JP2003239803A - 金属ガスケット - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 優れたシール性能を得ると共に、耐久性の向
上を図り、更にはフルビードの凹部の幅内にある接合面
の傷や鋳造の巣穴を低面圧で良好にシールする。 【解決手段】 ２枚の基板３１，３２の燃焼室孔３３の
内周縁部Ａの周囲および外周部の所定箇所に、それぞれ
該基板３１，３２を湾曲成形して形成したフルビード３
４，３５をその凹部３４ａ，３５ａが互いに離反する側
を向くように配設し、更に、内周縁部Ａにシム板４０を
介装すると共にフルビード３４とフルビード３５との間
の中間部Ｂにシム板４０より薄いシム板４１を介装して
中間部Ｂの総板厚を前記内周縁部Ａの総板厚より薄く、
且つ、フルビード３４の位置の総板厚および外周縁部Ｃ
の総板厚より厚くすると共に、前記フルビード３４，３
５の凹部３４ａ，３５ａ内に弾性シール材４４を充填す
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、内燃機関を構成す
るシリンダブロックとシリンダヘッドとの接合面間に介
装して該接合面間をシールする金属ガスケットに関す
る。

【０００２】

【従来の技術】従来のこの種の金属ガスケットとして
は、例えば図１１および図１２に示すものが知られてい
る。図１１に示す金属ガスケットは、薄板金属板からな
る上下二枚の基板１，２間に副板３とシム板４が介装さ
れている。シム板４の燃焼室孔５側の端部は上方に折り
返されて副板３の端部を内包しており、これにより、燃
焼室孔５の内周縁部５ａの総板厚が他の部分より厚くさ
れて板厚差が設けられている。

【０００３】また、基板１，２の外面（金属ガスケット
の表裏面）側における前記内周縁部５ａの周囲には基板
１，２を湾曲成形して形成したフルビード６がその凹部
７を互いに離反する側に向けて配設されている。そし
て、かかる構成の金属ガスケットをシリンダブロックと
シリンダヘッドとの接合面間に介装して締結ボルトで締
め付けると、基板１，２の各フルビード６が板厚方向に
圧縮変形し、締め付け終了時においては、最も板厚が厚
い燃焼室孔５の内周縁部５ａと他の部分との板厚差によ
り該内周縁部５ａに最も面圧が集中して最大荷重が作用
し、これにより、前記内周縁部５ａの面圧とフルビード
６の弾性反発力による二重シールがなされると共に、内
周縁部５ａのストッパー効果によりフルビード６の全屈
が防止される。

【０００４】なお、シム板４の折り返し部分に内包され
る副板３の端部には、二枚の基板１，２に均等なストッ
パー効果が得られるようにすべく、シム板４の板厚の１
／２の段差８が設けられている。一方、図１２に示す金
属ガスケットは、一枚の基板１０の燃焼室孔１１側の端
部を断面Ｕ字状のシム板１２で挟み込んで内周縁部Ａと
すると共に、基板１０の外周部をシム板１２より薄肉の
断面Ｕ字状のシム板１３で挟み込んで外周縁部Ｃとし、
内周縁部Ａと外周縁部Ｃとの間の基板１０の表裏面にシ
ム板１２より薄く且つシム板１３より厚いシム板１４を
それぞれ積層して中間部Ｂとし、内周縁部Ａの総板厚＞
中間部Ｂの総板厚＞外周縁部Ｃの総板厚の関係となるよ
うにしたものである。

【０００５】また、内周縁部Ａと中間部Ｂとの間に位置
する基板１０の表裏面にはそれぞれ燃焼室孔１１の周囲
に沿ってゴムビード１５が設けられ、中間部Ｂと外周縁
部Ｃとの間に位置する基板１０の表裏面の所定箇所（ボ
ルト挿通孔、水孔、油孔の周囲等）にはそれぞれゴムビ
ード１６が設けられている。そして、かかる構成の金属
ガスケットをシリンダブロックとシリンダヘッドとの接
合面間に介装して締結ボルトで締め付けると、ゴムビー
ド１５，１６が板厚方向に圧縮変形し、締め付け終了時
においては、最も板厚が厚い燃焼室孔１１の内周縁部Ａ
と他の部分である中間部Ｂおよび外周縁部Ｃとの板厚差
により該内周縁部Ａに最も面圧が集中して最大荷重が作
用し、これにより、前記内周縁部Ａの面圧とゴムビード
１５，１６の弾性反発力による三重シールがなされると
共に、内周縁部Ａおよび中間部Ｂのストッパー効果によ
りゴムビード１５の全屈が防止され、また、中間部Ｂお
よび外周縁部Ｃのストッパー効果によりゴムビード１６
の全屈が防止される。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】図１１に示す金属ガス
ケットでは、熱膨張差によるエンジンの変形や爆発によ
る振動振幅で内周縁部５ａの面圧の弱い箇所（特に締結
ボルト間）から燃焼ガスが漏れることがあり、この漏れ
た燃焼ガスは基板１，２を湾曲成形して形成したフルビ
ード６によってシールされて完全シールがなされるよう
になっている。

【０００７】従って、フルビード６に高い面圧を発生さ
せるべく、基板１，２に高い硬度の材料を使用する必要
があるが、硬度の高い材料は疲労破壊に弱い傾向がある
ため、シール性能は維持できるものの耐久性に劣るとい
う問題が生じてくる。また、フルビード６の凹部７と基
板１，２の平坦面との境部の曲げＲ部７ａが接合面に対
して線接触（シールライン）するようになっているた
め、凹部７の幅内にある接合面の傷や鋳造の巣穴がシー
ルラインを跨ぐ場合のシールができないという問題があ
る。

【０００８】一方、図１２に示す金属ガスケットでは、
ゴムビード１５，１６のシール圧力（弾性反発力）はゴ
ムの体積変化での復元力のみであるため、必要なシール
圧力を得にくく、また、ゴムビード１５，１６がエンジ
ンの発生する熱に曝されたり、冷却水やエンジンオイル
に直接接触したり、エンジンの接合面からの微少な燃焼
ガスや大気中のオゾンに触れたり、また、エンジンの運
転停止による温度変化も加わったりして、ゴムビード１
５，１６の耐久性劣化を促進することになり、この結
果、長期間にわたって安定したシール性能を維持できな
くなるという問題がある。

【０００９】本発明はこのような不都合を解消するため
になされたものであり、優れたシール性能を得ることが
できると共に、耐久性の向上を図ることができ、更には
フルビードの凹部の幅内にある接合面の傷や鋳造の巣穴
がフルビードのシールラインを跨いでいても低面圧で良
好にシールすることができる金属ガスケットを提供する
ことを目的とする。

【００１０】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、請求項１に係る発明は、燃焼室孔の内周縁部を厚く
して他の部分との間に板厚差を設けることにより、シリ
ンダヘッドとシリンダブロックとの接合面間に介装して
締結ボルトで締め付ける際に前記燃焼室孔の内周縁部に
面圧を集中させ、これにより、エンジンが発生する最大
の爆発圧力を該内周縁部に最大荷重をかけて前記接合面
間をシールするようにした金属ガスケットであって、少
なくとも２枚の金属板を備え、表裏面に配設された前記
金属板の前記燃焼室孔の内周縁部の周囲および該金属板
の外周部の所定箇所に、それぞれ前記金属板を湾曲成形
して形成したフルビードをその凹部が互いに離反する側
を向くように配設し、更に、前記内周縁部の周囲に設け
られた前記フルビードと前記金属板の外周部に設けられ
た前記フルビードとの間の総板厚を前記内周縁部の総板
厚より薄く、且つ、前記内周縁部の周囲に設けられた前
記フルビードの位置の総板厚および該金属板の外周部の
総板厚より厚くすると共に、前記フルビードの凹部内に
弾性シール材を充填したことを特徴とする。

【００１１】上記手段によれば、前記内周縁部の周囲に
設けられた前記フルビードと前記金属板の外周部に設け
られた前記フルビードとの間の総板厚を前記内周縁部の
総板厚より薄く、且つ、前記内周縁部の周囲に設けられ
た前記フルビードの位置の総板厚および該金属板の外周
部の総板厚より厚くすると共に、前記フルビードの凹部
内に弾性シール材を充填しているため、フルビードの反
発力と該フルビード内に充填された弾性シール材の弾性
反発力とが相乗して必要なシール圧力を容易に確保する
ことができ、優れたシール性能を得ることができる。

【００１２】また、前記内周縁部の総板厚と該内周縁部
の周囲に設けられたフルビードの外側部分の総板厚（前
記内周縁部の周囲に設けられたフルビードと前記金属板
の外周部に設けられたフルビードとの間の総板厚）との
差を調整することにより、前記内周縁部の周囲に設けら
れたフルビード（弾性シール材含む）の全屈防止と反発
力の調整を行うことができるので、該フルビード自体に
大きな反発力を付与する必要がなくなって前記フルビー
ドを湾曲成形する金属板に硬度の低い材料を用いること
ができ、この結果、該フルビードの疲労破壊が防止され
て耐久性の向上を図ることができる。

【００１３】更に、フルビードの凹部には弾性シール材
が充填されているため、該凹部の幅内にある接合面の傷
や鋳造の巣穴がフルビードのシールラインを跨いでいて
も弾性シール材によって低面圧で良好にシールすること
ができる。更に、弾性シール材はフルビードで覆われた
状態となるため、外部の環境に影響されず、この結果、
劣化が防止されて長期にわたって安定したシール性能を
確保することができる。

【００１４】請求項２に係る発明は、請求項１におい
て、前記金属板の外周部に設けられた前記フルビードの
外側部分の総板厚を該フルビードの位置の総板厚より厚
くしたことを特徴とする。上記手段によれば、前記金属
板の外周部に設けられたフルビードの内側部分の総板厚
（前記内周縁部の周囲に設けられたフルビードと前記金
属板の外周部に設けられたフルビードとの間の総板厚）
と該フルビードの外側部分の総板厚との差を調整するこ
とにより、前記フルビード（弾性シール材含む）の全屈
防止と反発力の調整を行うことができる。

【００１５】請求項３に係る発明は、請求項１又は２に
おいて、前記燃焼室孔の内周縁部の総板厚を前記締結ボ
ルトのボルト挿通孔近傍は薄く、各ボルト挿通孔間は厚
くして該燃焼室孔の周方向に沿って変化させ、且つ、前
記ボルト挿通孔近傍の総板厚を前記内周縁部の周囲に設
けられた前記フルビードと前記金属板の外周部に設けら
れた前記フルビードとの間の総板厚より厚くしたことを
特徴とする。

【００１６】上記手段によれば、前記内周縁部の総板厚
を比較的面圧が高いボルト挿通孔近傍は薄く、比較的面
圧が低いボルト挿通孔間は厚くしているので、締結ボル
トで締結した際に前記内周縁部に作用する面圧を周方向
に均等にすることができ、しかも、締結ボルトの軸力も
軽減することができるのでエンジンの変形、特に低剛性
エンジンのシリンダボア真円度の変形を良好に防止する
ことかできる。

【００１７】請求項４に係る発明は、請求項１〜３のい
ずれか一項において、前記フルビードの凹部内に充填さ
れる弾性シール材の量は該凹部内の容積と略同一とされ
ていることを特徴とする。上記手段によれば、フルビー
ドの凹部の幅内にあるフルビードのシールラインを跨い
でいる接合面の傷や鋳造の巣穴のシールをより効果的な
ものとすることができる。

【００１８】請求項５に係る発明は、請求項１〜４のい
ずれか一項において、表裏面に配設された前記金属板の
外面側の前記フルビードの凹部を含む全面に二流化モリ
ブデン等の減摩剤を塗布したことを特徴とする。上記手
段によれば、シリンダヘッドとシリンダブロックとの熱
膨張差により起こるフレッチングを防止することができ
る。

【００１９】請求項６に係る発明は、請求項１〜５のい
ずれか一項において、前記金属板の切断面を含む全面に
金属メッキ処理又は樹脂メッキ処理等のメッキ処理を施
したことを特徴とする。上記手段によれば、軟鋼等の安
価な材料でも金属ガスケットの腐食を防止して長期にわ
たって良好なシール性能を確保することができる。

【００２０】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図を
参照して説明する。図１は本発明の第１の実施の形態で
ある金属ガスケットを説明するための平面図、図２は図
１のＡ−Ａ線断面図、図３〜図１０は本発明の他の実施
の形態である金属ガスケットを説明するための説明的断
面図である。

【００２１】図１および図２を参照して、本発明の第１
の実施の形態である金属ガスケットを説明すると、この
金属ガスケット３０は、略均一厚さの金属板からなる２
枚の積層基板３１，３２に複数の燃焼室孔３３がシリン
ダボア端部に対応して形成されている。基板３１，３２
には、燃焼室孔３３の周囲にフルビード３４が基板３
１，３２を湾曲成形して形成されると共に、外周部にフ
ルビード３５が基板３１，３２を湾曲成形して形成され
ている。

【００２２】基板３１，３２に設けられた各フルビード
３４はその凹部３４ａを互いに離反する側（外側）に向
けて配設され、基板３１，３２に設けられた各フルビー
ド３５も同様にその凹部３５ａを互いに離反する側（外
側）に向けて配設されている。基板３１，３２のフルビ
ード３４とフルビード３５との間には、締結ボルトのボ
ルト挿通孔３６が周方向の略等間隔で複数箇所形成さ
れ、各ボルト挿通孔３６間には水孔３７や油孔３８が形
成されている。

【００２３】また、基板３１，３２のボルト挿通孔３６
の周囲にはフルビード３９ａが基板３１，３２を湾曲成
形して形成されると共に、油孔３８の周囲にもフルビー
ド３９ｂが基板３１，３２を湾曲成形して形成されてい
る。基板３１，３２に設けられた各フルビード３９ａは
その凹部（図示せず）を互いに離反する側（外側）に向
けて配設され、基板３１，３２に設けられた各フルビー
ド３９ｂも同様にその凹部（図示せず）を互いに離反す
る側（外側）に向けて配設されている。

【００２４】ここで、この実施の形態では、基板３１，
３２のフルビード３４の内側、即ち、燃焼室孔３３の内
周縁部Ａの基板３１，３２間に金属板からなるシム板４
０を介装して該シム板４０を下側の基板３２に溶接等に
より取り付けると共に、基板３１，３２のフルビード３
４とフルビード３５との間（以下、中間部Ｂという）の
基板３１，３２間にシム板４０より薄い金属板からなる
シム板４１を介装して該シム板４１を下側の基板３２に
溶接等により取り付けている。

【００２５】シム板４１には基板３１，３２と同様に締
結ボルトのボルト挿通孔３６、水孔３７および油孔３８
が形成されている。これにより、前記中間部Ｂの総板厚
を、前記内周縁部Ａの総板厚より薄く、且つ、フルビー
ド３４の位置の総板厚および基板３１，３２の外周部
（以下、外周縁部Ｃという）の総板厚より厚して、前記
内周縁部Ａの総板厚＞前記中間部Ｂの総板厚＞前記外周
縁部Ｃの総板厚の関係になるようにしている。

【００２６】前記内周縁部Ａのシム板４０は、ボルト挿
通孔３６近傍は薄肉部４２とされると共に、各ボルト挿
通孔３６間は厚肉部４３とされて燃焼室孔３３の周方向
に沿って板厚に変化が付けられており、また、前記内周
縁部Ａの薄肉部４２部分の総板厚は中間部Ｂの総板厚よ
り厚くなっている。また、フルビード３４，３５の各凹
部３４ａ，３５ａには、例えばフッ素ゴム、ＮＢＲ、シ
リコンゴム等のゴム材料や樹脂材料等の弾性シール材４
４が充填されている。これらの凹部３４ａ，３５ａ内に
充填される弾性シール材４４の充填量は該凹部３４ａ，
３５ａ内の容積と略同一とされて基板３１，３２の平坦
面と略面一になっている。

【００２７】なお、基板３１，３２の外面側の前記フル
ビード３４，３５の凹部３４ａ，３５ａを含む全面に
は、シリンダヘッドとシリンダブロックとの熱膨張差に
より起こるフレッチングを防止すべく、二流化モリブデ
ン等の減摩剤が塗布されている。また、基板３１、基板
３２、シム板４０およびシム板４１の全部又は一部には
金属板の切断面を含む全面に金属メッキ処理又は樹脂メ
ッキ処理が施されており、これにより、金属ガスケット
の腐食を防止して長期にわたって良好なシール性能を確
保するようにしている。

【００２８】そして、かかる構成の金属ガスケット３０
をシリンダブロックとシリンダヘッドとの接合面間に介
装して締結ボルトで締め付けると、フルビード３４、フ
ルビード３５、フルビード３９ａ、フルビード３９ｂが
板厚方向に圧縮変形し、締め付け終了時においては、最
も板厚が厚い燃焼室孔３３の内周縁部Ａと他の部分であ
る中間部Ｂおよび外周縁部Ｃとの板厚差により該内周縁
部Ａに最も面圧が集中して最大荷重が作用し、これによ
り、前記内周縁部Ａの最大面圧とフルビード（弾性シー
ル材含む）３４，３５の反発力による三重シールがなさ
れると共に、内周縁部Ａおよび中間部Ｂのストッパー効
果によりフルビード３４の全屈が防止され、また、中間
部Ｂのストッパー効果によりフルビード３５、フルビー
ド３９ａ、フルビード３９ｂの全屈が防止される。

【００２９】ここで、この実施の形態では、前記中間部
Ｂの総板厚を前記内周縁部Ａの総板厚より薄く、且つ、
前記フルビード３４の位置の総板厚および前記外周縁部
Ｃの総板厚より厚くすると共に、前記フルビード３４，
３５の凹部３４ａ，３５ａ内に弾性シール材４４を充填
しているため、フルビード３４，３５の反発力と該フル
ビード３４，３５の凹部３４ａ，３５ａ内に充填された
弾性シール材４４の弾性反発力とが相乗して必要なシー
ル圧力を容易に確保することができ、優れたシール性能
を得ることができる。

【００３０】また、前記内周縁部Ａの総板厚と前記中間
部Ｂの総板厚との差を調整することにより、該内周縁部
Ａの周囲に設けられたフルビード（弾性シール材含む）
３４の全屈防止と反発力の調整を行うことができるの
で、該フルビード３４自体に大きな反発力を付与する必
要がなくなって前記フルビード３４を湾曲成形する基板
３１，３２に硬度の低い材料を用いることができ、この
結果、特に高い面圧が作用する側のフルビード３４の疲
労破壊が防止されて耐久性の向上を図ることができる。

【００３１】更に、フルビード３４，３５，３９ａ，３
９ｂの各凹部には弾性シール材４４が充填されているた
め、該凹部の幅内にある接合面の傷や鋳造の巣穴がフル
ビードのシールラインを跨いでいても弾性シール材４４
によって低面圧で良好にシールすることができる。更
に、弾性シール材４４はフルビードで覆われた状態とな
るため、外部の環境に影響されず、この結果、劣化が防
止されて長期にわたって安定したシール性能を確保する
ことができる。

【００３２】更に、前記内周縁部Ａのシム板４０は、ボ
ルト挿通孔３６近傍が薄肉部４２とされると共に、各ボ
ルト挿通孔３６間が厚肉部４３とされ、且つ、前記内周
縁部Ａの薄肉部４２部分の総板厚が中間部Ｂの総板厚よ
り厚くなっているので、ボルト締結時における前記内周
縁部Ａの反発力が締め付け力の大きい締結ボルト近傍で
は弱く、締め付け力が比較的小さい各締結ボルト間では
強くなり、この結果、前記内周縁部Ａに作用する面圧を
周方向に均等にすることができると共に、締結ボルトの
軸力も軽減することができるのでエンジンの変形、特に
低剛性エンジンの変形を良好に防止することかできる。

【００３３】次に、図３を参照して、本発明の第２の実
施の形態である金属ガスケットを説明する。なお、上記
第１の実施の形態と重複する部分については同一符号を
用いて説明する。この金属ガスケット１３０は、金属板
からなる基板１３１と該基板１３１より薄肉の金属板か
らなる副板１３２との間に、前記基板１３１より厚肉の
金属板からなる副板１４０が介装されて互いに積層され
ており、基板１３１および各副板１３２，１４０には複
数の燃焼室孔１３３がシリンダボア端部に対応して形成
されている。

【００３４】基板１３１および副板１３２には、燃焼室
孔１３３の周囲にフルビード１３４が基板１３１および
副板１３２を湾曲成形して形成されると共に、外周部に
フルビード１３５が基板１３１および副板１３２を湾曲
成形して形成されている。基板１３１および副板１３２
に設けられた各フルビード１３４はその凹部１３４ａを
互いに離反する側（外側）に向けて配設され、基板１３
１および副板１３２に設けられた各フルビード１３５も
同様にその凹部１３５ａを互いに離反する側（外側）に
向けて配設されている。

【００３５】基板１３１および副板１３２、副板１４０
のフルビード１３４とフルビード１３５との間には、締
結ボルトのボルト挿通孔３６が周方向の略等間隔で複数
箇所形成され、各ボルト挿通孔３６間には水孔３７や油
孔３８が形成されている。また、基板１３１および副板
１３２のボルト挿通孔３６の周囲にはフルビード３９ａ
が基板１３１および副板１３２を湾曲成形して形成され
ると共に、油孔３８の周囲にもフルビード３９ｂが基板
１３１および副板１３２を湾曲成形して形成されてい
る。

【００３６】基板１３１および副板１３２に設けられた
各フルビード３９ａはその凹部（図示せず）を互いに離
反する側（外側）に向けて配設され、基板１３１および
副板１３２に設けられた各フルビード３９ｂも同様にそ
の凹部（図示せず）を互いに離反する側（外側）に向け
て配設されている。ここで、この実施の形態では、基板
１３１のフルビード１３４の内側、即ち、燃焼室孔１３
３側の端部を下方に折り返して厚肉の内周縁部Ａとする
と共に、フルビード１３４とフルビード１３５との間
（以下、中間部Ｂという）に位置する部分で基板１３１
と副板１４０との間に基板１３１より薄く、且つ、副板
１３２の二倍を超える厚さの金属板からなるシム板１４
１を介装して該シム板１４１を副板１４０に溶接等によ
り取り付け、更に、副板１３２の外周側の端部を上方に
折り返して外周縁部Ｃとしている。

【００３７】シム板１４１には基板１３１および副板１
３２，１４０と同様に締結ボルトのボルト挿通孔３６、
水孔３７および油孔３８が形成されている。また、副板
１４０の内周縁部Ａには基板１３１の板厚の１／２の段
差５０が設けられ、副板１４０の中間部Ｂにはシム板１
４１の板厚の１／２の段差５１が設けられ、副板１４０
の外周縁部Ｃには副板１３２の板厚の１／２の段差５２
が設けられている。

【００３８】これにより、前記中間部Ｂの総板厚を、前
記内周縁部Ａの総板厚より薄く、且つ、フルビード１３
４の位置の総板厚および外周縁部Ｃの総板厚より厚する
と共に、外周縁部Ｃの総板厚をフルビード１３５の位置
の総板厚より厚くして、前記内周縁部Ａの総板厚＞前記
中間部Ｂの総板厚＞前記外周縁部Ｃの総板厚の関係にな
るようにしている。

【００３９】前記内周縁部Ａの基板１３１の折り返し部
分は、ボルト挿通孔３６近傍は薄肉部１４２とされると
共に、各ボルト挿通孔３６間は厚肉部１４３とされて燃
焼室孔１３３の周方向に沿って板厚に変化が付けられて
おり、また、前記内周縁部Ａの薄肉部１４２部分の総板
厚は中間部Ｂの総板厚より厚くなっている。また、フル
ビード１３４，１３５の各凹部１３４ａ，１３５ａに
は、例えばフッ素ゴム、ＮＢＲ、シリコンゴム等のゴム
材料や樹脂材料等の弾性シール材１４４が充填されてい
る。

【００４０】これらの凹部１３４ａ，１３５ａ内に充填
される弾性シール材１４４の充填量は該凹部１３４ａ，
１３５ａ内の容積と略同一とされて基板１３１および副
板１３２の平坦面と略面一になっている。なお、第１の
実施の形態と同様に、基板１３１および副板１３２の外
面側の前記フルビード１３４，１３５の凹部１３４ａ，
１３５ａを含む全面には、シリンダヘッドとシリンダブ
ロックとの熱膨張差により起こるフレッチングを防止す
べく、二流化モリブデン等の減摩剤が塗布されているま
た、基板１３１，副板１３２、副板１４０およびシム板
１４１の全部又は一部には金属板の切断面を含む全面に
金属メッキ処理又は樹脂メッキ処理が施されており、こ
れにより、金属ガスケットの腐食を防止して長期にわた
って良好なシール性能を確保するようにしている。

【００４１】そして、かかる構成の金属ガスケット１３
０をシリンダブロックとシリンダヘッドとの接合面間に
介装して締結ボルトで締め付けると、フルビード１３
４、フルビード１３５、フルビード３９ａ、フルビード
３９ｂが板厚方向に圧縮変形し、締め付け終了時におい
ては、最も板厚が厚い燃焼室孔１３３の内周縁部Ａと他
の部分である中間部Ｂおよび外周縁部Ｃとの板厚差によ
り該内周縁部Ａに最も面圧が集中して最大荷重が作用
し、これにより、前記内周縁部Ａの最大面圧とフルビー
ド（弾性シール材含む）１３４，１３５の反発力および
前記外周縁部Ｃの面厚による四重シールがなされると共
に、内周縁部Ａおよび中間部Ｂのストッパー効果により
フルビード１３４の全屈が防止され、また、中間部Ｂお
よび外周縁部Ｃのストッパー効果によりフルビード１３
５、フルビード３９ａ、フルビード３９ｂの全屈が防止
される。

【００４２】この実施の形態では、前記中間部Ｂの総板
厚と前記外周縁部Ｃの総板厚との差を調整することによ
り、外周側のフルビード（弾性シール材含む）１３５の
全屈防止と反発力の調整を行うことができるので、フル
ビード１３５の疲労破壊が確実に防止されて耐久性の向
上を図ることができる。その他の作用効果は上記第１の
実施の形態と同様であるので、その説明を省略する。

【００４３】次に、図４を参照して、本発明の第３の実
施の形態である金属ガスケットを説明する。なお、上記
第１の実施の形態と重複する部分については同一符号を
用いて説明する。この金属ガスケット２３０は、略均一
厚さの金属板からなる２枚の積層基板２３１，２３２の
間に金属板からなる副板２４０が介装されており、基板
２３１，２３２および副板２４０には複数の燃焼室孔２
３３がシリンダボア端部に対応して形成されている。

【００４４】基板２３１，２３２には、燃焼室孔２３３
の周囲にフルビード２３４が基板２３１，２３２を湾曲
成形して形成されると共に、外周部にフルビード２３５
が基板２３１，２３２を湾曲成形して形成されている。
基板２３１，２３２に設けられた各フルビード２３４は
その凹部２３４ａを互いに離反する側（外側）に向けて
配設され、基板２３１，２３２に設けられた各フルビー
ド２３５も同様にその凹部２３５ａを互いに離反する側
（外側）に向けて配設されている。

【００４５】基板２３１，２３２および副板２４０のフ
ルビード２３４とフルビード２３５との間には、締結ボ
ルトのボルト挿通孔３６が周方向の略等間隔で複数箇所
形成され、各ボルト挿通孔３６間には水孔３７や油孔３
８が形成されている。また、基板２３１，２３２のボル
ト挿通孔３６の周囲にはフルビード３９ａが基板２３
１，２３２を湾曲成形して形成されると共に、油孔３８
の周囲にもフルビード３９ｂが基板２３１，２３２を湾
曲成形して形成されている。

【００４６】基板２３１，２３２に設けられた各フルビ
ード３９ａはその凹部（図示せず）を互いに離反する側
（外側）に向けて配設され、基板２３１，２３２に設け
られた各フルビード３９ｂも同様にその凹部（図示せ
ず）を互いに離反する側（外側）に向けて配設されてい
る。ここで、この実施の形態では、副板２４０の基板２
３１，２３２のフルビード２３４の内側、即ち、燃焼室
孔２３３側の端部を上方に折り返して厚肉の内周縁部Ａ
とすると共に、フルビード２３４とフルビード２３５と
の間（以下、中間部Ｂという）に位置する部分で基板２
３１と副板２４０との間に該副板２４０より薄い金属板
からなるシム板２４１を介装して該シム板２４１を下側
の副板２４０に溶接等により取り付けている。

【００４７】シム板２４１には基板２３１、２３２およ
び副板２４０と同様に締結ボルトのボルト挿通孔３６、
水孔３７および油孔３８が形成されている。また、副板
２４０の内周縁部Ａの折り返し部分には副板２４０の板
厚の１／２の段差５０１が設けられ、副板２４０の中間
部Ｂにはシム板２４１の板厚の１／２の段差５１１が設
けられている。

【００４８】これにより、前記中間部Ｂの総板厚を、前
記内周縁部Ａの総板厚より薄く、且つ、フルビード２３
４の位置の総板厚および基板２３１，２３２の外周部
（以下、外周縁部Ｃという）の総板厚より厚して、前記
内周縁部Ａの総板厚＞前記中間部Ｂの総板厚＞前記外周
縁部Ｃの総板厚の関係になるようにしている。副板２４
０の内周縁部Ａの折り返し部分は、ボルト挿通孔３６近
傍は薄肉部２４２とされると共に、各ボルト挿通孔３６
間は厚肉部２４３とされて燃焼室孔２３３の周方向に沿
って板厚に変化が付けられており、また、前記内周縁部
Ａの薄肉部２４２部分の総板厚は中間部Ｂの総板厚より
厚くなっている。

【００４９】また、フルビード２３４，２３５の各凹部
２３４ａ，２３５ａには、例えばフッ素ゴム、ＮＢＲ、
シリコンゴム等のゴム材料や樹脂材料等の弾性シール材
２４４が充填されている。これらの凹部２３４ａ，２３
５ａ内に充填される弾性シール材２４４の充填量は該凹
部２３４ａ，２３５ａ内の容積と略同一とされて基板２
３１，２３２の平坦面と略面一になっている。

【００５０】なお、第１の実施の形態と同様に、基板２
３１，２３２の外面側の前記フルビード２３４，２３５
の凹部２３４ａ，２３５ａを含む全面には、シリンダヘ
ッドとシリンダブロックとの熱膨張差により起こるフレ
ッチングを防止すべく、二流化モリブデン等の減摩剤が
塗布されている。また、基板２３１、基板２３２、副板
２４０およびシム板２４１の全部又は一部には金属板の
切断面を含む全面に金属メッキ処理又は樹脂メッキ処理
が施されており、これにより、金属ガスケットの腐食を
防止して長期にわたって良好なシール性能を確保するよ
うにしている。

【００５１】そして、かかる構成の金属ガスケット２３
０をシリンダブロックとシリンダヘッドとの接合面間に
介装して締結ボルトで締め付けると、フルビード２３
４、フルビード２３５、フルビード３９ａ、フルビード
３９ｂが板厚方向に圧縮変形し、締め付け終了時におい
ては、最も板厚が厚い燃焼室孔２３３の内周縁部Ａと他
の部分である中間部Ｂおよび外周縁部Ｃとの板厚差によ
り該内周縁部Ａに最も面圧が集中して最大荷重が作用
し、これにより、前記内周縁部Ａの最大面圧とフルビー
ド（弾性シール材含む）２３４，２３５の反発力による
三重シールがなされると共に、内周縁部Ａおよび中間部
Ｂのストッパー効果によりフルビード２３４の全屈が防
止され、また、中間部Ｂのストッパー効果によりフルビ
ード２３５、フルビード３９ａ、フルビード３９ｂの全
屈が防止される。

【００５２】なお、その他の作用効果については、上記
第１の実施の形態と略同様であるので、その説明を省略
する。次に、図５を参照して、本発明の第４の実施の形
態である金属ガスケットを説明する。なお、上記第１の
実施の形態と重複する部分については同一符号を用いて
説明する。

【００５３】この金属ガスケット３３０は、略均一厚さ
の金属板からなる２枚の積層基板３３１，３３２の間に
上下二枚の金属板からなる副板３４０ａ，３４０ｂが介
装されており、上側の副板３４０ａは下側の副板３４０
ｂより薄肉とされている。基板３３１，３３２および副
板３４０ａ，３４０ｂには複数の燃焼室孔３３３がシリ
ンダボア端部に対応して形成されており、また、基板３
３１，３３２には、燃焼室孔３３３の周囲にフルビード
３３４が基板３３１，３３２を湾曲成形して形成される
と共に、外周部にフルビード３３５が基板３３１，３３
２を湾曲成形して形成されている。

【００５４】基板３３１，３３２に設けられた各フルビ
ード３３４はその凹部３３４ａを互いに離反する側（外
側）に向けて配設され、基板３３１，３３２に設けられ
た各フルビード３３５も同様にその凹部３３５ａを互い
に離反する側（外側）に向けて配設されている。基板３
３１，３３２および副板３４０ａ，３４０ｂのフルビー
ド３３４とフルビード３３５との間には、締結ボルトの
ボルト挿通孔３６が周方向の略等間隔で複数箇所形成さ
れ、各ボルト挿通孔３６間には水孔３７や油孔３８が形
成されている。

【００５５】また、基板３３１，３３２のボルト挿通孔
３６の周囲にはフルビード３９ａが基板３３１，３３２
を湾曲成形して形成されると共に、油孔３８の周囲にも
フルビード３９ｂが基板３３１，３３２を湾曲成形して
形成されている。基板３３１，３３２に設けられた各フ
ルビード３９ａはその凹部（図示せず）を互いに離反す
る側（外側）に向けて配設され、基板３３１，３３２に
設けられた各フルビード３９ｂも同様にその凹部（図示
せず）を互いに離反する側（外側）に向けて配設されて
いる。

【００５６】ここで、この実施の形態では、副板３４０
ａの基板３３１，３３２に設けられたフルビード３３４
の内側、即ち、副板３４０ａの燃焼室孔３３３の端部を
下方に折り返して下側の副板３４０ｂの燃焼室孔３３３
側の端部を内包することにより厚肉の内周縁部Ａとする
と共に、基板３３１，３３２のフルビード３３４とフル
ビード３３５との間（以下、中間部Ｂという）に位置す
る部分で基板３３１と副板３４０ａとの間に該副板３４
０ａより薄い金属板からなるシム板３４１を介装して該
シム板３４１を副板３４０ａに溶接等により取り付けて
いる。

【００５７】シム板３４１には基板３３１，３３２およ
び副板３４０ａ，３４０ｂと同様に締結ボルトのボルト
挿通孔３６、水孔３７および油孔３８が形成されてい
る。また、副板３４０ａおよび副板３４０ｂの内周縁部
Ａには副板３４０ａの板厚の１／２の段差５０２が設け
られ、副板３４０ａおよび副板３４０ｂの中間部Ｂには
シム板３４１の板厚の１／２の段差５１２が設けられて
いる。

【００５８】これにより、前記中間部Ｂの総板厚を、前
記内周縁部Ａの総板厚より薄く、且つ、フルビード３３
４の位置の総板厚および基板３３１，３３２の外周部
（以下、外周縁部Ｃという）の総板厚より厚して、前記
内周縁部Ａの総板厚＞前記中間部Ｂの総板厚＞前記外周
縁部Ｃの総板厚の関係になるようにしている。前記内周
縁部Ａの副板３４０ｂは、ボルト挿通孔３６近傍は薄肉
部３４２とされると共に、各ボルト挿通孔３６間は厚肉
部３４３とされて燃焼室孔３３３の周方向に沿って板厚
に変化が付けられており、また、前記内周縁部Ａの薄肉
部３４２部分の総板厚は中間部Ｂの総板厚より厚くなっ
ている。

【００５９】また、フルビード３３４，３３５の各凹部
３３４ａ，３３５ａには、例えばフッ素ゴム、ＮＢＲ、
シリコンゴム等のゴム材料や樹脂材料等の弾性シール材
３４４が充填されている。これらの凹部３３４ａ，３３
５ａ内に充填される弾性シール材３４４の充填量は該凹
部３３４ａ，３３５ａ内の容積と略同一とされて基板３
３１，３３２の平坦面と略面一になっている。

【００６０】なお、第１の実施の形態と同様に、基板３
３１，３３２の外面側の前記フルビード３３４，３３５
の凹部３３４ａ，３３５ａを含む全面には、シリンダヘ
ッドとシリンダブロックとの熱膨張差により起こるフレ
ッチングを防止すべく、二流化モリブデン等の減摩剤が
塗布されている。また、基板３３１，３３２、副板３４
０ａ，３４０ｂおよびシム板３４１の全部又は一部には
金属板の切断面を含む全面に金属メッキ処理又は樹脂メ
ッキ処理が施されており、これにより、金属ガスケット
の腐食を防止して長期にわたって良好なシール性能を確
保するようにしている。

【００６１】そして、かかる構成の金属ガスケット３３
０をシリンダブロックとシリンダヘッドとの接合面間に
介装して締結ボルトで締め付けると、フルビード３３
４、フルビード３３５、フルビード３９ａ、フルビード
３９ｂが板厚方向に圧縮変形し、締め付け終了時におい
ては、最も板厚が厚い燃焼室孔３３３の内周縁部Ａと他
の部分である中間部Ｂおよび外周縁部Ｃとの板厚差によ
り該内周縁部Ａに最も面圧が集中して最大荷重が作用
し、これにより、前記内周縁部Ａの最大面圧とフルビー
ド（弾性シール材含む）３３４，３３５の反発力による
三重シールがなされると共に、内周縁部Ａおよび中間部
Ｂのストッパー効果によりフルビード３３４の全屈が防
止され、また、中間部Ｂのストッパー効果によりフルビ
ード３３５、フルビード３９ａ、フルビード３９ｂの全
屈が防止される。

【００６２】なお、その他の作用効果については、上記
第１の実施の形態と略同様であるので、その説明を省略
する。次に、図６を参照して、本発明の第５の実施の形
態である金属ガスケットを説明する。なお、上記第１の
実施の形態と重複する部分については同一符号を用いて
説明する。

【００６３】この金属ガスケット４３０は、略均一厚さ
の金属板からなる２枚の積層基板４３１，４３２の間に
上下二枚の金属板からなる副板４４０ａ，４４０ｂが介
装されており、上側の副板４４０ａは下側の副板４４０
ｂより薄肉とされている。基板４３１，４３２および副
板４４０ａ，４４０ｂには複数の燃焼室孔４３３がシリ
ンダボア端部に対応して形成されており、また、基板４
３１，４３２には、燃焼室孔４３３の周囲にフルビード
４３４が基板４３１，４３２を湾曲成形して形成される
と共に、外周部にフルビード４３５が基板４３１，４３
２を湾曲成形して形成されている。

【００６４】基板４３１，４３２に設けられた各フルビ
ード４３４はその凹部４３４ａを互いに離反する側（外
側）に向けて配設され、基板４３１，４３２に設けられ
た各フルビード４３５も同様にその凹部４３５ａを互い
に離反する側（外側）に向けて配設されている。基板４
３１，４３２および副板４４０ａ，４４０ｂのフルビー
ド４３４とフルビード４３５との間には、締結ボルトの
ボルト挿通孔３６が周方向の略等間隔で複数箇所形成さ
れ、各ボルト挿通孔３６間には水孔３７や油孔３８が形
成されている。

【００６５】また、基板４３１，４３２のボルト挿通孔
３６の周囲にはフルビード３９ａが基板４３１，４３２
を湾曲成形して形成されると共に、油孔３８の周囲にも
フルビード３９ｂが基板４３１，４３２を湾曲成形して
形成されている。基板４３１，４３２に設けられた各フ
ルビード３９ａはその凹部（図示せず）を互いに離反す
る側（外側）に向けて配設され、基板４３１，４３２に
設けられた各フルビード３９ｂも同様にその凹部（図示
せず）を互いに離反する側（外側）に向けて配設されて
いる。

【００６６】ここで、この実施の形態では、副板４４０
ａの基板４３１，４３２に設けられたフルビード４３４
の内側、即ち、副板４４０ａの燃焼室孔４３３の端部を
下方に折り返して厚肉の内周縁部Ａとすると共に、基板
４３１，４３２のフルビード４３４とフルビード４３５
との間（以下、中間部Ｂという）に位置する部分で基板
４３１と副板４４０ａとの間に該副板４４０ａより薄い
金属板からなるシム板４４１を介装して該シム板４４１
を前記副板４４０ａに溶接等により取り付けている。

【００６７】シム板４４１には基板４３１，４３２およ
び副板４４０ａ，４４０ｂと同様に締結ボルトのボルト
挿通孔３６、水孔３７および油孔３８が形成されてい
る。また、副板４４０ａおよび副板４４０ｂの内周縁部
Ａには副板４４０ａの板厚の１／２の段差５０３が設け
られ、副板４４０ａおよび副板４４０ｂの中間部Ｂには
シム板４４１の板厚の１／２の段差５１３が設けられて
いる。

【００６８】これにより、前記中間部Ｂの総板厚を、前
記内周縁部Ａの総板厚より薄く、且つ、フルビード４３
４の位置の総板厚および基板４３１，４３２の外周部
（以下、外周縁部Ｃという）の総板厚より厚して、前記
内周縁部Ａの総板厚＞前記中間部Ｂの総板厚＞前記外周
縁部Ｃの総板厚の関係になるようにしている。前記内周
縁部Ａの副板４４０ｂは、ボルト挿通孔３６近傍は薄肉
部４４２とされると共に、各ボルト挿通孔３６間は厚肉
部４４３とされて燃焼室孔４３３の周方向に沿って板厚
に変化が付けられており、また、前記内周縁部Ａの薄肉
部４４２部分の総板厚は中間部Ｂの総板厚より厚くなっ
ている。

【００６９】また、フルビード４３４，４３５の各凹部
４３４ａ，４３５ａには、例えばフッ素ゴム、ＮＢＲ、
シリコンゴム等のゴム材料や樹脂材料等の弾性シール材
４４４が充填されている。これらの凹部４３４ａ，４３
５ａ内に充填される弾性シール材４４４の充填量は該凹
部４３４ａ，４３５ａ内の容積と略同一とされて基板４
３１，４３２の平坦面と略面一になっている。

【００７０】なお、第１の実施の形態と同様に、基板４
３１，４３２の外面側の前記フルビード４３４，４３５
の凹部４３４ａ，４３５ａを含む全面には、シリンダヘ
ッドとシリンダブロックとの熱膨張差により起こるフレ
ッチングを防止すべく、二流化モリブデン等の減摩剤が
塗布されている。また、基板４３１，４３２、副板４４
０ａ，４４０ｂおよびシム板４４１の全部又は一部には
金属板の切断面を含む全面に金属メッキ処理又は樹脂メ
ッキ処理が施されており、これにより、金属ガスケット
の腐食を防止して長期にわたって良好なシール性能を確
保するようにしている。

【００７１】そして、かかる構成の金属ガスケット４３
０をシリンダブロックとシリンダヘッドとの接合面間に
介装して締結ボルトで締め付けると、フルビード４３
４、フルビード４３５、フルビード３９ａ、フルビード
３９ｂが板厚方向に圧縮変形し、締め付け終了時におい
ては、最も板厚が厚い燃焼室孔４３３の内周縁部Ａと他
の部分である中間部Ｂおよび外周縁部Ｃとの板厚差によ
り該内周縁部Ａに最も面圧が集中して最大荷重が作用
し、これにより、前記内周縁部Ａの最大面圧とフルビー
ド（弾性シール材含む）４３４，４３５の反発力による
三重シールがなされると共に、内周縁部Ａおよび中間部
Ｂのストッパー効果によりフルビード４３４の全屈が防
止され、また、中間部Ｂのストッパー効果によりフルビ
ード４３５、フルビード３９ａ、フルビード３９ｂの全
屈が防止される。

【００７２】なお、その他の作用効果については、上記
第１の実施の形態と略同様であるので、その説明を省略
する。次に、図７を参照して、本発明の第６の実施の形
態である金属ガスケットを説明する。なお、上記第１の
実施の形態と重複する部分については同一符号を用いて
説明する。

【００７３】この金属ガスケット５３０は、略均一厚さ
の金属板からなる２枚の積層基板５３１，５３２の間に
金属板からなる副板５４０が介装されており、基板５３
１，５３２および副板５４０には複数の燃焼室孔５３３
がシリンダボア端部に対応して形成されている。また、
基板５３１，５３２には、燃焼室孔５３３の周囲にフル
ビード５３４が基板５３１，５３２を湾曲成形して形成
されると共に、外周部にフルビード５３５が基板５３
１，５３２を湾曲成形して形成されている。

【００７４】基板５３１，５３２に設けられた各フルビ
ード５３４はその凹部５３４ａを互いに離反する側（外
側）に向けて配設され、基板５３１，５３２に設けられ
た各フルビード５３５も同様にその凹部５３５ａを互い
に離反する側（外側）に向けて配設されている。基板５
３１，５３２および副板５４０のフルビード５３４とフ
ルビード５３５との間には、締結ボルトのボルト挿通孔
３６が周方向の略等間隔で複数箇所形成され、各ボルト
挿通孔３６間には水孔３７や油孔３８が形成されてい
る。

【００７５】また、基板５３１，５３２のボルト挿通孔
３６の周囲にはフルビード３９ａが基板５３１，５３２
を湾曲成形して形成されると共に、油孔３８の周囲にも
フルビード３９ｂが基板５３１，５３２を湾曲成形して
形成されている。基板５３１，５３２に設けられた各フ
ルビード３９ａはその凹部（図示せず）を互いに離反す
る側（外側）に向けて配設され、基板５３１，５３２に
設けられた各フルビード３９ｂも同様にその凹部（図示
せず）を互いに離反する側（外側）に向けて配設されて
いる。

【００７６】ここで、この実施の形態では、副板５４０
と基板５３２の間に燃焼室孔５３３からフルビード５３
５の手前まで延びるシム板５４１ａを介装して該シム板
５４１ａの燃焼室孔５３３側の端部を上方に折り返すこ
とにより厚肉の内周縁部Ａとすると共に、基板５３１，
５３２のフルビード５３４とフルビード５３５との間
（以下、中間部Ｂという）に位置する部分で基板５３１
と副板５４０との間およびシム板５４１ａと基板５３２
との間にそれぞれシム板５４１ａの板厚の１／２未満の
厚さの金属板からなるシム板５４１ｂを介装して各シム
板５４１ｂを前記副板５４０および前記シム板５４１ａ
に溶接等により取り付けている。

【００７７】シム板５４１ａおよびシム板５４１ｂに
は、それぞれ基板５３１，５３２および副板５４０と同
様に締結ボルトのボルト挿通孔３６、水孔３７および油
孔３８が形成されている。また、副板５４０およびシム
板５４１ａの内周縁部Ａにはシム板５４１ａの板厚の１
／２の段差５０５が設けられ、副板５４０の中間部Ｂに
はシム板５４１ａの板厚の１／２の段差５１４が設けら
れている。

【００７８】これにより、前記中間部Ｂの総板厚を、前
記内周縁部Ａの総板厚より薄く、且つ、フルビード５３
４の位置の総板厚および基板５３１，５３２の外周部
（以下、外周縁部Ｃという）の総板厚より厚して、前記
内周縁部Ａの総板厚＞前記中間部Ｂの総板厚＞前記外周
縁部Ｃの総板厚の関係になるようにしている。前記内周
縁部Ａの副板５４０は、ボルト挿通孔３６近傍は薄肉部
５４２とされると共に、各ボルト挿通孔３６間は厚肉部
５４３とされて燃焼室孔５３３の周方向に沿って板厚に
変化が付けられており、また、前記内周縁部Ａの薄肉部
５４２部分の総板厚は中間部Ｂの総板厚より厚くなって
いる。

【００７９】また、フルビード５３４，５３５の各凹部
５３４ａ，５３５ａには、例えばフッ素ゴム、ＮＢＲ、
シリコンゴム等のゴム材料や樹脂材料等の弾性シール材
５４４が充填されている。これらの凹部５３４ａ，５３
５ａ内に充填される弾性シール材５４４の充填量は該凹
部５３４ａ，５３５ａ内の容積と略同一とされて基板５
３１，５３２の平坦面と略面一になっている。

【００８０】なお、第１の実施の形態と同様に、基板５
３１，５３２の外面側の前記フルビード５３４，５３５
の凹部５３４ａ，５３５ａを含む全面には、シリンダヘ
ッドとシリンダブロックとの熱膨張差により起こるフレ
ッチングを防止すべく、二流化モリブデン等の減摩剤が
塗布されている。また、基板５３１，５３２、副板５４
０およびシム板５４１ａ，５４１ｂの全部又は一部には
金属板の切断面を含む全面に金属メッキ処理又は樹脂メ
ッキ処理が施されており、これにより、金属ガスケット
の腐食を防止して長期にわたって良好なシール性能を確
保するようにしている。

【００８１】そして、かかる構成の金属ガスケット５３
０をシリンダブロックとシリンダヘッドとの接合面間に
介装して締結ボルトで締め付けると、フルビード５３
４、フルビード５３５、フルビード３９ａ、フルビード
３９ｂが板厚方向に圧縮変形し、締め付け終了時におい
ては、最も板厚が厚い燃焼室孔５３３の内周縁部Ａと他
の部分である中間部Ｂおよび外周縁部Ｃとの板厚差によ
り該内周縁部Ａに最も面圧が集中して最大荷重が作用
し、これにより、前記内周縁部Ａの最大面圧とフルビー
ド（弾性シール材含む）５３４，５３５の反発力による
三重シールがなされると共に、内周縁部Ａおよび中間部
Ｂのストッパー効果によりフルビード５３４の全屈が防
止され、また、中間部Ｂのストッパー効果によりフルビ
ード５３５、フルビード３９ａ、フルビード３９ｂの全
屈が防止される。

【００８２】なお、その他の作用効果については、上記
第１の実施の形態と略同様であるので、その説明を省略
する。次に、図８を参照して、本発明の第７の実施の形
態である金属ガスケットを説明する。なお、上記第１の
実施の形態と重複する部分については同一符号を用いて
説明する。

【００８３】この金属ガスケット６３０は、略同一板厚
の二枚の金属板からなる基板６３１，６３２の間に、金
属板からなる副板６４０が介装されて互いに積層されて
おり、基板６３１，６３２および副板６４０には複数の
燃焼室孔６３３がシリンダボア端部に対応して形成され
ている。基板６３１，６３２には、燃焼室孔６３３の周
囲にフルビード６３４が基板６３１，６３２を湾曲成形
して形成されると共に、外周部にフルビード６３５が基
板６３１，６３２を湾曲成形して形成されている。

【００８４】基板６３１，６３２に設けられた各フルビ
ード６３４はその凹部６３４ａを互いに離反する側（外
側）に向けて配設され、基板６３１，６３２に設けられ
た各フルビード６３５も同様にその凹部６３５ａを互い
に離反する側（外側）に向けて配設されている。基板６
３１，６３２および副板６４０のフルビード６３４とフ
ルビード６３５との間には、締結ボルトのボルト挿通孔
３６が周方向の略等間隔で複数箇所形成され、各ボルト
挿通孔３６間には水孔３７や油孔３８が形成されてい
る。

【００８５】また、基板６３１，６３２のボルト挿通孔
３６の周囲にはフルビード３９ａが基板６３１，６３２
を湾曲成形して形成されると共に、油孔３８の周囲にも
フルビード３９ｂが基板６３１，６３２を湾曲成形して
形成されている。基板６３１，６３２に設けられた各フ
ルビード３９ａはその凹部（図示せず）を互いに離反す
る側（外側）に向けて配設され、基板６３１，６３２に
設けられた各フルビード３９ｂも同様にその凹部（図示
せず）を互いに離反する側（外側）に向けて配設されて
いる。

【００８６】ここで、この実施の形態では、副板６４０
と基板６３２との間に、燃焼室孔６３３からフルビード
６３４の外側まで延びる副板６４０の厚さの１／２を超
える厚さの金属板からなるシム板６４１を介装し、副板
６４０の燃焼室孔６３３側の端部を下方に折り返して該
シム板６４１の燃焼室孔６３３側の端部を内包すること
により厚肉の内周縁部Ａとすると共に、シム板６４１の
外側の端部を下方に折り返して中間部Ｂとし、更に、副
板６４０の外周側の端部を下方に折り返して外周縁部Ｃ
としている。

【００８７】また、副板６４０およびシム板６４１の内
周縁部Ａには副板６４０の板厚の１／２の段差５０６が
設けられ、副板６４０およびシム板６４１の中間部Ｂに
はシム６４１の板厚の１／２の段差５１５が設けられ、
副板６４０の外周縁部Ｃには副板６４０の板厚の１／２
の段差５１６が設けられている。これにより、前記中間
部Ｂの総板厚を、前記内周縁部Ａの総板厚より薄く、且
つ、フルビード６３４の位置の総板厚および外周縁部Ｃ
の総板厚より厚すると共に、外周縁部Ｃの総板厚をフル
ビード６３５の位置の総板厚より厚くして、前記内周縁
部Ａの総板厚＞前記中間部Ｂの総板厚＞前記外周縁部Ｃ
の総板厚の関係になるようにしている。

【００８８】前記内周縁部Ａの副板６４０の折り返し部
分は、ボルト挿通孔３６近傍は薄肉部６４２とされると
共に、各ボルト挿通孔３６間は厚肉部６４３とされて燃
焼室孔６３３の周方向に沿って板厚に変化が付けられて
おり、また、前記内周縁部Ａの薄肉部６４２部分の総板
厚は中間部Ｂの総板厚より厚くなっている。また、フル
ビード６３４，６３５の各凹部６３４ａ，６３５ａに
は、例えばフッ素ゴム、ＮＢＲ、シリコンゴム等のゴム
材料や樹脂材料等の弾性シール材６４４が充填されてい
る。

【００８９】これらの凹部６３４ａ，６３５ａ内に充填
される弾性シール材６４４の充填量は該凹部６３４ａ，
６３５ａ内の容積と略同一とされて基板６３１，６３２
の平坦面と略面一になっている。なお、第１の実施の形
態と同様に、基板６３１，６３２の外面側の前記フルビ
ード６３４，６３５の凹部６３４ａ，６３５ａを含む全
面には、シリンダヘッドとシリンダブロックとの熱膨張
差により起こるフレッチングを防止すべく、二流化モリ
ブデン等の減摩剤が塗布されているまた、基板６３１，
６３２、副板６４０およびシム板６４１の全部又は一部
には金属板の切断面を含む全面に金属メッキ処理又は樹
脂メッキ処理が施されており、これにより、金属ガスケ
ットの腐食を防止して長期にわたって良好なシール性能
を確保するようにしている。

【００９０】そして、かかる構成の金属ガスケット６３
０をシリンダブロックとシリンダヘッドとの接合面間に
介装して締結ボルトで締め付けると、フルビード６３
４、フルビード６３５、フルビード３９ａ、フルビード
３９ｂが板厚方向に圧縮変形し、締め付け終了時におい
ては、最も板厚が厚い燃焼室孔６３３の内周縁部Ａと他
の部分である中間部Ｂおよび外周縁部Ｃとの板厚差によ
り該内周縁部Ａに最も面圧が集中して最大荷重が作用
し、これにより、前記内周縁部Ａの最大面圧とフルビー
ド（弾性シール材含む）６３４，６３５の反発力および
前記外周縁部Ｃの面厚による四重シールがなされると共
に、内周縁部Ａおよび中間部Ｂのストッパー効果により
フルビード６３４の全屈が防止され、また、中間部Ｂお
よび外周縁部Ｃのストッパー効果によりフルビード６３
５、フルビード３９ａ、フルビード３９ｂの全屈が防止
される。

【００９１】この実施の形態では、前記中間部Ｂの総板
厚と前記外周縁部Ｃの総板厚との差を調整することによ
り、外周側のフルビード（弾性シール材含む）６３５の
全屈防止と反発力の調整を行うことができるので、フル
ビード６３５の疲労破壊が確実に防止されて耐久性の向
上を図ることができる。その他の作用効果は上記第１の
実施の形態と同様であるので、その説明を省略する。

【００９２】次に、図９を参照して、本発明の第８の実
施の形態である金属ガスケットを説明する。なお、上記
第１の実施の形態と重複する部分については同一符号を
用いて説明する。この金属ガスケット７３０は、略同一
板厚の二枚の金属板からなる基板７３１，７３２に複数
の燃焼室孔７３３がシリンダボア端部に対応して形成さ
れている。

【００９３】基板７３１，７３２には、燃焼室孔７３３
の周囲にフルビード７３４が基板７３１，７３２を湾曲
成形して形成されると共に、外周部にフルビード７３５
が基板７３１，７３２を湾曲成形して形成されている。
基板７３１，７３２に設けられた各フルビード７３４は
その凹部７３４ａを互いに離反する側（外側）に向けて
配設され、基板７３１，７３２に設けられた各フルビー
ド７３５も同様にその凹部７３５ａを互いに離反する側
（外側）に向けて配設されている。

【００９４】基板７３１，７３２のフルビード７３４と
フルビード７３５との間には、締結ボルトのボルト挿通
孔３６が周方向の略等間隔で複数箇所形成され、各ボル
ト挿通孔３６間には水孔３７や油孔３８が形成されてい
る。また、基板７３１，７３２のボルト挿通孔３６の周
囲にはフルビード３９ａが基板７３１，７３２を湾曲成
形して形成されると共に、油孔３８の周囲にもフルビー
ド３９ｂが基板７３１，７３２を湾曲成形して形成され
ている。

【００９５】基板７３１，７３２に設けられた各フルビ
ード３９ａはその凹部（図示せず）を互いに離反する側
（外側）に向けて配設され、基板７３１，７３２に設け
られた各フルビード３９ｂも同様にその凹部（図示せ
ず）を互いに離反する側（外側）に向けて配設されてい
る。ここで、この実施の形態では、基板７３１と基板７
３２との間に、燃焼室孔７３３からフルビード７３４の
外側まで延びる基板７３１の厚さの１／２を超える厚さ
の金属板からなるシム板７４１を介装して該シム板７４
１の燃焼室孔７３３側の端部を基板７３２に溶接等によ
り取り付けると共に基板７３１の燃焼室孔７３３側の端
部を下方に折り返して厚肉の内周縁部Ａとし、また、シ
ム板７４１の外側の端部を下方に折り返して中間部Ｂと
し、更に、基板７３１の外周側の端部を下方に折り返し
て外周縁部Ｃとしている。

【００９６】また、シム板７４１の内周縁部Ａにはフル
ビード７３４の凸部を超える段差５１７が設けられ、シ
ム板７４１の中間部Ｂには該シム板７４１の板厚の１／
２の段差５１８が設けられている。これにより、前記中
間部Ｂの総板厚を、前記内周縁部Ａの総板厚より薄く、
且つ、フルビード７３４の位置の総板厚および外周縁部
Ｃの総板厚より厚すると共に、外周縁部Ｃの総板厚をフ
ルビード７３５の位置の総板厚より厚くして、前記内周
縁部Ａの総板厚＞前記中間部Ｂの総板厚＞前記外周縁部
Ｃの総板厚の関係になるようにしている。

【００９７】前記内周縁部Ａの基板７３１の折り返し部
分は、ボルト挿通孔３６近傍は薄肉部７４２とされると
共に、各ボルト挿通孔３６間は厚肉部７４３とされて燃
焼室孔７３３の周方向に沿って板厚に変化が付けられて
おり、また、前記内周縁部Ａの薄肉部７４２部分の総板
厚は中間部Ｂの総板厚より厚くなっている。また、フル
ビード７３４，７３５の各凹部７３４ａ，７３５ａに
は、例えばフッ素ゴム、ＮＢＲ、シリコンゴム等のゴム
材料や樹脂材料等の弾性シール材７４４が充填されてい
る。

【００９８】これらの凹部７３４ａ，７３５ａ内に充填
される弾性シール材７４４の充填量は該凹部７３４ａ，
７３５ａ内の容積と略同一とされて基板７３１，７３２
の平坦面と略面一になっている。なお、第１の実施の形
態と同様に、基板７３１，７３２の外面側の前記フルビ
ード７３４，７３５の凹部７３４ａ，７３５ａを含む全
面には、シリンダヘッドとシリンダブロックとの熱膨張
差により起こるフレッチングを防止すべく、二流化モリ
ブデン等の減摩剤が塗布されているまた、基板７３１，
７３２およびシム板７４１の全部又は一部には金属板の
切断面を含む全面に金属メッキ処理又は樹脂メッキ処理
が施されており、これにより、金属ガスケットの腐食を
防止して長期にわたって良好なシール性能を確保するよ
うにしている。

【００９９】そして、かかる構成の金属ガスケット７３
０をシリンダブロックとシリンダヘッドとの接合面間に
介装して締結ボルトで締め付けると、フルビード７３
４、フルビード７３５、フルビード３９ａ、フルビード
３９ｂが板厚方向に圧縮変形し、締め付け終了時におい
ては、最も板厚が厚い燃焼室孔７３３の内周縁部Ａと他
の部分である中間部Ｂおよび外周縁部Ｃとの板厚差によ
り該内周縁部Ａに最も面圧が集中して最大荷重が作用
し、これにより、前記内周縁部Ａの最大面圧とフルビー
ド（弾性シール材含む）７３４，７３５の反発力および
前記外周縁部Ｃの面厚による四重シールがなされると共
に、内周縁部Ａおよび中間部Ｂのストッパー効果により
フルビード７３４の全屈が防止され、また、中間部Ｂお
よび外周縁部Ｃのストッパー効果によりフルビード７３
５、フルビード３９ａ、フルビード３９ｂの全屈が防止
される。

【０１００】この実施の形態では、前記中間部Ｂの総板
厚と前記外周縁部Ｃの総板厚との差を調整することによ
り、外周側のフルビード（弾性シール材含む）７３５の
全屈防止と反発力の調整を行うことができるので、フル
ビード７３５の疲労破壊が確実に防止されて耐久性の向
上を図ることができる。その他の作用効果は上記第１の
実施の形態と同様であるので、その説明を省略する。

【０１０１】次に、図１０を参照して、本発明の第９の
実施の形態である金属ガスケットを説明する。なお、上
記第１の実施の形態と重複する部分については同一符号
を用いて説明する。この金属ガスケット７３０は、略同
一板厚の二枚の金属板からなる基板８３１，８３２に複
数の燃焼室孔８３３がシリンダボア端部に対応して形成
されている。

【０１０２】基板８３１，８３２には、燃焼室孔８３３
の周囲にフルビード８３４が基板８３１，８３２を湾曲
成形して形成されると共に、外周部にフルビード８３５
が基板８３１，８３２を湾曲成形して形成されている。
基板８３１，８３２に設けられた各フルビード８３４は
その凹部８３４ａを互いに離反する側（外側）に向けて
配設され、基板８３１，８３２に設けられた各フルビー
ド８３５も同様にその凹部８３５ａを互いに離反する側
（外側）に向けて配設されている。

【０１０３】基板８３１，８３２のフルビード８３４と
フルビード８３５との間には、締結ボルトのボルト挿通
孔３６が周方向の略等間隔で複数箇所形成され、各ボル
ト挿通孔３６間には水孔３７や油孔３８が形成されてい
る。また、基板８３１，８３２のボルト挿通孔３６の周
囲にはフルビード３９ａが基板８３１，８３２を湾曲成
形して形成されると共に、油孔３８の周囲にもフルビー
ド３９ｂが基板８３１，８３２を湾曲成形して形成され
ている。

【０１０４】基板８３１，８３２に設けられた各フルビ
ード３９ａはその凹部（図示せず）を互いに離反する側
（外側）に向けて配設され、基板８３１，８３２に設け
られた各フルビード３９ｂも同様にその凹部（図示せ
ず）を互いに離反する側（外側）に向けて配設されてい
る。ここで、この実施の形態では、基板８３１の燃焼室
孔８３３側の端部を下方に折り返して厚肉の内周縁部Ａ
とすると共に、基板８３１，８３２のフルビード８３４
とフルビード８３５との間（以下、中間部Ｂという）に
位置する部分で基板８３１と基板８３２との間に該基板
８３１より薄い金属板からなるシム板８４１を介装して
該シム板８４１を前記基板８３１に溶接等により取り付
け、更に、基板８３１，８３２のフルビード８３５の外
側を外周縁部Ｃとしている。

【０１０５】なお、シム板７４１には、基板８３１，８
３２と同様に締結ボルトのボルト挿通孔３６、水孔３７
および油孔３８が形成されている。これにより、前記中
間部Ｂの総板厚を、前記内周縁部Ａの総板厚より薄く、
且つ、フルビード８３４の位置の総板厚および外周縁部
Ｃの総板厚より厚くして、前記内周縁部Ａの総板厚＞前
記中間部Ｂの総板厚＞前記外周縁部Ｃの総板厚の関係に
なるようにしている。

【０１０６】前記内周縁部Ａの基板８３１の折り返し部
分は、ボルト挿通孔３６近傍は薄肉部８４２とされると
共に、各ボルト挿通孔３６間は厚肉部８４３とされて燃
焼室孔８３３の周方向に沿って板厚に変化が付けられて
おり、また、前記内周縁部Ａの薄肉部８４２部分の総板
厚は中間部Ｂの総板厚より厚くなっている。また、フル
ビード８３４，８３５の各凹部８３４ａ，８３５ａに
は、例えばフッ素ゴム、ＮＢＲ、シリコンゴム等のゴム
材料や樹脂材料等の弾性シール材８４４が充填されてい
る。

【０１０７】これらの凹部８３４ａ，８３５ａ内に充填
される弾性シール材８４４の充填量は該凹部８３４ａ，
８３５ａ内の容積と略同一とされており、締結ボルトに
よる締め付け時に、凹部８３４ａ，８３５ａ内の弾性シ
ール材８４４が圧縮変形して基板８３１，８３２の平坦
面と略面一になるようにしている。なお、第１の実施の
形態と同様に、基板８３１，８３２の外面側の前記フル
ビード８３４，８３５の凹部８３４ａ，８３５ａを含む
全面には、シリンダヘッドとシリンダブロックとの熱膨
張差により起こるフレッチングを防止すべく、二流化モ
リブデン等の減摩剤が塗布されているまた、基板８３
１，８３２およびシム板８４１の全部又は一部には金属
板の切断面を含む全面に金属メッキ処理又は樹脂メッキ
処理が施されており、これにより、金属ガスケットの腐
食を防止して長期にわたって良好なシール性能を確保す
るようにしている。

【０１０８】そして、かかる構成の金属ガスケット８３
０をシリンダブロックとシリンダヘッドとの接合面間に
介装して締結ボルトで締め付けると、フルビード８３
４、フルビード８３５、フルビード３９ａ、フルビード
３９ｂが板厚方向に圧縮変形し、締め付け終了時におい
ては、最も板厚が厚い燃焼室孔８３３の内周縁部Ａと他
の部分である中間部Ｂおよび外周縁部Ｃとの板厚差によ
り該内周縁部Ａに最も面圧が集中して最大荷重が作用
し、これにより、前記内周縁部Ａの最大面圧とフルビー
ド（弾性シール材含む）８３４，８３５の反発力による
三重シールがなされると共に、内周縁部Ａおよび中間部
Ｂのストッパー効果によりフルビード８３４の全屈が防
止され、また、中間部Ｂのストッパー効果によりフルビ
ード８３５、フルビード３９ａ、フルビード３９ｂの全
屈が防止される。

【０１０９】その他の作用効果は上記第１の実施の形態
と同様であるので、その説明を省略する。なお、本発明
は上記各実施の形態に限定されるものではなく、本発明
の要旨を逸脱しない範囲で適宜変更可能である。

【０１１０】

【発明の効果】上記の説明から明らかなように、請求項
１の発明では、フルビードの反発力と該フルビード内に
充填された弾性シール材の弾性反発力とが相乗して必要
なシール圧力を容易に確保することができ、優れたシー
ル性能を得ることができるという効果が得られる。

【０１１１】また、燃焼室孔の内周縁部の総板厚と該内
周縁部の周囲に設けられたフルビードの外側部分の総板
厚（前記内周縁部の周囲に設けられたフルビードと前記
金属板の外周部に設けられたフルビードとの間の総板
厚）との差を調整することにより、前記内周縁部の周囲
に設けられたフルビード（弾性シール材含む）の全屈防
止と反発力の調整を行うことができるので、該フルビー
ド自体に大きな反発力を付与する必要がなくなって前記
フルビードを湾曲成形する金属板に硬度の低い材料を用
いることができ、この結果、該フルビードの疲労破壊が
防止されて耐久性の向上を図ることができるという効果
が得られる。

【０１１２】更に、フルビードの凹部には弾性シール材
が充填されているため、該凹部の幅内にある接合面の傷
や鋳造の巣穴を弾性シール材によって低面圧で良好にシ
ールすることができ、しかも、低面圧でシールできるこ
とから、締結ボルトの締結により発生する軸力を軽減で
きるので、該締結によるエンジンの変形を押さえること
ができるという効果が得られる。

【０１１３】更に、弾性シール材はフルビードで覆われ
た状態となるため、外部の環境に影響されず、この結
果、劣化が防止されて長期にわたって安定したシール性
能を確保することができるという効果が得られる。請求
項２の発明では、請求項１の発明に加えて、前記金属板
の外周部に設けられたフルビードの内側部分の総板厚
（前記内周縁部の周囲に設けられたフルビードと前記金
属板の外周部に設けられたフルビードとの間の総板厚）
と該フルビードの外側部分の総板厚との差を調整するこ
とにより、前記フルビード（弾性シール材含む）の全屈
防止と反発力の調整を行うことができるという効果が得
られる。

【０１１４】請求項３の発明では、請求項１又は２の発
明に加えて、前記内周縁部の総板厚を比較的面圧が高い
ボルト挿通孔近傍は薄く、比較的面圧が低いボルト挿通
孔間は厚くしているので、締結ボルトで締結した際に前
記内周縁部に作用する面圧を周方向に均等にすることが
でき、しかも、締結ボルトの軸力も軽減することができ
るのでエンジンの変形、特に低剛性エンジンのシリンダ
ボアの真円度の変形を良好に防止することかできるとい
う効果が得られる。

【０１１５】請求項４の発明では、請求項１〜３のいず
れか一項の発明に加えて、フルビードの凹部の幅内にあ
る接合面の傷や鋳造の巣穴のシールをより効果的なもの
とすることができるという効果が得られる。請求項５の
発明では、請求項１〜４のいずれか一項の発明に加え
て、シリンダヘッドとシリンダブロックとの熱膨張差に
より起こるフレッチングを防止することができるという
効果が得られる。

【０１１６】請求項６に係る発明は、請求項１〜５のい
ずれか一項の発明に加えて、金属ガスケットの腐食を防
止して長期にわたって良好なシール性能を確保すること
ができるという効果が得られる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１の実施の形態である金属ガスケッ
トを説明するための平面図である。

【図２】図１のＡ−Ａ線断面図である。

【図３】本発明の第２の実施の形態である金属ガスケッ
トを説明するための説明的断面図である。

【図４】本発明の第３の実施の形態である金属ガスケッ
トを説明するための説明的断面図である。

【図５】本発明の第４の実施の形態である金属ガスケッ
トを説明するための説明的断面図である。

【図６】本発明の第５の実施の形態である金属ガスケッ
トを説明するための説明的断面図である。

【図７】本発明の第６の実施の形態である金属ガスケッ
トを説明するための説明的断面図である。

【図８】本発明の第７の実施の形態である金属ガスケッ
トを説明するための説明的断面図である。

【図９】本発明の第８の実施の形態である金属ガスケッ
トを説明するための説明的断面図である。

【図１０】本発明の第９の実施の形態である金属ガスケ
ットを説明するための説明的断面図である。

【図１１】従来の金属ガスケットを説明するための説明
的断面図である。

【図１２】従来の金属ガスケットを説明するための説明
的断面図である。

【符号の説明】

３０…金属ガスケット ３１，３２…基板（金属板） ３３…燃焼室孔 ３４，３５…フルビード ３４ａ，３５ａ…凹部 ３６…ボルト挿通孔 ３７…水孔 ３８…油孔 ４０…シム板（金属板） ４１…シム板（金属板） ４４…弾性シール材 Ａ…内周縁部 Ｂ…中間部 Ｃ…外周縁部

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 燃焼室孔の内周縁部を厚くして他の部分
   との間に板厚差を設けることにより、シリンダヘッドと
   シリンダブロックとの接合面間に介装して締結ボルトで
   締め付ける際に前記燃焼室孔の内周縁部に面圧を集中さ
   せ、これにより、該内周縁部に最大荷重をかけて前記接
   合面間をシールするようにした金属ガスケットであっ
   て、 少なくとも２枚の金属板を備え、表裏面に配設された前
   記金属板の前記燃焼室孔の内周縁部の周囲および該金属
   板の外周部の所定箇所に、それぞれ前記金属板を湾曲成
   形して形成したフルビードをその凹部が互いに離反する
   側を向くように配設し、更に、前記内周縁部の周囲に設
   けられた前記フルビードと前記金属板の外周部に設けら
   れた前記フルビードとの間の総板厚を前記内周縁部の総
   板厚より薄く、且つ、前記内周縁部の周囲に設けられた
   前記フルビードの位置の総板厚および該金属板の外周部
   の総板厚より厚くすると共に、前記フルビードの凹部内
   に弾性シール材を充填したことを特徴とする金属ガスケ
   ット。
2. 【請求項２】 前記金属板の外周部に設けられた前記フ
   ルビードの外側部分の総板厚を該フルビードの位置の総
   板厚より厚くしたことを特徴とする請求項１記載の金属
   ガスケット。
3. 【請求項３】 前記燃焼室孔の内周縁部の総板厚を前記
   締結ボルトのボルト挿通孔近傍は薄く、各ボルト挿通孔
   間は厚くして該燃焼室孔の周方向に沿って変化させ、且
   つ、前記ボルト挿通孔近傍の総板厚を前記内周縁部の周
   囲に設けられた前記フルビードと前記金属板の外周部に
   設けられた前記フルビードとの間の総板厚より厚くした
   ことを特徴とする請求項１又は２記載の金属ガスケッ
   ト。
4. 【請求項４】 前記フルビードの凹部内に充填される弾
   性シール材の量は該凹部内の容積と略同一とされている
   ことを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載の
   金属ガスケット。
5. 【請求項５】 表裏面に配設された前記金属板の外面側
   の前記フルビードの凹部を含む全面に二流化モリブデン
   等の減摩剤を塗布したことを特徴とする請求項１〜４の
   いずれか一項に記載の金属ガスケット。
6. 【請求項６】 前記金属板の切断面を含む全面にメッキ
   処理を施したことを特徴とする請求項１〜５のいずれか
   一項に記載の金属ガスケット。