JP2003239788A - 内燃機関の燃料供給装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】燃料噴射機構での燃料の液相状態を好適に維持
することのできる内燃機関の燃料供給装置を提供する。 【解決手段】この燃料供給装置では、燃料タンク３１に
貯留された燃料が燃料噴射機構３４に圧送供給される。
また、燃料噴射機構３４（３５，ＩＮＪ）の下流側と燃
料タンク３１の気相部とが還流経路Ｒ２により接続され
ており、還流経路Ｒ２にはプライマリプレッシャレギュ
レータ３６及びセカンダリプレッシャレギュレータ３７
が設けられている。また、還流経路Ｒ２のセカンダリプ
レッシャレギュレータ３７の上流と下流とは電磁弁３８
が設けられている補助還流経路Ｒ３により連通されてい
る。そして、内燃機関１の停止にともない電磁弁３８が
閉弁状態とされ、内燃機関１の停止から所定の期間が経
過するまでは燃料ポンプ３２の駆動が継続される。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、内燃機関に燃料を
噴射供給する燃料供給装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】近年、液化石油ガス（ＬＰＧ）を燃料と
する内燃機関が実用化されているが、その燃料供給装置
としての構成は、ガソリンを燃料とする内燃機関の燃料
供給装置と基本的にほぼ同様である。即ち、燃料タンク
に貯留されている燃料を燃料ポンプによってデリバリパ
イプに圧送し、このデリバリパイプに圧送された燃料を
燃料噴射機構を通じて内燃機関の吸気通路等に噴射供給
する構成となっている。

【０００３】ところで、ガソリンを燃料とする内燃機関
の燃料供給装置においては、通常、図３３に模式的に示
すフューエルリターン式と呼ばれる燃料の循環方式が採
用されている。

【０００４】即ち、この燃料循環方式では、図３３に示
されるように、燃料タンク１０１に貯留された燃料は、
その液相部が燃料ポンプ１０２により汲み取られ、供給
経路Ｒ１０を介して燃料噴射機構を構成するデリバリパ
イプ１０３に圧送される。そして、このデリバリパイプ
１０３に圧送供給された燃料のうち、同じく燃料噴射機
構を構成する燃料噴射弁１０４から内燃機関への噴射供
給に使用されなかった燃料は、デリバリパイプ１０３の
下流部に接続された還流経路Ｒ１１を介して、燃料タン
ク１０１に還流される。なお、この還流経路Ｒ１１に
は、その経路途中にプレッシャレギュレータ１０５が設
けられており、上記デリバリパイプ１０３に圧送供給さ
れる燃料の圧力は、このプレッシャレギュレータ１０５
によって一定の値に調圧されている。

【０００５】そして従来、上記液化石油ガスを燃料とす
る内燃機関の燃料供給装置においても、基本的にはこう
した燃料の循環方式が採用されている。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】ところで、上記液化石
油ガスは通常、加圧され、液相と気相が共存した状態で
燃料タンクに貯留されており、そのうちの液相燃料が燃
料ポンプによって燃料噴射機構へ圧送される。しかし、
内燃機関の停止時には、燃料タンクに貯留されている燃
料（液化石油ガス）が燃料ポンプにより圧送されず、燃
料供給装置内を循環しなくなるため、上記燃料タンクに
貯留されている比較的温度の低い燃料により燃料噴射機
構が冷却されないようになる。また、上記燃料噴射機構
が高温の状態にある機関各部からの熱を受けることもあ
わせて、上記燃料が気化してベーパ（気化燃料）が発生
するようになる。このため、内燃機関の始動直後に燃料
噴射機構からベーパを含む燃料が噴射されるといった事
態が起こることもあり、こうした場合に、同燃料が液相
であるという前提のもとに燃料噴射が行われると、実際
には密度の低い燃料が噴射されるために必要とされる燃
料量が確保できず、機関始動性の悪化をまねきかねな
い。

【０００７】本発明は、このような実情に鑑みてなされ
たものであり、その目的は、燃料噴射機構での燃料の液
相状態を好適に維持することのできる内燃機関の燃料供
給装置を提供することにある。

【０００８】

【課題を解決するための手段】以下、上記目的を達成す
るための手段及びその作用効果について記載する。請求
項１記載の発明は、燃料タンクに貯留された燃料を燃料
ポンプにより燃料噴射機構に圧送し、この圧送された燃
料の圧力を調圧設定値が可変である可変調圧機構により
調圧しつつ、前記燃料噴射機構を介して内燃機関に対す
る燃料の噴射供給を行う内燃機関の燃料供給装置におい
て、前記内燃機関の停止直後、前記可変調圧機構による
調圧設定値を同内燃機関の運転中における調圧設定値よ
りも高い値に設定維持する制御手段を備えることを要旨
としている。

【０００９】上記構成によれば、燃料ポンプにより燃料
噴射機構に圧送された燃料は、調圧設定値が可変である
可変調圧機構によりその圧力が調圧されつつ、内燃機関
に対して噴射供給される。また、内燃機関の停止後は、
可変調圧機構による調圧設定値として同内燃機関の運転
中における調圧設定値よりも高い値に設定維持される。
ちなみに、一般の燃料供給装置においては、調圧機構
（プレッシャレギュレータ等）により燃料噴射機構に圧
送された燃料の圧力を一定に維持しつつ、内燃機関に対
しての噴射供給を行っている。このように、上記圧送さ
れた燃料が調圧機構により一定の加圧状態に維持される
ことにより、同燃料が燃焼室等からの熱を受けた場合で
あってもその気化が抑制されるようになる。即ち、調圧
機構による調圧設定値が高い値となるほど、燃料の受熱
に起因する気化抑制の効果が高められるようになる。一
方、調圧機構による調圧設定値が高い値となるほど、燃
料ポンプによる燃料の圧送に際して圧送抵抗が増大する
ため、同燃料ポンプにかかる負荷が大きくなる。即ち、
調圧機構による調圧設定値が低くなるほど、燃料ポンプ
の負荷が軽減されるようになる。このように、燃料の気
化抑制と燃料ポンプの負荷軽減とは互いに相反するトレ
ードオフ関係にあり、通常はこうした事態をふまえ両者
のバランスを考慮して、調圧機構による調圧設定値が設
定される。換言すれば、調圧機構による調圧設定値は、
燃料が気化すると想定される種々の状況に対応できるよ
うに設定されるものではないということである。従っ
て、例えば内燃機関の停止直後のように、 ・機関各部が高温の状態であるため、燃料噴射機構の温
度が上昇しやすい。 ・燃料が循環されていないため、燃料の循環による燃料
噴射機構の冷却作用がない。 といった場合には、上記通常の調圧機構により燃料噴射
機構の圧力が一定に維持されたところで、燃料が気化し
てしまう場合もある。そして、こうした問題は特に液化
石油ガスを燃料とする内燃機関において顕著である。こ
の点、上記構成においては、内燃機関の停止直後、調圧
機構による調圧設定値として同内燃機関の運転中の調圧
設定値よりも高い値に設定するようにしているため、機
関停止中に燃料噴射機構の圧力がより高い圧力に維持さ
れるようになる。これにより、機関停止中における燃料
の気化を好適に抑制することができるようになり、ひい
ては機関始動性が好適に確保されるようにもなる。ま
た、内燃機関の停止直後に、同機関が停止されることの
みに基づいて調圧設定値の設定を行うようにしているた
め、例えば燃料噴射機構の温度をモニタする等の制御が
不要となり、上記調圧設定値の設定に関する制御性が良
好となる。

【００１０】請求項２記載の発明は、燃料タンクに貯留
された燃料を燃料ポンプにより燃料噴射機構に圧送し、
この圧送された燃料の圧力を調圧設定値が可変である可
変調圧機構により調圧しつつ、前記燃料噴射機構を介し
て内燃機関に対する燃料の噴射供給を行う内燃機関の燃
料供給装置において、前記内燃機関の停止直後、及び始
動後の所定期間、前記可変調圧機構による調圧設定値を
同内燃機関の運転中における調圧設定値よりも高い値に
設定維持する制御手段を備えることを要旨としている。

【００１１】上記構成によれば、燃料ポンプにより燃料
噴射機構に圧送された燃料は、調圧設定値が可変である
可変調圧機構によりその圧力が調圧されつつ、内燃機関
に対して噴射供給される。また、内燃機関の停止後、及
び始動後の所定期間は、可変調圧機構による調圧設定値
として同内燃機関の運転中における調圧設定値よりも高
い値に設定維持される。こうした構成によっても、請求
項１記載の発明と同様に、機関停止中における燃料の気
化を好適に抑制することができるようになり、ひいては
機関始動性が好適に確保されるようにもなる。また、内
燃機関の始動後の所定期間においても、調圧機構による
調圧設定値として同内燃機関の運転中の調圧設定値より
も高い値に設定するようにしているため、同所定期間も
燃料噴射機構の圧力がより高い圧力に維持されるように
なる。これにより、例えば、内燃機関の運転が停止され
た後から十分な期間が経過しておらず、同内燃機関の各
部が高温である状態から再度機関を始動するいわゆる高
温再始動が行われるような場合であっても、燃料の気化
を好適に抑制することができるようになる。さらに、予
め設定されている所定期間に基づいて、可変調圧機構に
よる調圧設定値を内燃機関の運転中における調圧設定値
よりも高い値に設定するようにしているため、例えば燃
料噴射機構の温度をモニタする等の制御が不要となり、
上記調圧設定値の設定に関する制御性が良好となる。

【００１２】請求項３記載の発明は、請求項１または２
記載の内燃機関の燃料供給装置において、前記制御手段
は、少なくとも前記内燃機関の停止直後、前記可変調圧
機構による調圧設定値をその最大値に設定維持すること
を要旨としている。

【００１３】上記構成によれば、内燃機関の停止にとも
ない、可変調圧機構による調圧設定値がその最大値に設
定される。こうした構成の採用により、内燃機関の停止
中における燃料噴射機構の燃料の圧力がより高い圧力に
維持されるようになる。これにより、機関停止中におけ
る燃料の気化をより好適に抑制することができるように
なり、ひいては機関始動性が好適に確保されるようにも
なる。

【００１４】なお、上記可変調圧機構による調圧設定値
の最大値は、内燃機関の停止中において、燃料噴射機構
が受熱してその温度が上昇した場合に、そうした温度上
昇において予測される平均的な上昇後の温度あるいは最
も高い上昇後の温度に対して、燃料噴射機構の燃料の飽
和蒸気温度がそれら各温度のいずれかを上回るように同
燃料の圧力を維持すべく設定される調圧設定値である。

【００１５】請求項４記載の発明は、請求項１〜３のい
ずれかに記載の内燃機関の燃料供給装置において、前記
制御手段は、前記内燃機関の停止後、前記燃料噴射機構
における燃料の圧力が、前記可変調圧機構に対して設定
した調圧設定値に達するまで、前記燃料ポンプの駆動を
継続させることを要旨としている。

【００１６】上記構成によれば、内燃機関の停止後にお
ける燃料噴射機構の圧力が、内燃機関の停止直後に設定
された可変調圧機構による調圧設定値に達するまでは、
燃料ポンプの駆動が継続される。ここで、内燃機関の停
止直後、可変調圧機構による調圧設定値が同内燃機関の
運転中における調圧設定値より高い値に設定されたこと
を想定すると、この調圧設定値が設定された直後におけ
る燃料噴射機構の圧力は、内燃機関の運転中における調
圧設定値にほぼ等しい。このとき、内燃機関の各部は高
温の状態であるため、燃料噴射機構はそうした高温状態
にある機関各部からの熱を受けることになる。従って、
燃料ポンプによる燃料の加圧を行わずとも、上記燃料噴
射機構の圧力は燃料の膨張により除々に上昇し、最終的
には機関停止中における調圧設定値に達するようにな
る。しかし、このように受熱により燃料噴射機構の圧力
が昇圧されることには、次のような懸念がある。即ち、
燃料噴射機構の圧力が内燃機関の運転中における調圧設
定値から同機関停止中における調圧設定値に達するまで
の期間は、燃料噴射機構が受熱により昇圧されると同時
に、受熱により燃料が気化するおそれもある。従って、
内燃機関の停止直後、可変調圧機構による調圧設定値が
同内燃機関の運転中における調圧設定値より高い値に設
定されたとしても、燃料噴射機構の受熱によりその圧力
が昇圧されるような場合には、燃料の気化が十分に抑制
されるとは言い難く、機関始動性の悪化もまねきかねな
い。この点、上記構成においては、機関停止後も燃料ポ
ンプの駆動を継続し、燃料噴射機構の圧力を積極的に昇
圧するようにしているため、その圧力が内燃機関の運転
中における調圧設定値から同機関停中における調圧設定
値に達するまでの時間が短縮されるようになる。これに
より、機関停止中における燃料の気化をより好適に抑制
することができるようになり、ひいては機関始動性が好
適に確保されるようにもなる。

【００１７】請求項５記載の発明は、請求項１〜３のい
ずれかに記載の内燃機関の燃料供給装置において、前記
制御手段は、前記内燃機関の停止から所定の期間だけ前
記燃料ポンプの駆動を継続させることを要旨としてい
る。

【００１８】上記構成によれば、内燃機関の停止から所
定の期間は、燃料ポンプの駆動が継続される。こうした
構成によっても、燃料噴射機構の圧力が内燃機関の停止
直後に設定される調圧設定値に達するまでの時間を短縮
することができるようになる。これにより、機関停止中
における燃料の気化をより好適に抑制することができる
ようになり、ひいては機関始動性が好適に確保されるよ
うにもなる。また、この場合は、予め定められた所定の
期間に基づいて燃料ポンプの駆動を継続するようにして
いるため、例えば機関停止中の燃料噴射機構の圧力をモ
ニタする等の制御が不要となり、同燃料ポンプの駆動の
継続に関する制御性が良好となる。

【００１９】なお、上記所定の期間は、内燃機関の停止
直後における燃料噴射機構の圧力を、同内燃機関の停止
直後に設定される調圧設定値まで昇圧するために必要と
される燃料ポンプの駆動時間であり、実験等により予め
定められた値として採用されるものである。

【００２０】請求項６記載の発明は、請求項５記載の内
燃機関の燃料供給装置において、前記制御手段は、前記
内燃機関の停止直前の前記可変調圧機構による調圧設定
値と前記内燃機関の停止直後に設定する前記可変調圧機
構による調圧設定値との差に基づいて前記燃料ポンプの
駆動を継続させる所定の期間を決定することを要旨とし
ている。

【００２１】上記構成によれば、内燃機関の停止直前の
可変調圧機構による調圧設定値と、同内燃機関の停止直
後に設定される可変調圧機構による調圧設定値との差に
基づいて、燃料ポンプの駆動を継続する所定の期間が決
定される。ちなみに、燃料供給装置に備えられる燃料ポ
ンプは、基本的にはその吐出量が一定であるため、所定
容積下における圧力を任意の目標圧力まで昇圧させるた
めに要する時間は、同目標圧力と現在の圧力との差に応
じたものとなる。そこで上記構成のように、上記各調圧
設定値の差に基づいて燃料ポンプの駆動を継続する所定
の期間を決定することにより、機関停止後における同燃
料ポンプの駆動の継続が的確に行われるようになる。

【００２２】請求項７記載の発明は、請求項５または６
記載の内燃機関の燃料供給装置において、前記制御手段
は、前記内燃機関の停止直前の前記燃料噴射機構におけ
る前記燃料の温度とこの燃料の飽和蒸気温度との差に基
づいて前記燃料ポンプの駆動を継続させる所定の期間を
決定することを要旨としている。

【００２３】上記構成によれば、内燃機関の停止直前の
燃料噴射機構における燃料の温度と、この燃料の飽和蒸
気温度との差に基づいて、燃料ポンプの駆動を継続する
所定の期間が決定される。ちなみに、飽和蒸気温度と
は、任意の圧力である流体が液相あるいは気相（気液２
相を含む）のいずれであるかを示す流体の温度の閾値温
度である。即ち、任意の圧力である流体の温度が飽和蒸
気温度以上であれば、その流体は気相状態にあり、一
方、同流体の温度が飽和蒸気温度未満であれば、その流
体は液相状態にあるといえる。ここで、燃料噴射機構の
燃料が液相状態にある場合に、燃料ポンプにより同燃料
噴射機構の圧力を所定圧力ＰＡだけ昇圧させるために要
する時間をＴ１とする。また、燃料噴射機構の燃料にベ
ーパが含まれている場合に、燃料ポンプにより同燃料噴
射機構の圧力を所定圧力ＰＡだけ昇圧させるために要す
る時間をＴ２とすると、ベーパが含まれる燃料は液相燃
料よりも圧縮性が高いため、Ｔ２はＴ１よりも長い時間
となる。さらには、この時間（Ｔ２）はベーパの含まれ
る度合いにより変化する。そこで上記構成のように、内
燃機関の停止直前の燃料噴射機構における燃料の温度
と、この燃料の飽和蒸気温度との差に基づいて、燃料ポ
ンプの駆動を継続させる所定の期間を決定することによ
り、機関停止後における同燃料ポンプの駆動の継続がよ
り的確に行われるようになる。また、燃料ポンプの駆動
が継続される所定の期間が過度に長いことに起因して、
同燃料ポンプに過大な負荷がかかるといった事態が好適
に回避されるようにもなる。

【００２４】請求項８記載の発明は、請求項１〜７のい
ずれかに記載の内燃機関の燃料供給装置において、前記
燃料を前記燃料噴射機構を介して前記燃料タンクに還流
させる主還流経路を備え、前記可変調圧機構は前記主還
流経路に備えられることを要旨としている。

【００２５】上記構成によれば、燃料ポンプにより圧送
された燃料は、燃料噴射機構及び主還流経路を介して燃
料タンクに還流され、その圧力は同主還流経路に備えら
れるに可変調圧機構により調圧される。このように、燃
料ポンプにより圧送された燃料が燃料噴射機構を介して
燃料タンクに還流されることにより、同燃料噴射機構が
圧送された燃料により冷却されるとともに、ベーパを含
む燃料が同燃料噴射機構の下流から燃料タンクに還流さ
れるようにもなる。これにより、内燃機関の停止中には
上記請求項１〜７のいずれかに記載の発明と同様の効果
が得られるとともに、同機関運転中において燃料の液相
状態の好適な維持が図られるようにもなる。

【００２６】請求項９記載の発明は、請求項８記載の内
燃機関の燃料供給装置において、前記可変調圧機構は、
前記主還流経路に設けられるプライマリプレッシャレギ
ュレータと、前記主還流経路の前記プライマリプレッシ
ャレギュレータより上流もしくは下流に設けられる電磁
弁と、前記主還流経路の前記電磁弁の上流と下流とを前
記電磁弁を迂回する態様で連通し経路途中にセカンダリ
プレッシャレギュレータが設けられる補助還流経路とを
備えて構成されることを要旨としている。

【００２７】上記構成によれば、燃料ポンプにより圧送
された燃料は、電磁弁の開閉操作を通じて、・電磁弁が
開弁状態にある場合は、プライマリプレッシャレギュレ
ータによる調圧を通じて燃料タンクに還流される。即
ち、燃料の圧力は、プライマリプレッシャレギュレータ
による調圧設定値に維持される。・電磁弁が閉弁状態に
ある場合は、セカンダリプレッシャレギュレータ及びプ
ライマリプレッシャレギュレータによる調圧を通じて燃
料タンクに還流される。即ち、燃料の圧力は、プライマ
リプレッシャレギュレータによる調圧設定値とセカンダ
リプレッシャレギュレータによる調圧設定値との加算値
に維持される。といった態様をもって調圧されるように
なる。そして、こうした構成においても、内燃機関の停
止直後に電磁弁を閉弁する、即ち上記各プレッシャレギ
ュレータの調圧機能をともに能動とすることにより、同
機関停止中における燃料噴射機構の圧力が高められるよ
うになるため、燃料の気化が好適に抑制されるようにな
る。

【００２８】請求項１０記載の発明は、請求項８記載の
内燃機関の燃料供給装置において、前記可変調圧機構
は、前記主還流経路に設けられるプライマリプレッシャ
レギュレータと、前記主還流経路の前記プライマリプレ
ッシャレギュレータより上流もしくは下流に設けられる
電磁弁と、前記主還流経路の前記電磁弁の上流と前記燃
料タンクとを連通し経路途中に前記プライマリプレッシ
ャレギュレータによる調圧設定値よりも高い値を有する
ハイプレッシャレギュレータが設けられる補助還流経路
とを備えて構成されることを要旨としている。

【００２９】上記構成によれば、燃料ポンプにより圧送
された燃料は、電磁弁の開閉操作を通じて、 ・電磁弁が開弁状態にある場合は、プライマリプレッシ
ャレギュレータによる調圧を通じて燃料タンクに還流さ
れる。即ち、燃料の圧力は、プライマリプレッシャレギ
ュレータによる調圧設定値に維持される。 ・電磁弁が閉弁状態にある場合は、ハイプレッシャレギ
ュレータによる調圧を通じて燃料タンクに還流される。
即ち、燃料の圧力は、ハイプレッシャレギュレータによ
る調圧設定値に維持される。 といった態様をもって調圧されるようになる。そして、
こうした構成においても、内燃機関の停止直後に電磁弁
を閉弁する、即ち上記ハイプレッシャレギュレータの調
圧機能を能動とすることにより、同機関停止中における
燃料噴射機構の圧力が高められるようになるため、燃料
の気化が好適に抑制されるようになる。

【００３０】請求項１１記載の発明は、請求項８記載の
内燃機関の燃料供給装置において、前記可変調圧機構
は、前記主還流経路に設けられるプライマリプレッシャ
レギュレータと、前記主還流経路の前記プライマリプレ
ッシャレギュレータより上流もしくは下流に設けられる
電磁弁と、前記主還流経路の前記プライマリプレッシャ
レギュレータ及び前記電磁弁から構成される直列部の上
流と下流とを連通し経路途中に前記プライマリプレッシ
ャレギュレータによる調圧設定値よりも高い値を有する
ハイプレッシャレギュレータが設けられる補助還流経路
とを備えて構成されることを要旨としている。

【００３１】上記構成によれば、燃料ポンプにより圧送
された燃料は、電磁弁の開閉操作を通じて、 ・電磁弁が開弁状態にある場合は、プライマリプレッシ
ャレギュレータによる調圧を通じて燃料タンクに還流さ
れる。即ち、燃料の圧力は、プライマリプレッシャレギ
ュレータによる調圧設定値に維持される。 ・電磁弁が閉弁状態にある場合は、ハイプレッシャレギ
ュレータによる調圧を通じて燃料タンクに還流される。
即ち、燃料の圧力は、ハイプレッシャレギュレータによ
る調圧設定値に維持される。 といった態様をもって調圧されるようになる。そして、
こうした構成においても、内燃機関の停止直後に電磁弁
を閉弁する、即ち上記ハイプレッシャレギュレータの調
圧機能を能動とすることにより、同機関停止中における
燃料噴射機構の圧力が高められるようになるため、燃料
の気化が好適に抑制されるようになる。

【００３２】請求項１２記載の発明は、請求項８記載の
内燃機関の燃料供給装置において、前記可変調圧機構
は、前記主還流経路に設けられる少なくとも２段階の調
圧設定値を有する可変プレッシャレギュレータであるこ
とを要旨としている。

【００３３】上記構成によれば、燃料ポンプにより圧送
された燃料は、燃料噴射機構を介し可変プレッシャレギ
ュレータによる調圧を通じて燃料タンクに還流される、
即ちその圧力が可変プレッシャレギュレータによる調圧
設定値に維持される。そして、こうした構成において
も、内燃機関が停止されることに基づいて、可変プレッ
シャレギュレータによる調圧設定値を同機関運転中にお
ける調圧設定値よりも高い値に設定することにより、同
機関停止中における燃料噴射機構の圧力が高められるよ
うになるため、燃料の気化が好適に抑制されるようにな
る。

【００３４】請求項１３記載の発明は、請求項１〜７の
いずれかに記載の内燃機関の燃料供給装置において、前
記燃料を前記燃料噴射機構の上流から前記燃料タンクに
還流させる主迂回経路を備え、前記可変調圧機構は前記
主迂回経路に備えられることを要旨としている。

【００３５】上記構成によれば、燃料ポンプにより圧送
された燃料は、燃料噴射機構の上流から主迂回経路を介
して燃料タンクに還流され、その圧力は同主迂回経路に
備えられるに可変調圧機構により調圧される。このよう
に、燃料ポンプにより圧送された燃料が燃料噴射機構の
上流から燃料タンクに還流されることにより、内燃機関
の運転中は、燃料噴射機構にはそこから噴射供給される
燃料量のみが供給される。換言すれば、燃焼室からの熱
を受けやすい燃料噴射機構に供給される燃料量が減量さ
れるということになる。これにより、内燃機関の停止中
には上記請求項１〜７のいずれかに記載の発明と同様の
効果が得られるとともに、同機関運転中においては燃料
タンクの温度上昇の好適な抑制が図られるようにもな
る。

【００３６】請求項１４記載の発明は、請求項１３記載
の内燃機関の燃料供給装置において、前記可変調圧機構
は、前記主迂回経路に設けられるプライマリプレッシャ
レギュレータと、前記主迂回経路の前記プライマリプレ
ッシャレギュレータより上流もしくは下流に設けられる
電磁弁と、前記主迂回経路の前記電磁弁の上流と下流と
を前記電磁弁を迂回する態様で連通し経路途中にセカン
ダリプレッシャレギュレータが設けられる補助迂回経路
とを備えて構成されることを要旨としている。

【００３７】上記構成によれば、燃料ポンプにより圧送
された燃料は、電磁弁の開閉操作を通じて、 ・電磁弁が開弁状態にある場合は、プライマリプレッシ
ャレギュレータによる調圧を通じて燃料タンクに還流さ
れる。即ち、燃料の圧力はプライマリプレッシャレギュ
レータによる調圧設定値に維持される。 ・電磁弁が閉弁状態にある場合は、セカンダリプレッシ
ャレギュレータ及びプライマリプレッシャレギュレータ
による調圧を通じて燃料タンクに還流される。即ち、燃
料の圧力はプライマリプレッシャレギュレータによる調
圧設定値とセカンダリプレッシャレギュレータによる調
圧設定値との加算値に維持される。といった態様をもっ
て調圧されるようになる。そして、こうした構成におい
ても、内燃機関の停止直後に電磁弁を閉弁する、即ち上
記各プレッシャレギュレータの調圧機能をともに能動と
することにより、同機関停止中における燃料噴射機構の
圧力が高められるようになるため、燃料の気化が好適に
抑制されるようになる。

【００３８】請求項１５記載の発明は、請求項１３記載
の内燃機関の燃料供給装置において、前記可変調圧機構
は、前記主迂回経路に設けられるプライマリプレッシャ
レギュレータと、前記主迂回経路の前記プライマリプレ
ッシャレギュレータより上流もしくは下流に設けられる
電磁弁と、前記主迂回経路の前記電磁弁の上流と前記燃
料タンクとを連通し経路途中に前記プライマリプレッシ
ャレギュレータによる調圧設定値よりも高い値を有する
ハイプレッシャレギュレータが設けられる補助迂回経路
とを備えて構成されることを要旨としている。

【００３９】上記構成によれば、燃料ポンプにより圧送
された燃料は、電磁弁の開閉操作を通じて、 ・電磁弁が開弁状態にある場合は、プライマリプレッシ
ャレギュレータによる調圧を通じて燃料タンクに還流さ
れる。即ち、燃料の圧力はプライマリプレッシャレギュ
レータによる調圧設定値に維持される。 ・電磁弁が閉弁状態にある場合は、ハイプレッシャレギ
ュレータによる調圧を通じて燃料タンクに還流される。
即ち、燃料の圧力はハイプレッシャレギュレータによる
調圧設定値に維持される。 といった態様をもって調圧されるようになる。そして、
こうした構成においても、内燃機関の停止直後に電磁弁
を閉弁する、即ち上記ハイプレッシャレギュレータの調
圧機能を能動とすることにより、同機関停止中における
燃料噴射機構の圧力が高められるようになるため、燃料
の気化が好適に抑制されるようになる。

【００４０】請求項１６記載の発明は、請求項１３記載
の内燃機関の燃料供給装置において、前記可変調圧機構
は、前記主迂回経路に設けられるプライマリプレッシャ
レギュレータと、前記主迂回経路の前記プライマリプレ
ッシャレギュレータより上流もしくは下流に設けられる
電磁弁と、前記主迂回経路の前記プライマリプレッシャ
レギュレータ及び前記電磁弁から構成される直列部の上
流と下流とを連通し経路途中に前記プライマリプレッシ
ャレギュレータによる調圧設定値よりも高い値を有する
ハイプレッシャレギュレータが設けられる補助迂回経路
とを備えて構成されることを要旨としている。

【００４１】上記構成によれば、燃料ポンプにより圧送
された燃料は、電磁弁の開閉操作を通じて、 ・電磁弁が開弁状態にある場合は、プライマリプレッシ
ャレギュレータによる調圧を通じて燃料タンクに還流さ
れる。即ち、燃料の圧力はプライマリプレッシャレギュ
レータによる調圧設定値に維持される。 ・電磁弁が閉弁状態にある場合は、ハイプレッシャレギ
ュレータによる調圧を通じて燃料タンクに還流される。
即ち、燃料の圧力はハイプレッシャレギュレータによる
調圧設定値に維持される。 といった態様をもって調圧されるようになる。そして、
こうした構成においても、内燃機関の停止直後に電磁弁
を閉弁する、即ち上記ハイプレッシャレギュレータの調
圧機能を能動とすることにより、同機関停止中における
燃料噴射機構の圧力が高められるようになるため、燃料
の気化が好適に抑制されるようになる。

【００４２】請求項１７記載の発明は、請求項１３記載
の内燃機関の燃料供給装置において、前記可変調圧機構
は、前記主迂回経路に設けられる少なくとも２段階の調
圧設定値を有する可変プレッシャレギュレータであるこ
とを要旨としている。

【００４３】上記構成によれば、燃料ポンプにより圧送
された燃料は、燃料噴射機構の上流から可変プレッシャ
レギュレータによる調圧を通じて燃料タンクに還流され
る、即ちその圧力が可変プレッシャレギュレータによる
調圧設定値に維持される。そして、こうした構成におい
ても、内燃機関の停止直後に、可変プレッシャレギュレ
ータによる調圧設定値を同機関運転中における調圧設定
値よりも高い値に設定することにより、同機関停止中に
おける燃料噴射機構の圧力が高められるようになるた
め、燃料の気化が好適に抑制されるようになる。

【００４４】請求項１８記載の発明は、請求項１〜１７
のいずれかに記載の内燃機関の燃料供給装置において、
前記制御手段は、前記内燃機関の運転中、前記燃料噴射
機構における前記燃料の飽和蒸気圧力に応じて、同飽和
蒸気圧力以上で且つ、同飽和蒸気圧力に最も近い調圧設
定値となるように、前記可変調圧機構による調圧設定値
を設定することを要旨としている。

【００４５】上記構成によれば、内燃機関の運転中にお
いて、可変調圧機構による調圧設定値は、燃料噴射機構
内の燃料の飽和蒸気圧力に応じて、同飽和蒸気圧力以上
で且つ、同飽和蒸気圧力に最も近い調圧設定値となるよ
うに設定される。即ち、例えば、第１の調圧設定値及び
第２の調圧設定値を有する調圧機構においては（第１の
調圧設定値＞第２の調圧設定値）、 ・燃料噴射機構内の燃料の飽和蒸気圧力が第２の調圧設
定値未満であるときには、第２の調圧設定値が有効とさ
れる。 ・燃料噴射機構内の燃料の飽和蒸気圧力が第２の調圧設
定値以上であるときには、第１の調圧設定値が有効とさ
れる。 といった態様をもって調圧設定値が設定される。ちなみ
に、燃料噴射機構内の燃料の飽和蒸気圧力が調圧設定値
（燃料噴射機構の圧力）未満、即ち燃料噴射機構の圧力
が飽和蒸気圧力以上である場合には燃料が気化するおそ
れはない。そこで上記構成のように、可変調圧機構によ
る調圧設定値を上述の条件のもとに設定することによ
り、内燃機関の運転中において、燃料ポンプへ過度に負
荷をかけることなく燃料の気化を抑制することができる
ようになる。

【００４６】請求項１９記載の発明は、請求項１〜１８
のいずれかに記載の内燃機関の燃料供給装置において、
前記内燃機関の運転に要求される燃料量が前記燃料ポン
プの燃料吐出量以上となるとき、前記可変調圧機構の調
圧設定値をより低い調圧設定値に変更する調圧設定値低
減手段をさらに備えることを要旨としている。

【００４７】上記構成によれば、内燃機関の運転に要求
される燃料量が燃料ポンプの燃料吐出量以上となると
き、可変調圧機構の調圧設定値がより低い調圧設定値に
変更される。ちなみに、内燃機関の運転に要求される燃
料量、即ち燃料噴射機構を通じて内燃機関に噴射供給さ
れる燃料量が燃料ポンプの燃料吐出量以上となるときに
は、同噴射供給される燃料量が燃料噴射機構内に供給さ
れる燃料量を上回っていることになるため、同燃料噴射
機構内の燃料の圧力が次第に調圧機構の調圧設定値に応
じた圧力に維持されなくなることが考えられる。そし
て、この場合、燃料噴射機構内の燃料の圧力が不安定な
状態となり、同燃料噴射機構を通じて内燃機関の運転に
要求される燃料量を適切に噴射することが困難となるこ
とに起因して運転性の悪化をまねくようになる。一方
で、燃料ポンプの燃料吐出量は、燃料ポンプの下流側の
圧力が低くなるほど増量する傾向にある。そこで、上記
構成においては、上記態様をもって可変調圧機構の調圧
設定値をより低い調圧設定値に変更することで、燃料ポ
ンプの下流側の圧力が低くされることにともなって同燃
料ポンプの燃料吐出量が増量されるようにしている。こ
れにより、燃料噴射機構内に供給される燃料量が増量さ
れて同燃料噴射機構内の燃料の圧力が可変調圧機構の調
圧設定値に応じた圧力に維持される、即ち同燃料噴射機
構内の燃料の圧力が安定した状態に維持されるようにな
るため、内燃機関の運転性の悪化を好適に抑制すること
ができるようになる。

【００４８】請求項２０記載の発明は、請求項１〜１８
のいずれかに記載の内燃機関の燃料供給装置において、
前記内燃機関の運転に要求される燃料量が前記燃料ポン
プの燃料吐出量以上となるとき、前記可変調圧機構の調
圧設定値をより低い調圧設定値に変更し、前記内燃機関
の運転に要求される燃料量が前記燃料ポンプの燃料吐出
量よりも小さく設定される所定の燃料吐出量未満となる
とき、前記可変調圧機構の調圧設定値をより低い調圧設
定値に変更する処理を停止する調圧設定値低減手段をさ
らに備えることを要旨としている。

【００４９】上記構成によれば、内燃機関の運転に要求
される燃料量が燃料ポンプの燃料吐出量以上となると
き、可変調圧機構の調圧設定値がより低い調圧設定値に
変更され、上記燃料量が上記燃料吐出量よりも小さく設
定される所定の燃料吐出量未満となるとき、上記可変調
圧機構の調圧設定値をより低い調圧設定値に変更する処
理が停止される。これにより、上記請求項１９記載の発
明の作用効果に準じた作用効果が得られるようになると
ともに、制御ハンチングを好適に抑制することができる
ようになる。

【００５０】請求項２１記載の発明は、請求項１〜１８
のいずれかに記載の内燃機関の燃料供給装置において、
前記内燃機関の運転に要求される燃料量が前記燃料ポン
プの燃料吐出量よりも小さく設定される所定の燃料吐出
量以上となるとき、前記可変調圧機構の調圧設定値をよ
り低い調圧設定値に変更する調圧設定値低減手段をさら
に備えることを要旨としている。

【００５１】上記構成によれば、内燃機関の運転に要求
される燃料量が燃料ポンプの燃料吐出量よりも小さく設
定される所定の燃料吐出量以上となるとき、可変調圧機
構の調圧設定値がより低い調圧設定値に変更される。こ
れにより、上記請求項１９記載の発明の作用効果に準じ
た作用効果が得られるようになるとともに、燃料噴射機
構内の燃料の圧力が不安定な状態となることに起因する
内燃機関の運転性の悪化をより好適に抑制することがで
きるようになる。

【００５２】請求項２２記載の発明は、請求項１〜１８
のいずれかに記載の内燃機関の燃料供給装置において、
前記内燃機関の運転に要求される燃料量が前記燃料ポン
プの燃料吐出量よりも小さく設定される所定の燃料吐出
量以上となるとき、前記可変調圧機構の調圧設定値をよ
り低い調圧設定値に変更し、前記内燃機関の運転に要求
される燃料量が前記所定の燃料吐出量よりも小さく設定
される燃料吐出量未満となるとき、前記可変調圧機構の
調圧設定値をより低い調圧設定値に変更する処理を停止
する調圧設定値低減手段をさらに備えることを要旨とし
ている。

【００５３】上記構成によれば、内燃機関の運転に要求
される燃料量が燃料ポンプの燃料吐出量よりも小さく設
定される所定の燃料吐出量未満となるとき、可変調圧機
構の調圧設定値がより低い調圧設定値に変更され、上記
燃料量が上記所定の燃料吐出量よりも小さく設定される
燃料吐出量未満となるとき、上記可変調圧機構の調圧設
定値をより低い調圧設定値に変更する処理が停止され
る。これにより、上記請求項１９記載の発明の作用効果
に準じた作用効果が得られるようになるとともに、燃料
噴射機構内の燃料の圧力が不安定な状態となることに起
因する内燃機関の運転性の悪化をより好適に抑制するこ
とができるようになる。また、制御ハンチングを好適に
抑制することができるようにもなる。

【００５４】請求項２３記載の発明は、請求項１〜２２
のいずれかに記載の内燃機関の燃料供給装置において、
前記内燃機関が液化ガス燃料を燃料とする液化ガス内燃
機関であることを要旨としている。

【００５５】上記構成によれば、例えば液化石油ガス
（ＬＰＧ）といった液化ガス燃料を燃料とする内燃機関
に対して上記請求項１〜２２のいずれかに記載の発明が
適用される。これにより、液化ガス燃料を燃料とする内
燃機関において、上記請求項１〜２２のいずれかに記載
の発明の作用効果に準じた作用効果が得られるようにな
るため、同内燃機関の実用性がより高いものとされるよ
うになる。

【００５６】請求項２４記載の発明は、請求項２３記載
の内燃機関の燃料供給装置において、前記燃料噴射機構
内の燃料の圧力と前記内燃機関の吸気通路の圧力とを監
視し、それら圧力差が所定の圧力差未満となるとき、前
記可変調圧機構の調圧設定値をより高い調圧設定値に変
更する調圧設定値増大手段をさらに備えることを要旨と
している。

【００５７】上記構成によれば、燃料噴射機構内の燃料
の圧力と内燃機関の吸気通路の圧力との圧力差が所定の
圧力差未満となるとき、可変調圧機構の調圧設定値がよ
り高い調圧設定値に変更される。ちなみに、従来の液化
石油ガス（ＬＰＧ）を燃料とする内燃機関の燃料供給装
置にあっては、次のような構成が一般的に採用されてい
る。即ち、従来の燃料供給装置にあっては、燃料タンク
内の液相燃料を燃料ポンプにより燃料供給経路へ圧送し
て、燃料噴射弁とともに燃料噴射機構を構成するデリバ
リパイプ内に供給する。そして、圧力センサを通じて検
出されるデリバリパイプ内の燃料の圧力と、例えば吸入
空気量等を通じて推定される内燃機関の吸気通路の圧力
との圧力差等に基づいて燃料噴射弁の開弁時間を決定す
るとともに、同開弁時間だけ燃料噴射弁を開弁してデリ
バリパイプ内の燃料を内燃機関に噴射供給する一方で、
燃料噴射弁により噴射供給されない燃料を還流経路を介
して燃料タンクに還流する構成となっている。また、上
記燃料供給装置においては、還流経路に調圧機構を備え
ることで、デリバリパイプ（燃料噴射機構）内の燃料の
圧力が燃料タンク内の燃料の圧力を基準として設定され
る調圧機構の調圧設定値に応じた圧力に維持されるよう
にしている。即ち、調圧機構の背圧室に燃料タンク内の
燃料の圧力が導入される構成とすることで、燃料噴射機
構内の燃料の圧力が燃料タンク内の燃料の圧力よりも一
定の値だけ高い圧力（調圧機構の調圧設定値）に維持さ
れるようにしている。これにより、燃料噴射機構が内燃
機関から受熱するような場合にあっても、同燃料噴射機
構内の燃料の液相状態が維持されるようになる。一方
で、ＬＰＧは加圧されて液化した状態で燃料タンク内に
貯留される液化ガス燃料であるため、燃料タンク内に貯
留されているＬＰＧの圧力は外気温度や燃料の組成によ
って大きく異なる値を示す傾向にある。従って、例えば
外気温度等の影響により燃料タンク内の燃料の温度が過
度に低いときには、それに応じて同燃料タンク内の燃料
の圧力も低くなっているため、調圧機構の調圧設定値が
低い値に設定されて燃料噴射機構内の燃料の圧力もそれ
に応じた圧力に維持されることになる。そして、この場
合、燃料噴射機構内の燃料の圧力と内燃機関の吸気通路
の圧力との圧力差が小さくなることにより、同圧力差に
占める圧力センサの検出誤差の割合が大きくなるため、
燃料噴射弁の開弁時間が適切に算出されなくなるととも
に同燃料噴射弁による燃料噴射量のばらつきが増大する
ようになる。このように、上記燃料供給装置にあって
は、燃料タンク内の燃料の圧力（温度）が過度に低いと
き、圧力センサの検出誤差等に起因する運転性の悪化が
懸念される。また、ＬＰＧを燃料とする内燃機関の燃料
供給装置でなくとも、常温・常圧のとき気相状態にあり
加圧により液化された状態で燃料タンク内に貯留される
液化ガス燃料を燃料として用いる液化ガス内燃機関の燃
料供給装置であれば、上記同様の問題をまねくことが考
えられる。そこで、上記構成においては、燃料噴射機構
内の燃料の圧力と内燃機関の吸気通路の圧力との圧力差
が所定の圧力差未満となるとき、可変調圧機構の調圧設
定値をより高い調圧設定値に変更することで、上記圧力
差が大きくなるようにしている。これにより、上記各圧
力を監視する場合であれ、それら圧力差に占める圧力監
視誤差の割合が小さくされて同圧力監視誤差等に起因す
る燃料噴射量のばらつきが抑制されるため、燃料噴射機
構の燃料噴射精度の低下を好適に回避することができる
ようになる。

【００５８】請求項２５記載の発明は、請求項２４記載
の内燃機関の燃料供給装置において、前記調圧設定値増
大手段は、前記燃料噴射機構内の燃料の圧力が所定の圧
力未満となることに基づいて、前記圧力差が所定の圧力
差未満である旨判定することを要旨としている。

【００５９】上記構成によれば、燃料噴射機構内の燃料
の圧力が所定の圧力未満となることに基づいて、燃料噴
射機構内の燃料の圧力と内燃機関の吸気通路の圧力との
圧力差が所定の圧力差未満である旨判定される。ちなみ
に、内燃機関の吸気通路の圧力が変動する領域は、燃料
噴射機構内の燃料の圧力が変動する領域に比べて十分に
小さいため、上記圧力差を簡易的に燃料噴射機構内の燃
料の圧力のみに基づいて推定することも可能となる。そ
こで、上記態様をもって上記圧力差が所定の圧力差未満
である旨判定することによっても、上記請求項２４記載
の発明の作用効果に準じた作用効果が得られるようにな
る。

【００６０】請求項２６記載の発明は、請求項２４記載
の内燃機関の燃料供給装置において、前記調圧設定値増
大手段は、前記燃料タンク内の燃料の圧力が所定の圧力
未満となることに基づいて、前記圧力差が所定の圧力差
未満である旨判定することを要旨としている。

【００６１】上記構成によれば、燃料タンク内の燃料の
圧力が所定の圧力未満となることに基づいて、燃料噴射
機構内の燃料の圧力と内燃機関の吸気通路の圧力との圧
力差が所定の圧力差未満である旨判定される。ちなみ
に、内燃機関の吸気通路の圧力が変動する領域は、燃料
噴射機構内の燃料の圧力が変動する領域に比べて十分に
小さいため、上記圧力差を簡易的に燃料噴射機構内の燃
料の圧力のみに基づいて推定することも可能となる。ま
た、燃料噴射機構内の燃料の圧力は、基本的には調圧機
構の調圧設定値に応じた圧力に維持されており、この調
圧設定値は燃料タンク内の燃料の圧力に応じて決定され
るため、上記燃料噴射機構内の燃料の圧力の相当値とし
て燃料タンク内の燃料の圧力を採用することもできる。
そこで、上記態様をもって上記圧力差が所定の圧力差未
満であることを判定することによっても、上記請求項２
４記載の発明の作用効果に準じた作用効果が得られるよ
うになる。

【００６２】

【発明の実施の形態】（第１の実施の形態）本発明を具
体化した第１の実施の形態について、図１〜図９を参照
して説明する。

【００６３】なお、この実施の形態にかかる内燃機関の
燃料供給装置は、液化石油ガス（ＬＰＧ）を内燃機関に
噴射供給する燃料供給装置である。まず、図１を参照し
て、同実施の形態にかかる内燃機関の燃料供給装置につ
いてその概要を説明する。なお、図１は、内燃機関とと
もに燃料供給装置の全体構成の概略を模式的に示してい
る。

【００６４】図１に示されるように、この実施の形態の
装置は、混合気の燃焼を通じて出力を得る内燃機関１に
対して燃料を噴射供給する燃料供給装置３、及び内燃機
関１をはじめとして、この燃料供給装置３等の制御を統
括して実行する電子制御装置（ＥＣＵ）４を備えてい
る。なお、このＥＣＵ４には、内燃機関１の運転状態、
及び燃料供給装置３の動作状態を示す各種検出データ
が、検出系５を通じて入力される。また、上記燃料供給
装置３、ＥＣＵ４を含め内燃機関１の始動及び停止は、
「オフ」「アクセサリ」「オン」「スタート」の４つの
位置に切り替えが可能であるイグニッションスイッチＳ
Ｗの切替操作を通じて行われる。

【００６５】ここで、内燃機関１にあって、そのシリン
ダブロック１１には、混合気の燃焼がその内部で行われ
るシリンダ１２が複数備えられ、それら各シリンダ１２
の上部には、混合気の点火を行うイグニッションプラグ
１３や、吸気を行う吸気弁１４及び排気を行う排気弁１
５等を備えるシリンダヘッド１６が配設されている。ま
た、上記シリンダ１２内には、内燃機関１の出力軸であ
るクランクシャフト１７にコネクティングロッド１８を
介して連結されるピストン１９が摺動可能に収容されて
いる。そして、このピストン１９と上記シリンダヘッド
１６とが対峙してなす燃焼室２０において混合気が燃焼
され、これによる同ピストン１９の往復運動が上記コネ
クティングロッド１８により回転運動に変換された後、
クランクシャフト１７へ伝達される。なお、上記シリン
ダ１２の周囲に設けられるウォータージャケット１２ａ
内を循環する冷却水により、各シリンダ１２及びシリン
ダヘッド１６等の冷却が行われる。

【００６６】また、上記燃焼室２０には、吸入空気の浄
化装置であるエアクリーナ２１、及び吸入空気の調量機
構であるスロットルバルブ２２等を備える吸気通路２３
が接続されており、吸入空気は同エアクリーナ２１によ
る浄化、及び同スロットルバルブ２２による調量を通じ
て燃焼室２０へ供給される。また、上記スロットルバル
ブ２２は、その開度が図示しないアクセルペダルの踏み
込み量等に応じたものとなるように開閉駆動される。

【００６７】ここで、上記燃料供給装置３は、同装置３
に備えられる燃料噴射弁ＩＮＪを通じて上記吸気通路２
３に対して燃料の噴射供給を行い、この噴射供給された
燃料と吸入空気との混合気が燃焼室２０に供給される。
そして、上記供給された混合気がピストン１９により圧
縮され高圧となった後に、イグニッションプラグ１３に
よる点火を通じて燃焼され、このときに生じた燃焼エネ
ルギによりクランクシャフト１７が回転される。また、
燃焼後の排気ガスは、排気弁１５の開弁にともない、燃
焼室２０に接続される排気通路２４に排出され、触媒装
置２５により浄化された後、内燃機関１の外部へ排出さ
れる。

【００６８】次に、上記燃料供給装置３について、その
構成をより詳細に説明する。この燃料供給装置３に備え
られる燃料タンク３１に貯留された燃料は、その液相部
が燃料ポンプ３２により汲み取られ、フィルタ３３が設
けられた供給経路Ｒ１を介して燃料噴射弁ＩＮＪととも
に燃料噴射機構３４を構成するデリバリパイプ３５に圧
送される。そして、このデリバリパイプ３５に供給され
た燃料は、燃料噴射弁ＩＮＪがＥＣＵ４からの信号に応
じて所定時間開弁されることにより、この開弁時間に対
応した量だけ、各対応するシリンダに噴射供給される。
また、上記デリバリパイプ３５の下流側と上記燃料タン
ク３１の気相部とは還流経路Ｒ２により接続されてお
り、同還流経路Ｒ２には、燃料の調圧機構であるプライ
マリプレッシャレギュレータ３６、及びその上流にセカ
ンダリプレッシャレギュレータ３７が設けられている。
なお、本実施の形態においては、上記各プレッシャレギ
ュレータ３６，３７として、背圧室（図示略）に燃料タ
ンク３１の燃料の圧力が導入されるとともに同じ性能を
有するものが採用されているものとする。また、還流経
路Ｒ２のセカンダリプレッシャレギュレータ３７の上流
と下流とは、その経路途中に電磁弁３８が設けられてい
る補助還流経路Ｒ３により連通されており、この補助還
流経路Ｒ３は上記電磁弁３８の開閉状態により能動ある
いは非能動とされる。これにより、燃料ポンプ３２によ
り圧送された燃料は電磁弁３８の開閉状態に応じて、プ
ライマリプレッシャレギュレータ３６のみ、あるいは各
プレッシャレギュレータ３６，３７によりその圧力が所
定に維持されつつ、デリバリパイプ３５に供給される。
そして、燃料噴射機構３４に供給された燃料のうち、噴
射供給に使用されなかった分は還流経路Ｒ２を介して燃
料タンク３１に還流される。なお、本実施の形態におい
ては、上記電磁弁３８として、常時閉弁、即ち非通電時
には閉弁されており、通電によって開弁されるものが採
用されている。そして実際には、電磁弁３８は、 ・ＥＣＵ４を通じてデリバリパイプ３５内の燃料が気化
している旨判定されたとき。 ・イグニッションスイッチＳＷが「オン」から「オフ
（アクセサリ）」に切り替えられたとき。 といった条件のもとにＥＣＵ４からの指令信号に応じて
閉弁される。

【００６９】また、本実施の形態にあって、検出系５
は、燃料の状態を検出するためのタンク燃温センサ５
１、タンク燃圧センサ５２、パイプ燃温センサ５３及び
パイプ燃圧センサ５４等を備える構成となっている。

【００７０】ここで、タンク燃温センサ５１及びタンク
燃圧センサ５２は、それぞれ上記燃料タンク３１に設け
られて、同燃料タンク３１内における燃料の温度及び圧
力（タンク燃温Ｔｔ及びタンク燃圧Ｐｔ）を検出するセ
ンサである。また、パイプ燃温センサ５３及びパイプ燃
圧センサ５４は、それぞれ上記デリバリパイプ３５に設
けられて、同デリバリパイプ３５内の燃料の温度及び圧
力（パイプ燃温Ｔｐ及びパイプ燃圧Ｐｐ）を検出するセ
ンサである。ＥＣＵ４は、これら各センサ５１，５２，
５３，５４により検出されたデータに基づいてデリバリ
パイプ３５内における燃料の相状態を判定する。そし
て、この判定の結果に基づいて上述した電磁弁３８の開
閉操作を行い、以下に説明する各燃料経路のいずれかを
能動とする。また、ＥＣＵ４は、上記パイプ燃圧センサ
５４を通じて検出されるデリバリパイプ３５内の燃料の
圧力（パイプ燃圧Ｐｐ）と、エアフローメータ（図示
略）の検出値等を通じて推定される吸気通路２３の圧力
との差（圧力差ＤｆＰ）に基づいて、上記燃料噴射弁Ｉ
ＮＪの開弁時間、即ち燃料噴射量Ｑｉを決定する。

【００７１】次に、電磁弁３８の開閉操作を通じて選択
的に切り替えられる各燃料経路について、図２及び図３
を参照して説明する。なお、以降では、電磁弁３８が開
弁されているときの燃料経路を第１の経路、同電磁弁３
８が閉弁されているときの燃料経路を第２の経路とす
る。ちなみに、図２は燃料供給装置３の第１の経路が能
動とされている場合を示し、図３は燃料供給装置３の第
２の経路が能動とされている場合を示している。また、
これら図２及び図３において、破線で図示する経路（還
流経路Ｒ２及び補助還流経路Ｒ３の一部）は、燃料の流
れが遮断された状態を示している。

【００７２】まず、燃料経路の第１の経路が能動とされ
ている場合（図２）について説明する。この場合は、電
磁弁３８が開弁されているため、プライマリプレッシャ
レギュレータ３６による燃料の調圧機能のみが働く。こ
のため、燃料ポンプ３２により圧送される燃料は、その
圧力が上記プライマリプレッシャレギュレータ３６によ
る第１の調圧値Ｐｓｔ（調圧設定値）に維持されつつデ
リバリパイプ３５に供給される。そして、上記供給され
た燃料のうち燃料噴射弁ＩＮＪにより噴射供給されなか
った燃料は、開弁されている電磁弁３８（補助還流経路
Ｒ３）を介して燃料タンク３１に還流される。

【００７３】次に、燃料経路の第２の経路が能動とされ
ている場合（図３）について説明する。この場合は、電
磁弁３８が閉弁されているため、プライマリプレッシャ
レギュレータ３６及びセカンダリプレッシャレギュレー
タ３７による燃料の調圧機能がともに働く。このため、
燃料ポンプ３２により圧送される燃料は、その圧力が上
記プライマリプレッシャレギュレータ３６及びセカンダ
リプレッシャレギュレータ３７による第２の調圧値Ｐｎ
ｄ（調圧設定値）に維持されつつデリバリパイプ３５に
供給される。そして、上記供給された燃料のうち燃料噴
射弁ＩＮＪにより噴射供給されなかった燃料は、還流経
路Ｒ２のみを介して燃料タンク３１に還流される。

【００７４】なお、本実施の形態において、上記第１の
調圧値Ｐｓｔは一般に採用される調圧設定値に相当す
る。また、上記各プレッシャレギュレータ３６，３７と
して同じ性能を有するものが採用されているため、上記
第２の調圧値Ｐｎｄは、燃料タンク３１内の燃料の圧力
を基準として上記第１の調圧値Ｐｓｔの２倍に相当する
値となる。

【００７５】ここで、図４に、燃料の相状態の判定に用
いられる飽和蒸気圧曲線とともに、上記第１の調圧値Ｐ
ｓｔと第２の調圧値Ｐｎｄとの関係を示す。以下、図４
を参照して、この飽和蒸気圧曲線による燃料の相状態の
判定について説明する。

【００７６】まず、電磁弁３８の開閉操作を通じて、 ・上記第１の経路が能動とされている場合は、デリバリ
パイプ３５の圧力（パイプ燃圧Ｐｐ）は、ほぼ上記第１
の調圧値Ｐｓｔに維持される。 ・上記第２の経路が能動とされている場合は、デリバリ
パイプ３５の圧力（パイプ燃圧Ｐｐ）は、ほぼ上記第２
の調圧値Ｐｎｄに維持される。 といった態様をもって燃料の調圧状態が設定される。

【００７７】ここで、図４に示すように、第１の調圧値
Ｐｓｔに対応する燃料の飽和蒸気温度を第１の飽和温度
Ｔｓｔ、上記第２の調圧値Ｐｎｄに対応する燃料の飽和
蒸気温度を第２の飽和温度Ｔｎｄとする。ちなみに、飽
和蒸気温度とは、任意の圧力である流体が液相あるいは
気相（気液２相を含む）のいずれであるかを示す流体の
温度の閾値温度である。即ち、任意の圧力である流体の
温度が飽和蒸気温度以上であれば、その流体は気相状態
にあり、一方、同流体の温度が飽和蒸気温度未満であれ
ば、その流体は液相状態にあるといえる。

【００７８】従って、図４に示されるように、例えばデ
リバリパイプ３５の圧力（パイプ燃圧Ｐｐ）が、それぞ
れ第１の調圧値Ｐｓｔあるいは第２の調圧値Ｐｎｄに維
持されている場合において、同デリバリパイプ３５の温
度（パイプ燃温Ｔｐ）が燃焼室２０等からの受熱により
温度Ｔｐａ（図４：点Ａ１、点Ａ２）から温度Ｔｐｂ
（図４：点Ｂ１、点Ｂ２）に上昇したことを想定する
と、 ・上記第１の経路が能動とされている場合は、点Ｂ１の
状態において温度Ｔｐｂが第１の飽和温度Ｔｓｔ以上で
あるため燃料は気化する。 ・上記第２の経路が能動とされている場合は、点Ｂ２の
状態において温度Ｔｐｂが第２の飽和温度Ｔｎｄ未満で
あるため燃料は気化しない。 といったように、能動とされている燃料経路に応じて燃
料の気化態様が異なったものとなる。即ち、上記第２の
経路が能動とされる（電磁弁３８が閉弁される）という
ことは、燃料の温度上昇による気化に対しての耐性が高
められることに相当する。そして、本実施の形態におい
ては、以下に示す処理に基づいて、こうした各燃料経路
の選択的な切り替えを行うようにしている。

【００７９】次に、電磁弁３８の開閉制御について図５
〜図７を参照して説明する。なお、図５は、機関の始動
処理を示し、図６は、機関運転中の電磁弁開閉処理（制
御手段）を示し、図７は、機関停止時の電磁弁開閉処理
（制御手段）を示している。

【００８０】最初に、図５を参照して機関の始動処理に
ついて説明する。ちなみに、本処理は、ＥＣＵ４の機能
が能動とされている期間において内燃機関１の運転が開
始されるまで、所定の時間周期をもって繰り返し行われ
るものである。

【００８１】まずステップＳ１０１では、イグニッショ
ンスイッチＳＷが「オン」位置にあることを示すイグニ
ッション信号ＩＧがオンであるか否かが判断される。イ
グニッション信号ＩＧがオンである旨判断された場合
は、ステップＳ１０２へ移り、一方、イグニッション信
号ＩＧがオフである旨判断された場合は、本処理を一旦
終了する。

【００８２】次にステップＳ１０２では、燃料ポンプ３
２を駆動し、ステップＳ１０３へ移る。次にステップＳ
１０３では、イグニッションスイッチＳＷが「スター
ト」位置にあることを示すスタータ信号ＳＴＡがオンで
あるか否かが判断される。スタータ信号ＳＴＡがオンで
ある旨判断された場合は、ステップＳ１０４へ移り、一
方、スタータ信号ＳＴＡがオフである旨判断された場合
は、本処理を一旦終了する。

【００８３】次にステップＳ１０４では、内燃機関１の
運転を開始し、本処理を終了する。即ち、この機関の始
動処理（図５）を通じて、イグニッションスイッチＳＷ
が「オン」にされると燃料ポンプ３２による燃料の圧送
が開始され、イグニッションスイッチＳＷが「スター
ト」とされると内燃機関１の運転が開始される。

【００８４】次に、図６を参照して機関運転中の電磁弁
開閉処理について説明する。ちなみに、本処理は、内燃
機関１の運転中において、所定の時間周期をもって繰り
返し行われるものである。

【００８５】次にステップＳ２０１では、タンク燃温Ｔ
ｔ、タンク燃圧Ｐｔ、パイプ燃温Ｔｐ、パイプ燃圧Ｐｐ
をそれぞれ読み込み、ステップＳ２０２へ移る。次にス
テップＳ２０２では、これら各検出データに基づいて現
在の燃料の状態に応じた飽和蒸気圧曲線を決定し、この
決定された飽和蒸気圧曲線から飽和蒸気圧力ＰＶＰを算
出して、ステップＳ２０３へ移る。

【００８６】そしてステップＳ２０３では、飽和蒸気圧
力ＰＶＰが第１の調圧値Ｐｓｔ未満であるか否かが判断
される。飽和蒸気圧力ＰＶＰが第１の調圧値Ｐｓｔ未満
である旨判断された場合は、ステップＳ２０４へ移り、
電磁弁３８を開弁し、本処理を一旦終了する。一方、飽
和蒸気圧力ＰＶＰが第１の調圧値Ｐｓｔ未満でない旨判
断された場合は、ステップＳ２０５へ移り、電磁弁３８
を閉弁し、本処理を一旦終了する。

【００８７】即ち、この機関運転中の電磁弁開閉処理
（図６）を通じて、各センサ５１，５２，５３，５４に
よる検出データに基づいて飽和蒸気圧力ＰＶＰが算出さ
れ、この算出された飽和蒸気圧力ＰＶＰとプライマリプ
レッシャレギュレータ３６による第１の調圧値Ｐｓｔと
の対比のもとに、電磁弁３８の開閉制御が行われる。

【００８８】次に、図７を参照して機関停止時の電磁弁
開閉処理について説明する。ちなみに、本処理は、内燃
機関１の停止後においても燃料ポンプ３２の駆動が停止
されるまで、所定の時間周期をもって繰り返し行われる
ものである。

【００８９】まずステップＳ３０１では、イグニッショ
ンスイッチＳＷが「オン」位置にあることを示すイグニ
ッション信号ＩＧがオンからオフにされたか否かが判断
される。イグニッション信号ＩＧがオンからオフにされ
た旨判断された場合は、ステップＳ３０２へ移り、一
方、イグニッション信号ＩＧがオンからオフにされてな
い旨判断された場合は、本処理を一旦終了する。

【００９０】次にステップＳ３０２では、電磁弁３８を
閉弁し、ステップＳ３０３へ移る。そしてステップＳ３
０３では、内燃機関１の停止直後からの経過時間が所定
継続時間ＴｄｒｖＡ未満である否かが判断される。経過
時間が所定継続時間ＴｄｒｖＡ未満である旨判断された
場合は、ステップＳ３０４へ移って、燃料ポンプ３２の
駆動を継続し、本処理を一旦終了する（再度、本処理を
実行する）。一方、経過時間が所定継続時間ＴｄｒｖＡ
未満でない旨判断された場合は、本処理を終了する（通
常の機関停止状態へ移行する）。

【００９１】即ち、この機関停止時の電磁弁開閉処理
（図７）を通じて、内燃機関１の停止にともない電磁弁
３８が閉弁され、同内燃機関１の停止直後から所定継続
時間ＴｄｒｖＡが経過するまでは燃料ポンプ３２の駆動
が継続される。

【００９２】ここで、上記各電磁弁開閉処理（図６及び
図７）について総括すると、 （Ａ）内燃機関１の停止にともなう電磁弁３８の閉弁操
作（図７）。 （Ｂ）内燃機関１の停止後における燃料ポンプ３２の駆
動継続操作（図７）。 （Ｃ）内燃機関１の運転中における電磁弁３８の開閉操
作（図６）。 といった各操作が上述した所定の条件のもとに行われ
る。なお、上記（Ａ）を換言すれば、デリバリパイプ３
５の圧力を第２の調圧値Ｐｎｄに維持するということで
あり、上記（Ｃ）を換言すれば、デリバリパイプ３５の
圧力を適宜、第１の調圧値Ｐｓｔあるいは第２の調圧値
Ｐｎｄのいずれかに維持するということである。

【００９３】以下、上記（Ａ）〜（Ｃ）の操作を通じて
奏される効果について、一般に想定される所定の状況に
基づいてそれぞれ詳細な説明をする。まず、上記（Ａ）
の操作を通じて奏される効果について説明する。

【００９４】一般に、液化石油ガスを燃料とする内燃機
関は、燃料の気化に起因する運転性の悪化といった問題
を抱えているため、燃料の気化が抑制されることが望ま
しいが、 ・プレッシャレギュレータによる調圧設定値が高くなる
ほど、燃料の飽和蒸気温度も高い値に維持されるように
なるため、燃料の気化が抑制されるようになる。 ・プレッシャレギュレータによる調圧設定値が高くなる
ほど、燃料ポンプによる燃料の圧送に際して圧送抵抗が
増大するため、同燃料ポンプにかかる負荷が大きくな
る。 といったように、燃料の気化抑制と燃料ポンプの負荷軽
減とは互いに相反するトレードオフ関係にあり、通常は
こうした事態をふまえ両者のバランスを考慮して、プレ
ッシャレギュレータによる調圧設定値が設定される。従
って、例えば内燃機関の停止直後のように、 ・機関各部が高温の状態であるため、燃料噴射機構の温
度が上昇しやすい。 ・燃料が循環されていないため、燃料の循環による燃料
噴射機構の冷却作用がない。 といった場合には、燃料噴射機構の圧力が上記通常の調
圧設定値に維持されたとしても、燃料が気化することも
考えられる。

【００９５】この点、本実施の形態では、内燃機関１が
停止されることに基づいてプライマリプレッシャレギュ
レータ３６及びセカンダリプレッシャレギュレータ３７
の調圧機能をともに能動とする（電磁弁３８を閉弁す
る）、即ちデリバリパイプ３５の圧力を第２の調圧値Ｐ
ｎｄに維持するようにしている。このため、機関停止中
におけるデリバリパイプ３５の圧力が、第１の調圧値Ｐ
ｓｔ（一般に採用される調圧設定値）よりも十分に高い
圧力に維持され、機関停止中における燃料の気化が抑制
されるようになる。また、これにともない機関始動性が
確保されるようにもなる。さらには、内燃機関１が停止
されることのみに基づいてデリバリパイプ３５の圧力を
第２の調圧値Ｐｎｄに維持するようにしているため（図
７：ステップＳ３０１及びＳ３０２）、例えば同デリバ
リパイプ３５の温度をモニタする等の制御が不要とな
り、調圧設定値の設定に関する制御性が良好となる。

【００９６】次に、上記（Ｂ）の操作を通じて奏される
効果について説明する。ここで、内燃機関１の停止直
後、デリバリパイプ３５の圧力を維持する調圧設定値が
第１の調圧値Ｐｓｔから第２の調圧値Ｐｎｄへ切り替え
られたことを想定する。図８を参照すると、この調圧設
定値が切り替えられた直後におけるデリバリパイプ３５
の圧力（パイプ燃圧Ｐｐ）は、ほぼ第１の調圧値Ｐｓｔ
に等しい。このとき、内燃機関１の各部は高温の状態に
あるため、デリバリパイプ３５はそうした高温状態にあ
る機関各部からの熱を受けることになる。従って、燃料
ポンプ３２による燃料の加圧を行わずとも、同デリバリ
パイプ３５の圧力（パイプ燃圧Ｐｐ）は燃料の膨張によ
り除々に上昇するようになり、最終的には第２の調圧値
Ｐｎｄに達するようになる。そして、以降、デリバリパ
イプ３５の圧力はこの第２の調圧値Ｐｎｄに維持される
ようになるものの、このようにデリバリパイプ３５の圧
力が受熱により昇圧される場合には、以下に示すような
ことが懸念される。

【００９７】例えば、内燃機関１の停止後、デリバリパ
イプ３５内の燃料が受熱により点Ｃ１（図８：温度Ｔｐ
ｃ１、圧力Ｐｓｔ）から点Ｃ２（図８：温度Ｔｐｃ２、
圧力Ｐｎｄ）、及び点Ｃ１（図８：温度Ｔｐｃ１、圧力
Ｐｓｔ）から点Ｃ３（図８：温度Ｔｐｃ３、圧力Ｐｎ
ｄ）へそれぞれ移行したとする（点Ｃ１から点Ｃ２及び
点Ｃ３への移行の経路は直線的でなくともよい）。この
とき、・上記燃料の状態が点Ｃ１から点Ｃ２に移行した
場合には、燃料の温度が上昇しているものの、最終的な
温度Ｔｐｃ２が第２の飽和温度Ｔｎｄ未満であるため、
ベーパは発生しない。・上記燃料の状態が点Ｃ１から点
Ｃ３に移行した場合には、燃料の温度上昇により最終的
な温度Ｔｐｃ３が第２の飽和温度Ｔｎｄ以上であるた
め、ベーパが発生する。といったように、燃料の圧力は
第１の調圧値Ｐｓｔから第２の調圧値Ｐｎｄへと昇圧さ
れるものの、この昇圧されている期間にベーパが発生す
ることもある。このように、内燃機関１の停止直後、調
圧設定値が第１の調圧値Ｐｓｔから第２の調圧値Ｐｎｄ
へ切り替えられたとしても、デリバリパイプ３５の受熱
によりその圧力が昇圧されるような場合には、燃料の気
化が十分に抑制されるとは言い難く、機関始動性の悪化
もまねきかねない。この点、本実施の形態では、内燃機
関１の停止後も燃料ポンプ３２の駆動を継続し、デリバ
リパイプ３５の圧力を積極的に昇圧するようにしている
ため、その圧力が第２の調圧値Ｐｎｄに達するまでの時
間が短縮されるようになる。これは、例えば図８に示す
ように、燃料が点Ｃ１から点Ｃ４（図８：温度Ｔｐｃ
１、圧力Ｐｎｄ）へと移行することに相当する（実際に
は、移行の経路及び移行した後の燃料の温度がそれぞれ
若干変動することもある）。これにより、内燃機関１の
停止中における燃料の気化抑制、及び機関始動性の確保
をより有効に行うことができるようになる。

【００９８】次に、上記（Ｃ）の操作を通じて奏される
効果について説明する。ここで、例えば図８に示すよう
に、デリバリパイプ３５内の燃料が点Ｘの状態（温度Ｔ
ｐｘ、圧力Ｐｎｄ）であることを想定する。このとき、 ・燃料の飽和蒸気圧力は飽和蒸気圧力ＰＶＰｘである。 ・この飽和蒸気圧力ＰＶＰｘは第１の調圧値Ｐｓｔ未満
である。 といった理由により、デリバリパイプ３５の圧力を第１
の調圧値Ｐｓｔに維持しても燃料が気化するおそれはな
い。従って、デリバリパイプ３５の温度が第１の飽和温
度Ｔｓｔ未満であるにもかかわらず、デリバリパイプ３
５の圧力が第２の調圧値Ｐｎｄに維持されている場合は
（図８：点Ｘ）、燃料ポンプ３２に余分な負荷がかかっ
ている状態といえる。

【００９９】この点、本実施の形態では、内燃機関１の
運転中において、 ・飽和蒸気圧力ＰＶＰが第１の調圧値Ｐｓｔ未満（デリ
バリパイプ３５の温度が第１の飽和温度Ｔｓｔ未満）で
ある場合には、デリバリパイプ３５の圧力を第１の調圧
値Ｐｓｔに維持する（図６：ステップＳ２０３において
Ｙｅｓ）。 ・飽和蒸気圧力ＰＶＰが第１の調圧値Ｐｓｔ以上（デリ
バリパイプ３５の温度が第１の飽和温度Ｔｓｔ以上）で
ある場合には、デリバリパイプ３５の圧力を第２の調圧
値Ｐｎｄに維持する（図６：ステップＳ２０３において
Ｎｏ）。 といった態様をもって燃料の調圧状態を切り替えるよう
にしているため、燃料ポンプ３２に余分な負荷がかかる
といった事態が回避されるようになる。

【０１００】次に、図９をあわせ参照して、上記各電磁
弁開閉処理（図６及び図７）の態様についてさらに詳細
に説明する。なお、この図９は、内燃機関１の運転が停
止された後から十分な時間が経過しておらず、同内燃機
関１の各部が高温である状態から再度機関を始動するい
わゆる高温再始動、及びこの高温再始動以降の機関運転
状態を想定し、そうした運転状態における各フラグ等
（（ａ）〜（ｇ））の動作態様を示している。

【０１０１】いま、イグニッションスイッチＳＷによる
イグニッション信号ＩＧがオンである旨検出されたとす
ると、時刻ｔ１において燃料ポンプ３２の駆動が開始さ
れる（図９（ａ），（ｂ））。これにより、燃料タンク
３１内の比較的温度の低い燃料がデリバリパイプ３５へ
圧送されるようになるため、同デリバリパイプ３５内が
冷却され、それにともない飽和蒸気圧力ＰＶＰが徐々に
下降しはじめる。そして、時刻ｔ２においてイグニッシ
ョンスイッチＳＷが「スタート」とされ、スタータ信号
ＳＴＡがオンである旨検出されたとすると、内燃機関１
の運転が開始される（図９（ｃ），（ｄ））。そして、
上記燃料ポンプ３２の駆動にともない上記飽和蒸気圧力
ＰＶＰがプライマリプレッシャレギュレータ３６による
第１の調圧値Ｐｓｔ未満となった旨が時刻ｔ３において
検出されたとすると、ＥＣＵ４により電磁弁３８が開弁
され、セカンダリプレッシャレギュレータ３７の調圧機
能が非能動とされる（図９（ｇ），（ｅ），（ｆ））。
これにより、デリバリパイプ３５に圧送される燃料がプ
ライマリプレッシャレギュレータ３６のみにより調圧さ
れるようになる。即ち、デリバリパイプ３５（正確には
燃料ポンプ３２からプライマリプレッシャレギュレータ
３６までの燃料経路内）の圧力は、第１の調圧値Ｐｓｔ
に維持されるようになる。そして、時刻ｔ３以降、例え
ば燃焼室２０等からの受熱によるデリバリパイプ３５の
温度（パイプ燃温Ｐｔ）上昇に起因して、飽和蒸気圧力
ＰＶＰが第１の調圧値Ｐｓｔ以上となった旨が時刻ｔ４
において検出されたとすると、ＥＣＵ４により電磁弁３
８が閉弁される（図９（ｇ），（ｅ））。これにより、
セカンダリプレッシャレギュレータ３７の調圧機能が能
動とされ、デリバリパイプ３５に圧送される燃料がプラ
イマリプレッシャレギュレータ３６及びセカンダリプレ
ッシャレギュレータ３７により調圧されるようになる
（図９（ｆ））。即ち、デリバリパイプ３５の圧力は、
第２の調圧値Ｐｎｄに維持されるようになる。そして、
デリバリパイプ３５の温度（パイプ燃温Ｐｔ）の下降に
より、飽和蒸気圧力ＰＶＰが第１の調圧値Ｐｓｔ未満と
なった旨が時刻ｔ５において検出されたとすると、電磁
弁３８が開弁され、再度セカンダリプレッシャレギュレ
ータ３７の調圧機能が非能動とされる（図９（ｇ），
（ｅ），（ｆ））。そして、この時刻ｔ５以降におい
て、飽和蒸気圧力ＰＶＰが第１の調圧値Ｐｓｔ以上とな
るようなことがあれば、そのたびに上記時刻ｔ４から時
刻ｔ５までの処理が繰り返し行われる。また、飽和蒸気
圧力ＰＶＰが第１の調圧値Ｐｓｔ以上となるようなこと
がなければ、内燃機関１の運転が停止されるまでデリバ
リパイプ３５の圧力が第１の調圧値Ｐｓｔに維持される
（図９（ｇ））。そして、時刻ｔ６においてイグニッシ
ョンスイッチＳＷが「オフ」とされ、イグニッション信
号ＩＧがオフである旨検出されたとすると、内燃機関１
の運転が停止されるとともに電磁弁３８が閉弁される
（図９（ａ），（ｄ），（ｅ））。これにより、デリバ
リパイプ３５に圧送される燃料がプライマリプレッシャ
レギュレータ３６及びセカンダリプレッシャレギュレー
タ３７により調圧されるようになる（図９（ｆ））。ま
た、この時刻ｔ６から予め設定されている所定継続時間
ＴｄｒｖＡが経過するまでは、燃料ポンプ３２の駆動が
継続される（図９（ｂ））。そして、燃料ポンプ３２が
所定継続時間ＴｄｒｖＡ駆動された旨が時刻ｔ７におい
て検出されると、燃料ポンプ３２の駆動が停止される
（図９（ｂ））。

【０１０２】このように、デリバリパイプ３５の圧力が
第２の調圧値Ｐｎｄに維持される、即ち燃料ポンプ３２
の負荷が増大される状況は、燃料の気化のおそれがある
場合に限られるため、同燃料ポンプ３２へ過度に負荷を
かけることなく燃料の気化を抑制することができるよう
になる。

【０１０３】以上詳述したように、この第１の実施の形
態にかかる内燃機関の燃料供給装置によれば、以下に列
記するような優れた効果が得られるようになる。 （１）内燃機関１の停止直後、プライマリプレッシャレ
ギュレータ３６及びセカンダリプレッシャレギュレータ
３７の調圧機能をともに能動とする（電磁弁３８を閉弁
する）、即ちデリバリパイプ３５の圧力を第２の調圧値
Ｐｎｄに維持するようにしている。これにより、機関停
止中において、デリバリパイプ３５の圧力が第１の調圧
値Ｐｓｔ（一般に採用される調圧設定値）よりも十分に
高い圧力に維持されるようになるため、機関停止中にお
ける燃料の気化を好適に抑制することができるようにな
る。また、これにともない機関の始動性が確保されるよ
うにもなる。

【０１０４】（２）内燃機関１が停止されることにのみ
に基づいて、調圧設定値を第１の調圧値Ｐｓｔから第２
の調圧値Ｐｎｄへ切り替えるようにしているため、例え
ば同デリバリパイプ３５の温度をモニタする等の制御が
不要となり、調圧設定値の設定に関する制御性が良好と
なる。

【０１０５】（３）内燃機関１の停止後も燃料ポンプ３
２の駆動を継続し、デリバリパイプ３５の圧力を積極的
に昇圧するようにしているため、その圧力が第２の飽和
温度Ｔｎｄに達するまでの時間が短縮されるようにな
る。これにより、内燃機関１の停止中における燃料の気
化抑制、及び機関始動性の確保をより好適に行うことが
できるようになる。

【０１０６】（４）内燃機関１の運転中において、 ・飽和蒸気圧力ＰＶＰが第１の調圧値Ｐｓｔ未満である
場合には、デリバリパイプ３５の圧力を第１の調圧値Ｐ
ｓｔに維持する。 ・飽和蒸気圧力ＰＶＰが第１の調圧値Ｐｓｔ以上である
場合には、デリバリパイプ３５の圧力を第２の調圧値Ｐ
ｎｄに維持する。 といった態様をもって燃料の調圧状態を切り替えるよう
にしている。これにより、デリバリパイプ３５の圧力が
第２の調圧値Ｐｎｄに維持される、即ち燃料ポンプ３２
の負荷が増大される状況は、燃料の気化のおそれがある
場合に限られるようになり、燃料ポンプ３２へ過度に負
荷をかけることなく燃料の気化を抑制することができる
ようになる。

【０１０７】なお、上記第１の実施の形態は、これを適
宜変更した、例えば次のような形態として実施すること
もできる。 ・上記第１の実施の形態では、プライマリプレッシャレ
ギュレータ３６及びセカンダリプレッシャレギュレータ
３７として、同じ性能を有するものを採用するとした
が、例えば、次のように変更することもできる。即ち、
セカンダリプレッシャレギュレータ３７としてプライマ
リプレッシャレギュレータ３６による調圧設定値（第１
の調圧値Ｐｓｔ）よりも高い値を有するものを採用して
もよく、これら各プレッシャレギュレータ３６，３７の
調圧設定値を必ずしも同じ値とする必要はない。

【０１０８】・上記第１の実施の形態では、還流経路Ｒ
２のセカンダリプレッシャレギュレータ３７の上流と下
流とが、その経路途中に電磁弁３８が設けられている補
助還流経路Ｒ３により連通されている構成としたが、例
えば、次のように変更することもできる。即ち、還流経
路Ｒ２のプライマリプレッシャレギュレータ３６の上流
と下流とが、その経路途中に電磁弁３８が設けられてい
る補助還流経路Ｒ３により連通されている構成とするこ
ともできる。

【０１０９】・上記第１の実施の形態においては、プラ
イマリプレッシャレギュレータ３６、セカンダリプレッ
シャレギュレータ３７及び電磁弁３８（補助還流経路Ｒ
３）により、デリバリパイプ３５の圧力の調圧を可変で
行うといった機能を実現する構成としたが、例えば、次
のように変更することもできる。即ち、これら各構成に
代えて、少なくとも２段階の調圧設定値を有する可変プ
レッシャレギュレータを還流経路Ｒ２に設ける構成とし
てもよい。

【０１１０】・上記第１の実施の形態では、還流経路Ｒ
２に対して２つのプレッシャレギュレータ（３６，３
７）を直列に設ける構成としたが、例えば、さらにプレ
ッシャレギュレータを設け、同還流経路Ｒ２に対して３
つ以上のプレッシャレギュレータを直列に設ける構成と
してもよい。また、こうした変更を加えた場合には、補
助還流経路Ｒ３と同一構成の経路を、新たに追加された
プレッシャレギュレータを迂回する態様で上記還流経路
Ｒ２に接続することもできる。こうした構成を採用した
場合には、デリバリパイプ３５に圧送される燃料の圧力
をより多段階に渡って調圧することができるようにな
る。要するに、内燃機関１の運転中及び停止中におい
て、デリバリパイプ３５の圧力を要求される圧力に適宜
維持することができる構成であれば、プレッシャレギュ
レータ及び電磁弁を設ける数や経路途中における配置場
所は適宜変更可能である。

【０１１１】（第２の実施の形態）本発明を具体化した
第２の実施の形態について、先の第１の実施の形態との
相違点を中心に図１及び図１０〜図１２を参照して説明
する。

【０１１２】本実施の形態においては、装置全体の基本
的な構成は前記第１の実施の形態（図１）と同様である
ものの、図１における燃料供給装置３の構成が図１０
（図１１）示すものに変更されている。

【０１１３】以下、図１０及び図１１を参照して、前記
第１の実施の形態における燃料経路と対比のもとに、燃
料供給装置３の構成について説明する。なお、同図１０
及び図１１は、同一構成の燃料経路を示しており、それ
ぞれ能動とする燃料経路が異なる場合を示している。

【０１１４】本実施の形態の装置においては、前記第１
の実施の形態における還流経路Ｒ２からセカンダリプレ
ッシャレギュレータ３７及び補助還流経路Ｒ３が除外さ
れ、プライマリプレッシャレギュレータ３６の上流に電
磁弁３８が設けられている。さらに、還流経路Ｒ２の電
磁弁３８より上流と燃料タンク３１の気相部とが高圧還
流経路Ｒ４により接続されており、この高圧還流経路Ｒ
４には上記プライマリプレッシャレギュレータ３６によ
る調圧設定値より高い値を有するハイプレッシャレギュ
レータＨＰが設けられている。

【０１１５】従って、電磁弁３８の開閉操作を通じて、 ・還流経路Ｒ２の電磁弁３８より下流の経路が能動とさ
れる燃料経路、即ちプライマリプレッシャレギュレータ
３６の調圧機能のみが能動とされる燃料経路。 ・高圧還流経路Ｒ４が能動とされる燃料経路、即ちハイ
プレッシャレギュレータＨＰの調圧機能のみが能動とさ
れる燃料経路。 のいずれかが選択される。そして、燃料ポンプ３２から
圧送された燃料は、各プレッシャレギュレータ３６，Ｈ
Ｐのいずれか一方によりその圧力が維持されつつ、燃料
噴射機構３４に供給される。また、この供給された燃料
のうち、噴射供給に使用されなかった分は還流経路Ｒ２
のみを介して、あるいは高圧還流経路Ｒ４を介して燃料
タンク３１に還流される。

【０１１６】なお、本実施の形態においても、前記検出
系５を通じて検出されたデータに基づいて電磁弁３８の
開閉操作が行われ、以下に説明する各燃料経路のいずれ
かが能動とされる。

【０１１７】次に、電磁弁３８の開閉操作を通じて選択
的に切り替えられる各燃料経路について説明する。な
お、以降では、電磁弁３８が開弁されているときの燃料
経路を第１の経路、同電磁弁３８が閉弁されているとき
の燃料経路を第２の経路とする。ちなみに、図１０は燃
料供給装置３の第１の経路が能動とされている場合を示
し、図１１は燃料供給装置３の第２の経路が能動とされ
ている場合を示している。また、これら図１０及び図１
１において、破線で図示する経路（高圧還流経路Ｒ４及
び還流経路Ｒ２の一部）は、燃料の流れが遮断された状
態を示している。

【０１１８】まず、燃料経路の第１の経路が能動とされ
ている場合（図１０）について説明する。この場合は、
電磁弁３８が開弁されているため、プライマリプレッシ
ャレギュレータ３６による燃料の調圧機能のみが働く。
このため、燃料ポンプ３２により圧送される燃料は、そ
の圧力が上記プライマリプレッシャレギュレータ３６に
よる第１の調圧値Ｐｓｔ（調圧設定値）に維持されつつ
デリバリパイプ３５に供給される。そして、上記供給さ
れた燃料のうち燃料噴射弁ＩＮＪにより噴射供給されな
かった燃料は、開弁されている電磁弁３８を介して燃料
タンク３１に還流される。

【０１１９】次に、燃料経路の第２の経路が能動とされ
ている場合（図１１）について説明する。この場合は、
電磁弁３８が閉弁されているため、ハイプレッシャレギ
ュレータＨＰによる燃料の調圧機能のみが働く。このた
め、燃料ポンプ３２により圧送される燃料は、その圧力
が上記ハイプレッシャレギュレータＨＰによる第３の調
圧値Ｐｒｄ（調圧設定値）に維持されつつデリバリパイ
プ３５に供給される。そして、上記供給された燃料のう
ち燃料噴射弁ＩＮＪにより噴射供給されなかった燃料
は、還流経路Ｒ２のみを介して燃料タンク３１に還流さ
れる。

【０１２０】そして、前記第１の実施の形態と同様に、
前記機関運転中の電磁弁開閉処理（図６）及び機関停止
時の電磁弁開閉処理（図７）を通じて、これら各燃料経
路の選択的な切り替えが行われる。

【０１２１】要するに、 ・内燃機関１の停止直後、ハイプレッシャレギュレータ
ＨＰの調圧機能を能動とする（電磁弁３８を閉弁す
る）、即ちデリバリパイプ３５の圧力を第３の調圧値Ｐ
ｒｄに維持する（図７：ステップＳ３０１及びＳ３０
２）。 ・内燃機関１の停止後も燃料ポンプ３２の駆動を継続
し、デリバリパイプ３５の圧力を積極的に昇圧する（図
７：ステップＳ３０３及びＳ３０４）。 ・内燃機関１の運転中においては、飽和蒸気圧力ＰＶＰ
が第１の調圧値Ｐｓｔ未満であれば、デリバリパイプ３
５の圧力を第１の調圧値Ｐｓｔに維持し、また、飽和蒸
気圧力ＰＶＰが第１の調圧値Ｐｓｔ以上であれば、デリ
バリパイプ３５の圧力を第３の調圧値Ｐｒｄに維持する
（図６：ステップＳ２０３〜Ｓ２０５）。 といった態様をもって燃料の調圧状態が切り替えられる
ということである。

【０１２２】なお、上記第３の調圧値Ｐｒｄは、前記第
１の実施の形態における前記第２の調圧値Ｐｎｄに相当
する値、即ち上記第１の調圧値Ｐｓｔよりも十分に高い
値であるものとする。

【０１２３】次に、図１２をあわせ参照して、上記各電
磁弁開閉処理（図６及び図７）の態様についてさらに詳
細に説明する。なお、この図１２も、前記第１の実施の
形態と同様に、高温再始動、及びそれ以降の機関運転状
態を想定し、そうした運転状態における各フラグ等
（（ａ）〜（ｇ））の動作態様を示している。

【０１２４】ここで、図１２に示される（ａ）〜（ｅ）
及び（ｇ）は、それぞれ前記第１の実施の形態（図９）
と同じ態様をもって変化するため、重複する部分につい
てはその説明を割愛する。

【０１２５】以下、図１２に示される（ｆ）プレッシャ
レギュレータの動作態様について説明する。内燃機関１
の始動後、飽和蒸気圧力ＰＶＰがプライマリプレッシャ
レギュレータ３６による第１の調圧値Ｐｓｔ未満となっ
た旨が時刻ｔ３において検出されたとすると、電磁弁３
８が開弁される（図１２（ｇ），（ｅ））。これによ
り、プライマリプレッシャレギュレータ３６の調圧機能
のみが能動とされ、デリバリパイプ３５に圧送される燃
料がプライマリプレッシャレギュレータ３６により調圧
されるようになる（図１２（ｆ））。即ち、デリバリパ
イプ３５（正確には燃料ポンプ３２からプライマリプレ
ッシャレギュレータ３６までの燃料経路内）の圧力は、
第１の調圧値Ｐｓｔに維持されるようになる。そして、
時刻ｔ３以降において、飽和蒸気圧力ＰＶＰが第１の調
圧値Ｐｓｔ以上となった旨が時刻ｔ４において検出され
たとすると、電磁弁３８が閉弁され、ハイプレッシャレ
ギュレータＨＰの調圧機能のみが能動とされる（図１２
（ｇ），（ｅ），（ｆ））。即ち、デリバリパイプ３５
の圧力が第３の調圧値Ｐｒｄに維持されるようになる。
そして、飽和蒸気圧力ＰＶＰが第１の調圧値Ｐｓｔ未満
となった旨が時刻ｔ５において検出されたとすると、電
磁弁３８が開弁され、再度プライマリプレッシャレギュ
レータ３６の調圧機能のみが能動とされる（図１２
（ｇ），（ｅ），（ｆ））。そして、この時刻ｔ５以降
から内燃機関１の運転が停止されるまでは、飽和蒸気圧
力ＰＶＰと第１の調圧値Ｐｓｔとの対比のもとに、上記
時刻ｔ４から時刻ｔ５までの処理が繰り返し行われる。
そして、時刻ｔ６においてイグニッション信号ＩＧがオ
フである旨検出されたとすると、内燃機関１の運転が停
止されるとともに電磁弁３８が閉弁され、ハイプレッシ
ャレギュレータＨＰの調圧機能のみが能動とされる（図
１２（ａ），（ｄ），（ｅ），（ｆ））。

【０１２６】以上詳述したように、この第２の実施の形
態にかかる内燃機関の燃料供給装置によっても、先の第
１の実施の形態による前記（１）〜（４）に準じた効果
が得られるようになる。

【０１２７】なお、上記第２の実施の形態は、これを適
宜変更した、例えば次のような形態として実施すること
もできる。 ・上記第２の実施の形態では、還流経路Ｒ２のプライマ
リプレッシャレギュレータ３６より上流に電磁弁３８が
設けられている構成としたが、例えば次のように変更す
ることもできる。即ち、還流経路Ｒ２のプライマリプレ
ッシャレギュレータ３６より下流に電磁弁３８が設けら
れている構成とすることもできる。

【０１２８】・上記第２の実施の形態では、還流経路Ｒ
２及び高圧還流経路Ｒ４の下流部がそれぞれ燃料タンク
３１の気相部に接続されている構成としたが、例えば次
のように変更することもできる。即ち、還流経路Ｒ２の
プライマリプレッシャレギュレータ３６及び電磁弁３８
から構成される直列部の上流と下流とが高圧還流経路Ｒ
４により接続されている構成とすることもできる。

【０１２９】・上記第２の実施の形態においては、プラ
イマリプレッシャレギュレータ３６、ハイプレッシャレ
ギュレータＨＰ及び電磁弁３８により、デリバリパイプ
３５の圧力調圧を可変で行うといった機能を実現する構
成としたが、例えば、次のように変更することもでき
る。即ち、これら各構成に代えて、少なくとも２段階の
調圧設定値を有する可変プレッシャレギュレータを還流
経路Ｒ２に設ける構成としてもよい。

【０１３０】・上記第２の実施の形態では、還流経路Ｒ
２に対してそれぞれ調圧設定値の異なる２つのプレッシ
ャレギュレータ（３６，ＨＰ）を並列に設ける構成とし
たが、例えば、次のように変更してもよい。即ち、還流
経路Ｒ２に対してそれぞれ調圧設定値の異なる３つ以上
のプレッシャレギュレータを並列に設け、これら各プレ
ッシャレギュレータの調圧機能をそれぞれ能動、非能動
とする電磁弁を上記各プレッシャレギュレータの上流に
設ける構成としてもよい。こうした構成を採用した場合
には、デリバリパイプ３５に圧送される燃料の圧力をよ
り多段階に渡って調圧することができるようになる。要
するに、内燃機関１の運転中及び停止中において、デリ
バリパイプ３５の圧力を要求される圧力に適宜維持する
ことができる構成であれば、プレッシャレギュレータ及
び電磁弁を設ける数や経路途中における配置場所は適宜
変更可能である。

【０１３１】（第３の実施の形態）本発明を具体化した
第３の実施の形態について、先の第１の実施の形態との
相違点を中心に図１と図７及び図１３に従って説明す
る。なお、本実施の形態においては、装置全体の基本的
な構成は前記第１の実施の形態（図１）と同様であるた
め、その説明を省略する。

【０１３２】ここで、本実施の形態にて行われる機関停
止時の電磁弁開閉処理は、前記第１の実施の形態にて行
われる機関停止時の電磁弁開閉処理（図７）の前記ステ
ップＳ３０３が、以下に示すような処理に変更されたも
のとなっている。

【０１３３】以下、この変更された処理について、図１
３を参照して説明する。まず、前記ステップＳ３０１
（図７）にてイグニッション信号ＩＧがオンからオフに
された旨判断された場合に、前記ステップＳ３０２（図
７）にて電磁弁３８を閉弁し、ステップＳ３０３（図１
３）へ移る。

【０１３４】次にステップＳ３０３ａでは、内燃機関１
の停止直前におけるデリバリパイプ３５の圧力（パイプ
燃圧Ｐｐ）と第２の調圧値Ｐｎｄとの差に基づいて燃料
ポンプ３２の駆動継続時間ＴｄｒｖＢを算出し、ステッ
プＳ３０３ｂへ移る。なお、この駆動継続時間Ｔｄｒｖ
Ｂは、パイプ燃圧Ｐｐと第２の調圧値Ｐｎｄと差が小さ
くなるほどその値も小さくなるといった傾向を示すもの
である。

【０１３５】そしてステップＳ３０３ｂでは、内燃機関
１の停止直後からの経過時間が駆動継続時間ＴｄｒｖＢ
未満である否かが判断される。経過時間が駆動継続時間
ＴｄｒｖＢ未満である旨判断された場合は、前記ステッ
プＳ３０４（図７）へ移って、燃料ポンプ３２の駆動を
継続し、一方、経過時間が駆動継続時間ＴｄｒｖＢ未満
でない旨判断された場合は、機関停止時の電磁弁開閉処
理を終了する。

【０１３６】即ち、上記処理（図１３）及び機関停止時
の電磁弁開閉処理（図７）を通じて、内燃機関１の停止
にともない電磁弁３８が閉弁され、同内燃機関１の停止
から駆動継続時間ＴｄｒｖＢが経過するまでは燃料ポン
プ３２の駆動が継続される。

【０１３７】ここで、例えば内燃機関１の停止前にすで
にセカンダリプレッシャレギュレータ３７の調圧機能が
能動とされていた場合を想定すると、このとき、デリバ
リパイプ３５の圧力はほぼ第２の調圧値Ｐｎｄに等し
い。そして、内燃機関１の停止直後から予め設定されて
いる所定時間が経過するまで燃料ポンプ３２の駆動を継
続したとすると、デリバリパイプ３５の圧力は第２の調
圧値Ｐｎｄに維持されているにもかかわらず、燃料ポン
プ３２により同圧力を昇圧しようとすることになる。即
ち、燃料ポンプ３２に余分な負荷がかかっている状態と
いえる。

【０１３８】この点、本実施の形態では、内燃機関１の
停止直前のデリバリパイプ３５の圧力と第２の調圧値Ｐ
ｎｄとの差に基づいて駆動継続時間ＴｄｒｖＢを算出す
るようにしているため、燃料ポンプ３２の駆動継続時間
が適切に設定され、同燃料ポンプ３２に余分な負荷がか
かるといった事態が好適に回避されるようになる。

【０１３９】以上詳述したように、この第３の実施の形
態にかかる内燃機関の燃料供給装置によれば、先の第１
の実施の形態による前記（１）〜（４）の効果に加え
て、さらに以下に示すような効果が得られるようにな
る。

【０１４０】（５）内燃機関１の停止後における燃料ポ
ンプ３２の駆動を駆動継続時間ＴｄｒｖＢに基づいて行
うようにしているため、同燃料ポンプ３２の駆動が的確
に行われ、燃料ポンプ３２に余分な負荷がかかるといっ
た事態を好適に回避することができるようになる。

【０１４１】なお、上記第３の実施の形態は、これを適
宜変更した、例えば次のような形態として実施すること
もできる。・上記第３の実施の形態では、内燃機関１の
停止直前におけるデリバリパイプ３５の圧力（パイプ燃
圧Ｐｐ）と第２の調圧値Ｐｎｄとの差に基づいて燃料ポ
ンプ３２の駆動継続時間ＴｄｒｖＢを算出するとしたが
（図１３：ステップＳ３０３ａ）、例えば、次のように
変更することもできる。即ち、内燃機関１の停止直前に
おいて能動とされているプレッシャレギュレータによる
調圧設定値と、内燃機関１の停止直後に能動とするプレ
ッシャレギュレータによる調圧設定値との差に基づいて
燃料ポンプ３２の駆動継続時間ＴｄｒｖＢを算出する構
成とすることもできる。

【０１４２】（第４の実施の形態）本発明を具体化した
第４の実施の形態について、図１５〜図１９を参照して
説明する。

【０１４３】本実施の形態において、装置全体の構成は
前記第１の実施の形態（図１）の装置と同様であるが、
内燃機関１の運転中、前記第１の実施の形態における機
関運転中の電磁弁開閉処理（図６）にあわせて、さらに
以下に説明する処理を行う構成となっている。以下、図
１５及び図１６を参照して機関運転中の電磁弁開閉処理
にあわせて行われる第２の電磁弁開閉処理（調圧設定値
低減手段）について説明する。

【０１４４】同図１５に示すように、この処理では、ま
ずエアフローメータの検出データ等に基づいて算出され
た燃料噴射量Ｑｉ、即ち内燃機関１の運転に要求される
燃料量を読み込む（ステップＳ４０１）。次に、この燃
料噴射量Ｑｉが、第２の調圧値Ｐｎｄが有効とされてい
るときの燃料ポンプ３２の燃料吐出量（第２の燃料吐出
量Ｑｐｎｄ）を基準として設定されている第１の判定流
量Ｑｈｉｇ以上であるか否かを判定する（ステップＳ４
０２）。燃料噴射量Ｑｉが第１の判定流量Ｑｈｉｇ以上
のとき（ステップＳ４０２：Ｙｅｓ）、図１６に示すマ
ップに基づいて電磁弁３８の開閉操作を行う、即ち電磁
弁３８を開弁する（ステップＳ４０３）。一方、燃料噴
射量Ｑｉが第１の判定流量Ｑｈｉｇ未満のとき（ステッ
プＳ４０２：Ｎｏ）、調圧設定値として第２の調圧値Ｐ
ｎｄが有効とされているか否かを判定する（ステップＳ
４０４）。第２の調圧値Ｐｎｄが無効とされているとき
は本処理を一旦終了し（ステップＳ４０４：Ｎｏ）、第
２の調圧値Ｐｎｄが有効とされているときはさらに次の
判定を行う（ステップＳ４０４：Ｙｅｓ）。即ち、燃料
噴射量Ｑｉが上記第１の判定流量Ｑｈｉｇよりも低く設
定されている第２の判定流量Ｑｌｏｗ未満であるか否か
を判定する（ステップＳ４０５）。燃料噴射量Ｑｉが第
２の判定流量Ｑｌｏｗ未満のとき（ステップＳ４０５：
Ｙｅｓ）、図１６に示されるマップに基づいて電磁弁３
８の開閉操作を行い、燃料噴射量Ｑｉが第２の判定流量
Ｑｌｏｗ以上のときは（ステップＳ４０５：Ｎｏ）、本
処理を一旦終了する。

【０１４５】このように、上記処理によれば、燃料噴射
量Ｑｉが第１の判定流量Ｑｈｉｇ以上のときは、先の電
磁弁開閉処理（図６）の判定結果にかかわらず電磁弁３
８が開弁される。

【０１４６】ここで、図１７及び図１８を参照して、上
記各判定流量Ｑｈｉｇ，Ｑｌｏｗの設定態様について説
明する。同図１７に示すように、一般に燃料ポンプの燃
料吐出量は同燃料ポンプの下流側の圧力、即ちプレッシ
ャレギュレータの調圧設定値が高くなるにつれ減量する
傾向にある。そして、本実施の形態にあって燃料ポンプ
３２は、基本的には第１の調圧値Ｐｓｔに対応する第１
の燃料吐出量Ｑｐｓｔ及び第２の調圧値Ｐｎｄに対応す
る第２の燃料吐出量Ｑｐｎｄのいずれかで駆動されるよ
うになる。

【０１４７】従って、図１８に示すように上記第２の燃
料吐出量Ｑｐｎｄよりも所定の流量だけ小さい値が第１
の判定流量Ｑｈｉｇとして設定され、この第１の判定流
量Ｑｈｉｇよりも所定の流量だけ小さい値が第２の判定
流量Ｑｌｏｗとして設定されることになる。

【０１４８】これにより、燃料ポンプ３２が第２の燃料
吐出量Ｑｐｎｄで駆動されているときにあって、燃料噴
射量Ｑｉが第１の判定流量Ｑｈｉｇを上回ったとすると
（図１８：時刻ｔ１８１）、燃料ポンプ３２は第１の燃
料吐出量Ｑｐｓｔで駆動されるようになる。そして、燃
料噴射量Ｑｉが第２の判定流量Ｑｌｏｗを下回るととも
に（図１８：時刻ｔ１８２）、飽和蒸気圧力ＰＶＰが第
１の調圧値Ｐｓｔ以上であったとすると（図６：ステッ
プＳ２０３：ＮＯ）、燃料ポンプ３２は再度、第２の燃
料吐出量Ｑｐｎｄで駆動されるようになる。

【０１４９】ところで、燃料噴射弁ＩＮＪを通じて内燃
機関１に噴射供給される燃料量が燃料ポンプ３２の燃料
吐出量以上となるときには、次のようなことが懸念され
る。即ち、同噴射供給される燃料量がデリバリパイプ３
５（燃料噴射機構３４）内に供給される燃料量を上回っ
ていることになるため、同デリバリパイプ３５内の燃料
の圧力が次第にプレッシャレギュレータの調圧設定値に
応じた圧力に維持されなくなることが考えられる。そし
て、この場合、デリバリパイプ３５内の燃料の圧力が不
安定な状態となることに起因して、燃料噴射弁ＩＮＪを
通じて内燃機関１から要求される燃料量を適切に噴射す
ることが困難になるとともに運転性の悪化をまねくよう
になるといえる。一方で、燃料ポンプ３２の燃料吐出量
は、上述のように調圧設定値が低くなるほど増量する傾
向にある。

【０１５０】そこで、本実施の形態では、燃料噴射量Ｑ
ｉが第１の判定流量Ｑｈｉｇ以上となるとき、第１の調
圧値Ｐｓｔを有効にすることで燃料ポンプ３２が第１の
燃料吐出量Ｑｐｓｔで駆動されるようにしている。これ
により、デリバリパイプ３５内に供給される燃料量が増
量されて同デリバリパイプ３５内の燃料の圧力が第１の
調圧値Ｐｓｔに応じた圧力に維持される、即ちデリバリ
パイプ３５内の燃料の圧力が安定した状態に維持される
ようになる。そして、デリバリパイプ３５内の燃料の圧
力が不安定な状態となることに起因する内燃機関１の運
転性の悪化が好適に抑制されるようになる。

【０１５１】次に、図１９を参照して、第３の電磁弁開
閉処理（図１５）による調圧設定値の変更態様の一例を
説明する。例えば、時刻ｔ１９１において燃料噴射量Ｑ
ｉが第１の判定流量Ｑｈｉｇ以上である旨検出されたと
すると、ＥＣＵ４により電磁弁３８が開弁されて、セカ
ンダリプレッシャレギュレータ３７が無効とされる（図
１９（ａ），（ｂ），（ｆ））。これにより、調圧設定
値として第１の調圧値Ｐｓｔが有効とされるとともに、
燃料ポンプ３２が第１の燃料吐出量Ｑｐｓｔで駆動され
るようになる（図１９（ｃ），（ｄ））。そして、時刻
ｔ１９２において燃料噴射量Ｑｉが第２の判定流量Ｑｌ
ｏｗ未満、且つ飽和蒸気圧力ＰＶＰが第１の調圧値Ｐｓ
ｔ以上である旨検出されたとすると、電磁弁３８が閉弁
されてセカンダリプレッシャレギュレータ３７が有効と
される（図１９（ａ），（ｂ），（ｅ），（ｆ））。こ
れにより、調圧設定値として第２の調圧値Ｐｎｄが有効
となり、燃料ポンプ３２が第２の燃料吐出量Ｑｐｎｄで
駆動されるようになる（図１９（ｃ），（ｄ））。そし
て、時刻ｔ１９３において、飽和蒸気圧力ＰＶＰが第１
の調圧値Ｐｓｔ未満となった旨検出されたとすると、Ｅ
ＣＵ４により電磁弁３８が開弁されて、セカンダリプレ
ッシャレギュレータ３７が無効とされる（図１９
（ａ），（ｂ），（ｆ））。これにより、調圧設定値と
して第１の調圧値Ｐｓｔが有効とされるとともに、燃料
ポンプ３２が第１の燃料吐出量Ｑｐｓｔで駆動されるよ
うになる（図１９（ｃ），（ｄ））。

【０１５２】以上詳述したように、この第４の実施の形
態にかかる内燃機関の燃料供給装置によれば、先の第１
の実施の形態による前記（１）〜（４）の効果に準じた
効果に加えて、さらに以下に列記するような効果が得ら
れるようになる。

【０１５３】（５）本実施の形態では、燃料噴射量Ｑｉ
が第１の判定流量Ｑｈｉｇ以上となるとき、第１の調圧
値Ｐｓｔを有効にすることで燃料ポンプ３２が第１の燃
料吐出量Ｑｐｓｔで駆動されるようにしている。これに
より、デリバリパイプ３５内に供給される燃料が増量さ
れるようになるため、同デリバリパイプ３５内の燃料の
圧力が不安定な状態となることに起因する内燃機関１の
運転性の悪化を好適に抑制することができるようにな
る。

【０１５４】（６）本実施の形態では、燃料噴射量Ｑｉ
が燃料ポンプ３２の第１の燃料吐出量Ｑｐｓｔよりも低
く設定される第１の判定流量Ｑｈｉｇ以上となること、
及び同第１の判定流量Ｑｈｉｇよりも低く設定される第
２の判定流量Ｑｌｏｗ未満となることを電磁弁３８の開
閉操作を行うための条件としている。これにより、電磁
弁３８の開閉操作にかかる制御ハンチングを好適に回避
することができるようになる。

【０１５５】なお、上記第４の実施の形態は、これを適
宜変更した、例えば次のような形態として実施すること
もできる。 ・上記第４の実施の形態では、予め設定されている第１
の判定流量Ｑｈｉｇ及び第２の判定流量Ｑｌｏｗに基づ
いて燃料吐出量の変更を行う構成としたが、例えば次の
ように変更することも可能である。即ち、上記各判定流
量Ｑｈｉｇ，Ｑｌｏｗを内燃機関１の運転パラメータに
基づいて補正しつつ燃料吐出量の変更を行うこともでき
る。

【０１５６】・上記第４の実施の形態では、第２の電磁
弁開閉処理（図１５）を通じて電磁弁３８の開閉操作を
行う構成としたが、同処理に代えて以下に説明する処理
（図２０）を行う構成とすることもできる。

【０１５７】同図２０に示すように、この処理では、ま
ずエアフローメータの検出データ等に基づいて算出され
た燃料噴射量Ｑｉを読み込む（ステップＳ４０１ａ）。
次に、この燃料噴射量Ｑｉが、第１の判定流量Ｑｈｉｇ
以上であるか否かを判定し（ステップＳ４０２ａ）、燃
料噴射量Ｑｉが第１の判定流量Ｑｈｉｇ以上のとき（ス
テップＳ４０２ａ：Ｙｅｓ）、図１６に示すマップに基
づいて電磁弁３８の開閉操作を行う、即ち電磁弁３８を
開弁する（ステップＳ４０３ａ）。一方、燃料噴射量Ｑ
ｉが第１の判定流量Ｑｈｉｇ未満のとき（ステップＳ４
０２ａ：Ｎｏ）、図１６に示すマップに基づいて電磁弁
３８の開閉操作を行う。

【０１５８】・上記第４の実施の形態では、第２の電磁
弁開閉処理（図１５）を通じて電磁弁３８の開閉操作を
行う構成としたが、同処理に代えて以下に説明する処理
（図２１）を行う構成とすることもできる。

【０１５９】同図２１に示すように、この処理では、ま
ずエアフローメータの検出データ等に基づいて算出され
た燃料噴射量Ｑｉを読み込む（ステップＳ４０１ｂ）。
次に、この燃料噴射量Ｑｉが、第２の燃料吐出量Ｑｐｎ
ｄ以上であるか否かを判定し（ステップＳ４０２ｂ）、
燃料噴射量Ｑｉが第２の燃料吐出量Ｑｐｎｄ以上のとき
（ステップＳ４０２ｂ：Ｙｅｓ）、図１６に示すマップ
に基づいて電磁弁３８の開閉操作を行う、即ち電磁弁３
８を開弁する（ステップＳ４０３ｂ）。一方、燃料噴射
量Ｑｉが第２の燃料吐出量Ｑｐｎｄ未満のとき（ステッ
プＳ４０２ｂ：Ｎｏ）、図１６に示すマップに基づいて
電磁弁３８の開閉操作を行う。

【０１６０】・上記第４の実施の形態では、第２の電磁
弁開閉処理（図１５）を通じて電磁弁３８の開閉操作を
行う構成としたが、同処理に代えて以下に説明する処理
（図２２）を行う構成とすることもできる。

【０１６１】同図２２に示すように、この処理では、ま
ずエアフローメータの検出データ等に基づいて算出され
た燃料噴射量Ｑｉを読み込む（ステップＳ４０１ｃ）。
次に、この燃料噴射量Ｑｉが第２の燃料吐出量Ｑｐｎｄ
以上であるか否かを判定し（ステップＳ４０２ｃ）、燃
料噴射量Ｑｉが第２の燃料吐出量Ｑｐｎｄ以上のとき
（ステップＳ４０２ｃ：Ｙｅｓ）、図１６に示すマップ
に基づいて電磁弁３８の開閉操作を行う、即ち電磁弁３
８を開弁する（ステップＳ４０３ｃ）。一方、燃料噴射
量Ｑｉが第２の燃料吐出量Ｑｐｎｄ未満のとき（ステッ
プＳ４０２ｃ：Ｎｏ）、調圧設定値として第２の調圧値
Ｐｎｄが有効とされているか否かを判定する（ステップ
Ｓ４０４ｃ）。第２の調圧値Ｐｎｄが無効とされている
ときは本処理を一旦終了し（ステップＳ４０４ｃ：Ｎ
ｏ）、第２の調圧値Ｐｎｄが有効とされているときはさ
らに次の判定を行う（ステップＳ４０４ｃ：Ｙｅｓ）。
即ち、燃料噴射量Ｑｉが上記第１の判定流量Ｑｈｉｇ未
満であるか否かを判定する（ステップＳ４０５ｃ）。燃
料噴射量Ｑｉが第１の判定流量Ｑｈｉｇ未満のとき（ス
テップＳ４０５ｃ：Ｙｅｓ）、図１６に示されるマップ
に基づいて電磁弁３８の開閉操作を行い、燃料噴射量Ｑ
ｉが第１の判定流量Ｑｈｉｇ以上のときは（ステップＳ
４０５ｃ：Ｎｏ）、本処理を一旦終了する。

【０１６２】・上記第４の実施の形態では、機関運転中
の電磁弁開閉処理（図６）及び機関停止時の電磁弁開閉
処理（図７）にあわせて第２の電磁弁開閉処理（図１
５）を行う構成としたが、例えば次のように変更するこ
とも可能である。即ち、機関停止時の電磁弁開閉処理
（図７）を行わない構成とすることもできる。

【０１６３】・上記第４の実施の形態では、機関運転中
の電磁弁開閉処理（図６）及び機関停止時の電磁弁開閉
処理（図７）にあわせて第２の電磁弁開閉処理（図１
５）を行う構成としたが、例えば次のように変更するこ
とも可能である。即ち、機関運転中の電磁弁開閉処理
（図６）を行わない構成とすることもできる。なお、こ
うした構成を採用する場合には、第２の電磁弁開閉処理
（図１５）のステップＳ４０６において、電磁弁３８の
閉弁操作を行うものとする。

【０１６４】・上記第４の実施の形態では、機関運転中
の電磁弁開閉処理（図６）及び機関停止時の電磁弁開閉
処理（図７）にあわせて第２の電磁弁開閉処理（図１
５）を行う構成としたが、例えば次のように変更するこ
とも可能である。即ち、機関運転中の電磁弁開閉処理
（図６）及び機関停止時の電磁弁開閉処理（図７）を行
わない構成とすることもできる。なお、こうした構成を
採用する場合にも、第２の電磁弁開閉処理（図１５）の
ステップＳ４０６において、電磁弁３８の閉弁操作を行
うものとする。

【０１６５】（第５の実施の形態）本発明を具体化した
第５の実施の形態について、図２３〜図２５を参照して
説明する。

【０１６６】本実施の形態において、装置全体の構成は
前記第１の実施の形態（図１）の装置と同様であるが、
内燃機関１の運転中、前記第１の実施の形態における機
関運転中の電磁弁開閉処理（図６）に代えて、以下に説
明する処理を行う構成となっている。以下、図２３を参
照して機関運転中の電磁弁開閉処理に代えて行われる第
３の電磁弁開閉処理（調圧設定値増大手段）について説
明する。

【０１６７】同図２３に示すように、この処理では、ま
ずパイプ燃圧センサ５４により検出されたパイプ燃圧Ｐ
ｐとエアフローメータの検出値を通じて推定された吸気
通路２３内の圧力との差である圧力差ＤｆＰを読み込む
（ステップＳ５０１）。次に、この圧力差ＤｆＰが予め
設定されている所定の圧力差ＤｆＰｃｔ未満であるか否
かを判定する（ステップＳ５０２）。そして、圧力差Ｄ
ｆＰが所定の圧力差ＤｆＰｃｔ未満のとき電磁弁３８を
閉弁し（ステップＳ５０３）、圧力差ＤｆＰが所定の圧
力差ＤｆＰｃｔ未満でないときは電磁弁３８を開弁する
（ステップＳ５０４）。

【０１６８】このように、上記処理によれば、圧力差Ｄ
ｆＰが所定の圧力差ＤｆＰｃｔ未満のとき、セカンダリ
プレッシャレギュレータ３７の調圧機能が有効とされ、
圧力差ＤｆＰが所定の圧力差ＤｆＰｃｔ以上のときには
同レギュレータ３７の調圧機能が無効とされる。

【０１６９】従って、調圧設定値は上記第３の電磁弁開
閉処理（図２３）を通じて図２４に示すような態様をも
って設定されることになる。同図２４に示すように、圧
力差ＤｆＰが所定の圧力差ＤｆＰｃｔ未満のとき、調圧
設定値として第２の調圧値Ｐｎｄが有効とされるため、
デリバリパイプ３５内の燃料の圧力はタンク燃圧Ｐｔを
基準として、第１の調圧値Ｐｓｔが有効とされていると
きのほぼ２倍に相当する圧力に維持されることになる。
ちなみに、上記第２の電磁弁開閉処理（図２３）が行わ
れない場合には、圧力差ＤｆＰが所定の圧力差ＤｆＰｃ
ｔ未満のとき、一点鎖線にて示すように調圧設定値とし
て第１の調圧値Ｐｓｔが有効とされるとともに、デリバ
リパイプ３５内の燃料の圧力は同第１の調圧値Ｐｓｔに
応じた圧力に維持されることになる。

【０１７０】一方、圧力差ＤｆＰが所定の圧力差ＤｆＰ
ｃｔ以上のとき、調圧設定値として第１の調圧値Ｐｓｔ
が有効とされて、デリバリパイプ３５内の燃料の圧力は
この第１の調圧値Ｐｓｔに応じた圧力に維持されるよう
になる。

【０１７１】ところで、従来のＬＰＧ機関の燃料供給装
置、即ち圧力センサを通じて検出されるデリバリパイプ
内の燃料の圧力と例えばエアフローメータの検出値から
推定される吸気通路の圧力との圧力差に基づいて燃料噴
射弁の開弁時間を決定する燃料供給装置にあっては次の
ようなことが懸念される。

【０１７２】ＬＰＧは加圧されて液化した状態で燃料タ
ンク内に貯留される液化ガス燃料であるため、燃料タン
ク内に貯留されているＬＰＧの圧力は外気温度や燃料の
組成によって大きく異なる値を示す傾向にある。従っ
て、例えば外気温度等の影響により燃料タンク内の燃料
の温度が過度に低いときには、それに応じて同燃料タン
ク内の燃料の圧力も低くなっているため、調圧機構（プ
レッシャレギュレータ）の調圧設定値が低い値に設定さ
れてデリバリパイプ内の燃料の圧力もそれに応じた圧力
に維持されることになる。

【０１７３】そして、この場合、デリバリパイプ内の燃
料の圧力と内燃機関の吸気通路の圧力との圧力差が小さ
くなることにより、同圧力差に占める圧力センサの検出
誤差の割合が大きくなるため、燃料噴射弁の開弁時間が
適切に算出されなくなるとともに同燃料噴射弁による燃
料噴射量のばらつきが増大するようになる。

【０１７４】このように、従来の燃料供給装置にあって
は、燃料タンク内の燃料の圧力（温度）が過度に低いと
き、圧力センサの検出誤差等に起因する運転性の悪化が
懸念される。

【０１７５】そこで、本実施の形態では、圧力差ＤｆＰ
が所定の圧力差ＤｆＰｃｔ未満となるとき、パイプ燃圧
センサ５４の圧力測定誤差等の影響により燃料噴射弁Ｉ
ＮＪを通じて適切な燃料噴射を行うことができない状況
にあると判定して、第２の調圧値Ｐｎｄを有効とするよ
うにしている。これにより、デリバリパイプ３５内の燃
料の圧力が第２の調圧値Ｐｎｄに応じた圧力に維持され
るとともに、上記圧力差ＤｆＰが大きくされることにな
る。従って、同圧力差ＤｆＰに占める圧力センサ（パイ
プ燃圧センサ５４）の検出誤差の割合が小さくされるた
め、同検出誤差等に起因する燃料噴射弁ＩＮＪの燃料噴
射量のばらつきが抑制されるとともに、燃料噴射弁ＩＮ
Ｊの燃料噴射が適切に行われないことによる運転性の悪
化が好適に回避されるようになる。

【０１７６】次に、図２５を参照して、第３の電磁弁開
閉処理（図２３）による調圧設定値の変更態様の一例を
説明する。例えば、時刻ｔ２５１において圧力差ＤｆＰ
が所定の圧力差ＤｆＰｃｔ未満である旨検出されたとす
ると、ＥＣＵ４により電磁弁３８が閉弁されて、セカン
ダリプレッシャレギュレータ３７が有効とされる（図２
５（ａ），（ｂ），（ｄ））。これにより、調圧設定値
として第２の調圧値Ｐｎｄが有効とされるとともに、デ
リバリパイプ３５内の燃料の圧力が同第２の調圧値Ｐｎ
ｄに応じた圧力に維持されるようになる（図２５
（ｃ））。そして、圧力差ＤｆＰが所定の圧力差ＤｆＰ
ｃｔ以上となったことが時刻ｔ２５２において検出され
たとすると、ＥＣＵ４により電磁弁３８が閉弁されて、
セカンダリプレッシャレギュレータ３７が無効とされる
（図２５（ａ），（ｂ），（ｄ））。これにより、調圧
設定値として第１の調圧値Ｐｓｔが有効とされるととも
に、デリバリパイプ３５内の燃料の圧力が同第１の調圧
値Ｐｓｔに応じた圧力に維持されるようになる（図２５
（ｃ））。そして、時刻ｔ２５３において、再度、圧力
差ＤｆＰが所定の圧力ＤｆＰｃｔ未満となったことが検
出されたとすると、上記同様の態様をもって調圧設定値
の変更が行われ、以降も上記処理態様に準じた処理が継
続される。

【０１７７】以上詳述したように、この第５の実施の形
態にかかる内燃機関の燃料供給装置によれば、先の第１
の実施の形態による前記（１）〜（３）の効果に準じた
効果に加えて、さらに以下に列記するような効果が得ら
れるようになる。

【０１７８】（４）本実施の形態では、圧力差ＤｆＰが
所定の圧力差ＤｆＰｃｔ未満となるとき、セカンダリプ
レッシャレギュレータ３７とともに第２の調圧値Ｐｎｄ
を有効とするようにしている。これにより、デリバリパ
イプ３５内の燃料の圧力と吸気通路２３の圧力との圧力
差ＤｆＰが大きくされるため、燃料噴射弁ＩＮＪの燃料
噴射量のばらつきを抑制して内燃機関１の運転性の悪化
を好適に回避することができるようになる。

【０１７９】（５）本実施の形態では、圧力差ＤｆＰが
所定の圧力差ＤｆＰｃｔ未満となるとき、第２の調圧値
Ｐｎｄを有効とし、圧力差ＤｆＰが所定の圧力差ＤｆＰ
ｃｔ以上となるときは第１の調圧値Ｐｓｔを有効とする
ようにしている。これにより、第１の調圧値Ｐｓｔが有
効とされているときよりも燃料ポンプ３２の負荷が増大
する第２の調圧値Ｐｎｄは、燃料噴射弁ＩＮＪの燃料噴
射量のばらつきが懸念されるときにのみ有効とされるこ
とになるため、燃料ポンプ３２の寿命の低下や燃費の悪
化等を好適に抑制することができるようになる。

【０１８０】（６）本実施の形態では、圧力差ＤｆＰが
所定の圧力差ＤｆＰｃｔ未満となるとき、第２の調圧値
Ｐｎｄを有効とするようにしている。ちなみに、吸気通
路２３の圧力が変動する領域の大きさは、デリバリパイ
プ３５内の燃料の圧力（パイプ燃圧Ｐｐ）が変動する領
域の大きさに対して十分に小さい傾向にあるため、圧力
差ＤｆＰが所定の圧力差ＤｆＰｃｔ未満となるときは、
基本的にはパイプ燃圧Ｐｐが低いときに限られるように
なる。従って、本実施の形態にあっては、パイプ燃圧Ｐ
ｐが低い領域において、第２の調圧値Ｐｎｄが有効にさ
れることによりパイプ燃圧Ｐｐが本来の値（第２の調圧
値Ｐｎｄが有効とされないときの値）よりも高められる
ことになる。これにより、調圧設定値として第１の調圧
値Ｐｓｔのみが有効とされる場合に比べてパイプ燃圧Ｐ
ｐの変動領域が小さくされるとともに、燃料噴射弁ＩＮ
Ｊに要求されるダイナミックレンジが小さくされるよう
になる。そして、燃料噴射弁ＩＮＪとしてより低い性能
を有するものを採用することが可能となるため、燃料供
給装置をより容易に実現することができるようになる。

【０１８１】なお、上記第５の実施の形態は、これを適
宜変更した、例えば次のような形態として実施すること
もできる。 ・上記第５の実施の形態では、圧力差ＤｆＰが所定の圧
力差ＤｆＰｃｔ未満となるとき、第２の調圧値Ｐｎｄを
有効にし、圧力差ＤｆＰが所定の圧力差ＤｆＰｃｔ以上
となるとき、第１の調圧値Ｐｓｔを有効にする構成とし
たが、例えば次のように変更することも可能である。即
ち、圧力差ＤｆＰが所定の圧力差ＤｆＰｃｔよりも大き
く設定される第２の所定の圧力差となることに基づい
て、調圧設定値を第２の調圧値Ｐｎｄから第１の調圧値
Ｐｓｔへ変更する構成とすることもできる。

【０１８２】・上記第５の実施の形態では、予め設定さ
れている所定の圧力差ＤｆＰｃｔに基づいて調圧設定値
の変更を行う構成としたが、例えば次のように変更する
ことも可能である。即ち、上記所定の圧力差ＤｆＰｃｔ
を内燃機関１の運転パラメータに基づいて補正しつつ調
圧設定値の変更を行うこともできる。

【０１８３】・上記第５の実施の形態では、機関停止時
の電磁弁開閉処理（図７）にあわせて第３の電磁弁開閉
処理（図２３）を行う構成としたが、例えば次のように
変更することも可能である。即ち、機関停止時の電磁弁
開閉処理（図７）の処理を行わない構成とすることもで
きる。

【０１８４】・上記第５の実施の形態では、機関停止時
の電磁弁開閉処理（図７）にあわせて第３の電磁弁開閉
処理（図２３）を行う構成としたが、例えば次のように
変更することも可能である。即ち、内燃機関１の運転
中、さらに機関運転中の電磁弁開閉処理（図６）を行う
構成とすることもできる。なお、こうした構成を採用し
た場合には、機関運転中の電磁弁開閉処理（図６）のス
テップＳ２０３の判定結果及び第３の電磁弁開閉処理
（図２３）のステップＳ５０２の判定結果から得られる
以下の判定結果、即ち、 〔ａ〕飽和蒸気圧力ＰＶＰが第１の調圧値Ｐｓｔ未満、
且つ圧力差ＤｆＰが所定の圧力差ＤｆＰｃｔ未満。 〔ｂ〕飽和蒸気圧力ＰＶＰが第１の調圧値Ｐｓｔ未満、
且つ圧力差ＤｆＰが所定の圧力差ＤｆＰｃｔ以上。 〔ｃ〕飽和蒸気圧力ＰＶＰが第１の調圧値Ｐｓｔ以上、
且つ圧力差ＤｆＰが所定の圧力差ＤｆＰｃｔ未満。 〔ｄ〕飽和蒸気圧力ＰＶＰが第１の調圧値Ｐｓｔ以上、
且つ圧力差ＤｆＰが所定の圧力差ＤｆＰｃｔ以上。 といった各判定結果に対してそれぞれ電磁弁３８の開閉
操作を設定した所定のマップに基づいて同電磁弁３８の
開閉操作を行うものとする。また、内燃機関１の運転
中、同内燃機関１の運転パラメータ等に基づいて上記マ
ップの内容を変更することもできる。

【０１８５】・また、上記変更例において、機関停止時
の電磁弁開閉処理（図７）を行わない構成とすることも
可能である。 （第６の実施の形態）本発明を具体化した第６の実施の
形態について、図２６〜図２９を参照して説明する。

【０１８６】本実施の形態において、装置全体の構成は
前記第１の実施の形態（図１）の装置と同様であるが、
内燃機関１の運転中、前記第１の実施の形態における機
関運転中の電磁弁開閉処理（図６）に代えて、以下に説
明する処理を行う構成となっている。以下、図２６を参
照して機関運転中の電磁弁開閉処理に代えて行われる第
４の電磁弁開閉処理（調圧設定値増大手段）について説
明する。

【０１８７】同図２６に示すように、この処理では、ま
ずタンク燃圧センサ５２により検出されたデータ（タン
ク燃圧Ｐｔ）を読み込む（ステップＳ６０１）。次に、
タンク燃圧Ｐｔが予め設定されている所定の圧力Ｐｃｔ
未満であるか否かを判定する（ステップＳ６０２）。そ
して、タンク燃圧Ｐｔが所定の圧力Ｐｃｔ未満のとき電
磁弁３８を閉弁し（ステップＳ６０３）、タンク燃圧Ｐ
ｔが所定の圧力Ｐｃｔ未満でないときは電磁弁３８を開
弁する（ステップＳ６０４）。

【０１８８】このように、上記処理によれば、タンク燃
圧Ｐｔが所定の圧力Ｐｃｔ未満のとき、セカンダリプレ
ッシャレギュレータ３７の調圧機能が有効とされ、タン
ク燃圧Ｐｔが所定の圧力Ｐｃｔ以上のときには同レギュ
レータ３７の調圧機能が無効とされる。

【０１８９】ここで、図２７を参照して、燃料タンク３
１内の燃料の圧力（タンク燃圧Ｐｔ）と各調圧値Ｐｓ
ｔ，Ｐｎｄとの関係について説明する。セカンダリプレ
ッシャレギュレータ３７の調圧機能が無効とされている
とき、調圧設定値として第１の調圧値Ｐｓｔが有効とさ
れるとともに、この第１の調圧値Ｐｓｔは一点鎖線にて
示されるように燃料タンク３１内の燃料の圧力よりも一
定の値だけ高い圧力に設定される。

【０１９０】一方、セカンダリプレッシャレギュレータ
３７の調圧機能が有効とされているとき、調圧設定値と
して第２の調圧値Ｐｎｄが有効とされるとともに、この
第２の調圧値Ｐｎｄは二点鎖線にて示されるように燃料
タンク３１内の燃料の圧力よりも一定の値だけ高い圧力
に設定される。

【０１９１】従って、調圧設定値は、上記第４の電磁弁
開閉処理（図２６）を通じて図２８に示すような態様を
もって設定されることになる。同図２８に示されるよう
に、タンク燃圧Ｐｔが所定の圧力Ｐｃｔ未満のときは第
２の調圧値Ｐｎｄが有効とされるため、デリバリパイプ
３５内の燃料の圧力はタンク燃圧Ｐｔを基準として、第
１の調圧値Ｐｓｔが有効とされているときのほぼ２倍に
相当する圧力に維持されるようになる。ちなみに、上記
第４の電磁弁開閉処理（図２６）が行われない場合に
は、一点鎖線にて示すように調圧設定値として第１の調
圧値Ｐｓｔが有効とされるとともに、デリバリパイプ３
５内の燃料の圧力は同第１の調圧値Ｐｓｔに応じた圧力
に維持されることになる。

【０１９２】一方、タンク燃圧Ｐｔが所定の圧力Ｐｃｔ
以上のときは第１の調圧値Ｐｓｔが有効とされるため、
デリバリパイプ３５内の燃料の圧力はこの第１の調圧値
Ｐｓｔに応じた圧力に維持されるようになる。

【０１９３】ところで、吸気通路２３の圧力が変動する
領域の大きさはデリバリパイプ３５内の燃料の圧力（パ
イプ燃圧Ｐｐ）が変動する領域の大きさに対して十分に
小さい傾向にある。このため、圧力差ＤｆＰが内燃機関
１の運転性の悪化をまねくおそれがある圧力差（所定の
圧力差ＤｆＰｃｔ）未満であることを、簡易的にデリバ
リパイプ３５内の燃料の圧力のみに基づいて判定するこ
ともできる。また、デリバリパイプ３５内の燃料の圧力
は、基本的にはプレッシャレギュレータの調圧設定値に
応じた圧力に維持されており、この調圧設定値は上述の
ように燃料タンク３１内の燃料の圧力に応じて決定され
るため、パイプ燃圧Ｐｐの相当値としてタンク燃圧Ｐｔ
を採用することも可能となる。なお、上記デリバリパイ
プ３５内の燃料の圧力が変動する領域とは、以下のよう
に説明される。即ち、例えばデリバリパイプ３５内の燃
料の圧力が第１の調圧値Ｐｓｔのみに応じた圧力に維持
される場合、そのときの最大圧力（図２８：圧力Ｐｍａ
ｘ）と最小圧力（図２８：圧力Ｐｍｉｎ）との差が上記
圧力が変動する領域となる。

【０１９４】こうしたことから、上記態様をもって調圧
設定値の変更を行うことによっても、前記第５の実施の
形態の作用効果に準じた作用効果が得られるようにな
る。次に、図２９を参照して、第４の電磁弁開閉処理
（図２６）による調圧設定値の変更態様の一例を説明す
る。

【０１９５】例えば、時刻ｔ２９１においてタンク燃圧
Ｐｔが所定の圧力Ｐｃｔ未満である旨検出されたとする
と、ＥＣＵ４により電磁弁３８が閉弁されて、セカンダ
リプレッシャレギュレータ３７が有効とされる（図２９
（ａ），（ｂ），（ｄ））。これにより、調圧設定値と
して第２の調圧値Ｐｎｄが有効とされるとともに、デリ
バリパイプ３５内の燃料の圧力が同第２の調圧値Ｐｎｄ
に応じた圧力に維持されるようになる（図２９
（ｃ））。そして、タンク燃圧Ｐｔが所定の圧力Ｐｃｔ
以上となったことが時刻ｔ２９２において検出されたと
すると、ＥＣＵ４により電磁弁３８が閉弁されて、セカ
ンダリプレッシャレギュレータ３７が無効とされる（図
２９（ａ），（ｂ），（ｄ））。これにより、調圧設定
値として第１の調圧値Ｐｓｔが有効とされるとともに、
デリバリパイプ３５内の燃料の圧力が同第１の調圧値Ｐ
ｓｔに応じた圧力に維持されるようになる（図２９
（ｃ））。そして、時刻ｔ２９２以降も上記処理態様に
準じた処理が継続される。

【０１９６】以上詳述したように、この第６の実施の形
態にかかる内燃機関の燃料供給装置によれば、先の第１
の実施の形態による前記（１）〜（３）の効果に準じた
効果に加えて、さらに以下に列記するような効果が得ら
れるようになる。

【０１９７】（４）本実施の形態では、タンク燃圧Ｐｔ
が所定の圧力Ｐｃｔ未満となるとき、セカンダリプレッ
シャレギュレータ３７とともに第２の調圧値Ｐｎｄを有
効とするようにしている。これにより、デリバリパイプ
３５内の燃料の圧力と吸気通路２３の圧力との圧力差Ｄ
ｆＰが大きくされるため、燃料噴射弁ＩＮＪの燃料噴射
量のばらつきを抑制して内燃機関１の運転性の悪化を好
適に回避することができるようになる。

【０１９８】（５）本実施の形態では、タンク燃圧Ｐｔ
が所定の圧力Ｐｃｔ未満となるとき、第２の調圧値Ｐｎ
ｄを有効とし、タンク燃圧Ｐｔが所定の圧力Ｐｃｔ以上
となるときは第１の調圧値Ｐｓｔを有効とするようにし
ている。これにより、第１の調圧値Ｐｓｔが有効とされ
ているときよりも燃料ポンプ３２の負荷が増大する第２
の調圧値Ｐｎｄは、燃料噴射弁ＩＮＪの燃料噴射量のば
らつきが懸念されるときにのみ有効とされることになる
ため、燃料ポンプ３２の寿命の低下や燃費の悪化等を好
適に抑制することができるようになる。

【０１９９】（６）本実施の形態では、タンク燃圧Ｐｔ
が所定の圧力Ｐｃｔ未満となるとき、第２の調圧値Ｐｎ
ｄを有効とするようにしている。ちなみに、例えば調圧
設定値として第１の調圧値Ｐｓｔのみが有効とされる場
合には、図２８に示されるデリバリパイプ３５内の燃料
の圧力（パイプ燃圧Ｐｐ）の変動領域（圧力Ｐｍａｘか
ら圧力Ｐｍｉｎ）に対応して適切な燃料噴射を行うこと
ができる燃料噴射弁ＩＮＪを備える必要が生じる。これ
に対して、本実施の形態では、上記態様をもって第２の
調圧値Ｐｎｄを有効とするようにしているため、パイプ
燃圧Ｐｐの変動領域が上記第１の調圧値Ｐｓｔのみが有
効とされる場合よりも小さくされる（圧力Ｐｍａｘから
圧力Ｐｃｔ）。即ち、燃料タンク３１内の燃料の圧力
（タンク燃圧Ｐｔ）の変動に対してパイプ燃圧Ｐｐの変
動が小さくされるため、燃料噴射弁ＩＮＪに要求される
ダイナミックレンジが小さくされるようになる。このよ
うに、燃料噴射弁ＩＮＪとしてより低い性能を有するも
のを採用することが可能となるため、燃料供給装置をよ
り容易に実現することができるようになる。

【０２００】（７）本実施の形態では、タンク燃圧Ｐｔ
が所定の圧力Ｐｃｔ未満となるとき、第２の調圧値Ｐｎ
ｄを有効とするようにしている。ちなみに、燃料タンク
内の燃料の圧力に応じて調圧設定値が設定されるプレッ
シャレギュレータが採用されている場合にあっては、次
のようなことが懸念される。即ち、例えばタンク燃圧Ｐ
ｔが過度に低いことに起因して、調圧設定値とともにデ
リバリパイプ３５内の燃料の圧力が吸気通路２３の圧力
よりも低くなるとき、燃料噴射弁ＩＮＪによる燃料噴射
を行うことができなくなることが考えられる。この点、
本実施の形態では、上記態様をもって第２の調圧値Ｐｎ
ｄが有効とされてデリバリパイプ３５内の燃料の圧力が
高められるため、上記懸念を好適に回避することができ
るようになる。

【０２０１】なお、上記第６の実施の形態は、これを適
宜変更した、例えば次のような形態として実施すること
もできる。 ・上記第６の実施の形態では、タンク燃圧Ｐｔが所定の
圧力Ｐｃｔ未満となるとき、第２の調圧値Ｐｎｄを有効
にし、タンク燃圧Ｐｔが所定の圧力Ｐｃｔ以上となると
き、第１の調圧値Ｐｓｔを有効にする構成としたが、例
えば次のように変更することも可能である。即ち、タン
ク燃圧Ｐｔが所定の圧力Ｐｃｔよりも大きく設定される
第２の所定の圧力となることに基づいて、調圧設定値を
第２の調圧値Ｐｎｄから第１の調圧値Ｐｓｔへ変更する
構成とすることもできる。

【０２０２】・上記第６の実施の形態では、予め設定さ
れている所定の圧力Ｐｃｔに基づいて調圧設定値の変更
を行う構成としたが、例えば次のように変更することも
可能である。即ち、上記所定の圧力Ｐｃｔを内燃機関１
の運転パラメータに基づいて補正しつつ調圧設定値の変
更を行うこともできる。

【０２０３】・上記第６の実施の形態では、機関停止時
の電磁弁開閉処理（図７）にあわせて第４の電磁弁開閉
処理（図２６）を行う構成としたが、例えば次のように
変更することも可能である。即ち、機関停止時の電磁弁
開閉処理（図７）の処理を行わない構成とすることもで
きる。

【０２０４】・上記第６の実施の形態では、機関停止時
の電磁弁開閉処理（図７）にあわせて第４の電磁弁開閉
処理（図２６）を行う構成としたが、例えば次のように
変更することも可能である。即ち、内燃機関１の運転
中、さらに機関運転中の電磁弁開閉処理（図６）を行う
構成とすることもできる。なお、こうした構成を採用し
た場合、機関運転中の電磁弁開閉処理（図６）のステッ
プＳ２０３の判定結果及び第４の電磁弁開閉処理（図２
６）のステップＳ６０２の判定結果から得られる以下の
判定結果、即ち、 〔ａ〕飽和蒸気圧力ＰＶＰが第１の調圧値Ｐｓｔ未満、
且つタンク燃圧Ｐｔが所定の圧力Ｐｃｔ未満。 〔ｂ〕飽和蒸気圧力ＰＶＰが第１の調圧値Ｐｓｔ未満、
且つタンク燃圧Ｐｔが所定の圧力Ｐｃｔ以上。 〔ｃ〕飽和蒸気圧力ＰＶＰが第１の調圧値Ｐｓｔ以上、
且つタンク燃圧Ｐｔが所定の圧力Ｐｃｔ未満。 〔ｄ〕飽和蒸気圧力ＰＶＰが第１の調圧値Ｐｓｔ以上、
且つタンク燃圧Ｐｔが所定の圧力Ｐｃｔ以上。 といった各判定結果に対してそれぞれ電磁弁３８の開閉
操作を設定した所定のマップに基づいて同電磁弁３８の
開閉操作を行うものとする。また、内燃機関１の運転
中、同内燃機関１の運転パラメータ等に基づいて上記マ
ップの内容を変更することもできる。

【０２０５】・また、上記変更例において、機関停止時
の電磁弁開閉処理（図７）を行わない構成とすることも
可能である。 （その他の実施の形態）その他、上記各実施の形態に共
通に変更可能な要素としては、次のようなものがある。

【０２０６】・上記第２の実施の形態に、上記第３の実
施の形態にて例示した変更処理（図１３）を適用する構
成としてもよい。こうした構成を採用した場合にも、内
燃機関１の停止後における燃料ポンプ３２の駆動が的確
に行われ、燃料ポンプ３２に余分な負荷がかかるといっ
た事態が好適に回避されるようになる。

【０２０７】・上記第２の実施の形態に上記第４〜第６
の実施の形態を適用することも可能である。 ・上記第３の実施の形態に上記第４〜第６の実施の形態
を適用することも可能である。

【０２０８】・上記第４の実施の形態に上記第５あるい
は第６の実施の形態を適用することも可能である。即
ち、上記第４の実施の形態において、内燃機関１の運転
中、さらに第３の電磁弁開閉処理（図２３）あるいは第
４の電磁弁開閉処理（図２６）のいずれかを行う構成と
することもできる。なお、こうした構成を採用する場
合、以下の各処理、即ち 〔ａ〕機関運転中の電磁弁開閉処理（図６） 〔ｂ〕第２の電磁弁開閉処理（図１５） 〔ｃ〕第３あるいは第４の電磁弁開閉処理（図２３また
は図２６） といった各処理を通じて得られる電磁弁３８の開閉操作
にかかる判定結果の各組み合わせに対してそれぞれ電磁
弁３８の開閉操作を設定した所定のマップに基づいて同
電磁弁３８の開閉操作を行うものとする。

【０２０９】・また、上記変更例において、機関運転中
の電磁弁開閉処理（図６）及び機関停止時の電磁弁開閉
処理（図７）の少なくとも一方を行わない構成とするこ
とも可能である。

【０２１０】・上記第５の実施の形態では、圧力差Ｄｆ
Ｐが所定の圧力差ＤｆＰｃｔ未満である、上記第６の実
施の形態ではタンク燃圧Ｐｔが所定の圧力Ｐｃｔ未満で
あるといった条件に基づいて電磁弁３８の閉弁操作を行
う構成としたが、同条件を例えば次のように変更するこ
とも可能である。即ち、 〔ａ〕デリバリパイプ３５内の燃料の圧力（パイプ燃圧
Ｐｐ）が所定の圧力未満である。 〔ｂ〕燃料タンク３１内の燃料の温度（タンク燃温Ｔ
ｔ）が所定の温度未満である。 〔ｃ〕外気の温度が所定の温度未満である。 〔ｄ〕吸入空気の温度が所定の温度未満である。 といった条件が満たされるときに、電磁弁３８の閉弁操
作を行う構成とすることもできる。

【０２１１】・上記第１及び第３〜第６の実施の形態に
おける可変調圧機構、即ち還流経路Ｒ２に設けられる各
プレッシャレギュレータ３６，３７と電磁弁３８が設け
られている補助還流経路Ｒ３とから構成される可変調圧
機構を、例えば次のように変更することも可能である。
即ち、還流経路Ｒ２に設けられるとともに、背圧室に燃
料タンク３１内の燃料の圧力と同圧力よりも高い圧力と
のいずれかを選択的に導入することができるプレッシャ
レギュレータを可変調圧機構として採用することもでき
る。

【０２１２】・上記第２の実施の形態における可変調圧
機構、即ちプライマリプレッシャレギュレータ３６、そ
の上流に設けられる電磁弁３８及び高圧還流経路Ｒ４に
設けられるハイプレッシャレギュレータＨＰから構成さ
れる可変調圧機構についても、上記変更例と同様に変更
することができる。

【０２１３】・上記各実施の形態では、第１の調圧値Ｐ
ｓｔとして一般に用いられる調圧設定値を採用する構成
としたが、この調圧設定値をさらに低い値に変更するこ
ともできる。ちなみに、上記各実施の形態は、デリバリ
パイプ３５の圧力が第１の調圧値Ｐｓｔに維持されてい
る場合であっても、飽和蒸気圧力ＰＶＰが同第１の調圧
値Ｐｓｔ以上となった旨判断された場合には、デリバリ
パイプ３５の圧力が第２の調圧値Ｐｎｄに維持される構
成となっている。即ち、内燃機関１の運転中において、
燃料の気化抑制の効果をより高める必要がある場合に
は、デリバリパイプ３５の圧力が通常よりも高い値に維
持され、それ以外の場合には、燃料ポンプ３２へ過度に
負荷がかかることないようデリバリパイプ３５の圧力が
通常の値に維持される。従って、第１の調圧値Ｐｓｔを
さらに低い値として設定した場合には、この設定された
第１の調圧値Ｐｓｔに対応する燃料の飽和蒸気温度も低
くなるものの、上述のように適宜、デリバリパイプ３５
の圧力が第２の調圧値Ｐｎｄに維持されるため、燃料の
気化が好適に抑制されるようになる。そして、このよう
に第１の調圧値Ｐｓｔをさらに低い値として設定するこ
とにより、内燃機関１の運転中において、デリバリパイ
プ３５の圧力がより低い値に維持されるようになる。こ
れにより、燃料ポンプ３２の負荷を軽減することができ
るようになり、ひいては燃料の気化抑制と燃料ポンプ３
２の負荷軽減との好適な両立が図られるようにもなる。

【０２１４】・また、上記第１の調圧値Ｐｓｔを一般に
用いられる調圧設定値よりもさらに低い値に変更する際
には、燃料噴射弁ＩＮＪからの燃料の噴射供給において
必要とされる燃料の噴射圧力が得られる範囲内であれ
ば、可能な限り低い値に設定することもできる。

【０２１５】・上記各実施の形態では、第２の調圧値Ｐ
ｎｄ（第３の調圧値Ｐｒｄ）として、タンク燃圧Ｐｔを
基準として第１の調圧値Ｐｓｔの２倍に相当する調圧設
定値を採用する構成としたが、この第２の調圧値Ｐｎｄ
（第３の調圧値Ｐｒｄ）は上記各実施の形態にて設定さ
れる値に限られるものではない。要するに、内燃機関１
の停止中において、デリバリパイプ３５が受熱してその
温度が上昇した場合に、そうした温度上昇において予測
される平均的な上昇後の温度あるいは最も高い上昇後の
温度に対して、デリバリパイプ３５に圧送される燃料の
飽和蒸気温度がそれら各温度のいずれかを上回るように
同燃料の圧力を維持することができる値あれば、採用す
る調圧設定値は適宜変更可能である。

【０２１６】・上記各実施の形態では、機関運転中の電
磁弁開閉処理（図６）において、飽和蒸気圧力ＰＶＰを
算出し、この飽和蒸気圧力ＰＶＰが第１の調圧値Ｐｓｔ
未満であるか否かを判断し、この判断結果に基づいて電
磁弁３８の開閉操作を行う構成としたが（図６：ステッ
プＳ２０２〜Ｓ２０５）、例えば次のように変更するこ
ともできる。即ち、前記ステップＳ２０２による処理に
代えて、第１の飽和温度Ｔｓｔを算出する処理とし、前
記ステップＳ２０３による判断に代えて、デリバリパイ
プ３５の温度（パイプ燃温Ｔｐ）が第１の飽和温度Ｔｓ
ｔ未満であるか否かを判断する処理とし、これら変更さ
れた処理を通じて、 ［ａ１］デリバリパイプ３５の温度が第１の飽和温度Ｔ
ｓｔ未満である旨判断された場合には、電磁弁３８を開
弁する。 ［ａ２］デリバリパイプ３５の温度が第１の飽和温度Ｔ
ｓｔ未満でない旨判断された場合には、電磁弁３８を閉
弁する。といった態様をもって電磁弁３８の開閉操作を
行う構成としてもよい。

【０２１７】・上記各実施の形態においては、機関停止
時の電磁弁開閉処理（図７）を通じて内燃機関１の停止
後も燃料ポンプ３２の駆動を継続する構成としたが（図
７：ステップＳ３０３及びＳ３０４）、この機関停止後
における燃料ポンプ３２の駆動処理を行わない構成とす
ることもできる。こうした構成を採用した場合には、内
燃機関１の停止後における燃料ポンプ３２の駆動に関す
る制御を行う必要がなくなるため、制御性が良好とな
る。

【０２１８】・上記各実施の形態においては、機関運転
中の電磁弁開閉処理（図６）を通じて、内燃機関１の運
転中における電磁弁３８の開閉処理を行う構成とした
が、例えば、この処理に代えて、以下に示す処理を行う
ようにしてもよい。

【０２１９】即ち、内燃機関１の始動後から予め設定さ
れている所定時間が経過するまでは、デリバリパイプ３
５の圧力を第２の調圧値Ｐｎｄ（第３の調圧値Ｐｒｄ）
に維持し、同所定時間が経過した後に、第１の調圧値Ｐ
ｓｔを有効とする構成としてもよい。こうした構成を採
用した場合には、内燃機関１の始動後における第２の調
圧値Ｐｎｄから第１の調圧値Ｐｓｔへの切り替えに際し
て、デリバリパイプ３５の温度をモニタする等の制御が
不要となり、各センサ５１〜５４を備える必要がなくな
る。これにより、装置の簡略化が図られるとともに、装
置のコスト上昇が抑制されるようにもなる。また、こう
した構成の採用により次のような効果が得られるように
もなる。即ち、一般に内燃機関１の始動時にあっては、
燃料噴射量を増量するいわゆる始動時増量補正が行われ
るため、こうした補正により燃料噴射弁に対してはより
多くの燃料を噴射することが要求されることになる。し
かし、従来の燃料供給装置にあっては、燃料噴射弁の開
弁時間の調整することでしか燃料噴射量を増量すること
ができないため、十分な増量補正を行うことが困難とな
ることも考えられる。この点、上記構成にあっては、内
燃機関１の始動時、デリバリパイプ３５内の燃料の圧力
がより高い圧力に維持されるため、燃料噴射弁ＩＮＪを
通じてより多くの燃料を噴射供給することが可能となり
上記懸念を好適に解消することができるようになる。

【０２２０】・また、内燃機関１の始動後から予め設定
されている所定時間が経過するまでは、デリバリパイプ
３５の圧力を第２の調圧値Ｐｎｄ（第３の調圧値Ｐｒ
ｄ）に維持し、同所定時間の経過にともない第１の調圧
値Ｐｓｔを有効とした後は、機関運転中の電磁弁開閉処
理（図６）を行う構成とすることもできる。

【０２２１】・上記各実施の形態においては、機関運転
中の電磁弁開閉処理（図６）を通じて、内燃機関１の運
転中における電磁弁３８の開閉処理を行う構成とした
が、例えば次のように変更してもよい。即ち、内燃機関
１の始動後、最初に第１の調圧値Ｐｓｔが有効とされた
以降の機関運転中においては、上記機関運転中の電磁弁
開閉処理（図６）を行わず、デリバリパイプ３５の圧力
を第１の調圧値Ｐｓｔに維持する構成としてもよい。こ
うした構成を採用した場合には、内燃機関１の運転中に
おいて電磁弁３８の開閉操作、及びそれにともなう各処
理が省略されるため、制御が簡略化されるようになる。

【０２２２】・また、上述のように機関運転中の電磁弁
開閉処理（図６）を省略する構成を採用した場合には、
機関停止時の電磁弁開閉処理（図７）を以下のように変
更した構成とすることもできる。以下、機関停止時の電
磁弁開閉処理（図７）の変更例について、図１４を参照
して説明する。なお本処理は、前記第１の実施の形態に
て行われる機関停止時の電磁弁開閉処理（図７）の前記
ステップＳ３０３が、以下に示すような処理に変更され
たものとなっている。

【０２２３】まず、前記ステップＳ３０１（図７）にて
イグニッション信号ＩＧがオンからオフにされた旨判断
された場合に、前記ステップＳ３０２（図７）にて電磁
弁３８を閉弁し、ステップＳ３０３（図１４）へ移る。
次にステップＳ３０３ｃでは、内燃機関１の停止直前に
おけるデリバリパイプ３５の温度（パイプ燃温Ｔｐ）と
第１の飽和温度Ｔｓｔとの差に基づいて燃料ポンプ３２
の駆動継続時間ＴｄｒｖＢを算出し、ステップＳ３０３
ｄへ移る。なお、この駆動継続時間ＴｄｒｖＢは、デリ
バリパイプ３５の温度が第１の飽和温度Ｔｓｔ以上であ
るときに、両者の差が大きくなるほどその値も大きくな
るといった傾向を示すものである。そしてステップＳ３
０３ｄでは、内燃機関１の停止直後からの経過時間が駆
動継続時間ＴｄｒｖＢ未満であるか否かが判断される。
経過時間が駆動継続時間ＴｄｒｖＢ未満である旨判断さ
れた場合は、前記ステップＳ３０４（図７）へ移って、
燃料ポンプ３２の駆動を継続し、一方、経過時間が駆動
継続時間ＴｄｒｖＢ未満でない旨判断された場合は、機
関停止時の電磁弁開閉処理を終了する。

【０２２４】ここで、内燃機関１の運転中における電磁
弁３８の開閉処理が省略されている場合には、例えば図
４に示されるように、燃料が点Ｂ１の状態にあったとし
てもデリバリパイプ３５の圧力は第１の調圧値Ｐｓｔに
維持されたままであるため、燃料は気化するようにな
る。また、この点Ｂ１における温度Ｔｐｂと第１の飽和
温度Ｔｓｔとの差が大きくなるほどベーパの発生量も多
くなる。そして、内燃機関１の停止直前に、燃料が上述
のような気化した状態にあると、同内燃機関１の停止後
にデリバリパイプ３５の圧力を第２の調圧値Ｐｎｄまで
昇圧するために必要とされる時間が気化の度合いに応じ
て異なったものとなる。そこで、上記にて例示した構成
のように、内燃機関１の停止直前におけるデリバリパイ
プ３５の温度と第１の飽和温度Ｔｓｔとの差に基づいて
駆動継続時間ＴｄｒｖＢを算出することにより、燃料ポ
ンプ３２の駆動の継続を的確に行うことができるように
なる。

【０２２５】・上記各実施の形態では、各センサ５１〜
５４の検出データに基づいて、デリバリパイプ３５内の
燃料が液相であるか気相であるかを判定したが、例えば
より簡易的に、パイプ燃温センサ５３、パイプ燃圧セン
サ５４による検出データのみに基づいて上記デリバリパ
イプ３５内の燃料の相状態を判定することもできる。要
するに、デリバリパイプ３５における燃料の相状態を判
定することができる方法であれば、その判定方法は適宜
変更可能である。

【０２２６】・上記各実施の形態では、エアフローメー
タ（図示略）の検出値等を通じて吸気通路２３の圧力を
推定する構成としたが、例えば吸気通路２３の圧力をモ
ニタするための吸気圧センサを通じて同圧力を検出する
構成とすることもできる。

【０２２７】・上記各実施の形態の燃料供給装置３の構
成を、以下に例示する（イ）の燃料供給装置に変更する
こともできる。なお、以下の変更例の説明に際して、上
記各実施の形態と同一の構成要素に関しては同一の符号
を付し、重複する説明を省略する。

【０２２８】（イ）変更可能な燃料供給装置の一例を、
先の第１の実施の形態にかかる燃料供給装置との対比の
もとに図１及び図３０を参照して説明する。前記第１の
実施の形態においては、還流経路Ｒ２の上流部がデリバ
リパイプ３５の下流部と接続される構成であるのに対し
（図１）、図３０に示す燃料供給装置においては、還流
経路Ｒ２の上流部がデリバリパイプ３５の上流の燃料経
路（供給経路Ｒ１）に接続される構成となっている。こ
うした構成によれば、燃料ポンプ３２により圧送された
燃料がデリバリパイプ３５（燃料噴射機構３４）の上流
から燃料タンク３１に還流されるようになる。これによ
り、燃焼室２０等からの熱を受けやすいデリバリパイプ
３５に供給される燃料量が減量され、燃料タンク３１の
温度上昇を抑制することができるようになる。

【０２２９】・また、上記（イ）の燃料供給装置におい
ては、還流経路Ｒ２のセカンダリプレッシャレギュレー
タ３７の上流と下流とが、その経路途中に電磁弁３８が
設けられている補助還流経路Ｒ３により連通されている
構成としたが、例えば、次のように変更することもでき
る。即ち、還流経路Ｒ２のプライマリプレッシャレギュ
レータ３６の上流と下流とが、その経路途中に電磁弁３
８が設けられている補助還流経路Ｒ３により連通されて
いる構成とすることもできる。

【０２３０】・上記各実施の形態の燃料供給装置３の構
成を、以下に例示する（ロ）の燃料供給装置に変更する
こともできる。なお、以下の変更例の説明に際して、上
記各実施の形態と同一の構成要素に関しては同一の符号
を付し、重複する説明を省略する。

【０２３１】（ロ）変更可能な燃料供給装置の一例を、
先の第２の実施の形態にかかる燃料供給装置との対比の
もとに図１０（図１１）及び図３１を参照して説明す
る。前記第２の実施の形態においては、還流経路Ｒ２の
上流端がデリバリパイプ３５の下流部と接続される構成
であるのに対し（図１０）、図３１に示す燃料供給装置
においては、還流経路Ｒ２の上流端がデリバリパイプ３
５の上流の燃料経路（供給経路Ｒ１）に接続される構成
となっている。こうした構成によっても、燃料タンク３
１の温度上昇を抑制することができるようになる。

【０２３２】・また、上記（ロ）の燃料供給装置におい
ては、還流経路Ｒ２のプライマリプレッシャレギュレー
タ３６より上流に電磁弁３８が設けられている構成とし
たが、例えば次のように変更することもできる。即ち、
還流経路Ｒ２のプライマリプレッシャレギュレータ３６
より下流に電磁弁３８が設けられている構成とすること
もできる。

【０２３３】・また、上記（ロ）の燃料供給装置におい
ては、還流経路Ｒ２及び高圧還流経路Ｒ４の下流部がそ
れぞれ燃料タンク３１の気相部に接続されている構成と
したが、例えば次のように変更することもできる。即
ち、還流経路Ｒ２のプライマリプレッシャレギュレータ
３６及び電磁弁３８から構成される直列部の上流と下流
とが高圧還流経路Ｒ４により接続されている構成とする
こともできる。

【０２３４】・上記各実施の形態の燃料供給装置３の構
成を、以下に例示する（ハ）の燃料供給装置に変更する
こともできる。なお、以下の変更例の説明に際して、上
記各実施の形態と同一の構成要素に関しては同一の符号
を付し、重複する説明を省略する。

【０２３５】（ハ）変更可能な燃料供給装置の一例を、
先の第１の実施の形態にかかる燃料供給装置との対比の
もとに図１及び図３２を参照して説明する。同図３２に
示す燃料供給装置は、図１に示される燃料供給装置にお
いて、 ［ｂ１］還流経路Ｒ２からプライマリプレッシャレギュ
レータ３６、セカンダリプレッシャレギュレータ３７及
び補助還流経路Ｒ３を除外し、新たにハイプレッシャレ
ギュレータＨＰを設ける。 ［ｂ２］経路途中にプライマリプレッシャレギュレータ
３６及び電磁弁３８（これらのうちいずれが上流側に配
置されてもよい）が設けられている第２の還流経路Ｒ２
ａにより、デリバリパイプ３５の上流と燃料タンク３１
の気相部と接続する。 といった変更が加えられた構成となっている。こうした
構成によれば、電磁弁３８の開閉操作を通じて、 ［ｃ１］電磁弁３８を閉弁した場合には、還流経路Ｒ２
及びハイプレッシャレギュレータＨＰの調圧機能が能動
とされ、デリバリパイプ３５の圧力が第３の調圧値Ｐｒ
ｄに維持されるとともに、燃料の循環により同デリバリ
パイプ３５の冷却等が行われるようになる。 ［ｃ２］電磁弁３８を開弁した場合には、第２の還流経
路Ｒ２ａ及びプライマリプレッシャレギュレータ３６の
調圧機能が能動とされ、デリバリパイプ３５の圧力が第
１の調圧値Ｐｓｔに維持されるとともに、燃料タンク３
１の温度上昇が抑制されるようになる。といった効果が
奏されるようになる。そして、これら各燃料経路のいず
れかを選択的に能動とすることで、燃料の液相状態をよ
り好適に確保することができるようにもなる。

【０２３６】・上記各実施の形態では、同各実施の形態
にてそれぞれ例示した燃料供給装置に本発明を適用する
構成としたが、本発明の適用の対象とされる燃料供給装
置は、上記各実施の形態及び（イ）〜（ハ）にて例示し
た燃料供給装置に限られるものではない。要するに、燃
料ポンプにより燃料噴射機構（デリバリパイプ内）に圧
送された燃料の圧力を、少なくとも２段階の調圧設定値
を有する調圧機構により適宜の圧力に維持することがで
きる燃料供給装置であればいずれの構成であっても本発
明の適用は可能である。

【０２３７】・上記第１〜第３及び第４の実施の形態で
は、液化石油ガス（ＬＰＧ）を燃料とする内燃機関１を
想定したが、本発明の適用は液化石油ガスを燃料とする
内燃機関に限られるものではなく、例えば、ガソリン等
を燃料とする内燃機関にも適用することができる。ま
た、内燃機関としての構成も上記各実施の形態にて例示
した構成に限られず、任意の構成を採用することができ
る。要するに、吸入空気と燃料との混合気を爆発、燃焼
させて動力を得る内燃機関であれば本発明の適用は可能
であり、そうした場合にも、上記各実施の形態に準じた
効果を奏することができる。

【０２３８】・上記第５及び第６の実施の形態では、液
化石油ガス（ＬＰＧ）を燃料とする内燃機関１を想定し
たが、本発明は次のような内燃機関の燃料供給装置であ
ればいずれの燃料供給装置であっても適用可能である。
即ち、例えば液化天然ガス（ＬＮＧ）、液体水素及びジ
メチルエーテル等といった液化ガスを燃料とする内燃機
関の燃料供給装置であれば本発明を適用することが可能
であり、そうした燃料供給装置に本発明を適用した場合
にあっても上記第５及び第６の実施の形態の作用効果に
準じた作用効果が奏せられるようになる。

【０２３９】以上の事項も含めて、最後に、この発明に
かかる内燃機関の燃料供給装置は次のような技術思想を
含むものであることを付記しておく。 （１）内燃機関に対して燃料を噴射供給する燃料噴射機
構と、燃料タンク内に飽和状態で貯留されている液相燃
料を前記燃料噴射機構に圧送供給する燃料ポンプと、同
燃料ポンプにより圧送された燃料を前記燃料タンクに還
流するための還流経路と、同還流経路に設けられて前記
燃料噴射機構内の燃料の圧力を可変である調圧設定値に
応じた圧力に維持する可変調圧機構とを備える内燃機関
の燃料供給装置において、前記内燃機関の運転に要求さ
れる燃料量が前記燃料ポンプの燃料吐出量以上となると
き、前記可変調圧機構の調圧設定値をより低い調圧設定
値に変更する調圧設定値低減手段を備えることを特徴と
する内燃機関の燃料供給装置。

【０２４０】（２）内燃機関に対して燃料を噴射供給す
る燃料噴射機構と、燃料タンク内に飽和状態で貯留され
ている液相燃料を前記燃料噴射機構に圧送供給する燃料
ポンプと、同燃料ポンプにより圧送された燃料を前記燃
料タンクに還流するための還流経路と、同還流経路に設
けられて前記燃料噴射機構内の燃料の圧力を可変である
調圧設定値に応じた圧力に維持する可変調圧機構とを備
える内燃機関の燃料供給装置において、前記内燃機関の
運転に要求される燃料量が前記燃料ポンプの燃料吐出量
以上となるとき、前記可変調圧機構の調圧設定値をより
低い調圧設定値に変更し、前記内燃機関の運転に要求さ
れる燃料量が前記燃料ポンプの燃料吐出量よりも小さく
設定される所定の燃料吐出量未満となるとき、前記可変
調圧機構の調圧設定値をより低い調圧設定値に変更する
処理を停止する調圧設定値低減手段を備えることを特徴
とする内燃機関の燃料供給装置。

【０２４１】（３）内燃機関に対して燃料を噴射供給す
る燃料噴射機構と、燃料タンク内に飽和状態で貯留され
ている液相燃料を前記燃料噴射機構に圧送供給する燃料
ポンプと、同燃料ポンプにより圧送された燃料を前記燃
料タンクに還流するための還流経路と、同還流経路に設
けられて前記燃料噴射機構内の燃料の圧力を可変である
調圧設定値に応じた圧力に維持する可変調圧機構とを備
える内燃機関の燃料供給装置において、前記内燃機関の
運転に要求される燃料量が前記燃料ポンプの燃料吐出量
よりも小さく設定される所定の燃料吐出量以上となると
き、前記可変調圧機構の調圧設定値をより低い調圧設定
値に変更する調圧設定値低減手段を備えることを特徴と
する内燃機関の燃料供給装置。

【０２４２】（４）内燃機関に対して燃料を噴射供給す
る燃料噴射機構と、燃料タンク内に飽和状態で貯留され
ている液相燃料を前記燃料噴射機構に圧送供給する燃料
ポンプと、同燃料ポンプにより圧送された燃料を前記燃
料タンクに還流するための還流経路と、同還流経路に設
けられて前記燃料噴射機構内の燃料の圧力を可変である
調圧設定値に応じた圧力に維持する可変調圧機構とを備
える内燃機関の燃料供給装置において、前記内燃機関の
運転に要求される燃料量が前記燃料ポンプの燃料吐出量
よりも小さく設定される所定の燃料吐出量以上となると
き、前記可変調圧機構の調圧設定値をより低い調圧設定
値に変更し、前記内燃機関の運転に要求される燃料量が
前記所定の燃料吐出量よりも小さく設定される燃料吐出
量未満となるとき、前記可変調圧機構の調圧設定値をよ
り低い調圧設定値に変更する処理を停止する調圧設定値
低減手段を備えることを特徴とする内燃機関の燃料供給
装置。

【０２４３】（５）前記可変調圧機構は、前記還流経路
に設けられる複数の調圧機構と、前記還流経路内の燃料
を該複数の調圧機構のうちの少なくとも１つを介するこ
となく前記燃料タンクへ還流するための迂回還流経路
と、同迂回還流経路を選択的に開閉する切替手段とを備
えて構成され、前記調圧設定値低減手段は、該切替手段
を通じて前記迂回経路を能動とすることで前記可変調圧
機構の調圧設定値をより低い調圧設定値に変更する前記
（１）〜（４）のいずれかに記載の内燃機関の燃料供給
装置。

【０２４４】（６）前記可変調圧機構は、前記還流経路
に設けられて前記燃料噴射機構内の燃料の圧力を第１の
調圧設定値に維持する第１の調圧機構と、前記還流経路
から分岐して該還流経路内の燃料を前記第１の調圧機構
を介することなく前記燃料タンクに還流するための副還
流経路と、同副還流経路に設けられて前記燃料噴射機構
内の燃料の圧力を前記第１の調圧機構による前記第１の
調圧設定値よりも低い第２の調圧設定値に維持する第２
の調圧機構と、前記副還流経路に設けられて同副還流経
路を選択的に開閉する制御弁とを備えて構成され、前記
調圧設定値低減手段は、該制御弁を開弁することで前記
可変調圧機構の調圧設定値をより低い調圧設定値に変更
する前記（１）〜（４）のいずれかに記載の内燃機関の
燃料供給装置。

【０２４５】（７）前記可変調圧機構は、該可変調圧機
構の背圧室に前記燃料タンク内の燃料の圧力と同圧力よ
りも高い圧力とのいずれかを選択的に導入する背圧変更
手段を備えて構成され、前記調圧設定値低減手段は、該
背圧変更手段を通じて前記調圧機構の背圧室に前記燃料
タンク内の燃料の圧力を導入することで前記可変調圧機
構の調圧設定値をより低い調圧設定値に変更する前記
（１）〜（４）のいずれかに記載の内燃機関の燃料供給
装置。

【０２４６】（８）液化ガス燃料を燃料とする液化ガス
内燃機関に対して燃料を噴射供給する燃料噴射機構と、
燃料タンク内に飽和状態で貯留されている液相燃料を前
記燃料噴射機構に圧送供給する燃料ポンプと、同燃料ポ
ンプにより圧送された燃料を前記燃料タンクに還流する
ための還流経路と、同還流経路に設けられて前記燃料噴
射機構内の燃料の圧力を可変である調圧設定値に応じた
圧力に維持する可変調圧機構とを備える液化ガス内燃機
関の燃料供給装置において、前記燃料噴射機構内の燃料
の圧力と前記内燃機関の吸気通路の圧力とを監視し、そ
れら圧力差が所定の圧力差未満となるとき、前記可変調
圧機構の調圧設定値をより高い調圧設定値に変更する調
圧設定値増大手段を備えることを特徴とする液化ガス内
燃機関の燃料供給装置。

【０２４７】（９）前記可変調圧機構は、前記還流経路
に設けられる複数の調圧機構と、前記還流経路内の燃料
を該複数の調圧機構のうちの少なくとも１つを介するこ
となく前記燃料タンクへ還流するための迂回還流経路
と、同迂回還流経路を選択的に開閉する切替手段とを備
えて構成され、前記調圧設定値増大手段は、該切替手段
を通じて前記迂回経路を非能動とすることで前記可変調
圧機構の調圧設定値をより高い調圧設定値に変更する前
記（８）記載の液化ガス内燃機関の燃料供給装置。

【０２４８】（１０）前記可変調圧機構は、前記還流経
路に設けられて前記燃料噴射機構内の燃料の圧力を第１
の調圧設定値に維持する第１の調圧機構と、前記還流経
路から分岐して該還流経路内の燃料を前記第１の調圧機
構を介することなく前記燃料タンクに還流するための副
還流経路と、同副還流経路に設けられて前記燃料噴射機
構内の燃料の圧力を前記第１の調圧機構による前記第１
の調圧設定値よりも低い第２の調圧設定値に維持する第
２の調圧機構と、前記副還流経路に設けられて同副還流
経路を選択的に開閉する制御弁とを備えて構成され、前
記調圧設定値増大手段は、該制御弁を開弁することで前
記可変調圧機構の調圧設定値をより高い調圧設定値に変
更する前記（８）記載の液化ガス内燃機関の燃料供給装
置。

【０２４９】（１１）前記可変調圧機構は、該可変調圧
機構の背圧室に前記燃料タンク内の燃料の圧力と同圧力
よりも高い圧力とのいずれかを選択的に導入する背圧変
更手段を備えて構成され、前記調圧設定値増大手段は、
該背圧変更手段を通じて前記調圧機構の背圧室に前記燃
料タンク内の燃料の圧力を導入することで前記可変調圧
機構の調圧設定値をより高い調圧設定値に変更する前記
（８）記載の液化ガス内燃機関の燃料供給装置。

【０２５０】（１２）前記調圧設定値増大手段は、前記
燃料タンク内の燃料の圧力が所定の圧力未満となること
に基づいて、前記圧力差が所定の圧力差未満である旨判
定する前記（８）〜（１１）のいずれかに記載の液化ガ
ス内燃機関の燃料供給装置。

【０２５１】（１３）前記調圧設定値増大手段は、前記
燃料噴射機構内の燃料の圧力が所定の圧力未満となるこ
とに基づいて、前記圧力差が所定の圧力差未満である旨
判定する前記（８）〜（１１）のいずれかに記載の液化
ガス内燃機関の燃料供給装置。

【０２５２】（１４）前記調圧設定値増大手段は、前記
燃料タンク内の燃料の温度が所定の温度未満となること
に基づいて、前記圧力差が所定の圧力差未満である旨判
定する前記（８）〜（１１）のいずれかに記載の液化ガ
ス内燃機関の燃料供給装置。

【０２５３】（１５）前記調圧設定値増大手段は、外気
の温度が所定の温度未満となることに基づいて、前記圧
力差が所定の圧力差未満である旨判定する前記（８）〜
（１１）のいずれかに記載の液化ガス内燃機関の燃料供
給装置。

【０２５４】（１６）前記調圧設定値増大手段は、前記
内燃機関の吸入空気の温度が所定の温度未満となること
に基づいて、前記圧力差が所定の圧力差未満である旨判
定する前記（８）〜（１１）のいずれかに記載の液化ガ
ス内燃機関の燃料供給装置。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明にかかる内燃機関の燃料供給装置の第１
の実施の形態についてその全体構成を模式的に示す概略
図。

【図２】同実施の形態にかかる燃料経路の一切替状態を
模式的に示す図。

【図３】同実施の形態にかかる燃料経路の一切替状態を
模式的に示す図。

【図４】飽和蒸気圧曲線の一例を示す図。

【図５】同実施の形態にかかる機関の始動処理を示すフ
ローチャート。

【図６】同実施の形態にかかる機関運転中の電磁弁開閉
処理を示すフローチャート。

【図７】同実施の形態にかかる機関停止時の電磁弁開閉
処理を示すフローチャート。

【図８】飽和蒸気圧曲線の一例を示す図。

【図９】同実施の形態にかかる機関運転中及び停止中の
態様を示すタイミングチャート。

【図１０】本発明にかかる内燃機関の燃料供給装置の第
２の実施の形態について燃料経路の一切替状態を模式的
に示す図。

【図１１】同実施の形態にかかる燃料経路の一切替状態
を模式的に示す図。

【図１２】同実施の形態にかかる機関運転中及び停止中
の態様を示すタイミングチャート。

【図１３】本発明にかかる内燃機関の燃料供給装置の第
３の実施の形態について機関停止時の電磁弁開閉処理の
一部を示すフローチャート。

【図１４】機関停止時の電磁弁開閉処理の一部を示すフ
ローチャート。

【図１５】本発明にかかる内燃機関の燃料供給装置の第
４の実施の形態について第２の電磁弁開閉処理を示すフ
ローチャート。

【図１６】同実施の形態にかかる第２の電磁弁開閉処理
にて用いられる電磁弁の開閉態様を示すマップ。

【図１７】調圧機構の調圧設定値と燃料ポンプの燃料吐
出量との関係を示すグラフ。

【図１８】同実施の形態にかかる燃料吐出量と判定流量
との関係を示すグラフ。

【図１９】同実施の形態にかかる第２の電磁弁開閉処理
による制御態様を示すタイミングチャート。

【図２０】同実施の形態にかかる第２の電磁弁開閉処理
の一変更例を示すフローチャート。

【図２１】同実施の形態にかかる第２の電磁弁開閉処理
の一変更例を示すフローチャート。

【図２２】同実施の形態にかかる第２の電磁弁開閉処理
の一変更例を示すフローチャート。

【図２３】本発明にかかる内燃機関の燃料供給装置の第
５の実施の形態について第３の電磁弁開閉処理を示すフ
ローチャート。

【図２４】同実施の形態にかかる圧力差と調圧設定値と
の関係を示すグラフ。

【図２５】同実施の形態にかかる第３の電磁弁開閉処理
による制御態様を示すタイミングチャート。

【図２６】本発明にかかる内燃機関の燃料供給装置の第
６の実施の形態について第４の電磁弁開閉処理を示すフ
ローチャート。

【図２７】同実施の形態にかかる燃料タンク圧力とデリ
バリパイプ圧力との関係を示すグラフ。

【図２８】同実施の形態にかかる燃料タンク圧力と調圧
設定値との関係を示すグラフ。

【図２９】同実施の形態にかかる第４の電磁弁開閉処理
による制御態様を示すタイミングチャート。

【図３０】その他、変更可能な燃料経路の一例を模式的
に示す図。

【図３１】その他、変更可能な燃料経路の一例を模式的
に示す図。

【図３２】その他、変更可能な燃料経路の一例を模式的
に示す図。

【図３３】従来のフューエルリターン式の燃料経路を模
式的に示す図。

【符号の説明】

１…内燃機関、３…燃料供給装置、４…電子制御装置
（ＥＣＵ）、５…検出系、ＳＷ…イグニッションスイッ
チ、１１…シリンダブロック、１２…シリンダ、１２ａ
…ウォータージャケット、１３…イグニッションプラ
グ、１４…吸気弁、１５…排気弁、１６…シリンダヘッ
ド、１７…クランクシャフト、１８…コネクティングロ
ッド、１９…ピストン、２０…燃焼室、２１…エアクリ
ーナ、２２…スロットルバルブ、２３…吸気通路、２４
…排気通路、２５…触媒装置、ＩＮＪ…燃料噴射弁、３
１…燃料タンク、３２…燃料ポンプ、３３…フィルタ、
３４…燃料噴射機構、３５…デリバリパイプ、３６…プ
ライマリプレッシャレギュレータ、３７…セカンダリプ
レッシャレギュレータ、３８…電磁弁、５１…タンク燃
温センサ、５２…タンク燃圧センサ、５３…パイプ燃温
センサ、５４…パイプ燃圧センサ、Ｒ１…供給経路、Ｒ
２…還流経路、Ｒ３…補助還流経路、Ｒ４…高圧還流経
路、ＨＰ…ハイプレッシャレギュレータ。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｆ０２Ｄ 45/00 ３６４ Ｆ０２Ｄ 45/00 ３６４Ｄ ３６４Ｋ Ｆ０２Ｍ 21/02 ３０１ Ｆ０２Ｍ 21/02 ３０１Ａ ３０１Ｋ 21/06 21/06 Ｋ Ｌ 37/00 37/00 Ｑ ３３１ ３３１Ｄ 51/00 51/00 Ａ 55/00 55/00 Ｂ Ｄ 69/00 ３４０ 69/00 ３４０Ｚ (72)発明者 菰田 孝夫 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車 株式会社内 (72)発明者 佐藤 亨 愛知県大府市共和町一丁目１番地の１ 愛 三工業 株式会社内 (72)発明者 内田 光宣 愛知県西尾市下羽角町岩谷14番地 株式会 社日本自動車部品総合研究所内 Ｆターム(参考） 3G084 AA05 BA13 BA14 CA01 CA07 DA02 DA19 DA25 EA07 EA11 FA00 FA07 FA11 FA13 FA36 3G092 AA01 AB02 AB07 AB09 BB01 BB08 DE05S DE09S DG09 EA08 EA17 FA13 FA24 GA01 GA10 HA01Z HA05Z HB03Z HB04Z HF19Z HF20Z 3G301 HA22 JA02 JA06 KA01 KA28 LB06 LB07 LC01 MA11 NA08 NB02 NE23 PA01Z PA07 PB01Z PB03Z PB08Z PF16Z

Claims (26)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】燃料タンクに貯留された燃料を燃料ポンプ
   により燃料噴射機構に圧送し、この圧送された燃料の圧
   力を調圧設定値が可変である可変調圧機構により調圧し
   つつ、前記燃料噴射機構を介して内燃機関に対する燃料
   の噴射供給を行う内燃機関の燃料供給装置において、 前記内燃機関の停止直後、前記可変調圧機構による調圧
   設定値を同内燃機関の運転中における調圧設定値よりも
   高い値に設定維持する制御手段を備えることを特徴とす
   る内燃機関の燃料供給装置。
2. 【請求項２】燃料タンクに貯留された燃料を燃料ポンプ
   により燃料噴射機構に圧送し、この圧送された燃料の圧
   力を調圧設定値が可変である可変調圧機構により調圧し
   つつ、前記燃料噴射機構を介して内燃機関に対する燃料
   の噴射供給を行う内燃機関の燃料供給装置において、 前記内燃機関の停止直後、及び始動後の所定期間、前記
   可変調圧機構による調圧設定値を同内燃機関の運転中に
   おける調圧設定値よりも高い値に設定維持する制御手段
   を備えることを特徴とする内燃機関の燃料供給装置。
3. 【請求項３】前記制御手段は、少なくとも前記内燃機関
   の停止直後、前記可変調圧機構による調圧設定値をその
   最大値に設定維持する請求項１または２記載の内燃機関
   の燃料供給装置。
4. 【請求項４】前記制御手段は、前記内燃機関の停止後、
   前記燃料噴射機構における燃料の圧力が、前記可変調圧
   機構に対して設定した調圧設定値に達するまで、前記燃
   料ポンプの駆動を継続させる請求項１〜３のいずれかに
   記載の内燃機関の燃料供給装置。
5. 【請求項５】前記制御手段は、前記内燃機関の停止から
   所定の期間だけ前記燃料ポンプの駆動を継続させる請求
   項１〜３のいずれかに記載の内燃機関の燃料供給装置。
6. 【請求項６】前記制御手段は、前記内燃機関の停止直前
   の前記可変調圧機構による調圧設定値と前記内燃機関の
   停止直後に設定する前記可変調圧機構による調圧設定値
   との差に基づいて前記燃料ポンプの駆動を継続させる所
   定の期間を決定する請求項５記載の内燃機関の燃料供給
   装置。
7. 【請求項７】前記制御手段は、前記内燃機関の停止直前
   の前記燃料噴射機構における前記燃料の温度とこの燃料
   の飽和蒸気温度との差に基づいて前記燃料ポンプの駆動
   を継続させる所定の期間を決定する請求項５または６記
   載の内燃機関の燃料供給装置。
8. 【請求項８】請求項１〜７のいずれかに記載の内燃機関
   の燃料供給装置において、 前記燃料を前記燃料噴射機構を介して前記燃料タンクに
   還流させる主還流経路を備え、前記可変調圧機構は前記
   主還流経路に備えられることを特徴とする内燃機関の燃
   料供給装置。
9. 【請求項９】前記可変調圧機構は、前記主還流経路に設
   けられるプライマリプレッシャレギュレータと、前記主
   還流経路の前記プライマリプレッシャレギュレータより
   上流もしくは下流に設けられる電磁弁と、前記主還流経
   路の前記電磁弁の上流と下流とを前記電磁弁を迂回する
   態様で連通し経路途中にセカンダリプレッシャレギュレ
   ータが設けられる補助還流経路とを備えて構成される請
   求項８記載の内燃機関の燃料供給装置。
10. 【請求項１０】前記可変調圧機構は、前記主還流経路に
    設けられるプライマリプレッシャレギュレータと、前記
    主還流経路の前記プライマリプレッシャレギュレータよ
    り上流もしくは下流に設けられる電磁弁と、前記主還流
    経路の前記電磁弁の上流と前記燃料タンクとを連通し経
    路途中に前記プライマリプレッシャレギュレータによる
    調圧設定値よりも高い値を有するハイプレッシャレギュ
    レータが設けられる補助還流経路とを備えて構成される
    請求項８記載の内燃機関の燃料供給装置。
11. 【請求項１１】前記可変調圧機構は、前記主還流経路に
    設けられるプライマリプレッシャレギュレータと、前記
    主還流経路の前記プライマリプレッシャレギュレータよ
    り上流もしくは下流に設けられる電磁弁と、前記主還流
    経路の前記プライマリプレッシャレギュレータ及び前記
    電磁弁から構成される直列部の上流と下流とを連通し経
    路途中に前記プライマリプレッシャレギュレータによる
    調圧設定値よりも高い値を有するハイプレッシャレギュ
    レータが設けられる補助還流経路とを備えて構成される
    請求項８記載の内燃機関の燃料供給装置。
12. 【請求項１２】前記可変調圧機構は、前記主還流経路に
    設けられる少なくとも２段階の調圧設定値を有する可変
    プレッシャレギュレータである請求項８記載の内燃機関
    の燃料供給装置。
13. 【請求項１３】請求項１〜７のいずれかに記載の内燃機
    関の燃料供給装置において、 前記燃料を前記燃料噴射機構の上流から前記燃料タンク
    に還流させる主迂回経路を備え、前記可変調圧機構は前
    記主迂回経路に備えられることを特徴とする内燃機関の
    燃料供給装置。
14. 【請求項１４】前記可変調圧機構は、前記主迂回経路に
    設けられるプライマリプレッシャレギュレータと、前記
    主迂回経路の前記プライマリプレッシャレギュレータよ
    り上流もしくは下流に設けられる電磁弁と、前記主迂回
    経路の前記電磁弁の上流と下流とを前記電磁弁を迂回す
    る態様で連通し経路途中にセカンダリプレッシャレギュ
    レータが設けられる補助迂回経路とを備えて構成される
    請求項１３記載の内燃機関の燃料供給装置。
15. 【請求項１５】前記可変調圧機構は、前記主迂回経路に
    設けられるプライマリプレッシャレギュレータと、前記
    主迂回経路の前記プライマリプレッシャレギュレータよ
    り上流もしくは下流に設けられる電磁弁と、前記主迂回
    経路の前記電磁弁の上流と前記燃料タンクとを連通し経
    路途中に前記プライマリプレッシャレギュレータによる
    調圧設定値よりも高い値を有するハイプレッシャレギュ
    レータが設けられる補助迂回経路とを備えて構成される
    請求項１３記載の内燃機関の燃料供給装置。
16. 【請求項１６】前記可変調圧機構は、前記主迂回経路に
    設けられるプライマリプレッシャレギュレータと、前記
    主迂回経路の前記プライマリプレッシャレギュレータよ
    り上流もしくは下流に設けられる電磁弁と、前記主迂回
    経路の前記プライマリプレッシャレギュレータ及び前記
    電磁弁から構成される直列部の上流と下流とを連通し経
    路途中に前記プライマリプレッシャレギュレータによる
    調圧設定値よりも高い値を有するハイプレッシャレギュ
    レータが設けられる補助迂回経路とを備えて構成される
    請求項１３記載の内燃機関の燃料供給装置。
17. 【請求項１７】前記可変調圧機構は、前記主迂回経路に
    設けられる少なくとも２段階の調圧設定値を有する可変
    プレッシャレギュレータである請求項１３記載の内燃機
    関の燃料供給装置。
18. 【請求項１８】前記制御手段は、前記内燃機関の運転
    中、前記燃料噴射機構における前記燃料の飽和蒸気圧力
    に応じて、同飽和蒸気圧力以上で且つ、同飽和蒸気圧力
    に最も近い調圧設定値となるように、前記可変調圧機構
    による調圧設定値を設定する請求項１〜１７のいずれか
    に記載の内燃機関の燃料供給装置。
19. 【請求項１９】請求項１〜１８のいずれかに記載の内燃
    機関の燃料供給装置において、 前記内燃機関の運転に要求される燃料量が前記燃料ポン
    プの燃料吐出量以上となるとき、前記可変調圧機構の調
    圧設定値をより低い調圧設定値に変更する調圧設定値低
    減手段をさらに備えることを特徴とする内燃機関の燃料
    供給装置。
20. 【請求項２０】請求項１〜１８のいずれかに記載の内燃
    機関の燃料供給装置において、 前記内燃機関の運転に要求される燃料量が前記燃料ポン
    プの燃料吐出量以上となるとき、前記可変調圧機構の調
    圧設定値をより低い調圧設定値に変更し、前記内燃機関
    の運転に要求される燃料量が前記燃料ポンプの燃料吐出
    量よりも小さく設定される所定の燃料吐出量未満となる
    とき、前記可変調圧機構の調圧設定値をより低い調圧設
    定値に変更する処理を停止する調圧設定値低減手段をさ
    らに備えることを特徴とする内燃機関の燃料供給装置。
21. 【請求項２１】請求項１〜１８のいずれかに記載の内燃
    機関の燃料供給装置において、 前記内燃機関の運転に要求される燃料量が前記燃料ポン
    プの燃料吐出量よりも小さく設定される所定の燃料吐出
    量以上となるとき、前記可変調圧機構の調圧設定値をよ
    り低い調圧設定値に変更する調圧設定値低減手段をさら
    に備えることを特徴とする内燃機関の燃料供給装置。
22. 【請求項２２】請求項１〜１８のいずれかに記載の内燃
    機関の燃料供給装置において、 前記内燃機関の運転に要求される燃料量が前記燃料ポン
    プの燃料吐出量よりも小さく設定される所定の燃料吐出
    量以上となるとき、前記可変調圧機構の調圧設定値をよ
    り低い調圧設定値に変更し、前記内燃機関の運転に要求
    される燃料量が前記所定の燃料吐出量よりも小さく設定
    される燃料吐出量未満となるとき、前記可変調圧機構の
    調圧設定値をより低い調圧設定値に変更する処理を停止
    する調圧設定値低減手段をさらに備えることを特徴とす
    る内燃機関の燃料供給装置。
23. 【請求項２３】前記内燃機関が液化ガス燃料を燃料とす
    る液化ガス内燃機関である請求項１〜２２のいずれかに
    記載の内燃機関の燃料供給装置。
24. 【請求項２４】請求項２３記載の内燃機関の燃料供給装
    置において、 前記燃料噴射機構内の燃料の圧力と前記内燃機関の吸気
    通路の圧力とを監視し、それら圧力差が所定の圧力差未
    満となるとき、前記可変調圧機構の調圧設定値をより高
    い調圧設定値に変更する調圧設定値増大手段をさらに備
    えることを特徴とする内燃機関の燃料供給装置。
25. 【請求項２５】前記調圧設定値増大手段は、前記燃料噴
    射機構内の燃料の圧力が所定の圧力未満となることに基
    づいて、前記圧力差が所定の圧力差未満である旨判定す
    る請求項２４記載の内燃機関の燃料供給装置。
26. 【請求項２６】前記調圧設定値増大手段は、前記燃料タ
    ンク内の燃料の圧力が所定の圧力未満となることに基づ
    いて、前記圧力差が所定の圧力差未満である旨判定する
    請求項２４記載の内燃機関の燃料供給装置。