JP2003227443A - 燃料噴射弁及び燃料噴射装置 - Google Patents
燃料噴射弁及び燃料噴射装置Info
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- JP2003227443A JP2003227443A JP2002221258A JP2002221258A JP2003227443A JP 2003227443 A JP2003227443 A JP 2003227443A JP 2002221258 A JP2002221258 A JP 2002221258A JP 2002221258 A JP2002221258 A JP 2002221258A JP 2003227443 A JP2003227443 A JP 2003227443A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 機関負荷が比較的低いときに点火栓周りに着
火可能な混合気を確実に形成しつつ、機関負荷が比較的
高いときに燃焼室内に均一混合気を確実に形成する。 【解決手段】 燃料噴射弁６に一対のスリット状噴孔Ｎ
Ｌ，ＮＳを形成し、これらスリット状噴孔のスリット軸
線ＡＬ，ＡＳを互いに直交させる。一方のスリット状噴
孔ＮＬをそのスリット軸線ＮＬがピストン頂面の凹溝底
壁面に対し概ね平行になるように、かつ他方のスリット
状噴孔ＮＳを、その偏平扇状噴霧の扇状縦断面がシリン
ダ軸線に対し概ね平行になるように配置する。
火可能な混合気を確実に形成しつつ、機関負荷が比較的
高いときに燃焼室内に均一混合気を確実に形成する。 【解決手段】 燃料噴射弁６に一対のスリット状噴孔Ｎ
Ｌ，ＮＳを形成し、これらスリット状噴孔のスリット軸
線ＡＬ，ＡＳを互いに直交させる。一方のスリット状噴
孔ＮＬをそのスリット軸線ＮＬがピストン頂面の凹溝底
壁面に対し概ね平行になるように、かつ他方のスリット
状噴孔ＮＳを、その偏平扇状噴霧の扇状縦断面がシリン
ダ軸線に対し概ね平行になるように配置する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は燃料噴射弁及び燃料
噴射装置に関する。
噴射装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、機関負荷が比較的低いときに
は燃焼室内の限られた領域内に混合気を形成してこの混
合気を点火栓により着火し、機関負荷が高くなると燃焼
室内を均一混合気により満たしてこの均一混合気を点火
栓により着火するようにした筒内噴射式内燃機関が公知
である。このような筒内噴射式内燃機関では通常、シリ
ンダヘッド内壁面の中央部に点火栓を配置し、シリンダ
ヘッド内壁面の周辺部に燃料噴射弁を配置し、燃料噴射
弁の下方から点火栓の下方まで延びる凹溝をピストン頂
面上に形成し、機関負荷が比較的低いときには燃料を凹
溝内に向けて噴射し、この噴射燃料を凹溝の内壁面によ
り案内して点火栓周りの限られた領域内に混合気を形成
するようにしている。
は燃焼室内の限られた領域内に混合気を形成してこの混
合気を点火栓により着火し、機関負荷が高くなると燃焼
室内を均一混合気により満たしてこの均一混合気を点火
栓により着火するようにした筒内噴射式内燃機関が公知
である。このような筒内噴射式内燃機関では通常、シリ
ンダヘッド内壁面の中央部に点火栓を配置し、シリンダ
ヘッド内壁面の周辺部に燃料噴射弁を配置し、燃料噴射
弁の下方から点火栓の下方まで延びる凹溝をピストン頂
面上に形成し、機関負荷が比較的低いときには燃料を凹
溝内に向けて噴射し、この噴射燃料を凹溝の内壁面によ
り案内して点火栓周りの限られた領域内に混合気を形成
するようにしている。
【０００３】この場合、点火栓周りに形成される混合気
は着火可能である必要があり、即ち噴射燃料を空気と良
好に混合させる必要がある。
は着火可能である必要があり、即ち噴射燃料を空気と良
好に混合させる必要がある。
【０００４】そこで、燃料噴射弁の噴孔をスリット状に
形成した筒内噴射式内燃機関が公知である（特開平９−
１５８７３６号公報参照）。このようにすると、凹溝に
向かう噴射燃料が偏平扇状に形成されるので噴射燃料と
空気との接触面積を大きくすることができ、従って点火
栓周りに着火可能な混合気が確実に形成される。
形成した筒内噴射式内燃機関が公知である（特開平９−
１５８７３６号公報参照）。このようにすると、凹溝に
向かう噴射燃料が偏平扇状に形成されるので噴射燃料と
空気との接触面積を大きくすることができ、従って点火
栓周りに着火可能な混合気が確実に形成される。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】このスリット状噴孔は
その偏平扇状噴霧の横断面の長軸が凹溝の底壁面に対し
概ね平行になるように配置されており、このためスリッ
ト状噴孔から噴射された燃料はシリンダ中心軸線方向に
はほとんど拡がらない。従って、噴射燃料が確実に凹溝
内を進行することが可能になる。
その偏平扇状噴霧の横断面の長軸が凹溝の底壁面に対し
概ね平行になるように配置されており、このためスリッ
ト状噴孔から噴射された燃料はシリンダ中心軸線方向に
はほとんど拡がらない。従って、噴射燃料が確実に凹溝
内を進行することが可能になる。
【０００６】しかしながら、噴射燃料がシリンダ中心軸
線方向にほとんど拡がらないので、機関負荷が比較的高
いときに燃焼室内に均一混合気を形成するのが困難にな
るという問題点がある。
線方向にほとんど拡がらないので、機関負荷が比較的高
いときに燃焼室内に均一混合気を形成するのが困難にな
るという問題点がある。
【０００７】なお、特開平９−１２６０９５号公報には
一対のスリット状噴孔を具備した燃料噴射弁が開示され
ているが、これらスリット状噴孔により形成される偏平
扇状噴霧の横断面の長軸は共にシリンダ中心軸線に対し
垂直であるので、シリンダ中心軸線方向への噴射燃料の
拡散はほとんど期待できない。
一対のスリット状噴孔を具備した燃料噴射弁が開示され
ているが、これらスリット状噴孔により形成される偏平
扇状噴霧の横断面の長軸は共にシリンダ中心軸線に対し
垂直であるので、シリンダ中心軸線方向への噴射燃料の
拡散はほとんど期待できない。
【０００８】そこで本発明の目的は、機関負荷が比較的
低いときに点火栓周りに着火可能な混合気を確実に形成
しつつ、機関負荷が比較的高いときに燃焼室内に均一混
合気を確実に形成することができる燃料噴射弁及び燃料
噴射装置を提供することにある。
低いときに点火栓周りに着火可能な混合気を確実に形成
しつつ、機関負荷が比較的高いときに燃焼室内に均一混
合気を確実に形成することができる燃料噴射弁及び燃料
噴射装置を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
に１番目の発明によれば、一対の偏平扇状噴霧形成用噴
孔を具備した燃料噴射弁において、これら偏平扇状噴霧
形成用噴孔を、それぞれの偏平扇状噴霧の扇状縦断面を
含んで拡がる平面が互いに交差するように配置してい
る。
に１番目の発明によれば、一対の偏平扇状噴霧形成用噴
孔を具備した燃料噴射弁において、これら偏平扇状噴霧
形成用噴孔を、それぞれの偏平扇状噴霧の扇状縦断面を
含んで拡がる平面が互いに交差するように配置してい
る。
【００１０】また、前記課題を解決するために２番目の
発明によれば、一対のスリット状噴孔を具備した燃料噴
射弁において、スリット状噴孔の扇状縦断面の中心と、
燃料噴射弁のサックの中心との間の距離が互いに異なる
ようにこれら一対のスリット状噴孔を形成している。
発明によれば、一対のスリット状噴孔を具備した燃料噴
射弁において、スリット状噴孔の扇状縦断面の中心と、
燃料噴射弁のサックの中心との間の距離が互いに異なる
ようにこれら一対のスリット状噴孔を形成している。
【００１１】また、前記課題を解決するために３番目の
発明によれば、一対のスリット状噴孔を具備した燃料噴
射弁において、スリット状噴孔の扇状縦断面の中心角に
対する噴霧角の比が互いに異なるようにこれら一対のス
リット状噴孔を形成している。
発明によれば、一対のスリット状噴孔を具備した燃料噴
射弁において、スリット状噴孔の扇状縦断面の中心角に
対する噴霧角の比が互いに異なるようにこれら一対のス
リット状噴孔を形成している。
【００１２】また、前記課題を解決するために４番目の
発明によれば、一対の偏平扇状噴霧形成用噴孔を具備し
た燃料噴射弁において、噴射場圧力が低いときの噴霧角
に対する噴射場圧力が高いときの噴霧角の比が互いに異
なるようにこれら一対の偏平扇状噴霧形成用噴孔を形成
している。
発明によれば、一対の偏平扇状噴霧形成用噴孔を具備し
た燃料噴射弁において、噴射場圧力が低いときの噴霧角
に対する噴射場圧力が高いときの噴霧角の比が互いに異
なるようにこれら一対の偏平扇状噴霧形成用噴孔を形成
している。
【００１３】また、５番目の発明によれば４番目の発明
において、前記比が小さい方の偏平扇状噴霧形成用噴孔
をスリット状噴孔から形成し、前記比が大きい方の偏平
扇状噴霧形成用噴孔を、それぞれの噴霧が互いに衝突す
ることにより偏平扇状噴霧を形成するように指向される
複数の筒状噴孔から形成している。
において、前記比が小さい方の偏平扇状噴霧形成用噴孔
をスリット状噴孔から形成し、前記比が大きい方の偏平
扇状噴霧形成用噴孔を、それぞれの噴霧が互いに衝突す
ることにより偏平扇状噴霧を形成するように指向される
複数の筒状噴孔から形成している。
【００１４】また、前記課題を解決するために６番目の
発明によれば、燃焼室頂部のほぼ中央部に点火栓を配置
すると共に燃焼室頂部の周縁部に燃料噴射弁を配置し、
燃料噴射弁の下方から点火栓の下方まで延びる凹溝をピ
ストン頂面上に形成し、機関圧縮行程に燃料噴射弁から
凹溝内に燃料を噴射して該燃料を凹溝の内壁面により点
火栓周りに案内し、このとき点火栓周りに形成される混
合気を点火栓により着火する第１の燃焼と、機関吸気行
程に燃料噴射弁から燃料を噴射して燃焼室内全体を満た
す混合気を形成し、該混合気を点火栓により着火する第
２の燃焼とを切り替え可能な筒内噴射式内燃機関におい
て、前記燃料噴射弁が一対の偏平扇状噴霧形成用噴孔を
具備し、一方の偏平扇状噴霧形成用噴孔を、その偏平扇
状噴霧の横断面の長軸が凹溝底壁面に対し概ね平行にな
るように、かつ他方の偏平扇状噴霧形成用噴孔を、その
偏平扇状噴霧の扇状縦断面がシリンダ中心軸線に対し概
ね平行になるように配置している。
発明によれば、燃焼室頂部のほぼ中央部に点火栓を配置
すると共に燃焼室頂部の周縁部に燃料噴射弁を配置し、
燃料噴射弁の下方から点火栓の下方まで延びる凹溝をピ
ストン頂面上に形成し、機関圧縮行程に燃料噴射弁から
凹溝内に燃料を噴射して該燃料を凹溝の内壁面により点
火栓周りに案内し、このとき点火栓周りに形成される混
合気を点火栓により着火する第１の燃焼と、機関吸気行
程に燃料噴射弁から燃料を噴射して燃焼室内全体を満た
す混合気を形成し、該混合気を点火栓により着火する第
２の燃焼とを切り替え可能な筒内噴射式内燃機関におい
て、前記燃料噴射弁が一対の偏平扇状噴霧形成用噴孔を
具備し、一方の偏平扇状噴霧形成用噴孔を、その偏平扇
状噴霧の横断面の長軸が凹溝底壁面に対し概ね平行にな
るように、かつ他方の偏平扇状噴霧形成用噴孔を、その
偏平扇状噴霧の扇状縦断面がシリンダ中心軸線に対し概
ね平行になるように配置している。
【００１５】また、前記課題を解決するために７番目の
発明によれば、燃焼室頂部のほぼ中央部に点火栓を配置
すると共に燃焼室頂部の周縁部に燃料噴射弁を配置し、
燃料噴射弁の下方から点火栓の下方まで延びる凹溝をピ
ストン頂面上に形成し、機関圧縮行程に燃料噴射弁から
凹溝内に燃料を噴射して該燃料を凹溝の内壁面により点
火栓周りに案内し、このとき点火栓周りに形成される混
合気を点火栓により着火する第１の燃焼と、機関吸気行
程に燃料噴射弁から燃料を噴射して燃焼室内全体を満た
す混合気を形成し、該混合気を点火栓により着火する第
２の燃焼とを切り替え可能な筒内噴射式内燃機関におい
て、前記燃料噴射弁が一対のスリット状噴孔を具備し、
スリット状噴孔の扇状縦断面の中心と、燃料噴射弁のサ
ックの中心との間の距離が互いに異なるようにこれら一
対のスリット状噴孔を形成し、該距離が大きい方のスリ
ット状噴孔を、その偏平扇状噴霧の横断面の長軸が凹溝
底壁面に対し概ね平行になるように、かつ該距離が小さ
い方のスリット状噴孔を、その偏平扇状噴霧の扇状縦断
面がシリンダ中心軸線に対し概ね平行になるように配置
している。
発明によれば、燃焼室頂部のほぼ中央部に点火栓を配置
すると共に燃焼室頂部の周縁部に燃料噴射弁を配置し、
燃料噴射弁の下方から点火栓の下方まで延びる凹溝をピ
ストン頂面上に形成し、機関圧縮行程に燃料噴射弁から
凹溝内に燃料を噴射して該燃料を凹溝の内壁面により点
火栓周りに案内し、このとき点火栓周りに形成される混
合気を点火栓により着火する第１の燃焼と、機関吸気行
程に燃料噴射弁から燃料を噴射して燃焼室内全体を満た
す混合気を形成し、該混合気を点火栓により着火する第
２の燃焼とを切り替え可能な筒内噴射式内燃機関におい
て、前記燃料噴射弁が一対のスリット状噴孔を具備し、
スリット状噴孔の扇状縦断面の中心と、燃料噴射弁のサ
ックの中心との間の距離が互いに異なるようにこれら一
対のスリット状噴孔を形成し、該距離が大きい方のスリ
ット状噴孔を、その偏平扇状噴霧の横断面の長軸が凹溝
底壁面に対し概ね平行になるように、かつ該距離が小さ
い方のスリット状噴孔を、その偏平扇状噴霧の扇状縦断
面がシリンダ中心軸線に対し概ね平行になるように配置
している。
【００１６】また、前記課題を解決するために８番目の
発明によれば、燃焼室頂部のほぼ中央部に点火栓を配置
すると共に燃焼室頂部の周縁部に燃料噴射弁を配置し、
燃料噴射弁の下方から点火栓の下方まで延びる凹溝をピ
ストン頂面上に形成し、機関圧縮行程に燃料噴射弁から
凹溝内に燃料を噴射して該燃料を凹溝の内壁面により点
火栓周りに案内し、このとき点火栓周りに形成される混
合気を点火栓により着火する第１の燃焼と、機関吸気行
程に燃料噴射弁から燃料を噴射して燃焼室内全体を満た
す混合気を形成し、該混合気を点火栓により着火する第
２の燃焼とを切り替え可能な筒内噴射式内燃機関におい
て、前記燃料噴射弁が一対のスリット状噴孔を具備し、
スリット状噴孔の扇状縦断面の中心角に対する噴霧角の
比が互いに異なるようにこれら一対のスリット状噴孔を
形成し、前記比が大きい方のスリット状噴孔を、その偏
平扇状噴霧の横断面の長軸が凹溝底壁面に対し概ね平行
になるように、かつ前記比が小さい方のスリット状噴孔
を、その偏平扇状噴霧の扇状縦断面がシリンダ中心軸線
に対し概ね平行になるように配置している。
発明によれば、燃焼室頂部のほぼ中央部に点火栓を配置
すると共に燃焼室頂部の周縁部に燃料噴射弁を配置し、
燃料噴射弁の下方から点火栓の下方まで延びる凹溝をピ
ストン頂面上に形成し、機関圧縮行程に燃料噴射弁から
凹溝内に燃料を噴射して該燃料を凹溝の内壁面により点
火栓周りに案内し、このとき点火栓周りに形成される混
合気を点火栓により着火する第１の燃焼と、機関吸気行
程に燃料噴射弁から燃料を噴射して燃焼室内全体を満た
す混合気を形成し、該混合気を点火栓により着火する第
２の燃焼とを切り替え可能な筒内噴射式内燃機関におい
て、前記燃料噴射弁が一対のスリット状噴孔を具備し、
スリット状噴孔の扇状縦断面の中心角に対する噴霧角の
比が互いに異なるようにこれら一対のスリット状噴孔を
形成し、前記比が大きい方のスリット状噴孔を、その偏
平扇状噴霧の横断面の長軸が凹溝底壁面に対し概ね平行
になるように、かつ前記比が小さい方のスリット状噴孔
を、その偏平扇状噴霧の扇状縦断面がシリンダ中心軸線
に対し概ね平行になるように配置している。
【００１７】また、前記課題を解決するために９番目の
発明によれば、燃焼室頂部のほぼ中央部に点火栓を配置
すると共に燃焼室頂部の周縁部に燃料噴射弁を配置し、
燃料噴射弁の下方から点火栓の下方まで延びる凹溝をピ
ストン頂面上に形成し、機関圧縮行程に燃料噴射弁から
凹溝内に燃料を噴射して該燃料を凹溝の内壁面により点
火栓周りに案内し、このとき点火栓周りに形成される混
合気を点火栓により着火する第１の燃焼と、機関吸気行
程に燃料噴射弁から燃料を噴射して燃焼室内全体を満た
す混合気を形成し、該混合気を点火栓により着火する第
２の燃焼とを切り替え可能な筒内噴射式内燃機関におい
て、前記燃料噴射弁が一対の偏平扇状噴霧形成用噴孔を
具備し、筒内圧力が低いときの噴霧角に対する筒内圧力
が高いときの噴霧角の比が互いに異なるようにこれら一
対の偏平扇状噴霧形成用噴孔を形成し、前記比が大きい
方の偏平扇状噴霧形成用噴孔を、その偏平扇状噴霧の横
断面の長軸が凹溝底壁面に対し概ね平行になるように、
かつ前記比が小さい方の偏平扇状噴霧形成用噴孔を、そ
の偏平扇状噴霧の扇状縦断面がシリンダ中心軸線に対し
概ね平行になるように配置している。
発明によれば、燃焼室頂部のほぼ中央部に点火栓を配置
すると共に燃焼室頂部の周縁部に燃料噴射弁を配置し、
燃料噴射弁の下方から点火栓の下方まで延びる凹溝をピ
ストン頂面上に形成し、機関圧縮行程に燃料噴射弁から
凹溝内に燃料を噴射して該燃料を凹溝の内壁面により点
火栓周りに案内し、このとき点火栓周りに形成される混
合気を点火栓により着火する第１の燃焼と、機関吸気行
程に燃料噴射弁から燃料を噴射して燃焼室内全体を満た
す混合気を形成し、該混合気を点火栓により着火する第
２の燃焼とを切り替え可能な筒内噴射式内燃機関におい
て、前記燃料噴射弁が一対の偏平扇状噴霧形成用噴孔を
具備し、筒内圧力が低いときの噴霧角に対する筒内圧力
が高いときの噴霧角の比が互いに異なるようにこれら一
対の偏平扇状噴霧形成用噴孔を形成し、前記比が大きい
方の偏平扇状噴霧形成用噴孔を、その偏平扇状噴霧の横
断面の長軸が凹溝底壁面に対し概ね平行になるように、
かつ前記比が小さい方の偏平扇状噴霧形成用噴孔を、そ
の偏平扇状噴霧の扇状縦断面がシリンダ中心軸線に対し
概ね平行になるように配置している。
【００１８】また、１０番目の発明によれば９番目の発
明において、前記比が小さい方の偏平扇状噴霧形成用噴
孔をスリット状噴孔から形成し、前記比が大きい方の偏
平扇状噴霧形成用噴孔を、それぞれの噴霧が互いに衝突
することにより偏平扇状噴霧を形成するように指向され
る複数の筒状噴孔から形成している。
明において、前記比が小さい方の偏平扇状噴霧形成用噴
孔をスリット状噴孔から形成し、前記比が大きい方の偏
平扇状噴霧形成用噴孔を、それぞれの噴霧が互いに衝突
することにより偏平扇状噴霧を形成するように指向され
る複数の筒状噴孔から形成している。
【００１９】なお、本明細書においてスリット状噴孔の
噴霧角というのは偏平扇状噴霧の扇状縦断面を含んで拡
がる平面内における噴霧角をいうものとする。
噴霧角というのは偏平扇状噴霧の扇状縦断面を含んで拡
がる平面内における噴霧角をいうものとする。
【００２０】
【発明の実施の形態】図１から図４は本発明を４ストロ
ーク火花点火式内燃機関に適用した場合を示している。
図１から図４を参照すると、１は機関本体、２はシリン
ダブロック、３はシリンダヘッド、４はピストン、５は
燃焼室、６は電気制御式燃料噴射弁、７は点火栓、８は
一対の吸気弁、９は吸気ポート、１０は一対の排気弁、
１１は排気ポートをそれぞれ示す。なお、図２において
線Ｍは燃料噴射弁６の中心軸線を示している。
ーク火花点火式内燃機関に適用した場合を示している。
図１から図４を参照すると、１は機関本体、２はシリン
ダブロック、３はシリンダヘッド、４はピストン、５は
燃焼室、６は電気制御式燃料噴射弁、７は点火栓、８は
一対の吸気弁、９は吸気ポート、１０は一対の排気弁、
１１は排気ポートをそれぞれ示す。なお、図２において
線Ｍは燃料噴射弁６の中心軸線を示している。
【００２１】図３に示されるように、一対の吸気弁８及
び一対の排気弁９は対称平面Ｌに関しそれぞれ対称的に
配置されており、この対称平面Ｌ上に燃料噴射弁６及び
点火栓７が配置される。また、点火栓７はシリンダヘッ
ド３の内壁面の中央部、例えばシリンダ中心軸線Ｋ上に
配置され、燃料噴射弁６はシリンダヘッド３の内壁面の
周縁部に配置される。
び一対の排気弁９は対称平面Ｌに関しそれぞれ対称的に
配置されており、この対称平面Ｌ上に燃料噴射弁６及び
点火栓７が配置される。また、点火栓７はシリンダヘッ
ド３の内壁面の中央部、例えばシリンダ中心軸線Ｋ上に
配置され、燃料噴射弁６はシリンダヘッド３の内壁面の
周縁部に配置される。
【００２２】また、ピストン４の頂面上には図４に示さ
れるように、燃料噴射弁６の下方から点火栓７の下方ま
で延びる凹溝４ａが形成される。図１から図４に示され
る内燃機関では、凹溝４ａの底壁面はシリンダ中心軸線
Ｋに対し概ね垂直に拡がっている。
れるように、燃料噴射弁６の下方から点火栓７の下方ま
で延びる凹溝４ａが形成される。図１から図４に示され
る内燃機関では、凹溝４ａの底壁面はシリンダ中心軸線
Ｋに対し概ね垂直に拡がっている。
【００２３】再び図１を参照すると、吸気ポート９は対
応する吸気枝管１２を介してサージタンク１３に連結さ
れ、サージタンク１３は吸気ダクト１４を介してエアク
リーナ１５に連結される。吸気ダクト１４内にはステッ
プモータ１６により駆動されるスロットル弁１７が配置
される。一方、排気ポート１１は排気マニホルド１８及
び排気管１９を介して触媒２０を内蔵した触媒コンバー
タ２１に連結される。
応する吸気枝管１２を介してサージタンク１３に連結さ
れ、サージタンク１３は吸気ダクト１４を介してエアク
リーナ１５に連結される。吸気ダクト１４内にはステッ
プモータ１６により駆動されるスロットル弁１７が配置
される。一方、排気ポート１１は排気マニホルド１８及
び排気管１９を介して触媒２０を内蔵した触媒コンバー
タ２１に連結される。
【００２４】電子制御ユニット３０はデジタルコンピュ
ータからなり、双方向性バス３１によって互いに接続さ
れたＲＯＭ（リードオンリメモリ）３２、ＲＡＭ（ラン
ダムアクセスメモリ）３３、ＣＰＵ（マイクロプロセッ
サ）３４、入力ポート３５及び出力ポート３６を具備す
る。サージタンク１３には、サージタンク１３内の圧力
に比例した出力電圧を発生する圧力センサ３９が取り付
けられる。この圧力センサ３９の出力信号は対応するＡ
Ｄ変換器３７を介して入力ポート３５に入力される。ア
クセルペダル４０にはアクセルペダル４０の踏込み量に
比例した出力電圧を発生する負荷センサ４１が接続さ
れ、負荷センサ４１の出力電圧は対応するＡＤ変換器３
７を介して入力ポート３５に入力される。また、入力ポ
ート３５にはクランクシャフトが例えば３０°回転する
毎に出力パルスを発生するクランク角センサ４２が接続
される。一方、出力ポート３６は対応する駆動回路３８
を介して燃料噴射弁６及びステップモータ１６に接続さ
れる。
ータからなり、双方向性バス３１によって互いに接続さ
れたＲＯＭ（リードオンリメモリ）３２、ＲＡＭ（ラン
ダムアクセスメモリ）３３、ＣＰＵ（マイクロプロセッ
サ）３４、入力ポート３５及び出力ポート３６を具備す
る。サージタンク１３には、サージタンク１３内の圧力
に比例した出力電圧を発生する圧力センサ３９が取り付
けられる。この圧力センサ３９の出力信号は対応するＡ
Ｄ変換器３７を介して入力ポート３５に入力される。ア
クセルペダル４０にはアクセルペダル４０の踏込み量に
比例した出力電圧を発生する負荷センサ４１が接続さ
れ、負荷センサ４１の出力電圧は対応するＡＤ変換器３
７を介して入力ポート３５に入力される。また、入力ポ
ート３５にはクランクシャフトが例えば３０°回転する
毎に出力パルスを発生するクランク角センサ４２が接続
される。一方、出力ポート３６は対応する駆動回路３８
を介して燃料噴射弁６及びステップモータ１６に接続さ
れる。
【００２５】図１から図４に示される内燃機関では、以
下に説明する第１の燃焼と第２の燃焼とが選択的に切り
替えられるようになっている。即ち、機関運転領域が低
負荷側領域と高負荷側領域とに分割されており、低負荷
側領域では第１の燃焼が行われ、高負荷側領域では第２
の燃焼が行われる。第１の燃焼では図５（Ａ）に示され
るように、圧縮行程末期に１回だけ燃料噴射弁６からピ
ストン４の凹溝４ａ内に燃料が噴射される。この場合の
噴射燃料ＦＣは凹溝４ａの内壁面により案内されて点火
栓７周りに向かい、その結果図５（Ｂ）に示されるよう
に点火栓７周りに混合気Ｇが形成される。このとき、混
合気Ｇ周りの燃焼室５内には空気又は空気及びＥＧＲガ
スの層が形成される。次いで、この混合気Ｇが点火栓７
により着火せしめられる。
下に説明する第１の燃焼と第２の燃焼とが選択的に切り
替えられるようになっている。即ち、機関運転領域が低
負荷側領域と高負荷側領域とに分割されており、低負荷
側領域では第１の燃焼が行われ、高負荷側領域では第２
の燃焼が行われる。第１の燃焼では図５（Ａ）に示され
るように、圧縮行程末期に１回だけ燃料噴射弁６からピ
ストン４の凹溝４ａ内に燃料が噴射される。この場合の
噴射燃料ＦＣは凹溝４ａの内壁面により案内されて点火
栓７周りに向かい、その結果図５（Ｂ）に示されるよう
に点火栓７周りに混合気Ｇが形成される。このとき、混
合気Ｇ周りの燃焼室５内には空気又は空気及びＥＧＲガ
スの層が形成される。次いで、この混合気Ｇが点火栓７
により着火せしめられる。
【００２６】これに対し第２の燃焼では図５（Ｃ）に示
されるように、吸気行程に１回だけ燃料噴射弁６から燃
料が噴射される。この場合の噴射燃料ＦＩは燃焼室５内
全体をほぼ一様に満たす混合気を形成する。次いでこの
混合気は点火栓７により着火せしめられる。なお、高負
荷側領域のうちの低負荷側の領域において、燃料を吸気
行程と圧縮行程との２回に分けて噴射する、いわゆる二
分割噴射を行うこともできる。
されるように、吸気行程に１回だけ燃料噴射弁６から燃
料が噴射される。この場合の噴射燃料ＦＩは燃焼室５内
全体をほぼ一様に満たす混合気を形成する。次いでこの
混合気は点火栓７により着火せしめられる。なお、高負
荷側領域のうちの低負荷側の領域において、燃料を吸気
行程と圧縮行程との２回に分けて噴射する、いわゆる二
分割噴射を行うこともできる。
【００２７】次に、図６及び図７を参照して燃料噴射弁
６の噴孔について詳しく説明する。図６は燃料噴射弁６
の先端部を拡大して示しており、図６（Ａ）は対称平面
Ｌ（図３）に沿って見た燃料噴射弁６の部分断面図、図
６（Ｂ）は図６（Ａ）の線Ｂに沿って見た燃料噴射弁６
の部分断面図、図６（Ｃ）は図６（Ａ）の矢印Ｃの方向
から見た燃料噴射弁６の端面図をそれぞれ示している。
また、図７はシリンダ中心軸線Ｋを含みかつ対称平面Ｌ
に垂直な平面に沿って見た内燃機関の断面図を示してい
る。
６の噴孔について詳しく説明する。図６は燃料噴射弁６
の先端部を拡大して示しており、図６（Ａ）は対称平面
Ｌ（図３）に沿って見た燃料噴射弁６の部分断面図、図
６（Ｂ）は図６（Ａ）の線Ｂに沿って見た燃料噴射弁６
の部分断面図、図６（Ｃ）は図６（Ａ）の矢印Ｃの方向
から見た燃料噴射弁６の端面図をそれぞれ示している。
また、図７はシリンダ中心軸線Ｋを含みかつ対称平面Ｌ
に垂直な平面に沿って見た内燃機関の断面図を示してい
る。
【００２８】図６及び図７に示されるように、燃料噴射
弁６は一対のスリット状噴孔ＮＬ，ＮＳを具備する。各
スリット状噴孔ＮＬ，ＮＳは概略的に言うと、燃料流れ
方向に対し平行な縦断面では扇状ないし円弧状をなして
おり、燃料流れ方向に垂直な横断面では長方形状をなし
ている。この長方形状断面の長手中心軸線をスリット状
噴孔のスリット軸線と称することにする。
弁６は一対のスリット状噴孔ＮＬ，ＮＳを具備する。各
スリット状噴孔ＮＬ，ＮＳは概略的に言うと、燃料流れ
方向に対し平行な縦断面では扇状ないし円弧状をなして
おり、燃料流れ方向に垂直な横断面では長方形状をなし
ている。この長方形状断面の長手中心軸線をスリット状
噴孔のスリット軸線と称することにする。
【００２９】スリット状噴孔ＮＬ，ＮＳは偏平扇状噴霧
を形成する偏平扇状噴霧形成用噴孔として作用する。こ
こで、図８を参照してスリット状噴孔により形成される
噴霧について簡単に説明する。図８は単一のスリット状
噴孔Ｎにより形成される噴霧Ｆを概略的に示しており、
図８（Ａ）はスリット状噴孔Ｎのスリット軸線を含む噴
霧Ｆの縦断面図、図８（Ｂ）はスリット状噴孔Ｎのスリ
ット軸線に垂直な平面に沿って見た噴霧Ｆの断面図、図
８（Ｃ）は噴霧Ｆの横断面図をそれぞれ示している。
を形成する偏平扇状噴霧形成用噴孔として作用する。こ
こで、図８を参照してスリット状噴孔により形成される
噴霧について簡単に説明する。図８は単一のスリット状
噴孔Ｎにより形成される噴霧Ｆを概略的に示しており、
図８（Ａ）はスリット状噴孔Ｎのスリット軸線を含む噴
霧Ｆの縦断面図、図８（Ｂ）はスリット状噴孔Ｎのスリ
ット軸線に垂直な平面に沿って見た噴霧Ｆの断面図、図
８（Ｃ）は噴霧Ｆの横断面図をそれぞれ示している。
【００３０】図８に示されるように、スリット状噴孔Ｎ
により形成される噴霧Ｆは偏平扇状をなし、即ちスリッ
ト軸線を含む噴霧Ｆの縦断面Ｊ内では扇状に拡がり、噴
霧Ｆの横断面内では長軸Ｔを有する長円状ないし楕円状
をなしている。この場合、偏平扇状噴霧Ｆの扇状縦断面
Ｊはスリット状噴孔Ｎの扇状縦断面Ｈと概ね平行にな
り、偏平扇状噴霧Ｆの横断面の長軸Ｔはスリット状噴孔
Ｎのスリット軸線に対し概ね平行になる。
により形成される噴霧Ｆは偏平扇状をなし、即ちスリッ
ト軸線を含む噴霧Ｆの縦断面Ｊ内では扇状に拡がり、噴
霧Ｆの横断面内では長軸Ｔを有する長円状ないし楕円状
をなしている。この場合、偏平扇状噴霧Ｆの扇状縦断面
Ｊはスリット状噴孔Ｎの扇状縦断面Ｈと概ね平行にな
り、偏平扇状噴霧Ｆの横断面の長軸Ｔはスリット状噴孔
Ｎのスリット軸線に対し概ね平行になる。
【００３１】再び図６及び図７を参照すると、図６及び
図７に示される実施例ではスリット状噴孔ＮＬ，ＮＳの
スリット軸線ＡＬ，ＡＳが互いに直交するようにこれら
スリット状噴孔ＮＬ，ＮＳが形成されている。特に図６
及び図７に示される例では、スリット状噴孔ＮＬ，ＮＳ
同士が交差しており、しかもそれぞれの中心において互
いに直交している。
図７に示される実施例ではスリット状噴孔ＮＬ，ＮＳの
スリット軸線ＡＬ，ＡＳが互いに直交するようにこれら
スリット状噴孔ＮＬ，ＮＳが形成されている。特に図６
及び図７に示される例では、スリット状噴孔ＮＬ，ＮＳ
同士が交差しており、しかもそれぞれの中心において互
いに直交している。
【００３２】言い換えると、スリット状噴孔ＮＬにより
形成された偏平扇状噴霧の扇状縦断面を含んで拡がる平
面と、スリット状噴孔ＮＳにより形成された偏平扇状噴
霧の扇状縦断面を含んで拡がる平面とが、特に燃料流れ
下流側で互いに交差し、しかもこれら扇状縦断面同士が
それぞれの中心において互いに直行する。
形成された偏平扇状噴霧の扇状縦断面を含んで拡がる平
面と、スリット状噴孔ＮＳにより形成された偏平扇状噴
霧の扇状縦断面を含んで拡がる平面とが、特に燃料流れ
下流側で互いに交差し、しかもこれら扇状縦断面同士が
それぞれの中心において互いに直行する。
【００３３】また、特に図７に示されるように、スリッ
ト状噴孔ＮＬはそのスリット軸線ＡＬがピストン４の凹
溝４ａの底壁面４ｂに対し概ね平行になるように配置さ
れている。一方、スリット状噴孔ＮＳはそのスリット軸
線ＡＳが対称平面Ｌ内にあるように配置されている。言
い換えると、スリット状噴孔ＮＬにより形成された偏平
扇状噴霧の横断面の長軸が凹溝４ａの底壁面４ｂに対し
概ね平行になるようにスリット状噴孔ＮＬが配置され、
スリット状噴孔ＮＳにより形成された偏平扇状噴霧の扇
状縦断面又はスリット状噴孔ＮＳの扇状縦断面ＨＳがシ
リンダ中心軸線Ｋに対し概ね平行になるようにスリット
状噴孔ＮＳが配置される。
ト状噴孔ＮＬはそのスリット軸線ＡＬがピストン４の凹
溝４ａの底壁面４ｂに対し概ね平行になるように配置さ
れている。一方、スリット状噴孔ＮＳはそのスリット軸
線ＡＳが対称平面Ｌ内にあるように配置されている。言
い換えると、スリット状噴孔ＮＬにより形成された偏平
扇状噴霧の横断面の長軸が凹溝４ａの底壁面４ｂに対し
概ね平行になるようにスリット状噴孔ＮＬが配置され、
スリット状噴孔ＮＳにより形成された偏平扇状噴霧の扇
状縦断面又はスリット状噴孔ＮＳの扇状縦断面ＨＳがシ
リンダ中心軸線Ｋに対し概ね平行になるようにスリット
状噴孔ＮＳが配置される。
【００３４】このようにすると、第１の燃焼が行われる
ときにスリット状噴孔ＮＬにより形成された偏平扇状噴
霧が確実に凹溝４ａ内を進行し、従って点火栓７周りに
燃料が確実に集められる。また、第２の燃焼が行われる
ときにスリット状噴孔ＮＳにより形成された偏平扇状噴
霧がシリンダ中心軸線Ｋ方向に拡がり、従って均一混合
気が形成されやすくなる。
ときにスリット状噴孔ＮＬにより形成された偏平扇状噴
霧が確実に凹溝４ａ内を進行し、従って点火栓７周りに
燃料が確実に集められる。また、第２の燃焼が行われる
ときにスリット状噴孔ＮＳにより形成された偏平扇状噴
霧がシリンダ中心軸線Ｋ方向に拡がり、従って均一混合
気が形成されやすくなる。
【００３５】ところが、第１の燃焼が行われるときにス
リット状噴孔ＮＳにより形成された偏平扇状噴霧がシリ
ンダ中心軸線Ｋ方向に拡がるとこの燃料は点火栓７周り
に集まらず、上述した空気又は空気及びＥＧＲガスの層
内に拡散する恐れがある。この燃料には火炎が伝播しに
くく、従って燃焼室５から排出される未燃ＨＣを低減す
るためには噴射燃料がシリンダ中心軸線Ｋ方向にできる
だけ拡がらないようにする必要がある。
リット状噴孔ＮＳにより形成された偏平扇状噴霧がシリ
ンダ中心軸線Ｋ方向に拡がるとこの燃料は点火栓７周り
に集まらず、上述した空気又は空気及びＥＧＲガスの層
内に拡散する恐れがある。この燃料には火炎が伝播しに
くく、従って燃焼室５から排出される未燃ＨＣを低減す
るためには噴射燃料がシリンダ中心軸線Ｋ方向にできる
だけ拡がらないようにする必要がある。
【００３６】そこで本発明による実施例では、図８
（Ａ）に示されるようにスリット状噴孔Ｎの扇状縦断面
の中心角をθｆ、扇状縦断面の中心をＣＳ、燃料噴射弁
６のサック６ａの中心をＣＩ、扇状縦断面の中心ＣＳと
サック６ａの中心ＣＩとの間の距離をＢでそれぞれ表す
ものとすると、スリット状噴孔ＮＬの距離Ｂを比較的大
きくし、スリット状噴孔ＮＳの距離Ｂを比較的小さくし
ている。これは次の理由による。
（Ａ）に示されるようにスリット状噴孔Ｎの扇状縦断面
の中心角をθｆ、扇状縦断面の中心をＣＳ、燃料噴射弁
６のサック６ａの中心をＣＩ、扇状縦断面の中心ＣＳと
サック６ａの中心ＣＩとの間の距離をＢでそれぞれ表す
ものとすると、スリット状噴孔ＮＬの距離Ｂを比較的大
きくし、スリット状噴孔ＮＳの距離Ｂを比較的小さくし
ている。これは次の理由による。
【００３７】例えば吸気行程における筒内圧力のように
噴射場圧力が比較的低いとき（大気圧、０．１ＭＰａ）
のときにスリット状噴孔Ｎにより形成された偏平扇状噴
霧の噴霧角をθａ、例えば圧縮行程末期における筒内圧
力のように噴射場圧力が比較的高いとき（０．５ＭＰ
ａ）のときにスリット状噴孔Ｎにより形成された偏平扇
状噴霧の噴霧角をθｐで表すものとすると、図９（Ａ）
は距離Ｂを変化させたときの比θａ／θｆの変化を、図
９（Ｂ）は距離Ｂを変化させたときの比θｐ／θａの変
化をそれぞれ示す実験結果である。なお、いずれの場合
も中心角θｆは一定に維持されている。
噴射場圧力が比較的低いとき（大気圧、０．１ＭＰａ）
のときにスリット状噴孔Ｎにより形成された偏平扇状噴
霧の噴霧角をθａ、例えば圧縮行程末期における筒内圧
力のように噴射場圧力が比較的高いとき（０．５ＭＰ
ａ）のときにスリット状噴孔Ｎにより形成された偏平扇
状噴霧の噴霧角をθｐで表すものとすると、図９（Ａ）
は距離Ｂを変化させたときの比θａ／θｆの変化を、図
９（Ｂ）は距離Ｂを変化させたときの比θｐ／θａの変
化をそれぞれ示す実験結果である。なお、いずれの場合
も中心角θｆは一定に維持されている。
【００３８】図９（Ａ）からわかるように、比θａ／θ
ｆは距離Ｂが大きいときにはほぼ１に維持され、距離Ｂ
が小さくなると１よりもかなり小さくなる。また、距離
Ｂが小さくなると距離Ｂの変化に対する比θａ／θｆの
変化率が大きくなる。
ｆは距離Ｂが大きいときにはほぼ１に維持され、距離Ｂ
が小さくなると１よりもかなり小さくなる。また、距離
Ｂが小さくなると距離Ｂの変化に対する比θａ／θｆの
変化率が大きくなる。
【００３９】即ち、距離Ｂを大きくすれば噴霧角が大き
くなり、距離Ｂを小さくすれば噴霧角が小さくなる。
くなり、距離Ｂを小さくすれば噴霧角が小さくなる。
【００４０】従って、スリット状噴孔ＮＬの距離Ｂを大
きくすることによりシリンダ中心軸線Ｋに対し垂直な方
向に燃料噴霧を拡げることができることになる。また、
スリット状噴孔ＮＳの距離Ｂを小さくすることによりシ
リンダ中心軸線Ｋ方向に燃料噴霧が拡がるのを抑制でき
ることになる。
きくすることによりシリンダ中心軸線Ｋに対し垂直な方
向に燃料噴霧を拡げることができることになる。また、
スリット状噴孔ＮＳの距離Ｂを小さくすることによりシ
リンダ中心軸線Ｋ方向に燃料噴霧が拡がるのを抑制でき
ることになる。
【００４１】一方、図９（Ｂ）からわかるように、比θ
ｐ／θａは距離Ｂが大きいときにはほぼ１に維持され、
距離Ｂが小さくなると１よりもかなり小さくなる。ま
た、距離Ｂが小さくなると距離Ｂの変化に対する比θｐ
／θａの変化率が大きくなる。
ｐ／θａは距離Ｂが大きいときにはほぼ１に維持され、
距離Ｂが小さくなると１よりもかなり小さくなる。ま
た、距離Ｂが小さくなると距離Ｂの変化に対する比θｐ
／θａの変化率が大きくなる。
【００４２】即ち、距離Ｂを大きくすれば筒内圧力が高
いときにも低いときにも噴霧角が大きくなり、距離Ｂを
小さくすれば噴霧角は小さくなり、このとき筒内圧力が
高ければ筒内圧力が低いときよりも噴霧角が小さくな
る。
いときにも低いときにも噴霧角が大きくなり、距離Ｂを
小さくすれば噴霧角は小さくなり、このとき筒内圧力が
高ければ筒内圧力が低いときよりも噴霧角が小さくな
る。
【００４３】従って、スリット状噴孔ＮＬの距離Ｂを大
きくすることにより第１の燃焼時にも第２の燃焼時にも
シリンダ中心軸線Ｋに対し垂直な方向に燃料噴霧を拡げ
ることができることになる。また、スリット状噴孔ＮＳ
の距離Ｂを小さくすることにより第１の燃焼時にはシリ
ンダ中心軸線Ｋ方向に燃料噴霧が拡がるのを抑制しなが
ら、第２の燃焼時にはシリンダ中心軸線Ｋ方向に燃料噴
霧を拡げることができることになる。
きくすることにより第１の燃焼時にも第２の燃焼時にも
シリンダ中心軸線Ｋに対し垂直な方向に燃料噴霧を拡げ
ることができることになる。また、スリット状噴孔ＮＳ
の距離Ｂを小さくすることにより第１の燃焼時にはシリ
ンダ中心軸線Ｋ方向に燃料噴霧が拡がるのを抑制しなが
ら、第２の燃焼時にはシリンダ中心軸線Ｋ方向に燃料噴
霧を拡げることができることになる。
【００４４】図１０は燃料噴射弁６の中心軸線Ｍに対し
垂直な平面即ち横断面における燃料噴霧の外延を概略的
に示しており、図１０（Ａ）は圧縮行程末期に燃料を噴
射した場合を、図１０（Ｂ）は吸気行程に燃料を噴射し
た場合をそれぞれ示している。
垂直な平面即ち横断面における燃料噴霧の外延を概略的
に示しており、図１０（Ａ）は圧縮行程末期に燃料を噴
射した場合を、図１０（Ｂ）は吸気行程に燃料を噴射し
た場合をそれぞれ示している。
【００４５】図１０（Ａ）及び図１０（Ｂ）からわかる
ように、対称平面Ｌ方向従ってシリンダ中心軸線Ｋ方向
では、燃料噴霧が圧縮行程末期に拡がり、吸気行程に収
縮されている。これに対し、シリンダ中心軸線Ｋ方向に
関し垂直な方向では燃料噴霧形状はほとんど変わらな
い。
ように、対称平面Ｌ方向従ってシリンダ中心軸線Ｋ方向
では、燃料噴霧が圧縮行程末期に拡がり、吸気行程に収
縮されている。これに対し、シリンダ中心軸線Ｋ方向に
関し垂直な方向では燃料噴霧形状はほとんど変わらな
い。
【００４６】このような現象がいかなるメカニズムで発
生するかは必ずしも明らかにされていない。しかしなが
ら、サック６ａ内での燃料の流れ、スリット状噴孔Ｎ
Ｌ，ＮＳ内を流通するときの燃料の流速、スリット状噴
孔ＮＬ，ＮＳ内壁面の抵抗などが関与しているものと考
えられる。
生するかは必ずしも明らかにされていない。しかしなが
ら、サック６ａ内での燃料の流れ、スリット状噴孔Ｎ
Ｌ，ＮＳ内を流通するときの燃料の流速、スリット状噴
孔ＮＬ，ＮＳ内壁面の抵抗などが関与しているものと考
えられる。
【００４７】従って、一般的に言うと、スリット状噴孔
の扇状縦断面の中心ＣＳと、燃料噴射弁６のサック６ａ
の中心ＣＩとの間の距離Ｂが互いに異なるように一対の
スリット状噴孔ＮＬ，ＮＳを形成し、距離Ｂが大きい方
のスリット状噴孔ＮＬを、そのスリット軸線ＡＬ又はそ
の偏平扇状噴霧の横断面の長軸が凹溝底壁面４ｂに対し
概ね平行になるように、かつ距離Ｂが小さい方のスリッ
ト状噴孔ＮＳを、その扇状縦断面ＨＳ又はその偏平扇状
噴霧の扇状縦断面がシリンダ中心軸線Ｋに対し概ね平行
になるようにそれぞれ配置したということになる。
の扇状縦断面の中心ＣＳと、燃料噴射弁６のサック６ａ
の中心ＣＩとの間の距離Ｂが互いに異なるように一対の
スリット状噴孔ＮＬ，ＮＳを形成し、距離Ｂが大きい方
のスリット状噴孔ＮＬを、そのスリット軸線ＡＬ又はそ
の偏平扇状噴霧の横断面の長軸が凹溝底壁面４ｂに対し
概ね平行になるように、かつ距離Ｂが小さい方のスリッ
ト状噴孔ＮＳを、その扇状縦断面ＨＳ又はその偏平扇状
噴霧の扇状縦断面がシリンダ中心軸線Ｋに対し概ね平行
になるようにそれぞれ配置したということになる。
【００４８】或いは、スリット状噴孔の扇状縦断面の中
心角θｆに対する噴霧角の比θａ／θｆ，θｐ／θｆが
互いに異なるように一対のスリット状噴孔ＮＬ，ＮＳを
形成し、比θａ／θｆ，θｐ／θｆが大きい方のスリッ
ト状噴孔ＮＬを、そのスリット軸線ＡＬ又はその偏平扇
状噴霧の横断面の長軸が凹溝底壁面４ｂに対し概ね平行
になるように、かつ比θａ／θｆ，θｐ／θｆが小さい
方のスリット状噴孔ＮＳを、その扇状縦断面ＨＳ又はそ
の偏平扇状噴霧の扇状縦断面がシリンダ中心軸線Ｋに対
し概ね平行になるようにそれぞれ配置したという見方も
できる。
心角θｆに対する噴霧角の比θａ／θｆ，θｐ／θｆが
互いに異なるように一対のスリット状噴孔ＮＬ，ＮＳを
形成し、比θａ／θｆ，θｐ／θｆが大きい方のスリッ
ト状噴孔ＮＬを、そのスリット軸線ＡＬ又はその偏平扇
状噴霧の横断面の長軸が凹溝底壁面４ｂに対し概ね平行
になるように、かつ比θａ／θｆ，θｐ／θｆが小さい
方のスリット状噴孔ＮＳを、その扇状縦断面ＨＳ又はそ
の偏平扇状噴霧の扇状縦断面がシリンダ中心軸線Ｋに対
し概ね平行になるようにそれぞれ配置したという見方も
できる。
【００４９】更に、筒内圧力が低いときの噴霧角θａに
対する筒内圧力が高いときの噴霧角θｐの比θｐ／θａ
が互いに異なるように一対のスリット状噴孔又は偏平扇
状噴霧形成用噴孔ＮＬ，ＮＳを形成し、比θｐ／θａが
大きい方のスリット状噴孔ＮＬ又は偏平扇状噴霧形成用
噴孔を、そのスリット軸線ＡＬ又はその偏平扇状噴霧の
横断面の長軸が凹溝底壁面４ｂに対し概ね平行になるよ
うに、かつ比θｐ／θａが小さい方のスリット状噴孔又
は偏平扇状噴霧形成用噴孔ＮＳを、その扇状縦断面ＨＳ
又はその偏平扇状噴霧の扇状縦断面がシリンダ中心軸線
Ｋに対し概ね平行になるようにそれぞれ配置したという
見方もできる。
対する筒内圧力が高いときの噴霧角θｐの比θｐ／θａ
が互いに異なるように一対のスリット状噴孔又は偏平扇
状噴霧形成用噴孔ＮＬ，ＮＳを形成し、比θｐ／θａが
大きい方のスリット状噴孔ＮＬ又は偏平扇状噴霧形成用
噴孔を、そのスリット軸線ＡＬ又はその偏平扇状噴霧の
横断面の長軸が凹溝底壁面４ｂに対し概ね平行になるよ
うに、かつ比θｐ／θａが小さい方のスリット状噴孔又
は偏平扇状噴霧形成用噴孔ＮＳを、その扇状縦断面ＨＳ
又はその偏平扇状噴霧の扇状縦断面がシリンダ中心軸線
Ｋに対し概ね平行になるようにそれぞれ配置したという
見方もできる。
【００５０】なお、図６及び図７に示される例では、ス
リット状噴孔ＮＬ，ＮＳの中心角θｆは互いに等しくさ
れており、スリット軸線ＡＬ，ＡＳに対し垂直方向のス
リット状噴孔ＮＬ，ＮＳの幅も互いに等しくされてい
る。
リット状噴孔ＮＬ，ＮＳの中心角θｆは互いに等しくさ
れており、スリット軸線ＡＬ，ＡＳに対し垂直方向のス
リット状噴孔ＮＬ，ＮＳの幅も互いに等しくされてい
る。
【００５１】図６及び図７に示される例ではスリット状
噴孔ＮＬ，ＮＳ同士が互いに交差している。しかしなが
ら図１１に示されるように、スリット軸線ＡＬ，ＡＳは
互いに交差するけれどもスリット状噴孔ＮＬ，ＮＳ同士
は互いに交差しないようにすることもできる。即ち、図
１１（Ａ）に示される例ではスリット状噴孔ＮＬ，ＮＳ
が互いに離間して配置される。従って、一般的に言う
と、偏平扇状噴霧の扇状縦断面を含んで拡がる平面が互
いに交差するように一対の偏平扇状噴霧形成用噴孔を配
置しているということになる。
噴孔ＮＬ，ＮＳ同士が互いに交差している。しかしなが
ら図１１に示されるように、スリット軸線ＡＬ，ＡＳは
互いに交差するけれどもスリット状噴孔ＮＬ，ＮＳ同士
は互いに交差しないようにすることもできる。即ち、図
１１（Ａ）に示される例ではスリット状噴孔ＮＬ，ＮＳ
が互いに離間して配置される。従って、一般的に言う
と、偏平扇状噴霧の扇状縦断面を含んで拡がる平面が互
いに交差するように一対の偏平扇状噴霧形成用噴孔を配
置しているということになる。
【００５２】一方、図１１（Ｂ）及び図１１（Ｃ）に示
される例では一方のスリット状噴孔例えばスリット状噴
孔ＮＬがスリット軸線ＡＬ方向に分割された複数例えば
一対のスリット状噴孔ＮＬ１，ＮＬ２から形成され、こ
れらスリット状噴孔ＮＬ１，ＮＬ２間にスリット状噴孔
ＮＬ１，ＮＬ２から離間して他方のスリット状噴孔ＮＳ
が配置される。このようにするとスリット状噴孔ＮＬ，
ＮＳ同士の交点から多量の燃料が噴射されるのを阻止す
ることができる。
される例では一方のスリット状噴孔例えばスリット状噴
孔ＮＬがスリット軸線ＡＬ方向に分割された複数例えば
一対のスリット状噴孔ＮＬ１，ＮＬ２から形成され、こ
れらスリット状噴孔ＮＬ１，ＮＬ２間にスリット状噴孔
ＮＬ１，ＮＬ２から離間して他方のスリット状噴孔ＮＳ
が配置される。このようにするとスリット状噴孔ＮＬ，
ＮＳ同士の交点から多量の燃料が噴射されるのを阻止す
ることができる。
【００５３】これらスリット状噴孔ＮＬ１，ＮＬ２によ
り形成される噴霧は全体として上述した単一のスリット
状噴孔ＮＬと同様の偏平扇状噴霧を形成する。この場
合、偏平扇状噴霧の扇状縦断面は各スリット状噴孔ＮＬ
１，ＮＬ２の扇状縦断面に対し概ね平行になる。また、
スリット状噴孔ＮＬ１により形成される偏平扇状噴霧の
扇状縦断面と、スリット状噴孔ＮＬ２により形成される
偏平扇状噴霧の扇状縦断面とが共通の平面内に拡がる。
り形成される噴霧は全体として上述した単一のスリット
状噴孔ＮＬと同様の偏平扇状噴霧を形成する。この場
合、偏平扇状噴霧の扇状縦断面は各スリット状噴孔ＮＬ
１，ＮＬ２の扇状縦断面に対し概ね平行になる。また、
スリット状噴孔ＮＬ１により形成される偏平扇状噴霧の
扇状縦断面と、スリット状噴孔ＮＬ２により形成される
偏平扇状噴霧の扇状縦断面とが共通の平面内に拡がる。
【００５４】また、偏平扇状噴霧形成用噴孔ＮＬ，ＮＳ
の少なくとも一方を複数の筒状噴孔から形成することも
できる。図１２（Ａ）及び図１２（Ｂ）は偏平扇状噴霧
形成用噴孔ＮＬを単一の軸線ＡＬに沿って整列された複
数の円筒状噴孔ＮＬＣから形成した場合を示しており、
図１２（Ｂ）は偏平扇状噴霧形成用噴孔ＮＬを互いに平
行な二つの軸線ＡＬ１，ＡＬ２に沿ってそれぞれ整列さ
れた複数の円筒状噴孔ＮＬＣから形成した場合を示して
いる。
の少なくとも一方を複数の筒状噴孔から形成することも
できる。図１２（Ａ）及び図１２（Ｂ）は偏平扇状噴霧
形成用噴孔ＮＬを単一の軸線ＡＬに沿って整列された複
数の円筒状噴孔ＮＬＣから形成した場合を示しており、
図１２（Ｂ）は偏平扇状噴霧形成用噴孔ＮＬを互いに平
行な二つの軸線ＡＬ１，ＡＬ２に沿ってそれぞれ整列さ
れた複数の円筒状噴孔ＮＬＣから形成した場合を示して
いる。
【００５５】この場合、各円筒状噴孔ＮＬＣにより形成
される噴霧は円錐状をなし、しかしながら全体としては
上述したスリット状噴孔ＮＬにより形成される噴霧と同
様の偏平扇状噴霧を形成する。ここで、軸線ＡＬ，ＡＬ
１，ＡＬ２は偏平扇状噴霧の横断面の長軸と概ね平行に
延びている。また、或る円筒状噴孔ＮＬＣから噴射され
た燃料が別の円筒状噴孔ＮＬＣ又はスリット状噴孔ＮＳ
から噴射された燃料と衝突し、従って燃料の微粒化が促
進される。
される噴霧は円錐状をなし、しかしながら全体としては
上述したスリット状噴孔ＮＬにより形成される噴霧と同
様の偏平扇状噴霧を形成する。ここで、軸線ＡＬ，ＡＬ
１，ＡＬ２は偏平扇状噴霧の横断面の長軸と概ね平行に
延びている。また、或る円筒状噴孔ＮＬＣから噴射され
た燃料が別の円筒状噴孔ＮＬＣ又はスリット状噴孔ＮＳ
から噴射された燃料と衝突し、従って燃料の微粒化が促
進される。
【００５６】図１３に更に別の実施例を示す。図１３は
燃料噴射弁６の先端部を拡大して示しており、図１３
（Ａ）は対称平面Ｌ（図３）に沿って見た燃料噴射弁６
の部分断面図、図１３（Ｂ）は図１３（Ａ）の線Ｂに沿
って見た燃料噴射弁６の部分断面図、図１３（Ｃ）は図
１３（Ａ）の矢印Ｃの方向から見た燃料噴射弁６の端面
図をそれぞれ示している。
燃料噴射弁６の先端部を拡大して示しており、図１３
（Ａ）は対称平面Ｌ（図３）に沿って見た燃料噴射弁６
の部分断面図、図１３（Ｂ）は図１３（Ａ）の線Ｂに沿
って見た燃料噴射弁６の部分断面図、図１３（Ｃ）は図
１３（Ａ）の矢印Ｃの方向から見た燃料噴射弁６の端面
図をそれぞれ示している。
【００５７】図１３に示される例では、上述したスリッ
ト状噴孔ＮＳの一側に複数例えば一対の円筒状噴孔ＮＬ
Ｃａが形成され、他側に複数例えば一対の円筒状噴孔Ｎ
ＬＣｂが形成される。これら円筒状噴孔ＮＬＣａの中心
軸線は概ね点Ｉａに指向されており、円筒状噴孔ＮＬＣ
ｂの中心軸線は概ね点Ｉｂに指向されており、これら点
Ｉａ，Ｉｂを結ぶ直線ＩＬはスリット軸線ＡＳ又は対称
平面Ｌに対し概ね直行している。
ト状噴孔ＮＳの一側に複数例えば一対の円筒状噴孔ＮＬ
Ｃａが形成され、他側に複数例えば一対の円筒状噴孔Ｎ
ＬＣｂが形成される。これら円筒状噴孔ＮＬＣａの中心
軸線は概ね点Ｉａに指向されており、円筒状噴孔ＮＬＣ
ｂの中心軸線は概ね点Ｉｂに指向されており、これら点
Ｉａ，Ｉｂを結ぶ直線ＩＬはスリット軸線ＡＳ又は対称
平面Ｌに対し概ね直行している。
【００５８】その結果、円筒状噴孔ＮＬＣａにより形成
される噴霧同士が互いに衝突し、円筒状噴孔ＮＬＣｂに
より形成される噴霧同士が互いに衝突し、図１４に示さ
れるように全体として、スリット状噴孔ＮＬにより形成
される噴霧と同様の偏平扇状噴霧を形成する。この場
合、この偏平扇状噴霧の横断面の長軸は上述した直線Ｉ
Ｌに概ね平行になっている。この場合にも燃料の微粒化
を促進することができる。
される噴霧同士が互いに衝突し、円筒状噴孔ＮＬＣｂに
より形成される噴霧同士が互いに衝突し、図１４に示さ
れるように全体として、スリット状噴孔ＮＬにより形成
される噴霧と同様の偏平扇状噴霧を形成する。この場
合、この偏平扇状噴霧の横断面の長軸は上述した直線Ｉ
Ｌに概ね平行になっている。この場合にも燃料の微粒化
を促進することができる。
【００５９】従って、一般的に言うと、筒内圧力が低い
ときの噴霧角θａに対する筒内圧力が高いときの噴霧角
θｐの比θｐ／θａが小さい方の偏平扇状噴霧形成用噴
孔をスリット状噴孔ＮＳから形成し、比θｐ／θａが大
きい方の偏平扇状噴霧形成用噴孔を、それぞれの噴霧が
互いに衝突することにより偏平扇状噴霧を形成するよう
に指向される複数の筒状噴孔ＮＬＣａ，ＮＬＣｂから形
成し、筒状噴孔ＮＬＣａ，ＮＬＣｂを、その偏平扇状噴
霧の横断面の長軸が凹溝底壁面４ｂに対し概ね平行にな
るように、かつスリット状噴孔ＮＳを、その扇状縦断面
ＨＳ又はその偏平扇状噴霧の扇状縦断面がシリンダ中心
軸線Ｋに対し概ね平行になるようにそれぞれ配置したと
いうことになる。
ときの噴霧角θａに対する筒内圧力が高いときの噴霧角
θｐの比θｐ／θａが小さい方の偏平扇状噴霧形成用噴
孔をスリット状噴孔ＮＳから形成し、比θｐ／θａが大
きい方の偏平扇状噴霧形成用噴孔を、それぞれの噴霧が
互いに衝突することにより偏平扇状噴霧を形成するよう
に指向される複数の筒状噴孔ＮＬＣａ，ＮＬＣｂから形
成し、筒状噴孔ＮＬＣａ，ＮＬＣｂを、その偏平扇状噴
霧の横断面の長軸が凹溝底壁面４ｂに対し概ね平行にな
るように、かつスリット状噴孔ＮＳを、その扇状縦断面
ＨＳ又はその偏平扇状噴霧の扇状縦断面がシリンダ中心
軸線Ｋに対し概ね平行になるようにそれぞれ配置したと
いうことになる。
【００６０】なお、図１２及び図１３に示される例では
上述した距離Ｂを必ずしも特定することができない。し
かしながら、複数の円筒状噴孔ＮＬＣ，ＮＬＣａ，ＮＬ
Ｃｂにより形成される偏平扇状噴霧の前記比θａ／θ
ｆ，θｐ／θｆ，θｐ／θａはスリット状噴孔ＮＳの対
応する比θａ／θｆ，θｐ／θｆ，θｐ／θａよりも大
きくなっている。
上述した距離Ｂを必ずしも特定することができない。し
かしながら、複数の円筒状噴孔ＮＬＣ，ＮＬＣａ，ＮＬ
Ｃｂにより形成される偏平扇状噴霧の前記比θａ／θ
ｆ，θｐ／θｆ，θｐ／θａはスリット状噴孔ＮＳの対
応する比θａ／θｆ，θｐ／θｆ，θｐ／θａよりも大
きくなっている。
【００６１】このように距離Ｂを特定できない場合で
も、図６及び図７に示される例のように距離Ｂを特定で
きる場合と同様な比θａ／θｆ，θｐ／θｆ，θｐ／θ
ａの挙動が得られる。これは比θａ／θｆ，θｐ／θ
ｆ，θｐ／θａの挙動が単に距離Ｂに依存するものでは
ないことを示しており、即ち距離Ｂに応じて定まるパラ
メータ例えばスリット状噴孔ＮＬ，ＮＳの流路面積のみ
に依存していないことを示している。
も、図６及び図７に示される例のように距離Ｂを特定で
きる場合と同様な比θａ／θｆ，θｐ／θｆ，θｐ／θ
ａの挙動が得られる。これは比θａ／θｆ，θｐ／θ
ｆ，θｐ／θａの挙動が単に距離Ｂに依存するものでは
ないことを示しており、即ち距離Ｂに応じて定まるパラ
メータ例えばスリット状噴孔ＮＬ，ＮＳの流路面積のみ
に依存していないことを示している。
【００６２】
【発明の効果】機関負荷が比較的低いときに点火栓周り
に着火可能な混合気を確実に形成しつつ、機関負荷が比
較的高いときに燃焼室内に均一混合気を確実に形成する
することができる。
に着火可能な混合気を確実に形成しつつ、機関負荷が比
較的高いときに燃焼室内に均一混合気を確実に形成する
することができる。
【図１】内燃機関の全体図である。
【図２】内燃機関の縦断面図である。
【図３】シリンダヘッドの底面図である。
【図４】ピストンの頂面図である。
【図５】第１及び第２の燃焼を説明するための図であ
る。
る。
【図６】燃料噴射弁の先端部の拡大図である。
【図７】スリット状噴孔と内燃機関の位置関係を説明す
るための図である。
るための図である。
【図８】燃料噴霧の断面図である。
【図９】距離Ｂの変化に対する比θａ／θｆ，θｐ／θ
ａの変化を示す線図である。
ａの変化を示す線図である。
【図１０】燃料噴霧の外延を概略的に示す図である。
【図１１】本発明による別の実施例を示す図である。
【図１２】本発明による別の実施例を示す図である。
【図１３】本発明による別の実施例を示す図である。
【図１４】図１３に示される実施例における燃料噴霧の
外延を概略的に示す図である。
外延を概略的に示す図である。
１…機関本体
６…燃料噴射弁
ＮＬ，ＮＳ…スリット状噴孔
ＡＬ，ＡＳ…スリット軸線
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
Ｆターム(参考） 3G066 AA02 AB02 AD12 BA02 BA03
BA14 CC21 CC29 CC48 CE13
CE22
Claims (10)
- 【請求項１】 一対の偏平扇状噴霧形成用噴孔を具備し
た燃料噴射弁において、これら偏平扇状噴霧形成用噴孔
を、それぞれの偏平扇状噴霧の扇状縦断面を含んで拡が
る平面が互いに交差するように配置した燃料噴射弁。 - 【請求項２】 一対のスリット状噴孔を具備した燃料噴
射弁において、スリット状噴孔の扇状縦断面の中心と、
燃料噴射弁のサックの中心との間の距離が互いに異なる
ようにこれら一対のスリット状噴孔を形成した燃料噴射
弁。 - 【請求項３】 一対のスリット状噴孔を具備した燃料噴
射弁において、スリット状噴孔の扇状縦断面の中心角に
対する噴霧角の比が互いに異なるようにこれら一対のス
リット状噴孔を形成した燃料噴射弁。 - 【請求項４】 一対の偏平扇状噴霧形成用噴孔を具備し
た燃料噴射弁において、噴射場圧力が低いときの噴霧角
に対する噴射場圧力が高いときの噴霧角の比が互いに異
なるようにこれら一対の偏平扇状噴霧形成用噴孔を形成
した燃料噴射弁。 - 【請求項５】 前記比が小さい方の偏平扇状噴霧形成用
噴孔をスリット状噴孔から形成し、前記比が大きい方の
偏平扇状噴霧形成用噴孔を、それぞれの噴霧が互いに衝
突することにより偏平扇状噴霧を形成するように指向さ
れる複数の筒状噴孔から形成した請求項４に記載の燃料
噴射弁。 - 【請求項６】 燃焼室頂部のほぼ中央部に点火栓を配置
すると共に燃焼室頂部の周縁部に燃料噴射弁を配置し、
燃料噴射弁の下方から点火栓の下方まで延びる凹溝をピ
ストン頂面上に形成し、機関圧縮行程に燃料噴射弁から
凹溝内に燃料を噴射して該燃料を凹溝の内壁面により点
火栓周りに案内し、このとき点火栓周りに形成される混
合気を点火栓により着火する第１の燃焼と、機関吸気行
程に燃料噴射弁から燃料を噴射して燃焼室内全体を満た
す混合気を形成し、該混合気を点火栓により着火する第
２の燃焼とを切り替え可能な筒内噴射式内燃機関におい
て、前記燃料噴射弁が一対の偏平扇状噴霧形成用噴孔を
具備し、一方の偏平扇状噴霧形成用噴孔を、その偏平扇
状噴霧の横断面の長軸が凹溝底壁面に対し概ね平行にな
るように、かつ他方の偏平扇状噴霧形成用噴孔を、その
偏平扇状噴霧の扇状縦断面がシリンダ中心軸線に対し概
ね平行になるように配置した燃料噴射装置。 - 【請求項７】 燃焼室頂部のほぼ中央部に点火栓を配置
すると共に燃焼室頂部の周縁部に燃料噴射弁を配置し、
燃料噴射弁の下方から点火栓の下方まで延びる凹溝をピ
ストン頂面上に形成し、機関圧縮行程に燃料噴射弁から
凹溝内に燃料を噴射して該燃料を凹溝の内壁面により点
火栓周りに案内し、このとき点火栓周りに形成される混
合気を点火栓により着火する第１の燃焼と、機関吸気行
程に燃料噴射弁から燃料を噴射して燃焼室内全体を満た
す混合気を形成し、該混合気を点火栓により着火する第
２の燃焼とを切り替え可能な筒内噴射式内燃機関におい
て、前記燃料噴射弁が一対のスリット状噴孔を具備し、
スリット状噴孔の扇状縦断面の中心と、燃料噴射弁のサ
ックの中心との間の距離が互いに異なるようにこれら一
対のスリット状噴孔を形成し、該距離が大きい方のスリ
ット状噴孔を、その偏平扇状噴霧の横断面の長軸が凹溝
底壁面に対し概ね平行になるように、かつ該距離が小さ
い方のスリット状噴孔を、その偏平扇状噴霧の扇状縦断
面がシリンダ中心軸線に対し概ね平行になるように配置
した燃料噴射装置。 - 【請求項８】 燃焼室頂部のほぼ中央部に点火栓を配置
すると共に燃焼室頂部の周縁部に燃料噴射弁を配置し、
燃料噴射弁の下方から点火栓の下方まで延びる凹溝をピ
ストン頂面上に形成し、機関圧縮行程に燃料噴射弁から
凹溝内に燃料を噴射して該燃料を凹溝の内壁面により点
火栓周りに案内し、このとき点火栓周りに形成される混
合気を点火栓により着火する第１の燃焼と、機関吸気行
程に燃料噴射弁から燃料を噴射して燃焼室内全体を満た
す混合気を形成し、該混合気を点火栓により着火する第
２の燃焼とを切り替え可能な筒内噴射式内燃機関におい
て、前記燃料噴射弁が一対のスリット状噴孔を具備し、
スリット状噴孔の扇状縦断面の中心角に対する噴霧角の
比が互いに異なるようにこれら一対のスリット状噴孔を
形成し、前記比が大きい方のスリット状噴孔を、その偏
平扇状噴霧の横断面の長軸が凹溝底壁面に対し概ね平行
になるように、かつ前記比が小さい方のスリット状噴孔
を、その偏平扇状噴霧の扇状縦断面がシリンダ中心軸線
に対し概ね平行になるように配置した燃料噴射装置。 - 【請求項９】 燃焼室頂部のほぼ中央部に点火栓を配置
すると共に燃焼室頂部の周縁部に燃料噴射弁を配置し、
燃料噴射弁の下方から点火栓の下方まで延びる凹溝をピ
ストン頂面上に形成し、機関圧縮行程に燃料噴射弁から
凹溝内に燃料を噴射して該燃料を凹溝の内壁面により点
火栓周りに案内し、このとき点火栓周りに形成される混
合気を点火栓により着火する第１の燃焼と、機関吸気行
程に燃料噴射弁から燃料を噴射して燃焼室内全体を満た
す混合気を形成し、該混合気を点火栓により着火する第
２の燃焼とを切り替え可能な筒内噴射式内燃機関におい
て、前記燃料噴射弁が一対の偏平扇状噴霧形成用噴孔を
具備し、筒内圧力が低いときの噴霧角に対する筒内圧力
が高いときの噴霧角の比が互いに異なるようにこれら一
対の偏平扇状噴霧形成用噴孔を形成し、前記比が大きい
方の偏平扇状噴霧形成用噴孔を、その偏平扇状噴霧の横
断面の長軸が凹溝底壁面に対し概ね平行になるように、
かつ前記比が小さい方の偏平扇状噴霧形成用噴孔を、そ
の偏平扇状噴霧の扇状縦断面がシリンダ中心軸線に対し
概ね平行になるように配置した燃料噴射装置。 - 【請求項１０】 前記比が小さい方の偏平扇状噴霧形成
用噴孔をスリット状噴孔から形成し、前記比が大きい方
の偏平扇状噴霧形成用噴孔を、それぞれの噴霧が互いに
衝突することにより偏平扇状噴霧を形成するように指向
される複数の筒状噴孔から形成した請求項９に記載の燃
料噴射装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002221258A JP4026438B2 (ja) | 2001-11-27 | 2002-07-30 | 燃料噴射弁及び燃料噴射装置 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001-361065 | 2001-11-27 | ||
| JP2001361065 | 2001-11-27 | ||
| JP2002221258A JP4026438B2 (ja) | 2001-11-27 | 2002-07-30 | 燃料噴射弁及び燃料噴射装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003227443A true JP2003227443A (ja) | 2003-08-15 |
| JP4026438B2 JP4026438B2 (ja) | 2007-12-26 |
Family
ID=27759338
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002221258A Expired - Fee Related JP4026438B2 (ja) | 2001-11-27 | 2002-07-30 | 燃料噴射弁及び燃料噴射装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4026438B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2860558A1 (fr) * | 2003-10-06 | 2005-04-08 | Renault Sas | Injecteur de moteur a combustion interne pour vehicule comprenant une buse munie d'un orifice externe |
| JP2008038815A (ja) * | 2006-08-08 | 2008-02-21 | Toyota Motor Corp | 燃料噴射装置及び内燃機関 |
| WO2013027257A1 (ja) | 2011-08-22 | 2013-02-28 | トヨタ自動車株式会社 | 燃料噴射弁 |
| JP2015021390A (ja) * | 2013-07-16 | 2015-02-02 | 富士重工業株式会社 | インジェクタ |
-
2002
- 2002-07-30 JP JP2002221258A patent/JP4026438B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2860558A1 (fr) * | 2003-10-06 | 2005-04-08 | Renault Sas | Injecteur de moteur a combustion interne pour vehicule comprenant une buse munie d'un orifice externe |
| JP2008038815A (ja) * | 2006-08-08 | 2008-02-21 | Toyota Motor Corp | 燃料噴射装置及び内燃機関 |
| JP4735467B2 (ja) * | 2006-08-08 | 2011-07-27 | トヨタ自動車株式会社 | 燃料噴射装置及び内燃機関 |
| WO2013027257A1 (ja) | 2011-08-22 | 2013-02-28 | トヨタ自動車株式会社 | 燃料噴射弁 |
| US9151260B2 (en) | 2011-08-22 | 2015-10-06 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Fuel injection valve |
| JP2015021390A (ja) * | 2013-07-16 | 2015-02-02 | 富士重工業株式会社 | インジェクタ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4026438B2 (ja) | 2007-12-26 |
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