JP2003222486A - ヒートポンプ型熱交換器コア - Google Patents
ヒートポンプ型熱交換器コアInfo
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 空気の流通抵抗が小さく製造容易で性能の高
いヒートポンプ型熱交換器コアの提供。 【解決手段】 熱交換器コアに用いるプレートフィン１
は、幅方向に互いに等しい第１領域４と第２領域５とを
設けると共に、それらの幅より狭い第３領域６を設け
る。そして、第１領域４と第２領域５のみにチューブ挿
通孔２を穿設して全体として千鳥状にそれを配置する。
そして空気流８の風上側の第１領域４および第２領域５
にスリット７を切り起こし形成し、第３領域６にはその
スリット７が存在しないフラット面を形成する。
いヒートポンプ型熱交換器コアの提供。 【解決手段】 熱交換器コアに用いるプレートフィン１
は、幅方向に互いに等しい第１領域４と第２領域５とを
設けると共に、それらの幅より狭い第３領域６を設け
る。そして、第１領域４と第２領域５のみにチューブ挿
通孔２を穿設して全体として千鳥状にそれを配置する。
そして空気流８の風上側の第１領域４および第２領域５
にスリット７を切り起こし形成し、第３領域６にはその
スリット７が存在しないフラット面を形成する。
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ヒートポンプ型の
空調用熱交換器コアに関し、特に送風量を大きくするこ
とが困難な室内機のものに関する。 【０００２】 【従来の技術】ヒートポンプ型熱交換器コアは、夏期に
おいては室内機が蒸発器として用いられ、冬季において
は凝縮器として用いられる。室内機は、コンパクトで熱
交換性能が良いと共に、ファン等に基づく騒音の低減が
求められていた。特に冬期における暖房能力の高いもの
が要求され且つ、シンプルで製造し易く安価なものが求
めれ、それらの各要素は互いに矛盾する要求であった。 【０００３】従来の室内機としての熱交換器コアは、一
例として図４に示すものが存在した。この熱交換器コア
は、図示しないケーシング形状に合わせて、２列チュー
ブの複数の熱交換器コアが配置されると共に、空気流入
側にさらに１列のコアを重ね合わせたものである。そし
てそれらの内部に図示しないファンを設け、空気流８を
各コアの外周側から内側に流通させて、チューブ内を流
通する冷媒との間に熱交換を行うものである。夫々のコ
アには多数のプレートフィンが並列され、その表面に
は、境界層の発達を阻止する多数のスリットまたはルー
バあるいは波形曲折部が設けられていた。このようなチ
ューブは、通常７mm程度の外直径を有するものが一般的
である。 【０００４】 【発明が解決しようとする課題】図４に示すような従来
型の熱交換器コアは、本体熱交換器に別に制作した複数
のサブコア10を付加しており、その取付け及びパイプの
連結その他が面倒であり、部品点数が多くなりコスト高
とならざるを得ず、これが最大の問題であった。また、
部分的にサブコア10を重ね合わせた部分においては、流
通抵抗が増大し、期待した程の熱交換性能の向上は得ら
れなかった。なお、高性能化のためにチューブの外直径
を５mm程とし、チューブの列ピッチ及び段ピッチを小さ
くしたものも提案されていた。しかしながら、それを用
いて３列チューブのコアを構成すると、空気の流通抵抗
が高くなる欠点があった。そこで、コアに用いる多数の
プレートフィンをフラットなものとする提案もなされて
いた。しかしながら、その場合にはフラットなるが故の
問題が生じ、フィン表面で境界層が発達し、コストに見
合うほど熱交換性能が向上しなかった。 【０００５】また、性能向上のために外直径７mmのチュ
ーブを用い、全体を３列化した熱交換器コアを用いる
と、凝縮性能は２列の場合の約３０％上昇するが、材料
投入量が５割増大してしまう。さらに空気抵抗はほぼ５
割程度増加してしまい、量産品として合理的な範囲の室
内機に事実上、使用することができない。即ち、現在広
く用いられている熱交換器コアをそのまま、チューブ列
を３列化した場合、その性能を向上させることが難しい
ところまできている。そこで本発明は、係る問題点を解
決することを課題とする。 【０００６】 【課題を解決するための手段】本発明は、小隙を有して
並列された細長い多数のプレートフィン(1) と、そのチ
ューブ挿通孔(2) に挿通されたチューブ(3) とを有する
ヒートポンプ型熱交換器コアにおいて、前記プレートフ
ィン(1) は、幅方向に互いに等しい幅の第１領域(4) と
第２領域(5) と、それらの幅より狭い第３領域(6) とを
有し、前記第１領域(4) と第２領域(5) のみにチューブ
挿通孔(2) が等間隔に設けられると共に、隣接する領域
のチューブ挿通孔(2) は互いに半ピッチ長手方向に位置
ずれして千鳥に形成され、少なくとも前記第１領域(4)
および第２領域(5) にはそのチューブ挿通孔(2)間に、
ルーバまたは台形のスリット(7) が切り起こされ或い
は、波形に曲折形成され、少なくとも第３領域(6) には
それらが存在しないフラット面が形成され、空気流(8)
が前記第１領域(4) から第３領域(6) に流通するように
構成され、前記チューブ(3) の外直径が４mm〜６mmであ
り、プレートフィン(1) の長手方向におけるチューブ挿
通孔(2) のピッチＰ1 が１１mm〜１９mmであり、幅方向
におけるチューブ挿通孔(2) のピッチＰ2 が８mm〜１５
mmであることを特徴とするヒートポンプ型熱交換器コア
である。 【０００７】 【発明の実施の形態】次に、図面に基づいて本発明のヒ
ートポンプ型熱交換器コアの実施の形態につき説明す
る。図１は本発明の熱交換器コアに用いるプレートフィ
ン１の要部平面図及びそのＢ−Ｂ矢視断面略図である。
そして図２はそのプレートフィン１を多数用いて熱交換
器コアを構成した側面図であり、凝縮器としての冷媒の
流れを示す。また、図３は同蒸発器としての冷媒の流れ
を示すものである。 【０００８】この熱交換器コアは、小隙を有して並列さ
れた図１に示す細長い多数のプレートフィン１と、その
チューブ挿通孔２に挿通された多数のチューブ３（図
２）とを有するものである。そして本発明の主たる特徴
はプレートフィン１にあり、図１の如く幅方向に第１領
域４と第２領域５とが等分の幅であり、第３領域６はそ
れらの半分である。そして、夫々の第１領域４と第２領
域５のみにチューブ挿通孔２が等間隔に穿設されると共
に、隣接するチューブ挿通孔２は互いに半ピッチ長手方
向に位置ずれして千鳥状に配置されている。 【０００９】なお、チューブ挿通孔２の孔縁部は図示し
ないバーリング加工が形成され、平面に対して僅かにチ
ューブ挿通孔２の軸線方向に立ち上げられている。この
チューブ挿通孔２の内直径は４mm〜６mm程度である。ま
た、プレートフィン１の長手方向におけるチューブ挿通
孔２のピッチＰ1 は１１mm〜１９mm程度である。さらに
幅方向におけるチューブ挿通孔２のピッチＰ2 が８mm〜
１５mm程度である。 【００１０】次に、この例では第１領域４及び第２領域
５に台形状に切り起こし形成されたスリット７が各チュ
ーブ挿通孔２間に配置されている。なお、このスリット
７の代わりに傾斜して切り起こされるルーバを設けても
よい。或いは、各チューブ挿通孔２間に三角波状の波形
を、空気流通方向に波が進行するように、曲折形成して
もよい。そして第３領域６には、それらが全く存在しな
いフラット面が形成されている。このように第３領域６
の幅を他の領域より狭くすると共に、その領域をフラッ
トな面とし、なおかつそこにはチューブ挿通孔を設けな
いことにより、空気側流通抵抗の増大を抑え、空気の流
通を円滑にして、冷媒との熱交換を促進させることがで
きる。 【００１１】このようにしてなるプレートフィン１は、
小隙を有して互いに平行に多数並列され、整合する夫々
のチューブ挿通孔２にＵ字状のチューブ３が図２の如く
挿入され、各チューブ３間が短いＵ字状の接続管11によ
り接続され、それにより蛇行状の冷媒流路が複数形成さ
れる。第２領域５においては４つの冷媒流路が配置され
ている。また、第１領域４においても４つの冷媒流路の
グループが存在する。そして第２領域５の各冷媒流路の
グループの端は、第１領域４のそれに連結され、それら
の端が分岐・合流管12に接続されている。そして空気流
８は、常に第１領域４側から第３領域６側に流通する。 【００１２】図２はこの熱交換器コアを凝縮器として用
いる場合の冷媒13の流れを示すものであり、右端中央部
から分岐・合流管12に流入する冷媒13は二つに分岐され
ると共に、さらに第２段目の分岐・合流管12を介して分
岐され、第２領域５の四つの冷媒流路に同時に供給され
る。そして夫々の第２領域５の冷媒流路の端部が第１領
域４に流入し、その端部が夫々分岐・合流管12によって
合流して、それが最終の分岐・合流管12を介して蒸発器
側に導かれる。 【００１３】次に、図３は本発明の熱交換器コアを蒸発
器として用いる場合の冷媒13の流れであり、前記図２の
冷媒13の流れとは全く逆となる。 【００１４】 【比較例】熱交換器コアに用いるプレートフィン１とし
て、図１において第３領域を無くし、二列型として、ピ
ッチＰ1 を１７mmとし、ピッチＰ2 を１０mmとし、第１
領域４，第２領域５の各チューブ挿通孔２間にスリット
７を切り起こし形成する。また、チューブ挿通孔２の内
直径を５mmとする。上記のようなプレートフィン１を用
いた比較例の熱交換器コアは、従来の７mmチューブ（ピ
ッチＰ1 ：２１mm，ピッチＰ2 ：１２．７mm）の２列品
に対し、材料投入量が２５〜２７％減少し、同一の前面
面積において、蒸発性能が１％上昇する。また、空気抵
抗は２５〜２８％少なくなり、凝縮性能は５％程度減少
する。このことは、チューブの外直径５mmの二列型のこ
の比較例は、従来のチューブの外直径７mmの二列型に対
して、材料投入量を３割近く減らし、空気抵抗を２割以
上減らしながら、凝縮性能がやや減、蒸発性能が同等以
上のものであることが明らかとなった。 【００１５】 【実施例】次に、熱交換器コアに用いるプレートフィン
１として、図１において第３領域の幅を他の領域の幅の
半分とした二列半型（総厚、フィンの全幅に相当が２５
mm）で、ピッチＰ1 を１７mmとしピッチＰ2 を１０mmと
し、第１領域４，第２領域５の各チューブ挿通孔２間に
スリット７を切り起こし形成する。また、チューブ挿通
孔２の内直径を５mmとする。上記のようなプレートフィ
ン１を用いた比較例の熱交換器コアは、従来の７mmチュ
ーブ（ピッチＰ1 ：２１mm，ピッチＰ2 ：１２．７mm、
総幅２５．４mm）の２列品に対し、材料投入量が１７％
減少し、同一の前面面積において、蒸発性能が１〜２％
上昇する。また、空気抵抗は２０％程度少なくなり、凝
縮性能は同等以上となった。その結果ポテンシャルの高
い熱交換器であることが確認できた。 【００１６】次に、図１において、スリット７の代わり
に波形曲折部を設けたプレートフィンを製作し、同様の
実験を行なったところ、図１の場合のプレートフィンと
略同一の凝縮性能および蒸発性能の結果が得られた。次
に、第３領域６の幅を第２領域５のそれの４０％とした
もの、６０％としたものを夫々製作し、前記同様の実験
を行なったところ、何れも図１の場合のプレートフィン
と略同一の凝縮性能および蒸発性能の結果が得られた。 【００１７】次に、チューブの外直径を５．５mmとし
て、ピッチＰ1 を１８mm，ピッチＰ2を１２mm、第３領
域６のみフラットとし、同様の実験をしたが、外直径５
mmのチューブと略同一の凝縮性能および蒸発性能の結果
が得られた。さらにチューブの外直径を４．５mmとし
て、ピッチＰ1 を１２．５mm，ピッチＰ2 を９mm、第３
領域６のみフラットとし、同様の実験をしたが、外直径
５mmのチューブと略同一の凝縮性能および蒸発性能の結
果が得られた。その結果、チューブの外直径が４〜６mm
で、ピッチＰ1 が１１mm〜１９mm、ピッチＰ2 が８mm〜
１５mmの範囲では、従来のものに比し性能の向上が期待
できる。 【００１８】 【発明の作用・効果】本発明によれば、第１領域４及び
第２領域５にはそのチューブ挿通孔２間に、ルーバまた
はスリット７が切り起こしまたは波形に曲折形成されて
いるため、フィン表面の境界層の発達を阻止して熱交換
を促進する。そして少なくとも第３領域６にはそれらが
存在しないフラット面が形成されているため、空気側圧
力損失を低下し、空気の流通を促進して熱交換性能を向
上し得る。さらにチューブ３の外直径及びプレートフィ
ン１のチューブ挿通孔２の各ピッチを所定の範囲にした
ので、それにより熱交換器の単位重量当たりの凝縮性能
及び蒸発性能を、従来のそれに比べて向上することが可
能となる。
空調用熱交換器コアに関し、特に送風量を大きくするこ
とが困難な室内機のものに関する。 【０００２】 【従来の技術】ヒートポンプ型熱交換器コアは、夏期に
おいては室内機が蒸発器として用いられ、冬季において
は凝縮器として用いられる。室内機は、コンパクトで熱
交換性能が良いと共に、ファン等に基づく騒音の低減が
求められていた。特に冬期における暖房能力の高いもの
が要求され且つ、シンプルで製造し易く安価なものが求
めれ、それらの各要素は互いに矛盾する要求であった。 【０００３】従来の室内機としての熱交換器コアは、一
例として図４に示すものが存在した。この熱交換器コア
は、図示しないケーシング形状に合わせて、２列チュー
ブの複数の熱交換器コアが配置されると共に、空気流入
側にさらに１列のコアを重ね合わせたものである。そし
てそれらの内部に図示しないファンを設け、空気流８を
各コアの外周側から内側に流通させて、チューブ内を流
通する冷媒との間に熱交換を行うものである。夫々のコ
アには多数のプレートフィンが並列され、その表面に
は、境界層の発達を阻止する多数のスリットまたはルー
バあるいは波形曲折部が設けられていた。このようなチ
ューブは、通常７mm程度の外直径を有するものが一般的
である。 【０００４】 【発明が解決しようとする課題】図４に示すような従来
型の熱交換器コアは、本体熱交換器に別に制作した複数
のサブコア10を付加しており、その取付け及びパイプの
連結その他が面倒であり、部品点数が多くなりコスト高
とならざるを得ず、これが最大の問題であった。また、
部分的にサブコア10を重ね合わせた部分においては、流
通抵抗が増大し、期待した程の熱交換性能の向上は得ら
れなかった。なお、高性能化のためにチューブの外直径
を５mm程とし、チューブの列ピッチ及び段ピッチを小さ
くしたものも提案されていた。しかしながら、それを用
いて３列チューブのコアを構成すると、空気の流通抵抗
が高くなる欠点があった。そこで、コアに用いる多数の
プレートフィンをフラットなものとする提案もなされて
いた。しかしながら、その場合にはフラットなるが故の
問題が生じ、フィン表面で境界層が発達し、コストに見
合うほど熱交換性能が向上しなかった。 【０００５】また、性能向上のために外直径７mmのチュ
ーブを用い、全体を３列化した熱交換器コアを用いる
と、凝縮性能は２列の場合の約３０％上昇するが、材料
投入量が５割増大してしまう。さらに空気抵抗はほぼ５
割程度増加してしまい、量産品として合理的な範囲の室
内機に事実上、使用することができない。即ち、現在広
く用いられている熱交換器コアをそのまま、チューブ列
を３列化した場合、その性能を向上させることが難しい
ところまできている。そこで本発明は、係る問題点を解
決することを課題とする。 【０００６】 【課題を解決するための手段】本発明は、小隙を有して
並列された細長い多数のプレートフィン(1) と、そのチ
ューブ挿通孔(2) に挿通されたチューブ(3) とを有する
ヒートポンプ型熱交換器コアにおいて、前記プレートフ
ィン(1) は、幅方向に互いに等しい幅の第１領域(4) と
第２領域(5) と、それらの幅より狭い第３領域(6) とを
有し、前記第１領域(4) と第２領域(5) のみにチューブ
挿通孔(2) が等間隔に設けられると共に、隣接する領域
のチューブ挿通孔(2) は互いに半ピッチ長手方向に位置
ずれして千鳥に形成され、少なくとも前記第１領域(4)
および第２領域(5) にはそのチューブ挿通孔(2)間に、
ルーバまたは台形のスリット(7) が切り起こされ或い
は、波形に曲折形成され、少なくとも第３領域(6) には
それらが存在しないフラット面が形成され、空気流(8)
が前記第１領域(4) から第３領域(6) に流通するように
構成され、前記チューブ(3) の外直径が４mm〜６mmであ
り、プレートフィン(1) の長手方向におけるチューブ挿
通孔(2) のピッチＰ1 が１１mm〜１９mmであり、幅方向
におけるチューブ挿通孔(2) のピッチＰ2 が８mm〜１５
mmであることを特徴とするヒートポンプ型熱交換器コア
である。 【０００７】 【発明の実施の形態】次に、図面に基づいて本発明のヒ
ートポンプ型熱交換器コアの実施の形態につき説明す
る。図１は本発明の熱交換器コアに用いるプレートフィ
ン１の要部平面図及びそのＢ−Ｂ矢視断面略図である。
そして図２はそのプレートフィン１を多数用いて熱交換
器コアを構成した側面図であり、凝縮器としての冷媒の
流れを示す。また、図３は同蒸発器としての冷媒の流れ
を示すものである。 【０００８】この熱交換器コアは、小隙を有して並列さ
れた図１に示す細長い多数のプレートフィン１と、その
チューブ挿通孔２に挿通された多数のチューブ３（図
２）とを有するものである。そして本発明の主たる特徴
はプレートフィン１にあり、図１の如く幅方向に第１領
域４と第２領域５とが等分の幅であり、第３領域６はそ
れらの半分である。そして、夫々の第１領域４と第２領
域５のみにチューブ挿通孔２が等間隔に穿設されると共
に、隣接するチューブ挿通孔２は互いに半ピッチ長手方
向に位置ずれして千鳥状に配置されている。 【０００９】なお、チューブ挿通孔２の孔縁部は図示し
ないバーリング加工が形成され、平面に対して僅かにチ
ューブ挿通孔２の軸線方向に立ち上げられている。この
チューブ挿通孔２の内直径は４mm〜６mm程度である。ま
た、プレートフィン１の長手方向におけるチューブ挿通
孔２のピッチＰ1 は１１mm〜１９mm程度である。さらに
幅方向におけるチューブ挿通孔２のピッチＰ2 が８mm〜
１５mm程度である。 【００１０】次に、この例では第１領域４及び第２領域
５に台形状に切り起こし形成されたスリット７が各チュ
ーブ挿通孔２間に配置されている。なお、このスリット
７の代わりに傾斜して切り起こされるルーバを設けても
よい。或いは、各チューブ挿通孔２間に三角波状の波形
を、空気流通方向に波が進行するように、曲折形成して
もよい。そして第３領域６には、それらが全く存在しな
いフラット面が形成されている。このように第３領域６
の幅を他の領域より狭くすると共に、その領域をフラッ
トな面とし、なおかつそこにはチューブ挿通孔を設けな
いことにより、空気側流通抵抗の増大を抑え、空気の流
通を円滑にして、冷媒との熱交換を促進させることがで
きる。 【００１１】このようにしてなるプレートフィン１は、
小隙を有して互いに平行に多数並列され、整合する夫々
のチューブ挿通孔２にＵ字状のチューブ３が図２の如く
挿入され、各チューブ３間が短いＵ字状の接続管11によ
り接続され、それにより蛇行状の冷媒流路が複数形成さ
れる。第２領域５においては４つの冷媒流路が配置され
ている。また、第１領域４においても４つの冷媒流路の
グループが存在する。そして第２領域５の各冷媒流路の
グループの端は、第１領域４のそれに連結され、それら
の端が分岐・合流管12に接続されている。そして空気流
８は、常に第１領域４側から第３領域６側に流通する。 【００１２】図２はこの熱交換器コアを凝縮器として用
いる場合の冷媒13の流れを示すものであり、右端中央部
から分岐・合流管12に流入する冷媒13は二つに分岐され
ると共に、さらに第２段目の分岐・合流管12を介して分
岐され、第２領域５の四つの冷媒流路に同時に供給され
る。そして夫々の第２領域５の冷媒流路の端部が第１領
域４に流入し、その端部が夫々分岐・合流管12によって
合流して、それが最終の分岐・合流管12を介して蒸発器
側に導かれる。 【００１３】次に、図３は本発明の熱交換器コアを蒸発
器として用いる場合の冷媒13の流れであり、前記図２の
冷媒13の流れとは全く逆となる。 【００１４】 【比較例】熱交換器コアに用いるプレートフィン１とし
て、図１において第３領域を無くし、二列型として、ピ
ッチＰ1 を１７mmとし、ピッチＰ2 を１０mmとし、第１
領域４，第２領域５の各チューブ挿通孔２間にスリット
７を切り起こし形成する。また、チューブ挿通孔２の内
直径を５mmとする。上記のようなプレートフィン１を用
いた比較例の熱交換器コアは、従来の７mmチューブ（ピ
ッチＰ1 ：２１mm，ピッチＰ2 ：１２．７mm）の２列品
に対し、材料投入量が２５〜２７％減少し、同一の前面
面積において、蒸発性能が１％上昇する。また、空気抵
抗は２５〜２８％少なくなり、凝縮性能は５％程度減少
する。このことは、チューブの外直径５mmの二列型のこ
の比較例は、従来のチューブの外直径７mmの二列型に対
して、材料投入量を３割近く減らし、空気抵抗を２割以
上減らしながら、凝縮性能がやや減、蒸発性能が同等以
上のものであることが明らかとなった。 【００１５】 【実施例】次に、熱交換器コアに用いるプレートフィン
１として、図１において第３領域の幅を他の領域の幅の
半分とした二列半型（総厚、フィンの全幅に相当が２５
mm）で、ピッチＰ1 を１７mmとしピッチＰ2 を１０mmと
し、第１領域４，第２領域５の各チューブ挿通孔２間に
スリット７を切り起こし形成する。また、チューブ挿通
孔２の内直径を５mmとする。上記のようなプレートフィ
ン１を用いた比較例の熱交換器コアは、従来の７mmチュ
ーブ（ピッチＰ1 ：２１mm，ピッチＰ2 ：１２．７mm、
総幅２５．４mm）の２列品に対し、材料投入量が１７％
減少し、同一の前面面積において、蒸発性能が１〜２％
上昇する。また、空気抵抗は２０％程度少なくなり、凝
縮性能は同等以上となった。その結果ポテンシャルの高
い熱交換器であることが確認できた。 【００１６】次に、図１において、スリット７の代わり
に波形曲折部を設けたプレートフィンを製作し、同様の
実験を行なったところ、図１の場合のプレートフィンと
略同一の凝縮性能および蒸発性能の結果が得られた。次
に、第３領域６の幅を第２領域５のそれの４０％とした
もの、６０％としたものを夫々製作し、前記同様の実験
を行なったところ、何れも図１の場合のプレートフィン
と略同一の凝縮性能および蒸発性能の結果が得られた。 【００１７】次に、チューブの外直径を５．５mmとし
て、ピッチＰ1 を１８mm，ピッチＰ2を１２mm、第３領
域６のみフラットとし、同様の実験をしたが、外直径５
mmのチューブと略同一の凝縮性能および蒸発性能の結果
が得られた。さらにチューブの外直径を４．５mmとし
て、ピッチＰ1 を１２．５mm，ピッチＰ2 を９mm、第３
領域６のみフラットとし、同様の実験をしたが、外直径
５mmのチューブと略同一の凝縮性能および蒸発性能の結
果が得られた。その結果、チューブの外直径が４〜６mm
で、ピッチＰ1 が１１mm〜１９mm、ピッチＰ2 が８mm〜
１５mmの範囲では、従来のものに比し性能の向上が期待
できる。 【００１８】 【発明の作用・効果】本発明によれば、第１領域４及び
第２領域５にはそのチューブ挿通孔２間に、ルーバまた
はスリット７が切り起こしまたは波形に曲折形成されて
いるため、フィン表面の境界層の発達を阻止して熱交換
を促進する。そして少なくとも第３領域６にはそれらが
存在しないフラット面が形成されているため、空気側圧
力損失を低下し、空気の流通を促進して熱交換性能を向
上し得る。さらにチューブ３の外直径及びプレートフィ
ン１のチューブ挿通孔２の各ピッチを所定の範囲にした
ので、それにより熱交換器の単位重量当たりの凝縮性能
及び蒸発性能を、従来のそれに比べて向上することが可
能となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の熱交換器コアに用いるプレートフィン
１の要部平面図及びそのＢ−Ｂ矢視断面略図。 【図２】本発明の熱交換器コアを凝縮器として用いる場
合の冷媒13の流通説明図。 【図３】本発明の熱交換器コアを蒸発器として用いる場
合の冷媒13の流通説明図。 【図４】従来型熱交換器コアの一例を示す側面図。 【符号の説明】 １ プレートフィン ２ チューブ挿通孔 ３ チューブ ４ 第１領域 ５ 第２領域 ６ 第３領域 ７ スリット ８ 空気流 10 サブコア 11 接続管 12 分岐・合流管 13 冷媒
１の要部平面図及びそのＢ−Ｂ矢視断面略図。 【図２】本発明の熱交換器コアを凝縮器として用いる場
合の冷媒13の流通説明図。 【図３】本発明の熱交換器コアを蒸発器として用いる場
合の冷媒13の流通説明図。 【図４】従来型熱交換器コアの一例を示す側面図。 【符号の説明】 １ プレートフィン ２ チューブ挿通孔 ３ チューブ ４ 第１領域 ５ 第２領域 ６ 第３領域 ７ スリット ８ 空気流 10 サブコア 11 接続管 12 分岐・合流管 13 冷媒
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 【請求項１】 小隙を有して並列された細長い多数のプ
レートフィン(1) と、そのチューブ挿通孔(2) に挿通さ
れたチューブ(3) とを有するヒートポンプ型熱交換器コ
アにおいて、 前記プレートフィン(1) は、幅方向に互いに等しい幅の
第１領域(4) と第２領域(5) と、それらの幅より狭い第
３領域(6) とを有し、前記第１領域(4) と第２領域(5)
のみにチューブ挿通孔(2) が等間隔に設けられると共
に、隣接する領域のチューブ挿通孔(2) は互いに半ピッ
チ長手方向に位置ずれして千鳥に形成され、 少なくとも前記第１領域(4) および第２領域(5) にはそ
のチューブ挿通孔(2)間に、ルーバまたは台形のスリッ
ト(7) が切り起こされ或いは、波形に曲折形成され、少
なくとも第３領域(6) にはそれらが存在しないフラット
面が形成され、 空気流(8) が前記第１領域(4) から第３領域(6) に流通
するように構成され、 前記チューブ(3) の外直径が４mm〜６mmであり、プレー
トフィン(1) の長手方向におけるチューブ挿通孔(2) の
ピッチＰ1 が１１mm〜１９mmであり、幅方向におけるチ
ューブ挿通孔(2) のピッチＰ2 が８mm〜１５mmであるこ
とを特徴とするヒートポンプ型熱交換器コア。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002019389A JP2003222486A (ja) | 2002-01-29 | 2002-01-29 | ヒートポンプ型熱交換器コア |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002019389A JP2003222486A (ja) | 2002-01-29 | 2002-01-29 | ヒートポンプ型熱交換器コア |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003222486A true JP2003222486A (ja) | 2003-08-08 |
Family
ID=27743258
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002019389A Pending JP2003222486A (ja) | 2002-01-29 | 2002-01-29 | ヒートポンプ型熱交換器コア |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003222486A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005319548A (ja) * | 2004-05-10 | 2005-11-17 | Hitachi Koki Co Ltd | 燃焼式釘打機 |
| JP2011012828A (ja) * | 2009-06-30 | 2011-01-20 | Sanyo Electric Co Ltd | 冷凍装置 |
| WO2011033767A1 (ja) * | 2009-09-16 | 2011-03-24 | パナソニック株式会社 | フィンチューブ熱交換器 |
| JP2013011369A (ja) * | 2011-06-28 | 2013-01-17 | Mitsubishi Electric Corp | フィンチューブ型熱交換器及びこれを用いた冷凍サイクル装置 |
-
2002
- 2002-01-29 JP JP2002019389A patent/JP2003222486A/ja active Pending
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