JP2003221753A - 炭素繊維紡績糸織物、及びその製造方法 - Google Patents
炭素繊維紡績糸織物、及びその製造方法Info
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Landscapes
- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 シャトル式で織物加工を行った酸化繊維紡績
糸織物を炭素化する場合でもケバが発生せず、端部での
タテ糸の切断や、幅ムラ、厚みムラのない炭素繊維紡績
糸織物を提供する。 【解決手段】 中央部の目付６０〜１５０ｇ／ｍ2、タ
テ及びヨコ糸がメートル番手で２５〜５０番手、タテ及
びヨコ糸の打ち込み本数が９〜２２本／ｃｍの炭素繊維
紡績糸織物において、中央部のタテ糸の打ち込み本数を
Ａ、側部のタテ糸の打ち込み本数をＢとしたとき、 Ｂ／Ａ＝１．２５〜２．０ となるよう側部を補強した炭素繊維紡績糸織物、及びそ
の製造方法。
糸織物を炭素化する場合でもケバが発生せず、端部での
タテ糸の切断や、幅ムラ、厚みムラのない炭素繊維紡績
糸織物を提供する。 【解決手段】 中央部の目付６０〜１５０ｇ／ｍ2、タ
テ及びヨコ糸がメートル番手で２５〜５０番手、タテ及
びヨコ糸の打ち込み本数が９〜２２本／ｃｍの炭素繊維
紡績糸織物において、中央部のタテ糸の打ち込み本数を
Ａ、側部のタテ糸の打ち込み本数をＢとしたとき、 Ｂ／Ａ＝１．２５〜２．０ となるよう側部を補強した炭素繊維紡績糸織物、及びそ
の製造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、炭素繊維紡績糸織
物、及びその製造方法に関する。詳細には、側部を補強
した炭素繊維紡績糸織物に関する。
物、及びその製造方法に関する。詳細には、側部を補強
した炭素繊維紡績糸織物に関する。
【０００２】
【従来の技術】ポリアクリロニトリル系炭素繊維紡績糸
織物は、高い通電性を示し、薄いシート状の炭素材料で
あるので、高分子燃料電池の中間原料として有用な素材
である。
織物は、高い通電性を示し、薄いシート状の炭素材料で
あるので、高分子燃料電池の中間原料として有用な素材
である。
【０００３】ポリアクリロニトリル系炭素繊維紡績糸織
物は、ポリアクリロニトリル系酸化繊維紡績糸をシャト
ル式等の方法により織物加工して酸化繊維紡績糸織物と
し、この酸化繊維紡績糸織物を炭素化することにより得
ることができる。シャトル式による場合は、織物端部で
ヨコ糸を切断することなく織り返して織物とする。
物は、ポリアクリロニトリル系酸化繊維紡績糸をシャト
ル式等の方法により織物加工して酸化繊維紡績糸織物と
し、この酸化繊維紡績糸織物を炭素化することにより得
ることができる。シャトル式による場合は、織物端部で
ヨコ糸を切断することなく織り返して織物とする。
【０００４】しかしながら、シャトル式により酸化繊維
紡績糸織物とする場合、織物端部でヨコ糸を織り返した
ときに、ヨコ糸の張力により、端部のタテ糸が切断した
り、織物が幅方向に収縮して側部の幅ムラ、厚みムラが
生じやすい。幅ムラが生じると炭素化を行う際にスレが
発生したり、ガイド部や炭素化炉内部で織物の端部が引
っかかり、繊維の切断等のトラブルが生じる。また、幅
ムラや厚みムラ等のある酸化繊維紡績糸織物の炭素化を
行う場合、炭素繊維紡績糸織物自体が幅ムラ、厚みムラ
等のあるものとなり、工程中でケバが発生する原因とな
る。幅ムラ等が生じると製造した炭素繊維紡績糸織物を
ロール状に巻き上げ製品として出荷する際に端部が不揃
いになり、これは品位が低い製品である。
紡績糸織物とする場合、織物端部でヨコ糸を織り返した
ときに、ヨコ糸の張力により、端部のタテ糸が切断した
り、織物が幅方向に収縮して側部の幅ムラ、厚みムラが
生じやすい。幅ムラが生じると炭素化を行う際にスレが
発生したり、ガイド部や炭素化炉内部で織物の端部が引
っかかり、繊維の切断等のトラブルが生じる。また、幅
ムラや厚みムラ等のある酸化繊維紡績糸織物の炭素化を
行う場合、炭素繊維紡績糸織物自体が幅ムラ、厚みムラ
等のあるものとなり、工程中でケバが発生する原因とな
る。幅ムラ等が生じると製造した炭素繊維紡績糸織物を
ロール状に巻き上げ製品として出荷する際に端部が不揃
いになり、これは品位が低い製品である。
【０００５】更に、厚みムラは樹脂やセラミック等で炭
素繊維紡績糸織物のコーティングを行う際に付着ムラの
原因となり、連続的に織物のコーティング処理を行うこ
とが困難となる。更に、圧縮加工を行う場合には均一な
圧力で圧縮を行うことが難しく、処理後に織物全体に厚
みムラが生じる等の問題を有している。
素繊維紡績糸織物のコーティングを行う際に付着ムラの
原因となり、連続的に織物のコーティング処理を行うこ
とが困難となる。更に、圧縮加工を行う場合には均一な
圧力で圧縮を行うことが難しく、処理後に織物全体に厚
みムラが生じる等の問題を有している。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】従って、本発明の目的
は、酸化繊維紡績糸織物をシャトル式で織物加工を行っ
て炭素化する場合でもケバが発生せず、端部でのタテ糸
の切断や、幅ムラ、厚みムラのない炭素繊維紡績糸織物
を得ることにある。
は、酸化繊維紡績糸織物をシャトル式で織物加工を行っ
て炭素化する場合でもケバが発生せず、端部でのタテ糸
の切断や、幅ムラ、厚みムラのない炭素繊維紡績糸織物
を得ることにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者は鋭意研究を重
ねた結果、特定の酸化繊維紡績糸織物の側部のタテ糸の
打ち込み本数を一定の割合で増加して織物の側部を補強
した酸化繊維紡績糸織物を炭素化すれば、ケバが発生す
ることなく、端部におけるタテ糸の切断や幅ムラ、厚み
ムラのない炭素繊維紡績糸織物が得られることを見出
し、本発明を完成するに到った。
ねた結果、特定の酸化繊維紡績糸織物の側部のタテ糸の
打ち込み本数を一定の割合で増加して織物の側部を補強
した酸化繊維紡績糸織物を炭素化すれば、ケバが発生す
ることなく、端部におけるタテ糸の切断や幅ムラ、厚み
ムラのない炭素繊維紡績糸織物が得られることを見出
し、本発明を完成するに到った。
【０００８】すなわち、上記課題を解決する本発明は、
以下に記載するものである。
以下に記載するものである。
【０００９】〔１〕 中央部の目付６０〜１５０ｇ／ｍ
2、タテ及びヨコ糸がメートル番手で２５〜５０番手、
タテ及びヨコ糸の打ち込み本数が９〜２２本／ｃｍの炭
素繊維紡績糸織物において、中央部のタテ糸の打ち込み
本数をＡ、側部のタテ糸の打ち込み本数をＢとしたと
き、 Ｂ／Ａ＝１．２５〜２．０ となるよう側部を補強した炭素繊維紡績糸織物。
2、タテ及びヨコ糸がメートル番手で２５〜５０番手、
タテ及びヨコ糸の打ち込み本数が９〜２２本／ｃｍの炭
素繊維紡績糸織物において、中央部のタテ糸の打ち込み
本数をＡ、側部のタテ糸の打ち込み本数をＢとしたと
き、 Ｂ／Ａ＝１．２５〜２．０ となるよう側部を補強した炭素繊維紡績糸織物。
【００１０】〔２〕 中央部の目付１００〜２５０ｇ／
ｍ2、タテ及びヨコ糸がメートル番手で１５〜３０番
手、タテ及びヨコ糸の打ち込み本数が８〜２０本／ｃｍ
で、中央部のタテ糸の打ち込み本数をＡ'、側部のタテ
糸の打ち込み本数をＢ'としたとき、 Ｂ'／Ａ'＝１．２５〜２．０ となるよう側部を補強した酸化繊維紡績糸織物を炭素化
する〔１〕記載の炭素繊維紡績糸織物の製造方法。
ｍ2、タテ及びヨコ糸がメートル番手で１５〜３０番
手、タテ及びヨコ糸の打ち込み本数が８〜２０本／ｃｍ
で、中央部のタテ糸の打ち込み本数をＡ'、側部のタテ
糸の打ち込み本数をＢ'としたとき、 Ｂ'／Ａ'＝１．２５〜２．０ となるよう側部を補強した酸化繊維紡績糸織物を炭素化
する〔１〕記載の炭素繊維紡績糸織物の製造方法。
【００１１】
【発明の実施の形態】図１は、本発明の炭素繊維紡績糸
織物のタテ糸の構成の一例を示す概略平面図である（但
しヨコ糸は省略）。
織物のタテ糸の構成の一例を示す概略平面図である（但
しヨコ糸は省略）。
【００１２】本発明の炭素繊維紡績糸織物２は、中央部
４の目付を６０〜１５０ｇ／ｍ2とする。目付が６０ｇ
／ｍ2未満の場合、ヨコ糸の張力の影響により幅ムラが
生じ易い。目付が１５０ｇ／ｍ2を超える場合、炭素繊
維紡績糸織物の厚さが厚いものとなる。
４の目付を６０〜１５０ｇ／ｍ2とする。目付が６０ｇ
／ｍ2未満の場合、ヨコ糸の張力の影響により幅ムラが
生じ易い。目付が１５０ｇ／ｍ2を超える場合、炭素繊
維紡績糸織物の厚さが厚いものとなる。
【００１３】炭素繊維紡績糸織物の中央部に用いる紡績
糸は、メートル番手で２５〜５０番手とする。２５番手
未満では、糸が太いため、酸化繊維紡績糸織物としたと
きに織物の厚さが厚くなる。また、５０番手を超える
と、紡績糸強力が低下し、織物強力が低下する。なお、
側部に用いる紡績糸は、メートル番手で２５〜５０番が
好ましい。
糸は、メートル番手で２５〜５０番手とする。２５番手
未満では、糸が太いため、酸化繊維紡績糸織物としたと
きに織物の厚さが厚くなる。また、５０番手を超える
と、紡績糸強力が低下し、織物強力が低下する。なお、
側部に用いる紡績糸は、メートル番手で２５〜５０番が
好ましい。
【００１４】炭素繊維紡績糸織物の中央部の打ち込み本
数は、タテ、ヨコ共に９〜２２本／ｃｍとする。打ち込
み本数が９本／ｃｍ未満の場合、目隙間が大きくなるほ
か、ヨコ糸の張力の影響により幅ムラが生じる。また、
打ち込み本数が２２本／ｃｍを超える場合、得られる炭
素繊維紡績糸織物が厚いものとなる。
数は、タテ、ヨコ共に９〜２２本／ｃｍとする。打ち込
み本数が９本／ｃｍ未満の場合、目隙間が大きくなるほ
か、ヨコ糸の張力の影響により幅ムラが生じる。また、
打ち込み本数が２２本／ｃｍを超える場合、得られる炭
素繊維紡績糸織物が厚いものとなる。
【００１５】炭素繊維紡績糸織物は、中央部のタテ糸の
打ち込み本数をＡ、側部６のタテ糸の打ち込み本数をＢ
としたとき、 Ｂ／Ａ＝１．２５〜２．０ となるよう側部を補強することが好ましい。Ｂ／Ａの値
が１．２５未満であると、補強効果が得られず、端部切
れ、幅ムラ等が発生し易い。Ｂ／Ａの値が２．０を超え
ると、厚みムラが発生し、織物加工の際にヨコ糸の通過
が困難となる。更に、Ｂ／Ａの値は、１．３０〜１．９
０とすることがより好ましい。
打ち込み本数をＡ、側部６のタテ糸の打ち込み本数をＢ
としたとき、 Ｂ／Ａ＝１．２５〜２．０ となるよう側部を補強することが好ましい。Ｂ／Ａの値
が１．２５未満であると、補強効果が得られず、端部切
れ、幅ムラ等が発生し易い。Ｂ／Ａの値が２．０を超え
ると、厚みムラが発生し、織物加工の際にヨコ糸の通過
が困難となる。更に、Ｂ／Ａの値は、１．３０〜１．９
０とすることがより好ましい。
【００１６】炭素繊維紡績糸織物の側部の幅は、織物の
両端にある側部それぞれの幅を０．４〜２．３ｃｍとす
ることが好ましく、０．５〜１．８ｃｍとすることがよ
り好ましい。０．４ｃｍ未満では、補強効果を発揮しに
くく、２．３ｃｍを超えると、補強効果は大きくなる
が、製品率が低下する傾向がある。
両端にある側部それぞれの幅を０．４〜２．３ｃｍとす
ることが好ましく、０．５〜１．８ｃｍとすることがよ
り好ましい。０．４ｃｍ未満では、補強効果を発揮しに
くく、２．３ｃｍを超えると、補強効果は大きくなる
が、製品率が低下する傾向がある。
【００１７】本発明の炭素繊維紡績糸織物は、電極材料
の中間原料として用いる観点から電気抵抗値を３．５ｍ
Ω以下とすることが好ましい。
の中間原料として用いる観点から電気抵抗値を３．５ｍ
Ω以下とすることが好ましい。
【００１８】本発明の炭素繊維紡績糸織物は、種々の方
法で製造することができるが、酸化繊維紡績糸織物を炭
素化する方法を一例として以下に示す。
法で製造することができるが、酸化繊維紡績糸織物を炭
素化する方法を一例として以下に示す。
【００１９】酸化繊維紡績糸織物に用いる酸化繊維とし
ては、ポリアクリロニトリル系、レーヨン系、ピッチ系
等を挙げることができるが、ポリアクリロニトリル（Ｐ
ＡＮ）系酸化繊維が好ましい。
ては、ポリアクリロニトリル系、レーヨン系、ピッチ系
等を挙げることができるが、ポリアクリロニトリル（Ｐ
ＡＮ）系酸化繊維が好ましい。
【００２０】ＰＡＮ系酸化繊維は、ＰＡＮ系繊維を酸化
処理することにより得ることができる。ＰＡＮ系繊維と
しては、アクリロニトリル単独またはアクリロニトリル
とアクリル酸メチルエステル、アクリルアミド、イタコ
ン酸等と共重合したものを挙げることができる。
処理することにより得ることができる。ＰＡＮ系繊維と
しては、アクリロニトリル単独またはアクリロニトリル
とアクリル酸メチルエステル、アクリルアミド、イタコ
ン酸等と共重合したものを挙げることができる。
【００２１】ＰＡＮ系繊維の酸化処理は、酸化性ガス雰
囲気下、２００〜３００℃で１０〜１００分間処理を行
うことが好ましい。酸化処理自体は当業者に公知の技術
である。
囲気下、２００〜３００℃で１０〜１００分間処理を行
うことが好ましい。酸化処理自体は当業者に公知の技術
である。
【００２２】酸化繊維紡績糸織物を得るには、まず上記
のＰＡＮ系酸化繊維を常法により定長カット又はバイア
スカットした後ステープルとし、この酸化繊維ステープ
ルを酸化繊維紡績糸に加工する。
のＰＡＮ系酸化繊維を常法により定長カット又はバイア
スカットした後ステープルとし、この酸化繊維ステープ
ルを酸化繊維紡績糸に加工する。
【００２３】更に、上記酸化繊維紡績糸を織物加工し
て、酸化繊維紡績糸織物とする。織り形態としては、平
織り、綾織り、朱子織り等とすることができる。
て、酸化繊維紡績糸織物とする。織り形態としては、平
織り、綾織り、朱子織り等とすることができる。
【００２４】酸化繊維紡績糸織物の構成は、図１と同様
である。
である。
【００２５】酸化繊維紡績糸織物の中央部の目付は１０
０〜２５０ｇ／ｍ2とすることが好ましい。目付が１０
０ｇ／ｍ2未満の場合、ヨコ糸の張力の影響により幅ム
ラが生じ易い。目付が２５０ｇ／ｍ2を超える場合、酸
化繊維紡績糸織物の厚さが厚くなり、炭素化して得られ
る炭素繊維紡績糸織物も厚いものとなり易い。
０〜２５０ｇ／ｍ2とすることが好ましい。目付が１０
０ｇ／ｍ2未満の場合、ヨコ糸の張力の影響により幅ム
ラが生じ易い。目付が２５０ｇ／ｍ2を超える場合、酸
化繊維紡績糸織物の厚さが厚くなり、炭素化して得られ
る炭素繊維紡績糸織物も厚いものとなり易い。
【００２６】酸化繊維紡績糸織物の中央部に用いる紡績
糸は、メートル番手で１５〜３０番手とすることが好ま
しい。１５番手未満では、糸が太いため、酸化繊維紡績
糸織物としたときに織物の厚さが厚くなり易い。また、
３０番手を超えると、紡績糸強力が低下し、織物加工が
困難となる。
糸は、メートル番手で１５〜３０番手とすることが好ま
しい。１５番手未満では、糸が太いため、酸化繊維紡績
糸織物としたときに織物の厚さが厚くなり易い。また、
３０番手を超えると、紡績糸強力が低下し、織物加工が
困難となる。
【００２７】酸化繊維紡績糸織物の中央部の打ち込み本
数は、タテ、ヨコ共に８〜２０本／ｃｍとすることが好
ましい。打ち込み本数が８本／ｃｍ未満の場合、目隙間
が大きくなるほか、ヨコ糸の張力の影響により幅ムラが
生じ易い。また、２０本／ｃｍを超える場合、酸化繊維
紡績糸織物の厚さが厚くなり、炭素化して得られる炭素
繊維紡績糸織物も厚いものとなり易い。
数は、タテ、ヨコ共に８〜２０本／ｃｍとすることが好
ましい。打ち込み本数が８本／ｃｍ未満の場合、目隙間
が大きくなるほか、ヨコ糸の張力の影響により幅ムラが
生じ易い。また、２０本／ｃｍを超える場合、酸化繊維
紡績糸織物の厚さが厚くなり、炭素化して得られる炭素
繊維紡績糸織物も厚いものとなり易い。
【００２８】酸化繊維紡績糸織物は、中央部のタテ糸の
打ち込み本数をＡ'、側部のタテ糸の打ち込み本数をＢ'
としたとき、 Ｂ'／Ａ'＝１．２５〜２．０ となるよう側部を補強することが好ましい。Ｂ'／Ａ'の
値が１．２５未満であると、補強効果が得られず、端部
切れ、幅ムラが発生し易い。Ｂ'／Ａ'の値が２．０を超
えると、厚みムラが発生し、織物加工の際にヨコ糸の通
過が困難となる傾向がある。更に、Ｂ'／Ａ'の値は、
１．３０〜１．９０とすることがより好ましい。
打ち込み本数をＡ'、側部のタテ糸の打ち込み本数をＢ'
としたとき、 Ｂ'／Ａ'＝１．２５〜２．０ となるよう側部を補強することが好ましい。Ｂ'／Ａ'の
値が１．２５未満であると、補強効果が得られず、端部
切れ、幅ムラが発生し易い。Ｂ'／Ａ'の値が２．０を超
えると、厚みムラが発生し、織物加工の際にヨコ糸の通
過が困難となる傾向がある。更に、Ｂ'／Ａ'の値は、
１．３０〜１．９０とすることがより好ましい。
【００２９】酸化繊維紡績糸織物の側部のタテ糸の紡績
糸強力としては、４．９Ｎ／本以上が好ましい。紡績糸
強力が４．９Ｎ／本未満では、端部切れが発生し易くな
る。
糸強力としては、４．９Ｎ／本以上が好ましい。紡績糸
強力が４．９Ｎ／本未満では、端部切れが発生し易くな
る。
【００３０】また、側部のタテ糸の伸度としては、１０
％以上が好ましい。伸度が１０％未満では、端部切れが
発生し易くなる。
％以上が好ましい。伸度が１０％未満では、端部切れが
発生し易くなる。
【００３１】酸化繊維紡績糸織物の側部のタテ糸は、全
部または一部に中央部に用いた紡績糸と太さ、紡績糸強
力、伸度等の性質が異なるものを用いてもよい。
部または一部に中央部に用いた紡績糸と太さ、紡績糸強
力、伸度等の性質が異なるものを用いてもよい。
【００３２】酸化繊維紡績糸織物の側部の幅は、織物の
両端にある側部それぞれの幅を０．５〜２．５ｃｍとす
ることが好ましく、０．６〜２．０ｃｍとすることがよ
り好ましい。０．５ｃｍ未満では、補強効果を発揮しに
くく、２．５ｃｍを超えると、補強効果は大きくなる
が、製品率が低下する傾向がある。
両端にある側部それぞれの幅を０．５〜２．５ｃｍとす
ることが好ましく、０．６〜２．０ｃｍとすることがよ
り好ましい。０．５ｃｍ未満では、補強効果を発揮しに
くく、２．５ｃｍを超えると、補強効果は大きくなる
が、製品率が低下する傾向がある。
【００３３】上記の酸化繊維紡績糸織物を炭素化するこ
とにより本発明の炭素繊維紡績糸織物を得ることができ
る。
とにより本発明の炭素繊維紡績糸織物を得ることができ
る。
【００３４】酸化繊維紡績糸織物の炭素化は、窒素、ヘ
リウム、アルゴン等の不活性ガス雰囲気下、１０００〜
２５００℃で行うのが好ましい。炭素化する方法自体は
当業者に公知の技術である。なお、炭素化を行う際の昇
温速度は２００℃／分以下が好ましく、１７０℃／分以
下がより好ましい。昇温速度が２００℃／分を超える場
合、繊維強度が低下し、炭素微粉末が多量に発生する傾
向がある。最高温度での滞留時間は３０分間以内が好ま
しく、０．５〜２０分程度がより好ましい。
リウム、アルゴン等の不活性ガス雰囲気下、１０００〜
２５００℃で行うのが好ましい。炭素化する方法自体は
当業者に公知の技術である。なお、炭素化を行う際の昇
温速度は２００℃／分以下が好ましく、１７０℃／分以
下がより好ましい。昇温速度が２００℃／分を超える場
合、繊維強度が低下し、炭素微粉末が多量に発生する傾
向がある。最高温度での滞留時間は３０分間以内が好ま
しく、０．５〜２０分程度がより好ましい。
【００３５】
【実施例】以下、実施例により本発明を更に詳細に説明
するが、本発明はこれら実施例に限定されるものではな
い。なお、各物性の測定は以下の方法により行った。
するが、本発明はこれら実施例に限定されるものではな
い。なお、各物性の測定は以下の方法により行った。
【００３６】〔目付〕織物を１２０℃で１時間真空乾燥
した後の質量値より算出した。
した後の質量値より算出した。
【００３７】〔紡績糸強力及び伸度〕ＰＡＮ系酸化繊維
紡績糸をつかみ間隔１００ｍｍとし、引っ張り速度３０
ｍｍ／ｍｉｎで引っ張ったときの破断強力を紡績糸強力
（Ｎ／本）とした。
紡績糸をつかみ間隔１００ｍｍとし、引っ張り速度３０
ｍｍ／ｍｉｎで引っ張ったときの破断強力を紡績糸強力
（Ｎ／本）とした。
【００３８】また、破断時の伸び量をチャートより測定
し、つかみ間隔（測定長）で除した値を伸度（％）とし
た。
し、つかみ間隔（測定長）で除した値を伸度（％）とし
た。
【００３９】〔電気抵抗値〕２枚の５０ｍｍ角（厚さ１
０ｍｍ）の金メッキした電極で、炭素繊維紡績糸織物の
両面を電極が全面接触するようにはさみ、荷重１０ｋＰ
ａを織物の厚さ方向にかけたときの厚さ方向の電気抵抗
値を測定した。
０ｍｍ）の金メッキした電極で、炭素繊維紡績糸織物の
両面を電極が全面接触するようにはさみ、荷重１０ｋＰ
ａを織物の厚さ方向にかけたときの厚さ方向の電気抵抗
値を測定した。
【００４０】実施例１
ポリアクリロニトリル系酸化繊維（１．６ｄｔｅｘ、比
重１．３９）のカットファイバー（６５ｍｍ）を混打綿
加工した後、カーディングしてスライバーを作製した。
次いで紡績糸加工を行い、酸化繊維紡績糸（１７番手、
紡績糸強力１４．７Ｎ／本、伸度１６％）を得た。更
に、この酸化繊維紡績糸を用いて織物加工を行い側部を
補強した酸化繊維紡績糸織物（平織、厚さ０．４９ｍ
ｍ、全幅１２０ｃｍ）を得た。中央部の打ち込み本数は
タテ糸、ヨコ糸ともに１６本／ｃｍとし、目付は１６２
ｇ／ｍ2であった。また、側部は幅各１ｃｍで、タテ糸
は上記のＰＡＮ系酸化繊維紡績糸を用い、打ち込み本数
２３本／ｃｍ（Ｂ'／Ａ' １．４）とした。
重１．３９）のカットファイバー（６５ｍｍ）を混打綿
加工した後、カーディングしてスライバーを作製した。
次いで紡績糸加工を行い、酸化繊維紡績糸（１７番手、
紡績糸強力１４．７Ｎ／本、伸度１６％）を得た。更
に、この酸化繊維紡績糸を用いて織物加工を行い側部を
補強した酸化繊維紡績糸織物（平織、厚さ０．４９ｍ
ｍ、全幅１２０ｃｍ）を得た。中央部の打ち込み本数は
タテ糸、ヨコ糸ともに１６本／ｃｍとし、目付は１６２
ｇ／ｍ2であった。また、側部は幅各１ｃｍで、タテ糸
は上記のＰＡＮ系酸化繊維紡績糸を用い、打ち込み本数
２３本／ｃｍ（Ｂ'／Ａ' １．４）とした。
【００４１】得られたＰＡＮ系酸化繊維紡績糸織物は、
織物加工時に端部のタテ糸の切断や、ヨコ糸の張力によ
る幅方向の収縮による幅ムラや厚みムラが生じることも
なく、均質な酸化繊維紡績糸織物を得た。
織物加工時に端部のタテ糸の切断や、ヨコ糸の張力によ
る幅方向の収縮による幅ムラや厚みムラが生じることも
なく、均質な酸化繊維紡績糸織物を得た。
【００４２】更にこのＰＡＮ系酸化繊維紡績糸織物を不
活性ガス雰囲気下連続的に１６５０℃で２分間処理し炭
素化したところ、側部を補強した炭素繊維紡績糸織物
（厚さ０．４８ｍｍ、全幅１０７ｃｍ）を得た。タテ
糸、ヨコ糸ともに中央部の打ち込み本数１８本／ｃｍ、
２８番手で、中央部の目付は９７ｇ／ｍ2であった。ま
た、側部は幅各０．９ｃｍ、タテ糸の打ち込み本数２６
本／ｃｍ（Ｂ／Ａ １．４）、タテ糸のメートル番手は
２８番手であった。
活性ガス雰囲気下連続的に１６５０℃で２分間処理し炭
素化したところ、側部を補強した炭素繊維紡績糸織物
（厚さ０．４８ｍｍ、全幅１０７ｃｍ）を得た。タテ
糸、ヨコ糸ともに中央部の打ち込み本数１８本／ｃｍ、
２８番手で、中央部の目付は９７ｇ／ｍ2であった。ま
た、側部は幅各０．９ｃｍ、タテ糸の打ち込み本数２６
本／ｃｍ（Ｂ／Ａ １．４）、タテ糸のメートル番手は
２８番手であった。
【００４３】得られた炭素繊維紡績糸織物の端部のタテ
糸の切断や、ケバが発生することなく、幅ムラのない均
質な炭素繊維紡績糸織物を得た。
糸の切断や、ケバが発生することなく、幅ムラのない均
質な炭素繊維紡績糸織物を得た。
【００４４】実施例２〜４、比較例１〜３
実施例１と同じＰＡＮ系酸化繊維を用い同様の操作を行
って表１に示すＰＡＮ系酸化繊維紡績糸織物及び炭素繊
維紡績糸織物を得た。
って表１に示すＰＡＮ系酸化繊維紡績糸織物及び炭素繊
維紡績糸織物を得た。
【００４５】
【表１】
【００４６】
【発明の効果】本発明によれば、シャトル式で織物加工
を行った酸化繊維紡績糸織物を炭素化する場合でもケバ
が発生せず、端部でのタテ糸の切断や、幅ムラ、厚みム
ラのない炭素繊維紡績糸を得ることができる。
を行った酸化繊維紡績糸織物を炭素化する場合でもケバ
が発生せず、端部でのタテ糸の切断や、幅ムラ、厚みム
ラのない炭素繊維紡績糸を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の炭素繊維紡績糸織物のタテ糸の構成の
一例を示す概略平面図である。
一例を示す概略平面図である。
２ 炭素繊維紡績糸織物
４ 中央部
６ 側部
Claims (2)
- 【請求項１】 中央部の目付６０〜１５０ｇ／ｍ2、タ
テ及びヨコ糸がメートル番手で２５〜５０番手、タテ及
びヨコ糸の打ち込み本数が９〜２２本／ｃｍの炭素繊維
紡績糸織物において、中央部のタテ糸の打ち込み本数を
Ａ、側部のタテ糸の打ち込み本数をＢとしたとき、 Ｂ／Ａ＝１．２５〜２．０ となるよう側部を補強した炭素繊維紡績糸織物。 - 【請求項２】 中央部の目付１００〜２５０ｇ／ｍ2、
タテ及びヨコ糸がメートル番手で１５〜３０番手、タテ
及びヨコ糸の打ち込み本数が８〜２０本／ｃｍで、中央
部のタテ糸の打ち込み本数をＡ'、側部のタテ糸の打ち
込み本数をＢ'としたとき、 Ｂ'／Ａ'＝１．２５〜２．０ となるよう側部を補強した酸化繊維紡績糸織物を炭素化
する請求項１記載の炭素繊維紡績糸織物の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002016700A JP4195564B2 (ja) | 2002-01-25 | 2002-01-25 | 炭素繊維紡績糸織物、及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002016700A JP4195564B2 (ja) | 2002-01-25 | 2002-01-25 | 炭素繊維紡績糸織物、及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003221753A true JP2003221753A (ja) | 2003-08-08 |
| JP4195564B2 JP4195564B2 (ja) | 2008-12-10 |
Family
ID=27742764
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002016700A Expired - Fee Related JP4195564B2 (ja) | 2002-01-25 | 2002-01-25 | 炭素繊維紡績糸織物、及びその製造方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4195564B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005054554A1 (ja) * | 2003-12-01 | 2005-06-16 | Kureha Corporation | 炭素繊維紡績糸およびその織物 |
| KR20140034167A (ko) * | 2011-03-28 | 2014-03-19 | 메그텍 터보소닉 인코포레이티드 | 습식 전기 집진기용 내부식 전도성 복합재료 집전 전극 |
| KR20190088319A (ko) * | 2018-01-18 | 2019-07-26 | 한국과학기술연구원 | 탄소섬유 원단 및 그 제조방법 |
-
2002
- 2002-01-25 JP JP2002016700A patent/JP4195564B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005054554A1 (ja) * | 2003-12-01 | 2005-06-16 | Kureha Corporation | 炭素繊維紡績糸およびその織物 |
| US7610743B2 (en) | 2003-12-01 | 2009-11-03 | Kureha Corporation | Carbon fiber spun yarn and woven fabric thereof |
| KR20140034167A (ko) * | 2011-03-28 | 2014-03-19 | 메그텍 터보소닉 인코포레이티드 | 습식 전기 집진기용 내부식 전도성 복합재료 집전 전극 |
| JP2014510629A (ja) * | 2011-03-28 | 2014-05-01 | メグテック ターボソニック インコーポレイテッド | 湿式電気集塵機用の耐浸食性導電性複合材料集塵電極 |
| JP2017039137A (ja) * | 2011-03-28 | 2017-02-23 | メグテック ターボソニック インコーポレイテッドＭｅｇｔｅｃ Ｔｕｒｂｏｓｏｎｉｃ Ｉｎｃ． | 湿式電気集塵機用の耐浸食性導電性複合材料集塵電極 |
| KR101993177B1 (ko) * | 2011-03-28 | 2019-06-26 | 메그텍 터보소닉 인코포레이티드 | 습식 전기 집진기용 내부식 전도성 복합재료 집전 전극 |
| KR20190088319A (ko) * | 2018-01-18 | 2019-07-26 | 한국과학기술연구원 | 탄소섬유 원단 및 그 제조방법 |
| KR102029179B1 (ko) | 2018-01-18 | 2019-11-08 | 한국과학기술연구원 | 탄소섬유 원단 및 그 제조방법 |
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|---|---|
| JP4195564B2 (ja) | 2008-12-10 |
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