JP2003189508A - 非接触電力供給装置 - Google Patents
非接触電力供給装置Info
- Publication number
- JP2003189508A JP2003189508A JP2001382224A JP2001382224A JP2003189508A JP 2003189508 A JP2003189508 A JP 2003189508A JP 2001382224 A JP2001382224 A JP 2001382224A JP 2001382224 A JP2001382224 A JP 2001382224A JP 2003189508 A JP2003189508 A JP 2003189508A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- power
- coil
- power receiving
- inverter
- distance
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Charge And Discharge Circuits For Batteries Or The Like (AREA)
- Dc-Dc Converters (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 非接触電力供給装置の給電部から受電部に伝
送される電力を給電側で制御し、受電部に電圧安定回路
を備えることなく、受電部の出力電圧を安定化して、受
電部の発熱量を低減し、受電部の小型・軽量化を実現す
る。 【解決手段】 給電部の直流入力電圧を検出する入力電
圧検出手段、および給電コイルと受電コイルとの距離を
検出する距離検出手段がインバータ回路の発振を間欠制
御する。インバータ回路の発振が停止している期間は電
力が伝送されないので、インバータ回路の直流入力電圧
の変動や給電コイルと受電コイルとの距離の変動に応じ
て、給電部から受電部に伝送される電力が制御され、受
電部が受電する電力の変動が低減するので、受電部の出
力電圧の変動が低減できる。
送される電力を給電側で制御し、受電部に電圧安定回路
を備えることなく、受電部の出力電圧を安定化して、受
電部の発熱量を低減し、受電部の小型・軽量化を実現す
る。 【解決手段】 給電部の直流入力電圧を検出する入力電
圧検出手段、および給電コイルと受電コイルとの距離を
検出する距離検出手段がインバータ回路の発振を間欠制
御する。インバータ回路の発振が停止している期間は電
力が伝送されないので、インバータ回路の直流入力電圧
の変動や給電コイルと受電コイルとの距離の変動に応じ
て、給電部から受電部に伝送される電力が制御され、受
電部が受電する電力の変動が低減するので、受電部の出
力電圧の変動が低減できる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、給電コイルと受電
コイルとからなる分離トランスによって給電部から受電
部に非接触で電力を供給する非接触電力供給装置に関す
る。
コイルとからなる分離トランスによって給電部から受電
部に非接触で電力を供給する非接触電力供給装置に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】近年、周囲環境の影響を受けることなく
給電部から受電部に電力を供給できる非接触電力供給装
置が多用されている。具体的には、この種の非接触電力
供給装置は、受電部と給電部とを容易に切り離せる利点
を生かした小型の携帯機器（例えば携帯電話器）や、非
接触電力供給装置を使用することが製品の生産性および
保守に好適な小型機器（例えば、自動車用モジュール部
品等）、さらには給電部と受電部とを切り離して使用す
ることが前提となる電気自動車等に使用される。したが
って、非接触電力供給装置の受電部は小型・軽量である
ことが望まれる。
給電部から受電部に電力を供給できる非接触電力供給装
置が多用されている。具体的には、この種の非接触電力
供給装置は、受電部と給電部とを容易に切り離せる利点
を生かした小型の携帯機器（例えば携帯電話器）や、非
接触電力供給装置を使用することが製品の生産性および
保守に好適な小型機器（例えば、自動車用モジュール部
品等）、さらには給電部と受電部とを切り離して使用す
ることが前提となる電気自動車等に使用される。したが
って、非接触電力供給装置の受電部は小型・軽量である
ことが望まれる。
【０００３】こうした非接触電力供給装置では、給電部
は、給電コイルと、直流電源から電力の供給を受けて給
電コイルを励磁するインバータとを有し、受電部は、給
電コイルに電磁結合する受電コイルと受電コイルが受電
した交流電力を整流する整流回路（交流直流変換回路）
を有する。そして、整流回路から出力される直流電力を
受電部に接続された負荷に供給するものとなっている。
は、給電コイルと、直流電源から電力の供給を受けて給
電コイルを励磁するインバータとを有し、受電部は、給
電コイルに電磁結合する受電コイルと受電コイルが受電
した交流電力を整流する整流回路（交流直流変換回路）
を有する。そして、整流回路から出力される直流電力を
受電部に接続された負荷に供給するものとなっている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、従来の非接
触電力供給装置においては、直流入力電圧の変動または
給電コイルと受電コイルとの距離の変動によって整流回
路の出力電圧が変動する。こうした整流回路の出力電圧
変動が生じても、受電部は、負荷に安定した電圧を供給
するため、整流回路と負荷との間に電圧安定回路を設け
ている。ところが、この電圧安定回路は、電圧安定回路
内部の電圧降下と負荷電流とに起因する発熱を伴う。し
たがって、従来の非接触電力供給装置では、受電部の電
圧安定回路が発熱し、その放熱部品のために、受電部が
大型化するといった問題がある。
触電力供給装置においては、直流入力電圧の変動または
給電コイルと受電コイルとの距離の変動によって整流回
路の出力電圧が変動する。こうした整流回路の出力電圧
変動が生じても、受電部は、負荷に安定した電圧を供給
するため、整流回路と負荷との間に電圧安定回路を設け
ている。ところが、この電圧安定回路は、電圧安定回路
内部の電圧降下と負荷電流とに起因する発熱を伴う。し
たがって、従来の非接触電力供給装置では、受電部の電
圧安定回路が発熱し、その放熱部品のために、受電部が
大型化するといった問題がある。
【０００５】本発明は、上記問題を解決するためになさ
れたものであり、給電部から受電部に伝送される電力を
給電側で制御することによって、受電部に電圧安定回路
を備えることなく、受電部の出力電圧を安定化して、受
電部の発熱量を低減し、受電部の小型・軽量化を実現す
る非接触電力供給装置を提供することを目的とする。
れたものであり、給電部から受電部に伝送される電力を
給電側で制御することによって、受電部に電圧安定回路
を備えることなく、受電部の出力電圧を安定化して、受
電部の発熱量を低減し、受電部の小型・軽量化を実現す
る非接触電力供給装置を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に本発明によれば、請求項１では、直流電力を交流電力
に変換するインバータと、インバータで励磁される給電
コイルと、給電コイルと電磁結合して交流電力を受電す
る受電コイルと、受電コイルが受電した交流電力を直流
電力に変換する交流直流変換回路と、インバータの直流
入力電圧を検出する入力電圧検出手段と入力電圧検出手
段の検出結果に基づき、インバータの発振を間欠停止さ
せる間欠制御手段とを備えた非接触電力供給装置が提供
される。
に本発明によれば、請求項１では、直流電力を交流電力
に変換するインバータと、インバータで励磁される給電
コイルと、給電コイルと電磁結合して交流電力を受電す
る受電コイルと、受電コイルが受電した交流電力を直流
電力に変換する交流直流変換回路と、インバータの直流
入力電圧を検出する入力電圧検出手段と入力電圧検出手
段の検出結果に基づき、インバータの発振を間欠停止さ
せる間欠制御手段とを備えた非接触電力供給装置が提供
される。
【０００７】このような構成を有する非接触電力供給装
置では、インバータの発振を間欠的に動作・停止するこ
とができる。したがって、インバータの直流入力電圧の
変動を検出し、この変動に応じてインバータの発振期間
と停止期間とを制御することで、給電部から受電部に伝
送される電力を制御することができ、インバータの直流
入力電圧の変動にもかかわらず、受電部の出力電圧の変
動が低減される。
置では、インバータの発振を間欠的に動作・停止するこ
とができる。したがって、インバータの直流入力電圧の
変動を検出し、この変動に応じてインバータの発振期間
と停止期間とを制御することで、給電部から受電部に伝
送される電力を制御することができ、インバータの直流
入力電圧の変動にもかかわらず、受電部の出力電圧の変
動が低減される。
【０００８】請求項２の非接触電力供給装置では、給電
コイルと受電コイルとの距離を検出する距離検出手段の
検出結果によって、間欠制御手段がインバータの発振を
間欠制御する。このような構成を有する非接触電力供給
装置では、給電コイルと受電コイルとの距離が変動して
も、給電部から受電部に伝送される電力が制御されるの
で、受電部の出力電圧の変動が低減される。
コイルと受電コイルとの距離を検出する距離検出手段の
検出結果によって、間欠制御手段がインバータの発振を
間欠制御する。このような構成を有する非接触電力供給
装置では、給電コイルと受電コイルとの距離が変動して
も、給電部から受電部に伝送される電力が制御されるの
で、受電部の出力電圧の変動が低減される。
【０００９】請求項３の非接触電力供給装置では、イン
バータの直流入力電圧を検出する入力電圧検出手段、お
よび給電コイルと受電コイルとの距離を検出する距離検
出手段の検出結果によって、間欠制御手段がインバータ
の発振を間欠制御する。このような構成を有する非接触
電力供給装置では、インバータの直流入力電圧の変動や
給電コイルと受電コイルとの距離の変動にもかかわら
ず、給電部から受電部に伝送される電力が制御されるの
で、受電部の出力電圧の変動が低減される。
バータの直流入力電圧を検出する入力電圧検出手段、お
よび給電コイルと受電コイルとの距離を検出する距離検
出手段の検出結果によって、間欠制御手段がインバータ
の発振を間欠制御する。このような構成を有する非接触
電力供給装置では、インバータの直流入力電圧の変動や
給電コイルと受電コイルとの距離の変動にもかかわら
ず、給電部から受電部に伝送される電力が制御されるの
で、受電部の出力電圧の変動が低減される。
【００１０】請求項４の非接触電力供給装置は、距離検
出手段として、インバータの直流入力電流を検出する入
力電流検出手段を備えている。インバータの直流入力電
圧と受電部の負荷抵抗とがそれぞれ一定値の場合には、
インバータの直流入力電流は、給電コイルと受電コイル
との距離に対応して変動する。具体的には、上記距離が
短いほど、両コイル間の電磁結合が強くなり、給電コイ
ルに流れる電流が増加して、インバータ回路の直流入力
電流が増加する。したがって、上記のような構成を有す
る非接触電力供給装置では、インバータの直流入力電流
を検出することで、給電コイルと受電コイルとの距離を
検出することができ、給電コイルと受電コイルとの距離
の変動にもかかわらず、給電部から受電部に伝送される
電力が制御されるので、受電部の出力電圧の変動を低減
できる。
出手段として、インバータの直流入力電流を検出する入
力電流検出手段を備えている。インバータの直流入力電
圧と受電部の負荷抵抗とがそれぞれ一定値の場合には、
インバータの直流入力電流は、給電コイルと受電コイル
との距離に対応して変動する。具体的には、上記距離が
短いほど、両コイル間の電磁結合が強くなり、給電コイ
ルに流れる電流が増加して、インバータ回路の直流入力
電流が増加する。したがって、上記のような構成を有す
る非接触電力供給装置では、インバータの直流入力電流
を検出することで、給電コイルと受電コイルとの距離を
検出することができ、給電コイルと受電コイルとの距離
の変動にもかかわらず、給電部から受電部に伝送される
電力が制御されるので、受電部の出力電圧の変動を低減
できる。
【００１１】上記入力電流検出手段は、前記インバータ
の直流電源とインバータとの間に一次コイルを介挿し、
該一次コイルと電磁結合する二次コイルに誘起される電
圧を検出することによって、インバータの直流入力電流
を検出することができ（請求項５）、検出された直流入
力電流から給電コイルと受電コイルとの距離を検出する
ことができる。
の直流電源とインバータとの間に一次コイルを介挿し、
該一次コイルと電磁結合する二次コイルに誘起される電
圧を検出することによって、インバータの直流入力電流
を検出することができ（請求項５）、検出された直流入
力電流から給電コイルと受電コイルとの距離を検出する
ことができる。
【００１２】請求項６では、給電コイルは給電コンデン
サと接続されて給電共振回路を形成し、インバータはこ
の給電共振回路の共振周波数で発振する。この場合、給
電コイルと受電コイルとの距離が変動して両コイル間の
電磁結合が変動すると、両コイル間の相互インダクタン
スが変動するので、給電コイルの自己インダクタンスも
変動して、インバータの発振周波数が変動する。したが
って、インバータの発振周波数を測定することによっ
て、距離検出手段は給電コイルと受電コイルとの距離を
検出することができる。
サと接続されて給電共振回路を形成し、インバータはこ
の給電共振回路の共振周波数で発振する。この場合、給
電コイルと受電コイルとの距離が変動して両コイル間の
電磁結合が変動すると、両コイル間の相互インダクタン
スが変動するので、給電コイルの自己インダクタンスも
変動して、インバータの発振周波数が変動する。したが
って、インバータの発振周波数を測定することによっ
て、距離検出手段は給電コイルと受電コイルとの距離を
検出することができる。
【００１３】
【発明の実施の形態】以下、図面を参照して、本発明の
実施形態に係る非接触電力供給装置を説明する。図１
は、本発明に係る非接触電力供給装置の一実施形態の要
部概略構成図である。非接触電力供給装置１は給電部２
と受電部３からなり、給電部２から受電部３に電力を伝
送する分離トランス４は、給電コイル５とこの給電コイ
ル５に電磁結合させて設けた受電コイル６から構成され
る。
実施形態に係る非接触電力供給装置を説明する。図１
は、本発明に係る非接触電力供給装置の一実施形態の要
部概略構成図である。非接触電力供給装置１は給電部２
と受電部３からなり、給電部２から受電部３に電力を伝
送する分離トランス４は、給電コイル５とこの給電コイ
ル５に電磁結合させて設けた受電コイル６から構成され
る。
【００１４】給電部２は、給電コイル５と、該給電コイ
ル５に接続されてソース接地型プッシュ・プル回路を構
成する一対のＭＯＳ型電界効果トランジスタ（以下、
「ＭＯＳトランジスタ」）Ｑ７ａ、Ｑ７ｂを主として構
成されるインバータ回路と、給電コイル５に接続された
給電コンデンサＣ８とを主体に構成され、直流入力端子
２ａ、２ｂ間に接続された外部直流電源（たとえばバッ
テリ）から電力の供給を受けて動作する。
ル５に接続されてソース接地型プッシュ・プル回路を構
成する一対のＭＯＳ型電界効果トランジスタ（以下、
「ＭＯＳトランジスタ」）Ｑ７ａ、Ｑ７ｂを主として構
成されるインバータ回路と、給電コイル５に接続された
給電コンデンサＣ８とを主体に構成され、直流入力端子
２ａ、２ｂ間に接続された外部直流電源（たとえばバッ
テリ）から電力の供給を受けて動作する。
【００１５】ここで、直流入力端子２ａは外部直流電源
の正電圧側（たとえば＋１２Ｖ）に接続され、アース側
端子である直流入力端子２ｂは外部直流電源の負電圧側
に接続される。直流入力端子２ａに印加された正電圧
は、給電コイル５の中点５ｃ（一端５ａと他端５ｂの中
点）から給電コイル５を経て、ＭＯＳトランジスタＱ７
ａ、Ｑ７ｂに印加される。具体的には、ＭＯＳトランジ
スタＱ７ａは、そのドレインが給電コイル５の一端５ａ
に接続され電力の供給をうけ、同様にＭＯＳトランジス
タＱ７ｂは、そのドレインが給電コイル５の他端５ｂに
接続されて電力の供給をうける。
の正電圧側（たとえば＋１２Ｖ）に接続され、アース側
端子である直流入力端子２ｂは外部直流電源の負電圧側
に接続される。直流入力端子２ａに印加された正電圧
は、給電コイル５の中点５ｃ（一端５ａと他端５ｂの中
点）から給電コイル５を経て、ＭＯＳトランジスタＱ７
ａ、Ｑ７ｂに印加される。具体的には、ＭＯＳトランジ
スタＱ７ａは、そのドレインが給電コイル５の一端５ａ
に接続され電力の供給をうけ、同様にＭＯＳトランジス
タＱ７ｂは、そのドレインが給電コイル５の他端５ｂに
接続されて電力の供給をうける。
【００１６】また、ＭＯＳトランジスタＱ７ｂのゲート
は、直列接続された抵抗Ｒ９ａとコンデンサＣ１０ａを
介して給電コイル５の一端５ａに接続され、ＭＯＳトラ
ンジスタＱ７ａのゲートは、直列接続された抵抗Ｒ９ｂ
とコンデンサＣ１０ｂを介して給電コイル５の他端５ｂ
に接続されている。したがって、抵抗Ｒ９ａとコンデン
サＣ１０ａ、並びに抵抗Ｒ９ｂとコンデンサＣ１０ｂ
は、正帰還ループを形成している。このように形成され
た正帰還回路によって、インバータ回路は給電コイル５
と給電コンデンサＣ８とからなる並列共振回路の共振周
波数で発振する。
は、直列接続された抵抗Ｒ９ａとコンデンサＣ１０ａを
介して給電コイル５の一端５ａに接続され、ＭＯＳトラ
ンジスタＱ７ａのゲートは、直列接続された抵抗Ｒ９ｂ
とコンデンサＣ１０ｂを介して給電コイル５の他端５ｂ
に接続されている。したがって、抵抗Ｒ９ａとコンデン
サＣ１０ａ、並びに抵抗Ｒ９ｂとコンデンサＣ１０ｂ
は、正帰還ループを形成している。このように形成され
た正帰還回路によって、インバータ回路は給電コイル５
と給電コンデンサＣ８とからなる並列共振回路の共振周
波数で発振する。
【００１７】なお、ＭＯＳトランジスタＱ７ａのゲート
・ソース間に接続されたダイオードＤ１１ａは、ＭＯＳ
トランジスタＱ７ａのゲートが負電圧になることを防止
する作用を有する。ＭＯＳトランジスタＱ７ｂのゲート
・ソース間に接続されたダイオードＤ１１ｂも同様な作
用を有する。また、抵抗Ｒ１２〜Ｒ１５は、起動抵抗で
あり、ＭＯＳトランジスタＱ７ａとＱ７ｂのゲートに正
電圧のバイアス電圧を印加して、インバータ回路の発振
起動時において、ゲート・ソース間のスレッショルド電
圧（ＭＯＳトランジスタの導通・遮断を規定する電圧）
の低い方のＭＯＳトランジスタを先に導通させるもので
ある。
・ソース間に接続されたダイオードＤ１１ａは、ＭＯＳ
トランジスタＱ７ａのゲートが負電圧になることを防止
する作用を有する。ＭＯＳトランジスタＱ７ｂのゲート
・ソース間に接続されたダイオードＤ１１ｂも同様な作
用を有する。また、抵抗Ｒ１２〜Ｒ１５は、起動抵抗で
あり、ＭＯＳトランジスタＱ７ａとＱ７ｂのゲートに正
電圧のバイアス電圧を印加して、インバータ回路の発振
起動時において、ゲート・ソース間のスレッショルド電
圧（ＭＯＳトランジスタの導通・遮断を規定する電圧）
の低い方のＭＯＳトランジスタを先に導通させるもので
ある。
【００１８】さらに、ＭＯＳトランジスタＱ７ａ、Ｑ７
ｂのゲートとアースとの間には、ＭＯＳトランジスタＱ
１６ａ、Ｑ１６ｂがそれぞれ接続されている。ＭＯＳト
ランジスタＱ１６ａとＱ１６ｂは、トランジスタＱ１７
で駆動されており、トランジスタＱ１７のベースにロー
レベル信号が入力されたときに導通し、トランジスタＱ
１７のベースにハイレベル信号が入力されたときに遮断
する。
ｂのゲートとアースとの間には、ＭＯＳトランジスタＱ
１６ａ、Ｑ１６ｂがそれぞれ接続されている。ＭＯＳト
ランジスタＱ１６ａとＱ１６ｂは、トランジスタＱ１７
で駆動されており、トランジスタＱ１７のベースにロー
レベル信号が入力されたときに導通し、トランジスタＱ
１７のベースにハイレベル信号が入力されたときに遮断
する。
【００１９】したがって、トランジスタＱ１７にローレ
ベル信号が入力されると、ＭＯＳトランジスタＱ１６
ａ、Ｑ１６ｂ、トランジスタＱ１７はインバータ回路の
発振を停止させる作用を有する。なお、Ｒ１８はトラン
ジスタＱ１７のコレクタ負荷抵抗であり、Ｒ１９ａ、Ｒ
１９ｂは、トランジスタＱ１７のコレクタからＭＯＳト
ランジスタＱ１６ａ、１６ｂのゲート間に、それぞれ直
列に介挿された抵抗である。
ベル信号が入力されると、ＭＯＳトランジスタＱ１６
ａ、Ｑ１６ｂ、トランジスタＱ１７はインバータ回路の
発振を停止させる作用を有する。なお、Ｒ１８はトラン
ジスタＱ１７のコレクタ負荷抵抗であり、Ｒ１９ａ、Ｒ
１９ｂは、トランジスタＱ１７のコレクタからＭＯＳト
ランジスタＱ１６ａ、１６ｂのゲート間に、それぞれ直
列に介挿された抵抗である。
【００２０】さらに、給電部２は、電流検出回路（距離
検出手段としての入力電流検出手段）２０、電圧検出回
路（入力電圧検出手段）２１と、クロック生成回路２
２、および間欠制御回路（間欠制御手段）２３を備えて
いる。電流検出回路２０は、以下のようにして、給電コ
イル５と受電コイル６との距離を検出する。この距離検
出は、前述したように、上記両コイル間の距離が短いほ
ど、インバータ回路の直流入力電流が増加することを利
用して行われる。
検出手段としての入力電流検出手段）２０、電圧検出回
路（入力電圧検出手段）２１と、クロック生成回路２
２、および間欠制御回路（間欠制御手段）２３を備えて
いる。電流検出回路２０は、以下のようにして、給電コ
イル５と受電コイル６との距離を検出する。この距離検
出は、前述したように、上記両コイル間の距離が短いほ
ど、インバータ回路の直流入力電流が増加することを利
用して行われる。
【００２１】たとえば、給電コイルと受電コイルとの間
の距離が１ｍｍの場合において、インバータ回路の直流
入力電流が４Ａであるときには、４Ａを閾値として直流
入力電流を検出すれば、給電コイルと受電コイル間距離
が、１ｍｍを超えているか又は１ｍｍ以下かを検知する
ことができる。なお、ここでは、給電部２の直流入力電
圧（インバータ回路の直流入力電圧）は一定であり、受
電部３に接続された負荷抵抗は一定であるとする。ま
た、分離トランス４を形成する給電コイル５と受電コイ
ル６との間の距離は、両コイル間の間隙をいうものとす
る。
の距離が１ｍｍの場合において、インバータ回路の直流
入力電流が４Ａであるときには、４Ａを閾値として直流
入力電流を検出すれば、給電コイルと受電コイル間距離
が、１ｍｍを超えているか又は１ｍｍ以下かを検知する
ことができる。なお、ここでは、給電部２の直流入力電
圧（インバータ回路の直流入力電圧）は一定であり、受
電部３に接続された負荷抵抗は一定であるとする。ま
た、分離トランス４を形成する給電コイル５と受電コイ
ル６との間の距離は、両コイル間の間隙をいうものとす
る。
【００２２】電流検出回路２０は、図２に示すように、
電流検出コイル３０、ダイオードＤ３１、Ｄ３２、コン
デンサＣ３３、増幅器３４および比較回路３５を備えて
いる。電流検出回路２０は、給電部２の直流入力端子２
ａと給電コイル５の中点５ｃとの間に直列に介挿され、
インバータ回路の直流入力電流は、電流検出回路２０の
電流入力端子２０ａから電流出力端子２０ｂへと流れ
る。電流入力端子２０ａと電流出力端子２０ｂとの間に
は電流検出コイル３０の一次側コイル３０ａが直列に介
挿され、一次側コイル３０ａの交流電流に比例した交流
電圧が電流検出コイル３０の二次側コイル３０ｂに誘起
される。二次側コイル３０ｂに誘起した交流電圧はダイ
オードＤ３２で整流された後、コンデンサＣ３３で平滑
され直流電圧に変換される。なお、ダイオードＤ３１
は、インバータ回路の発振動作や、間欠発振動作に起因
して、電流検出コイル３０に発生するトランジェント電
圧を低減するスナバ・ダイオードである。
電流検出コイル３０、ダイオードＤ３１、Ｄ３２、コン
デンサＣ３３、増幅器３４および比較回路３５を備えて
いる。電流検出回路２０は、給電部２の直流入力端子２
ａと給電コイル５の中点５ｃとの間に直列に介挿され、
インバータ回路の直流入力電流は、電流検出回路２０の
電流入力端子２０ａから電流出力端子２０ｂへと流れ
る。電流入力端子２０ａと電流出力端子２０ｂとの間に
は電流検出コイル３０の一次側コイル３０ａが直列に介
挿され、一次側コイル３０ａの交流電流に比例した交流
電圧が電流検出コイル３０の二次側コイル３０ｂに誘起
される。二次側コイル３０ｂに誘起した交流電圧はダイ
オードＤ３２で整流された後、コンデンサＣ３３で平滑
され直流電圧に変換される。なお、ダイオードＤ３１
は、インバータ回路の発振動作や、間欠発振動作に起因
して、電流検出コイル３０に発生するトランジェント電
圧を低減するスナバ・ダイオードである。
【００２３】こうして得られたインバータ回路の直流入
力電流に比例した直流電圧は、増幅器３４で増幅され
て、比較回路３５の第１の入力端子３５ａに入力され
る。比較回路３５は、第２の入力端子３５ｂに入力され
た電流検出基準電圧と増幅器３４の出力電圧とを比較す
ることによって、インバータ回路の直流入力電流が、４
Ａを超えているか又は４Ａ以下かを検知する。ここで
は、直流入力電流が４Ａを超えていれば、給電コイル５
と受電コイル６との距離は１ｍｍ未満であり、直流入力
電流が４Ａ以下であれば、給電コイル５と受電コイル６
との距離は１ｍｍ以上であるとする。
力電流に比例した直流電圧は、増幅器３４で増幅され
て、比較回路３５の第１の入力端子３５ａに入力され
る。比較回路３５は、第２の入力端子３５ｂに入力され
た電流検出基準電圧と増幅器３４の出力電圧とを比較す
ることによって、インバータ回路の直流入力電流が、４
Ａを超えているか又は４Ａ以下かを検知する。ここで
は、直流入力電流が４Ａを超えていれば、給電コイル５
と受電コイル６との距離は１ｍｍ未満であり、直流入力
電流が４Ａ以下であれば、給電コイル５と受電コイル６
との距離は１ｍｍ以上であるとする。
【００２４】一方、電圧検出回路２１は、外部直流電源
から供給される直流入力電圧の変動を検出する。たとえ
ば、給電コイル５と受電コイル６との距離が１ｍｍ以上
の場合においては、電圧検出回路２１は、１４Ｖおよび
１５Ｖの２つの電圧を閾値として、直流入力端子２ａに
印加された電圧の変動を監視する。したがって、電圧検
出回路２１は、インバータ回路の直流入力電圧が、１４
Ｖ以下の電圧、１４Ｖを超えて１５Ｖ以下の電圧または
１５Ｖを超えた電圧の３つの状態を検知する。
から供給される直流入力電圧の変動を検出する。たとえ
ば、給電コイル５と受電コイル６との距離が１ｍｍ以上
の場合においては、電圧検出回路２１は、１４Ｖおよび
１５Ｖの２つの電圧を閾値として、直流入力端子２ａに
印加された電圧の変動を監視する。したがって、電圧検
出回路２１は、インバータ回路の直流入力電圧が、１４
Ｖ以下の電圧、１４Ｖを超えて１５Ｖ以下の電圧または
１５Ｖを超えた電圧の３つの状態を検知する。
【００２５】図３に示す電圧検出回路２１は、１４Ｖを
第１の閾値とする第１の電圧比較回路４１、１５Ｖを第
２の閾値とする第２の電圧比較回路４２、および変換テ
ーブル４３を有している。ここで、第１の電圧比較回路
４１は電圧比較器４１ａを主体として構成されており、
給電部２の直流入力端子２ａに印加された電圧は抵抗Ｒ
４１ｂとＲ４１ｃとで抵抗分圧され、電圧検出回路２１
の内部の基準電圧は抵抗Ｒ４１ｄとＲ４１ｅとで抵抗分
圧され、電圧比較器４１ａはこれら抵抗分圧された電圧
を比較する。このようにして、第１の電圧比較回路４１
はインバータ回路の直流入力電圧と第１の閾値である１
４Ｖとを比較する。第２の電圧比較回路４２も同様であ
る。
第１の閾値とする第１の電圧比較回路４１、１５Ｖを第
２の閾値とする第２の電圧比較回路４２、および変換テ
ーブル４３を有している。ここで、第１の電圧比較回路
４１は電圧比較器４１ａを主体として構成されており、
給電部２の直流入力端子２ａに印加された電圧は抵抗Ｒ
４１ｂとＲ４１ｃとで抵抗分圧され、電圧検出回路２１
の内部の基準電圧は抵抗Ｒ４１ｄとＲ４１ｅとで抵抗分
圧され、電圧比較器４１ａはこれら抵抗分圧された電圧
を比較する。このようにして、第１の電圧比較回路４１
はインバータ回路の直流入力電圧と第１の閾値である１
４Ｖとを比較する。第２の電圧比較回路４２も同様であ
る。
【００２６】そして、電圧比較回路４１および４２の電
圧比較出力は、変換テーブル４３で前記３つの直流入力
電圧の状態に対応する出力に変換され、電圧検出回路２
１の第１〜３の電圧検出力端子２１ａ〜２１ｃから出力
される。かくして、インバータ回路の直流入力電圧が１
４Ｖ以下の電圧のときには、電圧検出回路２１の第１の
電圧検出力端子２１ａだけがハイレベル信号を出力し、
インバータ回路の直流入力電圧が１４Ｖを超えて１５Ｖ
以下の電圧のときには、電圧検出回路２１の第２の電圧
検出端子２１ｂだけがハイレベル信号を出力し、インバ
ータ回路の直流入力電圧が１５Ｖを超えた電圧のときに
は、電圧検出回路２１の第３の電圧検出端子２１ｃだけ
がハイレベル信号を出力する。電圧検出端子２１ａ〜２
１ｃは、間欠制御回路２３の制御入力端子２３ａ〜２３
ｃにそれぞれ接続されている。
圧比較出力は、変換テーブル４３で前記３つの直流入力
電圧の状態に対応する出力に変換され、電圧検出回路２
１の第１〜３の電圧検出力端子２１ａ〜２１ｃから出力
される。かくして、インバータ回路の直流入力電圧が１
４Ｖ以下の電圧のときには、電圧検出回路２１の第１の
電圧検出力端子２１ａだけがハイレベル信号を出力し、
インバータ回路の直流入力電圧が１４Ｖを超えて１５Ｖ
以下の電圧のときには、電圧検出回路２１の第２の電圧
検出端子２１ｂだけがハイレベル信号を出力し、インバ
ータ回路の直流入力電圧が１５Ｖを超えた電圧のときに
は、電圧検出回路２１の第３の電圧検出端子２１ｃだけ
がハイレベル信号を出力する。電圧検出端子２１ａ〜２
１ｃは、間欠制御回路２３の制御入力端子２３ａ〜２３
ｃにそれぞれ接続されている。
【００２７】次に、給電コイル５と受電コイル６との距
離が１ｍｍ未満の場合には、電圧検出回路２１は、１
３．５Ｖおよび１４Ｖの２つの電圧を閾値として、直流
入力端子２ａに印加された電圧の変動を監視する。この
場合には、電圧検出回路２１は、インバータ回路の直流
入力電圧が、１３．５Ｖ以下の電圧、１３．５Ｖを超え
て１４Ｖ以下の電圧または１４Ｖを超えた電圧の３つの
状態を検出する。
離が１ｍｍ未満の場合には、電圧検出回路２１は、１
３．５Ｖおよび１４Ｖの２つの電圧を閾値として、直流
入力端子２ａに印加された電圧の変動を監視する。この
場合には、電圧検出回路２１は、インバータ回路の直流
入力電圧が、１３．５Ｖ以下の電圧、１３．５Ｖを超え
て１４Ｖ以下の電圧または１４Ｖを超えた電圧の３つの
状態を検出する。
【００２８】そして、電圧検出回路２１では、インバー
タ回路の直流入力電圧が１３．５Ｖ以下の電圧のときに
は、電圧検出回路２１の第１の電圧検出力端子２１ａだ
けがハイレベル信号を出力し、インバータ回路の直流入
力電圧が１３．５Ｖを超えて１４Ｖ以下の電圧のときに
は、電圧検出回路２１の第２の電圧検出端子２１ｂだけ
がハイレベル信号を出力し、インバータ回路の直流入力
電圧が１４Ｖを超えた電圧のときには、電圧検出回路２
１の第３の電圧検出力端子２０ｃだけがハイレベル信号
を出力する。
タ回路の直流入力電圧が１３．５Ｖ以下の電圧のときに
は、電圧検出回路２１の第１の電圧検出力端子２１ａだ
けがハイレベル信号を出力し、インバータ回路の直流入
力電圧が１３．５Ｖを超えて１４Ｖ以下の電圧のときに
は、電圧検出回路２１の第２の電圧検出端子２１ｂだけ
がハイレベル信号を出力し、インバータ回路の直流入力
電圧が１４Ｖを超えた電圧のときには、電圧検出回路２
１の第３の電圧検出力端子２０ｃだけがハイレベル信号
を出力する。
【００２９】なお、電圧検出回路２１は、電流検出回路
２０の電流検出結果（距離検出結果）に基づき、前述し
た第１の閾値および第２の閾値を変更する。次に、図４
に示すクロック生成回路２２は、ＭＯＳトランジスタＱ
７ｂのドレインに出力されるインバータ回路の間欠発振
信号を抵抗Ｒ２４ａ、Ｒ２４ｂで分圧した信号から連続
クロック信号を生成する。
２０の電流検出結果（距離検出結果）に基づき、前述し
た第１の閾値および第２の閾値を変更する。次に、図４
に示すクロック生成回路２２は、ＭＯＳトランジスタＱ
７ｂのドレインに出力されるインバータ回路の間欠発振
信号を抵抗Ｒ２４ａ、Ｒ２４ｂで分圧した信号から連続
クロック信号を生成する。
【００３０】具体的には、クロック生成回路２２が、上
記分圧された間欠発振信号を電圧比較器５１によって、
クロック信号として生成している。このようにして生成
された連続クロック信号は間欠制御回路２３へと出力さ
れる。
記分圧された間欠発振信号を電圧比較器５１によって、
クロック信号として生成している。このようにして生成
された連続クロック信号は間欠制御回路２３へと出力さ
れる。
【００３１】間欠制御回路２３は、インバータ回路の発
振を間欠停止させるために、クロック生成回路２２で生
成されたクロック信号をカウントする。たとえば、給電
コイル５と受電コイル６との距離が１ｍｍ以上の場合に
おいて、インバータ回路の直流入力電圧が１４Ｖ以下の
ときには、インバータ回路を連続発振させる。
振を間欠停止させるために、クロック生成回路２２で生
成されたクロック信号をカウントする。たとえば、給電
コイル５と受電コイル６との距離が１ｍｍ以上の場合に
おいて、インバータ回路の直流入力電圧が１４Ｖ以下の
ときには、インバータ回路を連続発振させる。
【００３２】図５（ａ）に示すように、インバータ回路
の直流入力電圧が１４Ｖ以下の電圧であると、間欠制御
回路２３の制御入力端子２３ａだけが連続してハイレベ
ルになり、間欠制御回路２３は、クロック信号のカウン
トにかかわらず、その出力端子２３ｄにハイレベル信号
を出力する。なお、図５（ａ）は、距離１ｍｍ以上を、
「距離＞１ｍｍ」と表示し、インバータ回路の直流入力
電圧が１４Ｖ以下であることを、「入力電圧＜１４Ｖ」
と表示する。以下同様である。
の直流入力電圧が１４Ｖ以下の電圧であると、間欠制御
回路２３の制御入力端子２３ａだけが連続してハイレベ
ルになり、間欠制御回路２３は、クロック信号のカウン
トにかかわらず、その出力端子２３ｄにハイレベル信号
を出力する。なお、図５（ａ）は、距離１ｍｍ以上を、
「距離＞１ｍｍ」と表示し、インバータ回路の直流入力
電圧が１４Ｖ以下であることを、「入力電圧＜１４Ｖ」
と表示する。以下同様である。
【００３３】次に、インバータ回路の直流入力電圧が１
４Ｖを超えて１５Ｖ以下のときには、一定期間（期間Ｔ
ｂ）だけインバータ回路の発振を間欠停止させ、その
後、期間Ｔ１だけインバータ回路を発振状態とする。具
体的には、図５（ｂ）に示すように、間欠制御回路２３
は、先ず期間Ｔｂに相当するクロック信号をカウントす
るまで、その出力端子２３ｄにローレベル信号を出力す
る。期間Ｔｂに相当するクロック信号をカウントし終え
ると（期間Ｔｂが経過すると）、間欠制御回路２３の出
力端子２３ｄの出力はハイレベルに変化すると共に、間
欠制御回路２３は期間Ｔ１に相当するクロック信号をカ
ウントする。間欠制御回路２３が期間Ｔ１に相当するク
ロック信号をカウントし終えると、その出力端子２３ｄ
の出力はローレベルに変化して、間欠制御回路２３は上
記のカウント動作を繰り返す。
４Ｖを超えて１５Ｖ以下のときには、一定期間（期間Ｔ
ｂ）だけインバータ回路の発振を間欠停止させ、その
後、期間Ｔ１だけインバータ回路を発振状態とする。具
体的には、図５（ｂ）に示すように、間欠制御回路２３
は、先ず期間Ｔｂに相当するクロック信号をカウントす
るまで、その出力端子２３ｄにローレベル信号を出力す
る。期間Ｔｂに相当するクロック信号をカウントし終え
ると（期間Ｔｂが経過すると）、間欠制御回路２３の出
力端子２３ｄの出力はハイレベルに変化すると共に、間
欠制御回路２３は期間Ｔ１に相当するクロック信号をカ
ウントする。間欠制御回路２３が期間Ｔ１に相当するク
ロック信号をカウントし終えると、その出力端子２３ｄ
の出力はローレベルに変化して、間欠制御回路２３は上
記のカウント動作を繰り返す。
【００３４】さらに、図５（ｃ）に示すように、インバ
ータ回路の直流入力電圧が１５Ｖを超えた電圧のときに
は、間欠制御回路２３は、期間Ｔｂにおいて、その出力
端子２３ｄにローレベル信号を出力する。期間Ｔｂが経
過すると、間欠制御回路２３の出力端子２３ｄの出力は
ハイレベルに変化すると共に、間欠制御回路２３は、ク
ロック信号をカウントして、期間Ｔ２だけ出力端子２３
ｄにハイレベル信号を出力する。
ータ回路の直流入力電圧が１５Ｖを超えた電圧のときに
は、間欠制御回路２３は、期間Ｔｂにおいて、その出力
端子２３ｄにローレベル信号を出力する。期間Ｔｂが経
過すると、間欠制御回路２３の出力端子２３ｄの出力は
ハイレベルに変化すると共に、間欠制御回路２３は、ク
ロック信号をカウントして、期間Ｔ２だけ出力端子２３
ｄにハイレベル信号を出力する。
【００３５】なお、インバータ回路の直流入力電圧が上
昇すると、給電部２から受電部３に伝送される電力は増
加するので、インバータ回路の発振維持期間は短くなる
必要があり、期間Ｔ１、Ｔ２の関係はＴ１＞Ｔ２とな
る。期間Ｔ１におけるインバータ回路の間欠発振信号波
形（アースに対する給電コイル５の中点５ｃの電圧波
形）を図６に、期間Ｔ２におけるインバータ回路の間欠
発振信号波形を図７に示す。
昇すると、給電部２から受電部３に伝送される電力は増
加するので、インバータ回路の発振維持期間は短くなる
必要があり、期間Ｔ１、Ｔ２の関係はＴ１＞Ｔ２とな
る。期間Ｔ１におけるインバータ回路の間欠発振信号波
形（アースに対する給電コイル５の中点５ｃの電圧波
形）を図６に、期間Ｔ２におけるインバータ回路の間欠
発振信号波形を図７に示す。
【００３６】次に、給電コイル５と受電コイル６との距
離が１ｍｍ未満の場合において、図５（ｄ）に示すよう
に、インバータ回路の直流入力電圧が１３．５Ｖ以下の
ときには、間欠制御回路２３は、期間Ｔｂにおいて、そ
の出力端子２３ｄにローレベル信号を出力し、期間Ｔｂ
に続く期間Ｔ３において出力端子２３ｄにハイレベル信
号を出力する。
離が１ｍｍ未満の場合において、図５（ｄ）に示すよう
に、インバータ回路の直流入力電圧が１３．５Ｖ以下の
ときには、間欠制御回路２３は、期間Ｔｂにおいて、そ
の出力端子２３ｄにローレベル信号を出力し、期間Ｔｂ
に続く期間Ｔ３において出力端子２３ｄにハイレベル信
号を出力する。
【００３７】インバータ回路の直流入力電圧が１３．５
Ｖを超えて１４Ｖ以下のときには、図５（ｅ）に示すよ
うに、間欠制御回路２３は、期間Ｔｂにおいて、その出
力端子２３ｄにローレベル信号を出力し、期間Ｔｂに続
く期間Ｔ４おいて出力端子２３ｄにハイレベル信号を出
力する。インバータ回路の直流入力電圧が１４Ｖを超え
たときには、図５（ｆ）に示すように、間欠制御回路２
３は、期間Ｔｂにおいて、その出力端子２３ｄにローレ
ベル信号を出力し、期間Ｔｂに続く期間Ｔ５おいて出力
端子２３ｄにハイレベル信号を出力する。
Ｖを超えて１４Ｖ以下のときには、図５（ｅ）に示すよ
うに、間欠制御回路２３は、期間Ｔｂにおいて、その出
力端子２３ｄにローレベル信号を出力し、期間Ｔｂに続
く期間Ｔ４おいて出力端子２３ｄにハイレベル信号を出
力する。インバータ回路の直流入力電圧が１４Ｖを超え
たときには、図５（ｆ）に示すように、間欠制御回路２
３は、期間Ｔｂにおいて、その出力端子２３ｄにローレ
ベル信号を出力し、期間Ｔｂに続く期間Ｔ５おいて出力
端子２３ｄにハイレベル信号を出力する。
【００３８】なお、インバータ回路の直流入力電圧の上
昇に起因して、給電部２から受電部３に伝送される電力
は増加するので、期間Ｔ３〜Ｔ５の関係はＴ３＞Ｔ４＞
Ｔ５となる。また、給電コイル５と受電コイル６との距
離が短くなると、両コイル間で伝送される電力は増加す
るので、インバータ回路の発振維持期間も短くなる。た
とえば、距離１ｍｍ以上で、インバータ回路の直流入力
電圧が１４Ｖを超えたとき、発振維持期間はＴ１であ
り、距離１ｍｍ未満で、インバータ回路の直流入力電圧
が１４Ｖを超えたとき、発振維持期間はＴ５であるが、
ここでＴ１＞Ｔ５なる関係が成立する。
昇に起因して、給電部２から受電部３に伝送される電力
は増加するので、期間Ｔ３〜Ｔ５の関係はＴ３＞Ｔ４＞
Ｔ５となる。また、給電コイル５と受電コイル６との距
離が短くなると、両コイル間で伝送される電力は増加す
るので、インバータ回路の発振維持期間も短くなる。た
とえば、距離１ｍｍ以上で、インバータ回路の直流入力
電圧が１４Ｖを超えたとき、発振維持期間はＴ１であ
り、距離１ｍｍ未満で、インバータ回路の直流入力電圧
が１４Ｖを超えたとき、発振維持期間はＴ５であるが、
ここでＴ１＞Ｔ５なる関係が成立する。
【００３９】こうして得られる間欠制御回路２３の出力
端子２３ｄの信号は、前述したトランジスタＱ１７のベ
ースに入力されてインバータ回路の発振を間欠制御す
る。一方、受電部３は、前述した受電コイル６と、受電
コイル６に接続されて両波整流回路を形成する第１の整
流ダイオードＤ６１ａ、第２の整流ダイオードＤ６１
ｂ、平滑コイルＬ６２および平滑コンデンサＣ６３を有
している。
端子２３ｄの信号は、前述したトランジスタＱ１７のベ
ースに入力されてインバータ回路の発振を間欠制御す
る。一方、受電部３は、前述した受電コイル６と、受電
コイル６に接続されて両波整流回路を形成する第１の整
流ダイオードＤ６１ａ、第２の整流ダイオードＤ６１
ｂ、平滑コイルＬ６２および平滑コンデンサＣ６３を有
している。
【００４０】受電コイル６の一端６ａは第１の整流ダイ
オードＤ６１ａに接続され、受電コイル６の他端６ｂは
第２の整流ダイオードＤ６１ｂに接続され、ダイオード
Ｄ６１ａ、Ｄ６１ｂで整流された正極性電圧は平滑コイ
ルＬ６２を介して平滑コンデンサＣ６３の＋側端子に接
続されている。なお、受電コイル６にはコンデンサＣ６
４が接続されて、インバータ回路の発振周波数に共振す
る共振回路を形成している。一方、受電コイル６の中点
６ｃ（一端６ａと他端６ｂの中点）は、平滑コンデンサ
Ｃ６３の−側端子に接続されている。平滑コンデンサＣ
６３の＋側端子は受電部３の直流出力端子３ａに、平滑
コンデンサＣ６３の−側端子は受電部３の直流出力端子
３ｂにそれぞれ接続され、直流出力端子３ａ側を正電圧
とする直流電圧が出力され、直流出力端子３ａ、３ｂ間
に負荷が接続される。
オードＤ６１ａに接続され、受電コイル６の他端６ｂは
第２の整流ダイオードＤ６１ｂに接続され、ダイオード
Ｄ６１ａ、Ｄ６１ｂで整流された正極性電圧は平滑コイ
ルＬ６２を介して平滑コンデンサＣ６３の＋側端子に接
続されている。なお、受電コイル６にはコンデンサＣ６
４が接続されて、インバータ回路の発振周波数に共振す
る共振回路を形成している。一方、受電コイル６の中点
６ｃ（一端６ａと他端６ｂの中点）は、平滑コンデンサ
Ｃ６３の−側端子に接続されている。平滑コンデンサＣ
６３の＋側端子は受電部３の直流出力端子３ａに、平滑
コンデンサＣ６３の−側端子は受電部３の直流出力端子
３ｂにそれぞれ接続され、直流出力端子３ａ側を正電圧
とする直流電圧が出力され、直流出力端子３ａ、３ｂ間
に負荷が接続される。
【００４１】以上説明した非接触電力供給装置１の給電
部２と受電部３との距離が１ｍｍ以上の場合において、
たとえば直流入力電圧が１２Ｖのとき、インバータ回路
は連続発振を維持し、受電部３の出力端子３ａ、３ｂ間
に、たとえば１３．５Ｖが出力される。ところが、給電
部２と受電部３との位置関係および負荷の抵抗値が変動
しない場合において、給電部２の直流入力電圧が１２Ｖ
より上昇すると、給電部２から、受電部３に伝送される
電力が増加する。そうすると、受電部３の出力電圧が上
昇する。
部２と受電部３との距離が１ｍｍ以上の場合において、
たとえば直流入力電圧が１２Ｖのとき、インバータ回路
は連続発振を維持し、受電部３の出力端子３ａ、３ｂ間
に、たとえば１３．５Ｖが出力される。ところが、給電
部２と受電部３との位置関係および負荷の抵抗値が変動
しない場合において、給電部２の直流入力電圧が１２Ｖ
より上昇すると、給電部２から、受電部３に伝送される
電力が増加する。そうすると、受電部３の出力電圧が上
昇する。
【００４２】しかし、直流入力電圧が１４Ｖより高い電
圧になると、前述のように間欠制御回路２３によって、
インバータ回路の発振が間欠停止するので（期間Ｔｂで
は発振停止、期間Ｔ１では発振維持）受電部３に伝送さ
れる電力の増加が低減される。したがって、受電部３の
出力電圧上昇が低減される。たとえば、Ｔ１／（Ｔｂ＋
Ｔ１）＝１２／１４ならば、直流入力電圧が１４Ｖを僅
かに超えたとき、受電部３の出力電圧は１３．５Ｖとな
る。
圧になると、前述のように間欠制御回路２３によって、
インバータ回路の発振が間欠停止するので（期間Ｔｂで
は発振停止、期間Ｔ１では発振維持）受電部３に伝送さ
れる電力の増加が低減される。したがって、受電部３の
出力電圧上昇が低減される。たとえば、Ｔ１／（Ｔｂ＋
Ｔ１）＝１２／１４ならば、直流入力電圧が１４Ｖを僅
かに超えたとき、受電部３の出力電圧は１３．５Ｖとな
る。
【００４３】同様に、直流入力電圧が１５Ｖより高い電
圧になると、前述のように間欠制御回路２３によって、
インバータ回路の発振維持期間がＴ１からＴ２へと減少
するので、やはり、受電部３に伝送される電力の増加が
低減される。したがって、受電部３の出力電圧上昇が低
減される。たとえば、Ｔ２／（Ｔｂ＋Ｔ２）＝１２／１
５ならば、直流入力電圧が１５Ｖを僅かに超えたとき、
受電部３の出力電圧は１３．５Ｖとなる。
圧になると、前述のように間欠制御回路２３によって、
インバータ回路の発振維持期間がＴ１からＴ２へと減少
するので、やはり、受電部３に伝送される電力の増加が
低減される。したがって、受電部３の出力電圧上昇が低
減される。たとえば、Ｔ２／（Ｔｂ＋Ｔ２）＝１２／１
５ならば、直流入力電圧が１５Ｖを僅かに超えたとき、
受電部３の出力電圧は１３．５Ｖとなる。
【００４４】上述したように、非接触電力供給装置１で
は、直流入力電圧が１２Ｖから１４Ｖ、さらに１５Ｖと
上昇しても、受電部３の出力電圧の変動を低減できる。
次に、非接触電力供給装置１の給電部２と受電部３との
距離が１ｍｍ未満の場合において、直流入力電圧が１２
Ｖのとき、間欠制御回路２３によって、インバータ回路
の発振維持期間がＴ３となり、インバータ回路は間欠発
振をして、給電部２と受電部３との距離が１ｍｍ以上か
ら１ｍｍ未満へと短くなったことによる受電部３の出力
電圧上昇が低減され、受電部３の出力端子３ａ、３ｂ間
に、１３．５Ｖが出力される。
は、直流入力電圧が１２Ｖから１４Ｖ、さらに１５Ｖと
上昇しても、受電部３の出力電圧の変動を低減できる。
次に、非接触電力供給装置１の給電部２と受電部３との
距離が１ｍｍ未満の場合において、直流入力電圧が１２
Ｖのとき、間欠制御回路２３によって、インバータ回路
の発振維持期間がＴ３となり、インバータ回路は間欠発
振をして、給電部２と受電部３との距離が１ｍｍ以上か
ら１ｍｍ未満へと短くなったことによる受電部３の出力
電圧上昇が低減され、受電部３の出力端子３ａ、３ｂ間
に、１３．５Ｖが出力される。
【００４５】その後に、直流入力電圧が１３．５Ｖを僅
かに超えたとき、間欠制御回路２３によって、インバー
タ回路の発振維持期間がＴ４となり、直流入力電圧が上
昇したことに伴う受電部３の出力電圧上昇が低減され、
受電部３の出力端子３ａ、３ｂ間に、１３．５Ｖが出力
される。さらに、直流入力電圧が１４Ｖを僅かに超えた
とき、間欠制御回路２３によって、インバータ回路の発
振維持期間がＴ５となり、直流入力電圧が上昇したこと
に伴う受電部３の出力電圧上昇が低減され、受電部３の
出力端子３ａ、３ｂ間に、１３．５Ｖが出力される。
かに超えたとき、間欠制御回路２３によって、インバー
タ回路の発振維持期間がＴ４となり、直流入力電圧が上
昇したことに伴う受電部３の出力電圧上昇が低減され、
受電部３の出力端子３ａ、３ｂ間に、１３．５Ｖが出力
される。さらに、直流入力電圧が１４Ｖを僅かに超えた
とき、間欠制御回路２３によって、インバータ回路の発
振維持期間がＴ５となり、直流入力電圧が上昇したこと
に伴う受電部３の出力電圧上昇が低減され、受電部３の
出力端子３ａ、３ｂ間に、１３．５Ｖが出力される。
【００４６】なお、期間Ｔ３、Ｔ４およびＴ５を定める
際には、負荷抵抗を規定の負荷抵抗とし、給電部２と受
電部３との距離、給電部２の直流入力電圧を所定の距離
・電圧として、受電部３の出力電圧が規定の電圧となる
インバータ回路の発振維持期間を実測すればよい。かく
して、非接触電力供給装置１では、給電部２の直流入力
電圧が変動しても、図８（ａ）に示すように受電部３の
出力電圧変動が低減される。ここで、実線は、（給電部
２の直流入力電圧）対（受電部３の出力電圧）特性を示
し、破線はインバータ回路の発振が間欠制御されない場
合における受電部３の出力電圧特性を示す。図８（ａ）
では、給電部２の直流入力電圧が１２Ｖを超えると、イ
ンバータ回路の発振が間欠制御されて、給電部２の直流
入力電圧が１２Ｖから１４Ｖ、１５Ｖへと上昇しても、
受電部３の出力電圧の上昇が低減されている。
際には、負荷抵抗を規定の負荷抵抗とし、給電部２と受
電部３との距離、給電部２の直流入力電圧を所定の距離
・電圧として、受電部３の出力電圧が規定の電圧となる
インバータ回路の発振維持期間を実測すればよい。かく
して、非接触電力供給装置１では、給電部２の直流入力
電圧が変動しても、図８（ａ）に示すように受電部３の
出力電圧変動が低減される。ここで、実線は、（給電部
２の直流入力電圧）対（受電部３の出力電圧）特性を示
し、破線はインバータ回路の発振が間欠制御されない場
合における受電部３の出力電圧特性を示す。図８（ａ）
では、給電部２の直流入力電圧が１２Ｖを超えると、イ
ンバータ回路の発振が間欠制御されて、給電部２の直流
入力電圧が１２Ｖから１４Ｖ、１５Ｖへと上昇しても、
受電部３の出力電圧の上昇が低減されている。
【００４７】また、給電部２と受電部３との距離が変動
しても、図８（ｂ）に示すように、受電部３の出力電圧
の変動が低減される。ここで、実線は、（給電部２と受
電部３との距離）対（受電部３の出力電圧）特性を示
し、破線はインバータ回路の発振が間欠制御されない場
合における受電部３の出力電圧特性を示す。ここで、給
電部２と受電部３との距離が２．５ｍｍ以下になると、
インバータ回路の発振が間欠制御されて、上記距離が２
ｍｍ、１ｍｍと短くなっても、受電部３の出力電圧の上
昇が低減されている。
しても、図８（ｂ）に示すように、受電部３の出力電圧
の変動が低減される。ここで、実線は、（給電部２と受
電部３との距離）対（受電部３の出力電圧）特性を示
し、破線はインバータ回路の発振が間欠制御されない場
合における受電部３の出力電圧特性を示す。ここで、給
電部２と受電部３との距離が２．５ｍｍ以下になると、
インバータ回路の発振が間欠制御されて、上記距離が２
ｍｍ、１ｍｍと短くなっても、受電部３の出力電圧の上
昇が低減されている。
【００４８】なお、距離検出手段はインバータ回路の発
振周波数の変動を検出するものであってもよい。前述の
ように、給電コイル５と受電コイル６との距離が変動す
ると、給電コイル５の自己インダクタンスも変動して、
給電コイル５と給電コンデンサＣ８から規定されるイン
バータ回路の発振周波数が変動する。したがって、クロ
ック生成回路から出力されるクロック信号の周波数を測
定することで、給電コイル５と受電コイル６との距離を
検出することができる。このようにして検出した給電コ
イル５と受電コイル６との距離に応じて、電圧検出回路
２１の閾値を前述のように選択すれば、非接触電力供給
装置１は、給電部２の直流入力電圧が変動しても、ある
いは、給電部２と受電部３との距離が変動しても、受電
部３の出力電圧の変動を低減することができる。
振周波数の変動を検出するものであってもよい。前述の
ように、給電コイル５と受電コイル６との距離が変動す
ると、給電コイル５の自己インダクタンスも変動して、
給電コイル５と給電コンデンサＣ８から規定されるイン
バータ回路の発振周波数が変動する。したがって、クロ
ック生成回路から出力されるクロック信号の周波数を測
定することで、給電コイル５と受電コイル６との距離を
検出することができる。このようにして検出した給電コ
イル５と受電コイル６との距離に応じて、電圧検出回路
２１の閾値を前述のように選択すれば、非接触電力供給
装置１は、給電部２の直流入力電圧が変動しても、ある
いは、給電部２と受電部３との距離が変動しても、受電
部３の出力電圧の変動を低減することができる。
【００４９】なお、２０Ｗの電力を伝送する場合、給電
コイル５と受電コイル６との距離が１ｍｍのときに、イ
ンバータ回路の発振周波数は７８ｋＨｚであり、距離が
３ｍｍのときに、インバータ回路の発振周波数は１０５
ｋＨｚであり、距離が６ｍｍのときに、インバータ回路
の発振周波数は１２０ｋＨｚであった。なおここで、給
電部と受電部との距離が変動しない非接触電力供給装置
の場合には、給電部と受電部との距離検出手段は不必要
であり、給電部の入力電圧検出手段の検出結果に基づ
き、間欠制御回がインバータ回路の発振維持期間を制御
すれば、受電部の出力電圧変動が低減される。
コイル５と受電コイル６との距離が１ｍｍのときに、イ
ンバータ回路の発振周波数は７８ｋＨｚであり、距離が
３ｍｍのときに、インバータ回路の発振周波数は１０５
ｋＨｚであり、距離が６ｍｍのときに、インバータ回路
の発振周波数は１２０ｋＨｚであった。なおここで、給
電部と受電部との距離が変動しない非接触電力供給装置
の場合には、給電部と受電部との距離検出手段は不必要
であり、給電部の入力電圧検出手段の検出結果に基づ
き、間欠制御回がインバータ回路の発振維持期間を制御
すれば、受電部の出力電圧変動が低減される。
【００５０】一方、電圧検出回路がより多くの電圧比較
回路を有して、間欠制御回が前記電圧比較回路の検出結
果に基づき発振維持期間を制御すれば、非接触電力供給
装置は、より広い範囲の直流入力電圧変動に対して受電
部の出力電圧変動を低減することができる。また、距離
検出手段がより極細かく給電部と受電部との距離を検出
して間欠制御回が発振維持期間を制御すれば、非接触電
力供給装置は、より広い範囲の給電部と受電部間距離の
変動に対して、受電部の出力電圧変動を低減することが
できる。
回路を有して、間欠制御回が前記電圧比較回路の検出結
果に基づき発振維持期間を制御すれば、非接触電力供給
装置は、より広い範囲の直流入力電圧変動に対して受電
部の出力電圧変動を低減することができる。また、距離
検出手段がより極細かく給電部と受電部との距離を検出
して間欠制御回が発振維持期間を制御すれば、非接触電
力供給装置は、より広い範囲の給電部と受電部間距離の
変動に対して、受電部の出力電圧変動を低減することが
できる。
【００５１】以上説明した本発明は、上述した実施形態
に限定されるものではなく、その趣旨を逸脱しない範囲
で種々の変形をして実施することができる。
に限定されるものではなく、その趣旨を逸脱しない範囲
で種々の変形をして実施することができる。
【００５２】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の非接触電
力供給装置によれば、給電部側でインバータ回路の直流
入力電圧の変動を検出し、この検出結果に基づきインバ
ータ回路の発振が間欠制御されるので、直流入力電圧の
変動に伴って生じる給電部から受電部に伝送される電力
変動が低減され、受電部は電圧安定回路を使用すること
なく出力電圧の変動を低減できる。したがって、受電部
の発熱が低減され、受電部を小型・軽量化できるという
効果が発揮される（請求項１）。
力供給装置によれば、給電部側でインバータ回路の直流
入力電圧の変動を検出し、この検出結果に基づきインバ
ータ回路の発振が間欠制御されるので、直流入力電圧の
変動に伴って生じる給電部から受電部に伝送される電力
変動が低減され、受電部は電圧安定回路を使用すること
なく出力電圧の変動を低減できる。したがって、受電部
の発熱が低減され、受電部を小型・軽量化できるという
効果が発揮される（請求項１）。
【００５３】また、給電部側で給電部と受電部との間の
距離の変動を検出し、この検出結果に基づきインバータ
回路の発振が間欠制御されるので、距離変動に伴って生
じる給電部から受電部に伝送される電力変動が低減さ
れ、受電部は電圧安定回路を使用することなく出力電圧
の変動を低減できる。したがって、受電部の発熱が低減
され、受電部を小型・軽量化できるという効果が発揮さ
れる（請求項２）。
距離の変動を検出し、この検出結果に基づきインバータ
回路の発振が間欠制御されるので、距離変動に伴って生
じる給電部から受電部に伝送される電力変動が低減さ
れ、受電部は電圧安定回路を使用することなく出力電圧
の変動を低減できる。したがって、受電部の発熱が低減
され、受電部を小型・軽量化できるという効果が発揮さ
れる（請求項２）。
【００５４】さらに、給電部側でインバータ回路の直流
入力電圧の変動と給電部と受電部との間の距離の変動と
を検出し、これらの検出結果に基づきインバータ回路の
発振動作が間欠制御されるので、受電部に伝送される電
力変動が低減され、受電部は電圧安定回路を使用するこ
となく出力電圧の変動を低減できる。したがって、受電
部の発熱が低減され、受電部を小型・軽量化できるとい
う効果が発揮される（請求項３）。
入力電圧の変動と給電部と受電部との間の距離の変動と
を検出し、これらの検出結果に基づきインバータ回路の
発振動作が間欠制御されるので、受電部に伝送される電
力変動が低減され、受電部は電圧安定回路を使用するこ
となく出力電圧の変動を低減できる。したがって、受電
部の発熱が低減され、受電部を小型・軽量化できるとい
う効果が発揮される（請求項３）。
【００５５】給電部と受電部との間の距離変動は、イン
バータ回路の直流入力電流で測定されてインバータ回路
の発振が間欠制御されるので、給電部と受電部との間の
距離の変動にもかかわらず、受電部は電圧安定回路を使
用することなく出力電圧の変動を低減できる。したがっ
て、受電部の発熱が低減され、受電部を小型・軽量化で
きるという効果が発揮される（請求項４、５）。
バータ回路の直流入力電流で測定されてインバータ回路
の発振が間欠制御されるので、給電部と受電部との間の
距離の変動にもかかわらず、受電部は電圧安定回路を使
用することなく出力電圧の変動を低減できる。したがっ
て、受電部の発熱が低減され、受電部を小型・軽量化で
きるという効果が発揮される（請求項４、５）。
【００５６】給電部と受電部との間の距離変動は、イン
バータ回路の発振周波数で測定されてインバータ回路の
発振が間欠制御されるので、給電部と受電部との間の距
離の変動にもかかわらず、受電部は電圧安定回路を使用
することなく出力電圧の変動を低減できる。したがっ
て、受電部の発熱が低減され、受電部を小型・軽量化で
きるという効果が発揮される（請求項６）。
バータ回路の発振周波数で測定されてインバータ回路の
発振が間欠制御されるので、給電部と受電部との間の距
離の変動にもかかわらず、受電部は電圧安定回路を使用
することなく出力電圧の変動を低減できる。したがっ
て、受電部の発熱が低減され、受電部を小型・軽量化で
きるという効果が発揮される（請求項６）。
【図１】本発明に係る非接触電力供給装置の一実施形態
の要部概略構成図である。
の要部概略構成図である。
【図２】図１における電流検出回路の要部概略構成図で
ある。
ある。
【図３】図１における電圧検出回路の要部概略構成図で
ある。
ある。
【図４】図１におけるクロック生成回路の要部概略構成
図である。
図である。
【図５】インバータ回路の発振を間欠制御する間欠制御
回路２３の出力信号を示す図である。
回路２３の出力信号を示す図である。
【図６】図１の非接触電力供給装置で、給電部と受電部
の間の距離が１ｍｍ未満の場合において、給電部の直流
入力電圧が１４Ｖを超えたときのインバータ回路の間欠
発振波形図である。
の間の距離が１ｍｍ未満の場合において、給電部の直流
入力電圧が１４Ｖを超えたときのインバータ回路の間欠
発振波形図である。
【図７】図１の非接触電力供給装置で、給電部と受電部
の間の距離が１ｍｍ未満の場合において、給電部の直流
入力電圧が１５Ｖを超えたときのインバータ回路の間欠
発振波形図である。
の間の距離が１ｍｍ未満の場合において、給電部の直流
入力電圧が１５Ｖを超えたときのインバータ回路の間欠
発振波形図である。
【図８】図１の非接触電力供給装置における（給電部２
の直流入力電圧）対（受電部３の出力電圧）の特性、お
よび（給電部２と受電部３との距離）対（受電部３の出
力電圧）の特性を示す図である。
の直流入力電圧）対（受電部３の出力電圧）の特性、お
よび（給電部２と受電部３との距離）対（受電部３の出
力電圧）の特性を示す図である。
１ 非接触電力供給装置
２ 給電部
３ 受電部
５ 給電コイル
６ 受電コイル
Ｑ７ａ、Ｑ７ｂ ＭＯＳトランジスタ
Ｃ８ 給電コンデンサ
２０ 電流検出回路
２１ 電圧検出回路
２３ 間欠制御回路
３０ 電流検出コイル
３０ａ 電流検出コイルの一次側コイル
３０ｂ 電流検出コイルの二次側コイル
Ｄ６１ａ、Ｄ６１ｂ 整流ダイオード
Ｌ６２ 平滑コイル
Ｃ６３ 平滑コンデンサ
フロントページの続き
Ｆターム(参考） 5G003 AA01 BA01 DA04 FA08 GB08
5H730 AA15 BB25 BB61 DD04 EE03
EE08 FD11 FD41 FF06 FG07
FG22
Claims (6)
- 【請求項１】 直流電力を交流電力に変換するインバー
タと、 前記インバータで励磁される給電コイルと、 前記給電コイルと電磁結合して交流電力を受電する受電
コイルと、 前記受電コイルが受電した交流電力を直流電力に変換す
る交流直流変換回路と、 前記インバータの直流入力電圧を検出する入力電圧検出
手段と前記入力電圧検出手段の検出結果に基づき、前記
インバータの発振を間欠停止させる間欠制御手段とを備
えたことを特徴とする非接触電力供給装置。 - 【請求項２】 直流電力を交流電力に変換するインバー
タと、 前記インバータで励磁される給電コイルと、 前記給電コイルと電磁結合して交流電力を受電する受電
コイルと、 前記受電コイルが受電した交流電力を直流電力に変換す
る交流直流変換回路と、 前記給電コイルと前記受電コイルとの距離を検出する距
離検出手段と前記距離検出手段の検出結果に基づき、前
記インバータの発振を間欠停止させる間欠制御手段とを
備えたことを特徴とする非接触電力供給装置。 - 【請求項３】 直流電力を交流電力に変換するインバー
タと、 前記インバータで励磁される給電コイルと、 前記給電コイルと電磁結合して交流電力を受電する受電
コイルと、 前記受電コイルが受電した交流電力を直流電力に変換す
る交流直流変換回路と、 前記インバータの直流入力電圧を検出する入力電圧検出
手段と、 前記給電コイルと前記受電コイルとの距離を検出する距
離検出手段と、 前記入力電圧検出手段と前記距離検出手段との検出結果
に基づき、前記インバータの発振を間欠停止させる間欠
制御手段とを備えたことを特徴とする非接触電力供給装
置。 - 【請求項４】 前記距離検出手段は、前記インバータの
直流入力電流を検出する入力電流検出手段であることを
特徴とする請求項２または３に記載の非接触電力供給装
置。 - 【請求項５】 前記入力電流検出手段は、前記インバー
タの直流電源と給電コイルとの間に一次コイルを介挿
し、該一次コイルと電磁結合する二次コイルに誘起され
る電圧を検出して、前記インバータの直流入力電流を検
出することを特徴とする請求項４に記載の非接触電力供
給装置。 - 【請求項６】 前記給電コイルは給電コンデンサと接続
されて給電共振回路を形成し、 前記距離検出手段は、前記給電共振回路の共振周波数で
規定される前記インバータの発振周波数を測定すること
によって、前記給電コイルと前記受電コイルの距離を検
出することを特徴とする請求項２または３に記載の非接
触電力供給装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001382224A JP2003189508A (ja) | 2001-12-14 | 2001-12-14 | 非接触電力供給装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001382224A JP2003189508A (ja) | 2001-12-14 | 2001-12-14 | 非接触電力供給装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003189508A true JP2003189508A (ja) | 2003-07-04 |
Family
ID=27592662
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001382224A Pending JP2003189508A (ja) | 2001-12-14 | 2001-12-14 | 非接触電力供給装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003189508A (ja) |
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010239844A (ja) * | 2009-03-31 | 2010-10-21 | Nidek Co Ltd | 電力伝送回路及びこれを備えた視覚再生補助装置 |
| US7923870B2 (en) | 2007-03-20 | 2011-04-12 | Seiko Epson Corporation | Noncontact power transmission system and power transmitting device |
| WO2012008672A1 (ko) * | 2010-07-15 | 2012-01-19 | 한국과학기술원 | 전기 자동차를 이용하는 운송 시스템의 급집전장치 설계 방법 및 장치 |
| WO2012014482A1 (en) * | 2010-07-29 | 2012-02-02 | Kabushiki Kaisha Toyota Jidoshokki | Resonance type non-contact power supply system |
| WO2012014483A1 (en) * | 2010-07-29 | 2012-02-02 | Kabushiki Kaisha Toyota Jidoshokki | Resonance type non-contact power supply system |
| JP2014079167A (ja) * | 2007-12-18 | 2014-05-01 | Panasonic Corp | 充電台 |
| US8987941B2 (en) | 2010-08-10 | 2015-03-24 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Power transmission system |
| US9124106B2 (en) | 2007-12-18 | 2015-09-01 | Panasonic Corporation | Battery charger cradle |
| WO2017131068A1 (ja) * | 2016-01-27 | 2017-08-03 | 日東電工株式会社 | 給電装置、及び受給電装置 |
| JP2017184493A (ja) * | 2016-03-30 | 2017-10-05 | 日立マクセル株式会社 | 非接触電力送電装置及び非接触電力送電方法 |
| KR20180031469A (ko) | 2016-09-20 | 2018-03-28 | 삼성전기주식회사 | 무선 전력 송신 장치 및 그의 제어 방법 |
| JP2018120796A (ja) * | 2017-01-26 | 2018-08-02 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | 照明器具 |
-
2001
- 2001-12-14 JP JP2001382224A patent/JP2003189508A/ja active Pending
Cited By (26)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7923870B2 (en) | 2007-03-20 | 2011-04-12 | Seiko Epson Corporation | Noncontact power transmission system and power transmitting device |
| JP2014079167A (ja) * | 2007-12-18 | 2014-05-01 | Panasonic Corp | 充電台 |
| US9312711B2 (en) | 2007-12-18 | 2016-04-12 | Panasonic Corporation | Battery charger cradle |
| US9124106B2 (en) | 2007-12-18 | 2015-09-01 | Panasonic Corporation | Battery charger cradle |
| JP2010239844A (ja) * | 2009-03-31 | 2010-10-21 | Nidek Co Ltd | 電力伝送回路及びこれを備えた視覚再生補助装置 |
| US9747391B2 (en) | 2010-07-15 | 2017-08-29 | Korea Advanced Institute Of Science And Technology | Method and device for designing a current supply and collection device for a transportation system using an electric vehicle |
| WO2012008672A1 (ko) * | 2010-07-15 | 2012-01-19 | 한국과학기술원 | 전기 자동차를 이용하는 운송 시스템의 급집전장치 설계 방법 및 장치 |
| KR101156034B1 (ko) * | 2010-07-15 | 2012-06-18 | 한국과학기술원 | 전기 자동차를 이용하는 운송 시스템의 급집전장치 설계 방법 및 장치 |
| AU2011277322B2 (en) * | 2010-07-15 | 2014-09-18 | Korea Advanced Institute Of Science And Technology | Method and device for designing a current supply and collection device for a transportation system using an electric vehicle |
| CN103003091B (zh) * | 2010-07-15 | 2015-10-21 | 韩国科学技术院 | 利用电动车的运输系统的供集、电装置的设计方法及装置 |
| CN103003091A (zh) * | 2010-07-15 | 2013-03-27 | 韩国科学技术院 | 利用电动车的运输系统的供集电装置的设计方法及装置 |
| CN103108768A (zh) * | 2010-07-29 | 2013-05-15 | 株式会社丰田自动织机 | 谐振式非接触供电系统 |
| JP2013539333A (ja) * | 2010-07-29 | 2013-10-17 | 株式会社豊田自動織機 | 共鳴型非接触給電システム |
| CN103108768B (zh) * | 2010-07-29 | 2015-07-01 | 株式会社丰田自动织机 | 谐振式非接触供电系统 |
| WO2012014483A1 (en) * | 2010-07-29 | 2012-02-02 | Kabushiki Kaisha Toyota Jidoshokki | Resonance type non-contact power supply system |
| WO2012014482A1 (en) * | 2010-07-29 | 2012-02-02 | Kabushiki Kaisha Toyota Jidoshokki | Resonance type non-contact power supply system |
| US8987941B2 (en) | 2010-08-10 | 2015-03-24 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Power transmission system |
| WO2017131068A1 (ja) * | 2016-01-27 | 2017-08-03 | 日東電工株式会社 | 給電装置、及び受給電装置 |
| JP2017135831A (ja) * | 2016-01-27 | 2017-08-03 | 日東電工株式会社 | 給電装置、及び受給電装置 |
| CN108604826A (zh) * | 2016-01-27 | 2018-09-28 | 日东电工株式会社 | 供电装置以及受电供电装置 |
| US10714962B2 (en) | 2016-01-27 | 2020-07-14 | Nitto Denko Corporation | Power supplying device and power receiving/supplying device |
| CN108604826B (zh) * | 2016-01-27 | 2022-05-31 | 日东电工株式会社 | 供电装置以及受电供电装置 |
| JP2017184493A (ja) * | 2016-03-30 | 2017-10-05 | 日立マクセル株式会社 | 非接触電力送電装置及び非接触電力送電方法 |
| KR20180031469A (ko) | 2016-09-20 | 2018-03-28 | 삼성전기주식회사 | 무선 전력 송신 장치 및 그의 제어 방법 |
| US10516446B2 (en) | 2016-09-20 | 2019-12-24 | Wits Co., Ltd. | Wireless power transmitter and method of controlling the same |
| JP2018120796A (ja) * | 2017-01-26 | 2018-08-02 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | 照明器具 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US10069340B2 (en) | Wireless power receiver for adjusting magnitude of wireless power | |
| US10063099B2 (en) | Wireless power receiver for controlling wireless power by using switch | |
| KR101806592B1 (ko) | 무선전력 송신장치 및 무선전력 전송 방법 | |
| US9391535B2 (en) | Received power conversion device for resonant wireless charging system | |
| JP6004122B2 (ja) | 受電装置及び電力伝送システム | |
| US7602142B2 (en) | System for inductive power transfer | |
| US10862339B2 (en) | Power reception device and power transmission device | |
| US20220285998A1 (en) | System and method for providing inductive power at multiple power levels | |
| US9306400B2 (en) | Power transmission device and waveform monitor circuit for use in power transmission device | |
| JP4196100B2 (ja) | 非接触給電装置 | |
| KR101438880B1 (ko) | 무선전력 송신장치 및 무선전력 전송 방법 | |
| JP2012120314A (ja) | スイッチング電源、及び、スイッチング電源を搭載した画像形成装置 | |
| JP2003189508A (ja) | 非接触電力供給装置 | |
| JP6176547B2 (ja) | 非接触給電装置及び非接触給電装置の始動方法 | |
| US20140265622A1 (en) | Wireless power transmitter and wireless power transmission method | |
| JP2003047179A (ja) | 非接触電力伝達装置 | |
| JP3653075B2 (ja) | スイッチング電力電送装置 | |
| JP2000245150A (ja) | スイッチング電源回路およびスイッチング電源用デバイス | |
| JP2001292571A (ja) | 同期整流回路 | |
| JP3357233B2 (ja) | 非接触型電力伝送装置 | |
| US11996707B2 (en) | Wireless power transfer power control techniques | |
| JP3478114B2 (ja) | 無接触給電設備の２次側受電回路 | |
| JP2006157988A (ja) | スイッチング電源装置 | |
| JP6914595B2 (ja) | 給電システム、及び給電方法 | |
| JP3245544B2 (ja) | 電源装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20041207 |
|
| RD05 | Notification of revocation of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7425 Effective date: 20050908 |
|
| RD03 | Notification of appointment of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7423 Effective date: 20050916 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20060210 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20060216 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20060417 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20060530 |