JP2003175325A - トナー混合時の強度を増加させる最適化ライザー付きの改良された高強度混合ツール - Google Patents
トナー混合時の強度を増加させる最適化ライザー付きの改良された高強度混合ツールInfo
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- Developing Agents For Electrophotography (AREA)
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 本発明は、特に、追加の材料をベース粒子の
表面に付着させるように設計された、混合動作用の高強
度混合装置に関しさらに詳細には、電子写真及び関連す
るトナー粒子に対する表面改質を発生させる改良された
混合ツールを提供する。 【解決手段】このツール５０は、各端部にライザー部材
５２，５３を有するシャンク５１を備えている。ライザ
ー部材は、シャンクの軸に対して１０〜１６度の角度が
付けられている。即ち、傾斜している。前縁５２Ａ、５
３Ａは、後縁５２Ｂ、５３Ｂよりも混合容器の壁に近
い。
表面に付着させるように設計された、混合動作用の高強
度混合装置に関しさらに詳細には、電子写真及び関連す
るトナー粒子に対する表面改質を発生させる改良された
混合ツールを提供する。 【解決手段】このツール５０は、各端部にライザー部材
５２，５３を有するシャンク５１を備えている。ライザ
ー部材は、シャンクの軸に対して１０〜１６度の角度が
付けられている。即ち、傾斜している。前縁５２Ａ、５
３Ａは、後縁５２Ｂ、５３Ｂよりも混合容器の壁に近
い。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明の分野は、特に、追加
の材料をベース粒子の表面に付着させるように設計され
た、混合動作用の高強度混合装置に関する。さらに詳細
には、この提案された発明は、電子写真及び関連するト
ナー粒子に対する表面改質を発生させる改良された混合
ツールに関する。
の材料をベース粒子の表面に付着させるように設計され
た、混合動作用の高強度混合装置に関する。さらに詳細
には、この提案された発明は、電子写真及び関連するト
ナー粒子に対する表面改質を発生させる改良された混合
ツールに関する。
【０００２】
【従来の技術】電子写真、静電気又は同類の装置用のト
ナーの製造についての一般的な工程は、次の一般的なト
ナー製造工程の説明によって明らかにされる。従来のト
ナーについては、一般的に、Werner Pfleiderer ZSK-53
又はWP-28押出機のような、顔料をポリマー内に分散さ
せる押出機の中で、着色剤を用いて加熱されたポリマー
樹脂を融解混合することにより、工程が開始する。例え
ば、１５馬力のモータを備えたWerner Pfleiderer WP-2
8押出機は、樹脂、着色剤、及び添加剤を融解混合する
ために好適である。この押出機は胴径が２８ｍｍであ
り、毎時約１．３６２〜５．４４８kg（３〜１２ポン
ド）の最大スループットで動作する試験工場の規模であ
ると考えられている。
ナーの製造についての一般的な工程は、次の一般的なト
ナー製造工程の説明によって明らかにされる。従来のト
ナーについては、一般的に、Werner Pfleiderer ZSK-53
又はWP-28押出機のような、顔料をポリマー内に分散さ
せる押出機の中で、着色剤を用いて加熱されたポリマー
樹脂を融解混合することにより、工程が開始する。例え
ば、１５馬力のモータを備えたWerner Pfleiderer WP-2
8押出機は、樹脂、着色剤、及び添加剤を融解混合する
ために好適である。この押出機は胴径が２８ｍｍであ
り、毎時約１．３６２〜５．４４８kg（３〜１２ポン
ド）の最大スループットで動作する試験工場の規模であ
ると考えられている。
【０００３】トナーの着色剤は粒状の顔料であるか、あ
るいはまた、染料である。種々の着色剤をこの工程で使
用することができる。
るいはまた、染料である。種々の着色剤をこの工程で使
用することができる。
【０００４】下流で着色剤を分散注入することにより、
任意の適当なトナー樹脂を着色剤と混合することができ
る。使用可能な適当なトナー樹脂の例には、ポリアミ
ド、エポキシ、ジオレフィン、ポリエステル、ポリウレ
タン、ビニル樹脂並びにジカルボン酸及びジフェノール
から成るジオールのポリマーのエステル製品が含まれる
が、これらに限定されない。
任意の適当なトナー樹脂を着色剤と混合することができ
る。使用可能な適当なトナー樹脂の例には、ポリアミ
ド、エポキシ、ジオレフィン、ポリエステル、ポリウレ
タン、ビニル樹脂並びにジカルボン酸及びジフェノール
から成るジオールのポリマーのエステル製品が含まれる
が、これらに限定されない。
【０００５】本発明のトナー及び現像剤の構成用に選択
された適当なトナー樹脂の例証となる実施例には、スチ
レンポリマー、アクリロニトリルポリマー、ビニルエー
テルポリマー、アクリル酸及びメタクリル酸ポリマーの
ようなビニルポリマー；エポキシポリマー；ジオレフィ
ン；ポリウレタン；ポリアミド及びポリイミド；ジカル
ボン酸及びジフェノール、架橋ポリエステルから成るジ
オールのポリマーのエステル化製品のようなポリエステ
ルなどを含む。本発明のトナー組成用に選択されたポリ
マー樹脂は、ホモポリマー又は２つ以上のモノマーのコ
ポリマーを含んでいる。さらに、前述したポリマー樹脂
を架橋することができる。
された適当なトナー樹脂の例証となる実施例には、スチ
レンポリマー、アクリロニトリルポリマー、ビニルエー
テルポリマー、アクリル酸及びメタクリル酸ポリマーの
ようなビニルポリマー；エポキシポリマー；ジオレフィ
ン；ポリウレタン；ポリアミド及びポリイミド；ジカル
ボン酸及びジフェノール、架橋ポリエステルから成るジ
オールのポリマーのエステル化製品のようなポリエステ
ルなどを含む。本発明のトナー組成用に選択されたポリ
マー樹脂は、ホモポリマー又は２つ以上のモノマーのコ
ポリマーを含んでいる。さらに、前述したポリマー樹脂
を架橋することができる。
【０００６】樹脂は、一般に、樹脂−トナー混合体に
は、トナー組成の約５０重量％から約１００重量％、好
ましくは約８０重量％から約１００重量％の量で存在す
る。
は、トナー組成の約５０重量％から約１００重量％、好
ましくは約８０重量％から約１００重量％の量で存在す
る。
【０００７】トナーの別の「内部」成分を、トナーを添
加剤と混合する前に樹脂に加えることができる。あるい
はまた、これらの成分を押出し成形の間に加えることが
できる。種々の周知の適当で有効な電荷コントロール添
加剤を、トナー組成の中に組み入れることができる。こ
れらの添加剤には、米国特許第４，２９８，６７２号で
開示されたような、セチルピリジニウムハロゲン化物及
びセチルピリジニウムテトラフルオロホウ酸塩を含む第
四アンモニウム化合物及びアルキルピリジニウム化合
物、並びにジステアリルジメチルアンモニウム硫化メチ
ルなどがある。この米国特許の開示内容は、参照するこ
とによって本願に全体的に組み込まれる。内部電荷増進
用添加剤の量は、通常最終的なトナー組成の中に、約０
重量％から約２０重量％含まれる。
加剤と混合する前に樹脂に加えることができる。あるい
はまた、これらの成分を押出し成形の間に加えることが
できる。種々の周知の適当で有効な電荷コントロール添
加剤を、トナー組成の中に組み入れることができる。こ
れらの添加剤には、米国特許第４，２９８，６７２号で
開示されたような、セチルピリジニウムハロゲン化物及
びセチルピリジニウムテトラフルオロホウ酸塩を含む第
四アンモニウム化合物及びアルキルピリジニウム化合
物、並びにジステアリルジメチルアンモニウム硫化メチ
ルなどがある。この米国特許の開示内容は、参照するこ
とによって本願に全体的に組み込まれる。内部電荷増進
用添加剤の量は、通常最終的なトナー組成の中に、約０
重量％から約２０重量％含まれる。
【０００８】樹脂、着色剤、及び内部添加剤が押し出さ
れた後、樹脂混合体の寸法は、当業者に周知の方法を含
む任意の適当な方法によって減少される。大抵のトナー
は衝撃が与えられたときに樹脂を破砕させるほど脆弱で
あるため、そのような減少が促進される。このことによ
り、メディアミル、ジェットミル、ハンマーミル、又は
同様の装置のような粉砕機又は磨砕機の中で、粒子寸法
を迅速に減少させることができる。適当なジェットミル
の例は、Alpine 800 AFG Fluidized Bed Opposed Jet M
illである。そのようなジェットミルは、一般的なトナ
ー粒子の寸法を約４ミクロンから約３０ミクロンまで減
少させることができる。カラーのトナーについては、ト
ナー粒子の寸法は平均して４〜１０ミクロンのより小さ
い範囲の中に入る。
れた後、樹脂混合体の寸法は、当業者に周知の方法を含
む任意の適当な方法によって減少される。大抵のトナー
は衝撃が与えられたときに樹脂を破砕させるほど脆弱で
あるため、そのような減少が促進される。このことによ
り、メディアミル、ジェットミル、ハンマーミル、又は
同様の装置のような粉砕機又は磨砕機の中で、粒子寸法
を迅速に減少させることができる。適当なジェットミル
の例は、Alpine 800 AFG Fluidized Bed Opposed Jet M
illである。そのようなジェットミルは、一般的なトナ
ー粒子の寸法を約４ミクロンから約３０ミクロンまで減
少させることができる。カラーのトナーについては、ト
ナー粒子の寸法は平均して４〜１０ミクロンのより小さ
い範囲の中に入る。
【０００９】ジェットミルの内部では、分類工程が寸法
に従って粒子を分類する。大きすぎると分類された粒子
は、選別機のホイールにより拒絶され、ジェットミル内
の粉砕区域に空気で運ばれてさらに小さくされる。許容
範囲内の粒子は、次のトナー製造工程に移行される。
に従って粒子を分類する。大きすぎると分類された粒子
は、選別機のホイールにより拒絶され、ジェットミル内
の粉砕区域に空気で運ばれてさらに小さくされる。許容
範囲内の粒子は、次のトナー製造工程に移行される。
【００１０】粒子寸法を粉砕又は微粉化することにより
減少させた後、分類工程が寸法に基づいて粒子を分類す
る。細かすぎると分類された粒子は、製品に適した粒子
から取り除かれる。微細粒子はプリント品質に大きな影
響を与える、またこれらの粒子の濃度は製品間で変化す
る。製品に適した粒子は別個に収集され、次のトナー製
造工程に送られる。
減少させた後、分類工程が寸法に基づいて粒子を分類す
る。細かすぎると分類された粒子は、製品に適した粒子
から取り除かれる。微細粒子はプリント品質に大きな影
響を与える、またこれらの粒子の濃度は製品間で変化す
る。製品に適した粒子は別個に収集され、次のトナー製
造工程に送られる。
【００１１】分類の後、次の一般的な工程は高速混合工
程であり、ここでは表面添加粒子が分類されたトナー粒
子と高速混合機の中で混合される。これらの添加剤に
は、安定剤、ワックス、流動性添加剤（flow agent）、
別のトナー及び電荷コントロール添加剤が含まれるが、
これらに限定されない。トナーの中で使用するのに適当
な特定の添加剤には、ヒュームドシリカ、シリコン誘導
体、酸化鉄、ヒドロキシ終端ポリエチレン（hydroxy te
rminated polyethylene）、ポリエチレン及びポリプロ
ピレンを含むポリオレフィンワックス、ポリメタクリル
酸メチル、ステアリン酸亜鉛、酸化クロム、酸化アルミ
ニウム、酸化チタン、ステアリン酸、及びポリフッ化ビ
ニリデンが含まれる。
程であり、ここでは表面添加粒子が分類されたトナー粒
子と高速混合機の中で混合される。これらの添加剤に
は、安定剤、ワックス、流動性添加剤（flow agent）、
別のトナー及び電荷コントロール添加剤が含まれるが、
これらに限定されない。トナーの中で使用するのに適当
な特定の添加剤には、ヒュームドシリカ、シリコン誘導
体、酸化鉄、ヒドロキシ終端ポリエチレン（hydroxy te
rminated polyethylene）、ポリエチレン及びポリプロ
ピレンを含むポリオレフィンワックス、ポリメタクリル
酸メチル、ステアリン酸亜鉛、酸化クロム、酸化アルミ
ニウム、酸化チタン、ステアリン酸、及びポリフッ化ビ
ニリデンが含まれる。
【００１２】外部添加剤の量はトナー組成の重量百分率
によって測定され、添加剤自体はトナーの百分率組成を
計算する場合には含まれない。例えば、樹脂、着色剤、
及び外部添加剤を含むトナー組成には、８０重量％の樹
脂及び２０重量％の着色剤が含まれる。存在する外部添
加剤の量は、結合された樹脂及び着色剤のその重量％に
よって報告される。いくつかの新しいカラートナーが必
要とするより小さいトナー粒子の寸法及び大きなトナー
粒子の寸法の組合わせ、及びそのようなカラートナー用
の添加剤粒子のカバレッジは、高強度混合に対する必要
性を増大させる。
によって測定され、添加剤自体はトナーの百分率組成を
計算する場合には含まれない。例えば、樹脂、着色剤、
及び外部添加剤を含むトナー組成には、８０重量％の樹
脂及び２０重量％の着色剤が含まれる。存在する外部添
加剤の量は、結合された樹脂及び着色剤のその重量％に
よって報告される。いくつかの新しいカラートナーが必
要とするより小さいトナー粒子の寸法及び大きなトナー
粒子の寸法の組合わせ、及びそのようなカラートナー用
の添加剤粒子のカバレッジは、高強度混合に対する必要
性を増大させる。
【００１３】上述の添加剤は、一般に、Henschel Blend
er FM-10, 75 又は 600形混合機のような高速混合機の
中で粉砕されたトナー粒子に加えられる。高強度混合
は、添加剤の塊を適当なナノメータの寸法に砕き、最も
小さい可能な添加剤の粒子をトナーのロットの中で均等
に分布させ、また小さい添加剤の粒子をトナー粒子に付
着させる役目を果たす。これらの工程のそれぞれは、混
合機の中で同時に発生する。添加剤の粒子は、粒子間の
衝突の間及び混合ツールが回転するとき粒子と混合ツー
ルとの間の衝突の間に、粉砕されたトナー粒子の表面に
付着する。トナー粒子と添加剤の表面との間がそのよう
に付着することは、機械的な埋伏と静電気の引力との両
方によって発生すると考えられている。そのような付着
量は混合の強度レベルに比例し、この混合の強度レベル
は、今度は、混合ツールの速度及び形状の両方の関数で
ある。混合工程及び強度工程に使用される時間は、混合
工程の間にどの位のエネルギーが加えられるかを決定す
る。雪かき動作（snow plowing）及び過剰な渦巻き及び
密度が低い領域を生じない効率的な混合ツールについて
は、混合されたトナーの単位質量に対して混合モータに
よって消費されたパワー（一般に、ワット／ポンドで示
される）を参照することにより、「強度」を効果的に測
定することができる。従来のトナーを製造する標準的な
Henschel Blenderツールを使用すると、混合時間は、概
して、一般的な１〜５００キログラムのロット当たり１
分〜２０分の範囲である。Xerox Docucenter 265及び関
連する多機能プリンタ用のトナーのようないくつかのよ
り最近のトナーについては、表面添加剤の複数の層をト
ナー粒子に確実に付着させるために、混合速度及び時間
が増加される。さらに、より大きな割合の２５ナノメー
タを超える添加剤粒子を必要とするようなトナーについ
ては、より大きな添加剤をベース樹脂の粒子に付着させ
るには、より速い混合速度及び多くの時間が必要とされ
る。
er FM-10, 75 又は 600形混合機のような高速混合機の
中で粉砕されたトナー粒子に加えられる。高強度混合
は、添加剤の塊を適当なナノメータの寸法に砕き、最も
小さい可能な添加剤の粒子をトナーのロットの中で均等
に分布させ、また小さい添加剤の粒子をトナー粒子に付
着させる役目を果たす。これらの工程のそれぞれは、混
合機の中で同時に発生する。添加剤の粒子は、粒子間の
衝突の間及び混合ツールが回転するとき粒子と混合ツー
ルとの間の衝突の間に、粉砕されたトナー粒子の表面に
付着する。トナー粒子と添加剤の表面との間がそのよう
に付着することは、機械的な埋伏と静電気の引力との両
方によって発生すると考えられている。そのような付着
量は混合の強度レベルに比例し、この混合の強度レベル
は、今度は、混合ツールの速度及び形状の両方の関数で
ある。混合工程及び強度工程に使用される時間は、混合
工程の間にどの位のエネルギーが加えられるかを決定す
る。雪かき動作（snow plowing）及び過剰な渦巻き及び
密度が低い領域を生じない効率的な混合ツールについて
は、混合されたトナーの単位質量に対して混合モータに
よって消費されたパワー（一般に、ワット／ポンドで示
される）を参照することにより、「強度」を効果的に測
定することができる。従来のトナーを製造する標準的な
Henschel Blenderツールを使用すると、混合時間は、概
して、一般的な１〜５００キログラムのロット当たり１
分〜２０分の範囲である。Xerox Docucenter 265及び関
連する多機能プリンタ用のトナーのようないくつかのよ
り最近のトナーについては、表面添加剤の複数の層をト
ナー粒子に確実に付着させるために、混合速度及び時間
が増加される。さらに、より大きな割合の２５ナノメー
タを超える添加剤粒子を必要とするようなトナーについ
ては、より大きな添加剤をベース樹脂の粒子に付着させ
るには、より速い混合速度及び多くの時間が必要とされ
る。
【００１４】トナーの製造工程は、トナーの塊及び他の
大きな破片を取り除くスクリーニング工程で終了する。
そのようなスクリーニング動作は、一般に、Sweco Turb
oスクリーニングセットを用いて、３７〜１０５ミクロ
ンの開口に対して行われる。
大きな破片を取り除くスクリーニング工程で終了する。
そのようなスクリーニング動作は、一般に、Sweco Turb
oスクリーニングセットを用いて、３７〜１０５ミクロ
ンの開口に対して行われる。
【００１５】電子写真用トナーを製造する工程の上述し
た説明は、特定のトナーについての要求事項に従って変
化する。特に、フルカラー用プリンティングの工程で
は、着色剤は一般に、各カラートナーを別個に分散させ
るために加えられた黄色、シアン、マゼンタ、及び黒の
着色剤を含んでいる。着色されたトナーの粒子寸法は一
般に、４〜１０ミクロンの範囲で、黒色トナーよりもは
るかに小さい。粒子の寸法が小さくなると、トナーの製
造が材料の取扱い、分類及び混合に関して難しくなる。
た説明は、特定のトナーについての要求事項に従って変
化する。特に、フルカラー用プリンティングの工程で
は、着色剤は一般に、各カラートナーを別個に分散させ
るために加えられた黄色、シアン、マゼンタ、及び黒の
着色剤を含んでいる。着色されたトナーの粒子寸法は一
般に、４〜１０ミクロンの範囲で、黒色トナーよりもは
るかに小さい。粒子の寸法が小さくなると、トナーの製
造が材料の取扱い、分類及び混合に関して難しくなる。
【００１６】一般に、高強度の混合は混合装置の中で行
われ、混合の強度は、混合工程の中で使用される混合ツ
ールの形状及び速度によって大きく影響される。従来技
術の一般的な混合装置及び混合ツールは、図１及び図２
に例示されている。図１は、混合装置２の概略立面図で
ある。この混合装置２は容器１０を備えていて、この容
器１０に調合及び混合すべき材料が混合工程の前又はそ
の間に加えられる。ハウジング用ベース１２は、容器１
０及びその内容物の重量を支える。モータ１３は、その
駆動シャフト１４がハウジング１２内の開口部を通って
縦方向に伸びるように、ハウジング用ベース１２の中に
配置される。シャフト１４は、容器１０の底部に配置さ
れた密封開口部１５を通って容器１０内にも伸びてい
る。回転時には、シャフト１４は、一般に容器１０の底
部に垂直な回転軸を有する。シャフト１４はその端部で
固定具１７に取り付けられ、混合ツール１６は固定具１
７によってシャフト１４にしっかりと結合される。混合
が開始される前に、蓋１８が容器１０上に下げられまた
締められて、こぼれないようにされる。高強度の混合を
行うために、回転ツールのその外側のエッジの速度は、
一般に、１５．２４ｍ／秒（５０フィート／秒）を超え
る。速度が早くなればそれだけ強度が大きくなり、２
７．４３２ｍ／秒（９０フィート／秒）又は３６．５７
６ｍ／秒（１２０フィート／秒）を超えるツール速度は
一般的である。
われ、混合の強度は、混合工程の中で使用される混合ツ
ールの形状及び速度によって大きく影響される。従来技
術の一般的な混合装置及び混合ツールは、図１及び図２
に例示されている。図１は、混合装置２の概略立面図で
ある。この混合装置２は容器１０を備えていて、この容
器１０に調合及び混合すべき材料が混合工程の前又はそ
の間に加えられる。ハウジング用ベース１２は、容器１
０及びその内容物の重量を支える。モータ１３は、その
駆動シャフト１４がハウジング１２内の開口部を通って
縦方向に伸びるように、ハウジング用ベース１２の中に
配置される。シャフト１４は、容器１０の底部に配置さ
れた密封開口部１５を通って容器１０内にも伸びてい
る。回転時には、シャフト１４は、一般に容器１０の底
部に垂直な回転軸を有する。シャフト１４はその端部で
固定具１７に取り付けられ、混合ツール１６は固定具１
７によってシャフト１４にしっかりと結合される。混合
が開始される前に、蓋１８が容器１０上に下げられまた
締められて、こぼれないようにされる。高強度の混合を
行うために、回転ツールのその外側のエッジの速度は、
一般に、１５．２４ｍ／秒（５０フィート／秒）を超え
る。速度が早くなればそれだけ強度が大きくなり、２
７．４３２ｍ／秒（９０フィート／秒）又は３６．５７
６ｍ／秒（１２０フィート／秒）を超えるツール速度は
一般的である。
【００１７】混合ツールは、様々な形状及び厚さにする
ことができる。各種の構成が、Henschel、Littleford D
ay Inc.、及び他の供給業者などの高速混合装置の製造
業者が提供するパンフレットやカタログの中で示されて
いる。図１に示したツールは、Littleford Day Inc.に
よって製造された高速混合用のツールに基づいており、
後述する図３に関連してさらに詳細にされる。混合ツー
ルの構成は、以下の理由により異なっている。すなわち
（ｉ）混合用モータのパワー及びトルクを効率的に利用
するために、異なる粘度により異なった形状のツールが
必要とされることが多いこと、（ｉｉ）混合用途が異な
ると、異なる混合強度が必要とされること、である。例
えば、いくつかの食品加工の用途では、液状媒体内の着
色剤及び調味料のような小さな固体粒子の極めて細かい
分布を必要とする。他の例では、スノーコーン（snow c
one）の工程は、角氷を小さな粒子内に粉砕するように
設計された敏速な極めて高い強度の混合を必要とする。
これらの小さな粒子は、次ぎに、混合機内で味付けされ
たシロップと混合されてスラリーを形成する。
ことができる。各種の構成が、Henschel、Littleford D
ay Inc.、及び他の供給業者などの高速混合装置の製造
業者が提供するパンフレットやカタログの中で示されて
いる。図１に示したツールは、Littleford Day Inc.に
よって製造された高速混合用のツールに基づいており、
後述する図３に関連してさらに詳細にされる。混合ツー
ルの構成は、以下の理由により異なっている。すなわち
（ｉ）混合用モータのパワー及びトルクを効率的に利用
するために、異なる粘度により異なった形状のツールが
必要とされることが多いこと、（ｉｉ）混合用途が異な
ると、異なる混合強度が必要とされること、である。例
えば、いくつかの食品加工の用途では、液状媒体内の着
色剤及び調味料のような小さな固体粒子の極めて細かい
分布を必要とする。他の例では、スノーコーン（snow c
one）の工程は、角氷を小さな粒子内に粉砕するように
設計された敏速な極めて高い強度の混合を必要とする。
これらの小さな粒子は、次ぎに、混合機内で味付けされ
たシロップと混合されてスラリーを形成する。
【００１８】トナー及び添加剤を混合するためにより一
般的に使用される別の種類の混合ツールは、ツール２６
として図２に示されている。図示のように、ツール２６
は３つの翼状のブレードから構成され、それぞれブレー
ドは直接ブレードの上及び／又は下に来るようにブレー
ドに直角に配置される。ツール２６は、図示のように、
ブレード２７，２８，及び２９を有する。最も下のブレ
ードであるブレード２７は、一般に「スクレーパー」と
呼ばれ、底から粒子を持ち上げ、粒子に対して初期運動
を与える働きをする。中間のブレードであるブレード２
８は「流動化ツール」と呼ばれ、混合体に対して追加の
機械的エネルギーを与える働きをする。一番上のブレー
ドであるブレード２９は「ホーンツール（horn too
l）」と呼ばれ、通常斜め上方に湾曲している。このホ
ーンツール２９が、混合すること及びトナーと添加剤粒
子との間に衝撃エネルギーを引き起こす／与えることに
主要な役割をするブレードである。ツール２６はその個
別のブレードのそれぞれが比較的薄く、このため、トナ
ーと添加剤との混合体の間を前縁に粒子が付着せずに流
れるように設計されているため、混合用モータによって
消費される電力を測定することは、ツールを使用してい
る間に発生する混合強度の良いインジケータである。こ
の電力消費量は、次のように定義されるツールの比出力
として測定される。
般的に使用される別の種類の混合ツールは、ツール２６
として図２に示されている。図示のように、ツール２６
は３つの翼状のブレードから構成され、それぞれブレー
ドは直接ブレードの上及び／又は下に来るようにブレー
ドに直角に配置される。ツール２６は、図示のように、
ブレード２７，２８，及び２９を有する。最も下のブレ
ードであるブレード２７は、一般に「スクレーパー」と
呼ばれ、底から粒子を持ち上げ、粒子に対して初期運動
を与える働きをする。中間のブレードであるブレード２
８は「流動化ツール」と呼ばれ、混合体に対して追加の
機械的エネルギーを与える働きをする。一番上のブレー
ドであるブレード２９は「ホーンツール（horn too
l）」と呼ばれ、通常斜め上方に湾曲している。このホ
ーンツール２９が、混合すること及びトナーと添加剤粒
子との間に衝撃エネルギーを引き起こす／与えることに
主要な役割をするブレードである。ツール２６はその個
別のブレードのそれぞれが比較的薄く、このため、トナ
ーと添加剤との混合体の間を前縁に粒子が付着せずに流
れるように設計されているため、混合用モータによって
消費される電力を測定することは、ツールを使用してい
る間に発生する混合強度の良いインジケータである。こ
の電力消費量は、次のように定義されるツールの比出力
として測定される。
【００１９】
【数１】比電力＝（負荷電力−無負荷電力）／ロット重
量［ワット／ポンド］
量［ワット／ポンド］
【００２０】ツール２６の比電力は、回転速度の変化に
関して図９及び図１０に示される。図９及び図１０に示
されたデータの重要性は、以下に本発明の実施形態の利
点を説明する場合に説明される。しかしながら、ツール
２６は、ブレード２７，２８，及び２９のそれぞれがツ
ールの回転方向に混合容器内で粒子を旋回させる効果を
有するため、粒子間の実際の衝突エネルギーは通常ツー
ル自体の速度よりも小さいという、前述した制限を具現
していることにも注意されたい。
関して図９及び図１０に示される。図９及び図１０に示
されたデータの重要性は、以下に本発明の実施形態の利
点を説明する場合に説明される。しかしながら、ツール
２６は、ブレード２７，２８，及び２９のそれぞれがツ
ールの回転方向に混合容器内で粒子を旋回させる効果を
有するため、粒子間の実際の衝突エネルギーは通常ツー
ル自体の速度よりも小さいという、前述した制限を具現
していることにも注意されたい。
【００２１】従来技術の少なくとも１つのツールは、渦
巻き及び剪断力を発生することを通して混合強度を実現
するように設計されていると思われる。このツールは、
Littleford Day Inc.からその混合機に使用するために
販売されており、図１にツール１６として断面図で示さ
れている。図３に斜視図で示されているように、Little
fordのツール１６は、シャフト１４の端部で固定具１７
に嵌め込むための中心ブッシング取付具（central bush
ing fixture）１７Ａが付いた中心シャンク（center sh
ank）２０を有する（固定具１７及びシャフト１４の両
方は図１に示されている）。ブッシング取付具１７Ａ
は、（図１から）固定具１７上で固定キー機構に嵌め合
うように適合されたノッチを含んでいる。矢印２１は、
ツール１６がシャフト１４上で回転する方向を示してい
る。第２のスクレーパーブレード１６Ａは、図３に示す
ように、ツール１６の下側でシャフト１４上に取り付け
られる。図示した構成では、Littlefordのスクレーパー
ブレード１６Ａは、中心シャンク２０に直角に取り付け
られたシャンクを含んでいる。このシャンクは、シャン
ク２０の下側からほぼ水平に現れ、その先端領域近くで
下側に傾いている。ブレード１６Ａの先端領域は、混合
容器（図示せず）の底部近くの前縁とやや上方に傾斜が
付いた後縁とを有する、容器の底部からすくい取られた
粒子に揚力を与える平らなクラブ形の形状をしている。
クラブ形の前縁は、混合容器の壁に最も近い外部コーナ
からシャフト１４の全体的な方向に向かって内側に伸び
ている。スクレーパーブレードはシャンク２０よりも短
く、この長さが短いことに前縁の形状が加わった組合わ
せは、Littlefordのスクレーパーブレードの機能は混合
容器の中央の粒子を容器の底部から上方に持ち上げるこ
とであることを示している。
巻き及び剪断力を発生することを通して混合強度を実現
するように設計されていると思われる。このツールは、
Littleford Day Inc.からその混合機に使用するために
販売されており、図１にツール１６として断面図で示さ
れている。図３に斜視図で示されているように、Little
fordのツール１６は、シャフト１４の端部で固定具１７
に嵌め込むための中心ブッシング取付具（central bush
ing fixture）１７Ａが付いた中心シャンク（center sh
ank）２０を有する（固定具１７及びシャフト１４の両
方は図１に示されている）。ブッシング取付具１７Ａ
は、（図１から）固定具１７上で固定キー機構に嵌め合
うように適合されたノッチを含んでいる。矢印２１は、
ツール１６がシャフト１４上で回転する方向を示してい
る。第２のスクレーパーブレード１６Ａは、図３に示す
ように、ツール１６の下側でシャフト１４上に取り付け
られる。図示した構成では、Littlefordのスクレーパー
ブレード１６Ａは、中心シャンク２０に直角に取り付け
られたシャンクを含んでいる。このシャンクは、シャン
ク２０の下側からほぼ水平に現れ、その先端領域近くで
下側に傾いている。ブレード１６Ａの先端領域は、混合
容器（図示せず）の底部近くの前縁とやや上方に傾斜が
付いた後縁とを有する、容器の底部からすくい取られた
粒子に揚力を与える平らなクラブ形の形状をしている。
クラブ形の前縁は、混合容器の壁に最も近い外部コーナ
からシャフト１４の全体的な方向に向かって内側に伸び
ている。スクレーパーブレードはシャンク２０よりも短
く、この長さが短いことに前縁の形状が加わった組合わ
せは、Littlefordのスクレーパーブレードの機能は混合
容器の中央の粒子を容器の底部から上方に持ち上げるこ
とであることを示している。
【００２２】図２に示したツールとは対照的に、ツール
１６は垂直のライザー１９Ａ及び１９Ｂを備えている。
これらの垂直のライザーは、中心ブッシング１７Ａの周
りを回転する間のその最大速度のポイントで、中心シャ
ンク２０の端部に固定されている。これらの垂直のライ
ザー１９Ａ及び１９Ｂは、１７度の角度で中心シャンク
２０の軸に関して角度が付けられている、すなわち傾斜
している。この方法では、ライザー１９Ａ及び１９Ｂの
前縁２１Ａ及び２１Ｂは、混合容器１０の壁に最も近く
（図１から）、一方後縁２２Ａ及び２２Ｂは混合容器１
０からさらに離される。出願人は、ライザー１９Ａ及び
１９Ｂの外面と容器１０の壁との間に作られた空間内で
捕らえられた粒子の間に剪断力を作ることによって、ツ
ール１６が動作すると考えている。後縁２２Ｂ及び２２
Ａは壁からさらに遠く離されるため、この空間に渦巻き
が生成される。これらの渦巻きの中に捕捉された粒子
は、前縁２１Ａ及び２１Ｂの速度又はほぼそれらの速度
でツールに従うと考えられる。対照的に、前縁２１Ａ及
び２１Ｂと容器１０の壁との間のギャップを通って外れ
た粒子は、ほぼ静止した状態に残される。前縁２１Ａ及
び２１Ｂの後の渦巻き内に沿って流された粒子が容器の
壁に沿ったほぼ静止した粒子と衝突する場合、衝突の速
度はツールの前縁の速度に等しいか又はほぼ等しい。出
願人は、上述の効果を説明する文献を見出していない。
それどころか、上述の分析は、出願人自身の混合ツール
の研究の結果として生じる。
１６は垂直のライザー１９Ａ及び１９Ｂを備えている。
これらの垂直のライザーは、中心ブッシング１７Ａの周
りを回転する間のその最大速度のポイントで、中心シャ
ンク２０の端部に固定されている。これらの垂直のライ
ザー１９Ａ及び１９Ｂは、１７度の角度で中心シャンク
２０の軸に関して角度が付けられている、すなわち傾斜
している。この方法では、ライザー１９Ａ及び１９Ｂの
前縁２１Ａ及び２１Ｂは、混合容器１０の壁に最も近く
（図１から）、一方後縁２２Ａ及び２２Ｂは混合容器１
０からさらに離される。出願人は、ライザー１９Ａ及び
１９Ｂの外面と容器１０の壁との間に作られた空間内で
捕らえられた粒子の間に剪断力を作ることによって、ツ
ール１６が動作すると考えている。後縁２２Ｂ及び２２
Ａは壁からさらに遠く離されるため、この空間に渦巻き
が生成される。これらの渦巻きの中に捕捉された粒子
は、前縁２１Ａ及び２１Ｂの速度又はほぼそれらの速度
でツールに従うと考えられる。対照的に、前縁２１Ａ及
び２１Ｂと容器１０の壁との間のギャップを通って外れ
た粒子は、ほぼ静止した状態に残される。前縁２１Ａ及
び２１Ｂの後の渦巻き内に沿って流された粒子が容器の
壁に沿ったほぼ静止した粒子と衝突する場合、衝突の速
度はツールの前縁の速度に等しいか又はほぼ等しい。出
願人は、上述の効果を説明する文献を見出していない。
それどころか、上述の分析は、出願人自身の混合ツール
の研究の結果として生じる。
【００２３】
【発明が解決しようとする課題】前述したように、混合
工程は電子写真及び類似の機器のトナーの製造にますま
す重要な役割を演じることになる。混合工程を加速し、
これにより、混合動作に要する時間と費用とを減少させ
る装置及び方法が発見されると好都合であろう。最後
に、改良されたトナーが、従来製造されたものよりも大
きな量の表面添加剤を有することができ、またそのよう
な添加剤を従来製造されたものよりも大きな力でトナー
粒子に付着させることができる混合工程を作り出すこと
は、好都合であろう。そのような改良されたトナーによ
り、電荷通し特性（charge-through characteristics）
が改良され、トナー粒子の間の結合が小さくなること、
及びハイブリッド現像技術を用いるトナーイメージ形成
システム内の現像ワイヤの汚染が少なくなることが可能
にされる。
工程は電子写真及び類似の機器のトナーの製造にますま
す重要な役割を演じることになる。混合工程を加速し、
これにより、混合動作に要する時間と費用とを減少させ
る装置及び方法が発見されると好都合であろう。最後
に、改良されたトナーが、従来製造されたものよりも大
きな量の表面添加剤を有することができ、またそのよう
な添加剤を従来製造されたものよりも大きな力でトナー
粒子に付着させることができる混合工程を作り出すこと
は、好都合であろう。そのような改良されたトナーによ
り、電荷通し特性（charge-through characteristics）
が改良され、トナー粒子の間の結合が小さくなること、
及びハイブリッド現像技術を用いるトナーイメージ形成
システム内の現像ワイヤの汚染が少なくなることが可能
にされる。
【００２４】
【課題を解決するための手段】本発明の１つの態様は、
混合装置のシャフト上で回転する改良された混合ツール
であり、このようなツールには、長軸、少なくとも１つ
の端部、及びこの端部に最も近い先端領域を有するシャ
ンクと、シャンクの先端領域に回転する間固定して取り
付けられ、１０〜１６度の角度でシャンクの長軸から外
側に向かって角度が付いた前方領域を備えた外面を有す
るライザー部材と、が含まれる。
混合装置のシャフト上で回転する改良された混合ツール
であり、このようなツールには、長軸、少なくとも１つ
の端部、及びこの端部に最も近い先端領域を有するシャ
ンクと、シャンクの先端領域に回転する間固定して取り
付けられ、１０〜１６度の角度でシャンクの長軸から外
側に向かって角度が付いた前方領域を備えた外面を有す
るライザー部材と、が含まれる。
【００２５】本発明の別の態様は、混合装置のシャフト
上で回転する改良された混合ツールであり、このような
ツールには、対角線寸法、少なくとも１つの端部、及び
この端部に隣接する先端領域を有するシャンクと、シャ
ンクの先端領域に回転する間固定して取り付けられ、シ
ャンクの対角線寸法に対する高さ寸法の比率が０．２０
より大きい高さ寸法を有するライザー部材と、が含まれ
る。
上で回転する改良された混合ツールであり、このような
ツールには、対角線寸法、少なくとも１つの端部、及び
この端部に隣接する先端領域を有するシャンクと、シャ
ンクの先端領域に回転する間固定して取り付けられ、シ
ャンクの対角線寸法に対する高さ寸法の比率が０．２０
より大きい高さ寸法を有するライザー部材と、が含まれ
る。
【００２６】本発明の別の態様は、混合される媒体を保
持する容器と、（ｉ）長軸、少なくとも１つの端部、及
びこの端部に最も近い先端領域を有するシャンクと、
（ｉｉ）シャンクの先端領域に回転する間固定して取り
付けられ、１０〜１６度の角度でシャンクの長軸から外
側に向かって角度が付いた前方領域を備えた外面を有す
るライザー部材との両方を含む、容器内に取り付けられ
た混合ツールと、チャンバの内側の混合ツールに接続さ
れた、回転運動を混合ツールに伝達する回転可能な駆動
シャフトと、を備えた混合装置である。
持する容器と、（ｉ）長軸、少なくとも１つの端部、及
びこの端部に最も近い先端領域を有するシャンクと、
（ｉｉ）シャンクの先端領域に回転する間固定して取り
付けられ、１０〜１６度の角度でシャンクの長軸から外
側に向かって角度が付いた前方領域を備えた外面を有す
るライザー部材との両方を含む、容器内に取り付けられ
た混合ツールと、チャンバの内側の混合ツールに接続さ
れた、回転運動を混合ツールに伝達する回転可能な駆動
シャフトと、を備えた混合装置である。
【００２７】本発明のさらに別の態様は、トナー樹脂と
着色剤との混合体から成るトナー粒子を混合装置に加え
るステップと、表面添加剤粒子をトナー粒子の混合体に
加えるステップと、長軸、少なくとも１つの端部、及び
この端部に最も近い先端領域を有する中心シャンクと、
シャンクの先端領域に回転する間固定して取り付けら
れ、１０〜１６度の角度でシャンクの長軸から外側に向
かって角度が付いた前方領域を備えた外面を有するライ
ザー部材とを有する回転混合ツールを用いて、トナー粒
子と表面添加剤粒子とを混合装置の中で混合するステッ
プと、を備えるトナーを混合する方法である。
着色剤との混合体から成るトナー粒子を混合装置に加え
るステップと、表面添加剤粒子をトナー粒子の混合体に
加えるステップと、長軸、少なくとも１つの端部、及び
この端部に最も近い先端領域を有する中心シャンクと、
シャンクの先端領域に回転する間固定して取り付けら
れ、１０〜１６度の角度でシャンクの長軸から外側に向
かって角度が付いた前方領域を備えた外面を有するライ
ザー部材とを有する回転混合ツールを用いて、トナー粒
子と表面添加剤粒子とを混合装置の中で混合するステッ
プと、を備えるトナーを混合する方法である。
【００２８】
【発明の実施の形態】本発明をその好ましい実施形態及
び使用方法と共に以下に説明するが、本発明をこれらの
実施形態及び使用方法に限定するつもりはないことは理
解されよう。逆に、以下の説明は全ての代替え、修正及
び等価な例を、添付した特許請求の範囲により定義され
るように、本発明の精神及び範囲の中に含まれるものと
してカバーすることを意図している。
び使用方法と共に以下に説明するが、本発明をこれらの
実施形態及び使用方法に限定するつもりはないことは理
解されよう。逆に、以下の説明は全ての代替え、修正及
び等価な例を、添付した特許請求の範囲により定義され
るように、本発明の精神及び範囲の中に含まれるものと
してカバーすることを意図している。
【００２９】本発明の１つの態様は、従来可能であった
強度よりも大きな強度を生み出すことができる混合ツー
ルを作り出すことである。この増大する強度は、剪断区
域内で互いに衝突する粒子の間の速度差が結果的により
大きいことにより剪断力が増加した結果である。衝突す
る粒子間の速度差が増加することにより、混合時間を減
少させることができ、これにより、ロットの費用を節約
し生産性を高めることができる。そのように速度差が増
加すると、トナー粒子に付着する添加剤粒子の量を増加
すること及び添加剤粒子とトナー粒子との間の平均の接
着力を増加することの両方により、改良されたトナーも
製造される。
強度よりも大きな強度を生み出すことができる混合ツー
ルを作り出すことである。この増大する強度は、剪断区
域内で互いに衝突する粒子の間の速度差が結果的により
大きいことにより剪断力が増加した結果である。衝突す
る粒子間の速度差が増加することにより、混合時間を減
少させることができ、これにより、ロットの費用を節約
し生産性を高めることができる。そのように速度差が増
加すると、トナー粒子に付着する添加剤粒子の量を増加
すること及び添加剤粒子とトナー粒子との間の平均の接
着力を増加することの両方により、改良されたトナーも
製造される。
【００３０】このため、図４に示すような混合ツール５
０は、本発明の実施形態である。ツール５０の中心シャ
フト５１は、図１の混合装置２のシャフト１４のような
回転駆動シャフト上に取り付けるための固定具５２を、
その中央部に備えている。垂直のライザー５２及び５３
が、シャンク５１の各端部に取り付けられる。
０は、本発明の実施形態である。ツール５０の中心シャ
フト５１は、図１の混合装置２のシャフト１４のような
回転駆動シャフト上に取り付けるための固定具５２を、
その中央部に備えている。垂直のライザー５２及び５３
が、シャンク５１の各端部に取り付けられる。
【００３１】図３に示したLittlefordのツールと同様の
方法で、垂直のライザー５２及び５３は、シャンク５１
の長軸に対して角度が付けられている、すなわち傾斜し
ている。前縁５２Ａ及び５３Ａは、後縁５２Ｂ及び５３
Ｂよりも混合容器の壁に近い。それ故に、ライザー５２
の外面（図６で５５として示されている）は、中心シャ
ンク５１の軸から外向きに角度が付けられている前縁５
２Ａに隣接する前方領域（図６で５６として示されてい
る）を有している。図５は、前縁５３Ａと容器１０の壁
との間のギャップＧを用いて、この効果を示している。
このギャップＧは、ツール５０が１０リットル形混合容
器の寸法である場合、約５ミリメータである。このギャ
ップＧ内を通過する粒子は、容器１０の壁に対して相対
的に静止の状態を保つ。しかしながら、前縁５３Ａがギ
ャップＧ内の特定の粒子のそばを通り抜けると、その粒
子はライザー５３の外面に沿って形成された渦巻きの影
響を受けることになる。ライザー５３が容器１０の壁か
ら離れるように角度が付いているため、ライザー５３の
外面と容器１０の壁との間の空間内に部分的な真空が誘
発されるために、これらの渦巻きが形成する。いくつか
の粒子はこれらの渦巻きの中に「捕捉された」状態が続
き、ほぼライザー５３自身の速度で掃引される。粒子間
の最大の衝突エネルギーは、ほぼライザー５３の速度で
移動するこれらの掃引された粒子が、ギャップＧから外
れたほぼ静止している粒子と衝突するときに発生する。
発生した渦巻きはほぼ静止した粒子をライザー５３に向
かって吸引する傾向があるので、これらの衝突の数は、
シャンク５１に対するライザー５３の角度によって大い
に増加される。
方法で、垂直のライザー５２及び５３は、シャンク５１
の長軸に対して角度が付けられている、すなわち傾斜し
ている。前縁５２Ａ及び５３Ａは、後縁５２Ｂ及び５３
Ｂよりも混合容器の壁に近い。それ故に、ライザー５２
の外面（図６で５５として示されている）は、中心シャ
ンク５１の軸から外向きに角度が付けられている前縁５
２Ａに隣接する前方領域（図６で５６として示されてい
る）を有している。図５は、前縁５３Ａと容器１０の壁
との間のギャップＧを用いて、この効果を示している。
このギャップＧは、ツール５０が１０リットル形混合容
器の寸法である場合、約５ミリメータである。このギャ
ップＧ内を通過する粒子は、容器１０の壁に対して相対
的に静止の状態を保つ。しかしながら、前縁５３Ａがギ
ャップＧ内の特定の粒子のそばを通り抜けると、その粒
子はライザー５３の外面に沿って形成された渦巻きの影
響を受けることになる。ライザー５３が容器１０の壁か
ら離れるように角度が付いているため、ライザー５３の
外面と容器１０の壁との間の空間内に部分的な真空が誘
発されるために、これらの渦巻きが形成する。いくつか
の粒子はこれらの渦巻きの中に「捕捉された」状態が続
き、ほぼライザー５３自身の速度で掃引される。粒子間
の最大の衝突エネルギーは、ほぼライザー５３の速度で
移動するこれらの掃引された粒子が、ギャップＧから外
れたほぼ静止している粒子と衝突するときに発生する。
発生した渦巻きはほぼ静止した粒子をライザー５３に向
かって吸引する傾向があるので、これらの衝突の数は、
シャンク５１に対するライザー５３の角度によって大い
に増加される。
【００３２】本発明のツール５０及び図３に示したLitt
lefordのツールの特定の場所の寸法を比較すると一連の
相違があり、本発明による改良を示す結果となる。図６
を参照すると、上面図が、上から見た場合のツール５０
及びLittlefordのツールの両方のフットプリントの略図
を示している。ライザーは、両方のツールの中でツール
の端部又は先端部に取り付けられている。シャンクの軸
とライザーの位置との間の角度は、角度αとラベルされ
ている。ツールのシャンクを横切る対角線の寸法は、Ｄ
Toolとラベルされている。ギャップＧは、図示のように
特定されている。ライザーの外面は５５として示され、
この外面の前方領域は５６として示される。シャンク５
１の長軸は、ダブルヘッドの矢印Ｌとして示されてい
る。
lefordのツールの特定の場所の寸法を比較すると一連の
相違があり、本発明による改良を示す結果となる。図６
を参照すると、上面図が、上から見た場合のツール５０
及びLittlefordのツールの両方のフットプリントの略図
を示している。ライザーは、両方のツールの中でツール
の端部又は先端部に取り付けられている。シャンクの軸
とライザーの位置との間の角度は、角度αとラベルされ
ている。ツールのシャンクを横切る対角線の寸法は、Ｄ
Toolとラベルされている。ギャップＧは、図示のように
特定されている。ライザーの外面は５５として示され、
この外面の前方領域は５６として示される。シャンク５
１の長軸は、ダブルヘッドの矢印Ｌとして示されてい
る。
【００３３】ここで図７を参照すると、標準的な１０リ
ットル形混合容器用に設計されたツールに対する、本発
明のツール５０と図３に示したLittlefordのツールとの
寸法間の比較が示されている。Littlefordのツールは、
７５リットル形容器用に図２に示したようなライザーツ
ールを作らないが、そのようなライザー機構は１２００
リットルの規模では利用可能である。（７５，６００，
及び１２００リットル形容器は、トナー混合用の生産規
模の容器である。）図示のように、ツール５０の角度α
は１５度であるのに対して、Littlefordのツールの角度
αは１７度である。この差の重要性については、後で説
明する。寸法ＤToolも異なっていて、ツール５０はLitt
lefordのツールよりも３ミリメータだけ長い。このよう
に対角線の寸法が長い結果として、ツール５０のライザ
ー５２及び５３の先端の速度は、同じ回転速度におい
て、Littlefordのツールの同等のライザーよりも早くな
る。また、対角線の寸法がより長い結果として、ツール
５０のギャップＧは５ミリメータであり、一方、Little
fordのツールのギャップＧは６．５ミリメータである。
図７には、ツール５０及びLittlefordのツールのライザ
ーの高さの差の比較も示されていて、ツール５０につい
ては６３ミリメータであり、Littlefordのツールについ
ては４０ミリメータである。ツール５０のＨＴｏｏｌ／
ＤToolの比率は６３／２２０すなわち０．２８６であ
り、一方LittlefordのツールのＨＴｏｏｌ／ＤToolは４
０／２１７すなわち０．１８４である。ツール５０の７
５リットル構成については、ツール５０のように構成さ
れた本発明のツールについてのＨＴｏｏｌ／ＤToolの比
率は、１０リットル用ツールの比率の０．２８６と同様
である。
ットル形混合容器用に設計されたツールに対する、本発
明のツール５０と図３に示したLittlefordのツールとの
寸法間の比較が示されている。Littlefordのツールは、
７５リットル形容器用に図２に示したようなライザーツ
ールを作らないが、そのようなライザー機構は１２００
リットルの規模では利用可能である。（７５，６００，
及び１２００リットル形容器は、トナー混合用の生産規
模の容器である。）図示のように、ツール５０の角度α
は１５度であるのに対して、Littlefordのツールの角度
αは１７度である。この差の重要性については、後で説
明する。寸法ＤToolも異なっていて、ツール５０はLitt
lefordのツールよりも３ミリメータだけ長い。このよう
に対角線の寸法が長い結果として、ツール５０のライザ
ー５２及び５３の先端の速度は、同じ回転速度におい
て、Littlefordのツールの同等のライザーよりも早くな
る。また、対角線の寸法がより長い結果として、ツール
５０のギャップＧは５ミリメータであり、一方、Little
fordのツールのギャップＧは６．５ミリメータである。
図７には、ツール５０及びLittlefordのツールのライザ
ーの高さの差の比較も示されていて、ツール５０につい
ては６３ミリメータであり、Littlefordのツールについ
ては４０ミリメータである。ツール５０のＨＴｏｏｌ／
ＤToolの比率は６３／２２０すなわち０．２８６であ
り、一方LittlefordのツールのＨＴｏｏｌ／ＤToolは４
０／２１７すなわち０．１８４である。ツール５０の７
５リットル構成については、ツール５０のように構成さ
れた本発明のツールについてのＨＴｏｏｌ／ＤToolの比
率は、１０リットル用ツールの比率の０．２８６と同様
である。
【００３４】ＤTool及びαにおける相違についての正味
効果は、図８に示した比電力比較曲線において明らかに
されている。この比較データは、１０リットル形Little
fordのツール及び高さがLittlefordのツールとほぼ同じ
本発明の１０リットル形ツールを用いて生成された。
（より大きなLittlefordのライザーツールは、作られて
いない。）実験は、角度αを減少させる効果及びＤTool
を増加させる効果を測定するように企画された。図８の
グラフのＹ軸は、一連の比電力の測定値を列挙する。Ｘ
軸は、ツールの種々の先端速度を列挙する。混合される
トナー粒子は平均４〜１０ミクロンであり、表面添加剤
粒子の平均は３０〜５０ナノメータであった。図示のよ
うに、ツール５０はLittlefordのツールより性能が優れ
ており、先端の速度が増加するにつれて効率が増加して
いる。このように、角度αを１７から１５度に減少する
こと及びＤToolの対角線寸法を増加することは、ツール
５０の性能に対する重要な貢献者である。特に、角度α
の減少は、より重要な貢献者であると考えられる。最適
な混合動作は、αが１０〜１６度の間、より好ましくは
１４〜１５．５度の間の場合に発生する。
効果は、図８に示した比電力比較曲線において明らかに
されている。この比較データは、１０リットル形Little
fordのツール及び高さがLittlefordのツールとほぼ同じ
本発明の１０リットル形ツールを用いて生成された。
（より大きなLittlefordのライザーツールは、作られて
いない。）実験は、角度αを減少させる効果及びＤTool
を増加させる効果を測定するように企画された。図８の
グラフのＹ軸は、一連の比電力の測定値を列挙する。Ｘ
軸は、ツールの種々の先端速度を列挙する。混合される
トナー粒子は平均４〜１０ミクロンであり、表面添加剤
粒子の平均は３０〜５０ナノメータであった。図示のよ
うに、ツール５０はLittlefordのツールより性能が優れ
ており、先端の速度が増加するにつれて効率が増加して
いる。このように、角度αを１７から１５度に減少する
こと及びＤToolの対角線寸法を増加することは、ツール
５０の性能に対する重要な貢献者である。特に、角度α
の減少は、より重要な貢献者であると考えられる。最適
な混合動作は、αが１０〜１６度の間、より好ましくは
１４〜１５．５度の間の場合に発生する。
【００３５】ここで図９を参照すると、フルハイトのラ
イザーが付いたツール５０の比電力の、図２に関連して
説明された標準的なHenschelの混合ツール及び図３に示
した標準的なLittlefordのツールとの全体的な比較が示
されている。より大きな７５リットル形容器用のLittle
fordのツールは製造されていないので、全てのツールは
１０リットル形混合容器用であった。図８と同様に、図
９のＹ軸は一連の比電力の測定値を列挙している。Ｘ軸
は、ツールの多様な先端速度を列挙している。混合され
るトナー粒子は平均４〜１０ミクロンであり、表面添加
剤粒子の平均は３０〜５０ナノメータであった。図示の
ように、本発明のツール５０は、両方の標準的な従来技
術のツールよりも、特に先端速度が１５メートル／秒を
超える場合は大いに優れている。一般的な混合動作で
は、先端速度は、通常、１０リットル形容器では最大４
０メートル／秒に達する。このため、従来技術に対する
本発明の改良により、ツールの混合強度が著しく増加さ
れる。この強度の増加には、混合動作を行うために必要
な時間の減少を含む多数の有益な効果があるが、これに
限定されるものではない。例えば、本発明のツールを使
用することにより、図２に示した従来のHenschelのツー
ルを使用する場合に対して、７５リットル又は６００リ
ットル形容器において少なくとも５０〜７５パーセント
ものロット時間を減少することが期待される。さらに、
以下に説明するように、混合強度が増加することによ
り、粒子間の凝集力の減少並びに混合特性及び電荷貫通
特性（charge through characteristics）の向上のよう
な重要なトナー特性が改善される。
イザーが付いたツール５０の比電力の、図２に関連して
説明された標準的なHenschelの混合ツール及び図３に示
した標準的なLittlefordのツールとの全体的な比較が示
されている。より大きな７５リットル形容器用のLittle
fordのツールは製造されていないので、全てのツールは
１０リットル形混合容器用であった。図８と同様に、図
９のＹ軸は一連の比電力の測定値を列挙している。Ｘ軸
は、ツールの多様な先端速度を列挙している。混合され
るトナー粒子は平均４〜１０ミクロンであり、表面添加
剤粒子の平均は３０〜５０ナノメータであった。図示の
ように、本発明のツール５０は、両方の標準的な従来技
術のツールよりも、特に先端速度が１５メートル／秒を
超える場合は大いに優れている。一般的な混合動作で
は、先端速度は、通常、１０リットル形容器では最大４
０メートル／秒に達する。このため、従来技術に対する
本発明の改良により、ツールの混合強度が著しく増加さ
れる。この強度の増加には、混合動作を行うために必要
な時間の減少を含む多数の有益な効果があるが、これに
限定されるものではない。例えば、本発明のツールを使
用することにより、図２に示した従来のHenschelのツー
ルを使用する場合に対して、７５リットル又は６００リ
ットル形容器において少なくとも５０〜７５パーセント
ものロット時間を減少することが期待される。さらに、
以下に説明するように、混合強度が増加することによ
り、粒子間の凝集力の減少並びに混合特性及び電荷貫通
特性（charge through characteristics）の向上のよう
な重要なトナー特性が改善される。
【００３６】ここで図１０を参照すると、本発明のツー
ル５０及び図２に示した構成の標準的なHenschelのツー
ルに対する比電力曲線が示されている。容器の寸法は、
両方とも７５リットル用である。前述したように、Litt
lefordの設計によるこの寸法の容器用のツールは作られ
ていない。図９の曲線と比較すると、容器の寸法が増加
するにつれて、比電力曲線の大きさが減少することは明
白である。図８及び図９に示すように、１０リットル形
Littlefordのツールは、先端速度が４０メートル／秒の
場合でさえ、２００ワット／ポンドの比電力をほとんど
実現しなかったため、図１０の曲線は、Littlefordのツ
ールに基づいた７５リットル形ツールが、例え利用可能
であっても、２００ワット／ポンドの比電力を実現しな
いであろうということを明白に示している。対照的に、
本発明の７５リットル用のツール５０は、３０メートル
／秒程度の先端速度で、２００ワット／ポンドの比電力
の測定を実現している。後で説明するように、２００ワ
ット／ポンドの比電力は、一連の好適なトナー特性に対
する重要なしきい値であると思われる。
ル５０及び図２に示した構成の標準的なHenschelのツー
ルに対する比電力曲線が示されている。容器の寸法は、
両方とも７５リットル用である。前述したように、Litt
lefordの設計によるこの寸法の容器用のツールは作られ
ていない。図９の曲線と比較すると、容器の寸法が増加
するにつれて、比電力曲線の大きさが減少することは明
白である。図８及び図９に示すように、１０リットル形
Littlefordのツールは、先端速度が４０メートル／秒の
場合でさえ、２００ワット／ポンドの比電力をほとんど
実現しなかったため、図１０の曲線は、Littlefordのツ
ールに基づいた７５リットル形ツールが、例え利用可能
であっても、２００ワット／ポンドの比電力を実現しな
いであろうということを明白に示している。対照的に、
本発明の７５リットル用のツール５０は、３０メートル
／秒程度の先端速度で、２００ワット／ポンドの比電力
の測定を実現している。後で説明するように、２００ワ
ット／ポンドの比電力は、一連の好適なトナー特性に対
する重要なしきい値であると思われる。
【００３７】図５に戻る。図５に示すようなツール５０
の別の特徴は、ライザー５２上のスルーホール式フロー
ポート（through hole flow port）５２Ｃ及び５２Ｄ並
びにライザー５３上の５３Ｃ及び５３Ｄである。７５リ
ットル形混合容器用に構成されたツールについては、フ
ローポートの直径は、好ましくは、１．５〜３cmの間、
より好適には約２cmである。図示のように、フローポー
トは、ライザー５２及び５３の後端部に向けて配置され
ることが好ましい。また図示のように、ライザー５２及
び５３の内面に形成された凹部により、粒子はフローポ
ートに向かって流れることができ、ライザーと容器１０
の壁との間の比較的低い圧力と接続されたライザー５２
及び５３の内面上の増加された圧力は、粒子をライザー
の内側からライザーと混合容器の壁との間の最大の混合
領域内に強制的に送り込む傾向がある。フローポートに
は、粒子を混合領域の中に流すというさらに有益な効果
がある。フローポートがない場合は、粒子はライザーの
内面、特にライザーと中心シャンク５１との接合部近辺
に付着する可能性がある。付着された粒子のそのような
蓄積は、未混合の材料又は部分的に混合された材料が残
留する原因になる。フローポートは、このことを改善す
る。一方のライザーが他方に対して粒子の蓄積に差があ
ると、ツールは不釣り合いになることが多く、蓄積が少
ないことはツールの平衡を保つことに役立つため、この
蓄積が減少することはツールの振動を減らすというさら
なる有益な効果を有する。フローポート５２Ｃ，５２
Ｄ，５３Ｃ，及び５３Ｄが付いた同様のツールとそれら
が付かないツールとの間の目視及び重量の比較により、
フローポートは７５リットル形容器において蓄積を約４
０パーセント減少させると思われる。このため、フロー
ポートを加えることにより、本発明のツールの強度及び
性能がさらに向上され、混合容器内のトナー及び添加剤
のより完全な混合が行われる。
の別の特徴は、ライザー５２上のスルーホール式フロー
ポート（through hole flow port）５２Ｃ及び５２Ｄ並
びにライザー５３上の５３Ｃ及び５３Ｄである。７５リ
ットル形混合容器用に構成されたツールについては、フ
ローポートの直径は、好ましくは、１．５〜３cmの間、
より好適には約２cmである。図示のように、フローポー
トは、ライザー５２及び５３の後端部に向けて配置され
ることが好ましい。また図示のように、ライザー５２及
び５３の内面に形成された凹部により、粒子はフローポ
ートに向かって流れることができ、ライザーと容器１０
の壁との間の比較的低い圧力と接続されたライザー５２
及び５３の内面上の増加された圧力は、粒子をライザー
の内側からライザーと混合容器の壁との間の最大の混合
領域内に強制的に送り込む傾向がある。フローポートに
は、粒子を混合領域の中に流すというさらに有益な効果
がある。フローポートがない場合は、粒子はライザーの
内面、特にライザーと中心シャンク５１との接合部近辺
に付着する可能性がある。付着された粒子のそのような
蓄積は、未混合の材料又は部分的に混合された材料が残
留する原因になる。フローポートは、このことを改善す
る。一方のライザーが他方に対して粒子の蓄積に差があ
ると、ツールは不釣り合いになることが多く、蓄積が少
ないことはツールの平衡を保つことに役立つため、この
蓄積が減少することはツールの振動を減らすというさら
なる有益な効果を有する。フローポート５２Ｃ，５２
Ｄ，５３Ｃ，及び５３Ｄが付いた同様のツールとそれら
が付かないツールとの間の目視及び重量の比較により、
フローポートは７５リットル形容器において蓄積を約４
０パーセント減少させると思われる。このため、フロー
ポートを加えることにより、本発明のツールの強度及び
性能がさらに向上され、混合容器内のトナー及び添加剤
のより完全な混合が行われる。
【００３８】図４及び図５に示すように、本発明のツー
ル５０と図３にツール１６として示したLittlefordのツ
ールとの間の明白な相違は、本発明のツール５０はブレ
ード５４Ａ及び５４Ｂを含んでいることである。これら
のブレードは、クラブ形の端部を有しているのではな
く、それらのベースから全体的にテーパが付けられてい
る。これらのブレード５４Ａ及び５４Ｂは、混合容器内
の流動化された粒子にさらに速度を与えることにより、
混合容器内の粒子の平均速度を増加させる。さらに、ブ
レード５４Ａ及び５４Ｂの中間部及び端部は、これらの
ブレードの軸が回転方向から離れるように後方に角度が
付けられるような「後退角が付いた」前縁を有してい
る。この後退角の機能により、粒子は後退角が付いたエ
ッジに沿って外側を転がることによって、より長い時間
ブレードに接触又は近接して残ることができる。また、
そのような転がりがない場合でさえ、後退角は衝突され
た粒子に容器１０の壁に向かって外側に衝突された粒子
を移動させる方向ベクトルを与える。容器１０の壁に沿
って粒子の密度を増加させることにより、この後退角の
機能は、ライザー５２及び５３が容器の壁に近接して動
作するため、これらのライザーによって与えられた強度
を大いに増加させる。また、Littlefordのツールとは対
照的に、ブレード５４Ａ及び５４Ｂは、混合容器の壁に
極めて近くまで伸びている。この特徴は、容器の壁に沿
った粒子の密度をさらに増加する。前述したように、混
合動作は容器の壁に沿って行われる。最後に、図示の構
成では、ブレード５４Ａ及び５４Ｂは、図２に示したよ
うな標準的なHenschelの混合ツールにおける個別の底部
スクレーパー式ブレードではなく、シャンク５１の側部
に直接取り付けられている。このように、ブレード５４
Ａ及び５４Ｂは、混合装置のシャフト１４のどのような
縦方向の空間も占有することはない（シャフト１４は、
図１に示されている）。このように縦方向の空間を節約
することにより、今度は、シャンク５１及びライザー５
２及び５３は容器１０の底部により接近して回転するこ
とができる。この容器１０の底部では、粒子の密度が重
力により自然に増加する。無論、ブレード５４Ａ及び５
４Ｂをシャンク５１の上又は下に取り付けた別のシャン
ク上に組み込むことができるが、そのような別個のツー
ルは、全てのブレードを容器１０内にできるだけ低く配
置する利点を持たない。
ル５０と図３にツール１６として示したLittlefordのツ
ールとの間の明白な相違は、本発明のツール５０はブレ
ード５４Ａ及び５４Ｂを含んでいることである。これら
のブレードは、クラブ形の端部を有しているのではな
く、それらのベースから全体的にテーパが付けられてい
る。これらのブレード５４Ａ及び５４Ｂは、混合容器内
の流動化された粒子にさらに速度を与えることにより、
混合容器内の粒子の平均速度を増加させる。さらに、ブ
レード５４Ａ及び５４Ｂの中間部及び端部は、これらの
ブレードの軸が回転方向から離れるように後方に角度が
付けられるような「後退角が付いた」前縁を有してい
る。この後退角の機能により、粒子は後退角が付いたエ
ッジに沿って外側を転がることによって、より長い時間
ブレードに接触又は近接して残ることができる。また、
そのような転がりがない場合でさえ、後退角は衝突され
た粒子に容器１０の壁に向かって外側に衝突された粒子
を移動させる方向ベクトルを与える。容器１０の壁に沿
って粒子の密度を増加させることにより、この後退角の
機能は、ライザー５２及び５３が容器の壁に近接して動
作するため、これらのライザーによって与えられた強度
を大いに増加させる。また、Littlefordのツールとは対
照的に、ブレード５４Ａ及び５４Ｂは、混合容器の壁に
極めて近くまで伸びている。この特徴は、容器の壁に沿
った粒子の密度をさらに増加する。前述したように、混
合動作は容器の壁に沿って行われる。最後に、図示の構
成では、ブレード５４Ａ及び５４Ｂは、図２に示したよ
うな標準的なHenschelの混合ツールにおける個別の底部
スクレーパー式ブレードではなく、シャンク５１の側部
に直接取り付けられている。このように、ブレード５４
Ａ及び５４Ｂは、混合装置のシャフト１４のどのような
縦方向の空間も占有することはない（シャフト１４は、
図１に示されている）。このように縦方向の空間を節約
することにより、今度は、シャンク５１及びライザー５
２及び５３は容器１０の底部により接近して回転するこ
とができる。この容器１０の底部では、粒子の密度が重
力により自然に増加する。無論、ブレード５４Ａ及び５
４Ｂをシャンク５１の上又は下に取り付けた別のシャン
ク上に組み込むことができるが、そのような別個のツー
ルは、全てのブレードを容器１０内にできるだけ低く配
置する利点を持たない。
【００３９】このように、従来技術と比較すると、ブレ
ード５４Ａ及び５４Ｂは、混合容器の壁に近接して粒子
の密度を増加させると共に、シャンク５１の側部に取り
付けられる場合、混合容器の底部から動作ツールをより
高くするという有害な効果をもたらさずに、別個の底部
スクレーパー式ツールの利点を提供する。前述したよう
に、ライザー５２及び５３の効率の増大に加えて、ブレ
ード５４Ａ及び５４Ｂは改良されたツール５０の混合強
度を著しく増加する。
ード５４Ａ及び５４Ｂは、混合容器の壁に近接して粒子
の密度を増加させると共に、シャンク５１の側部に取り
付けられる場合、混合容器の底部から動作ツールをより
高くするという有害な効果をもたらさずに、別個の底部
スクレーパー式ツールの利点を提供する。前述したよう
に、ライザー５２及び５３の効率の増大に加えて、ブレ
ード５４Ａ及び５４Ｂは改良されたツール５０の混合強
度を著しく増加する。
【００４０】従って、本発明に基づいて、上述した目的
及び利点を十分に満足する混合ツール及びトナー粒子が
提供されることは明白である。本発明をいくつかの実施
形態に関連して説明してきたが、多くの代替え案、修正
例及び変更例は当業者に明らかであることは確かであ
る。このため、添付した特許請求の精神及び広い範囲の
中に入る全てのそのような代替え案、修正例及び変更例
を包含するものとする。
及び利点を十分に満足する混合ツール及びトナー粒子が
提供されることは明白である。本発明をいくつかの実施
形態に関連して説明してきたが、多くの代替え案、修正
例及び変更例は当業者に明らかであることは確かであ
る。このため、添付した特許請求の精神及び広い範囲の
中に入る全てのそのような代替え案、修正例及び変更例
を包含するものとする。
【図１】 従来技術の混合装置の概略立面図である。
【図２】 従来技術の混合ツールの斜視図である。
【図３】 従来技術の第２の混合ツールの斜視図であ
る。
る。
【図４】 本発明の混合ツール構成の実施形態の斜視図
である。
である。
【図５】 混合容器の中に配置された、本発明の混合ツ
ール構成の実施形態の斜視図である。
ール構成の実施形態の斜視図である。
【図６】 混合容器の中に配置された場合の、本発明の
実施形態のフットプリントの縦方向の俯瞰図である。
実施形態のフットプリントの縦方向の俯瞰図である。
【図７】 本発明の混合ツールの実施形態の様々な寸法
を従来技術のツールの同様の寸法と比較した場合のチャ
ートである。
を従来技術のツールの同様の寸法と比較した場合のチャ
ートである。
【図８】 いくつかの混合ツールに対する、ツールの先
端速度で変化する比電力値を示すグラフである。
端速度で変化する比電力値を示すグラフである。
【図９】 １０リットル形混合機の中に取り付けたいく
つかの混合ツールに対する、ツールの先端速度で変化す
る比電力値を示すグラフである。
つかの混合ツールに対する、ツールの先端速度で変化す
る比電力値を示すグラフである。
【図１０】 ７５リットル形混合機の中に取り付けたい
くつかの混合ツールに対する、ツールの先端速度で変化
する比電力値を示すグラフである。
くつかの混合ツールに対する、ツールの先端速度で変化
する比電力値を示すグラフである。
５０ 混合ツール、５１ シャンク、５２ ライザー、
５２Ａ 前縁、５２Ｂ後縁、５３ ライザー、５３Ａ
前縁、５３Ｂ 後縁、５４Ａ ブレード、５４Ｂ ブレ
ード。
５２Ａ 前縁、５２Ｂ後縁、５３ ライザー、５３Ａ
前縁、５３Ｂ 後縁、５４Ａ ブレード、５４Ｂ ブレ
ード。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 ジュアン エイ モラレス−チラド
アメリカ合衆国 ニューヨーク ロチェス
ター ウエスト スクエア ドライブ
237 ＃６
(72)発明者 ディー ポール カサルミール
アメリカ合衆国 ニューヨーク ソドス
ピルグリムポート ロード 4886
(72)発明者 スコット エム サイレンス
アメリカ合衆国 ニューヨーク フェアポ
ート ネルソン ストリート 42
(72)発明者 イン エス モリサニ
アメリカ合衆国 オレゴン シェルウッド
エスダブリュー フレデリック レーン
17984
(72)発明者 ジェームス エム プロパー
アメリカ合衆国 ニューヨーク ウェブス
ター リッジ ロード 471
(72)発明者 ジェリー ジー オーエンス
アメリカ合衆国 ニューヨーク ウェブス
ター ハード ロック ロード 1033
(72)発明者 ゲラルディン バエル
アメリカ合衆国 カリフォルニア デイビ
ス デニソン ドライブ 1804
Ｆターム(参考） 2H005 AB10
4G078 AA04 AB11 BA05 DA01
Claims (8)
- 【請求項１】 混合装置のシャフト上で回転する改良さ
れた混合ツールであって、 （ａ）長軸、少なくとも１つの端部、及びこの端部に隣
接した先端領域を有するシャンクと、 （ｂ）前記シャンクの前記先端領域に回転する間固定し
て取り付けられ、１０〜１６度の角度で前記シャンクの
前記長軸から外側に向かって角度が付いた前方領域を備
えた外面を有するライザー部材と、を備えることを特徴
とする改良されたツール。 - 【請求項２】 請求項１に記載の改良されたツールであ
って、前記シャンクの前記長軸に対する角度が１４度と
１５．５度との間であることを特徴とする改良されたツ
ール。 - 【請求項３】 請求項１に記載の改良された混合ツール
であって、 （ａ）前記混合装置のシャフトが回転軸を有し、前記改
良された混合ツールに回転方向を与え、 （ｂ）方向は前記シャンクの前記長軸及び前記シャフト
の回転軸に直交し、 （ｃ）前記混合ツールが前記シャンクから外側に伸びる
少なくとも１つのブレードをさらに有し、前記ブレード
の少なくとも一部が直交する方向から回転方向から離れ
るように後退角が付けられている、ことを特徴とする改
良されたツール。 - 【請求項４】 請求項１に記載の改良された混合ツール
であって、前記各ライザー部材が少なくとも１つのスル
ーホールのフローポートを有していることを特徴とする
改良されたツール。 - 【請求項５】 混合装置のシャフト上で回転する改良さ
れた混合ツールであって、 （ａ）対角線寸法、少なくとも１つの端部、及び前記端
部に隣接する先端領域を有するシャンクと、 （ｂ）前記シャンクの先端領域に回転する間固定して取
り付けられ、前記シャンクの対角線寸法に対する高さ寸
法の比率が０．２０より大きい高さ寸法を有するライザ
ー部材と、を備えることを特徴とする改良された混合ツ
ール。 - 【請求項６】 請求項５に記載の改良された混合ツール
であって、前記対角線寸法に対する高さ寸法の比率が
０．２５よりも大きいことを特徴とする改良された混合
ツール。 - 【請求項７】 混合装置であって、 （ａ）混合される媒体を保持する容器と、 （ｂ）（ｉ）長軸、少なくとも１つの端部、及び前記端
部に隣接する先端領域を有するシャンクと、（ｉｉ）前
記シャンクの前記先端領域に回転する間固定して取り付
けられ、１０度と１６度との間の角度で前記長軸から外
側に向かって角度が付いた前方領域を備えた外面を有す
るライザー部材との両方を含む、前記容器内に取り付け
られた混合ツールと、 （ｃ）前記容器の内側の前記混合ツールに接続された、
回転運動を前記混合ツールに伝達する回転可能な駆動シ
ャフトと、を備えることを特徴とする混合装置。 - 【請求項８】 トナーを混合する方法であって、 （ａ）トナー樹脂と着色剤との混合体から成るトナー粒
子を混合装置に加えるステップと、 （ｂ）表面添加剤粒子を前記トナー粒子の混合体に加え
るステップと、 （ｃ）長軸、少なくとも１つの端部、及びこの端部に隣
接する先端領域を有する中心シャンクと、前記シャンク
の前記先端領域に回転する間固定して取り付けられ、１
０度と１６度との間の角度で前記シャンクの前記長軸か
ら外側に向かって角度が付いた前方領域を備えた外面を
有するライザー部材とを有する回転混合ツールを用い
て、前記トナー粒子と前記表面添加剤粒子とを前記混合
装置の中で混合するステップと、を有することを特徴と
するトナーを混合する方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US09/943,951 US6805481B2 (en) | 2001-08-31 | 2001-08-31 | High intensity blending tool with optimized risers for increased intensity when blending toners |
| US09/943,951 | 2001-08-31 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003175325A true JP2003175325A (ja) | 2003-06-24 |
| JP4511780B2 JP4511780B2 (ja) | 2010-07-28 |
Family
ID=25480539
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002251980A Expired - Fee Related JP4511780B2 (ja) | 2001-08-31 | 2002-08-29 | 改良されたツール、混合装置、及び混合方法 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US6805481B2 (ja) |
| EP (1) | EP1287879B1 (ja) |
| JP (1) | JP4511780B2 (ja) |
| BR (1) | BR0203494B1 (ja) |
| CA (1) | CA2399688C (ja) |
| DE (1) | DE60204740T2 (ja) |
Cited By (6)
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