JP2003164792A - 高速流体分配モジュール - Google Patents
高速流体分配モジュールInfo
- Publication number
- JP2003164792A JP2003164792A JP2002316951A JP2002316951A JP2003164792A JP 2003164792 A JP2003164792 A JP 2003164792A JP 2002316951 A JP2002316951 A JP 2002316951A JP 2002316951 A JP2002316951 A JP 2002316951A JP 2003164792 A JP2003164792 A JP 2003164792A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- air
- fluid
- flow
- valve
- distributor
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 239000012530 fluid Substances 0.000 title claims abstract description 273
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 claims abstract description 24
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 15
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 claims abstract description 15
- 238000012546 transfer Methods 0.000 claims description 43
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 39
- 239000000758 substrate Substances 0.000 claims description 12
- 238000004891 communication Methods 0.000 claims description 9
- 238000007599 discharging Methods 0.000 claims description 6
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 claims 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 abstract description 19
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 abstract 1
- 239000003570 air Substances 0.000 description 391
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 23
- 230000006870 function Effects 0.000 description 15
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 14
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 12
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 11
- 239000000463 material Substances 0.000 description 10
- 125000006850 spacer group Chemical group 0.000 description 9
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 7
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 7
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 7
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 7
- 239000004831 Hot glue Substances 0.000 description 6
- 210000002445 nipple Anatomy 0.000 description 6
- 239000000047 product Substances 0.000 description 6
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 5
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 5
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 5
- 238000013461 design Methods 0.000 description 5
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 229920002312 polyamide-imide Polymers 0.000 description 4
- 229920002530 polyetherether ketone Polymers 0.000 description 4
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 4
- 229920001343 polytetrafluoroethylene Polymers 0.000 description 4
- 239000004810 polytetrafluoroethylene Substances 0.000 description 4
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 4
- 239000004812 Fluorinated ethylene propylene Substances 0.000 description 3
- 239000004813 Perfluoroalkoxy alkane Substances 0.000 description 3
- 239000004696 Poly ether ether ketone Substances 0.000 description 3
- 239000004962 Polyamide-imide Substances 0.000 description 3
- 230000008859 change Effects 0.000 description 3
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 3
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 3
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 3
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 3
- 238000012856 packing Methods 0.000 description 3
- 230000036961 partial effect Effects 0.000 description 3
- 229920009441 perflouroethylene propylene Polymers 0.000 description 3
- 229920011301 perfluoro alkoxyl alkane Polymers 0.000 description 3
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 3
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 3
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 3
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 229920001169 thermoplastic Polymers 0.000 description 3
- 239000004416 thermosoftening plastic Substances 0.000 description 3
- 239000006091 Macor Substances 0.000 description 2
- 229920003997 Torlon® Polymers 0.000 description 2
- NMFHJNAPXOMSRX-PUPDPRJKSA-N [(1r)-3-(3,4-dimethoxyphenyl)-1-[3-(2-morpholin-4-ylethoxy)phenyl]propyl] (2s)-1-[(2s)-2-(3,4,5-trimethoxyphenyl)butanoyl]piperidine-2-carboxylate Chemical compound C([C@@H](OC(=O)[C@@H]1CCCCN1C(=O)[C@@H](CC)C=1C=C(OC)C(OC)=C(OC)C=1)C=1C=C(OCCN2CCOCC2)C=CC=1)CC1=CC=C(OC)C(OC)=C1 NMFHJNAPXOMSRX-PUPDPRJKSA-N 0.000 description 2
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 2
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 2
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 2
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 2
- 230000000295 complement effect Effects 0.000 description 2
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 229920001577 copolymer Polymers 0.000 description 2
- 229920002313 fluoropolymer Polymers 0.000 description 2
- 239000004811 fluoropolymer Substances 0.000 description 2
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 2
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 239000010445 mica Substances 0.000 description 2
- 229910052618 mica group Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 2
- 238000005293 physical law Methods 0.000 description 2
- 230000036314 physical performance Effects 0.000 description 2
- -1 polytetrafluoroethylene Polymers 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- 229910000547 2024-T3 aluminium alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001369 Brass Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000677 High-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 241000383403 Solen Species 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 230000006978 adaptation Effects 0.000 description 1
- 230000003044 adaptive effect Effects 0.000 description 1
- 238000004026 adhesive bonding Methods 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 239000012080 ambient air Substances 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 239000010951 brass Substances 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 229920000891 common polymer Polymers 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 1
- 238000011067 equilibration Methods 0.000 description 1
- HQQADJVZYDDRJT-UHFFFAOYSA-N ethene;prop-1-ene Chemical group C=C.CC=C HQQADJVZYDDRJT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 1
- 239000003365 glass fiber Substances 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 230000000670 limiting effect Effects 0.000 description 1
- 238000012886 linear function Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 230000007257 malfunction Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 229910052755 nonmetal Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002843 nonmetals Chemical class 0.000 description 1
- 229920003023 plastic Polymers 0.000 description 1
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000004044 response Effects 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 238000000518 rheometry Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 239000004575 stone Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 239000013589 supplement Substances 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
- B05C—APPARATUS FOR APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
- B05C5/00—Apparatus in which liquid or other fluent material is projected, poured or allowed to flow on to the surface of the work
- B05C5/02—Apparatus in which liquid or other fluent material is projected, poured or allowed to flow on to the surface of the work the liquid or other fluent material being discharged through an outlet orifice by pressure, e.g. from an outlet device in contact or almost in contact, with the work
- B05C5/0225—Apparatus in which liquid or other fluent material is projected, poured or allowed to flow on to the surface of the work the liquid or other fluent material being discharged through an outlet orifice by pressure, e.g. from an outlet device in contact or almost in contact, with the work characterised by flow controlling means, e.g. valves, located proximate the outlet
- B05C5/0237—Fluid actuated valves
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
- B05B—SPRAYING APPARATUS; ATOMISING APPARATUS; NOZZLES
- B05B15/00—Details of spraying plant or spraying apparatus not otherwise provided for; Accessories
- B05B15/60—Arrangements for mounting, supporting or holding spraying apparatus
- B05B15/65—Mounting arrangements for fluid connection of the spraying apparatus or its outlets to flow conduits
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
- B05C—APPARATUS FOR APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
- B05C5/00—Apparatus in which liquid or other fluent material is projected, poured or allowed to flow on to the surface of the work
- B05C5/001—Apparatus in which liquid or other fluent material is projected, poured or allowed to flow on to the surface of the work incorporating means for heating or cooling the liquid or other fluent material
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
- B05C—APPARATUS FOR APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
- B05C5/00—Apparatus in which liquid or other fluent material is projected, poured or allowed to flow on to the surface of the work
- B05C5/02—Apparatus in which liquid or other fluent material is projected, poured or allowed to flow on to the surface of the work the liquid or other fluent material being discharged through an outlet orifice by pressure, e.g. from an outlet device in contact or almost in contact, with the work
- B05C5/0254—Coating heads with slot-shaped outlet
- B05C5/0258—Coating heads with slot-shaped outlet flow controlled, e.g. by a valve
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
- B05C—APPARATUS FOR APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
- B05C11/00—Component parts, details or accessories not specifically provided for in groups B05C1/00 - B05C9/00
- B05C11/10—Storage, supply or control of liquid or other fluent material; Recovery of excess liquid or other fluent material
- B05C11/1042—Storage, supply or control of liquid or other fluent material; Recovery of excess liquid or other fluent material provided with means for heating or cooling the liquid or other fluent material in the supplying means upstream of the applying apparatus
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T137/00—Fluid handling
- Y10T137/6851—With casing, support, protector or static constructional installations
- Y10T137/7036—Jacketed
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T436/00—Chemistry: analytical and immunological testing
- Y10T436/25—Chemistry: analytical and immunological testing including sample preparation
- Y10T436/2575—Volumetric liquid transfer
Landscapes
- Coating Apparatus (AREA)
- Automatic Analysis And Handling Materials Therefor (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 流体分配モジュールと、加熱された流体を基
板上に分配する方法。 【解決手段】 分配モジュールは加熱流体分配マニホー
ルドから流体を受け取る分配器本体と；エアキャビティ
内を移動するエアピストンを備えたハウジング、及びエ
アキャビティを加圧するソレノイド弁とを有するアクチ
ュエータとを含む。エアピストンの動きは流れ制御機構
を制御し、分配器本体からの流体を選択的に分配する。
断熱シールドが設けられて、マニホールド及び／または
分配器本体からアクチュエータへ至る熱の伝達を低減す
るため、ソレノイド弁は直接ハウジングに取り付け可能
となり、エアキャビティの有効体積が減少できる。流体
分配モジュールのサイクルタイムは、エアキャビティの
初期体積と、エアキャビティへの空気の流れを特徴づけ
るアクチュエータの有効弁流量係数とを選択することで
指定できる。
板上に分配する方法。 【解決手段】 分配モジュールは加熱流体分配マニホー
ルドから流体を受け取る分配器本体と；エアキャビティ
内を移動するエアピストンを備えたハウジング、及びエ
アキャビティを加圧するソレノイド弁とを有するアクチ
ュエータとを含む。エアピストンの動きは流れ制御機構
を制御し、分配器本体からの流体を選択的に分配する。
断熱シールドが設けられて、マニホールド及び／または
分配器本体からアクチュエータへ至る熱の伝達を低減す
るため、ソレノイド弁は直接ハウジングに取り付け可能
となり、エアキャビティの有効体積が減少できる。流体
分配モジュールのサイクルタイムは、エアキャビティの
初期体積と、エアキャビティへの空気の流れを特徴づけ
るアクチュエータの有効弁流量係数とを選択することで
指定できる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は流体の分配（dispen
sing）、特に、加熱された流体を基板（substrate）の
表面に分配する流体分配モジュールに関する。
sing）、特に、加熱された流体を基板（substrate）の
表面に分配する流体分配モジュールに関する。
【０００２】
【従来の技術】熱可塑性熱溶解接着剤等の加熱流体を基
板上に精密に適用させるため、さまざまな流体分配モジ
ュールが開発されている。多くの分配の適用例では、加
熱流体の流れを定期的に中断し、基板に加えられる加熱
流体のパターンにより個々の適用領域の前後の縁部を明
確に画定しなければならない。この目的のため、多くの
流体分配モジュールは、加熱流体を排出する開位置と加
熱流体の流れを遮断する閉位置とを有している。開閉位
置間の急激な反復が流れを中断して、加熱流体のパター
ンの生成に必要な高速間欠的流れの中断を生じさせる。
板上に精密に適用させるため、さまざまな流体分配モジ
ュールが開発されている。多くの分配の適用例では、加
熱流体の流れを定期的に中断し、基板に加えられる加熱
流体のパターンにより個々の適用領域の前後の縁部を明
確に画定しなければならない。この目的のため、多くの
流体分配モジュールは、加熱流体を排出する開位置と加
熱流体の流れを遮断する閉位置とを有している。開閉位
置間の急激な反復が流れを中断して、加熱流体のパター
ンの生成に必要な高速間欠的流れの中断を生じさせる。
【０００３】加熱流体の流れを調節するため、流体分配
モジュールは一般にアクチュエータと分配器本体とを含
む。分配器本体は弁座と弁体とを有し、弁体はアクチュ
エータと動作可能に連結されて弁座に対して移動する。
開位置で、アクチュエータは弁体を弁座から離間させる
ように作動し、加熱流体が一連の内部通路を通って分配
器本体の排出オリフィスへ流動できるようにする。閉位
置で、弁体は弁座と係合し流れは遮断される。流体分配
モジュールは、閉位置から開位置へ作動するのに必要な
時間と閉位置へ戻すのに必要な時間とを含む固有のサイ
クルタイムにより特徴づけられる。流体分配モジュール
は開位置で維持され、十分な分配時間が所望の適用パタ
ーンの適応領域を仕立て上げる。
モジュールは一般にアクチュエータと分配器本体とを含
む。分配器本体は弁座と弁体とを有し、弁体はアクチュ
エータと動作可能に連結されて弁座に対して移動する。
開位置で、アクチュエータは弁体を弁座から離間させる
ように作動し、加熱流体が一連の内部通路を通って分配
器本体の排出オリフィスへ流動できるようにする。閉位
置で、弁体は弁座と係合し流れは遮断される。流体分配
モジュールは、閉位置から開位置へ作動するのに必要な
時間と閉位置へ戻すのに必要な時間とを含む固有のサイ
クルタイムにより特徴づけられる。流体分配モジュール
は開位置で維持され、十分な分配時間が所望の適用パタ
ーンの適応領域を仕立て上げる。
【０００４】流体分配モジュールは多くの場合、加圧流
体により空気圧作動されて開閉位置を提供する。このよ
うなモジュールにおいて、アクチュエータはエアキャビ
ティへの加圧流体の投入を調整するソレノイド弁と、エ
アキャビティへの加圧流体の投入に応じて変位するエア
ピストンと、エアピストンとエアキャビティとが配設さ
れたエアピストンハウジングとを含む。エアピストンは
分配器本体の弁体と動作可能に結合され、少なくともモ
ジュールの開位置を生じさせる動力を提供する。最短の
サイクルタイムはソレノイド弁がエアピストンハウジン
グに直接接触して取り付けられた場合に達成される。
体により空気圧作動されて開閉位置を提供する。このよ
うなモジュールにおいて、アクチュエータはエアキャビ
ティへの加圧流体の投入を調整するソレノイド弁と、エ
アキャビティへの加圧流体の投入に応じて変位するエア
ピストンと、エアピストンとエアキャビティとが配設さ
れたエアピストンハウジングとを含む。エアピストンは
分配器本体の弁体と動作可能に結合され、少なくともモ
ジュールの開位置を生じさせる動力を提供する。最短の
サイクルタイムはソレノイド弁がエアピストンハウジン
グに直接接触して取り付けられた場合に達成される。
【０００５】流体分配モジュールの分配器本体は多くの
場合、流体分配マニホールドと流体結合される。加熱流
体供給からの加熱流体は流体分配マニホールドと流体分
配モジュールとのさまざまな内部通路を流動したのち、
基板に適用される。流体分配マニホールドと流体分配モ
ジュールとを流動する加熱流体は、通路の周囲壁と熱平
衡化をはかろうとする。加熱流体がしきい値温度より冷
えると、流体は流動状態及び／または溶解状態を保て
ず、あるいは基板に適用されたとき所望の特性を持つこ
とができない。冷却の有害作用を回避するため、流体分
配マニホールドにはマニホールドの温度を上げる加熱要
素が設けてある。流体分配マニホールドからの熱の伝達
は流体分配モジュールを加熱する。別に、流体分配モジ
ュールには独自の加熱要素を組み入れてもよい。加熱流
体を熱溶解接着剤とする特定の分配動作に対しては、流
体分配マニホールドと流体分配モジュールとを約２５０
°Ｆ（約１２１．１℃）を超え約４００°Ｆ（約２０
４．４℃）の高さの作動温度で維持するのが望ましい。
場合、流体分配マニホールドと流体結合される。加熱流
体供給からの加熱流体は流体分配マニホールドと流体分
配モジュールとのさまざまな内部通路を流動したのち、
基板に適用される。流体分配マニホールドと流体分配モ
ジュールとを流動する加熱流体は、通路の周囲壁と熱平
衡化をはかろうとする。加熱流体がしきい値温度より冷
えると、流体は流動状態及び／または溶解状態を保て
ず、あるいは基板に適用されたとき所望の特性を持つこ
とができない。冷却の有害作用を回避するため、流体分
配マニホールドにはマニホールドの温度を上げる加熱要
素が設けてある。流体分配マニホールドからの熱の伝達
は流体分配モジュールを加熱する。別に、流体分配モジ
ュールには独自の加熱要素を組み入れてもよい。加熱流
体を熱溶解接着剤とする特定の分配動作に対しては、流
体分配マニホールドと流体分配モジュールとを約２５０
°Ｆ（約１２１．１℃）を超え約４００°Ｆ（約２０
４．４℃）の高さの作動温度で維持するのが望ましい。
【０００６】顕著な熱の伝達はまた、流体分配マニホー
ルドと分配器本体とからエアピストンハウジングへ対し
ても起こる。ソレノイド弁はエアピストンハウジングと
熱接触するから、この伝熱をさらにエアピストンハウジ
ングからソレノイド弁へ伝達することができる。伝熱は
ソレノイド弁の作動温度を上昇させ、ソレノイド弁は流
体分配マニホールドの作動温度に達する。作動温度が一
定のしきい値温度以上に上昇すると、ソレノイド弁は適
正に作動できず、作動不全となったり、恒常的損傷を受
けたり故障したりすることもある。
ルドと分配器本体とからエアピストンハウジングへ対し
ても起こる。ソレノイド弁はエアピストンハウジングと
熱接触するから、この伝熱をさらにエアピストンハウジ
ングからソレノイド弁へ伝達することができる。伝熱は
ソレノイド弁の作動温度を上昇させ、ソレノイド弁は流
体分配マニホールドの作動温度に達する。作動温度が一
定のしきい値温度以上に上昇すると、ソレノイド弁は適
正に作動できず、作動不全となったり、恒常的損傷を受
けたり故障したりすることもある。
【０００７】ある種の従来型流体分配モジュールの設計
はソレノイド弁の加熱を、それを物理的にエアピストン
から離間することで低減しようとする。そうするため
に、ニップルや一定の長さの管を設けて、ソレノイド弁
の空気出口を、エアキャビティに通じるエアピストンハ
ウジングの空気入口と流体連結しなければならない。ニ
ップルや管は、アクチュエータからエアキャビティのハ
ウジングまでの熱の伝導径路を弱体化する。ところが、
ニップルや管の中のエアスペース体積は、加圧されてエ
アピストンを作動しなければならないエアキャビティの
有効空気体積を増大させる。有効空気体積の増大はアク
チュエータのサイクルタイムを大きくする。このような
適用例では、従来型エアキャビティの最少有効空気体積
は２，１７０ｍｍ３より大きくなる。そのような有効空
気体積で設計された従来型流体分配モジュールの最も速
いサイクルタイムは、ソレノイド弁内の加圧流体の流れ
の切替えに要する時間と実際の分配時間とを除いて、９
ミリセカンド（ｍｓｅｃ）である。これにより、９ミリ
セカンド（ｍｓｅｃ）またはそれより短いサイクルタイ
ムを要するこれらの分配適用例において、ニップルや一
定の長さの管を持つエアキャビティを収容したハウジン
グからソレノイド弁を単に離間することが、ソレノイド
弁の加熱を低減する適確な解決ではないことが分かる。
はソレノイド弁の加熱を、それを物理的にエアピストン
から離間することで低減しようとする。そうするため
に、ニップルや一定の長さの管を設けて、ソレノイド弁
の空気出口を、エアキャビティに通じるエアピストンハ
ウジングの空気入口と流体連結しなければならない。ニ
ップルや管は、アクチュエータからエアキャビティのハ
ウジングまでの熱の伝導径路を弱体化する。ところが、
ニップルや管の中のエアスペース体積は、加圧されてエ
アピストンを作動しなければならないエアキャビティの
有効空気体積を増大させる。有効空気体積の増大はアク
チュエータのサイクルタイムを大きくする。このような
適用例では、従来型エアキャビティの最少有効空気体積
は２，１７０ｍｍ３より大きくなる。そのような有効空
気体積で設計された従来型流体分配モジュールの最も速
いサイクルタイムは、ソレノイド弁内の加圧流体の流れ
の切替えに要する時間と実際の分配時間とを除いて、９
ミリセカンド（ｍｓｅｃ）である。これにより、９ミリ
セカンド（ｍｓｅｃ）またはそれより短いサイクルタイ
ムを要するこれらの分配適用例において、ニップルや一
定の長さの管を持つエアキャビティを収容したハウジン
グからソレノイド弁を単に離間することが、ソレノイド
弁の加熱を低減する適確な解決ではないことが分かる。
【０００８】分配器本体と分配マニホールドとからの熱
の伝達はまた、ソレノイド弁の有用寿命を低下させる。
一般的ソレノイド弁の製造業者は連続動作に対して約１
４０°Ｆ（約６０℃）より低い最高温度を推奨する。ソ
レノイド弁が特注の高温シールを具備すれば弁の熱耐性
は増大し、弁は１４０°Ｆ（約６０℃）より高く、約２
２５°Ｆ（約１０７．２℃）の高温で連続的に作動でき
る。ところが、ソレノイド弁への高温シールの付加は、
高温シールを構成する材料の軟性によりサイクルタイム
をさらに大きくする。したがって、ソレノイド弁を高温
シールで装備することは、大きな温度範囲に亘って弁の
作動を可能にするが、高速分配動作に対しては重大な不
都合を現出させる。さらに、ソレノイド弁がそのような
高温シールを装備しても、約２２５°Ｆ（約１０７．２
℃）を超えて加熱されると弁はやはり確実に作動できな
い。
の伝達はまた、ソレノイド弁の有用寿命を低下させる。
一般的ソレノイド弁の製造業者は連続動作に対して約１
４０°Ｆ（約６０℃）より低い最高温度を推奨する。ソ
レノイド弁が特注の高温シールを具備すれば弁の熱耐性
は増大し、弁は１４０°Ｆ（約６０℃）より高く、約２
２５°Ｆ（約１０７．２℃）の高温で連続的に作動でき
る。ところが、ソレノイド弁への高温シールの付加は、
高温シールを構成する材料の軟性によりサイクルタイム
をさらに大きくする。したがって、ソレノイド弁を高温
シールで装備することは、大きな温度範囲に亘って弁の
作動を可能にするが、高速分配動作に対しては重大な不
都合を現出させる。さらに、ソレノイド弁がそのような
高温シールを装備しても、約２２５°Ｆ（約１０７．２
℃）を超えて加熱されると弁はやはり確実に作動できな
い。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】したがって必要なもの
は、流体分配モジュールと加熱流体分配マニホールドと
から空気圧アクチュエータへの熱の伝達を低減できる、
加熱流体分配用の流体分配モジュールである。また、小
さいサイクルタイムで加熱流体等の流体を分配する流体
分配モジュールも必要とされる。
は、流体分配モジュールと加熱流体分配マニホールドと
から空気圧アクチュエータへの熱の伝達を低減できる、
加熱流体分配用の流体分配モジュールである。また、小
さいサイクルタイムで加熱流体等の流体を分配する流体
分配モジュールも必要とされる。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明は、加熱された流
体を分配する装置並びに方法を提供する。本発明の原理
によれば、流体を分配する装置は流体を加熱できる流体
分配マニホールドと、前記流体分配マニホールドから流
体の流れを受け取ることのできる分配器本体と、空気圧
アクチュエータとを含む。分配器本体は流れ制御機構を
具備し、流れ制御機構は流体の流れを分配器本体から排
出する第１の状態と、流体の流れを遮断する第２の状態
とを有する。空気圧アクチュエータは空気の出口を具備
したソレノイド弁と、エアピストンハウジングと、エア
ピストンハウジング内に配設されて空気の入口を有した
エアキャビティと、エアキャビティ内を移動するため動
作可能に配置されたエアピストンとを有する。エアピス
トンは流れ制御機構に動作可能に結合され、第１と第２
の状態を提供する。ソレノイド弁はエアキャビティへの
加圧流体の流れを制御でき、またエアピストンハウジン
グと当接的、熱伝導的に接触した状態で取り付けられ、
空気の出口と空気の入口とが実質的に同一の広がりを持
つようにされる。断熱シールドは空気圧アクチュエータ
と流体分配マニホールドとの間に配設される。シールド
は流体分配マニホールドから空気圧アクチュエータへの
熱の伝達を低減できる。
体を分配する装置並びに方法を提供する。本発明の原理
によれば、流体を分配する装置は流体を加熱できる流体
分配マニホールドと、前記流体分配マニホールドから流
体の流れを受け取ることのできる分配器本体と、空気圧
アクチュエータとを含む。分配器本体は流れ制御機構を
具備し、流れ制御機構は流体の流れを分配器本体から排
出する第１の状態と、流体の流れを遮断する第２の状態
とを有する。空気圧アクチュエータは空気の出口を具備
したソレノイド弁と、エアピストンハウジングと、エア
ピストンハウジング内に配設されて空気の入口を有した
エアキャビティと、エアキャビティ内を移動するため動
作可能に配置されたエアピストンとを有する。エアピス
トンは流れ制御機構に動作可能に結合され、第１と第２
の状態を提供する。ソレノイド弁はエアキャビティへの
加圧流体の流れを制御でき、またエアピストンハウジン
グと当接的、熱伝導的に接触した状態で取り付けられ、
空気の出口と空気の入口とが実質的に同一の広がりを持
つようにされる。断熱シールドは空気圧アクチュエータ
と流体分配マニホールドとの間に配設される。シールド
は流体分配マニホールドから空気圧アクチュエータへの
熱の伝達を低減できる。
【００１１】本発明の原理によれば、熱溶解接着剤を分
配する装置は流体の流れを受け取りかつ排出できる分配
器本体と、空気圧アクチュエータとを含む。分配器本体
は流れ制御機構を有し、流れ制御機構は流体の流れを分
配器本体から排出する第１の状態と、流体の流れを遮断
する第２の状態とを有する。空気圧アクチュエータはエ
アキャビティを収容したエアピストンハウジングと、エ
アキャビティ内に配置されて移動するエアピストンと、
エアキャビティに出入りする加圧空気の流れを制御し、
選択的にエアピストンに作動力を加えたりエアピストン
から作動力を除却したりできるソレノイド弁とを有す
る。エアピストンは流れ制御機構に動作可能に結合さ
れ、作動力が加わると第１の状態を、作動力が除却され
ると第２の状態を提供する。エアキャビティは初期空気
体積を有し、空気圧アクチュエータはサイクルタイムを
９ミリセカンド（ｍｓｅｃ）より短いかそれと同じにな
るように選択できる有効弁流量係数（effective valve
flow coefficient）を有する。
配する装置は流体の流れを受け取りかつ排出できる分配
器本体と、空気圧アクチュエータとを含む。分配器本体
は流れ制御機構を有し、流れ制御機構は流体の流れを分
配器本体から排出する第１の状態と、流体の流れを遮断
する第２の状態とを有する。空気圧アクチュエータはエ
アキャビティを収容したエアピストンハウジングと、エ
アキャビティ内に配置されて移動するエアピストンと、
エアキャビティに出入りする加圧空気の流れを制御し、
選択的にエアピストンに作動力を加えたりエアピストン
から作動力を除却したりできるソレノイド弁とを有す
る。エアピストンは流れ制御機構に動作可能に結合さ
れ、作動力が加わると第１の状態を、作動力が除却され
ると第２の状態を提供する。エアキャビティは初期空気
体積を有し、空気圧アクチュエータはサイクルタイムを
９ミリセカンド（ｍｓｅｃ）より短いかそれと同じにな
るように選択できる有効弁流量係数（effective valve
flow coefficient）を有する。
【００１２】他の実施形態では、エアキャビティの初期
空気体積と空気圧アクチュエータの有効弁流量係数と
は、サイクルタイムが５ミリセカンド（５ｍｓｅｃ）よ
り短いあるいはそれと同じになるように選択できる。さ
らに他の実施形態では、クレイムの装置は流体を加熱す
る加熱器と、空気圧アクチュエータと加熱器との間に配
設されて加熱器からエアピストンハウジングへ至る熱の
伝達を低減し、その結果ソレノイド弁がエアピストンハ
ウジングと当接的、熱伝導的に接触して装着できる断熱
シールドとを含むことができる。
空気体積と空気圧アクチュエータの有効弁流量係数と
は、サイクルタイムが５ミリセカンド（５ｍｓｅｃ）よ
り短いあるいはそれと同じになるように選択できる。さ
らに他の実施形態では、クレイムの装置は流体を加熱す
る加熱器と、空気圧アクチュエータと加熱器との間に配
設されて加熱器からエアピストンハウジングへ至る熱の
伝達を低減し、その結果ソレノイド弁がエアピストンハ
ウジングと当接的、熱伝導的に接触して装着できる断熱
シールドとを含むことができる。
【００１３】本発明の原理によれば、流体分配モジュー
ルのサイクルタイムを最適化する方法は、流体の流れを
受け取りかつ排出できる分配器本体と、空気圧アクチュ
エータとを有した流体分配モジュールを提供することを
含む。分配器本体は、流体の流れを分配器本体から排出
する第１の状態と、流体の流れを遮断する第２の状態と
を有した流れ制御機構を含み、空気圧アクチュエータは
エアキャビティを収容したエアピストンハウジングと、
エアキャビティに配置されたエアピストンと、エアキャ
ビティに出入りする加圧空気の流れを制御して、選択的
にエアピストンに作動力を加えたりエアピストンから作
動力を除却したりできるソレノイド弁とを有する。エア
ピストンは流れ制御機構に動作可能に結合され、作動力
を加えると第１の状態を、作動力を除外すると第２の状
態を提供する。エアキャビティは初期空気体積を持ち、
空気圧アクチュエータは有効弁流量係数を有する。方法
はさらに、初期空気体積と有効弁流量係数のうちの一方
に対して第１の値を指定し、次に初期空気体積と有効弁
流量係数の他方の第２の値を決定して、サイクルタイム
が９ミリセカンド（ｍｓｅｃ）より短いあるいはそれと
同等になるようにすることを含む。
ルのサイクルタイムを最適化する方法は、流体の流れを
受け取りかつ排出できる分配器本体と、空気圧アクチュ
エータとを有した流体分配モジュールを提供することを
含む。分配器本体は、流体の流れを分配器本体から排出
する第１の状態と、流体の流れを遮断する第２の状態と
を有した流れ制御機構を含み、空気圧アクチュエータは
エアキャビティを収容したエアピストンハウジングと、
エアキャビティに配置されたエアピストンと、エアキャ
ビティに出入りする加圧空気の流れを制御して、選択的
にエアピストンに作動力を加えたりエアピストンから作
動力を除却したりできるソレノイド弁とを有する。エア
ピストンは流れ制御機構に動作可能に結合され、作動力
を加えると第１の状態を、作動力を除外すると第２の状
態を提供する。エアキャビティは初期空気体積を持ち、
空気圧アクチュエータは有効弁流量係数を有する。方法
はさらに、初期空気体積と有効弁流量係数のうちの一方
に対して第１の値を指定し、次に初期空気体積と有効弁
流量係数の他方の第２の値を決定して、サイクルタイム
が９ミリセカンド（ｍｓｅｃ）より短いあるいはそれと
同等になるようにすることを含む。
【００１４】方法は追加的ステップ、すなわち、分配器
本体により受け取られる流体を加熱器で加熱するステッ
プと、空気圧アクチュエータのハウジングを加熱器から
断熱して加熱器からハウジングへの熱の伝達を低減し、
ソレノイド弁がエアピストンハウジングと当接的、熱伝
導的に接触して取り付けできるようにされるステップ
と、を含む。
本体により受け取られる流体を加熱器で加熱するステッ
プと、空気圧アクチュエータのハウジングを加熱器から
断熱して加熱器からハウジングへの熱の伝達を低減し、
ソレノイド弁がエアピストンハウジングと当接的、熱伝
導的に接触して取り付けできるようにされるステップ
と、を含む。
【００１５】本発明のさまざまな追加的利点と特徴と
は、添付図面と併せ以下の詳細な記述を検討すれば当業
者にはより容易に明らかとなろう。
は、添付図面と併せ以下の詳細な記述を検討すれば当業
者にはより容易に明らかとなろう。
【００１６】
【発明の実施の形態】図１及び２について説明する。本
発明の原理により構成された流体分配モジュール１０
は、分配器本体１２とアクチュエータ１４とを含む。流
体分配モジュール１０は特に、溶融した熱可塑性熱溶解
接着剤等の、加熱された流体を分配するようにされてい
る。一方、他の加熱流体分配モジュールもまた本発明の
原理から利益を得るだろう。流体分配モジュール１０
は、加熱流体の流れを受け入れかつ制御された方法で加
熱流体を基板上に分配するようにされた流れ制御装置を
構成する。流体分配モジュール１０はアクチュエータ１
４により、加熱流体を分配器本体１２から分配する開位
置（図２）と加熱流体の分配を休止する閉位置（図１）
との間を作動するようにされる。
発明の原理により構成された流体分配モジュール１０
は、分配器本体１２とアクチュエータ１４とを含む。流
体分配モジュール１０は特に、溶融した熱可塑性熱溶解
接着剤等の、加熱された流体を分配するようにされてい
る。一方、他の加熱流体分配モジュールもまた本発明の
原理から利益を得るだろう。流体分配モジュール１０
は、加熱流体の流れを受け入れかつ制御された方法で加
熱流体を基板上に分配するようにされた流れ制御装置を
構成する。流体分配モジュール１０はアクチュエータ１
４により、加熱流体を分配器本体１２から分配する開位
置（図２）と加熱流体の分配を休止する閉位置（図１）
との間を作動するようにされる。
【００１７】分配器本体１２は従来の方法で流体分配マ
ニホールド１６に取り付けられる。流体分配マニホール
ド１６は加熱流体の量を加熱流体源（図示せず）から提
供する供給通路１８と、流体分配モジュール１０が閉位
置にある際、加熱流体を流体源に戻す流路を提供する再
循環通路１９とを含む。１以上の加熱器すなわち加熱器
要素２０は流体分配マニホールド１６に設けた対応する
孔に配設される。加熱器要素２０は電気エネルギーを熱
に変換し、熱は流体分配マニホールド１６に伝達され
て、供給通路１８と再循環通路１９との中を流動する加
熱流体を所望の温度で維持する。流体分配マニホールド
１６はまた、熱の伝達を介して分配器本体１２を加熱す
る外部の熱源も提供し、本体１２内の加熱流体を所望の
適応温度で維持する。このため、流体分配マニホールド
１６の一方の側部２２は、分配器本体１２の一方の面２
３に当接しこれと良好な熱接触を持つ。理解されるよう
に本発明は加熱器要素２０の構造により制限されず、流
体分配マニホールド１６を加熱する他の熱源も思料され
る。
ニホールド１６に取り付けられる。流体分配マニホール
ド１６は加熱流体の量を加熱流体源（図示せず）から提
供する供給通路１８と、流体分配モジュール１０が閉位
置にある際、加熱流体を流体源に戻す流路を提供する再
循環通路１９とを含む。１以上の加熱器すなわち加熱器
要素２０は流体分配マニホールド１６に設けた対応する
孔に配設される。加熱器要素２０は電気エネルギーを熱
に変換し、熱は流体分配マニホールド１６に伝達され
て、供給通路１８と再循環通路１９との中を流動する加
熱流体を所望の温度で維持する。流体分配マニホールド
１６はまた、熱の伝達を介して分配器本体１２を加熱す
る外部の熱源も提供し、本体１２内の加熱流体を所望の
適応温度で維持する。このため、流体分配マニホールド
１６の一方の側部２２は、分配器本体１２の一方の面２
３に当接しこれと良好な熱接触を持つ。理解されるよう
に本発明は加熱器要素２０の構造により制限されず、流
体分配マニホールド１６を加熱する他の熱源も思料され
る。
【００１８】図１及び２について説明を続ける。分配器
本体１２は本体１２の長軸２７に沿って伸長する中心円
筒形貫通孔２６を有した側壁２４と、貫通孔２６に位置
する、中心に配置された流体誘導インサート（flow-dir
ecting insert）２８とを含む。分配器本体１２の側壁
２４を貫通して、供給通路１８と整合した入口通路３０
と、再循環通路１９と整合した再循環通路３２とが伸長
する。Ｏ−リング等のシール４２、４３は通路３２、３
０のそれぞれの開口の周りの個々の皿型凹部（counters
unk recess）に配設されて、流体分配マニホールド１６
と分配器本体１２との間の加熱流体の漏れを防止する。
本体１２は本体１２の長軸２７に沿って伸長する中心円
筒形貫通孔２６を有した側壁２４と、貫通孔２６に位置
する、中心に配置された流体誘導インサート（flow-dir
ecting insert）２８とを含む。分配器本体１２の側壁
２４を貫通して、供給通路１８と整合した入口通路３０
と、再循環通路１９と整合した再循環通路３２とが伸長
する。Ｏ−リング等のシール４２、４３は通路３２、３
０のそれぞれの開口の周りの個々の皿型凹部（counters
unk recess）に配設されて、流体分配マニホールド１６
と分配器本体１２との間の加熱流体の漏れを防止する。
【００１９】流体誘導インサート２８は供給通路３０と
流体結合した流れチャンバ３４と、流れチャンバ３４と
選択的に流体連通する再循環チャンバ３５とを含む。流
れチャンバ３４は排出通路３６への流体通路を提供し、
排出通路３６はノズル４０の排出通路３８の入口と整合
した出口を有する。排出通路３８は、加熱流体を基板
（図示せず）上に分配する排出オリフィス３９で終端す
る。ノズル４０はＯ−リング等のシール４６により分配
器本体１２に対して流体密封され、シール４６は分配器
本体１２に形成された浅いパッキン押えに配置されて、
ノズル４０と分配器本体１２との間の加熱流体の漏れを
防止する。分配器本体１２とノズル４０とは真鍮、アル
ミニウム、アルミニウム合金、ステンレス鋼等、優れた
熱伝導率を持った材料により構成される。
流体結合した流れチャンバ３４と、流れチャンバ３４と
選択的に流体連通する再循環チャンバ３５とを含む。流
れチャンバ３４は排出通路３６への流体通路を提供し、
排出通路３６はノズル４０の排出通路３８の入口と整合
した出口を有する。排出通路３８は、加熱流体を基板
（図示せず）上に分配する排出オリフィス３９で終端す
る。ノズル４０はＯ−リング等のシール４６により分配
器本体１２に対して流体密封され、シール４６は分配器
本体１２に形成された浅いパッキン押えに配置されて、
ノズル４０と分配器本体１２との間の加熱流体の漏れを
防止する。分配器本体１２とノズル４０とは真鍮、アル
ミニウム、アルミニウム合金、ステンレス鋼等、優れた
熱伝導率を持った材料により構成される。
【００２０】ノズル４０は、円錐形の先端をした止めね
じ４４により分配器本体１２に着脱可能に取り付けられ
る。止めねじ４４はねじ切りされた孔４５の中を前進
し、ノズル４０に形成された円錐形切欠きと接触する。
止めねじ４４の前進により加えられた力はノズル４０の
楔型側部４０ａを、分配器本体１２に形成された対応す
る楔型の凹部３７へと付勢する。排出オリフィス３９の
分配特性は止めねじ４４を緩めることと、ノズル４０
を、例えば異なる構成及び／または大きさの排出オリフ
ィスを有した異なるノズル４０と交換することで変更で
きる。ノズル４０には円形の凹部４１が排出通路３８へ
の入口の周りに設けてある。円形凹部４１はシール４６
を収容し、シール４６の厚さに適応した寸法の面４０ｂ
に対して深さを持つことにより、ノズル４０の上面４０
ｂと分配器本体１２との間の当接係合を促進する。ノズ
ル４０と分配器本体１２との密な接触はこれらの間の熱
の伝達を促進し、ノズル４０を効果的に加熱する。
じ４４により分配器本体１２に着脱可能に取り付けられ
る。止めねじ４４はねじ切りされた孔４５の中を前進
し、ノズル４０に形成された円錐形切欠きと接触する。
止めねじ４４の前進により加えられた力はノズル４０の
楔型側部４０ａを、分配器本体１２に形成された対応す
る楔型の凹部３７へと付勢する。排出オリフィス３９の
分配特性は止めねじ４４を緩めることと、ノズル４０
を、例えば異なる構成及び／または大きさの排出オリフ
ィスを有した異なるノズル４０と交換することで変更で
きる。ノズル４０には円形の凹部４１が排出通路３８へ
の入口の周りに設けてある。円形凹部４１はシール４６
を収容し、シール４６の厚さに適応した寸法の面４０ｂ
に対して深さを持つことにより、ノズル４０の上面４０
ｂと分配器本体１２との間の当接係合を促進する。ノズ
ル４０と分配器本体１２との密な接触はこれらの間の熱
の伝達を促進し、ノズル４０を効果的に加熱する。
【００２１】図１及び２について説明を続ける。分配器
本体１２の貫通孔２６の中心に分割ステム組立体５０が
位置している。ステム組立体５０は軸方向に、一方の端
部に球形頭部５２を有した細長い第１のステム部分５１
と、第１のステム部分５１の球形頭部５２に当接する凹
状端面５４を有した細長い第２のステム部分５３とに分
割される。第１と第２のステム部分５１、５３は、分配
器本体１２の貫通孔２６の長手方向中心線に沿って伸長
する長軸と概して同軸である。第１のステム部分５１
は、貫通孔２６の一方の端部の内側に配設されるカップ
型インサート５７の環状分割壁５６に設けた円形開口部
を貫通する。分配器本体１２は環状弁座５８を含み、弁
座５８は、弁座５８と球形頭部５２とが接触する際、球
形頭部５２と封止係合を生じさせるような大きさと形状
とにされる。第２のステム部分５３は環状の、円錐台形
の封止面６０を具備し、封止面６０の大きさと形状と
は、封止面６０と弁座６１との接触中に、流れ誘導イン
サート２８に設けられかつ流れチャンバ３４と排出通路
３６との接合点に位置する環状の円錐台形の弁座６１と
封止係合を生じさせるようにされる。空気圧アクチュエ
ータ１４は封止面６０の制御された往復運動を提供し、
封止面６０と弁座６１との係合を着脱させ、球形頭部５
２と弁座５８との係合を着脱させる。環状ロッドシール
５９は貫通孔２６に形成されたパッキン押え内に設けて
ある。第１のステム部分５１はロッドシール５９の内孔
を通って軸方向に収容され、貫通孔２６の中を往復運動
する。ステム組立体５０が貫通孔２６内を長軸に沿って
往復運動するにつれて、ロッドシール５９は第１のステ
ム部分５１の外側表面との動的封止をもたらし、そこか
ら加熱流体を除去（wipe）する。
本体１２の貫通孔２６の中心に分割ステム組立体５０が
位置している。ステム組立体５０は軸方向に、一方の端
部に球形頭部５２を有した細長い第１のステム部分５１
と、第１のステム部分５１の球形頭部５２に当接する凹
状端面５４を有した細長い第２のステム部分５３とに分
割される。第１と第２のステム部分５１、５３は、分配
器本体１２の貫通孔２６の長手方向中心線に沿って伸長
する長軸と概して同軸である。第１のステム部分５１
は、貫通孔２６の一方の端部の内側に配設されるカップ
型インサート５７の環状分割壁５６に設けた円形開口部
を貫通する。分配器本体１２は環状弁座５８を含み、弁
座５８は、弁座５８と球形頭部５２とが接触する際、球
形頭部５２と封止係合を生じさせるような大きさと形状
とにされる。第２のステム部分５３は環状の、円錐台形
の封止面６０を具備し、封止面６０の大きさと形状と
は、封止面６０と弁座６１との接触中に、流れ誘導イン
サート２８に設けられかつ流れチャンバ３４と排出通路
３６との接合点に位置する環状の円錐台形の弁座６１と
封止係合を生じさせるようにされる。空気圧アクチュエ
ータ１４は封止面６０の制御された往復運動を提供し、
封止面６０と弁座６１との係合を着脱させ、球形頭部５
２と弁座５８との係合を着脱させる。環状ロッドシール
５９は貫通孔２６に形成されたパッキン押え内に設けて
ある。第１のステム部分５１はロッドシール５９の内孔
を通って軸方向に収容され、貫通孔２６の中を往復運動
する。ステム組立体５０が貫通孔２６内を長軸に沿って
往復運動するにつれて、ロッドシール５９は第１のステ
ム部分５１の外側表面との動的封止をもたらし、そこか
ら加熱流体を除去（wipe）する。
【００２２】第１のステム部分５１は球形頭部５２を有
して図示されるが、理解されるように他の頭部の形状も
本発明により思料される。同様に、円錐台形の封止表面
６０と円錐台形の弁座６１との形状は、本発明の精神と
範囲とから逸脱することなく、相補的な封止面と弁座と
を持った他の有効な封止構成に変更できる。
して図示されるが、理解されるように他の頭部の形状も
本発明により思料される。同様に、円錐台形の封止表面
６０と円錐台形の弁座６１との形状は、本発明の精神と
範囲とから逸脱することなく、相補的な封止面と弁座と
を持った他の有効な封止構成に変更できる。
【００２３】図１及び２について説明を続ける。分配器
本体１２はさらに、第１と第２のステム部分５１、５３
とに動作可能に連結されたばね戻し機構６２を含む。ば
ね戻し機構６２は分配器本体１２の一方の長手方向端部
近傍で貫通孔２６に配設されるカップ型インサート６８
と、カップ型インサート６８に形成される凹部に配設さ
れた押圧要素６４と、分配器本体１２の対向端部におい
てカップ型インサート５７内の凹部に配設される他の押
圧要素６５とを含む。図１及び２に圧縮ばねとして図示
した押圧要素６４はカップ型インサート６８の中に圧縮
された状態で保持される。同じく図１及び２に圧縮コイ
ルばねとして図示した押圧要素６５は、分割壁５６と、
ファスナにより第１のステム部分５１に固着された環状
ディスク６６との間で圧縮される。環状ディスク６６は
カップ型インサート５７の凹部に対して軸方向に自由に
移動する。押圧要素６５は第１のステム部分５１に押圧
力を加え、ステム部分５１は球形頭部５２を弁座５８か
ら離れる方向へ付勢する。押圧要素６４は第２のステム
部分５３に押圧力を加え、ステム部分５３は誘導されて
円錐台形の封止面６０を円錐台形弁座６１に向って付勢
する。押圧要素６４、６５により分割ステム組立体５０
に加えられる正味の押圧力は、流体分配モジュール１０
が閉位置にあれば、円錐台形封止表面６０が円錐台形弁
座６１と接触して、流れチャンバ３４から排出通路３６
へ至る流体の流れを防止し、さらに球形頭部５２が弁座
５８との接触から外れ、流れチャンバ３４から再循環チ
ャンバ３５と再循環通路３２へ至る流体の流れを可能に
する。開位置では、球形頭部５２は弁座５８と接触して
流れチャンバ３４から再循環チャンバ３５への流体の流
れを停止させ、円錐台形封止表面６０は円錐台形弁座６
１との接触から外れて、流れチャンバ３４から排出通路
３６へ至る流体の流れを可能にする。
本体１２はさらに、第１と第２のステム部分５１、５３
とに動作可能に連結されたばね戻し機構６２を含む。ば
ね戻し機構６２は分配器本体１２の一方の長手方向端部
近傍で貫通孔２６に配設されるカップ型インサート６８
と、カップ型インサート６８に形成される凹部に配設さ
れた押圧要素６４と、分配器本体１２の対向端部におい
てカップ型インサート５７内の凹部に配設される他の押
圧要素６５とを含む。図１及び２に圧縮ばねとして図示
した押圧要素６４はカップ型インサート６８の中に圧縮
された状態で保持される。同じく図１及び２に圧縮コイ
ルばねとして図示した押圧要素６５は、分割壁５６と、
ファスナにより第１のステム部分５１に固着された環状
ディスク６６との間で圧縮される。環状ディスク６６は
カップ型インサート５７の凹部に対して軸方向に自由に
移動する。押圧要素６５は第１のステム部分５１に押圧
力を加え、ステム部分５１は球形頭部５２を弁座５８か
ら離れる方向へ付勢する。押圧要素６４は第２のステム
部分５３に押圧力を加え、ステム部分５３は誘導されて
円錐台形の封止面６０を円錐台形弁座６１に向って付勢
する。押圧要素６４、６５により分割ステム組立体５０
に加えられる正味の押圧力は、流体分配モジュール１０
が閉位置にあれば、円錐台形封止表面６０が円錐台形弁
座６１と接触して、流れチャンバ３４から排出通路３６
へ至る流体の流れを防止し、さらに球形頭部５２が弁座
５８との接触から外れ、流れチャンバ３４から再循環チ
ャンバ３５と再循環通路３２へ至る流体の流れを可能に
する。開位置では、球形頭部５２は弁座５８と接触して
流れチャンバ３４から再循環チャンバ３５への流体の流
れを停止させ、円錐台形封止表面６０は円錐台形弁座６
１との接触から外れて、流れチャンバ３４から排出通路
３６へ至る流体の流れを可能にする。
【００２４】図１及び２の説明を続ける。アクチュエー
タ１４はエアピストンハウジング７０と、エアピストン
ハウジング７０に装着されたソレノイド弁７１と、プラ
ンジャ７２とを含む。プランジャ７２の一方の端部はエ
アピストン７４を支持し、エアピストン７４はエアピス
トンハウジング７０に形成されたプレナム（plenum：空
間）７６の中を滑動可能に移動する。エアピストン７４
はプレナム７６を分割してエアキャビティ７８を画設
し、エアキャビティ７８はエアピストン７４がプレナム
７６の中を移動するにつれて体積変化する。エアピスト
ン７４の外周の周りを環状シール８０が取り巻いてい
る。環状シール８０は円周封止リップ８１を有し、円周
封止リップ８１はプレナム７６を囲繞する内側壁８２の
表面とで流体耐密な滑動的封止をもたらす。シール８０
は、エアピストンハウジング７０の加熱された環境の流
体シールとして用いて好適な、ＲＵＬＯＮ（登録商標）
などの重合体材料から形成される。エアピストン７４は
エアキャビティ７８に対して長手方向に移動できる境壁
を画成する。
タ１４はエアピストンハウジング７０と、エアピストン
ハウジング７０に装着されたソレノイド弁７１と、プラ
ンジャ７２とを含む。プランジャ７２の一方の端部はエ
アピストン７４を支持し、エアピストン７４はエアピス
トンハウジング７０に形成されたプレナム（plenum：空
間）７６の中を滑動可能に移動する。エアピストン７４
はプレナム７６を分割してエアキャビティ７８を画設
し、エアキャビティ７８はエアピストン７４がプレナム
７６の中を移動するにつれて体積変化する。エアピスト
ン７４の外周の周りを環状シール８０が取り巻いてい
る。環状シール８０は円周封止リップ８１を有し、円周
封止リップ８１はプレナム７６を囲繞する内側壁８２の
表面とで流体耐密な滑動的封止をもたらす。シール８０
は、エアピストンハウジング７０の加熱された環境の流
体シールとして用いて好適な、ＲＵＬＯＮ（登録商標）
などの重合体材料から形成される。エアピストン７４は
エアキャビティ７８に対して長手方向に移動できる境壁
を画成する。
【００２５】エアピストン７４から分配器本体１２に向
って軸８４が伸長する。軸８４はエアピストンハウジン
グ７０の側壁８６の軸開口８５を貫通する。軸８４は尖
頭状の（カスプ形（cusped）の）、或いは凹状の端面８
４ａで終端し、凹状端面８４ａは第１のステム部分５１
の一方の端部に設けられた相補的な先端の丸い、つまり
凸状面５１ａと接触する。図１及び２から明らかなよう
に、分配器本体１２は隙間８７によりアクチュエータ１
４から離間すなわち分離し、分配器本体１２とアクチュ
エータ１４との物理的結合は端面８４ａと凸状表面５１
ａとの接触領域だけである。接触領域の最小化は、分配
器本体１２からアクチュエータ１４への伝導による熱の
伝達を、これらの間の伝導通路の断面積を小さくした
分、低減させる。隙間８７による物理的分離はまた、分
配器本体１２からアクチュエータ１４への対流や放射に
より伝達される熱量も低減させる。
って軸８４が伸長する。軸８４はエアピストンハウジン
グ７０の側壁８６の軸開口８５を貫通する。軸８４は尖
頭状の（カスプ形（cusped）の）、或いは凹状の端面８
４ａで終端し、凹状端面８４ａは第１のステム部分５１
の一方の端部に設けられた相補的な先端の丸い、つまり
凸状面５１ａと接触する。図１及び２から明らかなよう
に、分配器本体１２は隙間８７によりアクチュエータ１
４から離間すなわち分離し、分配器本体１２とアクチュ
エータ１４との物理的結合は端面８４ａと凸状表面５１
ａとの接触領域だけである。接触領域の最小化は、分配
器本体１２からアクチュエータ１４への伝導による熱の
伝達を、これらの間の伝導通路の断面積を小さくした
分、低減させる。隙間８７による物理的分離はまた、分
配器本体１２からアクチュエータ１４への対流や放射に
より伝達される熱量も低減させる。
【００２６】加圧された作動空気は空気分配マニホール
ド８９の空気通路８８からエアピストンハウジング７０
の中の整合した空気通路９０を通って供給され、空気通
路９０はソレノイド弁７１の供給ダクト９２へと導く。
Ｏ−リング等のシール９３は空気通路８８、９０のそれ
ぞれの入口開口の周りに配設されて、空気分配マニホー
ルド８９とエアピストンハウジング７０との間の空気の
漏れを防止する。エアピストンハウジング７０はさら
に、エアキャビティ７８をソレノイド弁７１のアクセス
ダクト（access duct）９５に流体結合する空気通路９
４を含む。空気通路９４の空気入口９４ａ（図１）はア
クセスダクト９５の空気入口９５ａ（図１）と実質的に
同一の広がりを持つ。
ド８９の空気通路８８からエアピストンハウジング７０
の中の整合した空気通路９０を通って供給され、空気通
路９０はソレノイド弁７１の供給ダクト９２へと導く。
Ｏ−リング等のシール９３は空気通路８８、９０のそれ
ぞれの入口開口の周りに配設されて、空気分配マニホー
ルド８９とエアピストンハウジング７０との間の空気の
漏れを防止する。エアピストンハウジング７０はさら
に、エアキャビティ７８をソレノイド弁７１のアクセス
ダクト（access duct）９５に流体結合する空気通路９
４を含む。空気通路９４の空気入口９４ａ（図１）はア
クセスダクト９５の空気入口９５ａ（図１）と実質的に
同一の広がりを持つ。
【００２７】加圧作動空気は空気作動源（図示せず）に
よりエアキャビティ７８へ供給される。作動空気の最大
空気圧、代表的には１平方インチ当り（ｐ．ｓ．ｉ．）
約１０ポンドから約１２０ｐ．ｓ．ｉ．まで、が有効と
して選択され、ばね戻し機構６２や加圧加熱流体により
もたらされる抵抗等の、エアピストン７４の移動に対す
るさまざまな対抗力に打ち克つようにされる。作動気体
に曝されるエアピストン７４の面は作動表面積（active
surface）を持つ。作動表面積は、空気圧と作動表面積
との積により与えられる、ステム組立体５０に加えられ
る作動力の大きさの決定に寄与する。エアピストン７４
がプラム７６内を移動すると、エアキャビティ７８の体
積は変動する。一方、エアキャビティ７８の画定された
初期空気体積は、流体分配弁１０が閉位置にある際、空
気通路９４とアクセスダクト９５との体積をも含むもの
と考えられる。
よりエアキャビティ７８へ供給される。作動空気の最大
空気圧、代表的には１平方インチ当り（ｐ．ｓ．ｉ．）
約１０ポンドから約１２０ｐ．ｓ．ｉ．まで、が有効と
して選択され、ばね戻し機構６２や加圧加熱流体により
もたらされる抵抗等の、エアピストン７４の移動に対す
るさまざまな対抗力に打ち克つようにされる。作動気体
に曝されるエアピストン７４の面は作動表面積（active
surface）を持つ。作動表面積は、空気圧と作動表面積
との積により与えられる、ステム組立体５０に加えられ
る作動力の大きさの決定に寄与する。エアピストン７４
がプラム７６内を移動すると、エアキャビティ７８の体
積は変動する。一方、エアキャビティ７８の画定された
初期空気体積は、流体分配弁１０が閉位置にある際、空
気通路９４とアクセスダクト９５との体積をも含むもの
と考えられる。
【００２８】図１に示すように、空気入口９４ａと空気
入口９５ａとの結合は直接で、管及び／または管継手の
間に入る長さから免れる。介入する管及び／または管継
手が存在しないことによりエアキャビティ７８の初期空
気体積は最小化され、流体分配モジュール１０のサイク
ルタイムを小さくすることができる。理解されるよう
に、Ｏ−リングシールやガスケット等のシール（図示せ
ず）を空気入口９４ａと空気入口９５ａとの連結箇所の
周りに配設して、ソレノイド弁７１とエアピストンハウ
ジング７０との間の作動空気の漏れを防止してもよい。
ソレノイド弁７１はエアピストンハウジング７０と当接
的、熱結合的接触状態で取り付けられ、これと熱連通
し、これらの間を熱が流動する。
入口９５ａとの結合は直接で、管及び／または管継手の
間に入る長さから免れる。介入する管及び／または管継
手が存在しないことによりエアキャビティ７８の初期空
気体積は最小化され、流体分配モジュール１０のサイク
ルタイムを小さくすることができる。理解されるよう
に、Ｏ−リングシールやガスケット等のシール（図示せ
ず）を空気入口９４ａと空気入口９５ａとの連結箇所の
周りに配設して、ソレノイド弁７１とエアピストンハウ
ジング７０との間の作動空気の漏れを防止してもよい。
ソレノイド弁７１はエアピストンハウジング７０と当接
的、熱結合的接触状態で取り付けられ、これと熱連通
し、これらの間を熱が流動する。
【００２９】エアキャビティ７８の初期空気体積と大き
さとはエアピストン７４のサイズにより制限される。エ
アピストン７４の表面積は十分に大きくして、作動空気
圧を与えられると、対抗力に打ち克ちかつエアピストン
７４を動かすに有効な力を提供しなければならない。こ
れにより、エアキャビティ７８は適正な大きさにしてエ
アピストン７４を収容しなければならないことが分か
る。作動空気をソレノイド弁７１により切り替えて作動
空気を空気通路９４を介して誘導すると、作動空気はア
クセスダクト９５を通ってエアキャビティ７８に進入す
る。エアキャビティ７８の空気圧は作動空気が進入する
につれて増大し、空気圧が一定のしきい値に達すると、
エアピストン７４の作動表面積に加えられた力は十分と
なり、エアチャンバ７８内での運動を起させる。エアキ
ャビティ７８の初期空気体積は、他のパラメータ中のし
きい値を決定する。ソレノイド弁７１をエアピストンハ
ウジング７０へ直接取り付けることにより、エアキャビ
ティ７８の初期空気体積を約２，１７０ｍｍ３より小さ
く、特に、約１，５００ｍｍ３より小さくすることがで
き、その間エアピストン７４の作動表面積は有効に保た
れて、流体分配モジュール１０を閉位置から開位置まで
作動させる。
さとはエアピストン７４のサイズにより制限される。エ
アピストン７４の表面積は十分に大きくして、作動空気
圧を与えられると、対抗力に打ち克ちかつエアピストン
７４を動かすに有効な力を提供しなければならない。こ
れにより、エアキャビティ７８は適正な大きさにしてエ
アピストン７４を収容しなければならないことが分か
る。作動空気をソレノイド弁７１により切り替えて作動
空気を空気通路９４を介して誘導すると、作動空気はア
クセスダクト９５を通ってエアキャビティ７８に進入す
る。エアキャビティ７８の空気圧は作動空気が進入する
につれて増大し、空気圧が一定のしきい値に達すると、
エアピストン７４の作動表面積に加えられた力は十分と
なり、エアチャンバ７８内での運動を起させる。エアキ
ャビティ７８の初期空気体積は、他のパラメータ中のし
きい値を決定する。ソレノイド弁７１をエアピストンハ
ウジング７０へ直接取り付けることにより、エアキャビ
ティ７８の初期空気体積を約２，１７０ｍｍ３より小さ
く、特に、約１，５００ｍｍ３より小さくすることがで
き、その間エアピストン７４の作動表面積は有効に保た
れて、流体分配モジュール１０を閉位置から開位置まで
作動させる。
【００３０】ソレノイド弁７１は空気制御弁を構成し、
代表的には、電磁コイル（図示せず）により作動する可
動スプールを含む。これらは協働し、さまざまな流路か
ら１つの流路を選択して作動空気の流れを誘導したり作
動空気を排出したりする。特に、ソレノイド弁７１は、
切り替えられて空気通路９０をアクセスダクト９５と空
気通路９４とに流体結合することにより加圧作動空気を
エアキャビティ７８に充填したり、あるいは切り替えら
れて空気通路９４とアクセスダクト９５とを排出ダクト
９６に流体結合することによりエアキャビティ７８から
の加圧作動空気を排出したりできる。排出ダクト９６は
エアピストンハウジング７０の外側の周辺環境に開口す
る。ソレノイド弁７１により提供される作動空気の調整
された流れは、高速間欠的に接着剤を基板（図示せず）
に載置するのに寄与する。
代表的には、電磁コイル（図示せず）により作動する可
動スプールを含む。これらは協働し、さまざまな流路か
ら１つの流路を選択して作動空気の流れを誘導したり作
動空気を排出したりする。特に、ソレノイド弁７１は、
切り替えられて空気通路９０をアクセスダクト９５と空
気通路９４とに流体結合することにより加圧作動空気を
エアキャビティ７８に充填したり、あるいは切り替えら
れて空気通路９４とアクセスダクト９５とを排出ダクト
９６に流体結合することによりエアキャビティ７８から
の加圧作動空気を排出したりできる。排出ダクト９６は
エアピストンハウジング７０の外側の周辺環境に開口す
る。ソレノイド弁７１により提供される作動空気の調整
された流れは、高速間欠的に接着剤を基板（図示せず）
に載置するのに寄与する。
【００３１】流体分配モジュール１０のアクチュエータ
１４は有効弁流量係数により特徴づけられる。ソレノイ
ド弁７１は、アクチュエータ１４の有効弁流量係数より
大きいかまたは同じである約０．１から１．４までの理
想弁流量係数により特徴づけられる。アクチュエータ１
４の有効弁流量係数は、エアピストンハウジング７０の
さまざまな流路の流れの特徴により理想弁流量係数に対
して小さくされる。アクチュエータ１４の有効弁流量係
数は、エアピストンハウジング７０のさまざまな流路の
流体容量と抵抗とが小さくなるにつれて、漸近的にソレ
ノイド弁７１の理想弁流量係数に近づく。ソレノイド弁
７１は、当業者に理解されるように作動空気の流れを各
種流路の中で切り替えるよう作動する、例えば、任意の
三方あるいは四方弁でよい。ソレノイド弁７１として用
いて適当な三方及び四方のソレノイド弁の製品は、例え
ばMac Valves, Inc.（ミシガン州、Wixom）から市場で
入手できる。
１４は有効弁流量係数により特徴づけられる。ソレノイ
ド弁７１は、アクチュエータ１４の有効弁流量係数より
大きいかまたは同じである約０．１から１．４までの理
想弁流量係数により特徴づけられる。アクチュエータ１
４の有効弁流量係数は、エアピストンハウジング７０の
さまざまな流路の流れの特徴により理想弁流量係数に対
して小さくされる。アクチュエータ１４の有効弁流量係
数は、エアピストンハウジング７０のさまざまな流路の
流体容量と抵抗とが小さくなるにつれて、漸近的にソレ
ノイド弁７１の理想弁流量係数に近づく。ソレノイド弁
７１は、当業者に理解されるように作動空気の流れを各
種流路の中で切り替えるよう作動する、例えば、任意の
三方あるいは四方弁でよい。ソレノイド弁７１として用
いて適当な三方及び四方のソレノイド弁の製品は、例え
ばMac Valves, Inc.（ミシガン州、Wixom）から市場で
入手できる。
【００３２】作動時、アクチュエータ１４は選択的に作
動力をステム組立体５０に加え、流体分配モジュール１
０を図１の閉位置と図２の開位置との間で作動させる。
この目的のため、ソレノイド弁７１を切り替えて、供給
ダクト９２とアクセスダクト９５との間に流路が作られ
るようにする。作動空気は作動空気源（図示せず）か
ら、空気通路９０、９４、供給ダクト９２、及びアクセ
スダクト９５から成る互いに連結された通路を通ってエ
アキャビティ７８に流入する。作動空気はエアキャビテ
ィ７８を加圧して作動力をプランジャ７２に加え、プラ
ンジャ７２はエアピストン７４と軸８４とをステム組立
体５０に向う方向に付勢する（図２）。プランジャ７２
の動きは、ステム組立体５０が開位置の際、エアキャビ
ティ７８の体積を一定の最大体積まで大きくする。環状
シール８０の封止リップ８１は、プランジャ７２が移動
するにつれて、流体耐密な滑動的封止を内側壁８２とで
維持する。作動力は軸８４の凹端面８４ａにより第１の
ステム部分５１の凸面５１ａへ伝えられる。結果として
生じるステム組立体５０の変位は流体分配モジュール１
０を開位置に作動させ、この位置で円錐台形封止面６０
は円錐台形弁座６１から離間してこれらの間に環状の開
口を作り、さらに球形頭部５２は弁座５８を流体耐密係
合により係合する。加熱流体は流れチャンバ３４から円
錐台形封止面６０と円錐台形弁座６１との間の環状開口
を通って排出通路３６、３８へ流動し、ノズル４０の排
出オリフィス３９から分配される。総体的に、供給通路
３０、流れチャンバ３４、及び排出通路３６は、加熱流
体を排出通路３８へ提供する開位置の流動径路を提供す
る。加熱流体は球形頭部５２と弁座５８との係合によ
り、流れチャンバ３４から再循環チャンバ３５へ流動で
きない。
動力をステム組立体５０に加え、流体分配モジュール１
０を図１の閉位置と図２の開位置との間で作動させる。
この目的のため、ソレノイド弁７１を切り替えて、供給
ダクト９２とアクセスダクト９５との間に流路が作られ
るようにする。作動空気は作動空気源（図示せず）か
ら、空気通路９０、９４、供給ダクト９２、及びアクセ
スダクト９５から成る互いに連結された通路を通ってエ
アキャビティ７８に流入する。作動空気はエアキャビテ
ィ７８を加圧して作動力をプランジャ７２に加え、プラ
ンジャ７２はエアピストン７４と軸８４とをステム組立
体５０に向う方向に付勢する（図２）。プランジャ７２
の動きは、ステム組立体５０が開位置の際、エアキャビ
ティ７８の体積を一定の最大体積まで大きくする。環状
シール８０の封止リップ８１は、プランジャ７２が移動
するにつれて、流体耐密な滑動的封止を内側壁８２とで
維持する。作動力は軸８４の凹端面８４ａにより第１の
ステム部分５１の凸面５１ａへ伝えられる。結果として
生じるステム組立体５０の変位は流体分配モジュール１
０を開位置に作動させ、この位置で円錐台形封止面６０
は円錐台形弁座６１から離間してこれらの間に環状の開
口を作り、さらに球形頭部５２は弁座５８を流体耐密係
合により係合する。加熱流体は流れチャンバ３４から円
錐台形封止面６０と円錐台形弁座６１との間の環状開口
を通って排出通路３６、３８へ流動し、ノズル４０の排
出オリフィス３９から分配される。総体的に、供給通路
３０、流れチャンバ３４、及び排出通路３６は、加熱流
体を排出通路３８へ提供する開位置の流動径路を提供す
る。加熱流体は球形頭部５２と弁座５８との係合によ
り、流れチャンバ３４から再循環チャンバ３５へ流動で
きない。
【００３３】開位置から閉位置へ戻すために、ソレノイ
ド弁７１は作動空気の流路を供給ダクト９２からアクセ
スダクト９５まで閉鎖し、アクセスダクト９５と排出ダ
クト９６との間の流路を開放する。作動空気はエアキャ
ビティ７８から、空気通路９４、アクセスダクト９５、
及び排出ダクト９６から成る互いに連結された通路を通
ってソレノイド弁７１の外部まで流出し、排出された空
気は外部で周辺の大気と混合する。エアキャビティ７８
が周囲圧力まで回復するにつれて、エアピストン７４と
軸８４とに加えられた作動力は徐々にステム組立体５０
から除かれる。ステム組立体５０に加えられた作動力の
大きさが、ばね戻し機構６２により加えられた力より小
さくなると、ばね戻し機構６２はステム組立体５０をア
クチュエータ１４に向って付勢する。このことが起こる
と、プランジャ７２は移動してエアキャビティ７８の体
積は減少し、究極的に閉位置の初期の空気体積に復帰す
る。図１に示した閉位置では、球形頭部５２は弁座５８
から離間され、それらの間に環状開口が作られる。加熱
流体は流れチャンバ３４から再循環チャンバ３５へ、球
形頭部５２と弁座５８との間の環状開口を通って流動す
る。再循環チャンバ３５の加熱流体は分配器本体１２か
ら再循環通路１９、３２を介して退出し、流体分配マニ
ホールド１６へ戻る。供給通路３０、流れチャンバ３
４、再循環チャンバ３５、及び再循環通路３２が、共同
で、加熱流体を再循環通路１９へ提供する閉位置の流動
経路を提供する。円錐台形封止面６０は円錐台形弁座６
１と係合し、加熱流体が流れチャンバ３４から排出通路
３６へ流動しないようにする。結果として、ノズル４０
の排出オリフィス３９から加熱流体の噴霧は中止され
る。
ド弁７１は作動空気の流路を供給ダクト９２からアクセ
スダクト９５まで閉鎖し、アクセスダクト９５と排出ダ
クト９６との間の流路を開放する。作動空気はエアキャ
ビティ７８から、空気通路９４、アクセスダクト９５、
及び排出ダクト９６から成る互いに連結された通路を通
ってソレノイド弁７１の外部まで流出し、排出された空
気は外部で周辺の大気と混合する。エアキャビティ７８
が周囲圧力まで回復するにつれて、エアピストン７４と
軸８４とに加えられた作動力は徐々にステム組立体５０
から除かれる。ステム組立体５０に加えられた作動力の
大きさが、ばね戻し機構６２により加えられた力より小
さくなると、ばね戻し機構６２はステム組立体５０をア
クチュエータ１４に向って付勢する。このことが起こる
と、プランジャ７２は移動してエアキャビティ７８の体
積は減少し、究極的に閉位置の初期の空気体積に復帰す
る。図１に示した閉位置では、球形頭部５２は弁座５８
から離間され、それらの間に環状開口が作られる。加熱
流体は流れチャンバ３４から再循環チャンバ３５へ、球
形頭部５２と弁座５８との間の環状開口を通って流動す
る。再循環チャンバ３５の加熱流体は分配器本体１２か
ら再循環通路１９、３２を介して退出し、流体分配マニ
ホールド１６へ戻る。供給通路３０、流れチャンバ３
４、再循環チャンバ３５、及び再循環通路３２が、共同
で、加熱流体を再循環通路１９へ提供する閉位置の流動
経路を提供する。円錐台形封止面６０は円錐台形弁座６
１と係合し、加熱流体が流れチャンバ３４から排出通路
３６へ流動しないようにする。結果として、ノズル４０
の排出オリフィス３９から加熱流体の噴霧は中止され
る。
【００３４】流体分配モジュール１０の１サイクルは、
作動空気がエアキャビティ７８の初期空気体積を大気
圧、代表的には約１４．７ｐ．ｓ．ｉ．ａ．、からプラ
ンジャ７２の静止摩擦と初期運動とに打ち克つに有効な
空気圧まで加圧するのに要する時間と、プランジャ７２
が移動して完全にステム組立体５０を作動させ、その間
エアキャビティ７８の体積が増大するに必要な時間と、
極小の分配時間と、エアキャビティ７８から空気圧を排
出し、ばね戻し機構６２がステム組立体５０とプランジ
ャ７２とを閉位置へ戻して、エアキャビティ７８がその
初期空気体積を取り戻すに必要な時間と、エアキャビテ
ィ７８の空気圧を大気圧に戻すに必要な時間との総和か
らなると考えられる。定義したように、サイクルタイム
にはソレノイド弁７１の流れを切り替えてエアキャビテ
ィ７８の加圧を開始するに必要な時間と、ソレノイド弁
７１の流れを切り替えてエアキャビティ７８の減圧を早
めるに必要な時間と、流体をノズル４０の排出オリフィ
ス３９から分配する分配時間とは含まれない。
作動空気がエアキャビティ７８の初期空気体積を大気
圧、代表的には約１４．７ｐ．ｓ．ｉ．ａ．、からプラ
ンジャ７２の静止摩擦と初期運動とに打ち克つに有効な
空気圧まで加圧するのに要する時間と、プランジャ７２
が移動して完全にステム組立体５０を作動させ、その間
エアキャビティ７８の体積が増大するに必要な時間と、
極小の分配時間と、エアキャビティ７８から空気圧を排
出し、ばね戻し機構６２がステム組立体５０とプランジ
ャ７２とを閉位置へ戻して、エアキャビティ７８がその
初期空気体積を取り戻すに必要な時間と、エアキャビテ
ィ７８の空気圧を大気圧に戻すに必要な時間との総和か
らなると考えられる。定義したように、サイクルタイム
にはソレノイド弁７１の流れを切り替えてエアキャビテ
ィ７８の加圧を開始するに必要な時間と、ソレノイド弁
７１の流れを切り替えてエアキャビティ７８の減圧を早
めるに必要な時間と、流体をノズル４０の排出オリフィ
ス３９から分配する分配時間とは含まれない。
【００３５】図１及び２の説明を続ける。流体分配器は
断熱シールド１００を含み、断熱シールド１００は、伝
導、対流及び／または放射による流体分配マニホールド
１６及び／または分配器本体１２からアクチュエータ１
４への熱の伝達を排除したり著しく低減させるに有効な
熱特性を有した任意の組成、構造及び／または形状でよ
い。断熱シールド１００の存在は、加熱流体を分配する
場合と同様に、流体分配マニホールド１６と分配本体１
２とを加熱する際、アクチュエータ１４の温度を下げる
のに関与する。断熱シート１００は物理的にアクチュエ
ータ１４のエアピストンハウジング７０を流体分配マニ
ホールド１６と分配器本体１２とから分離し、隠蔽し及
び／または遮蔽して、熱の伝達を防止したり低減したり
する。断熱シールド１００の存在の直接的な成果とし
て、アクチュエータ１４の作動温度は低くなる。このこ
とはアクチュエータ１４の寿命を延ばし、さらにアクチ
ュエータ１４を速いサイクルタイムで実行させて、ステ
ム組立体５０を閉位置から開位置に移動させ及び／また
はステム組立体５０を開位置から閉位置に後退させる。
特に、断熱シールド１００の存在はソレノイド弁７１の
エアピストンハウジング７０への直接連結を可能にす
る。
断熱シールド１００を含み、断熱シールド１００は、伝
導、対流及び／または放射による流体分配マニホールド
１６及び／または分配器本体１２からアクチュエータ１
４への熱の伝達を排除したり著しく低減させるに有効な
熱特性を有した任意の組成、構造及び／または形状でよ
い。断熱シールド１００の存在は、加熱流体を分配する
場合と同様に、流体分配マニホールド１６と分配本体１
２とを加熱する際、アクチュエータ１４の温度を下げる
のに関与する。断熱シート１００は物理的にアクチュエ
ータ１４のエアピストンハウジング７０を流体分配マニ
ホールド１６と分配器本体１２とから分離し、隠蔽し及
び／または遮蔽して、熱の伝達を防止したり低減したり
する。断熱シールド１００の存在の直接的な成果とし
て、アクチュエータ１４の作動温度は低くなる。このこ
とはアクチュエータ１４の寿命を延ばし、さらにアクチ
ュエータ１４を速いサイクルタイムで実行させて、ステ
ム組立体５０を閉位置から開位置に移動させ及び／また
はステム組立体５０を開位置から閉位置に後退させる。
特に、断熱シールド１００の存在はソレノイド弁７１の
エアピストンハウジング７０への直接連結を可能にす
る。
【００３６】断熱シールド１００の構成に必要な組成、
構造及び／または形状は分配器本体１２と流体分配マニ
ホールド１６との特定の作動温度に依存する。加熱流体
が熱溶解接着剤である適用例においては、分配器本体１
２と流体分配マニホールド１６は約２５０°Ｆ（約１２
１．１℃）から約４００°Ｆ（約２０４．４℃）までの
温度で維持される。断熱シールド１００は、ソレノイド
弁７１の温度を特定の分配動作の最大作動温度特性以下
に維持する組成、構造及び／または形状にすべきであ
る。
構造及び／または形状は分配器本体１２と流体分配マニ
ホールド１６との特定の作動温度に依存する。加熱流体
が熱溶解接着剤である適用例においては、分配器本体１
２と流体分配マニホールド１６は約２５０°Ｆ（約１２
１．１℃）から約４００°Ｆ（約２０４．４℃）までの
温度で維持される。断熱シールド１００は、ソレノイド
弁７１の温度を特定の分配動作の最大作動温度特性以下
に維持する組成、構造及び／または形状にすべきであ
る。
【００３７】図１及び２に示した実施形態では、断熱シ
ールド１００はシートすなわち層を含み、その材料はア
クチュエータ１４のエアピストンハウジング７０を形成
する材料、代表的には金属、より低い熱伝導率を持つ。
エアピストンハウジング７０と流体分配マニホールド１
６との間の断熱シート１００の部位は無孔である。軸の
開口８５と概して整列した１つの軸の開口１０２をシー
ルド１００の他の部位に設けてある。プランジャ７２の
軸８４は開口１０２を貫通し、ステム組立体５０と動作
可能に結合する。断熱シールド１００は、一方の概して
平坦な面１０１がアクチュエータ１４のエアピストンハ
ウジング７０の概して平坦な面９９と当接的に接触し、
かつ他方の概して平坦な面１０３が流体分配マニホール
ド１６の概して平坦な面９７と当接的に接触した状態で
配設される。
ールド１００はシートすなわち層を含み、その材料はア
クチュエータ１４のエアピストンハウジング７０を形成
する材料、代表的には金属、より低い熱伝導率を持つ。
エアピストンハウジング７０と流体分配マニホールド１
６との間の断熱シート１００の部位は無孔である。軸の
開口８５と概して整列した１つの軸の開口１０２をシー
ルド１００の他の部位に設けてある。プランジャ７２の
軸８４は開口１０２を貫通し、ステム組立体５０と動作
可能に結合する。断熱シールド１００は、一方の概して
平坦な面１０１がアクチュエータ１４のエアピストンハ
ウジング７０の概して平坦な面９９と当接的に接触し、
かつ他方の概して平坦な面１０３が流体分配マニホール
ド１６の概して平坦な面９７と当接的に接触した状態で
配設される。
【００３８】当業者に理解されるように、断熱シールド
１００は図１及び２に示したものと異なってもよい。例
えば、断熱シールド１００の、分配器本体１２からの熱
の伝達に抗してアクチュエータ１４を隠蔽する部位は、
本体１２からアクチュエータ１４への熱の伝達が比較的
重大でない場合は省略できる。その構成では、断熱シー
ルド１００は表面９７と表面９９の対面部分との間に存
在し、シールド１００の各部位は分配器本体１２からア
クチュエータ１４に至る隙間８７の視線径路（line-of-
sight paths）において省略される。断熱シールド１０
０の任意の省略は図１及び２において鎖線１０５により
表示され、軸の開口１０２を含むシールド１００部位を
割愛されよう。断熱シールド１００を省略する力を支配
するだろう、分配器本体１２からアクチュエータ１４へ
の熱の伝達の大きさは、作動温度に依存し、大きさは作
動温度が上がるにつれて増加する。加えて、表面１０１
や表面１０３の表面法線に平行に見える断熱シールド１
００の断面積は変えることができる。断熱シールド１０
０はまた、例えば、低い熱伝導率を持ち、かつ流体分配
マニホールド１６の表面９７とハウジング７０の表面９
９の対面部位との間に捕捉（キャプチャー）される材料
での複数の円盤や座金（図示せず）の形も考えられる。
１００は図１及び２に示したものと異なってもよい。例
えば、断熱シールド１００の、分配器本体１２からの熱
の伝達に抗してアクチュエータ１４を隠蔽する部位は、
本体１２からアクチュエータ１４への熱の伝達が比較的
重大でない場合は省略できる。その構成では、断熱シー
ルド１００は表面９７と表面９９の対面部分との間に存
在し、シールド１００の各部位は分配器本体１２からア
クチュエータ１４に至る隙間８７の視線径路（line-of-
sight paths）において省略される。断熱シールド１０
０の任意の省略は図１及び２において鎖線１０５により
表示され、軸の開口１０２を含むシールド１００部位を
割愛されよう。断熱シールド１００を省略する力を支配
するだろう、分配器本体１２からアクチュエータ１４へ
の熱の伝達の大きさは、作動温度に依存し、大きさは作
動温度が上がるにつれて増加する。加えて、表面１０１
や表面１０３の表面法線に平行に見える断熱シールド１
００の断面積は変えることができる。断熱シールド１０
０はまた、例えば、低い熱伝導率を持ち、かつ流体分配
マニホールド１６の表面９７とハウジング７０の表面９
９の対面部位との間に捕捉（キャプチャー）される材料
での複数の円盤や座金（図示せず）の形も考えられる。
【００３９】断熱シート１００の製作に適した材料はポ
リマー及びセラミック等の非金属を含み、これらはエア
ピストンハウジング７０の製作に用いる一般的な金属の
熱伝導率より極めて低い熱伝導率を持つ。断熱シールド
１００の形成に好適な熱抵抗と熱伝導率とを有した一般
的ポリマーは、ポリエーテルエーテルケトン（polyethe
retherketone(PEEK)）、ポリアミドイミド（polyamide-
imide(PAI)）、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦ
Ｅ）、並びにフッ素処理したエチレンプロピレン（ＦＥ
Ｐ）と、ペルフルオロアルコキシル共重合体（perfluor
oalkoxy copolymer（ＰＦＡ））とを含む各種フッ素重
合体とを含む。フッ素重合体の好適な一群は、商標ＴＥ
ＦＬＯＮ（登録商標）のもとE.I. du Pont de Nemours
and Company（デラウェア州、Wilmington）により販売
されている。連続使用の最大温度は製造業者により、そ
れぞれ充填剤を入れないＰＴＦＥ、ＦＥＰ、及びＰＦＡ
に対して、それぞれ約５００°Ｆ（約２６０℃）、約４
００°Ｆ（約２０４．４℃）、約５００°Ｆと見積もら
れている。ＰＴＦＥ、ＦＥＰ、及びＰＦＡの室温での熱
伝導率はそれぞれ、約０．２５Ｗ／（ｍ°Ｃ）、約０．
２０Ｗ／（ｍ°Ｃ）、及び約０．１９Ｗ／（ｍ°Ｃ）で
ある。ポリエーテルエーテルケトン（polyetheretherke
tone）は、例えばGE Plastics（コネチカット州、Bridg
eport）から入手でき、ポリアミドイミドは、例えば商
標ＴＯＲＬＯＮ（登録商標）のもとBP Amoco Chemical
s, Inc.（ジョージア州、Alpharetta）から市場で入手
できる。充填剤を入れないＰＥＥＫは、１．８ＭＰａで
のＡＳＴＭテストＤ６４８により測定した約３２０°Ｆ
（約１４２．２℃）の熱歪曲温度と約０．２４Ｗ／（ｍ
°Ｃ）の熱伝導率とを有する。特定の等級のいかんによ
って、充填剤を入れないＴＯＲＬＯＮ（登録商標）ポリ
アミドイミドは、１．８ＭＰａでのＡＳＴＭテストＤ６
４８により測定して、約５３２°Ｆ（約２７７．８℃）
と約５４０°Ｆ（約２８２．２℃）との間の熱歪曲温度
と、約０．２６Ｗ／（ｍ°Ｃ）から約０．５３Ｗ／（ｍ
°Ｃ）までの熱伝導率とに見積もられる。断熱シールド
１００はまた、織サブストレート（woven substrate）
或いはグラスファイバのマットからも形成できる。
リマー及びセラミック等の非金属を含み、これらはエア
ピストンハウジング７０の製作に用いる一般的な金属の
熱伝導率より極めて低い熱伝導率を持つ。断熱シールド
１００の形成に好適な熱抵抗と熱伝導率とを有した一般
的ポリマーは、ポリエーテルエーテルケトン（polyethe
retherketone(PEEK)）、ポリアミドイミド（polyamide-
imide(PAI)）、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦ
Ｅ）、並びにフッ素処理したエチレンプロピレン（ＦＥ
Ｐ）と、ペルフルオロアルコキシル共重合体（perfluor
oalkoxy copolymer（ＰＦＡ））とを含む各種フッ素重
合体とを含む。フッ素重合体の好適な一群は、商標ＴＥ
ＦＬＯＮ（登録商標）のもとE.I. du Pont de Nemours
and Company（デラウェア州、Wilmington）により販売
されている。連続使用の最大温度は製造業者により、そ
れぞれ充填剤を入れないＰＴＦＥ、ＦＥＰ、及びＰＦＡ
に対して、それぞれ約５００°Ｆ（約２６０℃）、約４
００°Ｆ（約２０４．４℃）、約５００°Ｆと見積もら
れている。ＰＴＦＥ、ＦＥＰ、及びＰＦＡの室温での熱
伝導率はそれぞれ、約０．２５Ｗ／（ｍ°Ｃ）、約０．
２０Ｗ／（ｍ°Ｃ）、及び約０．１９Ｗ／（ｍ°Ｃ）で
ある。ポリエーテルエーテルケトン（polyetheretherke
tone）は、例えばGE Plastics（コネチカット州、Bridg
eport）から入手でき、ポリアミドイミドは、例えば商
標ＴＯＲＬＯＮ（登録商標）のもとBP Amoco Chemical
s, Inc.（ジョージア州、Alpharetta）から市場で入手
できる。充填剤を入れないＰＥＥＫは、１．８ＭＰａで
のＡＳＴＭテストＤ６４８により測定した約３２０°Ｆ
（約１４２．２℃）の熱歪曲温度と約０．２４Ｗ／（ｍ
°Ｃ）の熱伝導率とを有する。特定の等級のいかんによ
って、充填剤を入れないＴＯＲＬＯＮ（登録商標）ポリ
アミドイミドは、１．８ＭＰａでのＡＳＴＭテストＤ６
４８により測定して、約５３２°Ｆ（約２７７．８℃）
と約５４０°Ｆ（約２８２．２℃）との間の熱歪曲温度
と、約０．２６Ｗ／（ｍ°Ｃ）から約０．５３Ｗ／（ｍ
°Ｃ）までの熱伝導率とに見積もられる。断熱シールド
１００はまた、織サブストレート（woven substrate）
或いはグラスファイバのマットからも形成できる。
【００４０】断熱シールド１００の形成に適した熱伝導
率を持つセラミックには、雲母や、商標ＭＡＣＯＲ（登
録商標）のもとCorning, Inc.（ニューヨーク州、 Corn
ing）により販売される機械加工可能セラミックを含む
各種の機械加工のできるセラミックがあるが、これらに
は限定されない。伝導による可能な熱の伝達について
は、雲母やＭＡＣＯＲ（登録商標）の熱伝導率は室温で
それぞれ約０．７Ｗ／（ｍ°Ｃ）、約１．４６Ｗ／（ｍ
°Ｃ）である。比較すれば、一般的構造の金属の熱伝導
率は例えば、２０２４−Ｔ３アルミニウムは約１９０Ｗ
／（ｍ°Ｃ）、低炭素鋼は約４０から７０Ｗ／（ｍ°
Ｃ）、高炭素鋼は約３８から４６Ｗ／（ｍ°Ｃ）、３１
６ステンレス鋼は約１４から１６Ｗ／（ｍ°Ｃ）であ
る。すべて室温での測定である。
率を持つセラミックには、雲母や、商標ＭＡＣＯＲ（登
録商標）のもとCorning, Inc.（ニューヨーク州、 Corn
ing）により販売される機械加工可能セラミックを含む
各種の機械加工のできるセラミックがあるが、これらに
は限定されない。伝導による可能な熱の伝達について
は、雲母やＭＡＣＯＲ（登録商標）の熱伝導率は室温で
それぞれ約０．７Ｗ／（ｍ°Ｃ）、約１．４６Ｗ／（ｍ
°Ｃ）である。比較すれば、一般的構造の金属の熱伝導
率は例えば、２０２４−Ｔ３アルミニウムは約１９０Ｗ
／（ｍ°Ｃ）、低炭素鋼は約４０から７０Ｗ／（ｍ°
Ｃ）、高炭素鋼は約３８から４６Ｗ／（ｍ°Ｃ）、３１
６ステンレス鋼は約１４から１６Ｗ／（ｍ°Ｃ）であ
る。すべて室温での測定である。
【００４１】一般に、アクチュエータ１４への熱流の主
な供給源は、流体分配マニホールド１６からの伝導と放
射とである。これは、断熱シールド１００の、熱伝導
率、厚さすなわち長さ、厚さの関数にできる断面積等の
特性に依存する。伝導熱の径路については、熱流は熱伝
導率と断面積との積に比例し、長さに反比例する。放射
熱の径路については、熱流は断熱シールド１００の放射
率と有効表面積とに比例する。理解されるように、流体
分配マニホールド１６と分配器本体１２とからアクチュ
エータ１４へ至る熱の伝達は、断熱シールド１００の相
対温度すなわち温度勾配と温度伝導率と特定の熱容量、
流体分配マニホールド１６と分配器本体１２との対流量
係数、流体分配マニホールド１６と分配器本体１２とア
クチュエータ１４とのさまざまな非接触視線表面の放射
率、反射率、吸収率、及び空間的配置を含む他の要因に
も依存する。エアピストンハウジング７０と流体分配マ
ニホールド１６との接触部位の間の伝導による熱の伝達
は、例えば一方のあるいは双方の当接表面を意図的に凸
凹にして、伝導熱の伝達の有効接触面積を小さくするこ
とによっても低減できる。
な供給源は、流体分配マニホールド１６からの伝導と放
射とである。これは、断熱シールド１００の、熱伝導
率、厚さすなわち長さ、厚さの関数にできる断面積等の
特性に依存する。伝導熱の径路については、熱流は熱伝
導率と断面積との積に比例し、長さに反比例する。放射
熱の径路については、熱流は断熱シールド１００の放射
率と有効表面積とに比例する。理解されるように、流体
分配マニホールド１６と分配器本体１２とからアクチュ
エータ１４へ至る熱の伝達は、断熱シールド１００の相
対温度すなわち温度勾配と温度伝導率と特定の熱容量、
流体分配マニホールド１６と分配器本体１２との対流量
係数、流体分配マニホールド１６と分配器本体１２とア
クチュエータ１４とのさまざまな非接触視線表面の放射
率、反射率、吸収率、及び空間的配置を含む他の要因に
も依存する。エアピストンハウジング７０と流体分配マ
ニホールド１６との接触部位の間の伝導による熱の伝達
は、例えば一方のあるいは双方の当接表面を意図的に凸
凹にして、伝導熱の伝達の有効接触面積を小さくするこ
とによっても低減できる。
【００４２】図３及び４Ａについて説明する。同図にお
いて同じ附番は図１及び２の同様の特徴を表している。
流体分配マニホールド１６からアクチュエータ１４への
熱の伝達は、有孔シートとして構成された断熱シールド
１０４を設けることにより低減できる。断熱シート１０
４の孔は、材料の厚みを貫通した１以上の貫通孔１０６
からなる。貫通孔１０６は代表的には流体分配マニホー
ルド１６とエアピストンハウジング７０との間に位置す
るシールド部分に配設される。貫通孔１０６は代表的に
は、約０．０３Ｗ／（ｍ°Ｃ）の熱伝導率を有する空
気、静止したつまりよどんだ空気が考えられる、などの
気体で満たされる。空気の熱伝導率は上述したセラミッ
クとポリマーとを含む殆どのセラミックとポリマーの熱
伝導率より低い。加えて、熱の伝達は、対流空気の流れ
を制限することなどで空気を静止つまりよどんだ状態に
保持すれば最小化される。この目的のため、貫通孔１０
６は断熱シールド１０４の周囲と交差しない閉じた境界
を有した、実質的に囲繞された空間でよい。これによ
り、断熱シールド１０４の有効熱伝導率はエアピストン
ハウジング７０の形成に用いた一般的構造の金属の熱伝
導率より低いことが分かる。断熱シールド１０４は図４
Ａの鎖線１０７で示したように割愛してシールド１０４
の、軸の開口１０２を含む部位を省略できる。
いて同じ附番は図１及び２の同様の特徴を表している。
流体分配マニホールド１６からアクチュエータ１４への
熱の伝達は、有孔シートとして構成された断熱シールド
１０４を設けることにより低減できる。断熱シート１０
４の孔は、材料の厚みを貫通した１以上の貫通孔１０６
からなる。貫通孔１０６は代表的には流体分配マニホー
ルド１６とエアピストンハウジング７０との間に位置す
るシールド部分に配設される。貫通孔１０６は代表的に
は、約０．０３Ｗ／（ｍ°Ｃ）の熱伝導率を有する空
気、静止したつまりよどんだ空気が考えられる、などの
気体で満たされる。空気の熱伝導率は上述したセラミッ
クとポリマーとを含む殆どのセラミックとポリマーの熱
伝導率より低い。加えて、熱の伝達は、対流空気の流れ
を制限することなどで空気を静止つまりよどんだ状態に
保持すれば最小化される。この目的のため、貫通孔１０
６は断熱シールド１０４の周囲と交差しない閉じた境界
を有した、実質的に囲繞された空間でよい。これによ
り、断熱シールド１０４の有効熱伝導率はエアピストン
ハウジング７０の形成に用いた一般的構造の金属の熱伝
導率より低いことが分かる。断熱シールド１０４は図４
Ａの鎖線１０７で示したように割愛してシールド１０４
の、軸の開口１０２を含む部位を省略できる。
【００４３】図４Ｂについて説明する。本発明のシール
ドの他の実施形態によれば、流体分配マニホールド１６
からアクチュエータ１４のエアピストンハウジング７０
に至る熱の伝達は断熱シールド１０８を設けることで低
減できる。断熱シールド１０８は矩形パネル１０９を含
み、矩形パネル１０９は複数の、例えば４つの突起１１
０を有し、支柱や脚部等の突起１１０はシールドを流体
分配マニホールド１６から離間させる。突起１１０は流
体分配マニホールド１６とエアピストンハウジング７０
との間に位置した断熱シールド１０８の一部分に配設さ
れる。シールド１０８と流体分配マニホールド１６の対
向面９７（図３）との唯一の接触点は、突起１１０の限
界部すなわち先端である。パネル１０９は、流体分配マ
ニホールド１６の表面９７と分配器本体１２とに直面す
る表面９９（図３）の部位を覆い、熱の伝達を低減させ
る。
ドの他の実施形態によれば、流体分配マニホールド１６
からアクチュエータ１４のエアピストンハウジング７０
に至る熱の伝達は断熱シールド１０８を設けることで低
減できる。断熱シールド１０８は矩形パネル１０９を含
み、矩形パネル１０９は複数の、例えば４つの突起１１
０を有し、支柱や脚部等の突起１１０はシールドを流体
分配マニホールド１６から離間させる。突起１１０は流
体分配マニホールド１６とエアピストンハウジング７０
との間に位置した断熱シールド１０８の一部分に配設さ
れる。シールド１０８と流体分配マニホールド１６の対
向面９７（図３）との唯一の接触点は、突起１１０の限
界部すなわち先端である。パネル１０９は、流体分配マ
ニホールド１６の表面９７と分配器本体１２とに直面す
る表面９９（図３）の部位を覆い、熱の伝達を低減させ
る。
【００４４】パネル１０９の表面法線に平行に見える各
突起１１０の断面積は、パネル１０９の断面積より極端
に小さく、その長さつまり厚みに沿って変動する。突起
１１０は図４Ｂに示され、先端からパネル１０９との連
結点に至る方向に大きくなるテーパを有している。一
方、各突起１１０は、その長さに沿う均等あるいは不均
等な断面や、均等あるいは不均等にテーパを付けられた
断面、または突起１１０の先端からパネル１０９との連
結点へ向って小さくなるテーパを有してもよい。加え
て、断熱シールド１０８は、パネル１０９を表面９７と
当接させ、突起１１０を表面９９と接触させた状態で配
設してもよい。突起１１０はまた図４Ｂに示した、直
角、Ｌ字型断面とは異なる、例えば矩形、楕円すなわち
卵型の断面も持てるだろう。
突起１１０の断面積は、パネル１０９の断面積より極端
に小さく、その長さつまり厚みに沿って変動する。突起
１１０は図４Ｂに示され、先端からパネル１０９との連
結点に至る方向に大きくなるテーパを有している。一
方、各突起１１０は、その長さに沿う均等あるいは不均
等な断面や、均等あるいは不均等にテーパを付けられた
断面、または突起１１０の先端からパネル１０９との連
結点へ向って小さくなるテーパを有してもよい。加え
て、断熱シールド１０８は、パネル１０９を表面９７と
当接させ、突起１１０を表面９９と接触させた状態で配
設してもよい。突起１１０はまた図４Ｂに示した、直
角、Ｌ字型断面とは異なる、例えば矩形、楕円すなわち
卵型の断面も持てるだろう。
【００４５】図４Ｃについて説明する。本発明のシール
ドの他の実施形態によれば、流体分配マニホールド１６
からアクチュエータのエアピストンハウジング７０に至
る熱の伝達は、薄壁スペーサとして構成された断熱シー
ルド１１２を設けることで低減できる。断熱シールド１
１２は薄壁材料から形成された側壁１１４を含む。断熱
シールド１１２は、シールド１１２の中心線に対して垂
直に見えるほぼ矩形の断面輪郭を持つが、本発明はそれ
だけに限定されない。側壁１１４の減少した面積は、シ
ールド１００のような無孔層と比べると、断熱シールド
１１２を介する伝導熱の伝達に有効な径路を最小化す
る。さらに、エアピストンハウジング７０と流体分配マ
ニホールド１６と側壁１１４との間に画設された閉空間
１１６は、上述した殆どの構造金属に対して低い伝導率
を有する空気、あるいは他の気体で充填される。熱の伝
達は、閉空間１１６の空気がほぼ静止し、すなわちよど
んで対流の流れが減少するから、さらに最小化される。
ドの他の実施形態によれば、流体分配マニホールド１６
からアクチュエータのエアピストンハウジング７０に至
る熱の伝達は、薄壁スペーサとして構成された断熱シー
ルド１１２を設けることで低減できる。断熱シールド１
１２は薄壁材料から形成された側壁１１４を含む。断熱
シールド１１２は、シールド１１２の中心線に対して垂
直に見えるほぼ矩形の断面輪郭を持つが、本発明はそれ
だけに限定されない。側壁１１４の減少した面積は、シ
ールド１００のような無孔層と比べると、断熱シールド
１１２を介する伝導熱の伝達に有効な径路を最小化す
る。さらに、エアピストンハウジング７０と流体分配マ
ニホールド１６と側壁１１４との間に画設された閉空間
１１６は、上述した殆どの構造金属に対して低い伝導率
を有する空気、あるいは他の気体で充填される。熱の伝
達は、閉空間１１６の空気がほぼ静止し、すなわちよど
んで対流の流れが減少するから、さらに最小化される。
【００４６】他の実施形態において、断熱シールド１１
２は、側壁１１４の内部に配設されて側壁１１４の各部
位を相互に連結する１以上の薄壁ディバイダ１１５によ
り複数の小部屋すなわちチャンバに分割できる。側壁１
１４の内部の区分は、放射と対流とを介する熱の伝達を
減少することにより追加的な断熱をもたらす。分割壁１
１５は、六角形、四角形、三角形等の任意適当な幾何的
形状の小部屋を有したハチの巣などの他の構成であって
もよい。分割壁１１５の存在はまた追加の構造的支持を
もたらす一方で、流体分配マニホールド１６からエアピ
ストンハウジング７０への伝導熱の伝達に対して減少し
た断面積を提供し続ける。
２は、側壁１１４の内部に配設されて側壁１１４の各部
位を相互に連結する１以上の薄壁ディバイダ１１５によ
り複数の小部屋すなわちチャンバに分割できる。側壁１
１４の内部の区分は、放射と対流とを介する熱の伝達を
減少することにより追加的な断熱をもたらす。分割壁１
１５は、六角形、四角形、三角形等の任意適当な幾何的
形状の小部屋を有したハチの巣などの他の構成であって
もよい。分割壁１１５の存在はまた追加の構造的支持を
もたらす一方で、流体分配マニホールド１６からエアピ
ストンハウジング７０への伝導熱の伝達に対して減少し
た断面積を提供し続ける。
【００４７】図４Ａ−Ｃに示した断熱シールド１０４、
１０８及び１１２は、比較的低い熱伝導率等の熱特性
と、流体分配マニホールド１６と分配器本体１２とから
アクチュエータ１４への熱の伝達を減少させる作用とを
有した、シールド１００に関して上述したような任意適
当なセラミックやポリマーから形成できる。加えて、断
熱シールド１０４、１０８及び１１２はそれぞれ、２０
２４−Ｔ３アルミニウム等の他の金属と比べて比較的低
い熱伝導率を有する金属、例えばステンレス鋼から形成
できる。断熱シールド１０４、１０８及び１１２の有効
熱特性は、これらを形成する材料の熱伝導率等の複合的
熱特性と、対応する構造物の断面積等の物理的特徴とに
より決定できる。理解されるように、断熱シールド１０
０、１０４、１０８あるいは１１２のいずれも、一個の
一体構造物として形成したり、一般的なファスナと共に
あるいは接着接合により組み立てられる複数の構成要素
から形成してもよい。複数の構成要素から成るこれらの
実施形態では、断熱シールド１００、１０４、１０８あ
るいは１１２は異なる組成を持つ個々の構成要素から組
み立てることができる。
１０８及び１１２は、比較的低い熱伝導率等の熱特性
と、流体分配マニホールド１６と分配器本体１２とから
アクチュエータ１４への熱の伝達を減少させる作用とを
有した、シールド１００に関して上述したような任意適
当なセラミックやポリマーから形成できる。加えて、断
熱シールド１０４、１０８及び１１２はそれぞれ、２０
２４−Ｔ３アルミニウム等の他の金属と比べて比較的低
い熱伝導率を有する金属、例えばステンレス鋼から形成
できる。断熱シールド１０４、１０８及び１１２の有効
熱特性は、これらを形成する材料の熱伝導率等の複合的
熱特性と、対応する構造物の断面積等の物理的特徴とに
より決定できる。理解されるように、断熱シールド１０
０、１０４、１０８あるいは１１２のいずれも、一個の
一体構造物として形成したり、一般的なファスナと共に
あるいは接着接合により組み立てられる複数の構成要素
から形成してもよい。複数の構成要素から成るこれらの
実施形態では、断熱シールド１００、１０４、１０８あ
るいは１１２は異なる組成を持つ個々の構成要素から組
み立てることができる。
【００４８】作動時、断熱シールド１００、１０４、１
０８及び１１２のいずれも、流体分配マニホールド１６
からアクチュエータ１４への熱の、特に熱伝導による伝
達を防止したり低減したりする。本発明はアクチュエー
タ１４の加熱を防止したり、著しく低減したりするた
め、伝熱による逆作用を受けることなくソレノイド弁７
１を直接エアピストンハウジング７０へ連結できる。ソ
レノイド弁７１とエアピストンハウジング７０との直結
は、これらの対面し当接する表面間に作動空気が漏出し
ないように、介入するシールやガスケット（図示せず）
を含むことができる。素早い、つまり短いサイクルタイ
ムにより現出するステム組立体５０の迅速な動作は、各
分配サイクルの終りで吸込みや吸戻し作用に寄与するこ
とができ、これは排出出口３９での過剰な加熱流体の蓄
積やストリンジングつまり垂れ流しを防止する助けとな
る。吸戻し作用を生じさせる迅速なサイクルタイムの有
効性は、同一出願人による「Device for Applying Free
-flowing Material to a Substrate, in Particular fo
r Intermittent Application of Liquid Adhesive」と
題した米国特許第６，１６４，５６８号に記載されてい
る。この特許の開示はそのまま本明細書において引用し
援用される。
０８及び１１２のいずれも、流体分配マニホールド１６
からアクチュエータ１４への熱の、特に熱伝導による伝
達を防止したり低減したりする。本発明はアクチュエー
タ１４の加熱を防止したり、著しく低減したりするた
め、伝熱による逆作用を受けることなくソレノイド弁７
１を直接エアピストンハウジング７０へ連結できる。ソ
レノイド弁７１とエアピストンハウジング７０との直結
は、これらの対面し当接する表面間に作動空気が漏出し
ないように、介入するシールやガスケット（図示せず）
を含むことができる。素早い、つまり短いサイクルタイ
ムにより現出するステム組立体５０の迅速な動作は、各
分配サイクルの終りで吸込みや吸戻し作用に寄与するこ
とができ、これは排出出口３９での過剰な加熱流体の蓄
積やストリンジングつまり垂れ流しを防止する助けとな
る。吸戻し作用を生じさせる迅速なサイクルタイムの有
効性は、同一出願人による「Device for Applying Free
-flowing Material to a Substrate, in Particular fo
r Intermittent Application of Liquid Adhesive」と
題した米国特許第６，１６４，５６８号に記載されてい
る。この特許の開示はそのまま本明細書において引用し
援用される。
【００４９】断熱シールド１００、１０４、１０８及び
１１２から選択された断熱シールドは代表的には、ソレ
ノイド弁７１の作動温度が約２２５°Ｆ（約１０７．２
℃）より低くなるように構成される。他の実施形態で
は、断熱シールド１００、１０４、１０８及び１１２か
ら選択された断熱シールドは、ソレノイド弁７１の作動
温度を約１４０°Ｆ（約６０℃）より低くして、弁７１
が高温シールを必要としないように構成され、このこと
はさらに、達成可能なサイクルタイムを向上させ、流体
分配モジュール１０のより速い動作を可能にする。分配
器本体１２と分配マニホールド１６とからの低減された
熱の伝達は、作動温度を低くしただけ、ソレノイド弁７
１の作動寿命を著しく延ばすという追加利益を持つ。
１１２から選択された断熱シールドは代表的には、ソレ
ノイド弁７１の作動温度が約２２５°Ｆ（約１０７．２
℃）より低くなるように構成される。他の実施形態で
は、断熱シールド１００、１０４、１０８及び１１２か
ら選択された断熱シールドは、ソレノイド弁７１の作動
温度を約１４０°Ｆ（約６０℃）より低くして、弁７１
が高温シールを必要としないように構成され、このこと
はさらに、達成可能なサイクルタイムを向上させ、流体
分配モジュール１０のより速い動作を可能にする。分配
器本体１２と分配マニホールド１６とからの低減された
熱の伝達は、作動温度を低くしただけ、ソレノイド弁７
１の作動寿命を著しく延ばすという追加利益を持つ。
【００５０】図５及び６について説明する。本発明の原
理により構成された流体分配モジュール１２０は、分配
器本体１２２とアクチュエータ１２４とを含む。流体分
配モジュール１２０は特に、溶融熱可塑性熱溶解接着剤
等の加熱流体を分配するようにされている。特に、流体
分配モジュール１２０は、加熱流体を分配する開位置
（図６）と加熱流体の流れを中断する閉位置（図５）と
の間で作動するようにされている。分配器本体１２２
は、上にそのまま引用し援用した米国特許第６，１６
４，５６８号に開示された分配器本体とほぼ同一であっ
て、流体分配モジュール１２０の開閉位置間の反復につ
いてはほぼ同じ方法により作動する。
理により構成された流体分配モジュール１２０は、分配
器本体１２２とアクチュエータ１２４とを含む。流体分
配モジュール１２０は特に、溶融熱可塑性熱溶解接着剤
等の加熱流体を分配するようにされている。特に、流体
分配モジュール１２０は、加熱流体を分配する開位置
（図６）と加熱流体の流れを中断する閉位置（図５）と
の間で作動するようにされている。分配器本体１２２
は、上にそのまま引用し援用した米国特許第６，１６
４，５６８号に開示された分配器本体とほぼ同一であっ
て、流体分配モジュール１２０の開閉位置間の反復につ
いてはほぼ同じ方法により作動する。
【００５１】分配器本体１２２は細長いバルブステム１
２６と、バルブステム１２６の一方の端部に取り付けた
弁体１２８と、供給流路１３２と弁座１３４とを有した
流れ誘導インサート１３０とを含む。流れ誘導インサー
ト１３０とバルブステム１２６の一部分と弁体１２８と
は段直径孔１３７の中に収容される。段直径孔１３７は
流体分配マニホールド１３６の中に形成され、流体分配
マニホールド１３６は加熱流体の流れを供給流路１３２
へ誘導する流れ通路１３６ａを有する。バルブステム１
２６と弁体１２８とは弁座１３４に対して直線移動し、
プラグ１２８と弁座１３４との間に環状開口を作ること
により開位置（図６）を、プラグ１２８と弁座１３４と
を係合させることにより閉位置（図５）を提供する。流
れ誘導インサート１３０は、離間した対の周辺パッキン
押えのそれぞれの一方に配設される一対のシール１３
８、１３９を含む。供給流路１３２の入口１３２ａは流
れ通路１３６ａと流体結合してある。供給流路１３２
は、弁体１２８が突出するチャンバ１４０と、加熱流体
がノズル１４４の通路１４３へと流入する出口１４２と
を含む。ノズル１４４は口金１４８に形成された細長い
排出出口１４６を持つ。排出出口１４６は通路１４３と
流体結合されて加熱流体を基板１４７へと分配する。
２６と、バルブステム１２６の一方の端部に取り付けた
弁体１２８と、供給流路１３２と弁座１３４とを有した
流れ誘導インサート１３０とを含む。流れ誘導インサー
ト１３０とバルブステム１２６の一部分と弁体１２８と
は段直径孔１３７の中に収容される。段直径孔１３７は
流体分配マニホールド１３６の中に形成され、流体分配
マニホールド１３６は加熱流体の流れを供給流路１３２
へ誘導する流れ通路１３６ａを有する。バルブステム１
２６と弁体１２８とは弁座１３４に対して直線移動し、
プラグ１２８と弁座１３４との間に環状開口を作ること
により開位置（図６）を、プラグ１２８と弁座１３４と
を係合させることにより閉位置（図５）を提供する。流
れ誘導インサート１３０は、離間した対の周辺パッキン
押えのそれぞれの一方に配設される一対のシール１３
８、１３９を含む。供給流路１３２の入口１３２ａは流
れ通路１３６ａと流体結合してある。供給流路１３２
は、弁体１２８が突出するチャンバ１４０と、加熱流体
がノズル１４４の通路１４３へと流入する出口１４２と
を含む。ノズル１４４は口金１４８に形成された細長い
排出出口１４６を持つ。排出出口１４６は通路１４３と
流体結合されて加熱流体を基板１４７へと分配する。
【００５２】流体分配マニホールド１３６は加熱器１５
０を含み、加熱器１５０は電気エネルギーを熱エネルギ
ーに変換してマニホールド１２８を加熱する。加熱器１
５０は加熱器制御器（図示せず）により制御され、加熱
器制御器は温度センサ（図示せず）からのフィードバッ
クに依存して、加熱器１５０へ供給される電力を調整で
きる。流体分配マニホールド１３６はまた熱の伝達によ
り分配器本体１２２を加熱し、本体１２２内の加熱流体
が所望の適用温度で維持されるようにする。植込ボルト
１５１は流体分配マニホールド１３６との追加の機械的
相互結合をもたらし、アクチュエータ１２４をマニホー
ルドに１３６に固着する。
０を含み、加熱器１５０は電気エネルギーを熱エネルギ
ーに変換してマニホールド１２８を加熱する。加熱器１
５０は加熱器制御器（図示せず）により制御され、加熱
器制御器は温度センサ（図示せず）からのフィードバッ
クに依存して、加熱器１５０へ供給される電力を調整で
きる。流体分配マニホールド１３６はまた熱の伝達によ
り分配器本体１２２を加熱し、本体１２２内の加熱流体
が所望の適用温度で維持されるようにする。植込ボルト
１５１は流体分配マニホールド１３６との追加の機械的
相互結合をもたらし、アクチュエータ１２４をマニホー
ルドに１３６に固着する。
【００５３】図５及び６の説明を続ける。アクチュエー
タ１２４は２つの部分から成るエアピストンハウジング
１５２と、エアキャビティ１５４と、弁体１２８を支持
する端部とは反対のバルブステム１２６の端部に取り付
けられたエアピストン１５６と、ソレノイド弁１５８と
を含む。エアピストンハウジング１５２の入口通路１５
７は、作動空気供給１５５と流体結合するようにされ
る。入口通路１５７は、空気ばね戻しのエアチャンバ１
６０へ導く第１の流路１５９と、ソレノイド弁１５８の
供給ダクト１６２へ導く第２の流路１６１とを含む。エ
アチャンバ１６０はバルブステム１２６の一部分を包囲
する。図５にコイルばねとして示した押圧要素１６２は
エアチャンバ１６０に配置され、エアチャンバ１６０の
バルブステム１２６の上記部分をらせん状に包囲する。
タ１２４は２つの部分から成るエアピストンハウジング
１５２と、エアキャビティ１５４と、弁体１２８を支持
する端部とは反対のバルブステム１２６の端部に取り付
けられたエアピストン１５６と、ソレノイド弁１５８と
を含む。エアピストンハウジング１５２の入口通路１５
７は、作動空気供給１５５と流体結合するようにされ
る。入口通路１５７は、空気ばね戻しのエアチャンバ１
６０へ導く第１の流路１５９と、ソレノイド弁１５８の
供給ダクト１６２へ導く第２の流路１６１とを含む。エ
アチャンバ１６０はバルブステム１２６の一部分を包囲
する。図５にコイルばねとして示した押圧要素１６２は
エアチャンバ１６０に配置され、エアチャンバ１６０の
バルブステム１２６の上記部分をらせん状に包囲する。
【００５４】ソレノイド弁１５８は、エアピストンハウ
ジング１５２の空気通路１６６と流体連通するアクセス
ダクト１６４を持つ。空気通路１６６はエアキャビティ
１５４に通じ、エアキャビティ１５４はエアピストン１
５６の位置の関数である可変空気体積を持つ。ソレノイ
ド弁１５８はさらに排出ダクト１７０を持ち、排出ダク
ト１７０はエアピストンハウジング１５２の排出通路１
７２と流体連結してある。アクセスダクト１６４が入口
通路１５７の第１の流路１５９と流体連通すると、加圧
作動空気は空気通路１６６を通ってエアキャビティ１５
４へ供給される。アクセスダクト１６４が排出ダクト１
７０と流体連通すると、加圧作動空気はエアキャビティ
１５４から空気通路１６６を介して排出される。エアキ
ャビティ１５４の空気圧が０ｐ．ｓ．ｉ．a.であれば、
流体分配モジュール１２０は閉位置にあって、エアキャ
ビティ１５４はその最小のエアキャビティ体積を持つ。
ソレノイド弁１５８の構造はソレノイド弁７１と同様で
ある。
ジング１５２の空気通路１６６と流体連通するアクセス
ダクト１６４を持つ。空気通路１６６はエアキャビティ
１５４に通じ、エアキャビティ１５４はエアピストン１
５６の位置の関数である可変空気体積を持つ。ソレノイ
ド弁１５８はさらに排出ダクト１７０を持ち、排出ダク
ト１７０はエアピストンハウジング１５２の排出通路１
７２と流体連結してある。アクセスダクト１６４が入口
通路１５７の第１の流路１５９と流体連通すると、加圧
作動空気は空気通路１６６を通ってエアキャビティ１５
４へ供給される。アクセスダクト１６４が排出ダクト１
７０と流体連通すると、加圧作動空気はエアキャビティ
１５４から空気通路１６６を介して排出される。エアキ
ャビティ１５４の空気圧が０ｐ．ｓ．ｉ．a.であれば、
流体分配モジュール１２０は閉位置にあって、エアキャ
ビティ１５４はその最小のエアキャビティ体積を持つ。
ソレノイド弁１５８の構造はソレノイド弁７１と同様で
ある。
【００５５】図５及び６の説明を続ける。エアキャビテ
ィ１５４は、流体分配弁１２０が閉位置であれば、アク
セスダクト１６４と空気通路１６６とを含んだ初期空気
体積を持つ。ソレノイド弁１５８はエアピストンハウジ
ング１５２に取り付けてある。間に入る薄い断熱バリア
１７１はエアピストンハウジング１５２とソレノイド弁
１５８との間に配置してある。断熱バリア１７１は、エ
アピストンハウジング１５２とソレノイド弁１５８との
間の作動空気の漏れを防止するシールを提供する。断熱
バリア１７１に各通路が設けてあり、これらの通路は、
第２の流路１６１を供給ダクト１６２と、アクセスダク
ト１６４を空気通路１６６と、排出ダクト１７０を排出
通路１７２とに接合する。ソレノイド弁１５８とエアピ
ストンハウジング１５２との直接取付の結果として少な
くとも部分的に、エアキャビティ１５４の初期空気体積
は約２，１７０ｍｍ３より小さい、特に約１，５００ｍ
ｍ ３より小さい値に減少できる。エアキャビティ１５４
の初期空気体積の減少は、エアピストン１５６の静止摩
擦と初期運動とに打ち克つに有効な空気圧までエアキャ
ビティ１５４を加圧するのに必要な時間を短縮する。
ィ１５４は、流体分配弁１２０が閉位置であれば、アク
セスダクト１６４と空気通路１６６とを含んだ初期空気
体積を持つ。ソレノイド弁１５８はエアピストンハウジ
ング１５２に取り付けてある。間に入る薄い断熱バリア
１７１はエアピストンハウジング１５２とソレノイド弁
１５８との間に配置してある。断熱バリア１７１は、エ
アピストンハウジング１５２とソレノイド弁１５８との
間の作動空気の漏れを防止するシールを提供する。断熱
バリア１７１に各通路が設けてあり、これらの通路は、
第２の流路１６１を供給ダクト１６２と、アクセスダク
ト１６４を空気通路１６６と、排出ダクト１７０を排出
通路１７２とに接合する。ソレノイド弁１５８とエアピ
ストンハウジング１５２との直接取付の結果として少な
くとも部分的に、エアキャビティ１５４の初期空気体積
は約２，１７０ｍｍ３より小さい、特に約１，５００ｍ
ｍ ３より小さい値に減少できる。エアキャビティ１５４
の初期空気体積の減少は、エアピストン１５６の静止摩
擦と初期運動とに打ち克つに有効な空気圧までエアキャ
ビティ１５４を加圧するのに必要な時間を短縮する。
【００５６】エアピストン１５６の第１の面１７３の第
１の有効表面積はエアキャビティ１５４内の環境に曝さ
れる。加圧空気をアキャビティ１５４に加えると、エア
キャビティ１５４内の空気圧と第１の面１７３の第１の
有効面積との積により与えられる作動力が、エアピスト
ン１５６に加えられる。エアピストン１５６の第２の面
１７４の第２の有効面積はエアチャンバ１６０内の加圧
空気に曝される。第２の面１７４の有効面積は第１の面
１７３の有効面積より極めて小さいから、エアキャビテ
ィ１５４の空気圧が増大するにつれて第１の面１７３に
かかる力は第２の面１７４にかかる力を凌駕する。結果
として、ソレノイド弁１５８が作動空気の十分な空気圧
をエアキャビティ１５４に加えると、エアピストン１５
６は移動する。エアピストン１５６の第１のシール１７
６は第１の面１７３をエアキャビティ１５４の内壁とで
封止し、その第２のシール１７７は第２の面１７４をエ
アチャンバ１６０の内壁とで封止する。
１の有効表面積はエアキャビティ１５４内の環境に曝さ
れる。加圧空気をアキャビティ１５４に加えると、エア
キャビティ１５４内の空気圧と第１の面１７３の第１の
有効面積との積により与えられる作動力が、エアピスト
ン１５６に加えられる。エアピストン１５６の第２の面
１７４の第２の有効面積はエアチャンバ１６０内の加圧
空気に曝される。第２の面１７４の有効面積は第１の面
１７３の有効面積より極めて小さいから、エアキャビテ
ィ１５４の空気圧が増大するにつれて第１の面１７３に
かかる力は第２の面１７４にかかる力を凌駕する。結果
として、ソレノイド弁１５８が作動空気の十分な空気圧
をエアキャビティ１５４に加えると、エアピストン１５
６は移動する。エアピストン１５６の第１のシール１７
６は第１の面１７３をエアキャビティ１５４の内壁とで
封止し、その第２のシール１７７は第２の面１７４をエ
アチャンバ１６０の内壁とで封止する。
【００５７】図５及び６について説明を続ける。スペー
サ１８０はエアピストンハウジング１５２を分配器本体
１２２と流体分配マニホールド１３６とから分離する。
バルブステム１２６はスペーサ１８０の中心貫通孔１８
１を貫通する。貫通孔１８３はスペーサ１８０の厚みを
横方向に貫通し、中心貫通孔１８１に直交して整列させ
てある。貫通孔１８３の存在は、スペーサ１８０の長さ
にほぼ等しい、分配器本体１２２の面１８２とエアピス
トンハウジング１５２の対向面１８４との間隔に亘って
平均化されるスペーサ１８０の有効断面積を減少させ
る。スペーサ１８０の平均有効断面積は、スペーサ１８
０が介入しなければ当接的接触をするだろう面１８２や
面１８４の表面積より小さい。スペーサ１８０の減少し
た有効断面積は、面１８２から面１８４へ至る熱の伝導
を低減させるのに寄与する。スペーサ１８０は断熱バリ
ア１７１と協働し、流体分配マニホールド１３６と分配
器本体１２２とからの熱の伝達に抗してソレノイド弁１
５８を断熱する。
サ１８０はエアピストンハウジング１５２を分配器本体
１２２と流体分配マニホールド１３６とから分離する。
バルブステム１２６はスペーサ１８０の中心貫通孔１８
１を貫通する。貫通孔１８３はスペーサ１８０の厚みを
横方向に貫通し、中心貫通孔１８１に直交して整列させ
てある。貫通孔１８３の存在は、スペーサ１８０の長さ
にほぼ等しい、分配器本体１２２の面１８２とエアピス
トンハウジング１５２の対向面１８４との間隔に亘って
平均化されるスペーサ１８０の有効断面積を減少させ
る。スペーサ１８０の平均有効断面積は、スペーサ１８
０が介入しなければ当接的接触をするだろう面１８２や
面１８４の表面積より小さい。スペーサ１８０の減少し
た有効断面積は、面１８２から面１８４へ至る熱の伝導
を低減させるのに寄与する。スペーサ１８０は断熱バリ
ア１７１と協働し、流体分配マニホールド１３６と分配
器本体１２２とからの熱の伝達に抗してソレノイド弁１
５８を断熱する。
【００５８】本発明の一態様によれば、分配モジュール
１０や分配モジュール１２０等の流体分配モジュールの
空気圧アクチュエータをモデル製作して、分配モジュー
ルの特性を予言できる。特に、空気圧作動の流体分配モ
ジュールの物理的ふるまいは、流体分配モジュールの記
述と流体分配モジュールの物性を制御する物理法則とを
創生することと、記述を支配する運動方程式を考案する
ことと、運動方程式を解いて流体分配モジュールの性能
を時間の関数としてシミュレートすることとにより推定
できる。入力パラメータはシミュレーションで変更さ
れ、推定された物理的ふるまいへのこれらの作用を研究
できる。モデルの流体分配モジュールは、細長い円筒形
ロッドの一方の端部にエアピストンと、反対端部に球形
の封止ボールとを有したバルブステムと、環状の弁座
と、ステムが移動する円筒形のステム案内と、バルブス
テムと動作可能に結合されたばね戻しと、排出オリフィ
スを有したノズルと、エアピストンが配設されて移動す
るエアキャビティへの空気圧の流れを調整すなわち切り
替えるソレノイド弁とを含む。ニュートンの第２法則に
よれば、モデルの流体分配モジュールのバルブステムの
動きを記述する相応しい運動方程式は次式によって与え
られる：
１０や分配モジュール１２０等の流体分配モジュールの
空気圧アクチュエータをモデル製作して、分配モジュー
ルの特性を予言できる。特に、空気圧作動の流体分配モ
ジュールの物理的ふるまいは、流体分配モジュールの記
述と流体分配モジュールの物性を制御する物理法則とを
創生することと、記述を支配する運動方程式を考案する
ことと、運動方程式を解いて流体分配モジュールの性能
を時間の関数としてシミュレートすることとにより推定
できる。入力パラメータはシミュレーションで変更さ
れ、推定された物理的ふるまいへのこれらの作用を研究
できる。モデルの流体分配モジュールは、細長い円筒形
ロッドの一方の端部にエアピストンと、反対端部に球形
の封止ボールとを有したバルブステムと、環状の弁座
と、ステムが移動する円筒形のステム案内と、バルブス
テムと動作可能に結合されたばね戻しと、排出オリフィ
スを有したノズルと、エアピストンが配設されて移動す
るエアキャビティへの空気圧の流れを調整すなわち切り
替えるソレノイド弁とを含む。ニュートンの第２法則に
よれば、モデルの流体分配モジュールのバルブステムの
動きを記述する相応しい運動方程式は次式によって与え
られる：
【００５９】
【数１】
ただし、ｘ、ｖ及びｄｘ２／ｄｔ２はそれぞれバルブス
テムの変位、線速度及び加速度、ｔは時間、方程式の右
項は質量Ｍのバルブステムに作用する全ての力である。
流体分配モジュールを記述するこの物理系は、摩擦力を
含むことにより渦なしではない。
テムの変位、線速度及び加速度、ｔは時間、方程式の右
項は質量Ｍのバルブステムに作用する全ての力である。
流体分配モジュールを記述するこの物理系は、摩擦力を
含むことにより渦なしではない。
【００６０】Fspring(x)はバルブステムへのばねの戻り
によって加えられた力であって、加熱流体により加えら
れた水力に抗して流体分配モジュールを閉位置に維持
し、さらに空気圧をエアピストンの位置するエアキャビ
ティから除くと、バルブステムを後退させて閉位置を提
供する力である。
によって加えられた力であって、加熱流体により加えら
れた水力に抗して流体分配モジュールを閉位置に維持
し、さらに空気圧をエアピストンの位置するエアキャビ
ティから除くと、バルブステムを後退させて閉位置を提
供する力である。
【００６１】
【数２】
ここでｋはばね戻し機構のばねの一定の特性、ｘ０は水
力を相殺する初期変位、ｘはインチ(in)で測定したばね
の変位、fairはばね戻し力をオプションとして補足でき
る空気戻り力を定量化する項である。
力を相殺する初期変位、ｘはインチ(in)で測定したばね
の変位、fairはばね戻し力をオプションとして補足でき
る空気戻り力を定量化する項である。
【００６２】Fhydraulic(x)は組み立てられたバルブス
テムに作用する水力で、次式により与えられる：
テムに作用する水力で、次式により与えられる：
【数３】
ただしDnはバルブステムの直径、Dsは弁座の直径であ
る。弁座サークル内の圧力と弁座サークル外の圧力、Δ
Pfin、ΔPfourは次式により与えられる：
る。弁座サークル内の圧力と弁座サークル外の圧力、Δ
Pfin、ΔPfourは次式により与えられる：
【数４】
ここでPPはポンプ圧である。Rn、Rs(x)、Ra、QdIn(v)、
及びQdOut(v)は後述する。
及びQdOut(v)は後述する。
【００６３】この系の流れ特性は主に流体のレオロジー
と弁組立体の形状とに依存する。流れ特性は、層流のニ
ュートン型流動を用いて管状及び環状の通路により発生
する一連の抵抗としてシミュレートできる。ノズルは管
状の、すなわち細長い溝の付いた排出出口により模造さ
れ、弁座は弁の閉塞時に内径が外径に達する環としてモ
デル製作される。インサートとステムとの間の領域は環
状開口としてモデル製作される。
と弁組立体の形状とに依存する。流れ特性は、層流のニ
ュートン型流動を用いて管状及び環状の通路により発生
する一連の抵抗としてシミュレートできる。ノズルは管
状の、すなわち細長い溝の付いた排出出口により模造さ
れ、弁座は弁の閉塞時に内径が外径に達する環としてモ
デル製作される。インサートとステムとの間の領域は環
状開口としてモデル製作される。
【００６４】Rnは次式により与えられるスロットノズル
の流れ抵抗である：
の流れ抵抗である：
【数５】
ここでLnはノズルのシムの厚さ、μは分配された流体の
p.s.i-秒（p.s.i-second）での速度、Wはノズルの長
さ、rnは排出オリフィスの半径である。
p.s.i-秒（p.s.i-second）での速度、Wはノズルの長
さ、rnは排出オリフィスの半径である。
【００６５】Rs(x)は次式で与えられる弁座の環状領域
での流れ抵抗である：
での流れ抵抗である：
【数６】
ここでrbsは球形封止ボールと弁座との接触面積、fks
(x)は球形封止ボールの半径と、xの関数であるrb(x)
と、ボールと弁座との接触面積の半径rbsとに関する無
次元数、ksはrbsに対するrb(x)の演算比である。rb(x)
は、弁が完全に開くとrsに等しく、弁が閉じればrbsに
等しいxの関数であって、次式により与えられる。
(x)は球形封止ボールの半径と、xの関数であるrb(x)
と、ボールと弁座との接触面積の半径rbsとに関する無
次元数、ksはrbsに対するrb(x)の演算比である。rb(x)
は、弁が完全に開くとrsに等しく、弁が閉じればrbsに
等しいxの関数であって、次式により与えられる。
【００６６】
【数７】
ここでLbは密閉時のボールと弁座との間の臨界環状領域
の長さであり、fks(x)は次式により与えられる：
の長さであり、fks(x)は次式により与えられる：
【数８】
【００６７】Raはステムと案内との間の環状領域におけ
る流れ抵抗Rasと、ホースの抵抗Rhと、管継手の抵抗Rt
との総和であって、次式により与えられる：
る流れ抵抗Rasと、ホースの抵抗Rhと、管継手の抵抗Rt
との総和であって、次式により与えられる：
【数９】
ここでLaはステム案内環の長さ、roはステム案内の半
径、Lhは上流ホースの長さ、rhは上流ホースの半径、Lt
は上流管継手の長さ、rtは上流管継手の半径。fk(x)は
バルブステムの半径rsとステム案内の半径roとに関する
無次元数であって、次式により与えられる：
径、Lhは上流ホースの長さ、rhは上流ホースの半径、Lt
は上流管継手の長さ、rtは上流管継手の半径。fk(x)は
バルブステムの半径rsとステム案内の半径roとに関する
無次元数であって、次式により与えられる：
【数１０】
ここでkはrsのroに対する演算比である。
【００６８】モデル装置の流れは、加圧流体を弁組立体
の流体投入量まで供給するポンプと、ステムの動きによ
る寄与とにより駆動される。ポンプは圧力ＰＰで作動す
る一定の圧力源としてモデル製作される。ステムはドラ
グ流（drag flow）と変位流（displacement flow）とを
生じさせる。変位流は流体時間をステム速度に変位させ
るステムの範囲にある。変位流は弁座サークル内から生
じる部分QdInと、弁座サークルの外から生じる部分QdOu
tとに分けられる。ステムが弁座に接近すると、弁座サ
ークル内の部分だけがノズルから流出する。ドラグ流は
ステムと接触した流体により生じ、ステムの速度と共に
移動する。他の流れがなければ、これは線速度輪郭を生
じさせ、平均して、環の中の流体はステム速度の半分で
移動する。この寄与は他の重合した流れに拘わらず一定
である。
の流体投入量まで供給するポンプと、ステムの動きによ
る寄与とにより駆動される。ポンプは圧力ＰＰで作動す
る一定の圧力源としてモデル製作される。ステムはドラ
グ流（drag flow）と変位流（displacement flow）とを
生じさせる。変位流は流体時間をステム速度に変位させ
るステムの範囲にある。変位流は弁座サークル内から生
じる部分QdInと、弁座サークルの外から生じる部分QdOu
tとに分けられる。ステムが弁座に接近すると、弁座サ
ークル内の部分だけがノズルから流出する。ドラグ流は
ステムと接触した流体により生じ、ステムの速度と共に
移動する。他の流れがなければ、これは線速度輪郭を生
じさせ、平均して、環の中の流体はステム速度の半分で
移動する。この寄与は他の重合した流れに拘わらず一定
である。
【００６９】弁座サークル内の変位流は次式で与えられ
る：
る：
【数１１】
【００７０】弁座サークルの外の変位流は次式で与えら
れる：
れる：
【数１２】
ここでrs2は弁座の外のバルブステムの半径である。
【００７１】ドラグ流は次式で与えられる：
【数１３】
【００７２】弁座サークルの外で、ステムはこれにより
引っ張られる：
引っ張られる：
【数１４】
【００７３】Ffriction(x)はエアピストンキャビティの
封止界面や、弁組立体のさまざまな水力シールや空気シ
ールのところで作用する摩擦力の総和である。弁組立体
の構造のこれらの点のところで作用する摩擦についての
精密な数学的記述は知られていないが、確かな数学的推
定をモデルに取り入れることができる。特に、２つのタ
イプの摩擦、つまり粘性ドラグと、静止摩擦並びにμ−
スリップ特性を有したクーロン摩擦とをモデルに算入す
る。粘性ドラグはバルブステムの動きに抵抗し、シール
と移動要素との間の相対速度に比例する。クーロン摩擦
（coulomb friction）は常に運動方向に抵抗する一定の
力であって、バルブステムの速度が速くなるにつれて小
さくなる。クーロン摩擦はバルブステムの運動方向によ
って変更できる。速度がゼロで、バルブステムがストッ
パー部材に抗しない時、摩擦は空気、水力、ばねの力と
に釣り合っていると考えられる。摩擦の３つの源は１つ
の摩擦力Ffriction(x)として一まとめにされる。これは
位置、速度、及び空気圧の関数であって、次式により与
えられる：
封止界面や、弁組立体のさまざまな水力シールや空気シ
ールのところで作用する摩擦力の総和である。弁組立体
の構造のこれらの点のところで作用する摩擦についての
精密な数学的記述は知られていないが、確かな数学的推
定をモデルに取り入れることができる。特に、２つのタ
イプの摩擦、つまり粘性ドラグと、静止摩擦並びにμ−
スリップ特性を有したクーロン摩擦とをモデルに算入す
る。粘性ドラグはバルブステムの動きに抵抗し、シール
と移動要素との間の相対速度に比例する。クーロン摩擦
（coulomb friction）は常に運動方向に抵抗する一定の
力であって、バルブステムの速度が速くなるにつれて小
さくなる。クーロン摩擦はバルブステムの運動方向によ
って変更できる。速度がゼロで、バルブステムがストッ
パー部材に抗しない時、摩擦は空気、水力、ばねの力と
に釣り合っていると考えられる。摩擦の３つの源は１つ
の摩擦力Ffriction(x)として一まとめにされる。これは
位置、速度、及び空気圧の関数であって、次式により与
えられる：
【数１５】
ただしバルブステムの位置はx=0からx=xmaxまでの範
囲、Co及びCcはさまざまなドラグ係数、bは静止摩擦状
態から動的摩擦状態へ移行する際、μ−スリップ特性の
「峻度（steepness）」を設定する定数、Fs及びFdはそ
れぞれ静止及び動的摩擦の係数である。Fr(x,v,P)は次
式により与えられる：
囲、Co及びCcはさまざまなドラグ係数、bは静止摩擦状
態から動的摩擦状態へ移行する際、μ−スリップ特性の
「峻度（steepness）」を設定する定数、Fs及びFdはそ
れぞれ静止及び動的摩擦の係数である。Fr(x,v,P)は次
式により与えられる：
【００７４】
【数１６】
ここでのFspring(x)、Fhydraulic(x,v)、並びにPは上述
した。Ap=(π/4)・(Dp)2、ただしDpはエアキャビティの
空気圧に曝されるエアピストンの直径である。
した。Ap=(π/4)・(Dp)2、ただしDpはエアキャビティの
空気圧に曝されるエアピストンの直径である。
【００７５】加圧空気がエアキャビティに供給されるに
つれて、エアキャビティの体積はエアピストンの変位の
関数として変化する。エアキャビティの圧力変化は理想
気体の法則から得られ、次式により与えられる：
つれて、エアキャビティの体積はエアピストンの変位の
関数として変化する。エアキャビティの圧力変化は理想
気体の法則から得られ、次式により与えられる：
【数１７】
ただし、
【数１８】
ここでRgは普遍気体定数、P1はソレノイドがオンで、(P
on/psi)として無次元項へ誘導される際の空気圧、P2は
ソレノイドがオフで、(poff/psi)として無次元項へ誘導
される際の空気圧、SGは加圧気体の比重（空気はSG=
1）、vは速度である。V(x)=V0+Ap .x.inはインチでの変
位ｘの関数としてのエアキャビティの体積である。ただ
しV0は、エアキャビティが静止摩擦に打ち克つ十分な空
気圧で満たされてエアピストンを動かす前のエアキャビ
ティの初期空気体積、Apは上述した。Cvは、ソレノイド
弁の理想弁流量係数以下にできる空気圧アクチュエータ
の有効弁流量係数である。Qairの上記定義は、流体制御
協会（Fluid Controls Institute）の規格ＦＣＩ６８−
１−１９９８「気体配給用ソレノイド弁の定格流及び圧
力特性における推奨手順」（Recommended Procedure in
Rating Flow and Pressure Characteristics of Solen
oid Valves for Gas Service）により推奨された標準的
Cv関係と一致する。この規格は本明細書にそのまま引用
し援用する。エアキャビティはエアピストンの存在によ
り分割される。エアキャビティの初期体積は、加圧空気
を収容でき、そうすることにより空気圧とエアピストン
の曝露表面積との積に等しい作動力をエアピストンへ加
えることのできるエアキャビティの部分しか含まない。
on/psi)として無次元項へ誘導される際の空気圧、P2は
ソレノイドがオフで、(poff/psi)として無次元項へ誘導
される際の空気圧、SGは加圧気体の比重（空気はSG=
1）、vは速度である。V(x)=V0+Ap .x.inはインチでの変
位ｘの関数としてのエアキャビティの体積である。ただ
しV0は、エアキャビティが静止摩擦に打ち克つ十分な空
気圧で満たされてエアピストンを動かす前のエアキャビ
ティの初期空気体積、Apは上述した。Cvは、ソレノイド
弁の理想弁流量係数以下にできる空気圧アクチュエータ
の有効弁流量係数である。Qairの上記定義は、流体制御
協会（Fluid Controls Institute）の規格ＦＣＩ６８−
１−１９９８「気体配給用ソレノイド弁の定格流及び圧
力特性における推奨手順」（Recommended Procedure in
Rating Flow and Pressure Characteristics of Solen
oid Valves for Gas Service）により推奨された標準的
Cv関係と一致する。この規格は本明細書にそのまま引用
し援用する。エアキャビティはエアピストンの存在によ
り分割される。エアキャビティの初期体積は、加圧空気
を収容でき、そうすることにより空気圧とエアピストン
の曝露表面積との積に等しい作動力をエアピストンへ加
えることのできるエアキャビティの部分しか含まない。
【００７６】この範囲の運動の極値つまり終点で、バル
ブステムのニードルはその行程の頂部で弁座に対して、
つまり弁本体に対して当接し、その結果バルブステムに
反力が発生して、弁は平衡状態を保持する。反力は、バ
ルブステムがストッパー部材と当接し、各端部の力が１
方向だけに作動する時だけ作用する。特に、x=oでの弁
座による反力は１方向のみ作用し、x=xmaxでの弁本体に
よりもたらされる反力は反対方向に作用する。反力F
stopは次式により与えられる：
ブステムのニードルはその行程の頂部で弁座に対して、
つまり弁本体に対して当接し、その結果バルブステムに
反力が発生して、弁は平衡状態を保持する。反力は、バ
ルブステムがストッパー部材と当接し、各端部の力が１
方向だけに作動する時だけ作用する。特に、x=oでの弁
座による反力は１方向のみ作用し、x=xmaxでの弁本体に
よりもたらされる反力は反対方向に作用する。反力F
stopは次式により与えられる：
【数１９】
【００７７】流体分配モジュールの記述と流体分配モジ
ュールの物性を支配する物理法則とは、適当な電子計算
機のソフトウエアにより実行され、この運動方程式が解
かれる。これにより流体分配モジュールにより表現され
る実際の物理装置の物理的性能が推定される。特に、運
動方程式は、ＭＡＴＨＣＡＤ（登録商標）（マサチュー
セッツ州、Cambridge、Mathsoft,Inc.）等のソフトウエ
アアプリケーションに実現されたRunge-Kurta法等の周
知の数値解析技術を用いて解明される。このソフトウエ
アアプリケーションは、物理的性能の推定を行うよう作
動する適当な電子計算機やマイクロプロセッサに常駐す
る。一方、他の数値的方法も本発明により思料される。
流体分配モジュールについての他の記述も本発明より思
料され、常または偏微分方程式、積分方程式、積分微分
方程式、及びその他当業者に周知の式も包み込むだろ
う。ソフトウエアアプリケーションＭＡＴＨＣＡＤ（登
録商標）は、内側で全ての単位を、当業者に理解される
ＳＩメーター単位や英国単位等の共通の、つまり矛盾の
ない一式の単位に変換する。
ュールの物性を支配する物理法則とは、適当な電子計算
機のソフトウエアにより実行され、この運動方程式が解
かれる。これにより流体分配モジュールにより表現され
る実際の物理装置の物理的性能が推定される。特に、運
動方程式は、ＭＡＴＨＣＡＤ（登録商標）（マサチュー
セッツ州、Cambridge、Mathsoft,Inc.）等のソフトウエ
アアプリケーションに実現されたRunge-Kurta法等の周
知の数値解析技術を用いて解明される。このソフトウエ
アアプリケーションは、物理的性能の推定を行うよう作
動する適当な電子計算機やマイクロプロセッサに常駐す
る。一方、他の数値的方法も本発明により思料される。
流体分配モジュールについての他の記述も本発明より思
料され、常または偏微分方程式、積分方程式、積分微分
方程式、及びその他当業者に周知の式も包み込むだろ
う。ソフトウエアアプリケーションＭＡＴＨＣＡＤ（登
録商標）は、内側で全ての単位を、当業者に理解される
ＳＩメーター単位や英国単位等の共通の、つまり矛盾の
ない一式の単位に変換する。
【００７８】一式の初期条件は初期値を変数に割り当て
（すなわち、x(t=0)=0,dx/dt(t=0)=0など）、数値を定
数に割り当てることにより定義される。方程式はそれか
ら数値的に解明されて、簡易化されたバルブ組立体が閉
位置から開位置まで移行し、その後閉位置に引っ込む、
つまり後退するトータルサイクルタイムを計算する。計
算のステップサイズは十分小さく選択され、結果につい
ての十分な正確さを確実にする。これらの計算につい
て、１つのトータルサイクルを完成する時間は、例えば
約１０００の個別のタイムステップに分割される。
（すなわち、x(t=0)=0,dx/dt(t=0)=0など）、数値を定
数に割り当てることにより定義される。方程式はそれか
ら数値的に解明されて、簡易化されたバルブ組立体が閉
位置から開位置まで移行し、その後閉位置に引っ込む、
つまり後退するトータルサイクルタイムを計算する。計
算のステップサイズは十分小さく選択され、結果につい
ての十分な正確さを確実にする。これらの計算につい
て、１つのトータルサイクルを完成する時間は、例えば
約１０００の個別のタイムステップに分割される。
【００７９】１つの代表的シミュレーションの初期条件
は次のとおりである：
は次のとおりである：
【数２０】
【００８０】図７について説明する。グラフ図はエアキ
ャビティに加えられる空気圧とバルブステムの位置及び
速度を示し、これらは時間の個々の関数としてシミュレ
ーションにより数値計算されている。数値計算は本明細
書に述べたモデルにRunga-Kutta法を適応し、上に設け
た一式の初期条件に対して実行された。
ャビティに加えられる空気圧とバルブステムの位置及び
速度を示し、これらは時間の個々の関数としてシミュレ
ーションにより数値計算されている。数値計算は本明細
書に述べたモデルにRunga-Kutta法を適応し、上に設け
た一式の初期条件に対して実行された。
【００８１】図７から明らかなように、エアキャビティ
の空気圧は計算の最初の０．６ミリセカンド（ｍｓｅ
ｃ）までずっと、０ｐ．ｓ．ｉ．から約７５ｐ．ｓ．
ｉ．のその最大値に向って単調に増大、つまり傾斜して
いる。この最初の間隔では、エアピストンは静止つまり
休止する。なぜならバルブステムとエアピストンとの静
止摩擦が、加圧空気によりエアピストンに加えられる力
を凌駕するからである。加えられた力が十分でモデル装
置での静止摩擦に打ち克つと、エアピストンは約０．６
ミリセカンド（ｍｓｅｃ）から約０．８ミリセカンド
（ｍｓｅｃ）までの間隔に亘る休止から加速して、一定
の速度を達成する。エアピストンが定速度で移動して空
気圧が一定である間隔に亘って、エアピストンとバルブ
ステムとの位置つまり変位は直線的に増大する。約１．
８ミリセカンド（ｍｓｅｃ）の時間のところで、エアピ
ストンとバルブステムとの最大変位はxmaxで起こり、こ
の時バルブステムは停止位置まで変位する。装置は任意
の分配時間のあいだ開位置で維持されるが、図７には、
約１．２ミリセカンド（ｍｓｅｃ）の分配時間として非
制限的に示してある。約３ミリセカンド（ｍｓｅｃ）
で、エアキャビティからの空気圧の排出が始まる。空気
圧が減少するにつれて、エアピストンとバルブステムと
に作用する作動力は減少し、力は最早、ばねの戻りと、
ばね戻し力を補足する空気戻し力とにより加えられる抵
抗力に逆うには十分ではなくなる。エアピストンは約
３．３ミリセカンド（ｍｓｅｃ）のところで始動し、バ
ルブステムが閉位置に向って後退するにつれてほぼ直線
加速度で移動し初める。エアピストンとバルブステムと
の動きは約４ミリセカンド（ｍｓｅｃ）のところで停止
し、この時バルブステムは他のストッパー部材と衝突
し、即座に減速して閉位置で休止する。空気圧は次の２
ミリセカンド（ｍｓｅｃ）に亘ってエアキャビティから
排出され、約６ミリセカンド（ｍｓｅｃ）の時間のとこ
ろで０ｐ．ｓ．ｉ．の空気圧に戻る。開位置から閉位置
への１サイクルタイムと復帰とのシミュレートされたト
ータルサイクルタイムは、任意の１．２ミリセカンド
（ｍｓｅｃ）の分配時間を減じて、Vo=748mm3のエアキ
ャビティの初期体積及びCv=0.21の有効弁流量係数とに
対して約４．８ミリセカンド（ｍｓｅｃ）である。
の空気圧は計算の最初の０．６ミリセカンド（ｍｓｅ
ｃ）までずっと、０ｐ．ｓ．ｉ．から約７５ｐ．ｓ．
ｉ．のその最大値に向って単調に増大、つまり傾斜して
いる。この最初の間隔では、エアピストンは静止つまり
休止する。なぜならバルブステムとエアピストンとの静
止摩擦が、加圧空気によりエアピストンに加えられる力
を凌駕するからである。加えられた力が十分でモデル装
置での静止摩擦に打ち克つと、エアピストンは約０．６
ミリセカンド（ｍｓｅｃ）から約０．８ミリセカンド
（ｍｓｅｃ）までの間隔に亘る休止から加速して、一定
の速度を達成する。エアピストンが定速度で移動して空
気圧が一定である間隔に亘って、エアピストンとバルブ
ステムとの位置つまり変位は直線的に増大する。約１．
８ミリセカンド（ｍｓｅｃ）の時間のところで、エアピ
ストンとバルブステムとの最大変位はxmaxで起こり、こ
の時バルブステムは停止位置まで変位する。装置は任意
の分配時間のあいだ開位置で維持されるが、図７には、
約１．２ミリセカンド（ｍｓｅｃ）の分配時間として非
制限的に示してある。約３ミリセカンド（ｍｓｅｃ）
で、エアキャビティからの空気圧の排出が始まる。空気
圧が減少するにつれて、エアピストンとバルブステムと
に作用する作動力は減少し、力は最早、ばねの戻りと、
ばね戻し力を補足する空気戻し力とにより加えられる抵
抗力に逆うには十分ではなくなる。エアピストンは約
３．３ミリセカンド（ｍｓｅｃ）のところで始動し、バ
ルブステムが閉位置に向って後退するにつれてほぼ直線
加速度で移動し初める。エアピストンとバルブステムと
の動きは約４ミリセカンド（ｍｓｅｃ）のところで停止
し、この時バルブステムは他のストッパー部材と衝突
し、即座に減速して閉位置で休止する。空気圧は次の２
ミリセカンド（ｍｓｅｃ）に亘ってエアキャビティから
排出され、約６ミリセカンド（ｍｓｅｃ）の時間のとこ
ろで０ｐ．ｓ．ｉ．の空気圧に戻る。開位置から閉位置
への１サイクルタイムと復帰とのシミュレートされたト
ータルサイクルタイムは、任意の１．２ミリセカンド
（ｍｓｅｃ）の分配時間を減じて、Vo=748mm3のエアキ
ャビティの初期体積及びCv=0.21の有効弁流量係数とに
対して約４．８ミリセカンド（ｍｓｅｃ）である。
【００８２】図７に示したシミュレーションと同様の一
連のシミュレーションの結果として、エアキャビティの
初期体積Vo及び有効弁流量係数Cvは、トータルサイクル
タイムが最も顕著に依存するパラメータであることが確
認された。例えばエアピストンの質量に関してはサイク
ルタイムの依存度の小さいことが注目される。初期体積
と有効弁流量係数は最良に調整された変数であり、トー
タルサイクルの速度を最適化し、簡易化された弁組立体
の迅速な動作を可能にする。一般に、大きな相対有効弁
流量係数と組み合せた小さな相対初期体積はサイクルタ
イムを最小化する。シミュレーションの結果は実際の流
体分配モジュールのソレノイド弁とエアキャビティとに
おいて実施され、サイクルタイムを短縮できるようにさ
れる。例えば、エアキャビティの初期空気体積が周知の
場合、ソレノイド弁の理想流れ係数は計算の結果から有
効弁流量係数に従って選択され、例えば５ミリセカンド
（ｍｓｅｃ）あるいはそれ以下のサイクルタイムを提供
できるようにする。エアキャビティの初期体積はエアピ
ストンの運動によるエアキャビティの体積のいかなる変
化をも含まず、サイクルタイムはソレノイド弁の切り替
え時間を含まない。典型的には、エアキャビティの体積
の変化は初期空気体積に対しては無視してよい。
連のシミュレーションの結果として、エアキャビティの
初期体積Vo及び有効弁流量係数Cvは、トータルサイクル
タイムが最も顕著に依存するパラメータであることが確
認された。例えばエアピストンの質量に関してはサイク
ルタイムの依存度の小さいことが注目される。初期体積
と有効弁流量係数は最良に調整された変数であり、トー
タルサイクルの速度を最適化し、簡易化された弁組立体
の迅速な動作を可能にする。一般に、大きな相対有効弁
流量係数と組み合せた小さな相対初期体積はサイクルタ
イムを最小化する。シミュレーションの結果は実際の流
体分配モジュールのソレノイド弁とエアキャビティとに
おいて実施され、サイクルタイムを短縮できるようにさ
れる。例えば、エアキャビティの初期空気体積が周知の
場合、ソレノイド弁の理想流れ係数は計算の結果から有
効弁流量係数に従って選択され、例えば５ミリセカンド
（ｍｓｅｃ）あるいはそれ以下のサイクルタイムを提供
できるようにする。エアキャビティの初期体積はエアピ
ストンの運動によるエアキャビティの体積のいかなる変
化をも含まず、サイクルタイムはソレノイド弁の切り替
え時間を含まない。典型的には、エアキャビティの体積
の変化は初期空気体積に対しては無視してよい。
【００８３】図８について説明する。本発明の一態様
は、有効弁流量係数のさまざまな値に対するエアキャビ
ティの初期体積の関数としてトータルサイクルタイムの
グラフ図により図示できる。そこを通って曲線が描かれ
るデータポイントは上記のように計算された、シミュレ
ートされたトータルサイクルを表示する。ここでの初期
体積と有効弁流量係数との値は、さまざまな計算の中で
変更される初期状態にすぎない。図８から明らかなよう
に、有効弁流量係数の任意の与えられた値に対して、サ
イクルタイムは表示範囲に亘って初期空気体積のほぼ直
線的関数である。さらに明らかなように、トータルサイ
クルタイムと初期空気体積との関係を記述する線の勾配
は、有効弁流量係数が増大するにつれて大きくなる。理
解されるように、トータルサイクルタイムのグラフ図は
また、エアキャビティの初期空気体積のさまざまな値に
対する有効弁流量係数の関数としても表示できる。さら
に明らかなように、トータルサイクルタイムのグラフ図
は、有効弁流量係数に対するエアキャビティの初期体積
の比率の関数としても表示、または思料できる。
は、有効弁流量係数のさまざまな値に対するエアキャビ
ティの初期体積の関数としてトータルサイクルタイムの
グラフ図により図示できる。そこを通って曲線が描かれ
るデータポイントは上記のように計算された、シミュレ
ートされたトータルサイクルを表示する。ここでの初期
体積と有効弁流量係数との値は、さまざまな計算の中で
変更される初期状態にすぎない。図８から明らかなよう
に、有効弁流量係数の任意の与えられた値に対して、サ
イクルタイムは表示範囲に亘って初期空気体積のほぼ直
線的関数である。さらに明らかなように、トータルサイ
クルタイムと初期空気体積との関係を記述する線の勾配
は、有効弁流量係数が増大するにつれて大きくなる。理
解されるように、トータルサイクルタイムのグラフ図は
また、エアキャビティの初期空気体積のさまざまな値に
対する有効弁流量係数の関数としても表示できる。さら
に明らかなように、トータルサイクルタイムのグラフ図
は、有効弁流量係数に対するエアキャビティの初期体積
の比率の関数としても表示、または思料できる。
【００８４】図８について説明を続ける。有効弁流量係
数に対するエアキャビティの初期体積の比率は、さまざ
まなトータルサイクルタイムのグラフから解明できる。
特に、５ミリセカンド以下のトータルサイクルタイムを
もたらすために、有効弁流量係数に対する初期空気体積
（ｍｍ３での）の比率は約３，９００ｍｍ３より小さく
すべきである。例として図８について説明すれば、約８
００ｍｍ３の初期空気体積は約０．２１以下の有効弁流
量係数を必要とする。これは約３，８００ｍｍ ３の比率
を表し、約５ミリセカンド（ｍｓｅｃ）以下のサイクル
イムを達成する。同様にシミュレーションは、有効弁流
量係数に対する初期体積（ｍｍ３での）の比率は約７，
５００ｍｍ３より小さくして、９ミリセカンドより短い
トータルサイクルタイムをもたらすべきであることを指
摘している。同様に有効弁流量係数に対する初期空気体
積の比率の決定は、シミュレーションから、特に図８か
ら、有効弁流量係数かエアキャビティの初期空気体積か
が周知の値として指定されれば、他のサイクルタイムに
対してなすことができる。
数に対するエアキャビティの初期体積の比率は、さまざ
まなトータルサイクルタイムのグラフから解明できる。
特に、５ミリセカンド以下のトータルサイクルタイムを
もたらすために、有効弁流量係数に対する初期空気体積
（ｍｍ３での）の比率は約３，９００ｍｍ３より小さく
すべきである。例として図８について説明すれば、約８
００ｍｍ３の初期空気体積は約０．２１以下の有効弁流
量係数を必要とする。これは約３，８００ｍｍ ３の比率
を表し、約５ミリセカンド（ｍｓｅｃ）以下のサイクル
イムを達成する。同様にシミュレーションは、有効弁流
量係数に対する初期体積（ｍｍ３での）の比率は約７，
５００ｍｍ３より小さくして、９ミリセカンドより短い
トータルサイクルタイムをもたらすべきであることを指
摘している。同様に有効弁流量係数に対する初期空気体
積の比率の決定は、シミュレーションから、特に図８か
ら、有効弁流量係数かエアキャビティの初期空気体積か
が周知の値として指定されれば、他のサイクルタイムに
対してなすことができる。
【００８５】物理装置のモデルに基づいて流体分配モジ
ュールの動作をシミュレートすることは、貴重な設計情
報とモジュールの物理的反応についての洞察とを提供可
能にする。シミュレーションは有効弁流量係数とエアキ
ャビティの初期体積との組合せを予言し、指定された設
計目標より小さいトータルサイクルタイム、例えば５ミ
リセカンドのトータルサイクルタイムを提供できる。実
際の流体分配モジュールは数値シミュレーションにより
原型を作られ、シミュレーションの動作を用いた設計原
理とパラメータとを提供できるようにされる。そのよう
な操作は、最終のモジュール設計に到達するに必要な原
型装置での実際の実験数を減少させ、時間とカネとの相
当な節約と相並び、モジュールの向上した機能及び有効
動作についての可能性を招来する。さらに、シミュレー
ションの結果は、エアキャビティの初期空気体積に容易
に整合できる小さくて速い、廉価のソレノイド弁の使用
を可能にする。明らかなように図８に示した結果は各種
の異なる空気圧アクチュエータの、トータルサイクルタ
イム、エアキャビティの初期空気体積、及び有効弁流量
係数の実測から実験的に得ることができる。
ュールの動作をシミュレートすることは、貴重な設計情
報とモジュールの物理的反応についての洞察とを提供可
能にする。シミュレーションは有効弁流量係数とエアキ
ャビティの初期体積との組合せを予言し、指定された設
計目標より小さいトータルサイクルタイム、例えば５ミ
リセカンドのトータルサイクルタイムを提供できる。実
際の流体分配モジュールは数値シミュレーションにより
原型を作られ、シミュレーションの動作を用いた設計原
理とパラメータとを提供できるようにされる。そのよう
な操作は、最終のモジュール設計に到達するに必要な原
型装置での実際の実験数を減少させ、時間とカネとの相
当な節約と相並び、モジュールの向上した機能及び有効
動作についての可能性を招来する。さらに、シミュレー
ションの結果は、エアキャビティの初期空気体積に容易
に整合できる小さくて速い、廉価のソレノイド弁の使用
を可能にする。明らかなように図８に示した結果は各種
の異なる空気圧アクチュエータの、トータルサイクルタ
イム、エアキャビティの初期空気体積、及び有効弁流量
係数の実測から実験的に得ることができる。
【００８６】エアキャビティの初期空気体積は、ソレノ
イド弁の切替機構のエアキャビティ側とエアキャビティ
の中のエアピストンにより押圧されるバリアとの間の全
てのエアスペースを含む。さらに初期体積には、任意の
管継手によりもたらされる任意のエアスペースと、ソレ
ノイドからのアクセスダクトの空気出口とエアキャビテ
ィへ導く空気通路の空気入口との間にある管やニップル
の長さとによりもたらされる任意のエアスペースとが含
まれる。介入する管継手と管やニップルとの長さが空気
出口と空気入口との間に配されず、空気出口が直接空気
入口と流体連通して結合されれば、初期空気体積を最小
化できることは明らかである。
イド弁の切替機構のエアキャビティ側とエアキャビティ
の中のエアピストンにより押圧されるバリアとの間の全
てのエアスペースを含む。さらに初期体積には、任意の
管継手によりもたらされる任意のエアスペースと、ソレ
ノイドからのアクセスダクトの空気出口とエアキャビテ
ィへ導く空気通路の空気入口との間にある管やニップル
の長さとによりもたらされる任意のエアスペースとが含
まれる。介入する管継手と管やニップルとの長さが空気
出口と空気入口との間に配されず、空気出口が直接空気
入口と流体連通して結合されれば、初期空気体積を最小
化できることは明らかである。
【００８７】初期空気体積と有効弁流量係数との決定
は、全ての流体分配の適用例に対して有益である。加熱
流体を分配する分配の適応は、流体分配モジュールの他
の部位及び／または流体分配マニホールドからソレノイ
ド弁に至る熱の伝達を制限する必要があるだろう。特定
の加熱流体分配の適応に対して、断熱はソレノイド弁の
温度を約１４０°Ｆ以下に制限できるようにしなければ
ならない。高温シールの緩速作用を許容できる他の流体
分配の適応では、断熱はソレノイド弁の温度を約２２５
°Ｆ以下に制限できるようにしなければならない。例え
ば、熱の伝達は断熱シールドを、ソレノイド弁と、加熱
流体を流体分配モジュールへ提供する流体分配マニホー
ルドとの間に配設することで低減できる。そのような断
熱に相応しい断熱シールドは、上述した断熱シールド１
００、１０４、１０８あるいは１１２を含むだろうが、
これらには限定されない。
は、全ての流体分配の適用例に対して有益である。加熱
流体を分配する分配の適応は、流体分配モジュールの他
の部位及び／または流体分配マニホールドからソレノイ
ド弁に至る熱の伝達を制限する必要があるだろう。特定
の加熱流体分配の適応に対して、断熱はソレノイド弁の
温度を約１４０°Ｆ以下に制限できるようにしなければ
ならない。高温シールの緩速作用を許容できる他の流体
分配の適応では、断熱はソレノイド弁の温度を約２２５
°Ｆ以下に制限できるようにしなければならない。例え
ば、熱の伝達は断熱シールドを、ソレノイド弁と、加熱
流体を流体分配モジュールへ提供する流体分配マニホー
ルドとの間に配設することで低減できる。そのような断
熱に相応しい断熱シールドは、上述した断熱シールド１
００、１０４、１０８あるいは１１２を含むだろうが、
これらには限定されない。
【００８８】本発明をさまざまな好ましい実施形態を記
述することで説明し、これらの実施形態を相当詳細に記
述して、本発明の最良の態様を記述したが、添付クレイ
ムの範囲をそのような詳細に制限したり、何らかの方法
で限定することは出願人の本意ではない。本発明の精神
と範囲との中にある追加的利点と変形とは当業者には容
易に明らかとなる。本発明それ自身はただ添付クレイム
によって定義されるべきである。
述することで説明し、これらの実施形態を相当詳細に記
述して、本発明の最良の態様を記述したが、添付クレイ
ムの範囲をそのような詳細に制限したり、何らかの方法
で限定することは出願人の本意ではない。本発明の精神
と範囲との中にある追加的利点と変形とは当業者には容
易に明らかとなる。本発明それ自身はただ添付クレイム
によって定義されるべきである。
【図１】本発明により構成された流体分配モジュール
の、閉位置における断面図である。
の、閉位置における断面図である。
【図２】分配モジュールが開位置にある、図１の断面図
である。
である。
【図３】本発明により構成された熱シールドの他の実施
形態を示した図２の部分断面図である。
形態を示した図２の部分断面図である。
【図４】（Ａ）−（Ｃ）は、本発明により構成された熱
シールドの他の実施形態を示した斜視図である。
シールドの他の実施形態を示した斜視図である。
【図５】本発明により構成された流体分配モジュールの
断面図である。
断面図である。
【図６】開位置にある流体分配モジュールを示した、図
５の流体分配モジュールの部分断面図である。
５の流体分配モジュールの部分断面図である。
【図７】モデルの流体分配モジュールの計算された変位
と速度とをエアキャビティの空気圧の関数として示した
グラフ図である。
と速度とをエアキャビティの空気圧の関数として示した
グラフ図である。
【図８】モデルの流体分配モジュールのタイムサイクル
を有効弁流量係数とエアキャビティ体積との関数として
示したグラフ図である。
を有効弁流量係数とエアキャビティ体積との関数として
示したグラフ図である。
１０ 流体分配モジュール
１２ 分配器本体
１４ アクチュエータ
１６ 流体分配マニホールド
１８ 供給通路
１９ 再循環通路
２０ 加熱器要素
２４、８６ 側壁
２７ 分配器本体の長軸
２８ 流れ誘導インサート
３０ 入口通路
３２ 再循環通路
３４ 流れチャンバ
３５ 再循環チャンバ
３６、３８ 排出通路
３７ 楔型凹部
３９ 排出オリフィス
４０ ノズル
４１ 円形凹部
４４ 円錐型止めねじ
４５ ねじ切り孔
４２、４３、４６、８０、９３ シール
５０ 分割ステム組立体
５４ 凹型端面
５２ 球形頭部
５６ 分割壁
５７、６８ カップ型インサート
５８、６１ 弁座
６２ ばね戻し機構
６４、６５ 押圧要素
６６ 円形ディスク
７０ エアピストンハウジング
７１ ソレノイド弁
７２ プランジャ
７４ エアピストン
７６ プレナム
７８ エアキャビティ
８１ 周辺封止リップ
８２ 内部側壁
８４ 軸
８５、１０２ 軸開口
８８、９０、９４ 空気通路
８９ 空気分配マニホールド
９２ 供給ダクト
９６ 排出ダクト
９９、１０１、１０３ ほぼ平坦な面
１００ 断熱シールド
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 ハンス ヨアヒム ジードルフ
ドイツ，21337 リューネブルグ，クラウ
ディアスヴェグ 30
Ｆターム(参考） 4F041 AA02 AB01 BA04 BA12 BA36
BA48
4F042 AA02 AB01 BA12 BA19 CB08
CB10 CB26
Claims (19)
- 【請求項１】 流体を分配する分配装置において、 流体を加熱できる流体分配マニホールドと、 前記流体分配マニホールドから流体の流れを受け取るこ
とができる分配器本体であって、流体の流れを前記分配
器本体から排出する第１の状態と、流体の流れを遮断す
る第２の状態とを有した流れ制御機構を含む分配器本体
と、 空気の出口を有したソレノイド弁と、エアピストンハウ
ジングと、前記エアピストンハウジング内に配設され、
かつ空気の入口を有したエアキャビティと、前記エアキ
ャビティ内を移動するため動作可能に配置されたエアピ
ストンとを含む空気圧アクチュエータと、 前記エアピストンハウジングと前記流体分配マニホール
ドとの間に配設され、前記流体分配マニホールドから前
記エアピストンハウジングに至る熱の伝達を低減するこ
とのできる断熱シールドとを備え、 前記エアピストンが前記流れ制御機構と動作可能に結合
されて、前記第１と第２の状態を提供し、前記ソレノイ
ド弁が前記エアキャビティへの加圧流体の流れを制御で
き、さらに前記ソレノイド弁が前記エアピストンハウジ
ングに当接的、熱結合的に接触して取り付けられ、空気
の出口と空気の入口とがほぼ同一の広がりを有するよう
にされることを特徴とする分配装置。 - 【請求項２】 請求項１に記載の分配装置において、前
記空気出口と前記空気入口との間の連結は直接であり、
介入する管及び管継手から免れることを特徴とする分配
装置。 - 【請求項３】 請求項１に記載の分配装置において、前
記分配器本体は前記加熱器と熱連通して取り付けられ、
さらに前記分配器本体は前記エアピストンハウジングか
ら断熱されることを特徴とする分配装置。 - 【請求項４】 請求項３に記載の分配装置において、前
記分配器本体は前記アクチュエータから離間されて、前
記分配器本体から前記エアピストンハウジングへ至る熱
伝導による熱の伝達が防止されることを特徴とする分配
装置。 - 【請求項５】 請求項１に記載の分配装置において、前
記エアキャビティは初期空気体積を有し、かつ前記空気
圧アクチュエータは有効弁流量係数を有して、前記初期
空気体積の前記有効弁流量係数に対する比率が選択さ
れ、サイクルタイムが９ミリセカンド以下にされること
を特徴とする分配装置。 - 【請求項６】 請求項５に記載の分配装置において、前
記初期空気体積の前記有効弁流量係数に対する比率は約
７，５００ｍｍ３より小さいことを特徴とする分配装
置。 - 【請求項７】 請求項５に記載の分配装置において、前
記初期空気体積の前記有効弁流量係数に対する比率は選
択され、サイクルタイムが５ミリセカンド以下にされる
ことを特徴とする分配装置。 - 【請求項８】 請求項７に記載の分配装置において、前
記初期空気体積の前記有効弁流量係数に対する比率は約
３，９００ｍｍ３より小さいことを特徴とする分配装
置。 - 【請求項９】 請求項１に記載の分配装置において、前
記エアキャビティは約２，１７０ｍｍ３より小さい初期
空気体積を有することを特徴とする分配装置。 - 【請求項１０】 請求項９に記載の分配装置において、
前記エアキャビティは約１，０００ｍｍ３より小さい初
期空気体積を有することを特徴とする分配装置。 - 【請求項１１】 請求項９に記載の分配装置において、
前記空気圧アクチュエータは約０．１から約１．４まで
の有効弁流量係数を有することを特徴とする分配装置。 - 【請求項１２】 流体を分配する分配装置において、 流体の流れを受け取りかつ排出できる分配器本体であっ
て、流体の流れを分配器本体から排出する第１の状態
と、流体の流れを遮断する第２の状態とを有した流れ制
御機構を含む分配器本体と、 エアキャビティを収容したエアピストンハウジングと、
前記エアキャビティに配置されて移動するエアピストン
と、前記エアキャビティに出入りする加圧空気の流れを
制御し、選択的に作動力を前記エアピストンへ加えたり
前記作動力を前記エアピストンから除外したりできるソ
レノイド弁とを有する空気圧アクチュエータとを備え、 前記エアピストンが前記流れ制御機構と動作可能に結合
されて、前記作動力を加えると前記第１の状態を、前記
作動力を除外すると前記第２の状態を提供し、前記エア
キャビティが初期空気体積を有し、かつ前記アクチュエ
ータが有効弁流量係数を有して、前記初期空気体積と前
記有効弁流量係数とが選択され、サイクルタイムが９ミ
リセカンド以下にされることを特徴とする分配装置。 - 【請求項１３】 請求項１２に記載の分配装置におい
て、前記初期空気体積と前記有効弁流量係数とは選択さ
れ、サイクルタイムが５ミリセカンド以下にされること
を特徴とする分配装置。 - 【請求項１４】 請求項１３に記載の分配装置におい
て、前記初期空気体積の前記有効弁流量係数に対する比
率は約３，９００ｍｍ３より小さいことを特徴とする分
配装置。 - 【請求項１５】 請求項１２に記載の分配装置におい
て、前記初期空気体積の前記有効弁流量係数に対する比
率は約７，５００ｍｍ３より小さいことを特徴とする分
配装置。 - 【請求項１６】 請求項１２に記載の分配装置におい
て、流体を加熱する加熱器と、前記空気圧アクチュエー
タと前記加熱器との間に配設される断熱シールドとをさ
らに備え、断熱シールドは前記加熱器から前記エアピス
トンハウジングに至る熱の伝達を低減し、前記ソレノイ
ド弁が前記エアピストンハウジングと当接的、熱伝導的
に接触して装着できるようにされることを特徴とする分
配装置。 - 【請求項１７】 流体分配モジュールのサイクルタイム
を最適化する方法において、 流体の流れを受け取りかつ排出できる分配器本体であっ
て、流体の流れを分配器本体から排出する第１の状態
と、流体の流れを遮断する第２の状態とを有した流れ制
御機構を含む分配器本体と；エアキャビティを収容する
エアピストンハウジングと、エアキャビティに配置され
たエアピストンと、エアキャビティに出入りする加圧流
体の流れを制御し、選択的にエアピストンへ作動力を加
えたりエアピストンから作動力を除去したりできるソレ
ノイド弁とを有した空気圧アクチュエータと；を備える
流体分配モジュールを提供することと、 初期空気体積と有効弁流量係数の一方に対して第１の値
を指定することと、 初期空気体積と有効弁流量係数の他方の第２の値を決定
し、サイクルタイムを９ミリセカンド以下またはこれと
同等にするようにすることと、を含み、 エアピストンが流れ制御機構と動作可能に結合されて、
作動力を加えると第１の状態を、作動力を除去すると第
２の状態を提供し、エアキャビティが初期空気体積を有
し、また空気圧アクチュエータが有効弁流量係数を有す
ることを特徴とする方法。 - 【請求項１８】 請求項１７に記載の方法において、 分配器本体から受け取った流体を加熱器で加熱するステ
ップと、 空気圧アクチュエータのハウジングを加熱器から断熱し
て、ソレノイド弁がエアピストンハウジングと当接的、
熱伝導的に接触して装着できるようするステップとをさ
らに含むことを特徴とする方法。 - 【請求項１９】 基板上に流体を分配する流体分配モジ
ュールにおいて、 流体入口と、排出出口と、流体再循環出口と、流体の流
れを前記流体入口から前記出口と前記再循環出口とのう
ちの一方に誘導できる流路とを有した分配器本体と、 前記再循環出口と前記流体入口との間の前記流路に配設
された第１の弁座と、 前記排出出口と前記流体入口との間の前記流路に配設さ
れた第２の弁座と、 前記第１の弁座と前記再循環出口との間に配置される第
１の弁体を有した第１のバルブステム部分と、 前記第２の弁座と前記排出出口との間に配置される第２
の弁体を有した第２のバルブステム部分と、 前記分配器本体と関連づけられたアクチュエータとを備
え、 前記第２のバルブステム部分は前記第１のバルブステム
部分と動作可能に連結されて移動し、前記第１と前記第
２のバルブステム部分は、前記第１の弁体が前記第１の
弁座と接触して前記流体入口から前記再循環出口までの
流体の流れを停止し、さらに前記第２の弁体が前記弁座
との接触を外れて前記流体入口から前記排出出口までの
流体の流れを可能にする第１の位置と、前記第１の弁体
が前記第１の弁座との接触を外れて前記流体入口から前
記再循環出口までの流体の流れを可能にし、さらに前記
第１の弁体が前記第１の弁座と接触して前記流体入口か
ら前記排出出口までの流体の流れを停止する第２の位置
との間を移動でき、前記アクチュエータは前記第１と前
記第２のバルブステム部分の一方と動作可能に連結され
て選択的に作動力を加え、前記第１と前記第２のバルブ
ステム部分を移動させて前記第１と前記第２の位置を提
供し、流体の流れを前記排出出口から選択的に分配する
ことを特徴とする流体分配モジュール。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US09/999,243 US6669057B2 (en) | 2001-10-31 | 2001-10-31 | High-speed liquid dispensing modules |
| US09/999243 | 2001-10-31 |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003164792A true JP2003164792A (ja) | 2003-06-10 |
| JP2003164792A5 JP2003164792A5 (ja) | 2005-12-15 |
| JP4418146B2 JP4418146B2 (ja) | 2010-02-17 |
Family
ID=25546073
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002316951A Expired - Fee Related JP4418146B2 (ja) | 2001-10-31 | 2002-10-31 | 高速流体分配モジュール |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US6669057B2 (ja) |
| EP (4) | EP2230024B1 (ja) |
| JP (1) | JP4418146B2 (ja) |
| DE (1) | DE60236836D1 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006122905A (ja) * | 2004-10-28 | 2006-05-18 | Nordson Corp | 加熱液体の吐出装置 |
| JP2008085247A (ja) * | 2006-09-29 | 2008-04-10 | Omron Corp | 半田付け装置および該半田付け装置を用いた半田付け方法 |
| JP2015502838A (ja) * | 2011-10-31 | 2015-01-29 | ノードソン コーポレーションＮｏｒｄｓｏｎ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ | 流体、特にホットメルト接着剤を吐出するのに用いる、吐出モジュール、アプリケーターヘッド及びノズルホルダー |
| JP2016163883A (ja) * | 2015-03-06 | 2016-09-08 | ノードソン コーポレーションＮｏｒｄｓｏｎ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ | 可変出力吐出アプリケーター及び関連する吐出方法 |
| JPWO2015045987A1 (ja) * | 2013-09-30 | 2017-03-09 | 日立金属株式会社 | 流量制御弁及びそれを用いた質量流量制御装置 |
| KR101803748B1 (ko) | 2017-04-07 | 2017-12-01 | 김보경 | 자동차 부품용 실러 토출 장치 |
| JP2023540139A (ja) * | 2020-09-09 | 2023-09-21 | スプレイング システムズ カンパニー | 液体分配スプレーノズルアセンブリ |
Families Citing this family (60)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6669057B2 (en) * | 2001-10-31 | 2003-12-30 | Nordson Corporation | High-speed liquid dispensing modules |
| US6811095B2 (en) * | 2002-01-07 | 2004-11-02 | Illinois Tool Works Inc. | All plastic air cap for hot melt adhesive applicator |
| US6957748B1 (en) * | 2003-03-06 | 2005-10-25 | Erdman Automation Corporation | Viscous fluid metering device with quick change nozzle |
| US6991000B2 (en) * | 2003-05-20 | 2006-01-31 | Nordson Corporation | Manifold having integrated pressure relief valve |
| US7413711B2 (en) * | 2003-07-16 | 2008-08-19 | Lawrence Livermore National Security, Llc | System for dispensing a precise amount of fluid |
| US6991682B2 (en) * | 2003-07-17 | 2006-01-31 | Paper Converting Machine Company | Applicator plate for an adhesive applicator of a core-making machine |
| DE202004002834U1 (de) * | 2004-02-20 | 2004-06-09 | Nordson Corporation, Westlake | Vorrichtung zur Verklebung zweier Substratflächen |
| US7296706B2 (en) * | 2004-02-24 | 2007-11-20 | Nordson Corporation | Method and system for supporting and/or aligning components of a liquid dispensing system |
| US7406982B2 (en) * | 2004-03-25 | 2008-08-05 | Husco International, Inc. | Hydraulic system control method using a differential pressure compensated flow coefficient |
| USD536421S1 (en) | 2004-04-02 | 2007-02-06 | Nordson Corporation | Intake portion of a liquid dispensing valve |
| US7082262B2 (en) * | 2004-04-22 | 2006-07-25 | Nordson Corporation | Integral manifold for liquid material dispensing systems |
| US7296707B2 (en) * | 2004-06-10 | 2007-11-20 | Graco Minnesota Inc. | Method and apparatus for dispensing a hot-melt adhesive |
| DE102004031854A1 (de) * | 2004-06-30 | 2006-01-19 | Sca Schucker Gmbh & Co. Kg | Nadelventil zum Auftragen von viskosem Material |
| US7278550B2 (en) * | 2004-11-11 | 2007-10-09 | Nordson Corporation | Method and system for aligning components of a liquid dispensing system |
| DE102004058542A1 (de) * | 2004-12-03 | 2006-06-08 | Nordson Corporation, Westlake | Rotationsauftragskopf und Etikettieranlage zum Aufbringen von Etiketten |
| US7182229B2 (en) | 2004-12-22 | 2007-02-27 | Nordson Corporation | Device for dispensing liquid having an improved seal assembly |
| DE102005023940B3 (de) * | 2005-05-20 | 2007-02-15 | Heraeus Noblelight Gmbh | Direktkühlung eines Amalgamdepots in einem Quecksilber-Niederdruck-Amalgamstrahler |
| US20060289683A1 (en) * | 2005-06-23 | 2006-12-28 | Akzo Nobel Coatings International B.V. | Dispenser |
| US7771556B2 (en) | 2005-07-01 | 2010-08-10 | Nordson Corporation | Apparatus and process to apply adhesive during labeling operations |
| US7614529B2 (en) * | 2006-04-24 | 2009-11-10 | Illinois Tool Works Inc. | Spool valve and valve seat assembly for an intermittently operable hot melt adhesive material control module |
| US20070290382A1 (en) * | 2006-06-14 | 2007-12-20 | Marc Laverdiere | Systems and methods for managing heat transfer in a fluid handling device |
| US7861925B2 (en) * | 2006-10-26 | 2011-01-04 | Deere & Company | Material dispensing station |
| WO2008060935A2 (en) * | 2006-11-15 | 2008-05-22 | Nordson Corporation | Liquid dispensing apparatus |
| US8061564B2 (en) * | 2006-11-15 | 2011-11-22 | Nordson Corporation | Liquid dispensing apparatus including an attachment member |
| US8474660B2 (en) * | 2006-11-15 | 2013-07-02 | Nordson Corporation | Dispensing apparatus having a pivot actuator |
| ES2366657T3 (es) * | 2007-01-25 | 2011-10-24 | Nordson Corporation | Aparato para dispensar material líquido. |
| US7770760B2 (en) * | 2007-02-12 | 2010-08-10 | Illinois Tool Works Inc. | Modular system for the delivery of hot melt adhesive or other thermoplastic materials |
| US20110203619A1 (en) * | 2007-08-14 | 2011-08-25 | Miele & Cie. Kg | Dishwasher |
| DE102007048046A1 (de) * | 2007-10-05 | 2009-04-09 | Nordson Corp., Westlake | Vorrichtung und Verfahren zur Abgabe eines Fluids, insbesondere Heißschmelzklebstoff |
| US20100133360A1 (en) * | 2008-12-01 | 2010-06-03 | Giovanni Gaetano | Liquid food dispensing apparatus with programmably controlled depositor modules |
| DE102009020077A1 (de) * | 2009-05-06 | 2010-11-11 | Dürr Systems GmbH | Beschichtungsmittelvorrichtung und Beschichtungsvorrichtung |
| WO2010127850A1 (de) | 2009-05-06 | 2010-11-11 | Dürr Systems GmbH | Beschichtungsanlagenbauteil mit zumindest einem halteteil |
| ES2616880T3 (es) | 2009-07-24 | 2017-06-14 | Dürr Systems Ag | Pulverizador giratorio con una campana de pulverización y mecanismo de seguridad antipérdida |
| US8800957B2 (en) | 2009-09-21 | 2014-08-12 | Nordson Corporation | Pneumatically actuated liquid dispensing valve |
| AU2010328364B2 (en) | 2009-12-08 | 2014-11-06 | Nordson Corporation | Force amplifying driver system, jetting dispenser, and method of dispensing fluid |
| US8435367B2 (en) | 2010-11-11 | 2013-05-07 | Erdman Automation Corporation | Fixed head insulated glass edge sealing device |
| US9022177B2 (en) | 2010-11-29 | 2015-05-05 | Lincoln Industrial Corporation | Pump having stepper motor and overdrive control |
| JP5739171B2 (ja) * | 2011-01-18 | 2015-06-24 | ヤマハ発動機株式会社 | 付着材料塗布装置および半田塗布装置 |
| US9346075B2 (en) | 2011-08-26 | 2016-05-24 | Nordson Corporation | Modular jetting devices |
| US8746501B2 (en) * | 2011-10-31 | 2014-06-10 | Nordson Corporation | Pneumatically actuated liquid dispensing valve and method |
| MY169189A (en) * | 2012-02-06 | 2019-02-25 | Musashi Eng Inc | Liquid material discharge device and discharge method |
| US9302857B2 (en) * | 2012-04-25 | 2016-04-05 | Nordson Corporation | Pneumatic solids transfer pump |
| ITBS20120086A1 (it) * | 2012-05-18 | 2013-11-19 | Camozzi S P A Societa Unipersonale | Valvola di dosaggio e ricircolo di un fluido |
| US9287734B2 (en) | 2013-02-19 | 2016-03-15 | Gojo Industries, Inc. | Thermal energy harvesting for dispensing system |
| CN103817041B (zh) * | 2013-04-25 | 2017-02-22 | 鹿新村 | 一种多点微量定量点胶装置 |
| FR3009687B1 (fr) * | 2013-08-13 | 2017-05-12 | Sames Tech | Pulverisateur d'un produit lubrifiant et installation de lubrification comprenant ce pulverisateur |
| US9345850B2 (en) * | 2013-09-05 | 2016-05-24 | Eupnea Technologies, Inc. | Apparatus and method to provide breathing support |
| US20160235939A1 (en) * | 2013-09-05 | 2016-08-18 | Eupnea Technologies, Inc | Apparatus and method to provide breathing support |
| US9415415B1 (en) * | 2015-03-06 | 2016-08-16 | Nordson Corporation | Liquid dividing module for variable output dispensing applicator and associated methods |
| US9889599B2 (en) * | 2015-09-15 | 2018-02-13 | Illinois Tool Works Inc. | Multi-temperature contact applicator |
| US9630202B1 (en) * | 2015-10-07 | 2017-04-25 | William E. Howseman, Jr. | Plunger-type dispensing valve for the rapid deposition of adhesive to road pavement surfaces for enabling the fixation of pavement markers to road pavement surfaces |
| CN109882623B (zh) * | 2017-12-06 | 2024-07-02 | 深圳市曼恩斯特科技股份有限公司 | 精密限流阀及气动三通阀 |
| CN108097480A (zh) * | 2018-01-30 | 2018-06-01 | 中国五冶集团有限公司 | 一种丝扣油喷涂的喷嘴结构 |
| US11969748B2 (en) * | 2019-06-20 | 2024-04-30 | Nordson Corporation | Liquid dispensing systems with reduced noise levels |
| CN111992433B (zh) * | 2020-08-17 | 2022-03-04 | 重庆煜兆耀电子科技有限公司 | 一种可根据胶水粘稠度调整气压的led灯点胶装置 |
| WO2024173350A1 (en) * | 2023-02-16 | 2024-08-22 | Spraying Systems Co. | Liquid dispensing spray nozzle assembly for rapidly producing small sized droplets of highly viscous liquids |
| US11339045B2 (en) | 2020-10-20 | 2022-05-24 | Elkay Manufacturing Company | Flavor and additive delivery systems and methods for beverage dispensers |
| KR200494747Y1 (ko) * | 2020-12-21 | 2021-12-13 | 노태민 | 실린더 체크 타입의 강판 냉각용 분사노즐 |
| CN115949567B (zh) * | 2022-12-07 | 2023-09-26 | 深圳市恒永达科技股份有限公司 | 一种环境自适应空气式移液泵及其控制方法 |
| US20240321410A1 (en) * | 2023-03-20 | 2024-09-26 | Fluidion US Inc. | High-throughput Training Data Generation System for Machine Learning-based Fluid Composition Monitoring Approaches |
Family Cites Families (26)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3851146A (en) | 1971-12-15 | 1974-11-26 | Dow Chemical Co | Apparatus for vapor generation |
| US3942687A (en) * | 1974-10-02 | 1976-03-09 | Possis Corporation | Applicator for molten thermoplastic adhesives |
| USRE33481E (en) | 1987-04-23 | 1990-12-11 | Nordson Corporation | Adhesive spray gun and nozzle attachment |
| US4962871A (en) | 1989-07-24 | 1990-10-16 | Valco Cincinnati, Inc. | Applicator utilizing high speed non-contact extrusion valve |
| US5169071A (en) * | 1990-09-06 | 1992-12-08 | Nordson Corporation | Nozzle cap for an adhesive dispenser |
| US5336320A (en) | 1992-06-30 | 1994-08-09 | Nordson Corporation | Fast response film coater |
| US5535919A (en) * | 1993-10-27 | 1996-07-16 | Nordson Corporation | Apparatus for dispensing heated fluid materials |
| US5495963A (en) | 1994-01-24 | 1996-03-05 | Nordson Corporation | Valve for controlling pressure and flow |
| US5407101A (en) | 1994-04-29 | 1995-04-18 | Nordson Corporation | Thermal barrier for hot glue adhesive dispenser |
| US5747102A (en) | 1995-11-16 | 1998-05-05 | Nordson Corporation | Method and apparatus for dispensing small amounts of liquid material |
| US6253957B1 (en) | 1995-11-16 | 2001-07-03 | Nordson Corporation | Method and apparatus for dispensing small amounts of liquid material |
| US5772106A (en) | 1995-12-29 | 1998-06-30 | Microfab Technologies, Inc. | Printhead for liquid metals and method of use |
| DE29622341U1 (de) | 1996-12-23 | 1997-04-03 | Nordson Corp., Westlake, Ohio | Vorrichtung zum Auftragen von fließfähigem Material auf ein Substrat, insbesondere zum intermittierenden Auftragen von flüssigem Klebstoff |
| US5934520A (en) | 1997-11-03 | 1999-08-10 | Nordson Corporation | Liquid dispensing device |
| US6296463B1 (en) | 1998-04-20 | 2001-10-02 | Nordson Corporation | Segmented metering die for hot melt adhesives or other polymer melts |
| US6422428B1 (en) | 1998-04-20 | 2002-07-23 | Nordson Corporation | Segmented applicator for hot melt adhesives or other thermoplastic materials |
| US6089413A (en) | 1998-09-15 | 2000-07-18 | Nordson Corporation | Liquid dispensing and recirculating module |
| US6279603B1 (en) | 1998-10-01 | 2001-08-28 | Ambac International | Fluid-cooled injector |
| US6036106A (en) | 1999-02-04 | 2000-03-14 | Nordson Corporation | Dispenser having liquid discharge assembly with high wear and thermal conductivity properties |
| DE10010952A1 (de) | 2000-03-06 | 2001-09-27 | Nordson Corp Westlake | Vorrichtung und Verfahren zum intermittierenden Auftragen von fliessfähigem Material |
| US6401976B1 (en) * | 2000-03-23 | 2002-06-11 | Nordson Corporation | Electrically operated viscous fluid dispensing apparatus and method |
| US6257445B1 (en) | 2000-03-23 | 2001-07-10 | Nordson Corporation | Electrically operated viscous fluid dispensing apparatus and method |
| US6378784B1 (en) * | 2000-10-27 | 2002-04-30 | Nordson Corporation | Dispensing system using a die tip having an air foil |
| US6499631B2 (en) | 2001-01-26 | 2002-12-31 | Illinois Tool Works Inc. | Hot melt adhesive applicator |
| US6619566B2 (en) * | 2001-03-22 | 2003-09-16 | Nordson Corporation | Universal dispensing system for air assisted extrusion of liquid filaments |
| US6669057B2 (en) * | 2001-10-31 | 2003-12-30 | Nordson Corporation | High-speed liquid dispensing modules |
-
2001
- 2001-10-31 US US09/999,243 patent/US6669057B2/en not_active Expired - Lifetime
-
2002
- 2002-10-29 EP EP10167530.4A patent/EP2230024B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2002-10-29 EP EP20020024452 patent/EP1308217B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2002-10-29 DE DE60236836T patent/DE60236836D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2002-10-29 EP EP15153354.4A patent/EP2946841B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2002-10-29 EP EP15153355.1A patent/EP2946842A1/en not_active Withdrawn
- 2002-10-31 JP JP2002316951A patent/JP4418146B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
2003
- 2003-09-08 US US10/657,401 patent/US7156261B2/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006122905A (ja) * | 2004-10-28 | 2006-05-18 | Nordson Corp | 加熱液体の吐出装置 |
| JP2008085247A (ja) * | 2006-09-29 | 2008-04-10 | Omron Corp | 半田付け装置および該半田付け装置を用いた半田付け方法 |
| JP2015502838A (ja) * | 2011-10-31 | 2015-01-29 | ノードソン コーポレーションＮｏｒｄｓｏｎ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ | 流体、特にホットメルト接着剤を吐出するのに用いる、吐出モジュール、アプリケーターヘッド及びノズルホルダー |
| US9682394B2 (en) | 2011-10-31 | 2017-06-20 | Nordson Corporation | Dispensing module, applicator head and nozzle holder for dispensing a fluid, in particular hot-melt adhesive |
| JPWO2015045987A1 (ja) * | 2013-09-30 | 2017-03-09 | 日立金属株式会社 | 流量制御弁及びそれを用いた質量流量制御装置 |
| JP2016163883A (ja) * | 2015-03-06 | 2016-09-08 | ノードソン コーポレーションＮｏｒｄｓｏｎ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ | 可変出力吐出アプリケーター及び関連する吐出方法 |
| KR101803748B1 (ko) | 2017-04-07 | 2017-12-01 | 김보경 | 자동차 부품용 실러 토출 장치 |
| JP2023540139A (ja) * | 2020-09-09 | 2023-09-21 | スプレイング システムズ カンパニー | 液体分配スプレーノズルアセンブリ |
| JP2023541832A (ja) * | 2020-09-09 | 2023-10-04 | スプレイング システムズ カンパニー | 加圧空気動作式液体制御ピストンを有する液体分配システム |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP2946842A1 (en) | 2015-11-25 |
| EP1308217A3 (en) | 2005-12-28 |
| EP1308217A2 (en) | 2003-05-07 |
| EP2230024B1 (en) | 2017-02-22 |
| EP1308217B1 (en) | 2010-06-30 |
| US7156261B2 (en) | 2007-01-02 |
| US20030080153A1 (en) | 2003-05-01 |
| JP4418146B2 (ja) | 2010-02-17 |
| EP2230024A3 (en) | 2010-10-20 |
| DE60236836D1 (de) | 2010-08-12 |
| US6669057B2 (en) | 2003-12-30 |
| EP2946841A1 (en) | 2015-11-25 |
| US20040076551A1 (en) | 2004-04-22 |
| EP2230024A2 (en) | 2010-09-22 |
| EP2946841B1 (en) | 2019-04-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2003164792A (ja) | 高速流体分配モジュール | |
| CN1766390B (zh) | 用于分配热液体的设备 | |
| JP4653088B2 (ja) | 個別量の粘性材料を分配するための装置及び方法 | |
| EP1588777B1 (en) | A dispenser having a pivoting actuator assembly | |
| JP5593322B2 (ja) | バルブ | |
| WO2017213920A1 (en) | Controlled temperature jetting | |
| JP2018510057A (ja) | 液体接着剤システムにおいて使用する、リング状の細いスリット区分を有する熱交換装置、及び関連方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20051031 |
|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20051031 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20081110 |
|
| A601 | Written request for extension of time |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A601 Effective date: 20090210 |
|
| A602 | Written permission of extension of time |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A602 Effective date: 20090216 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20090511 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20091102 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20091127 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 4418146 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121204 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121204 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131204 Year of fee payment: 4 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |