JP2003142225A

JP2003142225A - スパークプラグ

Info

Publication number: JP2003142225A
Application number: JP2001335324A
Authority: JP
Inventors: Yoshihisa Sugiyama; 芳久杉山; Yoshitaka Sugiura; 義孝杉浦
Original assignee: NGK Spark Plug Co Ltd
Current assignee: Niterra Co Ltd
Priority date: 2001-10-31
Filing date: 2001-10-31
Publication date: 2003-05-16

Abstract

(57)【要約】【課題】ＣｒやＡｌ等の耐食性改善成分の含有量を増
加した耐熱合金により接地電極母材を構成した場合であ
っても、これに接合される貴金属耐消耗部の耐剥離性を
十分に確保でき、ひいては、より厳しい使用環境下でも
長期にわたり安定して使用できるスパークプラグを提供
する。【解決手段】スパークプラグ１００において、接地電
極４の少なくとも側面部が、Ｃｒを２１〜２５質量％、
Ａｌを１〜２質量％、Ｆｅを７〜２０質量％、Ｎｉを５
８〜７１質量％含有するＮｉ合金からなる電極母材とさ
れる。また、貴金属耐消耗部３２は、電極母材に対し溶
接部Ｗを介して接合される。該貴金属耐消耗部３２を構
成する貴金属の８００Ｋにおける線膨張率をα１、電極
母材の８００Ｋにおける線膨張率をα２として、Δα≡
α２−α１が５．７×１０^−６／Ｋ以下となるように調
整される。そして、貴金属耐消耗部３２の外径が０．６
ｍｍ以上１．５ｍｍ以下とされる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は内燃機関に使用され
るスパークプラグに関する。

【０００２】

【従来の技術】上述のようなスパークプラグにおいて
は、耐火花消耗性向上のために電極の先端にＰｔやＩｒ
等を主体とする貴金属チップを溶接して耐消耗部を形成
したタイプのものが多数提案されている。特に、火花放
電時に負極性に設定されることの多い中心電極側の耐消
耗部は、火花の強いアタックを受けて消耗しやすいこと
から、貴金属化が進んでいる。

【０００３】一方、近年の内燃機関は、厳しい排気ガス
規制に伴い、直噴エンジンに見られるようにリーンバー
ン化が進み、また、最適な燃焼を得るためにスパークプ
ラグの火花放電ギャップ形成部分を、従来よりもさらに
燃焼室内に突き出させる構造の採用も進んでいる。その
結果、スパークプラグの電極、特に燃焼室のより内側に
位置する接地電極は厳しい高温状態にさらされる。その
ため、接地電極側の耐熱性あるいは耐消耗性の改善も重
要な課題であり、貴金属発火部の形成はもとより、電極
自体の素材も、より耐熱性の高い金属に置換することが
試みられている。例えば、従来、接地電極の材質として
はＮｉ基耐熱合金の一つであるインコネル６００（英国
インコ社の商標名）が採用されていたが、さらに高いＣ
ｒ及びＦｅ含有量を有し、さらにＡｌを添加して高温強
度と高温耐酸化性とを一層向上させたインコネル６０１
の採用が検討されている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】ところで、接地電極側
の貴金属耐消耗部については、従来、貴金属チップを接
地電極に抵抗溶接により接合して形成することが多かっ
た。しかし、本発明者らが検討したところ、高融点の貴
金属チップを、インコネル６０１等のよりグレードの高
い耐熱合金に抵抗溶接した場合、前記したような厳しい
使用環境下では、抵抗溶接では接合強度を十分に確保す
ることが困難になることがわかった。具体的には、スパ
ークプラグ使用中における激しい熱サイクルが付加され
た場合、貴金属耐消耗部が接地電極から剥離して、正常
な着火が不能となる問題を生ずる。

【０００５】インコネル６０１など、ＣｒやＡｌ等の耐
食性改善成分の含有量を増加した耐熱合金は、元来、耐
酸化性が高くなる分だけ溶接性は低下する傾向にある。
従って、上記のような接合強度低下の原因は、一見、こ
うした溶接性低下に起因した溶け不足にあるものと思わ
れる。しかしながら、本発明者らが検討したところによ
ると、本質的な原因はこのような溶け不足によるもので
はないことが判明した。

【０００６】本発明は、ＣｒやＡｌ等の耐食性改善成分
の含有量を増加した耐熱合金により接地電極を構成した
場合であっても、これに接合される貴金属耐消耗部の耐
剥離性を十分に確保でき、ひいては、より厳しい使用環
境下でも長期にわたり安定して使用できるスパークプラ
グを提供することにある。

【０００７】

【課題を解決するための手段及び作用・効果】本発明に
係るスパークプラグは、接地電極の側面に固着された貴
金属耐消耗部を中心電極の先端面と対向させることによ
り火花放電ギャップを形成したスパークプラグにおい
て、接地電極の少なくとも側面を含む部分が、Ｃｒを２
１〜２５質量％、Ａｌを１〜２質量％、Ｆｅを７〜２０
質量％、Ｎｉを５８〜７１質量％含有するＮｉ合金から
なり、貴金属耐消耗部は、接地電極の側面に対し溶接部
を介して接合されるとともに、貴金属耐消耗部を構成す
る貴金属の８００Ｋにおける線膨張率をα１、接地電極
の前記側面を含む部分をなすＮｉ合金の８００Ｋにおけ
る線膨張率をα２として、Δα≡α２−α１が５．７×
１０^−６／Ｋ以下となるように調整されてなり、かつ、
中心電極の中心軸線と直交する平面に対する貴金属耐消
耗部の正射投影図形と同一面積の円の直径として定義さ
れる、該貴金属耐消耗部の外径が０．６ｍｍ以上１．５
ｍｍ以下であることを特徴とする。

【０００８】上記構成においては、スパークプラグ使用
時に特に高温となる、接地電極の側面部をなす素材（以
下、電極母材という）を、従来使用されていたインコネ
ル６００等よりも、さらに高温強度及び耐酸化性に優れ
た上記組成のＮｉ合金により構成する。その結果、より
高温環境での耐久性が増し、腐食や折損等の不具合が生
じにくくなる。

【０００９】他方、このような組成の電極母材に貴金属
耐消耗部を接合形成する場合、本発明者らは、その耐剥
離性に影響する要因を詳細に検討したところ、電極母材
の溶接性低下に起因した溶け不足等よりも、耐消耗部を
構成する貴金属と電極母材との、線膨張率の不一致に起
因したものであることが明らかになってきた。そこで、
さらに検討を行なった結果、上記のように、貴金属耐消
耗部を構成する貴金属の８００Ｋにおける線膨張率をα
１、電極母材の８００Ｋにおける線膨張率をα２とし
て、Δα≡α２−α１が５．７以下となるように調整す
ることにより、接地電極側の貴金属耐消耗部の耐剥離性
を大幅に向上できることが判明した。

【００１０】しかしながら、前記したようなリーンバー
ンあるいは直噴エンジンなどにおける高速・高負荷運転
時など、接地電極の到達温度がより高くなる使用環境下
においては、上記のような線膨張率差Δαの調整だけで
は、貴金属耐消耗部の耐剥離性を十分に確保すること
は、なお困難であることがわかった。そこで、前記した
定義による接地電極側の貴金属耐消耗部の外径を、０．
６ｍｍ以上１．５ｍｍ以下となすことにより、さらに耐
剥離性を向上でき、上記のような厳しい使用環境におい
ても貴金属耐消耗部の耐久性を十分に確保することがで
きるようになる。

【００１１】電極母材をなすＮｉ合金の組成に関して
は、Ｃｒ含有量を２１〜２５質量％とする。Ｃｒ含有量
が２１質量％未満では、所期の高温耐酸化性及び高温強
度を確保することが困難となる。また、２５質量％を超
えると材料の延性低下により、耐衝撃強度が低下するほ
か、加工性が悪化するので製造コストの高騰につなが
る。

【００１２】また、Ｆｅ含有量を７〜２０質量％とす
る。Ｆｅ含有量が７質量％未満では、所期の高温強度を
確保することが困難となる。また、２０質量％を超える
と材料の延性低下により、耐衝撃強度が低下するほか、
加工性が悪化するので製造コストの高騰につながる。

【００１３】さらに、Ａｌ含有量は１〜２質量％とす
る。Ａｌ含有量が１質量％未満では、所期の高温耐酸化
性を確保することが困難となる。また、２質量％を超え
ると、Ｎｉ_３Ａｌ等の金属間化合物の形成により材料の
延性が低下し、耐衝撃強度が低下するほか、加工性が悪
化するので製造コストの高騰につながる。

【００１４】Ｎｉは、上記各副成分以外の残部を構成す
る主成分元素であり、その含有量が５８質量％未満で
は、所期の高温耐酸化性の確保が困難となる、他方、副
成分元素の下限値から、Ｎｉの含有量が７１質量％を超
えることはありえない。

【００１５】上記のような組成を有するＮｉ合金とし
て、インコネル６０１を例示できる。その標準組成は、
Ｎｉ：６０．５質量％、Ｃｒ：２３質量％、Ａｌ：１．
５質量％、Ｆｅ：１４．１質量％、Ｍｎ：０．５質量
％、Ｓｉ：０．２質量％、Ｃ：０．０５質量％である。

【００１６】また、Δαが５．７×１０^−６／Ｋを超え
ると、激しい熱サイクルが加わったときに、貴金属耐消
耗部の耐剥離性を十分に確保できなくなる。電極母材の
８００Ｋにおける線膨張率をα２は、前記した合金組成
範囲ではおおむね１５．２〜１５．４×１０^−６／Ｋの
範囲内に収まったものとなる（例えば、インコネル６０
１の場合、１５．３×１０^−６／Ｋ）。一方、貴金属耐
消耗部の８００Ｋにおける線膨張率α１は、電極母材の
線膨張率α２よりも小さいが、その値は貴金属組成によ
り大きく変動する。従って、選定した電極母材（Ｎｉ合
金）のα１の値を考慮して、これになるべく近い線膨張
率α２を有するものとなるように、使用する貴金属の組
成を選定することになる。

【００１７】貴金属耐消耗部は貴金属が主成分となって
いればよく（つまり、貴金属の含有量が５０質量％以
上）、一般に貴金属と称される金属元素のうち、比較的
高融点であるもの（Ｐｔ、Ｉｒ、Ｒｈ、Ｒｕ等）であれ
ば、何れを主成分として用いてもよい。なお、Δαはゼ
ロとなることを妨げないが、耐消耗性を十分に確保でき
る貴金属組成を前提に考えた場合、Δαを０．８×１０
^−６／Ｋ以下とすることは事実上困難である。

【００１８】α２をα１に近づけるという観点と、耐消
耗性確保の両立という観点においては、貴金属耐消耗部
はＰｔを主成分に構成することが望ましいといえる。な
お、Ｐｔの８００Ｋにおける線膨張率は１０．３×１０
^−６／Ｋである。貴金属耐消耗部を、Ｐｔを主体に構成
する場合、高温での耐消耗性をさらに向上させるため、
Ｉｒを含有させた２元又は３元以上のＰｔ−Ｉｒ系合金
を採用することもできる。この場合、Ｉｒの含有量が大
きくなるほどα１が小さくなる（つまり、Δαは大きく
なる）ので、Δαが５．７×１０^−６／Ｋを超えない範
囲にてＩｒの含有量を選定する必要がある。この観点に
おいて、Ｐｔ−Ｉｒ系合金を使用する場合のＩｒ含有率
は２５質量％以下に設定することが望ましい。

【００１９】次に、接地電極側の貴金属耐消耗部の外径
は、前述の通り、０．６ｍｍ以上１．５ｍｍ以下とす
る。貴金属耐消耗部の外径が１．５ｍｍを超えると、所
期の耐剥離性を確保することが困難となる。これは、電
極母材と貴金属耐消耗部との接合面積が増加する結果、
昇温・冷却時の熱膨張・収縮による、接合界面に沿った
両者の変位差が大きくなって剥離を生じやすくなるため
であると考えられる。そこで、貴金属耐消耗部の前記外
径を１．５ｍｍ以下とすることにより、さらに耐剥離性
を向上でき、上記のような厳しい使用環境においても貴
金属耐消耗部の耐久性を十分に確保することができるよ
うになる。他方、貴金属耐消耗部の外径が０．６ｍｍ未
満では、貴金属耐消耗部の寿命を十分に確保できなくな
る。なお、本明細書において、貴金属耐消耗部の外径
は、中心電極の中心軸線と直交する平面に対する貴金属
耐消耗部の正射投影の外径により規定する。また、本発
明においては、貴金属耐消耗部の上記正射投影図形の形
状は円状とすることができるが、それ以外の形状となる
ことを当然妨げるもではなく、例えば正射投影図形の形
状が角状であってもよい。

【００２０】また、貴金属耐消耗部の耐剥離性をさらに
向上させるには、貴金属耐消耗部の厚さをＴとし、中心
電極の中心軸線と直交する平面への貴金属耐消耗部の投
影面積をＳとして、Ｓ／Ｔが０．７以上４．５以下とな
るように、貴金属耐消耗部の寸法を調整することが望ま
しい。Ｓ／Ｔが０．７未満になると、貴金属耐消耗部の
厚さが相対的に大きくなりすぎる結果、冷熱サイクルが
付加されたとき、電極母材と貴金属耐消耗部との接合面
に作用する応力が大きくなり、貴金属耐消耗部の耐剥離
性向上の観点において不利に作用する。他方、Ｓ／Ｔが
４．５を超えることは、貴金属耐消耗部の厚さが相対的
に小さくなりすぎる結果、貴金属耐消耗部の寿命を十分
に確保できなくなる場合がある。

【００２１】

【発明の実施の形態】以下、本発明の、いくつかの実施
の形態を、図面を用いて説明する。図１（ａ）に示す本
発明の一例たるスパークプラグ１００は、筒状の主体金
具１、先端部２１が突出するようにその主体金具１の内
側に嵌め込まれた絶縁体２、先端に形成された中心電極
側貴金属耐消耗部３１を突出させた状態で絶縁体２の内
側に設けられた中心電極３、及び主体金具１に一端が溶
接等により結合されるとともに他端側が側方に曲げ返さ
れて、その側面が中心電極３の先端部（ここでは、先端
面）と対向するように配置された接地電極４等を備えて
いる。また、接地電極４には接地電極側貴金属耐消耗部
３２が形成されており、それら中心電極側貴金属耐消耗
部３１と、接地電極側貴金属耐消耗部３２との間の隙間
が火花放電ギャップｇとされている。

【００２２】絶縁体２は、例えばアルミナあるいは窒化
アルミニウム等のセラミック焼結体により構成され、そ
の内部には自身の軸方向に沿って中心電極３を嵌め込む
ための孔部６を有している。また、主体金具１は、低炭
素鋼等の金属により円筒状に形成されており、スパーク
プラグ１００のハウジングを構成するとともに、その外
周面には、プラグ１００を図示しないエンジンブロック
に取り付けるためのねじ部７が形成されている。

【００２３】中心電極３及び接地電極４は、少なくとも
表層部をなす電極母材部分がＮｉ合金で構成されてい
る。このうち、中心電極３側の電極母材はインコネル６
００等のＮｉ合金により構成され、接地電極４側の電極
母材は、特許請求の範囲に記載した組成のＮｉ合金（例
えばインコネル６０１）により構成されている。

【００２４】図２（ａ）に示すように、中心電極３の先
端部３ａはテーパ状に縮径されるとともにその先端面が
平坦に構成され、ここに中心電極側貴金属耐消耗部３１
の、特許請求の範囲に記載した合金組成が得られるよう
に組成調整された円板状のチップを重ね合わせ、さらに
その接合面外縁部に沿ってレーザー溶接、電子ビーム溶
接、抵抗溶接等により溶接部Ｂを形成してこれを固着す
ることにより中心電極側貴金属耐消耗部３１が形成され
る。

【００２５】一方、接地電極側貴金属耐消耗部３２は、
該金属耐消耗部３２を形成するための円板状の貴金属チ
ップを、接地電極４の電極母材側面に重ね合わせて加圧
しつつ、電極間に挟み付けて通電加熱することにより、
図１（ｂ）に示すように、該貴金属チップを電極母材に
食い込ませる形で接合する。貴金属チップと電極母材と
の間に拡散・合金化した溶接部Ｗが形成され、接地電極
側貴金属耐消耗部３２となる。なお、接地電極側貴金属
耐消耗部３２は、溶接部Ｗの領域（つまり、拡散・合金
化の影響を受けている部分の領域）を除いた貴金属構成
部分を意味するものとする（従って、接地電極側貴金属
耐消耗部３２の厚さＴも、この溶接部Ｗの領域を除いた
厚さということになる）。

【００２６】接地電極側貴金属耐消耗部３２（あるいは
その形成に用いる貴金属チップ）は、例えばＰｔ−Ｉｒ
合金からなり、電極母材と間の前述の線膨張係数差Δα
（８００Ｋ）が５．７×１０^−６／Ｋ以下となるよう
に、その組成が調整される。また、すでに定義したその
外径ｄは、０．６ｍｍ以上１．５ｍｍ以下に調整され
る。これにより、該貴金属チップに基づいて形成される
接地電極側貴金属耐消耗部３２の、電極母材からの耐剥
離性が大幅に改善される。また、耐剥離性向上の観点か
ら、接地電極側貴金属耐消耗部３２の厚さＴと、中心電
極の中心軸線と直交する平面への投影面積をＳとの比Ｓ
／Ｔを、０．７以上４．５以下とすることが望ましい。

【００２７】なお、接地電極側貴金属耐消耗部３２は、
図２（ｂ）に示すように電極母材中に一部食い込む形で
形成されることが、耐剥離性を向上させる観点において
望ましい。この場合、貴金属チップを電極母材に食い込
ませつつ抵抗溶接することが容易となるように、電極母
材を貴金属チップよりも軟質のＮｉ合金にて構成するこ
とが好都合である。

【００２８】本発明において、接地電極４の電極母材に
使用する前記Ｎｉ合金は、表面に形成される不働態被膜
により耐酸化性の向上を図るものである。そして、Ｃｒ
の増量とＡｌの積極添加とにより、形成される不働態被
膜がより強固で安定なものとなる結果、高温耐酸化性が
より高められ電極の耐久性向上に寄与する。また、接地
電極４の長さを増すことができるので、貴金属耐消耗部
３２の耐剥離性向上効果とも相俟って、従来、燃焼室中
央に近い位置にて火花放電させることが可能となり、燃
焼の安定化を図ることができる。

【００２９】また、従来は、接地電極４の内部に、Ｃｕ
等のＮｉよりも熱伝導性に優れた金属よりなる放熱促進
部を埋設して電極熱引きを改善し、燃焼室内の温度が上
昇した場合でも電極温度は低く保つことにより耐久性の
確保を図っていた。しかし、電極母材として上記Ｎｉ合
金を採用することで、電極温度が多少上昇しても十分な
強度及び耐酸化性を確保できるので、放熱促進部の埋設
が必ずしも必要でなくなる。その結果、スパークプラグ
の製造コスト低減にも寄与する。他方、図２に示すよう
に、電極母材を上記Ｎｉ合金にて構成しつつも、接地電
極４の内部に放熱促進部４ｋを敢えて埋設することも可
能である。このようにすれば、さらに厳しい環境にも対
応できるスパークプラグを実現できる。

【００３０】

【実施例】本発明の効果を確認するために、以下の実験
を行なった。（実施例１）接地電極側の貴金属耐消耗部を形成するた
めの貴金属チップを、以下のように作製した。まず、所
定量のＰｔに対しＩｒを０〜３０質量％の範囲にて配合
・溶解することにより、種々の組成を有するＰｔ−Ｉｒ
合金及びＰｔ金属インゴットを作製した。この合金を、
１５００℃にて熱間鍛造し、次いで１３００℃で熱間圧
延及び熱間スエージングし、さらに１２００℃にて熱間
伸線することにより、直径１０．５〜１．６ｍｍの合金
線材を得た。これを長手方向に切断することで直径０．
５〜１．６ｍｍ、厚さ０．４ｍｍの円板状のチップとし
た。これらチップを用いて、インコネル６０１製の接地
電極母材の側面（幅２．７ｍｍ）に抵抗溶接し、図１に
示す形態の接地電極側の接合構造を完成させた。なお、
抵抗溶接の条件は、通電電流値１０００Ａ、加圧荷重
２．４５ＭＰａに設定した。

【００３１】なお、各組成の合金及びインコネル６０１
の８００Ｋにおける線膨張率を測定するために、別途、
幅５ｍｍ、長さ５ｍｍ（Ｌ0）、高さ２０ｍｍ（以上、
２７３Ｋでの値）の試験片を作製した。そして、公知の
ディラトメータを用いて長さ方向の寸法Ｌの温度変化を
測定するとともに、７７３Ｋ〜８７３Ｋでの寸法変化量
をΔＬとし、これを温度幅ΔＴで割った値をｄＬ／ｄＴ
として、 α≡（１／Ｌ0）・ｄＬ／ｄＴの値を、８００Ｋでの線膨張率として算出した。その結
果、インコネル６０１の線膨張率α１は１５．３×１０
^−６／Ｋであった。また、各合金の線膨張率α２につい
ては、Δα（＝α１−α２）の形で表１に示している。

【００３２】次に、中心電極３側については、組成がＩ
ｒ−５質量％Ｐｔであり、直径０．６ｍｍ厚さ０．８ｍ
ｍの寸法を有する貴金属チップを、上記第二チップと同
様の方法により作製し、インコネル６００製の中心電極
母材の先端面に全周レーザー溶接することにより接合し
た。そして、これら接地電極及び中心電極を用いて図１
に示す形態のスパークプラグ試験品を作成し、接地電極
側の貴金属耐消耗部の耐剥離性を評価した。

【００３３】耐剥離性の評価方法は以下の通りである。
まず、スパークプラグの火花放電ギャップ側の先端部を
ガスバーナーにより１０００℃に２分間加熱し、次いで
１分空冷するサイクルを１０００回繰り返す。次に、試
験品を、接地電極の貴金属耐消耗部の中心軸線を通る面
にて切断・研磨して顕微鏡にて拡大観察するとともに、
貴金属耐消耗部と電極母材との界面の亀裂進展長を観察
視野上にて測定し、界面の全長で割った値を剥離進展率
として算出する。そして、その剥離進展率が５０％を超
えたものを不良（×）、５０％以下のものを良好（○）
として評価する。

【００３４】表１は、貴金属耐消耗部の直径を０．９ｍ
ｍ、厚さＴを０．４ｍｍに固定し、材質を種々に変えた
ときの耐剥離性評価結果と、Δαの測定結果とともに示
すものである。また、表２は、貴金属耐消耗部の材質を
Ｐｔ−２０質量％Ｉｒに固定し、厚さＴを０．４ｍｍ、
直径を０．５〜１．６ｍｍの種々の値とした場合の耐剥
離性評価結果を、前述のＳ／Ｔの値とともに示したもの
である。

【００３５】

【表１】

【００３６】

【表２】

【００３７】表１の結果から、Δαが５．７×１０^−６
／Ｋ以下となる場合に、耐剥離性が良好となっているこ
とがわかる。また、表２の結果から、貴金属耐消耗部の
直径が０．６〜１．５ｍｍ、Ｓ／Ｔが０．７〜４．５の
ときに耐剥離性が良好となっていることがわかる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明のスパークプラグの一実施例を示す正面
縦断面図及び要部拡大図。

【図２】図１のスパークプラグの、変形例を示す要部断
面図。

【符号の説明】

１００スパークプラグ３中心電極４接地電極３２貴金属耐消耗部ｇ火花放電ギャップ

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】接地電極（４）の側面（４ｃ）に固着さ
れた貴金属耐消耗部（３２）を中心電極（３）の先端面
（３１ａ）と対向させることにより火花放電ギャップ
（ｇ）を形成したスパークプラグ（１００）において、前記接地電極（４）の少なくとも側面（４ｃ）を含む部
分が、Ｃｒを２１〜２５質量％、Ａｌを１〜２質量％、
Ｆｅを７〜２０質量％、Ｎｉを５８〜７１質量％含有す
るＮｉ合金からなり、前記貴金属耐消耗部（３２）は、前記接地電極（４）の
側面（４ｃ）に対し溶接部（Ｗ）を介して接合されると
ともに、前記貴金属耐消耗部（３２）を構成する貴金属の８００
Ｋにおける線膨張率をα１、前記接地電極（４）の前記
側面（４ｃ）を含む部分をなす前記Ｎｉ合金の８００Ｋ
における線膨張率をα２として、Δα≡α２−α１が
５．７×１０^−６／Ｋ以下となるように調整されてな
り、かつ、前記中心電極（３）の中心軸線（Ｏ）と直交する
平面に対する前記貴金属耐消耗部（３２）の正射投影図
形と同一面積の円の直径として定義される、該貴金属耐
消耗部（３２）の外径が０．６ｍｍ以上１．５ｍｍ以下
であることを特徴とするスパークプラグ（１００）。
【請求項２】前記貴金属耐消耗部（３２）の厚さをＴ
とし、前記中心電極（３）の中心軸線（Ｏ）と直交する
平面への前記貴金属耐消耗部（３２）の正射投影面積を
Ｓとして、Ｓ／Ｔが０．７以上４．５以下となるよう
に、前記貴金属耐消耗部（３２）の寸法が調整されてな
る請求項１に記載のスパークプラグ。