JP2003129067A - ガソリンの製造装置及びガソリンの製造方法 - Google Patents
ガソリンの製造装置及びガソリンの製造方法Info
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- JP2003129067A JP2003129067A JP2001326610A JP2001326610A JP2003129067A JP 2003129067 A JP2003129067 A JP 2003129067A JP 2001326610 A JP2001326610 A JP 2001326610A JP 2001326610 A JP2001326610 A JP 2001326610A JP 2003129067 A JP2003129067 A JP 2003129067A
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- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 特に設備構成を簡略化して装置の設置面積を
縮小化を可能にした、ガソリンの製造装置を提供する。 【解決手段】 重質ナフサを接触改質処理して改質ガソ
リンを生成する改質反応器２８ａと改質ガソリンからＬ
ＰＧ留分を分離するスタビライザ２８ｂとを有する接触
改質装置２８と、改質ガソリン基材に他のガソリン基材
を混合して製品ガソリンを得る混合手段（スタチックミ
キサー１１）と、製品ガソリンのオクタン価とリード蒸
気圧を計測する計測手段（オクタン価計測器１２と、リ
ード蒸気圧計測器１３）とを備え、計測手段で得られた
計測価に基づいて接触改質装置２８の運転条件を制御装
置２４により制御する。
縮小化を可能にした、ガソリンの製造装置を提供する。 【解決手段】 重質ナフサを接触改質処理して改質ガソ
リンを生成する改質反応器２８ａと改質ガソリンからＬ
ＰＧ留分を分離するスタビライザ２８ｂとを有する接触
改質装置２８と、改質ガソリン基材に他のガソリン基材
を混合して製品ガソリンを得る混合手段（スタチックミ
キサー１１）と、製品ガソリンのオクタン価とリード蒸
気圧を計測する計測手段（オクタン価計測器１２と、リ
ード蒸気圧計測器１３）とを備え、計測手段で得られた
計測価に基づいて接触改質装置２８の運転条件を制御装
置２４により制御する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ガソリンの製造現
場における設備構成を簡略し得る、ガソリンの製造装置
及びガソリンの製造方法に関する。
場における設備構成を簡略し得る、ガソリンの製造装置
及びガソリンの製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、ガソリンの製造現場としては、例
えば図４に示す設備構成を備えたものが知られている。
図４において符号１は常圧蒸留装置、２はガソリンの製
造装置である。常圧蒸留装置１は、供給された原油を常
圧蒸留し、ＬＰＧとそれより軽質な留分とナフサ留分と
図示しないそれ以外（例えば灯油、軽油、残油）に分離
するものである。なお、ガソリンの製造現場において
は、特にＬＰＧとナフサ留分とを原料として用いてお
り、これら原料はガソリンの製造装置２に送られてガソ
リンに製造されるようになっている。
えば図４に示す設備構成を備えたものが知られている。
図４において符号１は常圧蒸留装置、２はガソリンの製
造装置である。常圧蒸留装置１は、供給された原油を常
圧蒸留し、ＬＰＧとそれより軽質な留分とナフサ留分と
図示しないそれ以外（例えば灯油、軽油、残油）に分離
するものである。なお、ガソリンの製造現場において
は、特にＬＰＧとナフサ留分とを原料として用いてお
り、これら原料はガソリンの製造装置２に送られてガソ
リンに製造されるようになっている。
【０００３】常圧蒸留装置１で得られたＬＰＧとそれよ
り軽質な留分は、ガソリンの製造装置２を構成するＬＰ
Ｇ回収装置３に送られ、ＬＰＧ留分とそれより軽質な留
分に分離される。常圧蒸留装置１で得られたナフサ留分
は、ガソリンの製造装置２を構成するナフサ水素化精製
装置４に送られる。ナフサ水素化精製装置４は、水素と
触媒の存在下に送られてきたナフサ留分を水素化脱硫す
ることにより、接触改質装置の原料に適した精製ナフサ
留分とＬＰＧとそれより軽質な留分とを得る。精製ナフ
サ留分は、ナフサスプリッター５に送られ、軽質ナフサ
と後述する改質ガソリン基材の原料となる重質ナフサと
に分留される。
り軽質な留分は、ガソリンの製造装置２を構成するＬＰ
Ｇ回収装置３に送られ、ＬＰＧ留分とそれより軽質な留
分に分離される。常圧蒸留装置１で得られたナフサ留分
は、ガソリンの製造装置２を構成するナフサ水素化精製
装置４に送られる。ナフサ水素化精製装置４は、水素と
触媒の存在下に送られてきたナフサ留分を水素化脱硫す
ることにより、接触改質装置の原料に適した精製ナフサ
留分とＬＰＧとそれより軽質な留分とを得る。精製ナフ
サ留分は、ナフサスプリッター５に送られ、軽質ナフサ
と後述する改質ガソリン基材の原料となる重質ナフサと
に分留される。
【０００４】ナフサ水素化精製装置４で得られたＬＰＧ
とそれより軽質な留分は、前記の常圧蒸留装置１で得ら
れたＬＰＧとそれより軽質な留分とともにＬＰＧ回収装
置３に送られる。ＬＰＧ回収装置３において、ＬＰＧよ
り軽質な留分は、アミン処理等により硫黄化合物が除去
され、水素、メタン等の精製ガス成分として回収され、
一方ＬＰＧ成分はＬＰＧ製品タンク６ａあるいは中間タ
ンク６ｂに送られるようになっている。ＬＰＧ製品タン
ク６ａは、主にＬＰＧ回収装置３から送られてきたＬＰ
Ｇを受け入れるためのタンクであり、またＬＰＧ中間タ
ンク６ｂは、ＬＰＧ回収装置３から送られてきたＬＰＧ
を一時貯留して均質化し、ガソリン基材としてガソリン
調製手段に供給するためのタンクである。
とそれより軽質な留分は、前記の常圧蒸留装置１で得ら
れたＬＰＧとそれより軽質な留分とともにＬＰＧ回収装
置３に送られる。ＬＰＧ回収装置３において、ＬＰＧよ
り軽質な留分は、アミン処理等により硫黄化合物が除去
され、水素、メタン等の精製ガス成分として回収され、
一方ＬＰＧ成分はＬＰＧ製品タンク６ａあるいは中間タ
ンク６ｂに送られるようになっている。ＬＰＧ製品タン
ク６ａは、主にＬＰＧ回収装置３から送られてきたＬＰ
Ｇを受け入れるためのタンクであり、またＬＰＧ中間タ
ンク６ｂは、ＬＰＧ回収装置３から送られてきたＬＰＧ
を一時貯留して均質化し、ガソリン基材としてガソリン
調製手段に供給するためのタンクである。
【０００５】ナフサスプリッター５で得られた軽質ナフ
サは、軽質ナフサ中間タンク７ａあるいは７ｂに送られ
るようになっている。軽質ナフサタンク７ａは、主にナ
フサスプリッター５から送られてきた軽質ナフサを受け
入れるためのタンクであり、また軽質ナフサタンク７ｂ
は、ナフサスプリッター５から送られてきた軽質ナフサ
を一時貯留して均質化しガソリン基材としてガソリン調
製手段に供給するためのタンクである。
サは、軽質ナフサ中間タンク７ａあるいは７ｂに送られ
るようになっている。軽質ナフサタンク７ａは、主にナ
フサスプリッター５から送られてきた軽質ナフサを受け
入れるためのタンクであり、また軽質ナフサタンク７ｂ
は、ナフサスプリッター５から送られてきた軽質ナフサ
を一時貯留して均質化しガソリン基材としてガソリン調
製手段に供給するためのタンクである。
【０００６】ナフサスプリッター５で得られた重質ナフ
サは、接触改質装置８に送られ、ここで接触改質処理さ
れて改質ガソリン基材とされるようになっている。接触
改質装置８は、水素気流中で高温、加圧下で触媒と接触
させ、高オクタン価のガソリン基材を得るための装置で
あり、得られる生成油のオクタン価を調整するための接
触改質反応器８ａと、この接触改質反応器８ａでオクタ
ン価が調整された生成油のリード蒸気圧を左右するＬＰ
Ｇ留分を分離するためのスタビライザ８ｂとを備えて構
成される。従来のスタビライザ８ｂでは、リード蒸気圧
を後段のスタチックミキサーによる混合過程で調整して
おり、接触改質工程ではＬＰＧ留分の実質的全量を分離
して改質ガソリン基材を得るようになっている。分離さ
れたＬＰＧは前記ＬＰＧタンクに送られる。
サは、接触改質装置８に送られ、ここで接触改質処理さ
れて改質ガソリン基材とされるようになっている。接触
改質装置８は、水素気流中で高温、加圧下で触媒と接触
させ、高オクタン価のガソリン基材を得るための装置で
あり、得られる生成油のオクタン価を調整するための接
触改質反応器８ａと、この接触改質反応器８ａでオクタ
ン価が調整された生成油のリード蒸気圧を左右するＬＰ
Ｇ留分を分離するためのスタビライザ８ｂとを備えて構
成される。従来のスタビライザ８ｂでは、リード蒸気圧
を後段のスタチックミキサーによる混合過程で調整して
おり、接触改質工程ではＬＰＧ留分の実質的全量を分離
して改質ガソリン基材を得るようになっている。分離さ
れたＬＰＧは前記ＬＰＧタンクに送られる。
【０００７】接触改質装置８で接触改質処理された改質
ガソリン基材は、改質ガソリンタンク９ａあるいは９ｂ
に送られる。改質ガソリンタンク９ａは、主に接触改質
装置８から送られてきた改質ガソリン基材を受け入れる
ためのタンクであり、改質ガソリンタンク９ｂは、接触
改質装置８から送られてきた改質ガソリン基材を一時貯
留して均質化しガソリン基材としてガソリン調製手段に
供給するためのタンクである。
ガソリン基材は、改質ガソリンタンク９ａあるいは９ｂ
に送られる。改質ガソリンタンク９ａは、主に接触改質
装置８から送られてきた改質ガソリン基材を受け入れる
ためのタンクであり、改質ガソリンタンク９ｂは、接触
改質装置８から送られてきた改質ガソリン基材を一時貯
留して均質化しガソリン基材としてガソリン調製手段に
供給するためのタンクである。
【０００８】これら各タンク、すなわちＬＰＧタンク６
ａ、６ｂ、軽質ナフサタンク７ａ、７ｂ、改質ガソリン
タンク９ａ、９ｂに貯留された各ガソリン基材は、対応
するポンプ１０ａ、１０ｂ、１０ｃによってスタチック
ミキサー１１に送られ、ここで要求される規格を満足す
る、すなわち要求されるオクタン価とリード蒸気圧とを
有する製品としてのガソリンに製造される。このような
各基材、すなわちＬＰＧ、軽質ナフサ、改質ガソリン基
材からの製品ガソリンへの調製は、得られた製品ガソリ
ンのオクタン価とリード蒸気圧とをオクタン価計測器１
２とリード蒸気圧計測器１３とによってリアルタイムに
計測され、得られた結果に基づいて製品ガソリンが規格
を満たすように各基材のスタチックミキサー１１への供
給量（流量）を制御装置１４によって制御し、これら基
材のブレンド比を変えることによって行っている。
ａ、６ｂ、軽質ナフサタンク７ａ、７ｂ、改質ガソリン
タンク９ａ、９ｂに貯留された各ガソリン基材は、対応
するポンプ１０ａ、１０ｂ、１０ｃによってスタチック
ミキサー１１に送られ、ここで要求される規格を満足す
る、すなわち要求されるオクタン価とリード蒸気圧とを
有する製品としてのガソリンに製造される。このような
各基材、すなわちＬＰＧ、軽質ナフサ、改質ガソリン基
材からの製品ガソリンへの調製は、得られた製品ガソリ
ンのオクタン価とリード蒸気圧とをオクタン価計測器１
２とリード蒸気圧計測器１３とによってリアルタイムに
計測され、得られた結果に基づいて製品ガソリンが規格
を満たすように各基材のスタチックミキサー１１への供
給量（流量）を制御装置１４によって制御し、これら基
材のブレンド比を変えることによって行っている。
【０００９】なお、ポンプ１０ａ、１０ｂ、１０ｃとス
タチックミキサー１１とを結ぶ配管中には、それぞれ流
量計１５ａ、１５ｂ、１５ｃ、流量制御弁１６ａ、１６
ｂ、１６ｃ等が設けられ、各流量制御弁には弁の開閉度
を制御する制御器１７ａ、１７ｂ、１７ｃが設けられて
いる。前記オクタン価計測器１２とリード蒸気圧計測器
１３の各計測値に応じて制御装置１４によりそれぞれの
流量制御弁１６ａ、１６ｂ、１６ｃの開閉度を制御する
ことにより各基材が所望する量、スタチックミキサー１
１に送られ、常時完全混合の条件を確保するようになっ
ている。スタチックミキサー１１の出口側には背圧制御
弁１９が設けられており、さらにその下流側には製品ガ
ソリンタンク（図示略）が設けられている。そして、ス
タチックミキサー１１でブレンドされて得られた製品と
してのガソリンは、製品ガソリンタンクで貯留された
後、タンカーやローリーによって出荷されるようになっ
ている。
タチックミキサー１１とを結ぶ配管中には、それぞれ流
量計１５ａ、１５ｂ、１５ｃ、流量制御弁１６ａ、１６
ｂ、１６ｃ等が設けられ、各流量制御弁には弁の開閉度
を制御する制御器１７ａ、１７ｂ、１７ｃが設けられて
いる。前記オクタン価計測器１２とリード蒸気圧計測器
１３の各計測値に応じて制御装置１４によりそれぞれの
流量制御弁１６ａ、１６ｂ、１６ｃの開閉度を制御する
ことにより各基材が所望する量、スタチックミキサー１
１に送られ、常時完全混合の条件を確保するようになっ
ている。スタチックミキサー１１の出口側には背圧制御
弁１９が設けられており、さらにその下流側には製品ガ
ソリンタンク（図示略）が設けられている。そして、ス
タチックミキサー１１でブレンドされて得られた製品と
してのガソリンは、製品ガソリンタンクで貯留された
後、タンカーやローリーによって出荷されるようになっ
ている。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】ところで、近年におい
ては、ガソリンの製造現場においても敷地の有効利用が
望まれるようになっており、例えば新規にガソリンの製
造装置を建設する場合や、既存の製造装置を改修する場
合に、より設備構成を簡略した製造装置とし、敷地の有
効利用（改修の場合には敷地の転用）、装置の製造（改
修）コスト低減、さらにはメンテナンスの容易化などが
要求されるようになってきている。
ては、ガソリンの製造現場においても敷地の有効利用が
望まれるようになっており、例えば新規にガソリンの製
造装置を建設する場合や、既存の製造装置を改修する場
合に、より設備構成を簡略した製造装置とし、敷地の有
効利用（改修の場合には敷地の転用）、装置の製造（改
修）コスト低減、さらにはメンテナンスの容易化などが
要求されるようになってきている。
【００１１】本発明は、前記事情に鑑みてなされたもの
で、その目的とするところは、前記の要求に応えるべ
く、特に設備構成を簡略化して装置設置面積の縮小化を
可能にした、ガソリンの製造装置及びガソリンの製造方
法を提供することにある。
で、その目的とするところは、前記の要求に応えるべ
く、特に設備構成を簡略化して装置設置面積の縮小化を
可能にした、ガソリンの製造装置及びガソリンの製造方
法を提供することにある。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明者は、既存の装置
において、特に大きな占有面積を有する各基材のタンク
を低減することが前記課題の解決に有効であるとの考え
に至り、これを達成するべく鋭意検討を重ねた結果、本
発明を完成した。
において、特に大きな占有面積を有する各基材のタンク
を低減することが前記課題の解決に有効であるとの考え
に至り、これを達成するべく鋭意検討を重ねた結果、本
発明を完成した。
【００１３】すなわち、本発明のガソリンの製造装置で
は、ナフサ留分を接触改質処理して改質ガソリン基材を
得る接触改質手段と、改質ガソリン基材に他のガソリン
基材を混合して製品ガソリンを得る混合手段と、製品ガ
ソリンのオクタン価とリード蒸気圧を計測する計測手段
とを備え、計測手段の計測値に基づき、前記接触改質手
段の運転条件を制御する制御手段を設けたことにより前
記課題を解決した。
は、ナフサ留分を接触改質処理して改質ガソリン基材を
得る接触改質手段と、改質ガソリン基材に他のガソリン
基材を混合して製品ガソリンを得る混合手段と、製品ガ
ソリンのオクタン価とリード蒸気圧を計測する計測手段
とを備え、計測手段の計測値に基づき、前記接触改質手
段の運転条件を制御する制御手段を設けたことにより前
記課題を解決した。
【００１４】他の本発明のガソリンの製造装置では、原
料油から少なくともＬＰＧ留分とナフサ留分とを分離す
る第１分離手段と、ナフサ留分を水素化精製処理して精
製ナフサを得る水素化精製手段と、精製ナフサを軽質ナ
フサと重質ナフサとに分離する第２分離手段と、重質ナ
フサを接触改質処理して改質ガソリンを得る接触改質反
応器と改質ガソリンから軽質留分を分離して改質ガソリ
ン基材を得るスタビライザとを備えた接触改質手段と、
改質ガソリン基材に他のガソリン基材として前記軽質ナ
フサとＬＰＧ留分とを混合して製品ガソリンを得る混合
手段と、製品ガソリンのオクタン価を計測するオクタン
価計測器とリード蒸気圧を計測するリード蒸気圧計測器
とを有する計測手段とを備え、計測手段のオクタン価計
測器の計測値に基づき接触改質反応器の運転条件を制御
する制御手段と、リード蒸気圧計測器の計測値に基づき
スタビライザの運転条件を制御する制御手段を備えたこ
とにより前記課題を解決した。
料油から少なくともＬＰＧ留分とナフサ留分とを分離す
る第１分離手段と、ナフサ留分を水素化精製処理して精
製ナフサを得る水素化精製手段と、精製ナフサを軽質ナ
フサと重質ナフサとに分離する第２分離手段と、重質ナ
フサを接触改質処理して改質ガソリンを得る接触改質反
応器と改質ガソリンから軽質留分を分離して改質ガソリ
ン基材を得るスタビライザとを備えた接触改質手段と、
改質ガソリン基材に他のガソリン基材として前記軽質ナ
フサとＬＰＧ留分とを混合して製品ガソリンを得る混合
手段と、製品ガソリンのオクタン価を計測するオクタン
価計測器とリード蒸気圧を計測するリード蒸気圧計測器
とを有する計測手段とを備え、計測手段のオクタン価計
測器の計測値に基づき接触改質反応器の運転条件を制御
する制御手段と、リード蒸気圧計測器の計測値に基づき
スタビライザの運転条件を制御する制御手段を備えたこ
とにより前記課題を解決した。
【００１５】また、本発明のガソリンの製造方法では、
重質ナフサ留分を接触改質処理して改質ガソリン基材を
得る接触改質工程と、改質ガソリン基材に他のガソリン
基材を混合して製品ガソリンを得る混合工程と、製品ガ
ソリンのオクタン価とリード蒸気圧を計測する計測工程
とを有し、計測工程の計測値に基づき、前記接触改質工
程の運転条件を制御することにより前記課題を解決とし
た。
重質ナフサ留分を接触改質処理して改質ガソリン基材を
得る接触改質工程と、改質ガソリン基材に他のガソリン
基材を混合して製品ガソリンを得る混合工程と、製品ガ
ソリンのオクタン価とリード蒸気圧を計測する計測工程
とを有し、計測工程の計測値に基づき、前記接触改質工
程の運転条件を制御することにより前記課題を解決とし
た。
【００１６】他の本発明のガソリンの製造方法では、原
料油から少なくともＬＰＧ留分とナフサ留分とを分離す
る第１の分離工程と、ナフサ留分を水素化精製処理して
精製ナフサを得る水添脱硫工程と、精製ナフサを軽質ナ
フサと重質ナフサとに分離する第２分離工程と、重質ナ
フサを接触改質処理して改質ガソリン基材を得る接触改
質工程とを有し、改質ガソリン基材に他のガソリン基材
を混合して製品ガソリンを製造するガソリン製造方法で
あって、前記製品ガソリンのオクタン価とリード蒸気圧
とを計測し、その計測値に基づき接触改質工程の運転条
件を制御することにより前記課題を解決した。
料油から少なくともＬＰＧ留分とナフサ留分とを分離す
る第１の分離工程と、ナフサ留分を水素化精製処理して
精製ナフサを得る水添脱硫工程と、精製ナフサを軽質ナ
フサと重質ナフサとに分離する第２分離工程と、重質ナ
フサを接触改質処理して改質ガソリン基材を得る接触改
質工程とを有し、改質ガソリン基材に他のガソリン基材
を混合して製品ガソリンを製造するガソリン製造方法で
あって、前記製品ガソリンのオクタン価とリード蒸気圧
とを計測し、その計測値に基づき接触改質工程の運転条
件を制御することにより前記課題を解決した。
【００１７】前記従来のガソリンの製造装置では、得ら
れた製品ガソリンのオクタン価とリード蒸気圧とを計測
し、得られた結果に基づいて各基材、すなわちＬＰＧ、
軽質ナフサ、改質ガソリンの各基材のブレンド比を変え
るようにしているため、当然これら各基材については、
予め設定された範囲の性状（製品としてのガソリンの規
格、すなわちオクタン価およびリード蒸気圧に関係する
性状）のものが、製造しようとするガソリンの量に対し
て不足しないように十分な量がなければならず、したが
って予め性状の均質化を確保するべくブレンド用のタン
ク６ｂ、７ｂ、９ｂが必要となり、さらには貯留などの
ため受け入れ用のタンク６ａ、７ａ、９ａも必要となっ
ている。
れた製品ガソリンのオクタン価とリード蒸気圧とを計測
し、得られた結果に基づいて各基材、すなわちＬＰＧ、
軽質ナフサ、改質ガソリンの各基材のブレンド比を変え
るようにしているため、当然これら各基材については、
予め設定された範囲の性状（製品としてのガソリンの規
格、すなわちオクタン価およびリード蒸気圧に関係する
性状）のものが、製造しようとするガソリンの量に対し
て不足しないように十分な量がなければならず、したが
って予め性状の均質化を確保するべくブレンド用のタン
ク６ｂ、７ｂ、９ｂが必要となり、さらには貯留などの
ため受け入れ用のタンク６ａ、７ａ、９ａも必要となっ
ている。
【００１８】一方、本発明のガソリンの製造装置及びガ
ソリンの製造方法によれば、ブレンドして得られたガソ
リンのオクタン価とリード蒸気圧の計測結果に基づき、
接触改質装置の運転条件を制御するようにし、これによ
りここで得られる改質ガソリン基材のオクタン価とリー
ド蒸気圧とを調整するようにしたので、各基材の流量比
（ブレンド比）に関係なく得られる製品ガソリンの規格
を満足させるように調製することができ、したがって従
来必要であった各基材毎にブレンド用タンクと受け入れ
用（貯留用）タンクとを備える必要がなくなる。
ソリンの製造方法によれば、ブレンドして得られたガソ
リンのオクタン価とリード蒸気圧の計測結果に基づき、
接触改質装置の運転条件を制御するようにし、これによ
りここで得られる改質ガソリン基材のオクタン価とリー
ド蒸気圧とを調整するようにしたので、各基材の流量比
（ブレンド比）に関係なく得られる製品ガソリンの規格
を満足させるように調製することができ、したがって従
来必要であった各基材毎にブレンド用タンクと受け入れ
用（貯留用）タンクとを備える必要がなくなる。
【００１９】
【発明の実施の形態】以下、本発明を詳しく説明する。
図１は本発明のガソリンの製造装置の一実施形態例を示
す図であり、図１において符号１は原油常圧蒸留装置、
２０はガソリンの製造装置である。図１に示したガソリ
ンの製造装置２０が図４に示したガソリンの製造装置２
と異なるところは、主にスタチックミキサーで混合調製
された製品としてのガソリンのオクタン価およびリード
蒸気圧の計測値に基づき、各基材のブレンド比を調整す
るのに代えて、接触改質装置８の運転条件を制御するよ
うにした点である。
図１は本発明のガソリンの製造装置の一実施形態例を示
す図であり、図１において符号１は原油常圧蒸留装置、
２０はガソリンの製造装置である。図１に示したガソリ
ンの製造装置２０が図４に示したガソリンの製造装置２
と異なるところは、主にスタチックミキサーで混合調製
された製品としてのガソリンのオクタン価およびリード
蒸気圧の計測値に基づき、各基材のブレンド比を調整す
るのに代えて、接触改質装置８の運転条件を制御するよ
うにした点である。
【００２０】図１に示したガソリンの製造装置２０は、
図１に示したガソリンの製造装置２と同様にＬＰＧ回収
装置３とナフサ水素化精製装置４とナフサスプリッター
５とを備え、従来とは異なる外部から運転条件が制御可
能な接触改質装置２８とを備えてなるものである。ＬＰ
Ｇ回収装置３は、原油常圧蒸留装置１から送られてきた
ＬＰＧとそれより軽質な留分と、ナフサ水素化精製装置
４から送られてきたＬＰＧとそれより軽質な留分とか
ら、従来と同様に、ＬＰＧとそれより軽質なガス成分と
を回収する装置である。
図１に示したガソリンの製造装置２と同様にＬＰＧ回収
装置３とナフサ水素化精製装置４とナフサスプリッター
５とを備え、従来とは異なる外部から運転条件が制御可
能な接触改質装置２８とを備えてなるものである。ＬＰ
Ｇ回収装置３は、原油常圧蒸留装置１から送られてきた
ＬＰＧとそれより軽質な留分と、ナフサ水素化精製装置
４から送られてきたＬＰＧとそれより軽質な留分とか
ら、従来と同様に、ＬＰＧとそれより軽質なガス成分と
を回収する装置である。
【００２１】ＬＰＧ回収装置３で回収されたＬＰＧは、
ＬＰＧ製品タンク６に接続する配管と後述するガソリン
を調製するスタチックミキサー１１に接続する配管に分
岐し、後者の配管には流量計２１と流量制御弁２２とが
設けられ、流量制御弁２２にはその弁開閉度を制御する
制御器２３が設けられている。ナフサ水素化精製装置４
は、送られてきたナフサ留分を水素化し脱硫することに
より精製ナフサを得る装置であり、精製ナフサはナフサ
スプリッター５に送られ、軽質ナフサと重質ナフサとに
分留される。
ＬＰＧ製品タンク６に接続する配管と後述するガソリン
を調製するスタチックミキサー１１に接続する配管に分
岐し、後者の配管には流量計２１と流量制御弁２２とが
設けられ、流量制御弁２２にはその弁開閉度を制御する
制御器２３が設けられている。ナフサ水素化精製装置４
は、送られてきたナフサ留分を水素化し脱硫することに
より精製ナフサを得る装置であり、精製ナフサはナフサ
スプリッター５に送られ、軽質ナフサと重質ナフサとに
分留される。
【００２２】接触改質装置２８は、ナフサスプリッター
５から送られてきた重質ナフサを接触改質処理して改質
ガソリン基材を得るもので、それぞれ運転条件が制御可
能な改質反応器２８ａとスタビライザ２８ｂとを備え、
改質反応器２８ａの水素気流中で高温、加圧下で触媒と
接触させ、高オクタン価の改質ガソリンを得るととも
に、スタビライザ２８ｂにおいて改質ガソリンからＬＰ
Ｇ留分を除去して改質ガソリン基材を得るための装置で
ある。
５から送られてきた重質ナフサを接触改質処理して改質
ガソリン基材を得るもので、それぞれ運転条件が制御可
能な改質反応器２８ａとスタビライザ２８ｂとを備え、
改質反応器２８ａの水素気流中で高温、加圧下で触媒と
接触させ、高オクタン価の改質ガソリンを得るととも
に、スタビライザ２８ｂにおいて改質ガソリンからＬＰ
Ｇ留分を除去して改質ガソリン基材を得るための装置で
ある。
【００２３】接触改質反応器２８ａは、その運転過酷
度、具体的には温度などを上げる（過酷度を上げる）こ
とにより、得られる生成油（改質ガソリン）のオクタン
価を上げることができ、逆に下げる（過酷度を下げる）
ことにより、得られる生成油（改質ガソリン）のオクタ
ン価を下げることができるようになっている。図２は、
接触改質反応器２８ａの平均入口温度と、接触改質反応
装置２８出口の改質ガソリン基材のオクタン価との関係
の一例を示すグラフである。図２より、平均入口温度を
上げる、すなわち運転過酷度を上げることにより、得ら
れる改質ガソリン基材のオクタン価が上がることが分か
る。
度、具体的には温度などを上げる（過酷度を上げる）こ
とにより、得られる生成油（改質ガソリン）のオクタン
価を上げることができ、逆に下げる（過酷度を下げる）
ことにより、得られる生成油（改質ガソリン）のオクタ
ン価を下げることができるようになっている。図２は、
接触改質反応器２８ａの平均入口温度と、接触改質反応
装置２８出口の改質ガソリン基材のオクタン価との関係
の一例を示すグラフである。図２より、平均入口温度を
上げる、すなわち運転過酷度を上げることにより、得ら
れる改質ガソリン基材のオクタン価が上がることが分か
る。
【００２４】スタビライザ２８ｂは、接触改質反応器２
８ａから送られてきた生成油に対し、リード蒸気圧の支
配因子であるＬＰＧ留分を分離除去する装置であり、そ
のＬＰＧ留分の除去度合を制御可能になっている。すな
わち、脱ブタン運転や脱プロパン運転などを選択的に行
うもので、脱ブタンあるいは脱プロパンの量を制御する
ことにより、得られる改質ガソリン基材のリード蒸気圧
を調整できるようになっている。なお、脱ブタン運転で
は当然脱プロパンもなされるようになっており、したが
って脱ブタン運転の方が脱プロパン運転よりリード蒸気
圧の低減に高い効果を示すようになっている。
８ａから送られてきた生成油に対し、リード蒸気圧の支
配因子であるＬＰＧ留分を分離除去する装置であり、そ
のＬＰＧ留分の除去度合を制御可能になっている。すな
わち、脱ブタン運転や脱プロパン運転などを選択的に行
うもので、脱ブタンあるいは脱プロパンの量を制御する
ことにより、得られる改質ガソリン基材のリード蒸気圧
を調整できるようになっている。なお、脱ブタン運転で
は当然脱プロパンもなされるようになっており、したが
って脱ブタン運転の方が脱プロパン運転よりリード蒸気
圧の低減に高い効果を示すようになっている。
【００２５】このような構成のもとに、得られる改質ガ
ソリン基材のリード蒸気圧が低すぎる場合には、改質ガ
ソリン基材のリード蒸気圧を上げるようにスタビライザ
２８ｂの運転モードを脱プロパンとし、あるいはプロパ
ンの一部を残して改質ガソリン基材中に混入させ、得ら
れる改質ガソリン基材のリード蒸気圧を相対的に上げる
ことができるようになっている。一方、得られる改質ガ
ソリン基材のリード蒸気圧が高すぎる場合には、改質ガ
ソリン基材のリード蒸気圧を下げるようにスタビライザ
２８ｂの運転モードを脱ブタンとし、プロパンはもちろ
んブタンを除去する運転とすることにより、得られる改
質ガソリン基材のリード蒸気圧を相対的に下げることが
できるようになっている。
ソリン基材のリード蒸気圧が低すぎる場合には、改質ガ
ソリン基材のリード蒸気圧を上げるようにスタビライザ
２８ｂの運転モードを脱プロパンとし、あるいはプロパ
ンの一部を残して改質ガソリン基材中に混入させ、得ら
れる改質ガソリン基材のリード蒸気圧を相対的に上げる
ことができるようになっている。一方、得られる改質ガ
ソリン基材のリード蒸気圧が高すぎる場合には、改質ガ
ソリン基材のリード蒸気圧を下げるようにスタビライザ
２８ｂの運転モードを脱ブタンとし、プロパンはもちろ
んブタンを除去する運転とすることにより、得られる改
質ガソリン基材のリード蒸気圧を相対的に下げることが
できるようになっている。
【００２６】図３は、接触改質反応器２８ａの平均入口
温度と、製品ガソリンのリード蒸気圧との関係を示す図
であり、接触改質装置２８で得られた改質ガソリン基材
に軽質ナフサのみを混合し、ＬＰＧを加えていない製品
ガソリンのリード蒸気圧がスタビライザ２８ｂの運転モ
ードでどのように変化するかを図示している。図３よ
り、脱ブタン運転の方が脱プロパン運転より製品ガソリ
ンのリード蒸気圧の低減に高い効果を示すことが分か
る。
温度と、製品ガソリンのリード蒸気圧との関係を示す図
であり、接触改質装置２８で得られた改質ガソリン基材
に軽質ナフサのみを混合し、ＬＰＧを加えていない製品
ガソリンのリード蒸気圧がスタビライザ２８ｂの運転モ
ードでどのように変化するかを図示している。図３よ
り、脱ブタン運転の方が脱プロパン運転より製品ガソリ
ンのリード蒸気圧の低減に高い効果を示すことが分か
る。
【００２７】これらＬＰＧ回収装置３、ナフサ水素化精
製装置４、ナフサスプリッター５、接触改質装置２８で
得られた各基材、すなわちＬＰＧ、軽質ナフサ、改質ガ
ソリンは、それぞれその出口側に接続された配管を通
り、特に本例においては接触改質装置２８の出口側（下
流側）に接続された配管に合流されるようになってい
る。なお、各装置３、４、５、２８に接続した各配管に
はそれぞれ逆止弁（図示せず）が設けられており、逆止
弁を流れ出た基材が逆流しないようになっている。
製装置４、ナフサスプリッター５、接触改質装置２８で
得られた各基材、すなわちＬＰＧ、軽質ナフサ、改質ガ
ソリンは、それぞれその出口側に接続された配管を通
り、特に本例においては接触改質装置２８の出口側（下
流側）に接続された配管に合流されるようになってい
る。なお、各装置３、４、５、２８に接続した各配管に
はそれぞれ逆止弁（図示せず）が設けられており、逆止
弁を流れ出た基材が逆流しないようになっている。
【００２８】接触改質装置２８の出口側（下流側）の配
管中には、ここで合流された各基材を回分式でなく連続
的にブレンドするためのスタチックミキサー１１が配設
されている。このスタチックミキサー１１は、図４に示
したスタチックミキサー１１と同様のもので、配管によ
って送られてきて各基材の混合物を攪拌混合し、均質に
ブレンドするためのものである。
管中には、ここで合流された各基材を回分式でなく連続
的にブレンドするためのスタチックミキサー１１が配設
されている。このスタチックミキサー１１は、図４に示
したスタチックミキサー１１と同様のもので、配管によ
って送られてきて各基材の混合物を攪拌混合し、均質に
ブレンドするためのものである。
【００２９】スタチックミキサー１１の出口側（下流
側）に接続された配管には、計測手段を有する。すなわ
ち、ブレンドして得られた製品ガソリンのオクタン価を
連続的に計測するオクタン価計測器１２とリード蒸気圧
を連続的に計測するリード蒸気圧計測器１３とが設けら
れている。これらオクタン価計測器１２およびリード蒸
気圧計測器１３は、スタチックミキサー１１から流れ出
た製品としてのガソリンを、その流れを止めることなく
オクタン価あるいはリード蒸気圧を計測するものであ
る。なお、本発明においてこれら計測器１２、１３がオ
クタン価あるいはリード蒸気圧を「連続的に計測する」
との意は、「ガソリンの流れを止めることなくこの流れ
を連続させた状態のままで計測する」との意であり、計
測そのものについては連続的でなく断続的に行うもので
あってもよい。
側）に接続された配管には、計測手段を有する。すなわ
ち、ブレンドして得られた製品ガソリンのオクタン価を
連続的に計測するオクタン価計測器１２とリード蒸気圧
を連続的に計測するリード蒸気圧計測器１３とが設けら
れている。これらオクタン価計測器１２およびリード蒸
気圧計測器１３は、スタチックミキサー１１から流れ出
た製品としてのガソリンを、その流れを止めることなく
オクタン価あるいはリード蒸気圧を計測するものであ
る。なお、本発明においてこれら計測器１２、１３がオ
クタン価あるいはリード蒸気圧を「連続的に計測する」
との意は、「ガソリンの流れを止めることなくこの流れ
を連続させた状態のままで計測する」との意であり、計
測そのものについては連続的でなく断続的に行うもので
あってもよい。
【００３０】このような計測をなすオクタン価計測器１
２としては、オンストリームオクタンエンジンが好適に
用いられ、またリード蒸気圧計測器１３としては、ＲＶ
Ｐ（リード蒸気圧）アナライザが好適に用いられる。な
お、これらに代えて、例えばＮＩＲ（Near Infrared Sp
ectroscopic Analyzer）；近赤外スペクトル分析計）や
ＮＭＲ（Nuclear Magnetic Resonance Analyzer ）核磁
気共鳴分析計を用いることも可能である。
２としては、オンストリームオクタンエンジンが好適に
用いられ、またリード蒸気圧計測器１３としては、ＲＶ
Ｐ（リード蒸気圧）アナライザが好適に用いられる。な
お、これらに代えて、例えばＮＩＲ（Near Infrared Sp
ectroscopic Analyzer）；近赤外スペクトル分析計）や
ＮＭＲ（Nuclear Magnetic Resonance Analyzer ）核磁
気共鳴分析計を用いることも可能である。
【００３１】これらオクタン価計測器１２およびリード
蒸気圧計測器１３には、得られた計測値に基づいて接触
改質装置２８の処理条件を制御する制御装置２４が接続
されている。この制御装置２４には、製品ガソリンに要
求されるオクタン価とリード蒸気圧の基準値（所定の範
囲をそれぞれ有する）が予め設定されており、オクタン
価計測器１２で計測されたガソリンのオクタン価と基準
値とを比較しその比較に基づいて、接触改質装置２８中
の接触改質反応器２８ａの運転条件を変化させ、一方、
リード蒸気圧計測器１３で計測されたガソリンのリード
蒸気圧とその基準値とを比較しその比較に基づいて、接
触改質装置２８中のスタビライザ２８ｂの運転条件を変
化させるよう構成されたものである。
蒸気圧計測器１３には、得られた計測値に基づいて接触
改質装置２８の処理条件を制御する制御装置２４が接続
されている。この制御装置２４には、製品ガソリンに要
求されるオクタン価とリード蒸気圧の基準値（所定の範
囲をそれぞれ有する）が予め設定されており、オクタン
価計測器１２で計測されたガソリンのオクタン価と基準
値とを比較しその比較に基づいて、接触改質装置２８中
の接触改質反応器２８ａの運転条件を変化させ、一方、
リード蒸気圧計測器１３で計測されたガソリンのリード
蒸気圧とその基準値とを比較しその比較に基づいて、接
触改質装置２８中のスタビライザ２８ｂの運転条件を変
化させるよう構成されたものである。
【００３２】すなわち、この制御装置２４は、例えばオ
クタン価計測器１２で計測された製品ガソリンのオクタ
ン価が所望する基準値の下限より低い場合には、接触改
質反応器２８ａの運転過酷度、具体的にはその温度（入
り口温度）を上げる（過酷度を上げる）ことにより、得
られる生成油（改質ガソリン）のオクタン価を上げて目
標範囲の下限値以上となるようにし、逆に上限値より高
い場合には、温度（入り口温度）を下げる（過酷度を下
げる）ことにより得られる生成油（改質ガソリン）のオ
クタン価を下げて目標範囲の上限値以下となるようにす
る。
クタン価計測器１２で計測された製品ガソリンのオクタ
ン価が所望する基準値の下限より低い場合には、接触改
質反応器２８ａの運転過酷度、具体的にはその温度（入
り口温度）を上げる（過酷度を上げる）ことにより、得
られる生成油（改質ガソリン）のオクタン価を上げて目
標範囲の下限値以上となるようにし、逆に上限値より高
い場合には、温度（入り口温度）を下げる（過酷度を下
げる）ことにより得られる生成油（改質ガソリン）のオ
クタン価を下げて目標範囲の上限値以下となるようにす
る。
【００３３】また、リード蒸気圧計測器１３で計測され
た製品ガソリンのリード蒸気圧が所望する基準値の下限
より低い場合には、スタビライザ２８ｂの運転モードを
脱プロパンとし、あるいはプロパンの一部を残して改質
ガソリン中に混入させる運転とすることにより、得られ
る改質ガソリン基材のリード蒸気圧を相対的に上げて目
標範囲の下限値以上となるようにし、逆に上限値より高
い場合には、スタビライザ２８ｂの運転モードを脱ブタ
ンとし、プロパンはもちろんブタンの量を低減する運転
とすることにより得られる改質ガソリン基材のリード蒸
気圧を相対的に下げて目標範囲の上限値以下となるよう
にする。このようにスタビライザ２８ｂで改質ガソリン
基材中のＬＰＧ留分の濃度を制御することにより、従来
スタビライザで完全に分離していたＬＰＧを、本発明に
おいては一定以上の濃度で含有させることができ、スタ
ビライザの運転エネルギーを節約できる効果がある。ま
た、改質ガソリン基材にＬＰＧを添加しなくてもリード
蒸気圧を満足する場合には、スタビライザ２８ｂの運転
条件だけで制御することも可能になる。
た製品ガソリンのリード蒸気圧が所望する基準値の下限
より低い場合には、スタビライザ２８ｂの運転モードを
脱プロパンとし、あるいはプロパンの一部を残して改質
ガソリン中に混入させる運転とすることにより、得られ
る改質ガソリン基材のリード蒸気圧を相対的に上げて目
標範囲の下限値以上となるようにし、逆に上限値より高
い場合には、スタビライザ２８ｂの運転モードを脱ブタ
ンとし、プロパンはもちろんブタンの量を低減する運転
とすることにより得られる改質ガソリン基材のリード蒸
気圧を相対的に下げて目標範囲の上限値以下となるよう
にする。このようにスタビライザ２８ｂで改質ガソリン
基材中のＬＰＧ留分の濃度を制御することにより、従来
スタビライザで完全に分離していたＬＰＧを、本発明に
おいては一定以上の濃度で含有させることができ、スタ
ビライザの運転エネルギーを節約できる効果がある。ま
た、改質ガソリン基材にＬＰＧを添加しなくてもリード
蒸気圧を満足する場合には、スタビライザ２８ｂの運転
条件だけで制御することも可能になる。
【００３４】ここで、このような制御装置２４による制
御は、図２あるいは図３に示したようなデータ、および
これらデータからの計算値に基づき、計測値が所望範囲
から外れた際に直ちに所望範囲に復帰するようにして行
われる。スタチックミキサー１１の出口側には背圧制御
弁１９が設けられており、さらにその下流側には製品ガ
ソリンタンク（図示略）が設けられている。そして、ス
タチックミキサー１１ブレンドされて得られた製品とし
てのガソリンは、図４に示した従来の場合と同様に、製
品ガソリンタンクで貯留された後、タンカーやローリー
によって出荷されるようになっている。
御は、図２あるいは図３に示したようなデータ、および
これらデータからの計算値に基づき、計測値が所望範囲
から外れた際に直ちに所望範囲に復帰するようにして行
われる。スタチックミキサー１１の出口側には背圧制御
弁１９が設けられており、さらにその下流側には製品ガ
ソリンタンク（図示略）が設けられている。そして、ス
タチックミキサー１１ブレンドされて得られた製品とし
てのガソリンは、図４に示した従来の場合と同様に、製
品ガソリンタンクで貯留された後、タンカーやローリー
によって出荷されるようになっている。
【００３５】次に、このようなガソリンの製造装置２０
によるガソリンの製造方法に基づき、本発明のガソリン
の製造方法の一例を説明する。まず、従来と同様に原油
を原油常圧蒸留装置１に供給し、この原油常圧蒸留装置
１で原油を常圧蒸留することにより、ＬＰＧとそれより
軽質な留分とナフサ留分とそれ以外（例えば灯油、軽
油、重質軽油）に分離する。
によるガソリンの製造方法に基づき、本発明のガソリン
の製造方法の一例を説明する。まず、従来と同様に原油
を原油常圧蒸留装置１に供給し、この原油常圧蒸留装置
１で原油を常圧蒸留することにより、ＬＰＧとそれより
軽質な留分とナフサ留分とそれ以外（例えば灯油、軽
油、重質軽油）に分離する。
【００３６】続いて、ＬＰＧとそれより軽質な留分につ
いてはＬＰＧ回収装置３に、またナフサ留分については
ナフサ水素化精製装置４にそれぞれ供給される。ナフサ
水素化精製装置４では、送られてきたナフサ留分を水素
化脱硫してＬＰＧとそれより軽質な留分と精製ナフサと
に分離し、得られたＬＰＧとそれより軽質な留分につい
てはＬＰＧ回収装置３に送り、精製ナフサについてはナ
フサスプリッター５に送られそこで軽質ナフサと重質ナ
フサに分留され、重質ナフサついては接触改質装置２８
に送られる。また、軽質ナフサについては、接触改質装
置２８の出口側（下流側）に接続された配管に直接流入
せしめる。なお、それぞれの装置おいて、ＬＰＧより軽
質な留分すなわち、水素、メタンを主成分としたガス成
分に関しては分離手段、分離工程、さらには水素化精製
工程に供給、回収される水素ガスラインは図面に省略し
ているが、公知の手段で、供給、分離、回収されるもの
とする。
いてはＬＰＧ回収装置３に、またナフサ留分については
ナフサ水素化精製装置４にそれぞれ供給される。ナフサ
水素化精製装置４では、送られてきたナフサ留分を水素
化脱硫してＬＰＧとそれより軽質な留分と精製ナフサと
に分離し、得られたＬＰＧとそれより軽質な留分につい
てはＬＰＧ回収装置３に送り、精製ナフサについてはナ
フサスプリッター５に送られそこで軽質ナフサと重質ナ
フサに分留され、重質ナフサついては接触改質装置２８
に送られる。また、軽質ナフサについては、接触改質装
置２８の出口側（下流側）に接続された配管に直接流入
せしめる。なお、それぞれの装置おいて、ＬＰＧより軽
質な留分すなわち、水素、メタンを主成分としたガス成
分に関しては分離手段、分離工程、さらには水素化精製
工程に供給、回収される水素ガスラインは図面に省略し
ているが、公知の手段で、供給、分離、回収されるもの
とする。
【００３７】ＬＰＧ回収装置３で回収されたＬＰＧにつ
いては、ＬＰＧ製品タンク６に送られる配管とスタチッ
クミキサー１１に接続する配管とに分岐し、後者の配管
に設けられる流量制御弁２２によりスタチックミキサー
に供給されるＬＰＧ留分の流量が制御される。
いては、ＬＰＧ製品タンク６に送られる配管とスタチッ
クミキサー１１に接続する配管とに分岐し、後者の配管
に設けられる流量制御弁２２によりスタチックミキサー
に供給されるＬＰＧ留分の流量が制御される。
【００３８】接触改質装置２８に送られてきた重質ナフ
サについては、前述したようにオクタン価計測器１２お
よびリード蒸気圧計測器１３で得られた計測値に基づい
て制御をなす制御装置２４により、接触改質装置２８の
処理条件、すなわち接触改質反応器２８ａの運転条件と
スタビライザ２８ｂの運転条件とを制御しつつ処理を行
い、改質ガソリン基材を製造する。そして、得られた改
質ガソリン基材を、接触改質装置２８の出口側（下流
側）に接続された配管に流出せしめる。
サについては、前述したようにオクタン価計測器１２お
よびリード蒸気圧計測器１３で得られた計測値に基づい
て制御をなす制御装置２４により、接触改質装置２８の
処理条件、すなわち接触改質反応器２８ａの運転条件と
スタビライザ２８ｂの運転条件とを制御しつつ処理を行
い、改質ガソリン基材を製造する。そして、得られた改
質ガソリン基材を、接触改質装置２８の出口側（下流
側）に接続された配管に流出せしめる。
【００３９】このようにして配管に各基材、すなわちＬ
ＰＧ、軽質ナフサ、改質ガソリンを流すと、これらは合
流した状態でスタチックミキサー１１に流入し、ここで
均質にブレンドされて製品としてのガソリンとされる。
そして、この製品ガソリンはスタチックミキサー１１を
出ると、そのオクタン価、リード蒸気圧がオクタン価計
測器１２、リード蒸気圧計測器１３で計測され、得られ
た計測値が前述したように制御装置２４にフィードバッ
クされることにより、接触改質装置２８の運転の適正化
がなされる。したがって、スタチックミキサー１１を出
たガソリンはそのオクタン化またはリード蒸気圧が仮に
一時的に所望範囲を外れたとしても、これを検知して直
ちに接触改質装置２８の運転の適正化がなされることか
ら、すぐに所望範囲に復帰し、結果として製品ガソリン
はそのオクタン価およびリード蒸気圧が所望範囲内にあ
るものとなる。
ＰＧ、軽質ナフサ、改質ガソリンを流すと、これらは合
流した状態でスタチックミキサー１１に流入し、ここで
均質にブレンドされて製品としてのガソリンとされる。
そして、この製品ガソリンはスタチックミキサー１１を
出ると、そのオクタン価、リード蒸気圧がオクタン価計
測器１２、リード蒸気圧計測器１３で計測され、得られ
た計測値が前述したように制御装置２４にフィードバッ
クされることにより、接触改質装置２８の運転の適正化
がなされる。したがって、スタチックミキサー１１を出
たガソリンはそのオクタン化またはリード蒸気圧が仮に
一時的に所望範囲を外れたとしても、これを検知して直
ちに接触改質装置２８の運転の適正化がなされることか
ら、すぐに所望範囲に復帰し、結果として製品ガソリン
はそのオクタン価およびリード蒸気圧が所望範囲内にあ
るものとなる。
【００４０】このようなガソリンの製造装置２０および
これによるガソリンの製造方法にあっては、ブレンドし
て得られたガソリンのオクタン価とリード蒸気圧の計測
結果に基づき、接触改質装置２８の運転条件を制御する
ようにし、これによりここで得られる改質ガソリンのオ
クタン価とリード蒸気圧とを調整するようにしたので、
各基材の流量比（ブレンド比）を変えることなく得られ
る製品ガソリンの規格を満足させるように調製すること
ができ、したがって従来のごとく各基材毎にブレンド用
タンクと受け入れ用タンクとを備える必要がなくなり、
よって例えば図４に示した従来のガソリンの製造装置２
におけるタンク６ｂ、７ａ、７ｂ、９ａ、９ｂやこれに
付随するポンプ１０ａ、１０ｂ、１０ｃなどをなくすこ
とができ、装置の設置に必要とされる敷地の縮小化等を
図ることができる。
これによるガソリンの製造方法にあっては、ブレンドし
て得られたガソリンのオクタン価とリード蒸気圧の計測
結果に基づき、接触改質装置２８の運転条件を制御する
ようにし、これによりここで得られる改質ガソリンのオ
クタン価とリード蒸気圧とを調整するようにしたので、
各基材の流量比（ブレンド比）を変えることなく得られ
る製品ガソリンの規格を満足させるように調製すること
ができ、したがって従来のごとく各基材毎にブレンド用
タンクと受け入れ用タンクとを備える必要がなくなり、
よって例えば図４に示した従来のガソリンの製造装置２
におけるタンク６ｂ、７ａ、７ｂ、９ａ、９ｂやこれに
付随するポンプ１０ａ、１０ｂ、１０ｃなどをなくすこ
とができ、装置の設置に必要とされる敷地の縮小化等を
図ることができる。
【００４１】なお、本発明は前記実施形態例に限定され
ることなく、本発明の要旨を逸脱しない限り適宜設計的
な変更が可能である。例えば、図１に示したように、Ｌ
ＰＧ回収装置３の出口側（下流側）の配管に、ナフサ水
素化精製装置（分離装置）以外から軽質分としてＬＰＧ
等の添加材を供給するべく、外部からのＬＰＧ等供給用
としての供給配管を接続し、ＬＰＧ回収装置３から送ら
れてくるＬＰＧに加えて、外部からのＬＰＧ等をスタチ
ックミキサーに送るようにしてもよい。さらには、ＬＰ
Ｇ回収装置３からのＬＰＧの供給配管を省略して、外部
からのアルキルガソリン等の添加剤の供給配管を接続す
ることも可能である。
ることなく、本発明の要旨を逸脱しない限り適宜設計的
な変更が可能である。例えば、図１に示したように、Ｌ
ＰＧ回収装置３の出口側（下流側）の配管に、ナフサ水
素化精製装置（分離装置）以外から軽質分としてＬＰＧ
等の添加材を供給するべく、外部からのＬＰＧ等供給用
としての供給配管を接続し、ＬＰＧ回収装置３から送ら
れてくるＬＰＧに加えて、外部からのＬＰＧ等をスタチ
ックミキサーに送るようにしてもよい。さらには、ＬＰ
Ｇ回収装置３からのＬＰＧの供給配管を省略して、外部
からのアルキルガソリン等の添加剤の供給配管を接続す
ることも可能である。
【００４２】
【発明の効果】以上説明したように本発明のガソリンの
製造装置及びガソリンの製造方法は、ブレンドして得ら
れたガソリンのオクタン価とリード蒸気圧の計測結果に
基づき、接触改質装置の処理条件を制御するようにし、
これにより得られる改質ガソリンのオクタン価とリード
蒸気圧とを調整するようにしたものであるから、各基材
の流量比（ブレンド比）を変えることなく得られる製品
ガソリンの規格を満足させるように調製することがで
き、したがって従来のごとく各基材毎にブレンド用タン
クと受け入れ用タンクとを備える必要がなくなり、よっ
て従来のガソリンの製造装置のごとく各基材に対応する
タンクやこれに付随するポンプなどをなくすことができ
る。
製造装置及びガソリンの製造方法は、ブレンドして得ら
れたガソリンのオクタン価とリード蒸気圧の計測結果に
基づき、接触改質装置の処理条件を制御するようにし、
これにより得られる改質ガソリンのオクタン価とリード
蒸気圧とを調整するようにしたものであるから、各基材
の流量比（ブレンド比）を変えることなく得られる製品
ガソリンの規格を満足させるように調製することがで
き、したがって従来のごとく各基材毎にブレンド用タン
クと受け入れ用タンクとを備える必要がなくなり、よっ
て従来のガソリンの製造装置のごとく各基材に対応する
タンクやこれに付随するポンプなどをなくすことができ
る。
【００４３】したがって、装置の設置に必要とされる敷
地の縮小化等を図ることができ、これにより新規にガソ
リンの製造装置を製造する場合や、既存の製造装置を改
修する場合に、敷地の有効利用や装置の製造（改修）コ
スト低減、さらにはメンテナンスの容易化などを可能に
することができる。
地の縮小化等を図ることができ、これにより新規にガソ
リンの製造装置を製造する場合や、既存の製造装置を改
修する場合に、敷地の有効利用や装置の製造（改修）コ
スト低減、さらにはメンテナンスの容易化などを可能に
することができる。
【図１】 本発明のガソリンの製造装置の一実施形態例
の概略構成を示すフロー図である。
の概略構成を示すフロー図である。
【図２】 接触改質反応器の平均入り口温度と、得られ
る生成油（改質ガソリン基材）のオクタン価との関係の
一例を示すグラフである。
る生成油（改質ガソリン基材）のオクタン価との関係の
一例を示すグラフである。
【図３】 接触改質反応器の入り口温度と、改質ガソリ
ン基材に軽質ナフサのみを混合した製品ガソリンのリー
ド蒸気圧との関係において、スタビライザの脱プロパン
運転と脱ブタン運転とを比較したグラフである。
ン基材に軽質ナフサのみを混合した製品ガソリンのリー
ド蒸気圧との関係において、スタビライザの脱プロパン
運転と脱ブタン運転とを比較したグラフである。
【図４】 従来のガソリンの製造装置の一例の概略構成
を示すフロー図である。
を示すフロー図である。
２０：ガソリン製造装置、３：ＬＰＧ回収装置、４：ナ
フサ水素化精製装置、２８：接触改質装置、２８ａ：接
触改質反応器(接触改質器）、２８ｂ：スタビライザ、
１１：スタチックミキサー、１２：オクタン価計測器、
１３：リード蒸気圧計測器、２４：制御装置
フサ水素化精製装置、２８：接触改質装置、２８ａ：接
触改質反応器(接触改質器）、２８ｂ：スタビライザ、
１１：スタチックミキサー、１２：オクタン価計測器、
１３：リード蒸気圧計測器、２４：制御装置
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考）
Ｃ１０Ｌ 1/06 Ｃ１０Ｌ 1/06
Claims (9)
- 【請求項１】 ナフサ留分を接触改質処理して改質ガソ
リン基材を得る接触改質手段と、改質ガソリン基材に他
のガソリン基材を混合して製品ガソリンを得る混合手段
と、製品ガソリンのオクタン価とリード蒸気圧を計測す
る計測手段とを備え、 計測手段の計測値に基づき、前記接触改質手段の運転条
件を制御する制御手段を設けたガソリンの製造装置。 - 【請求項２】 前記制御手段は、製品ガソリンのオクタ
ン価の計測値に応じて接触改質手段の改質反応条件を制
御する請求項１記載のガソリンの製造装置。 - 【請求項３】 前記制御手段は、製品ガソリンのリード
蒸気圧の計測値に応じて接触改質手段のスタビライザの
運転条件を制御する請求項１又は２記載のガソリンの製
造装置。 - 【請求項４】 原料油から少なくともＬＰＧ留分とナフ
サ留分とを分離する第１分離手段と、ナフサ留分を水素
化精製処理して精製ナフサを得る水素化精製手段と、精
製ナフサを軽質ナフサと重質ナフサとに分離する第２分
離手段と、重質ナフサを接触改質処理して改質ガソリン
を得る接触改質反応器と改質ガソリンから軽質留分を分
離して改質ガソリン基材を得るスタビライザとを備えた
接触改質手段と、改質ガソリン基材に他のガソリン基材
として前記軽質ナフサとＬＰＧ留分とを混合して製品ガ
ソリンを得る混合手段と、製品ガソリンのオクタン価を
計測するオクタン価計測器とリード蒸気圧を計測するリ
ード蒸気圧計測器とを有する計測手段とを備え、 計測手段のオクタン価計測器の計測値に基づき接触改質
反応器の運転条件を制御する制御手段と、リード蒸気圧
計測器の計測値に基づきスタビライザの運転条件を制御
する制御手段を備えたガソリンの製造装置。 - 【請求項５】 ナフサ留分を接触改質するとともにオク
タン価とリード蒸気圧を調整してガソリンを製造するガ
ソリン製造装置であって、 重質ナフサ留分を接触改質処理して改質ガソリンを得る
改質反応器と改質ガソリンから軽質留分を分離するスタ
ビライザとを有する接触改質手段と、 改質ガソリン基材に他のガソリン基材を混合して製品ガ
ソリンを得る混合手段と、 製品ガソリンのオクタン価を計測するオクタン価計測器
と製品ガソリンのリード蒸気圧を計測するリード蒸気圧
計測器とを有する計測手段と、 オクタン価計測器の計測値に基づき改質反応器の運転条
件を制御する制御手段とリード蒸気圧計測器の計測値に
基づきスタビライザの運転条件を制御する制御手段と、
を備えたガソリンの製造装置。 - 【請求項６】 重質ナフサ留分を接触改質処理して改質
ガソリン基材を得る接触改質工程と、改質ガソリン基材
に他のガソリン基材を混合して製品ガソリンを得る混合
工程と、製品ガソリンのオクタン価とリード蒸気圧を計
測する計測工程とを有し、 計測工程の計測値に基づき、前記接触改質工程の運転条
件を制御するガソリンの製造方法。 - 【請求項７】 原料油から少なくともＬＰＧ留分とナフ
サ留分とを分離する第１の分離工程と、ナフサ留分を水
素化精製処理して精製ナフサを得る水添脱硫工程と、精
製ナフサを軽質ナフサと重質ナフサとに分離する第２分
離工程と、重質ナフサを接触改質処理して改質ガソリン
基材を得る接触改質工程とを有し、改質ガソリン基材に
他のガソリン基材を混合して製品ガソリンを製造するガ
ソリン製造方法であって、 前記製品ガソリンのオクタン価とリード蒸気圧とを計測
し、その計測値に基づき接触改質工程の運転条件を制御
するガソリンの製造方法。 - 【請求項８】 前記接触改質工程の運転条件の制御が、
製品ガソリンのオクタン価の計測値に応じ、基準値より
低い場合は改質反応器の反応温度を上げ、基準値より高
い場合は反応温度を下げる運転条件で実施する請求項６
又は７記載のガソリンの製造方法。 - 【請求項９】 前記接触改質工程の運転条件の制御が、
製品ガソリンのリード蒸気圧の計測値に応じ、基準値よ
り低い場合はスタビライザの軽質留分の除去率を下げ、
基準値より高い場合は軽質留分の除去率を上げる運転条
件で実施する請求項６〜８のいずれかに記載のガソリン
の製造方法。
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|---|---|---|---|
| JP2001326610A JP3639243B2 (ja) | 2001-10-24 | 2001-10-24 | ガソリンの製造装置及びガソリンの製造方法 |
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| JP2003129067A true JP2003129067A (ja) | 2003-05-08 |
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| US11835450B2 (en) | 2021-02-25 | 2023-12-05 | Marathon Petroleum Company Lp | Methods and assemblies for determining and using standardized spectral responses for calibration of spectroscopic analyzers |
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| US11898109B2 (en) | 2021-02-25 | 2024-02-13 | Marathon Petroleum Company Lp | Assemblies and methods for enhancing control of hydrotreating and fluid catalytic cracking (FCC) processes using spectroscopic analyzers |
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-
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- 2001-10-24 JP JP2001326610A patent/JP3639243B2/ja not_active Expired - Fee Related
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