JPH03163193A - 分留塔制御方法及び装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野］ 本発明は、炭化水素の分留装置及び方法に四する。１９
の態様では、本発明は、分留塔の１８又はそれ以上の生
成物流のリード蒸気圧を決定寸る装置及び方法に関する
。他の態様では、本発りは、分留塔の１種又はそれ以上
の生成物流のリード蒸気圧を制御する装置及び方法に関
する。

［従来の技術］ 多成分炭化水素流が加熱され、塔底生成物済．と１種又
はそれ以上の側部取り出し又は塔頂生惑物流とに分留さ
れる分留プロセスは、一般に蒸名または他の類似の用途
に採用される。そのようなプロセスを実施する場合、出
来る限り効率良く携作しつつ、生成物の品質を維持する
ことが重要である。

特定の生成物流のリード蒸気圧は、１００’Ｆ（３７．
８℃）における平衡蒸気圧である。生成物流のリード蒸
気圧は、その組成に直接関係する，例えば、塔底生成物
流のリード蒸気圧は、その成分の濃度の関数である。そ
の結果、特定の生成物流のリード蒸気圧は、生成物流の
品質の指示に役立ち得る。

原料流の流星、組成、塔に提供される熱の量のような分
留塔に関連するプロセス変数の変化は、生成物流の品質
及びリード蒸気圧に直接影響する。

生成物流の品質は、そのリード蒸気圧の変化を検出し、
所望の生成物流の品質に対応する生成物流のリード蒸気
圧に実質的に等しい実際のリード蒸気圧を維持するよう
に検出された変化に応答して一つ又はそれ以上のプロセ
ス変数を取り扱うことにより制御することが出来る。

これまで、特定の生成物流のリード蒸気圧の正確な決定
は、クロマトグラフィーのような複雑な分析方法を必要
としていた。連続分留プロセスにおいては、そのような
分析を連続的または頻繁に行うことは困難である。クロ
マトグラフィー又は他の型の分析装置を操業ラインに置
くことが可能な場合ですら、それに伴うコスト及びメン
テナンスの問題がそうすることを望ましからぬものとす
る。

その問題を軽減するために、クロマトグラフィー又は他
の型の複雑な分析の不在下において、生成物流の実際の
リード蒸気圧を決定するための装置及び方法が開発され
た。米国特許第４．５７８１５１号、及び４，６６７，
５０８号には、混合物の実際の温度と蒸気圧に応答して
、炭化水素の混合物の実際のリード蒸気圧を決定するた
めの装置及び方法が開示されている。

生成物流の温度及び蒸気圧に応答して生成物流の実際の
リード蒸気圧を決定するための装置及び方法は、この問
題の一つの解決ではあるが、それらはすべての用途にお
ける正確なリード蒸気圧の指示を提供しない。

このように、クロマトグラフィー又は他の型の複雑な分
析の不在下において、生成物流の実際のリード蒸気圧を
決定するための改良された装置及び方法についての要求
がある。また、分留プロセスの実施に際して、生成物流
の正確なリード蒸気圧が広範に変化する時ですら、生成
物流の実際の蒸気圧の正確な指示を提供し得る装置及び
方法に対する要求がある。

［課題を解決するための千段］ 本発明は、多或分炭化水素原料流を塔頂生成物流と塔底
生成物流とに分留するために用いられる分留塔の塔頂生
成物流のリード蒸気圧を決定するための方法及び装置を
提供する。この装置は、塔頂生成物流か又は塔底生成物
流である第１の生成物流の実際の温度を代表する第１の
信号を確立する手段、第１の生成物流の実際の蒸気圧を
代表する第２の信号を確立する手段、塔頂底生成物流の
実際の流量を代表する第３の信号を確立する手段、塔頂
生成物流の実際の流量を代表する第４の信号を確立する
工程、及び第１、第２、第３及び第４の信号に応答して
第１の生成物流の実際のリード蒸気圧を決定する手段を
具備する。

本発明はまた、多成分炭化水素原料流を塔頂生成物流と
塔底生成物流とに分留するために用いられる分留塔の第
１の生成物流のリード蒸気圧及び品質を制御するための
装置及び方法を提供する。

この装置及び／又は方法は、第１の生成物流の実際の温
度を代表する第１の信号を確立する手段、第１の生成物
流の実際の蒸気圧を代表する第２の信号を確立する手段
、塔底生成物流の実際の流量を代表する第３の信号を確
立する手段、塔頂生成物流の実際の流量を代表する第４
の信号を確立する手段、第１、第２、第３及び第４の信
号に応答して第１の生成物流の丈際のリード蒸気圧を代
表する筆５の信号を確立する手段、第１の生成物流の所
望のリード蒸気圧を代表する第６の信号を確立する手段
、第５と第６の信号を比較してその差に応答した第７の
信号を確立する手段、及び第１の塔底生成物流の所望の
リード蒸気圧に実質的に等しい塔底生成物流の実際のリ
ード蒸気圧を維持するために第７の信号に応答して分留
塔に熱が提供される割合を変化させる手段を具備する。

好ましい態様においては、第７の信号は、第１の生成物
流の所望のリード蒸気圧に丈質的に等しい第１の生成物
流の実際のリード蒸気圧を維持するために必要な第１の
生成物流の温度の代表であるように換算される。この態
様においては、第１の生成物流の所望のリード蒸気圧に
実質的に等しい第１の生威物流の実際のリード蒸気圧を
維持するために分留塔に熱が堤供される割合を変化させ
る手段は、第７と第１の信号を比較してその差に応答し
て第８の信号を確立する手段、及び第８の信号に応答し
て分留塔に熱が提供される割合を変化させる手段からな
る。

好ましくは、第１の生成物流は塔底生成物流である。第
１の生成物流の実際のリード蒸気圧が決定され、第１の
生成物流の実際のリード蒸気圧の第５の信号は、以下の
関係式に基づいて第１、第２、第３及び第４の信号に応
答して確立される。

式１ リード蒸気圧 ＝Ａ＋Ｂ　（ＸＥ−Ｃ　（Ｙ））＋Ｄ／Ｚ式中、Ｘは第
１の信号により表された塔底生成物流の温度、Ｙは第２
の信号により表された塔底生成物流の蒸気圧、Ｚは第３
の信号により表される塔底生成物流の流量により割られ
た、第４の信号により表される塔頂生成物流の流量、及
びＡ、Ｂ，ＣＳＤ，及びＥは適当な定数を示す。

本発明は、更に、多成分炭化水素原料流を塔頂生成物流
と、側部取り出し生成物流と、塔底生成物流とに分留す
るために用いられる分留塔の側部取り出し生成物流のリ
ード蒸気圧と品質を決定するための装置及び方法を堤供
する。この装置及び／又は方法は、前記側部取り出し生
成物流の温度を代表する第１の信号を確立する手段、前
記側部取り出し生成物流の実際の蒸気圧を代表する第２
の信号を確立する手段、前記塔底生成物流の流量を代表
する第３の信号を確立する手段、前記塔頂生成物流の流
量を代表する第４の信号を確立する手段、前記側部取り
出し生成物流の流量を代表する第５の信号を確立する手
段、前記側部取り出し生成物流の分析なしに前記第１、
第２、第３、第４及び第５の信号に応答して前記側部取
り出し生成物流の実際のリード蒸気圧を代表する第６の
信号を確立する手段、前記側部取り出し生成物流の所望
のリード蒸気圧を代表する第７の信号を確立する手段、
前記第６と第７の信号を比較してその差に応答した第８
の信号を確立する手段、及び前記側部取り出し生成物流
の所望のリード蒸気圧に実質的に等しい前記側部取り出
し生成物流の実際のリード蒸気圧を維持するために前記
第８の信号に応答して前記分留塔から前記側部取り出し
生成物が取り出される割合を変化させる手段を具備する
。

好ましくは、前記側部取り出し生成物流の実際のリード
蒸気圧を代表する第６の信号は、下記の関係式に基づき
前記第１、第２、第３、第４及び第５の信号に応答して
決定される。

リード蒸気圧 ＝Ａ＋Ｂ　（ＸＧ−Ｃ　（Ｙ））＋Ｄ／Ｚ＋Ｅ／Ｕ十Ｆ
／Ｖ 式中、Ｘは前記第１の信号により表された前記側部取り
出し生成物流の温度、Ｙは第２の信号により表された前
記側部取り出し生成物流の蒸気圧Ｚは前記第５の信号に
より表される前記側部取り出し生成物流の流量により割
られた、第４の信号により表される前記塔頂生成物流の
流量、Ｕは前記第５の信号により表される前記側部取り
出し生成物流の流量により割られた、第３の信号により
表される前記塔底生成物流の流量、■は前記第５の信号
により表される前記側部取り出し生成物流の流量により
割られた、第３、第４及び第５の信号により表される流
量の合計、及びＡＳＢ，Ｃ，Ｄ，Ｅ，Ｆ及びＧは適当な
定数を示す。

以上の本発明の説明から、本発明の重要な目的は、１９
又はそれ以上の生成物流のリード蒸気圧及び品質の改良
された制御が達成される炭化水素分留装置及び方法を提
供することにある。

本発明の他の目的は、クロマトグラフィー又は他の複雑
な分析なしに、分留塔の生成物流のリード蒸気圧を決定
するための改良された方法及び装置を提供することにあ
る。

本発明の更に他の目的は、生成物流のリード蒸気圧がプ
ロセスの実施に従って変化する時ですら、生成物流のリ
ード蒸気圧の正確な指示が得られる、生成物流のリード
蒸気圧及び品質を制御するための改良された方法及び装
置を提供することにある。

本発明の多くの他の目的、特徴、及び利点は、図面を参
照してなされる以下の説明により、当業者から容易に理
解されるであろう。

本発明は、多成分炭化水素原料流を塔頂生成物流と塔底
生成物流とに分留するために用いられる分留塔の塔頂生
成物流のリード蒸気圧を決定するための方法及び装置を
提供する。第１の生成物流は、塔頂生成物流か又は塔底
生成物流であり、好ましくは塔底生成物流である。第１
の生成物流の実際の温度、第１の生成物流の実際の蒸気
圧、塔底生成物流の実際の流量、及び塔頂生成物流の実
際の流量を代表する第１、第２、第３、及び第４の信号
がそれぞれ確立され、これらに応答して第１の生成物流
の実際のリード蒸気圧が決定される。

リード蒸気圧の指示は、分留プロセスの１９又はそれ以
上の態様を制御するために用いることが出来る。

本発明はまた、多成分炭化水素原料流を塔頂生成物流と
塔底生成物流とに分留するために用いられる分留塔の第
１の生成物流のリード蒸気圧及び品質を制御するための
装置及び方法を提供する。

第１の生成物流の丈際の温度、第１の生成物流の実際の
蒸気圧、塔底生成物流の実際の流量、及び塔頂生成物流
の実際の流量を代表する第１、第２、第３、及び第４の
信号がそれぞれ確立される。これら第１、第２、ｆｆｉ
３、及び第４の信号に応答して第ｌの生成物流の実際の
リード蒸気圧を代表する第５の信号が確立される。第１
の生成物流の所望のリード蒸気圧を代表する第６の信号
が確立され、第５と第６の信号を比較してその差に応答
した第７の信号が確立される。第１の塔底生成物流の所
望のリード蒸気圧に実質的に等しい塔底生威物流の実際
のリード蒸気圧を維持するために第７の信号に応答して
分留塔に熱が提供される割合が変化させられる。

好ましくは、第７の信号は、第１の生成物流の所望のリ
ード蒸気圧に実質的に等しい第１の生成物流の実際のリ
ード蒸気圧を維持するために必要な第１の生成物流の温
度の代表であるように換算される。第１の生成物流の所
望のリード蒸気圧に実質的に等しい第１の生成物流の実
際のリード蒸気圧を維持するために分留塔に熱が提供さ
れる割合は、第７と第１の信号を比較してその差に応答
して第８の信号を確立すること、及び第８の信号に応答
して分留塔に熱が提供される割合を変化させることによ
り変化させられる。

第１の生成物流のリード蒸気圧が決定され、それを代表
する第５の信号は、生成物流が更に分析されることなく
、第１、第２、第３及び第４の信号に応答して確立され
る。

第１の生成物流は、塔底生成物流、塔頂生成物流又は側
部取り出し生成物流を含む、分留塔のどのような生成物
流であってもよい。多くの分留プロセスの正確な制御は
、塔底生成物流のリード蒸気圧及び品質を制御すること
により最も良く達戊される。

好ましくは、底部生成物流の実際のリード蒸気圧が決定
され、下記の式（１）に基づき、第１、第２、第３及び
第４の信号に応答して、底部生成物流の大際のリード蒸
気圧を代表する第５の信号が確立される。

式（１） リード蒸気圧 ＝Ａ＋Ｂ　（ＸＥ−Ｃ　（Ｙ）＋Ｄ／Ｚ）式中、Ｘは第
１の信号により表された塔底生成物流の温度、Ｙは第２
の信号により表された塔底生成物流の蒸気圧、Ｚは第３
の信号により表される塔底生成物流の流量により割られ
た、第４の信号により表される塔頂生成物流の流量、及
びＡ１Ｂ，Ｃ，Ｄ、及びＥは適当な定数を示す。

定数Ａ，ＢＳＣＳＤ及びＥは、通常、炭化水素原料流の
組成及び精留プロセスの性質に応じて変化する。それら
は、経験的方法により誘導することが出来る。例えば、
精留プロセスが実施されたときの塔底生成物流の温度、
蒸気圧、流量、並びに塔頂生成物流の流量に基づき集め
られたデータ、及び実験室における分析により決定され
た塔底生成物流のリード蒸気圧に応じて集められたデー
タの多重回帰分析によりこれらの定数を誘導することが
出来る。これらの定数はまた、精留塔の熱力学的モデル
から集められたデータの多重回帰分析により誘導するこ
ともが出来る。

上記式１により示された関係は、他の変数を考慮するた
めに修正することが出来る。例えば、側部取り出し生成
物流が精留塔から取り出されたならば、そのような流れ
の流量のための変数及び適当な定数を式に加えることが
望ましい。

本発明は、多成分炭化水素流を塔頂生成物流と、側部取
り出し生成物流と、塔底生成物流とに分留する方法に用
いられる精留塔の側部取り出し生成物流のリード蒸気圧
及び品質を決定し、かつ制御するための装置及び方法が
提供される。この装置及び／又は方法は、前記側部取り
出し生成物流の温度を代表する第１の信号を確立する手
段、前記側部取り出し生成物流の蒸気圧を代表する第２
の信号を確立する手段、前記塔底生成物流の流量を代表
する第３の信号を確立する手段、前記塔頂生成物流の流
量を代表する第４の信号を確立する手段、前記側部取り
出し生成物流の流量を代表する第５の信号を確立する手
段、前記第１、第２、第３、第４及び第５の信号に応答
して前記側部取り出し土成物流の実際のリード蒸気圧を
代表する第６の信号を確立する手段、前記側部取り出し
生成物流の所望のリード蒸気圧を代表する第７の信号を
確立する手段、前記第６と第７の信号を比較してその差
に応答した第８の信号を確立する手段、及び前記側部取
り出し生成物流の所望のリード蒸気圧に実質的に等しい
前記側部取り出し生成物流の実際のリード蒸気圧を維持
するために前記第８の信号に応答して前記精留塔から前
記側部取り出し生成物が取り出される流量を：Ａ整する
手段を具備する。

好ましくは、側部取り出し生成物流の実際のリード蒸気
圧が決定され、側部取り出し生成物流の実際のリード蒸
気圧を代表する第６の信号は、下記の関係式に基づき前
記第１、第２、第３、第４及び第５の信号に応答して確
立される。

リード蒸気圧 ＝Ａ＋Ｂ　（Ｘ０−Ｃ　（Ｙ））＋Ｄ／Ｚ＋Ｅ／Ｕ＋Ｆ
／Ｖ 式中、Ｘは前記第１の信号により表された前記側部取り
出し生成物流の温度、Ｙは第２の信号により表された前
記側部取り出し生成物流の蒸気圧、Ｚは前記第５の信号
により表される前記側部取り出し生成物流の流量により
割られた、第４の信号により表される前記塔頂生成物流
の流量、Ｕは前記第５の信号により表される前記側部取
り出し生成物流の流量により割られた、第３の信号によ
り表される前記塔底生成物流の流量、■は前記第５の信
号により表される前記側部取り出し生成物流の流量によ
り割られた、第３、第４及び第５の信号により表される
流量の合計、及びＡ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ，Ｆ，及びＧは適
当な定数を示す。

第８の信号は、前記■リ部取り出し生成物流の所望のリ
ード蒸気圧に実質的に等しい前記側部取り出し生成物流
の実際のリード蒸気圧を維持するために必要な前記側部
取り出し生成物流の温度の代表であるように換算され、
前記側部取り出し生成物流の所望のリード蒸気圧に実質
的に等しい前記側部取り出し生成物流の実際のリード蒸
気圧を維持するために前記第８の信号に応答して前記精
留塔から前記側部取り出し生成物が取り出される割合は
、前記第８の信号と第１の信号を比較すること、前記第
８の信号と第１の信号の差に応答して第９の信号を確立
すること、及び前記第９の信号に応答して前記精留塔か
ら前記側部取り出し生成物が取り出される割合を変化さ
せることにより変化せしめられる。

本明細書において、測定されたプロセスパラメーター、
所望のプロセスパラメーター又は決定された値の代表と
して言及されている信号は、それらが表わす測定された
バラメーター、所望のプロセスパラメーター又は決定さ
れた値と直接関係する。特定の測定されたプロセスパラ
メーター、所望のプロセスパラメーター又は決定された
値は、それらの間の正確な関係にも拘らず、その信号代
表から容易に誘導することが出来る。

本発明は、すべての型の炭化水素精留プロセスに適用す
ることが出来るが、特に分別蒸留（分留）プロセスに適
用可能である。それは、塔頂及び塔底坐成物流及び／又
は側部取り出し生成物流を含む第１の生成物流のリード
蒸気圧を決定するために、第１の生成物流又は側部取り
出し生成物流の温度及び圧力、及び塔頂又は側部取り出
し及び塔底生成物流の流量を用いるための特定の手段、
及び前記それぞれの生成物流のリード蒸気圧及び品質を
制御するために、それぞれの生成物流の決定されたリー
ド蒸気圧を用いるための特定の手段に、何ら限定されな
い。生成物流のリード蒸気圧を決定するためのプロセス
パラメーターを用いるための、かつ蒸留生成物のリード
蒸気圧を制御するためのリード蒸気圧の指示を用いるた
めの分別蒸留プロセス及び手段は、米国特許第４，５７
８，１５１号及び第４．６６７，５０８号に記載されて
いる。

以下、第１図を参照して、精留塔の塔底生成物流のリー
ド蒸気圧を決定するための好ましい装置及び方法、及び
精留塔の塔底生成物流のリード蒸気圧及び品質を制御す
るための好ましい装置及び方法について説明する。

分留塔１２が、多成分炭化水素流を塔頂生成物流と、側
部取り出し生成物流と、塔底生成物流とに分留するため
に用いられる。多戊分炭化水素流は炭化水素の混合物か
ら形成され、導管手段１４を介して分留塔１２に供給さ
れる。炭化水素の混合物を多成分炭化水素流に形成し、
導管手段１４に供給するためには、どのような手段をも
用いることが出来る。

塔頂生成物流は、導管手段１６を介して分留塔１２から
取り出され、熱交換器１８に導かれる。

塔頂生成物流と、導管手段２０を介して熱交換器１８に
供給される冷媒との間で熱が交換される。

次いで、凝縮した塔頂生成物流が導管手段２４及び導管
千段２６を介してアキュムレータ２２に導かれる。必要
ならば、導管手段２８を介して蒸気が取り出される。ア
キュムレータ２２中の液体は、アキュムレータから取り
出され、還流として導管手段３０、３２を介して分留塔
１２に供給される。

塔頂生成物流は、導管手段３０、３４を介して導かれる
。同様に、側部取り出し生成物流は、導管手段９２を介
して蒸留塔１２から取り出される。

塔底生成物流は、導管手段３８、３９を介して分留塔１
２から取り出される。分留塔１２に熱を供給する手段と
してはどのようなものを用いても良いが、直接熱交換に
より塔に供給されるのが好ましい。好ましくは、塔底生
成物流の一部が導管手段４０を介して熱交換器４２に導
かれ、次いで導管千段４８を介して塔１２に戻される。

熱オイル又はスチームのような熱流体は、導管手段４４
を介して熱交換器４２に供給され、導管手段４６を介し
て熱交換器から取り出される。熱交換器４２においては
、熱流体と循環する塔底生成物流の部分との間で熱が交
換される。熱交換器４２を循環する熱流体の流速、従っ
て分留塔１２に供給される熱の量は、制御バルプ５２の
形の制御手段により制御される。

それぞれの生成物流の温度、蒸気圧及び流量の第１、第
２、第３、第４及び第５の信号代表を用いることが出来
る。プロセスパラメーターを測定し、その信号代表を発
生するための検知及び変換手段は、様々な形及び形式に
おいて存在する。当業者により理解されるように、使用
される特定の手段は、それとともに用いられる装置及び
制御器具を含む特定の分留プロセス、安全係数等に応じ
て変化する。

好ましくは、塔底生成物流の実際の温度を代表する第１
の信号は、分留塔に位置する検知デバイス５７及びＪ度
トランスジューサー５８により確立される。第１の信号
５６が塔底生成物流の実際の温度の代表である限りにお
いて、検知デバイス５７及び温度トランスジューサー５
８の位置は重要ではない。分留塔の平衡温度は、通常、
塔底生成物流の温度とほぼ等しい。必要ならば、塔底生
成物流の実際の温度を検知することが出来る。

塔底生成物流の実際の蒸気圧を代表する第２の信号６０
は、分留塔に位置する検知デバイス６１及び圧力トラン
スジューサー６２により確立される。第２の信号６０が
塔底生成物流の実際の圧力の代表である限りにおいて、
検知デバイス６１及び圧力トランスジューサー６２の位
置は重要ではない。多くの分留プロセスにおいて、分留
塔内の流体の蒸気圧は、又は塔頂生成物流の蒸気圧でさ
え、塔底生成物流の蒸気圧とほぼ等しい。必要ならば、
行われた蒸気圧の測定は、調整可能であり、又は塔底生
成物流の丈際の蒸気圧は検知可能である。

塔底生成物流の実際の流量を代表する第３の信号６４は
、導管手段３９に位置するフローセンサー４１及びフロ
ートランスジューサー６６により確立される。第３の信
号６４が塔底生成物流の実際の流量の代表である限りに
おいて、フローセンサー４１及びフロートランスジュー
サー６６の位置はｆｆｆ！ではない。必誠ならば、フロ
ーセンサーは導管手段３８、４０又は４８のような他の
導管手段に位置することが出来、検知された値は、塔底
生成物流の実際の流量を代表するように調整することが
出来る。

塔頂生成物流の実際の流量を代表する第４の信号６８は
、導管手段３４に位置するフローセンサー３３及びフロ
ートランスジューサー７０により確立される。第４の信
号６８が塔頂生成物流の実際のＵｆｆｉの代表である限
りにおいて、フローセンサー及びフロートランスジュー
サー７０の位置は重要ではない。必要ならば、第４の出
力信号６８を確立するために用いられたフローセンサー
は、導管手段３２、３０、２６、２４又は１６のような
池の導管手段に位置することが出来、検知された値は、
塔頂生成物流の実際の流量を代表するように調整するこ
とが出来る。

出力信号５６、６０，６４及び６８は、塔底生成物流の
実際のリード蒸気圧を決定するために用いることが出来
る。好ましくは、信号５６、６０、６４及び６８がコン
ピューター１１０への入力信号として送られ、そこで塔
底生成物流の実際のリード蒸気圧が決定される。リード
蒸気圧は、上述の式ｌの関係に基づき、コンピューター
１１０の、リード蒸気圧決定ブロック１１２において計
算される。

リード蒸気圧の指示は、１９又はそれ以上の生成物流を
含む分留プロセスの１９又はそれ以上の態様を制御する
ことにより制御することが出来る。

好ましくは、決定されたリード蒸気圧は、塔底生成物流
のリード蒸気圧を制御することにより、１９又はそれ以
上の生成物流の品質を制御するために用いられる。決定
された実際のリード蒸気圧を代表する第５の出力信号は
、コンピューター１１０の、リード蒸気圧決定ブロック
１１２によって決定される。第５の信号は、コントロー
ラーブロック１１６へのプロセス変数人カとして提供さ
れる。塔底生成物流の所望のリード蒸気圧、即ち所望の
底部生成物流の品質に対応するリード蒸気圧を代表する
第６の信号もまたコントローラーブロック１１６に堤供
される。それは任意の手段により確立出来るが、好まし
《は分留プロセスのオペレーターにより人力されるのが
よい。

コントローラーブロック１１６は第５の信号１１４と第
６の信号１１８とを比較し、その差に応答する第７の信
号１２０を確立する。そのとき第７の信号は塔底生成物
流の所望のリード蒸気圧に実質的に等しい塔底生成物流
の実際のリード蒸気圧を維持するために熱が精留塔に供
給される割合を変化させるために用いられる。

塔底生成物流の所望のリード蒸気圧に実質的に等しい塔
底生成物流の実際のリード蒸気圧を維持するために熱が
精留塔１２に供給される割合を変化させるための第７の
信号を代表するどのような手段をも使用可能である。

好ましくは、第７の１ｚ号１２０は、塔底生成物流の所
望のリード蒸気圧に実質的に等しい塔底生成物流の実際
のリード蒸気圧を維持するために必要な塔底生成物流の
温度の代表であるように換算される。第７の信号１２０
は任意の手段により換算することが出来る。出力信号の
換算は周知であるので、そのプロセスの詳細はここでは
述べない。

換算された第７の信号１２０は、コントローラ一ブロッ
ク１１６からコントローラーブロック１３０への設定値
信号として提供される。塔底生成物流の実際の温度を代
表する第１の信号もまたコントローラーブロック１３０
に提供される。コントローラーブロック１３０は換算さ
れた第７の信号１２０と第１の信号５６とを比較し、そ
の差に応答する第８の信号１３２を確立する。分留塔１
２に熱が供給される割合は、第８の信号に応答して変化
する。

第８の信号に応答して分留塔１２に熱が供給される割合
を変化させるにはどのような手段をも用いることが出来
る。好ましくは、熱交換器４２を介して循環する熱媒体
の流量を制御する制御バルブ５２が、第８の信号に応答
して操作される。

リード蒸気圧が塔頂生成物流に基づくとき、塔頂生成物
流の実際の温度を代表する第１の信号１４は、温度トラ
ンスジューサー１１及び分留塔１２に位置する検知デバ
イス１０により確立される。第１の信号１４が塔頂生成
物流の実際の温度の代表である限りにおいて、検知デバ
イス１０及び温度トランスジューサー１１の位置は重要
ではない。

塔頂生成物流の実際の蒸気圧を代表する第２の信号６０
は、分留塔に位置する検知デバイス６１及び圧力トラン
スジューサー６２により確立される。検知デバイス６１
、圧力トランスジューサー６２及び信号６０は、それが
位置し、１９又はそれ以上の検知デバイス、圧力トラン
スジューサー及び信号が蒸留流タワーに位置してコンピ
ュータ−１１２に接続されてもよい蒸留塔１２の領域の
実際の蒸気圧を代表することに注意すべきである。

例えば、塔頂生成物流、側部取り出し生成物流及び塔底
生成物流の正確な蒸気圧を与えるために、３つまで又は
それ以上の検知デバイス、圧力トランスジューサー及び
信号が戦略的に位置していてもよい。

塔頂生成物流の実際の流量を代表する第３の信号６８は
、導管手段３２に位置するフローセンサー３３及びフロ
ートランスジューサー７０により確立される。

塔底生成物流の実際の流量を代表する第４の信号６４は
、導管手段３９に位置するフローセンサー４１及びフロ
ートランスジューサー６６により確立される。

出力信号１４、６０、６４及び６８は、コンピューター
１１０への入力信号として送られ、そこで塔頂生成物流
の実際のリード蒸気圧が決定される。リード蒸気圧は、
上述の式１の関係に基づき、コンピューター１１０の、
リード蒸気圧決定ブロック１１２において計算される。

リード蒸気圧の指示は、１９又はそれ以上の生成物流を
含む分留プロセスの１９又はそれ以上の態様を制御する
ために用いることが出来る。様々なプロセスを、制御が
望まれるどのようなものをも達或するために用いること
が出来る。

好ましくは、決定されたリード蒸気圧は、塔頂生成物流
のリード蒸気圧を制御することにより、１９又はそれ以
上の生成物流の品質を制御するために用いられる。決定
された実際のリード蒸気圧を代表する第５の出力信号は
、コンピューター１１０の、リード蒸気圧決定ブロック
１１２によって決定される。第５の信号は、コントロー
ラーブロック１１６へのプロセス変数人力として提供さ
れる。塔頂生成物流の所望のリード蒸気圧、即ち所望の
塔頂生成物流の品質に対応するリード蒸気圧を代表する
第６の信号もまたコントローラーブロック１１６に提供
される。第６の信号１１８は設定値信号として役立つ。

第６の信号は、任意の手段により確立出来るが、好まし
くは分留プロセスのオペレーターにより入力されるのが
よい。

コントローラーブロック１１６は第５の信号１１４と第
６の信号１１８とを比較し、その差に応答する第７の信
号１２０を確立する。そのとき第７の信号は塔頂生成物
流の所望のリード蒸気圧に実質的に等しい塔頂生成物流
の実際のリード蒸気圧を維持するために熱が精留塔に供
給される割合を変化させるために用いられる。

塔頂生成物流の所望のリード蒸気圧に実質的に等しい塔
頂生成物流の実際のリード蒸気圧を維持するために熱が
精留塔１２に供給される割合を変化させるための第７の
信号１２０を代表するどのような手段をも使用可能であ
る。

好ましくは、第７の信号１２０は、塔頂生成物流の所望
のリード蒸気圧に実質的に等しい塔頂生成物流の実際の
リード蒸気圧を維持するために必要な塔頂生成物流の温
度の代表であるように換算される。第７の信号１２０は
任意の手段により換算することが出来る。出力信号の換
算は周知であるので、そのプロセスの詳細はここでは述
べない。

換算された第７の信号１２０は、コントローラーブロッ
ク１１６からコントローラーブロック１３０への設定値
信号として提供される。塔頂生成物流の実際の温度を代
表する第１の信号もまたコントローラーブロック１３０
に提供される。コントローラーブロック１３０は換算さ
れた第７の信号１２０と第１の信号１４とを比較し、そ
の差に応答する第８の信号１３２を確立する。分留塔１
２に熱が・共給される割合は、第８の信号に応答して変
化する。

或いは、コントローラーブロック１３０は換算された第
７の信号１２０と第１の信号１４とを比較し、その差に
対応する第８の信号１３４を確立することに注意すべき
である。塔頂生成物流が分留塔１２から取り出される流
量は、第８の信号に応答して変化する。

リード蒸気圧が蒸留塔１２からの塔頂生成物流の流量の
利用に基づく時、蒸留塔１２への熱は、コンピューター
１１０、オペレーター又は熱調整手段５２への信号１３
２を含む通常の手段により調整されてもよい。

第８の信号に応答して分留塔１２からの塔頂生成物流の
流量を変化させるにはどのような手段をも用いることが
出来る。好ましくは、熱交換器４２を介して循環する熱
媒体の流量を制御する制御バルブ５２が、蒸留塔１２に
熱が供給される割合を変化させる第８の信号に応答して
操作される。

第８の信号に応答して蒸留塔１２からの塔頂生成物流の
流量を変化させるには通常の手段をも用いることが出来
る。

同様に、リード蒸気圧が側部取り出し生成物流に基づく
とき、塔頂生成物流の実際の温度を代表する第１の信号
９３は、導管１２に位置する温度トランスジューサー９
６及び分留塔１２に位置する検知デバイス６３により確
立される。第１の信号９３が側部取り出し生成物流の実
際の温度の代表である限りにおいて、温度トランスジュ
ーサー９６及び検知デバイス６３の位置は重要ではない
。

側部取り出し生成物流の実際の蒸気圧を代表するｍ２の
信号６０は、圧力トランスジューサー６２及び分留塔１
２に位置する検知デバイス６１により確立される。

塔底生成物流の実際の流量を代表する第３の信号６４は
、導管手段３９に位置するフローセンサー４１及びフロ
ートランスジューサー６６により確立される。

塔頂生成物流の実際の流量を代表する第４の信号６４は
、導管手段３２に位置するフローセンサー３３及びフロ
ートランスジューサー７ｏにより確立される。

側部取り出し生成物流の実際の流量を代表する第５の信
号９５は、導管手段９２に位置するフローセンサー９７
及びフロートランスジューサー９４により確立される。

出力信号６０，６４、６８、９３及び９５は、コンピュ
ーター１１０への入力信号として送られ、そこで側部取
り出し生成物流の実際のリード蒸気圧が決定される。リ
ード蒸気圧は、上述の式１の関係に基づき、コンピュー
ター１１０の、リード蒸気圧決定ブロック１１２におい
て計算される。

リード蒸気圧の指示は、１９又はそれ以上の生成物流を
含む分留ブロでスの１９又はそれ以上の態様を制御する
ために用いることが出来る。様々なプロセスを、制御が
望まれるどのようなものをも達或するために用いること
が出来る。

決定された実際のリード蒸気圧を代表する第６の出力信
号１１４は、コンピューター１１０の、リード蒸気圧決
定ブロック１１２によって生成される。第６の信号は、
コントローラーブロック１１６へのプロセス変数人力と
して提供される。

側部取り出し生成物流の所望のリード蒸気圧、即ち所望
の側部取り出し生成物流の品質に対応するリード蒸気圧
を代表する第７の信号１１８もまたコントローラーブロ
ック１１６に堤供される。第７の信号１１ｇは設定値信
号として役立つ。第７の信号は、任意の手段により確立
出来るが、好ましくは分留プロセスのオペレーターによ
り入力されるのがよい。

コントローラーブロック１１６は第６のｆｊ号１１４と
第７の信号１１８とを比較し、その差に応答する第８の
信号１２０を確立する。そのとき第８の信号は側部取り
出し生成物流の所望のリード蒸気圧に実質的に等しい側
部取り出し生成物流の実際のリード蒸気圧を維持するた
めに精留塔から取り出される側部取り出し生成物流の流
量を変化させるために用いられる。

側部取り出し生成物流の所望のリード蒸気圧に実質的に
等しい側部取り出し生成物流の実際のリード蒸気圧を維
持するために精留塔から取り出される側部取り出し生成
物流の流量を変化させるための第８の信号１２０を代表
するどのような手段をも使用可能である。

好ましくは、第８の信号１２０は、側部取り出し生成物
流の所望のリード蒸気圧に実質的に等しい側部取り出し
生成物流の実際のリード蒸気圧を維持するために必要な
側部取り出し生成物流の流星の代表であるように換算さ
れる。第８の信号１２０は任意の手段により換算するこ
とが出来る。

出力信号の換算は周知であるので、そのプロセスの詳細
はここでは述べない。

換算された第８の信号１２０は、コントローラーブロッ
ク１１６からコントローラーブロック１３０への設定値
信号として提供される。側部取り出し生成物流の実際の
温度を代表する第１の信号９５もまたコントローラーブ
ロック１３０に提供される。コントローラーブロック１
３０は換算された第８の信号１２０と第１の信号９５と
を比較し、その差に応答する第９の信号１３４を生成す
る。精留塔１２から取り出される側部取り出し生成物流
の流量は、第９の信号に応答して変化する。

第９の信号に応答して分留塔１２からの側部部取り出し
生成物流のｆｆｌｆｆｌを変化させるにはどのような手
段をも用いることが出来る。リード蒸気圧が精留塔１２
から取り出される側部取り出し生成物流の流量に基づく
時、精留塔１２への熱が、コンピューター１０，オペレ
ーター又は熱調整手段５２への信号１３２を含む通常の
手段を用いて調整することが出来る。

信号１１４、１１８、１２０、１３２及び１３４は、コ
ンピューター１１０においてある機能を発揮する信号、
及び様々な生成物流のリード蒸気圧を決定し、制御する
ために必要な様々の応答信号を個々に又は一緒に計算し
て、塔頂、側部取り出し又は塔底生成物流のいずれかの
ための機能を発揮するような信号を代表する。このよう
に、本発明によると、分留塔の塔底生成物流、塔頂生成
物流又は側部取り出し生成物流のリード蒸気圧が、その
ような生成物流の温度、蒸気圧及び流ユの単一の測定に
基づいて、正確に決定することが出来る。それらパラメ
ーターを連続的に検知することにより、生成物流の実際
のリード蒸気圧が連続的に指示される。このリード蒸気
圧の連続的な指示に基づいて、生成物流のリード蒸気圧
、即ち１９又はそれ以上の生成物流の品質を連続的に制
御することが出来る。供給される熱量、又は塔頂、側部
取り出し又は塔底生成物流のような、分留塔から除去さ
れる様々の生成物流の流量は、生成物流の所望のリード
蒸気圧に実質的に等しい生成物流の実際のリード蒸気圧
を連続的に維持するために、生成物流の実際のリード蒸
気圧の変化に応答して自動的に調整され得る。

この閉ループのオンストリームで進められた制御の可能
性は無限である。

正確なリード蒸気圧の読みがクロマトグラフィー又は他
の複雑な分析無しに提供される限り、実験室に送られる
生成物サンプルの数が城少され、プロセスの有効性が改
良される。

計算に相対的な生成物比を組み込むことにより、リード
蒸気圧の決定値は、分留塔内において生ずる分離の変化
に対し、修正される。このことは、生成物流の実際のリ
ード蒸気圧が、分留プロセスが実施されるに従って実質
的に変化するときでさえ、生成物流の正確なリード蒸気
圧の決定を行わしめる。

上述のように、塔底生成物流のリード蒸気圧を決定する
ことが多くの用途において一般に望ましい。それにも拘
らず、本発明は、他の生成物流のリード蒸気圧を決定す
るためにも同様に適用可能である。本発明は、炭化水素
流が塔底生成物流、１９又はそれ以上の側部取り出し生
成物流、又は塔頂生成物流に分離されるようなすべての
装置及び方法に適用可能である。

生成物流の温度及び蒸気圧、及び塔底及び塔頂生成物流
の流量を検知するためには、どのような手段を用いるこ
とも可能である。同様に、検知されたバラメーターを用
いて、クロマトグラフィー又は他の分析を行わずに塔底
又は他の生成物流のリード蒸気圧を決定するには、どの
ような手段を用いることも出来る。本明細書で例示した
特定の成分を、様々な戊分と置換することが出来る。悪
い入力データによる誤ったコントロールの逸脱を防止す
るため、計算入力変数及びコントローラープログラミン
グロジックに対する品質チェックを行うことが望ましい
。

本発明は、すべての型の分離プロセスに有用である。単
純化するため、分留プロセスの詳細は、敢えて説明しな
かった。

本発明をより明確に理解するため、以下に実施例を示す
。

実施例１ 本発明の分留塔の制御装置及び方法の精度を試験し・た
。

第１図に図式的に示す分留塔１２が、多或分炭化水素原
料流を塔頂生成物流と塔底生成物流とに分留するために
用いられた。多成分炭化水素原料流は、基本的には、脂
肪族及び芳香族炭化水素からなる。

熱交換器４２を流れる重質サイクルオイルと、熱交換器
を流れ、塔に再循環する塔底生成物流の部分との間の熱
交換により、蒸留塔１２に熱が供給された。塔１２から
取り出された塔頂生成物流は、基本的にはプロパン、プ
ロペン、ブタン及びブテンからなる。塔１２から取り出
された塔底生成物流は、基本的にはブタン、ブテン、ペ
ンタン、イソペンテン、ヘキサン、及び同様の性質の多
少重質の炭化水素からなる。

このプロセスが実施されるに従って、底部生成物流のリ
ード蒸気圧が、以下の式に基づき、コンピューター１１
０により連続的に決定される。

リード蒸気圧 ＝Ａ＋Ｂ　（ＸＥ−Ｃ　（Ｙ）＋Ｄ／Ｚ）式中、Ｘは塔
底生成物流の温度、Ｙは塔底生成物流の蒸気圧、２は塔
底生成物流の流量により割られた塔頂生成物流の流量、
及びＡＳＢＳＣ，Ｄ，及びＥは適当な定数を示す。

プロセス全体の操作が始まる前に、それら定数が経験的
にプロセスに適合された。第１に、それら定数は分留塔
の熱力学的モデルから集められた多重回帰分析により決
定された。次に、それら定数は、分留プロセスが丈施さ
れときの塔底生成物流の温度、蒸気圧及び流量、及び塔
頂生成物流の流量に基づき集められたデータ、及び実験
室における分析により決定された塔底生成物流の対応す
るリード蒸気圧に基づき集められたデータの多重回帰分
析により再計算された。それら定数は、次のように決定
された。

Ａ−３３．５０ Ｂ−０．１２ Ｃ−０．７２ Ｄ−０．５２ Ｅ−１．００ 一旦、定数をプロセスに適合させると、プロセスの全操
作が始まる。所望のリード蒸気圧に対応する設定値がプ
ロセスオペレーターによりコンピューター１１０に入力
される。コンピューター１１０は、プロセスが実施され
た時の実際のリード蒸気圧を連続的に決定する。塔底生
成物流の実際のリード蒸気圧は６０秒ごとにコンピュー
ター１１０により記録される。

コンピューター１１０は、塔底生成物流の実際のり〜ド
蒸気圧と、その所望のリード蒸気圧に対応するオペレー
ターに入力した設定値とを比較し、塔底生成物流の所望
のリード蒸気圧に実質的に等しい塔底生成物流の実際の
リード蒸気圧を維持するために、熱交換器４２中の重質
サイクルオイルの流量を変化させるために用いられた信
号を連続的に堤供した。このようにして、リード蒸気圧
、従って塔底生成物流の品質が制御された。

プロセスの制度を決定するため、コンピュータ−１１０
により決定された塔底生成物流のリード蒸気圧は、ｎ．
１々、実験室の分析により決定された塔底生成物流のリ
ード蒸気圧と比較された。塔底生成物流のサンプルが採
取され、４３日のテスト期間中、一日につき約４回実験
室において分析された。実験室では、サンプルのリード
蒸気圧は、自動リード蒸気圧分析器により決定された。

サンプルが採取された時に対応する時において、コンピ
ューター１１０により記録されたリード蒸気圧値が集め
られた。それぞれのサンプルのリード蒸気圧は、次いで
サンプルが採取された時にコンビューター１１０により
決定されたリード蒸気圧値と比較された。

比較の結果は、第２図及び第３図に示すグラフにプロッ
トされた。第２図に示すグラフにおいて、実験室におい
て火定されたそれぞれのサンプルのリード蒸気圧は、サ
ンプルが採取された時にコンピューター１１０により決
定された塔底生成物流のリード蒸気圧と直接比較された
。第３図に示すグラフにおいて、実験室において決定さ
れたそれぞれのサンプルのリード蒸気圧は、サンプルが
採取された時にコンピューター１１０により決定された
塔底生成物流のリード蒸気圧に対しプロットされた。

その結果が示すように、コンピューター１１０により計
算されたリード蒸気圧は、実験室において決定されたリ
ード蒸気圧とよく一致する傾向を示した。コンピュータ
ーによりもたらされたリード蒸気圧の指示は、塔底生成
物流のリード蒸気圧が６ｐｓｉ付近から１４ｐｓｉの付
近をバラついたとしても、正確さを維持した。計算され
たデ−夕は、全蒸気圧範囲において、実験室データから
±０．３４の標準偏差を与えた。

このように、本発明の分留コントロール装置及び方法は
、リード蒸気圧が大きく変化するときでさえ、塔底生成
物流のリード蒸気圧の非常に正確な連続指示を与えた。

以上の説明から、本発明の分留コントロール装置及び方
法は、分留塔の１９又はそれ以上の生成物流の品質をコ
ントロールするために用いることが出来る。本発明の装
置及び方法は、上述の目的及び利点を容易に達成するこ
とが可能である。以上、本発明の好ましい例を説明した
が、本発明は、特許請求の範囲に記載する発明の範囲内
において、多くの変形例が可能であることは当業者に自
明であろう。

塔頂生成物流及び側部取り出し生成物流のリード蒸気圧
は、上述の塔底生成物流のリード蒸気圧を迂回する方法
及びプロセスを実質的に用いることにより、決定され、
制御され得る。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明の分留塔制御装置を具備する分留プロ
セスのフローシ一ト図、第２図は、本発明の分留塔制御
装置及び方法の試験結果を示すグラフ図、及び第３図は
、第２図に示す結果を異なった形で示すグラフ図。 １０・・・検知デバイス、１１・・・温度トランスジュ
ーサー　１２・・・分留塔、１４．１６，２０，２４．
２６．３０．３２．３４．３ｇ．３９，４０，４４，４
６．４８・・・導管手段、１８、４２・・・熱交換器、
１１０・・・コンピューター

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）多成分炭化水素流が分留塔に供給され、前記分留
   塔に熱が提供され、前記炭化水素流が塔頂生成物流と塔
   底生成物流に分留される方法であって、前記塔頂生成物
   流のリード蒸気圧及び品質が制御される、多成分炭化水
   素流から種々の生成物を分離する方法において、前記塔
   頂生成物流の温度を代表する第１の信号を確立する工程
   、前記塔頂生成物流の蒸気圧を代表する第２の信号を確
   立する工程、前記塔頂生成物流の流量を代表する第３の
   信号を確立する工程、前記塔底生成物流の流量を代表す
   る第４の信号を確立する工程、前記塔頂生成物流の分析
   なしに前記第１、第２、第３及び第４の信号に応答して
   前記塔頂生成物流の実際のリード蒸気圧を代表する第５
   の信号を確立する工程、前記塔頂生成物流の所望のリー
   ド蒸気圧を代表する第６の信号を確立する工程、前記第
   ５と第６の信号を比較してその差に応答した第７の信号
   を確立する工程、及び前記塔頂生成物流の所望のリード
   蒸気圧に実質的に等しい前記塔頂生成物流の実際のリー
   ド蒸気圧を維持するために前記第７の信号に応答して前
   記分留塔に提供される熱の量を制御する工程を具備する
   分離方法。（２）前記塔頂生成物流の分析なしに前記第
   １、第２、第３及び第４の信号に応答して前記塔頂生成
   物流の実際のリード蒸気圧を代表する第５の信号を確立
   する工程は、下記の関係式に基づき前記塔頂生成物流の
   分析なしに前記第１、第２、第３及び第４の信号に応答
   して前記塔頂生成物流の実際のリード蒸気圧を代表する
   第５の信号を確立する工程である請求項１に記載の分離
   方法。 リード蒸気圧 ＝Ａ＋Ｂ（Ｘ＾Ｅ−Ｃ（Ｙ））＋Ｄ／Ｚ 式中、Ｘは前記第１の信号により表された前記塔頂生成
   物流の温度、Ｙは第２の信号により表された前記塔頂生
   成物流の蒸気圧、Ｚは前記第３の信号により表される前
   記塔頂生成物流の流量により割られた、第４の信号によ
   り表される前記塔底生成物流の流量、及びＡ、Ｂ、Ｃ、
   Ｄ、及びＥは適当な定数を示す。 （３）前記第７の信号は、前記塔頂生成物流の所望のリ
   ード蒸気圧に実質的に等しい前記塔頂生成物流の実際の
   リード蒸気圧を維持するために必要な前記塔頂生成物流
   の温度の代表であるように換算され、前記塔頂生成物流
   の所望のリード蒸気圧に実質的に等しい前記塔頂生成物
   流の実際のリード蒸気圧を維持するために前記第７の信
   号に応答して前記分留塔に提供される熱の量を制御する
   工程は、前記第７と第１の信号を比較すること、前記第
   ７と第１の信号の差に応答して第８の信号を確立するこ
   と、及び前記第８の信号に応答して前記分留塔に熱が提
   供される割合を変化させることからなる請求項２に記載
   の分離方法。 （４）前記第７の信号は、前記塔頂生成物流の所望のリ
   ード蒸気圧に実質的に等しい前記塔頂生成物流の実際の
   リード蒸気圧を維持するために必要な前記塔頂生成物流
   の温度の代表であるように換算され、前記塔頂生成物流
   の所望のリード蒸気圧に実質的に等しい前記塔頂生成物
   流の実際のリード蒸気圧を維持するために前記第７の信
   号に応答して前記分留塔に提供される熱の量を制御する
   工程は、前記第７と第１の信号を比較すること、前記第
   ７と第１の信号の差に応答して第８の信号を確立するこ
   と、及び前記第８の信号に応答して前記分留塔に熱が提
   供される割合を変化させることからなる請求項１に記載
   の分離方法。 （５）分留塔、この分留塔に熱を提供する手段、前記分
   留塔に炭化水素の混合物流を供給し、塔頂生成物流と塔
   底生成物流とに分留する手段、及び前記塔頂生成物流の
   リード蒸気圧を制御する手段を具備する炭化水素混合物
   を分離する装置において、前記塔頂生成物流の温度を代
   表する第１の信号を確立する手段、前記塔頂生成物流の
   蒸気圧を代表する第２の信号を確立する手段、前記塔頂
   生成物流の流量を代表する第３の信号を確立する手段、
   前記塔底生成物流の流量を代表する第４の信号を確立す
   る手段、前記塔頂生成物流の分析なしに前記第１、第２
   、第３及び第４の信号に応答して前記塔頂生成物流の実
   際のリード蒸気圧を代表する第５の信号を確立する手段
   、前記塔頂生成物流の所望のリード蒸気圧を代表する第
   ６の信号を確立する手段、前記第５と第６の信号を比較
   してその差に応答した第７の信号を確立する手段、及び
   前記塔頂生成物流の所望のリード蒸気圧に実質的に等し
   い前記塔頂生成物流の実際のリード蒸気圧を維持するた
   めに前記第７の信号に応答して前記分留塔に熱が提供さ
   れる割合を変化させる手段を具備する分離装置。 （６）前記第７の信号は、前記塔頂生成物流の所望のリ
   ード蒸気圧に実質的に等しい前記塔頂生成物流の実際の
   リード蒸気圧を維持するために必要な前記塔頂生成物流
   の温度の代表であるように換算され、前記塔頂生成物流
   の所望のリード蒸気圧に実質的に等しい前記塔頂生成物
   流の実際のリード蒸気圧を維持するために前記第７の信
   号に応答して前記分留塔に熱が提供される割合を変化さ
   せる手段は、前記第７と第１の信号を比較してその差に
   応答して第８の信号を確立する手段、及び前記第８の信
   号に応答して前記分留塔に熱が提供される割合を変化さ
   せる手段を具備する請求項５に記載の分離装置。 （７）多成分炭化水素原料流を塔頂生成物流と塔底生成
   物流とに分留するために用いられる分留塔の塔頂生成物
   流のリード蒸気圧を決定する方法において、前記塔頂生
   成物流の温度を代表する第１の信号を確立する工程、前
   記塔頂生成物流の蒸気圧を代表する第２の信号を確立す
   る工程、前記塔頂生成物流の流量を代表する第３の信号
   を確立する工程、前記塔底生成物流の流量ゐ代表する第
   ４の信号を確立する工程、及び前記特定の生成物流の分
   析なしに前記第１、第２、第３及び第４の信号に応答し
   て前記塔頂生成物流のリード蒸気圧を決定する工程を具
   備するリード蒸気圧を決定する方法。 （８）前記特定の生成物流の分析なしに前記第１、第２
   、第３及び第４の信号に応答して前記塔頂生成物流のリ
   ード蒸気圧を決定する工程は、下記の関係式に基づき前
   記塔頂生成物流の分析なしに前記第１、第２、第３及び
   第４の信号に応答して前記塔頂生成物流のリード蒸気圧
   を決定する工程である請求項７に記載の方法。 リード蒸気圧 ＝Ａ＋Ｂ（Ｘ＾Ｅ−Ｃ（Ｙ））Ｄ／Ｚ 式中、Ｘは前記第１の信号により表された前記塔頂生成
   物流の温度、Ｙは第２の信号により表された前記塔頂生
   成物流の蒸気圧、Ｚは前記第３の信号により表される前
   記塔頂生成物流の流量により割られた、第４の信号によ
   り表される前記塔底生成物流の流量、及びＡ、Ｂ、Ｃ、
   Ｄ、及びＥは適当な定数を示す。 （９）多成分炭化水素原料流を塔頂生成物流と、側部取
   り出し生成物流と、塔底生成物流とに分留するために用
   いられる分留塔の側部取り出し生成物流のリード蒸気圧
   を決定する方法において、前記側部取り出し生成物流の
   温度を代表する第１の信号を確立する工程、前記側部取
   り出し生成物流の蒸気圧を代表する第２の信号を確立す
   る工程、前記塔底生成物流の流量を代表する第３の信号
   を確立する工程、前記塔頂生成物流を代表する流量の第
   ４の信号を確立する工程、前記側部取り出し生成物流の
   流量を代表する第５の信号を確立する工程、前記側部取
   り出し生成物流の分析なしに前記第１、第２、第３、第
   ４及び第５の信号に応答して前記側部取り出し生成物流
   の実際のリード蒸気圧を代表する第６の信号を確立する
   手段、前記側部取り出し生成物流の所望のリード蒸気圧
   を代表する第７の信号を確立する手段、前記第６と第７
   の信号を比較してその差に応答した第８の信号を確立す
   る手段、及び前記側部取り出し生成物流の所望のリード
   蒸気圧に実質的に等しい前記側部取り出し生成物流の実
   際のリード蒸気圧を維持するために前記第８の信号に応
   答して前記分留塔から前記側部取り出し生成物が取り出
   される割合を変化させる工程を具備する方法。 （１０）前記側部取り出し生成物流の実際のリード蒸気
   圧を代表する第６の信号は、下記の関係式に基づき前記
   第１、第２、第３、第４及び第５の信号に応答して確立
   される請求項９に記載の方法。 リード蒸気圧 ＝Ａ＋Ｂ（Ｘ＾Ｇ−Ｃ（Ｙ））＋Ｄ／Ｚ ＋Ｅ／Ｕ＋Ｆ／Ｖ 式中、Ｘは前記第１の信号により表された前記側部取り
   出し生成物流の温度、Ｙは第２の信号により表された前
   記側部取り出し生成物流の蒸気圧、Ｚは前記第５の信号
   により表される前記側部取り出し生成物流の流量により
   割られた、第４の信号により表される前記塔頂生成物流
   の流量、Ｕは前記第５の信号により表される前記側部取
   り出し生成物流の流量により割られた、第３の信号によ
   り表される前記塔底生成物流の流量、Ｖは前記第５の信
   号により表される前記側部取り出し生成物流の流量によ
   り割られた、第３、第４及び第５の信号により表される
   流量の合計、及びＡ、Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅ、Ｆ、及びＧは適
   当な定数を示す。 （１１）前記第８の信号は、前記側部取り出し生成物流
   の所望のリード蒸気圧に実質的に等しい前記側部取り出
   し生成物流の実際のリード蒸気圧を維持するために必要
   な前記側部取り出し生成物流の温度の代表であるように
   換算され、前記側部取り出し生成物流の所望のリード蒸
   気圧に実質的に等しい前記側部取り出し生成物流の実際
   のリード蒸気圧を維持するために前記第８の信号に応答
   して前記分留塔から前記側部取り出し生成物が取り出さ
   れる割合は、前記第８の信号と第１の信号を比較するこ
   と、前記第８の信号と第１の信号の差に応答して第９の
   信号を確立すること、及び前記第９の信号に応答して前
   記分留塔から前記側部取り出し生成物が取り出される割
   合を変化させることにより変化させる請求項９に記載の
   方法。 （１２）多成分炭化水素流が分留塔に供給され、前記分
   留塔に熱が提供され、前記炭化水素流が塔頂生成物流と
   、側部取り出し生成物流と、塔底生成物流とに分留され
   る方法であって、前記側部取り出し生成物流のリード蒸
   気圧及び品質が制御される、多成分炭化水素流から種々
   の生成物を分離する方法において、前記側部取り出し生
   成物流の温度を代表する第１の信号を確立する工程、前
   記側部取り出し生成物流の蒸気圧を代表する第２の信号
   を確立する工程、前記塔底生成物流の流量を代表する第
   ３の信号を確立する工程、前記塔頂生成物流の流量を代
   表する第４の信号を確立する工程、前記側部取り出し生
   成物流の流量を代表する第５の信号を確立する工程、前
   記第１、第２、第３、第４及び第５の信号に応答して前
   記側部取り出し生成物流の実際のリード蒸気圧を代表す
   る第６の信号を確立する手段、前記側部取り出し生成物
   流の所望のリード蒸気圧を代表する第７の信号を確立す
   る手段、前記第６と第７の信号を比較してその差に応答
   した第８の信号を確立する手段、及び前記側部取り出し
   生成物流の所望のリード蒸気圧に実質的に等しい前記側
   部取り出し生成物流の実際のリード蒸気圧を維持するた
   めに前記第８の信号に応答して前記分留塔から前記側部
   取り出し生成物が取り出される流量を調整する工程を具
   備する分離装置。 （１３）前記側部取り出し生成物流の実際のリード蒸気
   圧を代表する第６の信号は、下記の関係式に基づき前記
   第１、第２、第３、第４及び第５の信号に応答して確立
   される請求項１２に記載の方法。 リード蒸気圧 ＝Ａ＋Ｂ（Ｘ＾Ｇ−Ｃ（Ｙ））＋Ｄ／Ｚ ＋Ｅ／Ｕ＋Ｆ／Ｖ 式中、Ｘは前記第１の信号により表された前記側部取り
   出し生成物流の温度、Ｙは第２の信号により表された前
   記側部取り出し生成物流の蒸気圧、Ｚは前記第５の信号
   により表される前記側部取り出し生成物流の流量により
   割られた、第４の信号により表される前記塔頂生成物流
   の流量、Ｕは前記第５の信号により表される前記側部取
   り出し生成物流の流量により割られた、第３の信号によ
   り表される前記塔底生成物流の流量、Ｖは前記第５の信
   号により表される前記側部取り出し生成物流の流量によ
   り割られた、第３、第４及び第５の信号により表される
   流量の合計、及びＡ、Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅ、Ｆ、及びＧは適
   当な定数を示す。 （１４）前記第８の信号は、前記側部取り出し生成物流
   の所望のリード蒸気圧に実質的に等しい前記側部取り出
   し生成物流の実際のリード蒸気圧を維持するために必要
   な前記側部取り出し生成物流の温度の代表であるように
   換算され、前記側部取り出し生成物流の所望のリード蒸
   気圧に実質的に等しい前記側部取り出し生成物流の実際
   のリード蒸気圧を維持するために前記第８の信号に応答
   して前記分留塔から前記側部取り出し生成物が取り出さ
   れる割合は、前記第８の信号と第１の信号を比較するこ
   と、前記第８の信号と第１の信号の差に応答して第９の
   信号を確立すること、及び前記第９の信号に応答して前
   記分留塔から前記側部取り出し生成物が取り出される割
   合を変化させることにより変化させる請求項９に記載の
   方法。 （１５）分留塔、この分留塔に熱を提供する手段、前記
   分留塔に炭化水素の混合物流を供給し、塔頂生成物流と
   塔底生成物流とに分留する手段、及び前記塔底生成物流
   のリード蒸気圧を制御する手段を具備する炭化水素混合
   物を個々の生成物に分離する装置において、前記塔底生
   成物流の温度を代表する第１の信号を確立する手段、前
   記塔底生成物流の蒸気圧を代表する第２の信号を確立す
   る手段、前記塔底生成物流の流量を代表する第３の信号
   を確立する手段、前記塔頂生成物流の流量を代表する第
   ４の信号を確立する手段、前記塔底生成物流の分析なし
   に前記第１、第２、第３及び第４の信号に応答して前記
   塔底生成物流の実際のリード蒸気圧を代表する第５の信
   号を確立する手段、前記塔底生成物流の所望のリード蒸
   気圧を代表する第６の信号を確立する手段、前記第５と
   第６の信号を比較してその差に応答した第７の信号を確
   立する手段、及び前記塔底生成物流の所望のリード蒸気
   圧に実質的に等しい前記塔底生成物流の実際のリード蒸
   気圧を維持するために前記第７の信号に応答して前記分
   留塔に熱が提供される割合を変化させる手段を具備する
   分離装置。 （１６）前記第７の信号は、前記塔底生成物流の所望の
   リード蒸気圧に実質的に等しい前記塔底生成物流の実際
   のリード蒸気圧を維持するために必要な前記塔底生成物
   流の温度の代表であるように換算され、前記塔底生成物
   流の所望のリード蒸気圧に実質的に等しい前記塔底生成
   物流の実際のリード蒸気圧を維持するために前記第７の
   信号に応答して前記分留塔に熱が提供される割合を変化
   させる手段は、前記第７と第１の信号を比較してその差
   に応答して第８の信号を確立する手段、及び前記第８の
   信号に応答して前記分留塔に熱が提供される割合を変化
   させる手段を具備する請求項１５に記載の分離装置。 （１７）多成分炭化水素原料流を塔頂生成物流と塔底生
   成物流とに分留するために用いられる分留塔の塔底生成
   物流のリード蒸気圧を決定する方法において、前記塔底
   生成物流の温度を代表する第１の信号を確立する工程、
   前記塔底生成物流の蒸気圧を代表する第２の信号を確立
   する工程、前記塔底生成物流の流量を代表する第３の信
   号を確立する工程、前記塔頂生成物流の流量を代表する
   第４の信号を確立する工程、及び前記塔底生成物流の分
   析なしに前記第１、第２、第３及び第４の信号に応答し
   て前記塔底生成物流のリード蒸気圧を決定する工程を具
   備し、前記塔底生成物流の分析なしに前記第１、第２、
   第３及び第４の信号に応答して前記塔底頂生成物流のリ
   ード蒸気圧を決定する工程は、下記の関係式に基づき前
   記塔底生成物流の分析なしに前記第１、第２、第３及び
   第４の信号に応答して前記塔底生成物流のリード蒸気圧
   を決定する工程である塔底生成物流のリード蒸気圧の決
   定方法。 リード蒸気圧 ＝Ａ＋Ｂ（Ｘ＾Ｅ−Ｃ（Ｙ）＋Ｄ／Ｚ） 式中、Ｘは前記第１の信号により表された前記塔底生成
   物流の温度、Ｙは第２の信号により表された前記塔底生
   成物流の蒸気圧、Ｚは前記第３の信号により表される前
   記塔底生成物流の流量により割られた、第４の信号によ
   り表される前記塔頂生成物流の流量、及びＡ、Ｂ、Ｃ、
   Ｄ、及びＥは適当な定数を示す。 （１８）多成分炭化水素原料流を塔頂生成物流と塔底生
   成物流とに分留するために用いられ、熱が提供される分
   留塔の塔底生成物流のリード蒸気圧を制御する方法にお
   いて、前記塔底生成物流の温度を代表する第１の信号を
   確立する工程、前記塔底生成物流の蒸気圧を代表する第
   ２の信号を確立する工程、前記塔底生成物流の流量を代
   表する第３の信号を確立する工程、前記塔頂生成物流の
   流量を代表する第４の信号を確立する工程、及び前記塔
   底生成物流の分析なしに前記第１、第２、第３及び第４
   の信号に応答して前記塔底生成物流の実際のリード蒸気
   圧を代表する第５の信号を確立する工程、前記塔底生成
   物流の所望のリード蒸気圧を代表する第６の信号を確立
   する工程、前記第５及び第６の信号を比較し、その差に
   応答して第７の信号を確立する工程、及び前記塔底生成
   物流の所望のリード蒸気圧に実質的に等しい前記塔底生
   成物流の実際のリード蒸気圧を維持するために前記第７
   の信号に応答して前記分留塔に熱が提供される割合を変
   化させる手段を具備し、前記塔底生成物流の実際のリー
   ド蒸気圧を代表する第５の信号は、下記の関係式に基づ
   き前記第１、第２、第３及び第４の信号に応答して確立
   される塔底生成物流のリード蒸気圧の制御方法。 リード蒸気圧 ＝Ａ＋Ｂ（Ｘ＾Ｅ−Ｃ（Ｙ））＋Ｄ／Ｚ 式中、Ｘは前記第１の信号により表された前記塔底生成
   物流の温度、Ｙは第２の信号により表された前記塔底生
   成物流の蒸気圧、Ｚは前記第３の信号により表される前
   記塔底生成物流の流量により割られた、第４の信号によ
   り表される前記塔頂生成物流の流量、及びＡ、Ｂ、Ｃ、
   Ｄ、及びＥは適当な定数を示す。 （１９）前記第７の信号は、前記塔底生成物流の所望の
   リード蒸気圧に実質的に等しい前記塔底生成物流の実際
   のリード蒸気圧を維持するために必要な前記塔底生成物
   流の温度の代表であるように換算され、前記塔底生成物
   流の所望のリード蒸気圧に実質的に等しい前記塔底生成
   物流の実際のリード蒸気圧を維持するために前記第７の
   信号に応答して前記分留塔に熱が提供される割合を変化
   させる工程は、前記第７と第１の信号を比較してその差
   に応答して第８の信号を確立すること、及び前記第８の
   信号に応答して前記分留塔に熱が提供される割合を変化
   させることからなる請求項１８に記載の制御方法。