JP2003089839A - 成形加工用アルミニウム合金板及びその製造方法 - Google Patents
成形加工用アルミニウム合金板及びその製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 優れた成形性をそなえ、且つ原料としてリサ
イクル材の使用を可能とすることによりコスト低減を達
成した成形加工用アルミニウム合金板及びその製造方法
を提供する。 【解決手段】 Ｓｉ:2.8％〜4.0 ％、Ｍｎ:0.7％〜1.5
％、Ｍｇ:0.2％〜1.0 ％、Ｂｉ:0.01 ％〜0.1 ％を含有
し、（Ｓｉ＋Ｍｇ）量を3.2 ％以上、（Ｓｉ＋Ｍｇ＋Ｍ
ｎ）量を4.0 ％以上とし、不純物として、Ｆｅは0.7 ％
以下、Ｃｕは0.50％以下、Ｃｒは0.10％以下、Ｚｎは1.
0 ％以下、Ｔｉは0.20％以下の範囲で許容され、残部Ａ
ｌ及び不可避的不純物からなるＯ調質されたアルミニウ
ム合金板であって、平均結晶粒径が５０μｍ以下である
ことを特徴とする。上記組成の冷間圧延板を、２５０〜
４５０℃の温度で軟化処理することにより製造される。
イクル材の使用を可能とすることによりコスト低減を達
成した成形加工用アルミニウム合金板及びその製造方法
を提供する。 【解決手段】 Ｓｉ:2.8％〜4.0 ％、Ｍｎ:0.7％〜1.5
％、Ｍｇ:0.2％〜1.0 ％、Ｂｉ:0.01 ％〜0.1 ％を含有
し、（Ｓｉ＋Ｍｇ）量を3.2 ％以上、（Ｓｉ＋Ｍｇ＋Ｍ
ｎ）量を4.0 ％以上とし、不純物として、Ｆｅは0.7 ％
以下、Ｃｕは0.50％以下、Ｃｒは0.10％以下、Ｚｎは1.
0 ％以下、Ｔｉは0.20％以下の範囲で許容され、残部Ａ
ｌ及び不可避的不純物からなるＯ調質されたアルミニウ
ム合金板であって、平均結晶粒径が５０μｍ以下である
ことを特徴とする。上記組成の冷間圧延板を、２５０〜
４５０℃の温度で軟化処理することにより製造される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、成形加工用アルミ
ニウム合金板、特に、原料として低廉な回収アルミニウ
ム合金屑を用いることを可能とし、複雑な形状にプレス
加工し得る成形加工用アルミニウム合金板及びその製造
方法に関する。
ニウム合金板、特に、原料として低廉な回収アルミニウ
ム合金屑を用いることを可能とし、複雑な形状にプレス
加工し得る成形加工用アルミニウム合金板及びその製造
方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、成形性に優れたアルミニウム合金
としては、純アルミニウム（１０００系）、Ａｌ−Ｍｎ
系合金（３０００系合金）、Ａｌ−Ｍｇ系合金（５００
０系合金）等が実用化されているが、これらのアルミニ
ウム合金の製造においては、原料として、新地金を用い
るか、同一材質のリサイクル材を使用することが多いた
め、原料コストが高く、使用範囲が限定されていた。コ
スト低減を図るためには、アルミサッシや廃棄自動車等
から回収されるアルミニウム合金屑等のリサイクル材を
使用することが考えられる。
としては、純アルミニウム（１０００系）、Ａｌ−Ｍｎ
系合金（３０００系合金）、Ａｌ−Ｍｇ系合金（５００
０系合金）等が実用化されているが、これらのアルミニ
ウム合金の製造においては、原料として、新地金を用い
るか、同一材質のリサイクル材を使用することが多いた
め、原料コストが高く、使用範囲が限定されていた。コ
スト低減を図るためには、アルミサッシや廃棄自動車等
から回収されるアルミニウム合金屑等のリサイクル材を
使用することが考えられる。
【０００３】このようなリサイクル材を使用することを
前提にした成形性に優れたアルミニウム合金板（特開平
９−２５６０９５号公報）、自動車外板として適した強
度、成形性を有するアルミニウム合金板（特願２０００
−３１３９３１号公報）も提案されているが、前者は、
主要成分として、Ｓｉ:0.8％〜3.5 ％、Ｍｎ:0.6〜1.4
％、Ｆｅ:0.1％〜1.0 ％、Ｃｕ:0.1％〜0.5 ％と、添加
成分が多いため熱間加工性が劣るという難点がある。ま
た、延性が低く（実施例に記載される伸びは全て２５％
未満）、その改善が必要である。後者では、Ｍｎ量が少
ないことに起因して結晶粒微細化効果が少なく、プレス
加工を行ったときに肌荒れによる外観不良が生じるとい
う問題がある。
前提にした成形性に優れたアルミニウム合金板（特開平
９−２５６０９５号公報）、自動車外板として適した強
度、成形性を有するアルミニウム合金板（特願２０００
−３１３９３１号公報）も提案されているが、前者は、
主要成分として、Ｓｉ:0.8％〜3.5 ％、Ｍｎ:0.6〜1.4
％、Ｆｅ:0.1％〜1.0 ％、Ｃｕ:0.1％〜0.5 ％と、添加
成分が多いため熱間加工性が劣るという難点がある。ま
た、延性が低く（実施例に記載される伸びは全て２５％
未満）、その改善が必要である。後者では、Ｍｎ量が少
ないことに起因して結晶粒微細化効果が少なく、プレス
加工を行ったときに肌荒れによる外観不良が生じるとい
う問題がある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、成形加工用
アルミニウム合金板における上記従来の問題点を解消す
るためになされたものであり、その目的は、優れた成形
性をそなえ、且つ原料としてなるべく多くのリサイクル
材の使用を可能とすることによりコスト低減を達成した
成形加工用アルミニウム合金板及びその製造方法を提供
することにある。
アルミニウム合金板における上記従来の問題点を解消す
るためになされたものであり、その目的は、優れた成形
性をそなえ、且つ原料としてなるべく多くのリサイクル
材の使用を可能とすることによりコスト低減を達成した
成形加工用アルミニウム合金板及びその製造方法を提供
することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めの本発明の請求項１による成形加工用アルミニウム合
金板は、Ｓｉ:2.8％〜4.0 ％、Ｍｎ:0.7％〜1.5 ％、Ｍ
ｇ:0.2％〜1.0 ％、Ｂｉ:0.01 ％〜0.1 ％を含有し、
（Ｓｉ＋Ｍｇ）量を3.2 ％以上、（Ｓｉ＋Ｍｇ＋Ｍｎ）
量を4.0 ％以上とし、不純物として、Ｆｅは0.7 ％以
下、Ｃｕは0.50％以下、Ｃｒは0.10％以下、Ｚｎは1.0
％以下、Ｔｉは0.20％以下の範囲で許容され、残部Ａｌ
及び不可避的不純物からなるＯ調質されたアルミニウム
合金板であって、平均結晶粒径が５０μｍ以下であるこ
とを特徴とする。
めの本発明の請求項１による成形加工用アルミニウム合
金板は、Ｓｉ:2.8％〜4.0 ％、Ｍｎ:0.7％〜1.5 ％、Ｍ
ｇ:0.2％〜1.0 ％、Ｂｉ:0.01 ％〜0.1 ％を含有し、
（Ｓｉ＋Ｍｇ）量を3.2 ％以上、（Ｓｉ＋Ｍｇ＋Ｍｎ）
量を4.0 ％以上とし、不純物として、Ｆｅは0.7 ％以
下、Ｃｕは0.50％以下、Ｃｒは0.10％以下、Ｚｎは1.0
％以下、Ｔｉは0.20％以下の範囲で許容され、残部Ａｌ
及び不可避的不純物からなるＯ調質されたアルミニウム
合金板であって、平均結晶粒径が５０μｍ以下であるこ
とを特徴とする。
【０００６】請求項２による成形加工用アルミニウム合
金板は、その圧延方向、圧延方向に対して４５°をなす
２方向、および圧延方向と直角方向の４方向における伸
びの平均値が２５％以上の特性をそなえることを特徴と
する。
金板は、その圧延方向、圧延方向に対して４５°をなす
２方向、および圧延方向と直角方向の４方向における伸
びの平均値が２５％以上の特性をそなえることを特徴と
する。
【０００７】また、本発明の請求項３による成形加工用
アルミニウム合金板の製造方法は、請求項１に記載のア
ルミニウム合金を冷間圧延により所定厚みの板とした
後、該冷間圧延板を２５０℃〜４５０℃の温度で軟化処
理を行うことを特徴とする。
アルミニウム合金板の製造方法は、請求項１に記載のア
ルミニウム合金を冷間圧延により所定厚みの板とした
後、該冷間圧延板を２５０℃〜４５０℃の温度で軟化処
理を行うことを特徴とする。
【０００８】
【発明の実施の形態】本発明の成形加工用アルミニウム
合金板における合金成分の意義およびその限定理由につ
いて説明すると、Ｓｉは、合金中にＳｉとして分散する
ことにより、再結晶粒を微細にし、延性を向上させると
ともに、更にプレス成形加工の際、金型との摩擦抵抗を
低減し、成形性を向上させる機能を有する。Ｓｉの好ま
しい含有範囲は2.8 ％〜4.0 ％であり、2.8 ％未満では
結晶粒を粗大化させると共に、成形性を低下させ、アル
ミニウム回収屑の配合率も低下することから、コストア
ップを招く。また、4.0 ％を越えると粗大なＳｉ粒子が
生成し、延性が低下し易くなる。Ｓｉのより好ましい含
有範囲は2.8 ％〜3.8 ％であり、更に好ましい含有範囲
は2.9 ％〜3.6 ％である。
合金板における合金成分の意義およびその限定理由につ
いて説明すると、Ｓｉは、合金中にＳｉとして分散する
ことにより、再結晶粒を微細にし、延性を向上させると
ともに、更にプレス成形加工の際、金型との摩擦抵抗を
低減し、成形性を向上させる機能を有する。Ｓｉの好ま
しい含有範囲は2.8 ％〜4.0 ％であり、2.8 ％未満では
結晶粒を粗大化させると共に、成形性を低下させ、アル
ミニウム回収屑の配合率も低下することから、コストア
ップを招く。また、4.0 ％を越えると粗大なＳｉ粒子が
生成し、延性が低下し易くなる。Ｓｉのより好ましい含
有範囲は2.8 ％〜3.8 ％であり、更に好ましい含有範囲
は2.9 ％〜3.6 ％である。
【０００９】Ｍｎは、Ａｌ及びＳｉ元素と共にＡｌ−Ｍ
ｎ−Ｓｉ化合物を生成し、再結晶核生成サイトとして作
用することにより、結晶粒を微細化する機能を有する。
Ｍｎの好ましい含有範囲は0.7 ％〜1.5 ％であり、0.7
％未満では結晶粒微細化効果が小さく、1.5 ％を越える
と粗大な金属間化合物が生成して、鋳造性が低下し、熱
間圧延割れが生じ易くなる。Ｍｎのより好ましい含有範
囲は0.7 ％〜1.3 ％であり、更に好ましい含有範囲は0.
8 ％〜1.1 ％である。
ｎ−Ｓｉ化合物を生成し、再結晶核生成サイトとして作
用することにより、結晶粒を微細化する機能を有する。
Ｍｎの好ましい含有範囲は0.7 ％〜1.5 ％であり、0.7
％未満では結晶粒微細化効果が小さく、1.5 ％を越える
と粗大な金属間化合物が生成して、鋳造性が低下し、熱
間圧延割れが生じ易くなる。Ｍｎのより好ましい含有範
囲は0.7 ％〜1.3 ％であり、更に好ましい含有範囲は0.
8 ％〜1.1 ％である。
【００１０】Ｍｇは、Ｓｉと共存してＭｇ2 Ｓｉ化合物
を生成し、分散Ｓｉ粒子と同様に再結晶粒を微細化する
機能を有する。Ｍｇの好ましい含有範囲は0.2 ％〜1.0
％であり、0.2 ％未満では再結晶粒微細化効果が小さ
く、1.0 ％を越えて含有すると張出し成形性が低下す
る。Ｍｇのより好ましい含有範囲は0.3 ％〜0.8 ％であ
り、更に好ましい含有範囲は0.4 ％〜0.6 ％である。
を生成し、分散Ｓｉ粒子と同様に再結晶粒を微細化する
機能を有する。Ｍｇの好ましい含有範囲は0.2 ％〜1.0
％であり、0.2 ％未満では再結晶粒微細化効果が小さ
く、1.0 ％を越えて含有すると張出し成形性が低下す
る。Ｍｇのより好ましい含有範囲は0.3 ％〜0.8 ％であ
り、更に好ましい含有範囲は0.4 ％〜0.6 ％である。
【００１１】Ｂｉは、微量添加することによって熱間脆
性を低下させ、圧延割れを防止する機能を有する。Ｂｉ
の好ましい含有範囲は0.01％〜0.1 ％であり、0.01％未
満ではその効果が小さく、0.1 ％を越えると耐食性が低
下する。Ｂｉのより好ましい含有範囲は0.01％〜0.05％
である。なお、本発明のアルミニウム合金においては、
不純物として、Ｆｅは0.7 ％以下、Ｃｕは0.50％以下、
Ｃｒは0.10％以下、Ｚｎは1.0 ％以下、Ｔｉは0.20％以
下の範囲で許容される。
性を低下させ、圧延割れを防止する機能を有する。Ｂｉ
の好ましい含有範囲は0.01％〜0.1 ％であり、0.01％未
満ではその効果が小さく、0.1 ％を越えると耐食性が低
下する。Ｂｉのより好ましい含有範囲は0.01％〜0.05％
である。なお、本発明のアルミニウム合金においては、
不純物として、Ｆｅは0.7 ％以下、Ｃｕは0.50％以下、
Ｃｒは0.10％以下、Ｚｎは1.0 ％以下、Ｔｉは0.20％以
下の範囲で許容される。
【００１２】本発明の成形加工用アルミニウム合金板に
おいては、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｍｇの含有量を前記の範囲に特
定するとともに、（Ｓｉ＋Ｍｇ）含有量を３．２％以
上、（Ｓｉ＋Ｍｎ＋Ｍｇ）含有量を４．０％以上とする
ことにより、結晶粒を小さくして延性を向上させること
ができ、アルミニウム合金板の圧延方向、圧延方向に対
して４５°をなす２方向、および圧延方向と直角方向の
４方向における伸びの平均値が２５％以上となる優れた
延性が確実に達成される。
おいては、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｍｇの含有量を前記の範囲に特
定するとともに、（Ｓｉ＋Ｍｇ）含有量を３．２％以
上、（Ｓｉ＋Ｍｎ＋Ｍｇ）含有量を４．０％以上とする
ことにより、結晶粒を小さくして延性を向上させること
ができ、アルミニウム合金板の圧延方向、圧延方向に対
して４５°をなす２方向、および圧延方向と直角方向の
４方向における伸びの平均値が２５％以上となる優れた
延性が確実に達成される。
【００１３】本発明の成形加工用アルミニウム合金板
は、更に、Ｏ材（軟質材）に調質され、平均結晶粒径が
５０μｍ以下に規定される。平均結晶粒径が５０μｍを
越えると、成形加工において肌荒れが生じ易くなるとと
もに、延性の低下を招く。また、耐力は７０ＭＰａ未満
であることが好ましく、７０ＭＰａ以上では、成形加工
における張り出し性が不十分となり、複雑な形状のプレ
ス加工を行う場合に成形不良を起こし易くなる。
は、更に、Ｏ材（軟質材）に調質され、平均結晶粒径が
５０μｍ以下に規定される。平均結晶粒径が５０μｍを
越えると、成形加工において肌荒れが生じ易くなるとと
もに、延性の低下を招く。また、耐力は７０ＭＰａ未満
であることが好ましく、７０ＭＰａ以上では、成形加工
における張り出し性が不十分となり、複雑な形状のプレ
ス加工を行う場合に成形不良を起こし易くなる。
【００１４】本発明の成形加工用アルミニウム合金板の
好ましい製造方法について説明すると、まず、上記組成
のアルミニウム合金を常法に従い溶解する。その際、原
料地金として回収アルミニウム合金屑を用いるが、精錬
によって得られた純アルミニウム地金を使用することも
出来る。この場合、純アルミニウム地金の使用比率が大
きくなるとコストが上昇することになる。鋳造方法とし
ては、半連続鋳造法（ＤＣ鋳造法）あるいは板連続鋳造
法（ＣＣ鋳造法）が適用される。
好ましい製造方法について説明すると、まず、上記組成
のアルミニウム合金を常法に従い溶解する。その際、原
料地金として回収アルミニウム合金屑を用いるが、精錬
によって得られた純アルミニウム地金を使用することも
出来る。この場合、純アルミニウム地金の使用比率が大
きくなるとコストが上昇することになる。鋳造方法とし
ては、半連続鋳造法（ＤＣ鋳造法）あるいは板連続鋳造
法（ＣＣ鋳造法）が適用される。
【００１５】造塊された鋳造材を用いて、常法により熱
間圧延及び冷間圧延にて所定厚みの板とする。なお、必
要に応じて熱間圧延前に均質化熱処理を行うことが出
来、また、冷間圧延前および／または冷間圧延の途中で
中間焼鈍を行ってもよい。
間圧延及び冷間圧延にて所定厚みの板とする。なお、必
要に応じて熱間圧延前に均質化熱処理を行うことが出
来、また、冷間圧延前および／または冷間圧延の途中で
中間焼鈍を行ってもよい。
【００１６】上記の工程を経て得られた冷間圧延板を、
２５０℃〜４５０℃の温度に加熱して軟化処理を行い、
常温まで冷却する。この軟化処理温度が２５０℃未満で
は、歪み除去が不完全で耐力が７０ＭＰａ以上となるこ
とがあり、成形性の低下を招く。また、軟化処理温度が
４５０℃を越えると、再結晶粒が粗大化し、成形加工時
の肌荒れの原因となる。
２５０℃〜４５０℃の温度に加熱して軟化処理を行い、
常温まで冷却する。この軟化処理温度が２５０℃未満で
は、歪み除去が不完全で耐力が７０ＭＰａ以上となるこ
とがあり、成形性の低下を招く。また、軟化処理温度が
４５０℃を越えると、再結晶粒が粗大化し、成形加工時
の肌荒れの原因となる。
【００１７】
【実施例】以下、本発明の実施例を比較例と対比して説
明する。なお、これらの実施例は、本発明の１実施態様
を示すものであり、本発明はこれらに限定されるもので
はない。
明する。なお、これらの実施例は、本発明の１実施態様
を示すものであり、本発明はこれらに限定されるもので
はない。
【００１８】実施例１
半連続鋳造法により、表１に示す組成のアルミニウム合
金（合金Ｎｏ．ａ〜ｈ）を造塊し、それらの鋳塊を５０
０℃に加熱した後、熱間圧延して厚さ３ｍｍの板とし、
室温まで冷却後、冷間圧延して厚さ１ｍｍの冷間圧延板
とする。これらの冷間圧延板を平均昇温速度５０℃／時
で３５０℃の温度に加熱し、この温度で１時間保持した
後、常温まで放置冷却して、Ｏ調質にした。
金（合金Ｎｏ．ａ〜ｈ）を造塊し、それらの鋳塊を５０
０℃に加熱した後、熱間圧延して厚さ３ｍｍの板とし、
室温まで冷却後、冷間圧延して厚さ１ｍｍの冷間圧延板
とする。これらの冷間圧延板を平均昇温速度５０℃／時
で３５０℃の温度に加熱し、この温度で１時間保持した
後、常温まで放置冷却して、Ｏ調質にした。
【００１９】得られたＯ調質板を試験材とし、以下の方
法に従って、（１）引張性質、（２）成形性（成形限界
高さ）、（３）平均結晶粒径を測定、評価した。結果を
表２に示す。 （１）引張性質 ＪＩＳ Ｚ２２４１に基づき、各試験材の圧延方向、圧
延方向に対して４５°をなす２方向、および圧延方向と
直角方向の４方向から引張試験片を採取して、それぞれ
の方向についてＵＴＳ（引張強さ）、ＹＳ（耐力）及び
δ（破断伸び）を測定し、当該４つの方向の測定値の平
均値を求める。 （２）成形性（成形限界高さ） 成形性は、各試験材について、深絞り性及び張出し性を
評価する。深絞り性は、各試験材を直径１１２．５ｍｍ
の円形板とし、低粘度潤滑油を塗布した後、直径５０ｍ
ｍの平頭ポンチを用いて、しわ押さえ力３４ｋＮ、成形
速度２．０ｍｍ／秒で限界成形高さを測定し、評価す
る。張出し性は、各試験片を直径１２０．０ｍｍの円形
板とし、低粘度潤滑油を塗布した後、直径５０ｍｍの球
頭ポンチを用いて、しわ押さえ力４０ｋＮ、成形速度
２．０ｍｍ／秒で限界成形高さを測定し、評価する。 （３）平均結晶粒径の測定 各試験材の偏光ミクロ組織を観察し、切断法によって平
均結晶粒径を測定する。
法に従って、（１）引張性質、（２）成形性（成形限界
高さ）、（３）平均結晶粒径を測定、評価した。結果を
表２に示す。 （１）引張性質 ＪＩＳ Ｚ２２４１に基づき、各試験材の圧延方向、圧
延方向に対して４５°をなす２方向、および圧延方向と
直角方向の４方向から引張試験片を採取して、それぞれ
の方向についてＵＴＳ（引張強さ）、ＹＳ（耐力）及び
δ（破断伸び）を測定し、当該４つの方向の測定値の平
均値を求める。 （２）成形性（成形限界高さ） 成形性は、各試験材について、深絞り性及び張出し性を
評価する。深絞り性は、各試験材を直径１１２．５ｍｍ
の円形板とし、低粘度潤滑油を塗布した後、直径５０ｍ
ｍの平頭ポンチを用いて、しわ押さえ力３４ｋＮ、成形
速度２．０ｍｍ／秒で限界成形高さを測定し、評価す
る。張出し性は、各試験片を直径１２０．０ｍｍの円形
板とし、低粘度潤滑油を塗布した後、直径５０ｍｍの球
頭ポンチを用いて、しわ押さえ力４０ｋＮ、成形速度
２．０ｍｍ／秒で限界成形高さを測定し、評価する。 （３）平均結晶粒径の測定 各試験材の偏光ミクロ組織を観察し、切断法によって平
均結晶粒径を測定する。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】実施例２
実施例１で得られた各冷間圧延板を、平均昇温速度２０
℃／秒で４００℃に加熱し、５秒間保持した後、常温ま
で放置冷却してＯ調質にした。得られたＯ調質板を試験
材とし、実施例１と同一の方法で、（１）引張性質、
（２）成形性（成形限界高さ）、（３）平均結晶粒径を
測定、評価する。結果を表３に示す。
℃／秒で４００℃に加熱し、５秒間保持した後、常温ま
で放置冷却してＯ調質にした。得られたＯ調質板を試験
材とし、実施例１と同一の方法で、（１）引張性質、
（２）成形性（成形限界高さ）、（３）平均結晶粒径を
測定、評価する。結果を表３に示す。
【００２３】
【表３】
【００２４】比較例１
半連続鋳造法により、表４に示す成分組成のアルミニウ
ム合金（合金Ｎｏ．ｉ〜ｒ）を造塊し、これらの鋳塊を
用いて、実施例１と同一の工程により加工し、Ｏ調質板
とする。得られたＯ調質板を試験材として、実施例１と
同一の方法で、（１）引張性質、（２）成形性（成形限
界高さ）、（３）平均結晶粒径を測定、評価する。結果
を表５に示す。なお、表４において、本発明の条件を外
れたものには下線を付した。
ム合金（合金Ｎｏ．ｉ〜ｒ）を造塊し、これらの鋳塊を
用いて、実施例１と同一の工程により加工し、Ｏ調質板
とする。得られたＯ調質板を試験材として、実施例１と
同一の方法で、（１）引張性質、（２）成形性（成形限
界高さ）、（３）平均結晶粒径を測定、評価する。結果
を表５に示す。なお、表４において、本発明の条件を外
れたものには下線を付した。
【００２５】
【表４】
【００２６】
【表５】
【００２７】比較例２
半連続鋳造法により、表１に示す実施例１の合金Ｎｏ．
ａのアルミニウム合金を造塊し、この鋳塊を用いて、実
施例１と同一の工程に従って、冷間圧延板とし、この冷
間圧延板を表６に示す条件で軟化処理しＯ調質にした。
得られたＯ調質板を試験材として、実施例１と同一の方
法で、（１）引張性質、（２）成形性（成形限界高
さ）、（３）平均結晶粒径を測定、評価する。結果を表
７に示す。
ａのアルミニウム合金を造塊し、この鋳塊を用いて、実
施例１と同一の工程に従って、冷間圧延板とし、この冷
間圧延板を表６に示す条件で軟化処理しＯ調質にした。
得られたＯ調質板を試験材として、実施例１と同一の方
法で、（１）引張性質、（２）成形性（成形限界高
さ）、（３）平均結晶粒径を測定、評価する。結果を表
７に示す。
【００２８】
【表６】
【００２９】
【表７】
【００３０】表２、３にみられるように、本発明に従う
試験材Ｎｏ．１〜１６はいずれも、耐力が７０ＭＰａ未
満、深絞り限界高さは９．０ｍｍ以上で、更に張出し限
界高さは１８．０ｍｍ以上であり、良好な成形性を示し
た。平均結晶粒径も全て５０μｍ以下であった。これに
対して、比較例１〜２の試験材Ｎｏ．１７〜３０は、成
形性において劣っている。
試験材Ｎｏ．１〜１６はいずれも、耐力が７０ＭＰａ未
満、深絞り限界高さは９．０ｍｍ以上で、更に張出し限
界高さは１８．０ｍｍ以上であり、良好な成形性を示し
た。平均結晶粒径も全て５０μｍ以下であった。これに
対して、比較例１〜２の試験材Ｎｏ．１７〜３０は、成
形性において劣っている。
【００３１】すなわち、試験材Ｎｏ．１７は、Ｓｉが本
発明の範囲の下限値未満であるため、成形性が低下する
と共に、平均結晶粒径も５０μｍを越えている。試験材
Ｎｏ．１８は、Ｓｉが本発明の範囲の上限値を越えてい
るため、伸びが低下すると共に、成形性も劣っている。
試験材Ｎｏ．１９は、Ｍｎが本発明の範囲の下限値未満
であるため、平均結晶粒径が５０μｍを越えており、成
形加工において肌荒れを生じるおそれがある。試験材Ｎ
ｏ．２０は、Ｍｎが本発明の範囲の上限値を越えている
ため、鋳造時に粗大晶出物を生成し、熱間圧延で割れが
生じ、健全な板材を製造することが出来なかった。
発明の範囲の下限値未満であるため、成形性が低下する
と共に、平均結晶粒径も５０μｍを越えている。試験材
Ｎｏ．１８は、Ｓｉが本発明の範囲の上限値を越えてい
るため、伸びが低下すると共に、成形性も劣っている。
試験材Ｎｏ．１９は、Ｍｎが本発明の範囲の下限値未満
であるため、平均結晶粒径が５０μｍを越えており、成
形加工において肌荒れを生じるおそれがある。試験材Ｎ
ｏ．２０は、Ｍｎが本発明の範囲の上限値を越えている
ため、鋳造時に粗大晶出物を生成し、熱間圧延で割れが
生じ、健全な板材を製造することが出来なかった。
【００３２】試験材Ｎｏ．２１は、Ｍｇが本発明の範囲
の下限値未満であるため、平均結晶粒径が５０μｍを越
えている。試験材Ｎｏ．２２は、Ｍｇが本発明の範囲の
上限値を越えているため、成形性が低下している。試験
材Ｎｏ．２３は、Ｂｉが本発明の範囲の下限値未満であ
るため、熱間圧延で割れが生じ、また、試験材Ｎｏ．２
４は、Ｂｉが本発明の範囲の上限値を越えているため、
鋳造時に割れが生じ、いずれも健全な板を製造すること
が出来なかった。
の下限値未満であるため、平均結晶粒径が５０μｍを越
えている。試験材Ｎｏ．２２は、Ｍｇが本発明の範囲の
上限値を越えているため、成形性が低下している。試験
材Ｎｏ．２３は、Ｂｉが本発明の範囲の下限値未満であ
るため、熱間圧延で割れが生じ、また、試験材Ｎｏ．２
４は、Ｂｉが本発明の範囲の上限値を越えているため、
鋳造時に割れが生じ、いずれも健全な板を製造すること
が出来なかった。
【００３３】試験材Ｎｏ．２５は（Ｓｉ＋Ｍｇ）含有量
が低く、試験材Ｎｏ．２６は（Ｓｉ＋Ｍｇ＋Ｍｎ）含有
量が低いため、いずれも延性に劣り十分な成形性が得ら
れず、試験材Ｎｏ．２７、Ｎｏ．２８は、軟化処理保持
温度が本発明の範囲の下限値未満であるため、完全な再
結晶組織が得られず、成形性が低下している。試験材Ｎ
ｏ．２９、Ｎｏ．３０は、軟化処理保持温度が本発明の
範囲の上限値を越えているため、平均結晶粒径が５０μ
ｍを越えるものとなった。
が低く、試験材Ｎｏ．２６は（Ｓｉ＋Ｍｇ＋Ｍｎ）含有
量が低いため、いずれも延性に劣り十分な成形性が得ら
れず、試験材Ｎｏ．２７、Ｎｏ．２８は、軟化処理保持
温度が本発明の範囲の下限値未満であるため、完全な再
結晶組織が得られず、成形性が低下している。試験材Ｎ
ｏ．２９、Ｎｏ．３０は、軟化処理保持温度が本発明の
範囲の上限値を越えているため、平均結晶粒径が５０μ
ｍを越えるものとなった。
【００３４】
【発明の効果】本発明によれば、優れた成形性をそな
え、且つ原料としてリサイクル材の使用を可能とするこ
とによりコスト低減を達成した成形加工用アルミニウム
合金板及びその製造方法が提供される。当該成形加工用
アルミニウム合金板は、複雑な形状のプレス加工を伴う
部位に最適に使用することが出来る。
え、且つ原料としてリサイクル材の使用を可能とするこ
とによりコスト低減を達成した成形加工用アルミニウム
合金板及びその製造方法が提供される。当該成形加工用
アルミニウム合金板は、複雑な形状のプレス加工を伴う
部位に最適に使用することが出来る。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考）
Ｃ２２Ｆ 1/00 ６８５ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６８５Ｚ
６８６ ６８６Ａ
(72)発明者 浅野 峰生
東京都港区新橋５丁目11番３号 住友軽金
属工業株式会社内
(72)発明者 古山 努
東京都港区新橋５丁目11番３号 住友軽金
属工業株式会社内
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｓｉ:2.8％〜4.0 ％（質量％、以下同
じ）、Ｍｎ:0.7％〜1.5 ％、Ｍｇ:0.2％〜1.0 ％、Ｂ
ｉ:0.01 ％〜0.1 ％を含有し、（Ｓｉ＋Ｍｇ）量を3.2
％以上、（Ｓｉ＋Ｍｇ＋Ｍｎ）量を4.0 ％以上とし、不
純物として、Ｆｅは0.7 ％以下、Ｃｕは0.50％以下、Ｃ
ｒは0.10％以下、Ｚｎは1.0 ％以下、Ｔｉは0.20％以下
の範囲で許容され、残部Ａｌ及び不可避的不純物からな
るＯ調質されたアルミニウム合金板であって、平均結晶
粒径が５０μｍ以下であることを特徴とする成形加工用
アルミニウム合金板。 - 【請求項２】 前記アルミニウム合金板は、その圧延方
向、圧延方向に対して４５°をなす２方向、および圧延
方向と直角方向の４方向における伸びの平均値が２５％
以上の特性をそなえることを特徴とする請求項１記載の
成形加工用アルミニウム合金板。 - 【請求項３】 請求項１または２に記載のアルミニウム
合金を冷間圧延により所定厚みの板とした後、該冷間圧
延板を２５０℃〜４５０℃の温度で軟化処理を行うこと
を特徴とする成形加工用アルミニウム合金板の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001284776A JP2003089839A (ja) | 2001-09-19 | 2001-09-19 | 成形加工用アルミニウム合金板及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001284776A JP2003089839A (ja) | 2001-09-19 | 2001-09-19 | 成形加工用アルミニウム合金板及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003089839A true JP2003089839A (ja) | 2003-03-28 |
Family
ID=19108040
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001284776A Pending JP2003089839A (ja) | 2001-09-19 | 2001-09-19 | 成形加工用アルミニウム合金板及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003089839A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2022071055A1 (ja) * | 2020-09-30 | 2022-04-07 | 株式会社Uacj | ろう付用単層アルミニウム合金材及びアルミニウム構造体の製造方法 |
-
2001
- 2001-09-19 JP JP2001284776A patent/JP2003089839A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2022071055A1 (ja) * | 2020-09-30 | 2022-04-07 | 株式会社Uacj | ろう付用単層アルミニウム合金材及びアルミニウム構造体の製造方法 |
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