JP2003089825A - 高純度金属および合金の製造方法 - Google Patents

高純度金属および合金の製造方法

Info

Publication number
JP2003089825A
JP2003089825A JP2001279866A JP2001279866A JP2003089825A JP 2003089825 A JP2003089825 A JP 2003089825A JP 2001279866 A JP2001279866 A JP 2001279866A JP 2001279866 A JP2001279866 A JP 2001279866A JP 2003089825 A JP2003089825 A JP 2003089825A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
gas
raw material
purity
vacuum
alloy
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
JP2001279866A
Other languages
English (en)
Inventor
Junichi Katsuki
淳一 香月
Takashi Yamauchi
隆 山内
Kenji Abiko
兼次 安彦
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nippon Steel Nisshin Co Ltd
Original Assignee
Nisshin Steel Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nisshin Steel Co Ltd filed Critical Nisshin Steel Co Ltd
Priority to JP2001279866A priority Critical patent/JP2003089825A/ja
Publication of JP2003089825A publication Critical patent/JP2003089825A/ja
Pending legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • YGENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02PCLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00Technologies related to metal processing
    • Y02P10/25Process efficiency

Landscapes

  • Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
  • Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)

Abstract

(57)【要約】 【目的】 るつぼや溶解前の固相状態の原料中のC,
N,Oを極力除去し、溶解時に高真空を意識することな
く、NやOのピックアップを防ぎ、高純度の合金を溶製
する方法を提供する。 【構成】 真空誘導溶解炉において、塩基性耐火材製の
るつぼに原料を装入し高真空下で原料が溶解しない温度
まで加熱、保持してるつぼおよび原料に付着する水分お
よび吸着物を気化除去した後、大気からのO,Nのピッ
クアップを防止するために溶解炉内を速やかにArガス
雰囲気として原料を溶解し、その後、鋳造する。Arガ
スとしてN2ガス含有量の少ない高純度乾燥Arガスを
使用することが好ましい。

Description

【発明の詳細な説明】
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、精錬条件を調整して
C,N,O,Sなどの不純物含有量の少ない高純度合金
を製造する方法に関する。
【0002】
【従来の技術】材料に含まれる不純物元素であるC,
N,O,S等は合金の加工性、靭性、耐食性等を低下さ
せている。また、製造工程において歩留まりを低下させ
たりして、材料の特性を最大限に発揮できないという問
題を起こしている。特にCrを多く含む合金は不純物の
影響が顕著である。そのため、これらの不純物を低減さ
せる方法が種々検討されている。その一つの方法として
真空誘導溶解炉(VIM)を用いて高真空下で溶解・精
錬する方法が知られている。しかしながら、Cr含有量
が高い材料を溶解−精錬−鋳造する場合、溶解炉タンク
内の真空炉が重要になる。すなわち、高い真空度が得ら
れる装置を用いないと、タンクのわずかな隙間から空気
が漏れ、侵入してメタル内にNやOがピックアップされ
てしまう。特にCr含有量が多い合金では、Crとの相
互作用のため、N,Oがピックアップされ易くなる。
【0003】
【発明が解決しようとする課題】高い真空度を得るため
には機密性の高いタンクを用いて溶解する必要がある。
さらに高真空を常に維持するために炉の管理に大変手間
がかかると言う難点を抱えている。そのようにして達成
した高真空下でも、極くわずかなエアリークがあるた
め、Cr含有合金では溶解時にN、O含有量を著しく低
く維持することは困難であった。本発明は、このような
問題を解消すべく案出されたものであり、るつぼや溶解
前の固相状態の原料中のC,N,Oを極力除去し、溶解
時に高真空を意識することなく、NやOのピックアップ
を防ぎ、高純度の金属および合金を溶製する方法を提供
することを目的とする。
【0004】
【課題を解決するための手段】本発明の高純度合金の製
造方法は、その目的を達成するため、真空誘導溶解炉に
おいて、塩基性耐火材製のるつぼに原料を装入し高真空
下で原料が溶解しない温度まで加熱、保持してるつぼお
よび原料に付着する水分および吸着物を気化除去した
後、O,Nの吸収速度が大きくなる溶融状態になる前に
溶解炉内を速やかにArガス雰囲気として原料を溶解し
てエアリークを抑え、その後、鋳造することを特徴とす
る。溶解炉内をArガス雰囲気とするために用いるAr
ガスとして、N2ガス含有量が0.001体積%以下、
露点が−40℃以下の高純度ガス、さらには、N2ガス
含有量が0.0002体積%以下、露点が−60℃以下
の高純度ガスを用いることが好ましい。また、真空溶解
炉内を10-3Torr以下の高真空度で原料を加熱する
ことが好ましい。塩基性耐火材として、90質量%以上
のCaOを含むものを使用することが好ましく、被溶解
原料として、鉄,炭素鋼,合金鋼,フェロアロイを予備
精錬し、精錬後のメタル中のC,SおよびNの含有量の
合計が0.03質量%以下の原料を用いることが好まし
い。さらに、原料を溶解した後、高純度フラックスを用
いて脱硫、脱酸を行うことが好ましい。
【0005】
【実施の態様】対象となる合金は、Fe―Cr系,Fe
−Cr−Ni系,Fe−Ni系,Ni−Cr系,Ni−
Ti系などがあり、各合金系には、Co,Mo,Nb,
Ti,V,W,B,Cu,Al,Si,Mn,Zr,R
EM,Ca,Mg,Agなどを含んだものでも良い。ま
た、純Fe,純Niなどの純金属であっても良い。高純
度合金とは、不純物であるC,N,O,S含有量の合計
が0.020質量%以下の材料であり、Pも低濃度であ
るものが好ましい。
【0006】真空溶解炉としては真空誘導溶解炉(VI
M)を用いる。るつぼ内の内張りである塩基性耐火材は
CaO,MgOなどの塩基性酸化物を主成分とするもの
である。るつぼは予め焼成したものでも、炉内でスタン
プしたものでも、あるいはレンガで内張りされたもので
も良い。より高純度の材料を溶製する場合、精錬時にる
つぼ中の不純物成分が溶湯中にピックアップされること
があるため、90質量%以上の純度のカルシアるつぼを
用いると不純物の混入は最小限に抑えることができる。
【0007】CaO耐火材製のるつぼは合金中のSやO
を効果的に低減させるために、CaOクリンカーを予め
焼成したCaOるつぼあるいはCaOクリンカーをスタ
ンプしたるつぼを用いる。また、焼成したCaOるつぼ
はバインダーからのCによって汚染されていることが多
いため、より高純度の材料を溶解する場合、前もって洗
い溶解を行い、Cなどの汚染物を除去するとよい。さら
に、CaOるつぼは吸湿しやすいのでベーキングにより
溶解前に付着水分、吸着物の除去を十分に行うことが好
ましい。
【0008】被溶解原料としては極力不純物含有量が少
ないものを用いることが好ましい。より経済的に合金を
溶製する場合は、真空溶解炉で溶解する前に安価な鉄、
炭素鋼、ステンレスなどの高合金鋼、CrやNiを含む
フェロアロイを用いて予備精錬した原料を使用すると良
い。具体的には電気炉や精錬容器内で減圧下、Arガス
などの不活性ガス雰囲気下、あるいは大気下で予備精錬
することによって脱C,脱S,脱Nを実施し、C,N,
Sの含有量を合計0.03質量%以下としたものを原料
にすることが好ましい。さらに、本発明の真空溶解炉の
溶解時に、高塩基性のフラックス、例えばCaOを多く
含有するフラックスを用いる精錬工程を付加すれば、脱
O,脱Sがより効果的に達成できる。
【0009】本発明では、原料,るつぼに付着した水分
等を十分に気化除去するための加熱処理、すなわち、原
料が溶解しない温度までの高真空下でのベーキング処理
を行う。真空度は10-3Torr以下にすることが好ま
しいが、高真空にするほど、付着水分等が除去できるの
でより好ましくは1×10-4Torr以下とする。ま
た、ベーキング処理時間の目安は原料、るつぼ等の付着
水分が十分に除去でき、真空度が安定した時点までとす
ることが好ましい。高真空に保つのは、O,N等の吸収
速度が遅い固体状態までとし、吸収速度が大きくなる溶
融状態では雰囲気をドライなArガス雰囲気としてエア
リークを抑えた方がO,Nのピックアップを防げるた
め、原料が溶融を始める前にArガスを導入する必要が
ある。
【0010】Arガス導入の際は、その直前に真空引き
を停止するためエアリーク等による真空度低下が起こり
易いので、それを避けるため可能な限り速やかにArガ
スを導入する。Arガス気圧は0.5atm以上で良い
が、大気からの真空タンク内へのN2の侵入を防止する
ためには、1atmないしは1atmを若干上回る圧力
に加圧することが好ましい。Arガスは炉内に封じても
良いが、溶解中、流し続けても良い。
【0011】Arガスとしては高純度のものを使用する
ことが好ましい。特に、N2含有量が0.001体積%
以下で、露点が−40℃以下の乾燥ガスを用いることが
好ましい。また、CrのようなN,Oを吸収し易い成分
の含有量が高い材料を溶解する場合は、より一層高純度
なArガスを用いることが好ましい。具体的にはN2
有量が0.0002体積%以下で、露点が−60℃以下
の高純度乾燥Arガスを用いることが好ましい。さら
に、ガス配管の中の水分や配管の接続部からのN 2の混
入もあり得るので溶解の際は前もって高純度乾燥Arガ
スで洗浄を十分に行うことが好ましい。さらに、使用す
るArガスをボンベに充填する場合、ボンベ内の水分を
ベーキングによって十分除去し、真空炉内への導入管内
も溶解前に十分に高純度乾燥Arガスで洗浄しておくこ
とが好ましい。
【0012】Arガス雰囲気下で溶解原料が溶け落ち、
溶湯温度が目標温度に達した後、脱酸剤を添加して脱酸
精錬を行うことが好ましい。脱酸剤としては、Si,A
l,Mn,Ti,Zr,希土類元素などの脱酸元素のう
ち1種もしくは2種以上を組み合わせて用いる。脱酸、
脱硫を強化する場合は、高塩基度フラックスを溶湯に添
加して、脱酸、脱硫精錬を行うことが好ましい。高塩基
度フラックス中のCaOとSiO2の質量比(CaO/
SiO2)は1.5以上、さらには2.0以上にするこ
とが好ましい。
【0013】上記のように真空溶解炉で合金を溶解する
際、塩基性耐火材製のるつぼに装入した原料を、高真空
下でその原料が溶解しない温度まで加熱・保持すること
で、原料およびるつぼに付着している水分や吸着物を除
去し、その後炉内を速やかにArガス雰囲気に変えて原
料を溶解することにより、NやOのピックアップを防ぐ
ことができる。また、Arガス雰囲気にするArガスと
して高純度の乾燥Arガスを使用することにより、雰囲
気ガスからのNやOのピックアップを防ぐことができ
る。さらに、塩基性耐火材製るつぼとして純度が90質
量%以上のCaOからなるものを使用し、高塩基度のフ
ラックスを使用して脱酸、脱硫をも行うことでS、Oを
さらに低減させることができる。具体的には[C]+
[N]+[S]+[O]を0.020質量%以下にまで
低減させた金属および合金を製造することができる。な
お、[X]はX成分の濃度を示す。
【0014】
【実施例】100kgVIMを用いて、80kgのFe
−Cr合金,Fe−Cr−Ni合金,Fe−Ni合金,
Ni−Cr合金,Ni−Ti合金を溶解鋳造した。るつ
ぼには、CaOクリンカーを予め焼成した95質量%の
純度のCaOるつぼを使用した。さらに、Cなどの汚染
物を除去するために、前もってFeで洗い溶解を行っ
た。さらに、CaOるつぼはベーキングによって溶解前
の付着水分、吸着物の除去を十分に行った。溶解原料と
しては、試験No.2,3,4、6,7,8,9,10
は電解Fe,電解Crや電解Niを用いた。また試験N
o.1および5では真空溶解炉で溶解する前に、鉄,炭
素鋼,ステンレス鋼,フェロニッケルやフェロクロムを
用いてVIMで予備精錬により脱C,脱S,脱Nを実施
し、[C],[N],[S]の合計を0.013〜0.
028質量%とした原料を用いた。
【0015】原料とるつぼに付着した水分等を気化除去
するために、1×10-4Torrの真空下で500〜1
000℃で約3何時間ベーキングして原料、るつぼなど
の水分を十分に気化除去した後、3,000NL/mi
nの流量でArガスの導入を行った。溶解炉タンク内へ
のArガス導入は約10minで完了した。Arガスを
タンク内に導入した後、Arガス気圧は1atmとし、
Arガスは溶解中、流し続けた。Arガスとしては、N
2含有量が0.0005体積%で、露点が−50℃の乾
燥ガスを用いたが、試験No.9では、Cr含有量が6
0質量%と特に高い含有量なので、ArガスからのN、
Oのピックアップを極力抑えるためにN2含有量が0.
0001体積%で、露点が−70℃の高純度乾燥ガスを
用いた。加えてガス配管の中の水分や配管の接続部から
のN2の混入を避けるために、前もって高純度乾燥Ar
ガスで洗浄を十分に行った。さらに、使用するボンベ内
の水分をベーキングによって十分除去し、真空炉内への
導入管内も高純度乾燥Arガスで洗浄した。
【0016】Arガス雰囲気中で原料を溶解し、目標温
度に達した後、脱酸剤Alを必要量添加し、脱酸精錬し
た。その後、Arガス雰囲気下で溶湯を鋳型に鋳造し、
鋳塊を得た。また、予備精錬を行った試験No.1なら
びに5では、CaOとSiO2の質量比(CaO/Si
2)を2.5にした高塩基度フラックスを20g/k
g−metal添加し、脱硫と脱酸を行った。本発明条
件で得られた合金鋳塊の化学成分を表1に示す。
【0017】比較例として、酸性耐火物であるSiO2
を焼成したるつぼを用い、1×10- 4Torrの真空下
で原料が溶解しない温度まで加熱して、るつぼおよび原
料に付着した水分を気化除去した後、溶解時のArガス
を導入した場合(試験No.11)、中性耐火物である
Al23を焼成したるつぼを用い、その他の条件はN
o.10と同様の場合(試験No.12)、CaOるつ
ぼを用いて溶解時にArガスを導入せずに1×10-4
orrの真空下で原料を溶解し、鋳造した場合(試験N
o.13〜16)を、本発明と比較して表1に併せて示
した。なお、本発明では高純度合金は[C]+[N]+
[S]+[O]≦0.020質量%を満足したものとす
る。比較例として、CaOるつぼを用いて溶解炉タンク
内を真空にせずにArガスを導入しタンク内を1気圧と
した。その後、Ar雰囲気下で原料を溶解し、鋳造した
(試験番号16)。
【0018】
【0019】上記表1からもわかるように、本発明条件
で製造した試験No.1〜9では、[C]+[N]+
[S]+[O]が0.020質量%の高純度合金が得ら
れている。これに対し、酸性耐火物や中性耐火物で製造
されたるつぼやを使用したり、Arガスを導入せずに真
空下で溶解した場合や、タンク内を真空にせずにArガ
スを導入し、Arガス雰囲気下で溶解した場合、C,
N,S,Oを十分に除去できず、所望の高純度合金は得
られなかった。
【0020】
【発明の効果】以上に説明したように、塩基性耐火物製
のるつぼを使用し、溶解前に高真空下で原料が溶解しな
い温度間で加熱、保持してるつぼおよび原料に付着する
水分および吸着物を気化除去した後、大気からのO,N
のピックアップを防止するために溶解炉内を速やかにA
rガス雰囲気として原料を溶解した後、鋳造することに
より、合金中のC,N,S,O含有量が極めて少ない高
純度金属および合金を低コストで製造することができ
た。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 安彦 兼次 宮城県仙台市青葉区片平2−1−1 東北 大学 金属材料研究所内 Fターム(参考) 4K001 AA10 AA19 EA02 EA04 GA17 4K013 AA07 BA05 BA08 CD04 CE05 CE07

Claims (7)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項1】 真空誘導溶解炉において、塩基性耐火材
    製のるつぼに原料を装入し高真空下で原料が溶解しない
    温度まで加熱、保持した後、溶解炉内を速やかにArガ
    ス雰囲気として原料を溶解し、その後、鋳造することを
    特徴とする高純度金属および合金の製造方法。
  2. 【請求項2】 溶解炉内をArガス雰囲気とするために
    用いるArガスとして、N2ガス含有量が0.001体
    積%以下、露点が−40℃以下の高純度乾燥Arガスを
    用いる請求項1に記載の高純度金属および合金の製造方
    法。
  3. 【請求項3】 溶解炉内をArガス雰囲気とするために
    用いるArガスとして、N2ガス含有量が0.0002
    体積%以下、露点が−60℃以下の高純度ガスを用いる
    請求項1に記載の高純度金属および合金の製造方法。
  4. 【請求項4】 真空溶解炉内を10-3Torr以下の高
    真空度で原料を加熱する請求項1〜3のいずれか1に記
    載の高純度金属および合金の製造方法。
  5. 【請求項5】 塩基性耐火材が90質量%以上のCaO
    を含むものである請求項1〜4のいずれか1に記載の高
    純度金属および合金の製造方法。
  6. 【請求項6】 鉄、炭素鋼、合金鋼、フェロアロイを予
    備精錬し、精錬後のメタル中のC,SおよびNの含有量
    の合計が0.03質量%以下の原料を用いる請求項1〜
    5のいずれか1に記載の高純度金属および合金の製造方
    法。
  7. 【請求項7】 原料を溶解した後、高純度フラックスを
    用いて脱硫、脱酸を行う請求項1〜6のいずれか1に記
    載の高純度金属および合金の製造方法。
JP2001279866A 2001-09-14 2001-09-14 高純度金属および合金の製造方法 Pending JP2003089825A (ja)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2001279866A JP2003089825A (ja) 2001-09-14 2001-09-14 高純度金属および合金の製造方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2001279866A JP2003089825A (ja) 2001-09-14 2001-09-14 高純度金属および合金の製造方法

Publications (1)

Publication Number Publication Date
JP2003089825A true JP2003089825A (ja) 2003-03-28

Family

ID=19103963

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2001279866A Pending JP2003089825A (ja) 2001-09-14 2001-09-14 高純度金属および合金の製造方法

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP2003089825A (ja)

Cited By (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2712369A1 (en) * 2012-07-30 2014-04-02 SAES Smart Materials Nickel-titanium alloys, related products and methods
US9250014B2 (en) 2011-08-25 2016-02-02 Mitsubishi Materials Techno Corporation Vacuum storage method and device for crystalline material
KR101823944B1 (ko) * 2015-05-14 2018-01-31 주식회사 한스코 타이타늄 잉곳 제조 장치 및 방법
JP2020503686A (ja) * 2016-12-29 2020-01-30 北京中科三環高技術股▲ふん▼有限公司Beijing Zhong Ke San Huan Hi−Tech Co.,Ltd. 微粒子希土類合金鋳片、その製造方法、および回転冷却ロール装置
WO2020218237A1 (ja) * 2019-04-23 2020-10-29 国立大学法人東北大学 ドロスの発生抑制方法、金属の精錬方法および金属精錬装置
CN113523291A (zh) * 2021-07-09 2021-10-22 辽宁冠达新材料科技有限公司 一种气雾化制备a100超高强度合金钢粉末的方法
CN115433881A (zh) * 2022-10-10 2022-12-06 中国核动力研究设计院 一种含Eu铁基中子吸收材料及其制备方法和应用
CN115449656A (zh) * 2022-09-27 2022-12-09 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 一种高纯铬基合金制备方法

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS62240141A (ja) * 1986-04-11 1987-10-20 Showa Alum Corp 溶融金属処理装置
JPH0364423A (ja) * 1989-08-02 1991-03-19 Hitachi Metals Ltd 金属間化合物Ti―Al基合金の溶解方法
JPH07146066A (ja) * 1993-11-22 1995-06-06 Nippon Sanso Kk 高純度アルゴンの分離装置

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS62240141A (ja) * 1986-04-11 1987-10-20 Showa Alum Corp 溶融金属処理装置
JPH0364423A (ja) * 1989-08-02 1991-03-19 Hitachi Metals Ltd 金属間化合物Ti―Al基合金の溶解方法
JPH07146066A (ja) * 1993-11-22 1995-06-06 Nippon Sanso Kk 高純度アルゴンの分離装置

Cited By (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US9250014B2 (en) 2011-08-25 2016-02-02 Mitsubishi Materials Techno Corporation Vacuum storage method and device for crystalline material
EP2712369A1 (en) * 2012-07-30 2014-04-02 SAES Smart Materials Nickel-titanium alloys, related products and methods
EP2712369A4 (en) * 2012-07-30 2014-09-03 Saes Smart Materials NICKEL-TITANIUM ALLOYS, PRODUCTS AND ASSOCIATED PROCESSES
KR101823944B1 (ko) * 2015-05-14 2018-01-31 주식회사 한스코 타이타늄 잉곳 제조 장치 및 방법
JP2020503686A (ja) * 2016-12-29 2020-01-30 北京中科三環高技術股▲ふん▼有限公司Beijing Zhong Ke San Huan Hi−Tech Co.,Ltd. 微粒子希土類合金鋳片、その製造方法、および回転冷却ロール装置
JPWO2020218237A1 (ja) * 2019-04-23 2020-10-29
WO2020218237A1 (ja) * 2019-04-23 2020-10-29 国立大学法人東北大学 ドロスの発生抑制方法、金属の精錬方法および金属精錬装置
CN113523291A (zh) * 2021-07-09 2021-10-22 辽宁冠达新材料科技有限公司 一种气雾化制备a100超高强度合金钢粉末的方法
CN113523291B (zh) * 2021-07-09 2023-08-15 辽宁冠达新材料科技有限公司 一种气雾化制备a100超高强度合金钢粉末的方法
CN115449656A (zh) * 2022-09-27 2022-12-09 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 一种高纯铬基合金制备方法
CN115449656B (zh) * 2022-09-27 2024-03-26 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 一种高纯铬基合金制备方法
CN115433881A (zh) * 2022-10-10 2022-12-06 中国核动力研究设计院 一种含Eu铁基中子吸收材料及其制备方法和应用
CN115433881B (zh) * 2022-10-10 2023-05-09 中国核动力研究设计院 一种含Eu铁基中子吸收材料及其制备方法和应用

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN109790608B (zh) Fe-Cr-Ni合金及其制造方法
CN106480379B (zh) Fe-Cr-Ni-Mo合金及其制造方法
JPS6237687B2 (ja)
JP2003089825A (ja) 高純度金属および合金の製造方法
JP2003129143A (ja) 高純度金属又は合金の溶解方法
JP4753504B2 (ja) 高純度Fe−Cr,Fe−Cr−Ni合金の製造方法
JP2002161308A (ja) 高強度、高耐疲労構造用鋼の製造方法
RU2469117C1 (ru) Способ выплавки безуглеродистой жаропрочной стали
JP3735318B2 (ja) 耐酸性に優れた高珪素鋳鉄及びその製造方法
JPH05140669A (ja) 低酸素Ti−Al系合金およびその製造方法
JPS61210142A (ja) 耐衝撃性に優れたNiTi合金及びその製造方法
JP4209964B2 (ja) 金属バナジウム又は/及び金属バナジウム合金の溶解方法並びに鋳造方法
JP5072155B2 (ja) 成形加工性に優れた高純度Fe−Cr合金
JP2004307985A (ja) 低Ca含有Al合金の製造方法及び低Ca含有Al合金製造用地金
CN115786795B (zh) 一种CrFe2Ni2NbxMy共晶中熵合金及其制备方法
JP5072154B2 (ja) 曲げ加工性に優れた高純度Fe−Cr合金
CN115927950B (zh) 一种含碳、氮高铬铁素体不锈钢及其制造方法
JPH04120225A (ja) Ti―Al系合金の製造方法
JP2000273525A (ja) 高清浄度鋼の製造方法
JPH07316631A (ja) 溶鋼の脱酸、清浄化法
JPS594484B2 (ja) ゴウキンテツノダツリン ダツタンホウホウ
RU2630101C1 (ru) Способ выплавки высокохромистых сталей и сплавов в открытых индукционных печах
JPS61210141A (ja) 耐衝撃性に優れたNiTi合金及びその製造方法
JPS583751A (ja) 誘導融解法
JPH04354853A (ja) 清浄性およびエッチング穿孔性に優れたFe−Ni 系合金冷延板およびその製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
RD04 Notification of resignation of power of attorney

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7424

Effective date: 20070313

A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20080912

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20110628

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20110823

A02 Decision of refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02

Effective date: 20111227