JP2003074763A - 油井鋼管用継手 - Google Patents
油井鋼管用継手Info
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- JP2003074763A JP2003074763A JP2001264031A JP2001264031A JP2003074763A JP 2003074763 A JP2003074763 A JP 2003074763A JP 2001264031 A JP2001264031 A JP 2001264031A JP 2001264031 A JP2001264031 A JP 2001264031A JP 2003074763 A JP2003074763 A JP 2003074763A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】本発明は、油井管の施工、つまり継手の締め付
け時にネジ部にゴーリングが発生しない油井管用継手を
提供することを目的としている。 【解決手段】Ｃｒを９質量％以上含有する鋼管の一端に
雄ネジ及びメタル−メタルシール部を有するピン部と、
同材質で、雌ネジ及びメタル−メタルシール部を有する
ボックス部を両端に設けたカップリングとで形成する油
井鋼管用継手において、前記カップリングの雌ネジ及び
メタル−メタルシール部の表面に、Ｃｕ−Ｓｎ合金めっ
き層を施すようにした。
け時にネジ部にゴーリングが発生しない油井管用継手を
提供することを目的としている。 【解決手段】Ｃｒを９質量％以上含有する鋼管の一端に
雄ネジ及びメタル−メタルシール部を有するピン部と、
同材質で、雌ネジ及びメタル−メタルシール部を有する
ボックス部を両端に設けたカップリングとで形成する油
井鋼管用継手において、前記カップリングの雌ネジ及び
メタル−メタルシール部の表面に、Ｃｕ−Ｓｎ合金めっ
き層を施すようにした。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、油井管用継手に係
わり、特に過酷な環境下で多数回にわたって締め付け、
取り外しが行われてもゴーリングを起こさない継手に関
する。
わり、特に過酷な環境下で多数回にわたって締め付け、
取り外しが行われてもゴーリングを起こさない継手に関
する。
【０００２】
【従来の技術】今日、深さ数千ｍにも及ぶ天然ガス田や
原油田等の探索・生産に使用される鋼管（油井管とい
う）を互いに接続するには、ネジ継手が広く用いられて
いる。そして、このネジ継手は、前記油井管が高圧、高
荷重及び悪環境下で使用されるため、接続された管の自
重による軸方向の引張力に耐えること、外圧に耐えるこ
と、数十回の繰り返し使用ができること等の性能が要求
されている。
原油田等の探索・生産に使用される鋼管（油井管とい
う）を互いに接続するには、ネジ継手が広く用いられて
いる。そして、このネジ継手は、前記油井管が高圧、高
荷重及び悪環境下で使用されるため、接続された管の自
重による軸方向の引張力に耐えること、外圧に耐えるこ
と、数十回の繰り返し使用ができること等の性能が要求
されている。
【０００３】かかる継手としては、管１の一端に雄ネジ
を有するピン部２を、他端に雌ネジを有するボックス部
を設け、それら雄雌ネジを互いに接続するもの（インテ
グラル方式という）と、図３に示すように、両端に前記
ボックス部３を設けたカップリング４なる部材を使用
し、両端にピン部２を設けた油井管１を接続するもの
（カップリング方式という）とがある。近年は、高い機
密性を要求されるため、改良が加えられ、下記のような
継手が多用されるようになっている。
を有するピン部２を、他端に雌ネジを有するボックス部
を設け、それら雄雌ネジを互いに接続するもの（インテ
グラル方式という）と、図３に示すように、両端に前記
ボックス部３を設けたカップリング４なる部材を使用
し、両端にピン部２を設けた油井管１を接続するもの
（カップリング方式という）とがある。近年は、高い機
密性を要求されるため、改良が加えられ、下記のような
継手が多用されるようになっている。
【０００４】例えば、ボックス部３の内周は、先端から
軸線方向に沿い奥へ進むにつれ、テーパをもって内径が
減少し、図４に示すような雌ネジ５が刻設され、内奥の
周壁には、図５に示すように、軸心に向かって突出した
環状の肩部（ショルダ１４という）が形成されている。
他方、該ボックス部３に螺合されるピン部２には、前記
雌ネジ５に螺合される雄ネジ６立設されていると共に、
該雄ネジ６の先にネジのない部分（リップ部７という）
が設けられている。このリップ部７の外周面も、テーパ
状になっており、図５で明らかなように、その突端はオ
ーバハング状になっている。従って、このリップ部７
が、前記ボックス部３の内周奥と接すると、そこに突き
当てによるシール面（金属面対金属面のシールと称され
る）が形成される。一方、ネジは、図４に示したよう
に、雄ネジ６と雌ネジ５の締結時の噛合いにより、雄ネ
ジ６及び雌ネジ５が互いに接触する面をそれぞれの荷重
面８といい、該荷重面８の傾斜を管軸線と垂直な線を基
準にして、ロード・フランク角α（反時計方向を負）と
称している。また、雄ネジ６と雌ネジ５との間に隙間９
が生じる側の面を、それぞれの挿入面１０といい、この
面の傾斜は、スタッビング・フランク角θ（反時計方向
を正）という。さらに、締結時のネジ面の接触状態は、
前記図４に示したように、荷重面８で接触、挿入面１０
で非接触、頂面及び底面の少なくとも一方で接触とな
り、これらネジ面の接触でもシールが確保できる。つま
り、かかるネジ継手は、ピン部２及びボックス部３のネ
ジ同士の接触と突き当てシール面の接触によって、高い
機密性を保持するようになっているのである。
軸線方向に沿い奥へ進むにつれ、テーパをもって内径が
減少し、図４に示すような雌ネジ５が刻設され、内奥の
周壁には、図５に示すように、軸心に向かって突出した
環状の肩部（ショルダ１４という）が形成されている。
他方、該ボックス部３に螺合されるピン部２には、前記
雌ネジ５に螺合される雄ネジ６立設されていると共に、
該雄ネジ６の先にネジのない部分（リップ部７という）
が設けられている。このリップ部７の外周面も、テーパ
状になっており、図５で明らかなように、その突端はオ
ーバハング状になっている。従って、このリップ部７
が、前記ボックス部３の内周奥と接すると、そこに突き
当てによるシール面（金属面対金属面のシールと称され
る）が形成される。一方、ネジは、図４に示したよう
に、雄ネジ６と雌ネジ５の締結時の噛合いにより、雄ネ
ジ６及び雌ネジ５が互いに接触する面をそれぞれの荷重
面８といい、該荷重面８の傾斜を管軸線と垂直な線を基
準にして、ロード・フランク角α（反時計方向を負）と
称している。また、雄ネジ６と雌ネジ５との間に隙間９
が生じる側の面を、それぞれの挿入面１０といい、この
面の傾斜は、スタッビング・フランク角θ（反時計方向
を正）という。さらに、締結時のネジ面の接触状態は、
前記図４に示したように、荷重面８で接触、挿入面１０
で非接触、頂面及び底面の少なくとも一方で接触とな
り、これらネジ面の接触でもシールが確保できる。つま
り、かかるネジ継手は、ピン部２及びボックス部３のネ
ジ同士の接触と突き当てシール面の接触によって、高い
機密性を保持するようになっているのである。
【０００５】ところが、油井管の施工時に継手の締め付
けを行うと、大なり小なり、ネジ部にむしれ（ゴーリン
グという）が生じ、継手の接続を困難にすることがあ
る。そのため、本出願人の一人が先に特願平１１−３６
４０７４号公報で開示したように、ネジ部の前記ロード
・フランク角を負にしたり、あるいは炭素鋼が多かった
継手の材質に高Ｃｒ鋼を採用したりして、対策が種々試
みられている。また、前記カップリング４の内面にＣｕ
めっきを施し、その上にドープと称しＰｂを含有したグ
リス状コンパウンドを塗ってネジ部の前記隙間９を塞ぐ
ことで、ゴーリングの発生はかなり低減している。さら
に、ピン部２の外周面をグラス・ビーズでブラストして
滑り易くすることも行われている。
けを行うと、大なり小なり、ネジ部にむしれ（ゴーリン
グという）が生じ、継手の接続を困難にすることがあ
る。そのため、本出願人の一人が先に特願平１１−３６
４０７４号公報で開示したように、ネジ部の前記ロード
・フランク角を負にしたり、あるいは炭素鋼が多かった
継手の材質に高Ｃｒ鋼を採用したりして、対策が種々試
みられている。また、前記カップリング４の内面にＣｕ
めっきを施し、その上にドープと称しＰｂを含有したグ
リス状コンパウンドを塗ってネジ部の前記隙間９を塞ぐ
ことで、ゴーリングの発生はかなり低減している。さら
に、ピン部２の外周面をグラス・ビーズでブラストして
滑り易くすることも行われている。
【０００６】しかしながら、環境汚染が強く叫ばれる最
近では、前記Ｐｂ入りのドープは使用できない。Ｐｂが
周囲の海水や土壌に含まれるようになり、環境汚染が起
きるからである。そのため、Ｐｂを含有させないドープ
（これをグリーン・ドープという）が開発、使用される
ようになっているが、このグリーン・ドープを塗った継
手を締め付けると、継手の材質によってはゴーリングの
発生が防止できない場合があり、さらなる改良が熱望さ
れているのが現状である。
近では、前記Ｐｂ入りのドープは使用できない。Ｐｂが
周囲の海水や土壌に含まれるようになり、環境汚染が起
きるからである。そのため、Ｐｂを含有させないドープ
（これをグリーン・ドープという）が開発、使用される
ようになっているが、このグリーン・ドープを塗った継
手を締め付けると、継手の材質によってはゴーリングの
発生が防止できない場合があり、さらなる改良が熱望さ
れているのが現状である。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、かかる事情
に鑑み、油井管の施工、つまり継手の締め付け時にネジ
部にゴーリングが発生しない油井管用継手を提供するこ
とを目的としている。
に鑑み、油井管の施工、つまり継手の締め付け時にネジ
部にゴーリングが発生しない油井管用継手を提供するこ
とを目的としている。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記目的
を達成するため鋭意研究を行った結果、従来のドープ中
のＰｂの代替として優れた金属系固体潤滑剤であるＳｎ
に着目し、これとＣｕとを最適に組合せることで本発明
を完成させた。すなわち、第一の本発明は、Ｃｒを９質
量％以上含有する鋼管の一端に雄ネジ及びメタル−メタ
ルシール部を有するピン部と、同材質で、雌ネジ及びメ
タル−メタルシール部を有するボックス部を両端に設け
たカップリングとで形成する油井鋼管用継手において、
前記カップリングの雌ネジ及びメタル−メタルシール部
の表面に、Ｃｕ−Ｓｎ合金層を一層配置してなることを
特徴とする油井鋼管用継手である。
を達成するため鋭意研究を行った結果、従来のドープ中
のＰｂの代替として優れた金属系固体潤滑剤であるＳｎ
に着目し、これとＣｕとを最適に組合せることで本発明
を完成させた。すなわち、第一の本発明は、Ｃｒを９質
量％以上含有する鋼管の一端に雄ネジ及びメタル−メタ
ルシール部を有するピン部と、同材質で、雌ネジ及びメ
タル−メタルシール部を有するボックス部を両端に設け
たカップリングとで形成する油井鋼管用継手において、
前記カップリングの雌ネジ及びメタル−メタルシール部
の表面に、Ｃｕ−Ｓｎ合金層を一層配置してなることを
特徴とする油井鋼管用継手である。
【０００９】また、第二の本発明は、Ｃｒを９質量％以
上含有する鋼管の一端に雄ネジ及びメタル−メタルシー
ル部を有するピン部と、同材質で、雌ネジ及びメタル−
メタルシール部を有するボックス部を両端に設けたカッ
プリングとで形成する油井鋼管用継手において、前記カ
ップリングの雌ネジ及びメタル−メタルシール部の表面
に、Ｓｎ含有量が０〜１００質量％のＣｕ−Ｓｎ合金層
をＮ層（Ｎは２以上）配置し、各Ｃｕ−Ｓｎ合金層のＳ
ｎ含有量が下記関係を満してなることを特徴とする油井
鋼管用継手である。
上含有する鋼管の一端に雄ネジ及びメタル−メタルシー
ル部を有するピン部と、同材質で、雌ネジ及びメタル−
メタルシール部を有するボックス部を両端に設けたカッ
プリングとで形成する油井鋼管用継手において、前記カ
ップリングの雌ネジ及びメタル−メタルシール部の表面
に、Ｓｎ含有量が０〜１００質量％のＣｕ−Ｓｎ合金層
をＮ層（Ｎは２以上）配置し、各Ｃｕ−Ｓｎ合金層のＳ
ｎ含有量が下記関係を満してなることを特徴とする油井
鋼管用継手である。
【００１０】０≦Ｃ1＜……＜Ｃｎ＜……＜ＣN≦１００
ここで、Ｃ1：最下層のＳｎ含有量、Ｃｎ：第ｎ層のＳ
ｎ含有量、ＣN：最上層のＳｎ含有量 さらに、第三の本発明は、Ｃｒを９質量％以上含有する
鋼管の一端に雄ネジ及びメタル−メタルシール部を有す
るピン部と、同材質で、雌ネジ及びメタル−メタルシー
ル部を有するボックス部を両端に設けたカップリングと
で形成する油井鋼管用継手において、前記カップリング
の雌ネジ及びメタル−メタルシール部の表面に、Ｓｎ含
有量が下層から上層へ向かって連続的に多くなるような
勾配をもたせたＣｕ−Ｓｎ合金層を配置してなることを
特徴とする油井鋼管用継手である。
ｎ含有量、ＣN：最上層のＳｎ含有量 さらに、第三の本発明は、Ｃｒを９質量％以上含有する
鋼管の一端に雄ネジ及びメタル−メタルシール部を有す
るピン部と、同材質で、雌ネジ及びメタル−メタルシー
ル部を有するボックス部を両端に設けたカップリングと
で形成する油井鋼管用継手において、前記カップリング
の雌ネジ及びメタル−メタルシール部の表面に、Ｓｎ含
有量が下層から上層へ向かって連続的に多くなるような
勾配をもたせたＣｕ−Ｓｎ合金層を配置してなることを
特徴とする油井鋼管用継手である。
【００１１】これらの発明においては、前記カップリン
グの雌ねじ及びメタル−メタルシール部の表面と前記Ｃ
ｕ−Ｓｎ合金層との間に、さらにＮｉ，Ｆｅ，Ｚｎ及び
Ｃｒから選ばれた１種の金属層又はそれら金属の合金層
を配置することが好ましい。
グの雌ねじ及びメタル−メタルシール部の表面と前記Ｃ
ｕ−Ｓｎ合金層との間に、さらにＮｉ，Ｆｅ，Ｚｎ及び
Ｃｒから選ばれた１種の金属層又はそれら金属の合金層
を配置することが好ましい。
【００１２】本発明に係る油井鋼管用継手を用いると、
グリーンドープを使用しても従来よりシール性が良好
で、且つ継手に起きるゴーリングを格段に抑制すること
ができる。
グリーンドープを使用しても従来よりシール性が良好
で、且つ継手に起きるゴーリングを格段に抑制すること
ができる。
【００１３】
【発明の実施の形態】以下、図面を参照して本発明の実
施の形態を説明する。
施の形態を説明する。
【００１４】本発明の対象となる継手は、材質がＣｒを
９質量％以上含有する鋼管からなるカップリング方式の
ものである。通常の炭素鋼では、カップリングを燐酸マ
ンガンで表面処理し、ピン部をグラスビードでブラスト
して表面を滑らかにするだけで、ゴーリング対策になる
からである。
９質量％以上含有する鋼管からなるカップリング方式の
ものである。通常の炭素鋼では、カップリングを燐酸マ
ンガンで表面処理し、ピン部をグラスビードでブラスト
して表面を滑らかにするだけで、ゴーリング対策になる
からである。
【００１５】まず、本発明者らは、カップリング４の雌
ネジ５（図４参照）及びメタルーメタルシール部（図５
参照）の表面に、以前より施しているＣｕめっきの改良
に着眼した。めっきが適正であれば、カップリング４へ
の油井管のピン部２の挿入、締め付けが円滑になり、ゴ
ーリングの発生を抑制できると考えたからである。
ネジ５（図４参照）及びメタルーメタルシール部（図５
参照）の表面に、以前より施しているＣｕめっきの改良
に着眼した。めっきが適正であれば、カップリング４へ
の油井管のピン部２の挿入、締め付けが円滑になり、ゴ
ーリングの発生を抑制できると考えたからである。
【００１６】また、Ｐｂが優れた金属系固体潤滑材であ
ることから、その代替金属として同様に優れた潤滑材で
あるＳｎをＣｕめっき側に導入した。ただし、Ｐｂ及び
Ｓｎが潤滑材として優れるのは、それらの剪断破壊応力
が極めて小さいことによるので、それ自身の強度が弱
く、締め付けにより除去されてしまい、複数回の締め付
けには耐えられない。そこで、潤滑性には劣るが強度的
には優れるＣｕとの組合せを種々試み、そのうち良好な
成績を収めたものを本発明とした。
ることから、その代替金属として同様に優れた潤滑材で
あるＳｎをＣｕめっき側に導入した。ただし、Ｐｂ及び
Ｓｎが潤滑材として優れるのは、それらの剪断破壊応力
が極めて小さいことによるので、それ自身の強度が弱
く、締め付けにより除去されてしまい、複数回の締め付
けには耐えられない。そこで、潤滑性には劣るが強度的
には優れるＣｕとの組合せを種々試み、そのうち良好な
成績を収めたものを本発明とした。
【００１７】その第一の本発明とは、前記カップリング
４の雌ネジ５及びメタル−メタルシール部の表面に、Ｃ
ｕ−Ｓｎ合金層をめっき法等により形成したものであ
る。ここで、前記Ｃｕ−Ｓｎ合金層のＳｎ含有量は１０
〜７０質量％であることが好ましい。すなわち、Ｓｎ含
有量が１０質量％未満であると、潤滑性が不足し易くな
り、７０質量％を超えると、合金層の強度が不足し易
く、締め付け回数とともに合金層が減少し易くなる。な
お、鋼と合金層との密着性の観点から、Ｃｕ−Ｓｎ合金
めっきを施すに先立って、予めＮｉ，Ｆｅ，Ｚｎ及びＣ
ｒから選ばれる１種の金属又はそれらの合金をめっきし
ておくのが好ましい。さらに、その中でもＮｉ又はＮｉ
合金がより好ましい。以下、このような下地Ｎｉ層をＮ
ｉストライク層と称する。
４の雌ネジ５及びメタル−メタルシール部の表面に、Ｃ
ｕ−Ｓｎ合金層をめっき法等により形成したものであ
る。ここで、前記Ｃｕ−Ｓｎ合金層のＳｎ含有量は１０
〜７０質量％であることが好ましい。すなわち、Ｓｎ含
有量が１０質量％未満であると、潤滑性が不足し易くな
り、７０質量％を超えると、合金層の強度が不足し易
く、締め付け回数とともに合金層が減少し易くなる。な
お、鋼と合金層との密着性の観点から、Ｃｕ−Ｓｎ合金
めっきを施すに先立って、予めＮｉ，Ｆｅ，Ｚｎ及びＣ
ｒから選ばれる１種の金属又はそれらの合金をめっきし
ておくのが好ましい。さらに、その中でもＮｉ又はＮｉ
合金がより好ましい。以下、このような下地Ｎｉ層をＮ
ｉストライク層と称する。
【００１８】この第一の本発明を概念的に図１（ａ）に
示す。すなわち、素材４の鋼上にＮｉストライク層１０
を介して、Ｃｕ−Ｓｎ合金めっき１３が形成されてい
る。ここで、各めっき層の厚みは、雌ねじ５と雄ねじ６
のクリアランスに依存するため特に限定されないが、通
常は、Ｎｉストライク層１０が１〜２μｍ、Ｃｕ−Ｓｎ
合金めっき層が９〜１３μｍ程度で、全体としては１０
〜１５μｍが好ましい。
示す。すなわち、素材４の鋼上にＮｉストライク層１０
を介して、Ｃｕ−Ｓｎ合金めっき１３が形成されてい
る。ここで、各めっき層の厚みは、雌ねじ５と雄ねじ６
のクリアランスに依存するため特に限定されないが、通
常は、Ｎｉストライク層１０が１〜２μｍ、Ｃｕ−Ｓｎ
合金めっき層が９〜１３μｍ程度で、全体としては１０
〜１５μｍが好ましい。
【００１９】そこで、このＮｉストライク層の上に配置
させるめっきについてさらに検討を重ねた結果、以下に
述べる形態であればいずれも良好なゴーリング抑制効果
を得たのである。
させるめっきについてさらに検討を重ねた結果、以下に
述べる形態であればいずれも良好なゴーリング抑制効果
を得たのである。
【００２０】図１（ｂ）に示すようなめっき層は、母材
４から順に上に向け、Ｎｉストライクめっき１０，Ｃｕ
めっき１１、Ｓｎめっき１２としたものである。ここ
で、各めっき層の厚みは、通常、Ｎｉストライクめっき
１０が１〜２μｍ、Ｃｕめっき１１が７〜１０μｍ、Ｓ
ｎめっき１２が２〜３μｍ程度であり、全体として１０
〜１５μｍが好ましい。
４から順に上に向け、Ｎｉストライクめっき１０，Ｃｕ
めっき１１、Ｓｎめっき１２としたものである。ここ
で、各めっき層の厚みは、通常、Ｎｉストライクめっき
１０が１〜２μｍ、Ｃｕめっき１１が７〜１０μｍ、Ｓ
ｎめっき１２が２〜３μｍ程度であり、全体として１０
〜１５μｍが好ましい。
【００２１】図１（ｃ）に示すめっき層は、下から上へ
順次、Ｎｉストライクめっき１０，Ｃｕめっき１１、Ｃ
ｕ−Ｓｎ合金１３、Ｓｎめっき１２としたものである。
ここで、Ｃｕめっき１１とＳｎめっき１２との間にＣｕ
−Ｓｎ合金めっき１３を介在させることにより、めっき
層全体の強度と潤滑性のバランスが向上し、ゴーリング
の抑制効果がより促進する。また、各めっき層の厚み
は、通常Ｎｉストライクめっき１０が１〜２μｍ、Ｃｕ
めっき１１が４〜５μｍ、Ｃｕ−Ｓｎ合金めっきが３〜
５μｍ、Ｓｎめっき１２が２〜３μｍ程度であり、全体
として１０〜１５μｍが好ましい。また、図１（ｄ）に
示すめっき層は、Ｃｕ−Ｓｎ合金めっき１３が厚く、し
かもＳｎ濃度が階段状に異なるようにしたものである。
順次、Ｎｉストライクめっき１０，Ｃｕめっき１１、Ｃ
ｕ−Ｓｎ合金１３、Ｓｎめっき１２としたものである。
ここで、Ｃｕめっき１１とＳｎめっき１２との間にＣｕ
−Ｓｎ合金めっき１３を介在させることにより、めっき
層全体の強度と潤滑性のバランスが向上し、ゴーリング
の抑制効果がより促進する。また、各めっき層の厚み
は、通常Ｎｉストライクめっき１０が１〜２μｍ、Ｃｕ
めっき１１が４〜５μｍ、Ｃｕ−Ｓｎ合金めっきが３〜
５μｍ、Ｓｎめっき１２が２〜３μｍ程度であり、全体
として１０〜１５μｍが好ましい。また、図１（ｄ）に
示すめっき層は、Ｃｕ−Ｓｎ合金めっき１３が厚く、し
かもＳｎ濃度が階段状に異なるようにしたものである。
【００２２】以上図１（ｂ）〜図１（ｄ）に示した考え
に基づいたのが第二の本発明である。すなわち、１〜２
μｍのＮｉストライクめっき層１０を形成した後，Ｓｎ
を０〜１００重量％含有するＣｕ−Ｓｎ合金めっきをＮ
層施して、各Ｃｕ−Ｓｎ合金層のＳｎ含有量が下記関係
を満足するようにしたものである。
に基づいたのが第二の本発明である。すなわち、１〜２
μｍのＮｉストライクめっき層１０を形成した後，Ｓｎ
を０〜１００重量％含有するＣｕ−Ｓｎ合金めっきをＮ
層施して、各Ｃｕ−Ｓｎ合金層のＳｎ含有量が下記関係
を満足するようにしたものである。
【００２３】０≦Ｃ1＜……＜Ｃｎ＜……＜ＣN≦１００
ここで、Ｃ1：最下層のＳｎ含有量、Ｃｎ：第ｎ層のＳ
ｎ含有量、ＣN：最上層のＳｎ含有量 つまり、下層にはＳｎ含有量の少ない強度を優先させた
めっき層を、上層にはＳｎ含有量の多い潤滑性を優先さ
せためっき層を配置したのである。この場合、多層めっ
きの全体の膜厚は、前記したように、Ｎｉストライク層
を含めて１０〜１５μｍが好ましい。また、層数のＮを
幾つにするかについては、Ｎが大きいほどゴーリング抑
制効果が高まるが、それに応じてコストも増加するの
で、締め付け取り外しの必要回数を考慮して決定するの
が良い。
ｎ含有量、ＣN：最上層のＳｎ含有量 つまり、下層にはＳｎ含有量の少ない強度を優先させた
めっき層を、上層にはＳｎ含有量の多い潤滑性を優先さ
せためっき層を配置したのである。この場合、多層めっ
きの全体の膜厚は、前記したように、Ｎｉストライク層
を含めて１０〜１５μｍが好ましい。また、層数のＮを
幾つにするかについては、Ｎが大きいほどゴーリング抑
制効果が高まるが、それに応じてコストも増加するの
で、締め付け取り外しの必要回数を考慮して決定するの
が良い。
【００２４】また、上記した多層めっきでは、めっき層
の深さ方向のＳｎ含有量は、各層毎に段階的に変化する
が、後述するように、Ｃｕ−Ｓｎ合金めっきは、めっき
電流密度を制御してある程度Ｓｎ含有量を変化させるこ
とができる。すなわち、めっき途中で連続的に電流密度
を変化させると、めっき層中のＳｎ含有量が深さ方向で
連続的に変化し、めっき層が１層であっても前記多層め
っきの場合と同様の効果を得ることもできる。この考え
を概念的に図２（ａ）に示すと、Ｓｎ濃度が深さ方向で
勾配を有するＣｕ−Ｓｎ合金層１３'となる。
の深さ方向のＳｎ含有量は、各層毎に段階的に変化する
が、後述するように、Ｃｕ−Ｓｎ合金めっきは、めっき
電流密度を制御してある程度Ｓｎ含有量を変化させるこ
とができる。すなわち、めっき途中で連続的に電流密度
を変化させると、めっき層中のＳｎ含有量が深さ方向で
連続的に変化し、めっき層が１層であっても前記多層め
っきの場合と同様の効果を得ることもできる。この考え
を概念的に図２（ａ）に示すと、Ｓｎ濃度が深さ方向で
勾配を有するＣｕ−Ｓｎ合金層１３'となる。
【００２５】さらに、上記しためっき層中のＳｎ含有量
を深さ方向で連続的に変化させる形態は、図２（ｂ）に
示すように、Ｎｉストライクめっき１０の上にＣｕめっ
き11を、その上にＳｎめっきを施してから、全体を熱処
理することでＣｕ-Ｓｎ相互拡散層１３'として形成する
ことも可能である。そこで、このようなＳｎ含有量が下
層から上層に向かって連続的に増大する濃度勾配を有す
るＣｕ-Ｓｎ合金層からなるものを第二の本発明と区別
し、第三の本発明としたのである。なお、この場合、Ｃ
ｕ−Ｓｎ合金層は、一層でも複数層であっても良い。
を深さ方向で連続的に変化させる形態は、図２（ｂ）に
示すように、Ｎｉストライクめっき１０の上にＣｕめっ
き11を、その上にＳｎめっきを施してから、全体を熱処
理することでＣｕ-Ｓｎ相互拡散層１３'として形成する
ことも可能である。そこで、このようなＳｎ含有量が下
層から上層に向かって連続的に増大する濃度勾配を有す
るＣｕ-Ｓｎ合金層からなるものを第二の本発明と区別
し、第三の本発明としたのである。なお、この場合、Ｃ
ｕ−Ｓｎ合金層は、一層でも複数層であっても良い。
【００２６】次に、以上述べた本発明に係るめっき層を
雌ねじ及びメタル−メタルシール部の表面に形成するに
は、電気めっき、無電解めっき、気相めっき等、いかな
るめっき手法を用いても良い。しかし、現実的には、下
記のように電気めっきを用いるのが効率的で、且つ経済
的である。
雌ねじ及びメタル−メタルシール部の表面に形成するに
は、電気めっき、無電解めっき、気相めっき等、いかな
るめっき手法を用いても良い。しかし、現実的には、下
記のように電気めっきを用いるのが効率的で、且つ経済
的である。
【００２７】Ｎｉストライクめっき層の形成には、例え
ば、Ｎｉイオン濃度が６０〜７５ｇ／Ｌとなるように塩
化ニッケルを脱イオン水に溶解し、そこに３０〜５０ｇ
／Ｌの塩酸を添加した浴を用いることができる。さら
に、めっきの外観に応じて市販の光沢剤を添加しても良
い。この場合、めっき浴の温度を２０〜４０℃として電
流密度２〜５Ａ／ｄｍ2でめっきを行い、必要膜厚を確
保する。
ば、Ｎｉイオン濃度が６０〜７５ｇ／Ｌとなるように塩
化ニッケルを脱イオン水に溶解し、そこに３０〜５０ｇ
／Ｌの塩酸を添加した浴を用いることができる。さら
に、めっきの外観に応じて市販の光沢剤を添加しても良
い。この場合、めっき浴の温度を２０〜４０℃として電
流密度２〜５Ａ／ｄｍ2でめっきを行い、必要膜厚を確
保する。
【００２８】Ｃｕめっき層の形成には、例えば、Ｃｕイ
オン濃度が１５０〜２５０ｇ／Ｌとなるように硫酸銅を
脱イオン水に溶解し、そこへ４０〜８０ｇ／Ｌの硫酸を
添加した浴を用いることができる。さらに、めっきの外
観に応じて市販の光沢剤を添加しても良い。この場合
は、めっき浴の温度を２０〜４０℃として電流密度２〜
６Ａ／ｄｍ2でめっきを行い、必要膜厚を確保する。
オン濃度が１５０〜２５０ｇ／Ｌとなるように硫酸銅を
脱イオン水に溶解し、そこへ４０〜８０ｇ／Ｌの硫酸を
添加した浴を用いることができる。さらに、めっきの外
観に応じて市販の光沢剤を添加しても良い。この場合
は、めっき浴の温度を２０〜４０℃として電流密度２〜
６Ａ／ｄｍ2でめっきを行い、必要膜厚を確保する。
【００２９】一方、Ｓｎめっき層の形成には、例えば、
ホウフッ化第一スズを２００ｇ／Ｌ，ホウフッ化水素酸
を１２５ｇ／Ｌ，ホウ酸を２５ｇ／Ｌ，ゼラチンを２ｇ
／Ｌ，ベータナフトールを１ｇ／Ｌとして脱イオン水に
溶解した水溶液をめっき浴とし、浴温２０〜２５℃、電
流密度１〜５Ａ／ｄｍ2でめっきを行い、必要膜厚を確
保する。このようなホウフッ化浴は古くから一般的であ
るが、廃水処理のし易さを考慮すると、市販の有機スル
フォン酸ベースのＳｎめっき浴の利用が好ましい。
ホウフッ化第一スズを２００ｇ／Ｌ，ホウフッ化水素酸
を１２５ｇ／Ｌ，ホウ酸を２５ｇ／Ｌ，ゼラチンを２ｇ
／Ｌ，ベータナフトールを１ｇ／Ｌとして脱イオン水に
溶解した水溶液をめっき浴とし、浴温２０〜２５℃、電
流密度１〜５Ａ／ｄｍ2でめっきを行い、必要膜厚を確
保する。このようなホウフッ化浴は古くから一般的であ
るが、廃水処理のし易さを考慮すると、市販の有機スル
フォン酸ベースのＳｎめっき浴の利用が好ましい。
【００３０】また、Ｃｕ-Ｓｎ合金めっき層の形成に
は、前記硫酸ベースのＣｕめっき用浴に硫酸スズを必要
量添加したものが利用できる。この場合、Ｓｎイオンの
安定性を考慮して、さらにアルキルスルフォン酸、アル
カノールスルフォン酸及び芳香族スルフォン酸等の有機
スルフォン酸を添加するのが好ましい。また、硫酸スズ
及び有機スルフォン酸の添加に代え、有機スルフォン酸
Ｓｎめっきで用いられる市販のＳｎ塩（有機スルフォン
酸スズ）を添加しても良く、むしろその方が簡単であ
る。また、Ｃｕ−Ｓｎ合金めっきのＳｎ含有量は、めっ
き浴中のＳｎイオン濃度を高くすればするほど、また同
じＳｎイオン濃度のめっき浴においては電流密度を高く
すればするほど、多くすることができる。
は、前記硫酸ベースのＣｕめっき用浴に硫酸スズを必要
量添加したものが利用できる。この場合、Ｓｎイオンの
安定性を考慮して、さらにアルキルスルフォン酸、アル
カノールスルフォン酸及び芳香族スルフォン酸等の有機
スルフォン酸を添加するのが好ましい。また、硫酸スズ
及び有機スルフォン酸の添加に代え、有機スルフォン酸
Ｓｎめっきで用いられる市販のＳｎ塩（有機スルフォン
酸スズ）を添加しても良く、むしろその方が簡単であ
る。また、Ｃｕ−Ｓｎ合金めっきのＳｎ含有量は、めっ
き浴中のＳｎイオン濃度を高くすればするほど、また同
じＳｎイオン濃度のめっき浴においては電流密度を高く
すればするほど、多くすることができる。
【００３１】以上述べた本発明は、Ｐｂを含有しないグ
リーンドープに対抗するためＰｂと同様の金属系固体潤
滑材であるＳｎをＣｕめっきに導入したものである。従
来技術のＣｕめっきとＰｂ含有ドープとの組み合わせで
は、鋼管継手の締め付け取り外しのたび毎に、Ｐｂ含有
ドープが塗布され、常に潤滑状態が維持できた。そのた
め、Ｐｂを含有しないドープを用いる本発明では、締め
付け取り外しの必要回数までＳｎめっきを残存させなけ
れば、良好な潤滑状態が維持できない。
リーンドープに対抗するためＰｂと同様の金属系固体潤
滑材であるＳｎをＣｕめっきに導入したものである。従
来技術のＣｕめっきとＰｂ含有ドープとの組み合わせで
は、鋼管継手の締め付け取り外しのたび毎に、Ｐｂ含有
ドープが塗布され、常に潤滑状態が維持できた。そのた
め、Ｐｂを含有しないドープを用いる本発明では、締め
付け取り外しの必要回数までＳｎめっきを残存させなけ
れば、良好な潤滑状態が維持できない。
【００３２】そこで、前記した第一の本発明では、めっ
き層の高潤滑性と高強度との両立を一層のＣｕ−Ｓｎ合
金めっき層で達成するようにした。また、第二の本発明
では、下層にＣｕリッチな、上層にＳｎリッチなＣｕ−
Ｓｎ合金を多層にめっきすることで、下層が高強度、上
層が高潤滑性を発揮するようにして両立を達成した。さ
らに、第三の本発明では、第二の本発明が多層めっきの
Ｓｎ含有量が段階的に変化するのに対して、連続的に変
化させるようにした。従って、第二の本発明と基本的に
は同様の発想であり、実際に効果も同様であった。
き層の高潤滑性と高強度との両立を一層のＣｕ−Ｓｎ合
金めっき層で達成するようにした。また、第二の本発明
では、下層にＣｕリッチな、上層にＳｎリッチなＣｕ−
Ｓｎ合金を多層にめっきすることで、下層が高強度、上
層が高潤滑性を発揮するようにして両立を達成した。さ
らに、第三の本発明では、第二の本発明が多層めっきの
Ｓｎ含有量が段階的に変化するのに対して、連続的に変
化させるようにした。従って、第二の本発明と基本的に
は同様の発想であり、実際に効果も同様であった。
【００３３】
【実施例】以下、本発明の実施例を比較例と共に挙げ
て、本発明をより具体的に説明するが、本発明はこれら
の実施例に限定されるものではない。
て、本発明をより具体的に説明するが、本発明はこれら
の実施例に限定されるものではない。
【００３４】図３に示す雄ネジ及びメタル−メタルシー
ル部を一端に設けた外径１１４．３ｍｍ，肉厚８．５６
ｍｍで長さ１０００ｍｍの継目無鋼管からなる油井管を
多数本製造した。一方、この油井管１を挿入し、接続す
るために、内面の両端に図３に示すような雌ネジ及びメ
タル−メタルシール部を設けたカップリング４も多数製
造した。そして、このカップリング４の内面上に前記し
た手法で本発明に係るめっきを施し、その上にグリーン
・ドープを塗った後、表面をグラス・ビーズでブラスト
した前記油井管１の一端（ピン部２）をねじ込む試験を
行った。なお、継目無鋼管及びカップリングは、いずれ
もＣｒを１３質量％含有する鋼種である。
ル部を一端に設けた外径１１４．３ｍｍ，肉厚８．５６
ｍｍで長さ１０００ｍｍの継目無鋼管からなる油井管を
多数本製造した。一方、この油井管１を挿入し、接続す
るために、内面の両端に図３に示すような雌ネジ及びメ
タル−メタルシール部を設けたカップリング４も多数製
造した。そして、このカップリング４の内面上に前記し
た手法で本発明に係るめっきを施し、その上にグリーン
・ドープを塗った後、表面をグラス・ビーズでブラスト
した前記油井管１の一端（ピン部２）をねじ込む試験を
行った。なお、継目無鋼管及びカップリングは、いずれ
もＣｒを１３質量％含有する鋼種である。
【００３５】試験は、５００〜１５００ｋｇｍのトルク
で、さらに取り外した後、グリーンドープを溶剤洗浄に
より除去してゴーリングの発生状況を目視観察すること
により行った。この作業を１０回まで繰り返し、ゴーリ
ングが初めて発生する回数を試験結果とした。
で、さらに取り外した後、グリーンドープを溶剤洗浄に
より除去してゴーリングの発生状況を目視観察すること
により行った。この作業を１０回まで繰り返し、ゴーリ
ングが初めて発生する回数を試験結果とした。
【００３６】（実施例１）カップリングの内周（雌ねじ
及びメタル-メタルシールネジ部）を対象として、Ｎｉ
ストライクめっきを１μｍ施した後，さらにその上層に
Ｃｕ-Ｓｎ合金めっきを１３μｍ形成して、前記ゴーリ
ング試験に供した。その結果、１０回までゴーリングを
起こすことなく、捻じ込み取り外しを行うことができ
た。なお、同様にめっきした予備のカップリングを切断
してＣｕ-Ｓｎ合金めっき層を分析したところ、Ｓｎ含
有量は３８質量％であった。
及びメタル-メタルシールネジ部）を対象として、Ｎｉ
ストライクめっきを１μｍ施した後，さらにその上層に
Ｃｕ-Ｓｎ合金めっきを１３μｍ形成して、前記ゴーリ
ング試験に供した。その結果、１０回までゴーリングを
起こすことなく、捻じ込み取り外しを行うことができ
た。なお、同様にめっきした予備のカップリングを切断
してＣｕ-Ｓｎ合金めっき層を分析したところ、Ｓｎ含
有量は３８質量％であった。
【００３７】（実施例２）カップリングの内周を対象と
して、Ｎｉストライクめっきを１μｍ施した後、その上
層にＣｕめっきを１０μｍ、さらにその上層にＳｎめっ
きを４μｍ形成して、前記ゴーリング試験に供した。そ
の結果、８回目でゴーリングが発生した。
して、Ｎｉストライクめっきを１μｍ施した後、その上
層にＣｕめっきを１０μｍ、さらにその上層にＳｎめっ
きを４μｍ形成して、前記ゴーリング試験に供した。そ
の結果、８回目でゴーリングが発生した。
【００３８】（実施例３）カップリングの内周を対象と
して、Ｎｉストライクめっきを１μｍ施した後，その上
層にＣｕめっきを５μｍ、その上層にＣｕ-Ｓｎ合金め
っきを５μｍ，さらにその上層にＳｎめっきを４μｍ形
成して、前記ゴーリング試験に供した。その結果、１０
回までゴーリングを起こすことなく、捻じ込み取り外し
を行うことができた。なお、中間層のＣｕ-Ｓｎ合金め
っきは、そのＳｎ含有量が実施例１と同様となるように
めっき条件を実施例１と同様とした。
して、Ｎｉストライクめっきを１μｍ施した後，その上
層にＣｕめっきを５μｍ、その上層にＣｕ-Ｓｎ合金め
っきを５μｍ，さらにその上層にＳｎめっきを４μｍ形
成して、前記ゴーリング試験に供した。その結果、１０
回までゴーリングを起こすことなく、捻じ込み取り外し
を行うことができた。なお、中間層のＣｕ-Ｓｎ合金め
っきは、そのＳｎ含有量が実施例１と同様となるように
めっき条件を実施例１と同様とした。
【００３９】（実施例４）カップリングの内周を対象と
して、Ｎｉストライクめっきを１μｍ施した後，その上
層にＣｕめっきを７μｍ、その上層にＳｎめっきを６μ
ｍ形成し、さらに設定温度２２０℃の電気炉中で３時間
加熱した後、前記ゴーリング試験に供した。その結果、
１０回までゴーリングを起こすことなく、捻じ込み取り
外しを行うことができた。
して、Ｎｉストライクめっきを１μｍ施した後，その上
層にＣｕめっきを７μｍ、その上層にＳｎめっきを６μ
ｍ形成し、さらに設定温度２２０℃の電気炉中で３時間
加熱した後、前記ゴーリング試験に供した。その結果、
１０回までゴーリングを起こすことなく、捻じ込み取り
外しを行うことができた。
【００４０】（比較例）カップリングの内周を対象とし
て、Ｎｉストライクめっきを１μｍ施した後，その上層
にＣｕめっきを１２μｍ形成して、前記ゴーリング試験
に供した。その結果、１回でゴーリングが発生した。
て、Ｎｉストライクめっきを１μｍ施した後，その上層
にＣｕめっきを１２μｍ形成して、前記ゴーリング試験
に供した。その結果、１回でゴーリングが発生した。
【００４１】以上の実施例及び比較例の結果より、本発
明に係る油井鋼管用継手は、比較例として示した従来の
ものに比べて明らかにゴーリングの抑制効果が大きいこ
とがわかる。
明に係る油井鋼管用継手は、比較例として示した従来の
ものに比べて明らかにゴーリングの抑制効果が大きいこ
とがわかる。
【００４２】
【発明の効果】本発明に係る油井鋼管継手は、Ｐｂ含有
ドープを使用しなくても良いので、環境問題の一つであ
る地盤のＰｂ汚染解決に大きく寄与することができる。
同時に、ゴーリング発生を効果的に抑制できるので、高
価な高Ｃｒ含有鋼管が再利用できるようになり、経済的
な効果も多大である。
ドープを使用しなくても良いので、環境問題の一つであ
る地盤のＰｂ汚染解決に大きく寄与することができる。
同時に、ゴーリング発生を効果的に抑制できるので、高
価な高Ｃｒ含有鋼管が再利用できるようになり、経済的
な効果も多大である。
【図１】本発明に係る油井鋼管継手のカップリング表面
に形成するめっき層を示す断面図であり、（ａ）は請求
項１の１様態、（ｂ）は請求項２のＮ＝２の場合の様
態、（ｃ）は、請求項２のＮ＝３の場合の様態、（ｄ）
は、Ｎ＝ｎの場合である。
に形成するめっき層を示す断面図であり、（ａ）は請求
項１の１様態、（ｂ）は請求項２のＮ＝２の場合の様
態、（ｃ）は、請求項２のＮ＝３の場合の様態、（ｄ）
は、Ｎ＝ｎの場合である。
【図２】本発明に係る油井鋼管継手のカップリング表面
に形成するめっき層を示す断面図であり、（ａ）は請求
項３を、めっき条件を連続的に変化させることにより作
製した場合の様態、（ｂ）は請求項３を、Ｓｎめっき及
びＣｕめっきを熱処理して拡散層を形成させることによ
り作製した場合の様態である。
に形成するめっき層を示す断面図であり、（ａ）は請求
項３を、めっき条件を連続的に変化させることにより作
製した場合の様態、（ｂ）は請求項３を、Ｓｎめっき及
びＣｕめっきを熱処理して拡散層を形成させることによ
り作製した場合の様態である。
【図３】本発明の対象とする油井鋼管継手の一例を示す
断面図である。
断面図である。
【図４】図３の一部拡大図である。
【図５】図４と別位置の拡大図である。
１ 油井鋼管（管）
２ ピン部
３ ボックス部
４ カップリング（母材）
５ 雌ネジ
６ 雄ネジ
７ リップ部
８ 荷重面
９ 隙間
１０ Ｎｉストライクめっき
１１ Ｃｕめっき
１２ Ｓｎめっき
１３ Ｓｎ含有Ｃｕ合金めっき
１３' Ｓｎ含有量が下層から上層に向かって連続的に
多くなるような勾配を持たせたＣｕ−Ｓｎ合金層 １４ ショルダ
多くなるような勾配を持たせたＣｕ−Ｓｎ合金層 １４ ショルダ
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考）
Ｃ２５Ｄ 5/50 Ｃ２５Ｄ 5/50
7/04 7/04
(72)発明者 魚住 一裕
愛知県半田市川崎町１丁目１番地 川崎製
鉄株式会社知多製造所内
(72)発明者 田中 秀明
東京都中央区日本橋１丁目15番１号 日本
パーカライジング株式会社内
(72)発明者 川口 純
東京都中央区日本橋１丁目15番１号 日本
パーカライジング株式会社内
Ｆターム(参考） 3H013 JA01
4K024 AA02 AA03 AA04 AA05 AA07
AA09 AA14 AA15 AA21 AB02
AB03 BA02 BA04 BC05 DA09
DB01 GA16
Claims (4)
- 【請求項１】 Ｃｒを９質量％以上含有する鋼管の一端
に雄ネジ及びメタル−メタルシール部を有するピン部
と、同材質で、雌ネジ及びメタル−メタルシール部を有
するボックス部を両端に設けたカップリングとで形成す
る油井鋼管用継手において、 前記カップリングの雌ネジ及びメタル−メタルシール部
の表面に、Ｃｕ−Ｓｎ合金層を一層配置してなることを
特徴とする油井鋼管用継手。 - 【請求項２】 Ｃｒを９質量％以上含有する鋼管の一端
に雄ネジ及びメタル−メタルシール部を有するピン部
と、同材質で、雌ネジ及びメタル−メタルシール部を有
するボックス部を両端に設けたカップリングとで形成す
る油井鋼管用継手において、 前記カップリングの雌ネジ及びメタル−メタルシール部
の表面に、Ｓｎ含有量が０〜１００質量％のＣｕ−Ｓｎ
合金層をＮ層（Ｎは２以上）配置し、各Ｃｕ−Ｓｎ合金
層のＳｎ含有量が下記関係を満してなることを特徴とす
る油井鋼管用継手。 ０≦Ｃ1＜……＜Ｃｎ＜……＜ＣN≦１００ ここで、Ｃ1：最下層のＳｎ含有量、Ｃｎ：第ｎ層のＳ
ｎ含有量、ＣN：最上層のＳｎ含有量 - 【請求項３】 Ｃｒを９質量％以上含有する鋼管の一端
に雄ネジ及びメタル−メタルシール部を有するピン部
と、同材質で、雌ネジ及びメタル−メタルシール部を有
するボックス部を両端に設けたカップリングとで形成す
る油井鋼管用継手において、 前記カップリングの雌ネジ及びメタル−メタルシール部
の表面に、Ｓｎ含有量が下層から上層へ向かって連続的
に多くなるような勾配をもたせたＣｕ−Ｓｎ合金層を配
置してなることを特徴とする油井鋼管用継手。 - 【請求項４】 前記カップリングの雌ねじ及びメタル−
メタルシール部の表面と前記Ｃｕ−Ｓｎ合金層との間
に、さらにＮｉ，Ｆｅ，Ｚｎ及びＣｒから選ばれた１種
の金属層又はそれら金属の合金層を配置してなることを
特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の油井鋼管用
継手。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001264031A JP4680446B2 (ja) | 2001-08-31 | 2001-08-31 | 油井鋼管用継手 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001264031A JP4680446B2 (ja) | 2001-08-31 | 2001-08-31 | 油井鋼管用継手 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003074763A true JP2003074763A (ja) | 2003-03-12 |
| JP4680446B2 JP4680446B2 (ja) | 2011-05-11 |
Family
ID=19090697
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001264031A Expired - Lifetime JP4680446B2 (ja) | 2001-08-31 | 2001-08-31 | 油井鋼管用継手 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4680446B2 (ja) |
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