JP2003064409A - 溶銑予備処理方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 溶銑の予備処理に際し、インジェクションラ
ンスのノズルへの凝固付着物の生成・肥大化を抑制する
ことができる溶銑予備処理方法を提供する。 【解決手段】 溶銑に精錬剤をインジェクションランス
から吹き込んで、溶銑の予備処理をするに際し、溶銑へ
の精錬剤の吹き込みの条件を下記又はのいずれかを
満たす条件に制御することを特徴とする溶銑予備処理方
法。 ０．１８＜Ｒ＜０．８３、又は、１．２６＜Ｒ＜
５．１ 〔但し、Ｒ：（精錬剤中の酸化鉄分の質量％）
／（精錬剤中のＣａＯ分の質量％）〕 ０．２≦ＭＲＩ≦０．８ 〔但し、ＭＲＩ＝ｆ
（Ｒ、溶銑予備処理終了時点での溶銑温度Ｔ、酸素吹込
み速度Ｑ_O 、含油スラッジ吹込み速度Ｑ_S 、含油スラッ
ジ中油分の割合Ｎ）〕

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、溶銑予備処理方法
に関する技術分野に属し、詳細には、溶銑に精錬剤をイ
ンジェクションランスから吹き込んで、溶銑の予備処理
をする溶銑予備処理方法に関する技術分野に属する。

【０００２】

【従来の技術】溶銑予備処理は高炉から出銑された溶銑
を転炉に装入する前に脱りん処理や脱珪処理等を施す処
理である。溶銑予備処理をすることにより、転炉でのＣ
濃度等の調整を容易にすることができるようになる。

【０００３】溶銑予備処理において、溶銑の脱りん処理
をする場合は、ＣａＯおよび酸化鉄を主成分とする精錬
剤を用い、これをインジェクションランス（以下、ラン
スともいう）から溶銑に吹き込む。また、溶銑の脱珪処
理をする場合においても、スロッピングやフォーミング
を抑制するために、酸化鉄のみでなく、ＣａＯを主成分
とする精錬剤を用い、これをランスから溶銑に吹き込
む。なお、これらの精錬剤は粉体である。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】このような溶銑予備処
理において、ランスの先端のノズル上あるいはノズルの
上方にスラグと銑鉄の凝固物である凝固付着物が生成し
て肥大化するという問題点がある。このような凝固付着
物の生成・肥大化は、下記〜のような深刻な問題を
引き起こす。

【０００５】 ランスのノズル（以下、ランスノズル
ともいう）の閉塞が生じ、精錬剤（粉体）を溶銑中に所
定の速度にて吹き込むことができず、更には完全にノズ
ルが閉塞した場合は全く吹き込むことができなくなる。
この場合、処理時間の延長、それに伴う処理効率の悪
化、更には操業の中断を余儀なくされる。 ランスがランス孔から抜けなくなり、操業の中断を
余儀なくされる。 ランスの凝固付着物を機械的に除去する必要があ
り、それにより作業負荷が増大する。 前記凝固付着物の除去作業により、ランスノズルの
周辺およびスラグラインの耐火物も同時に劣化して、ラ
ンス寿命の低下を招く。

【０００６】本発明は、このような事情に着目してなさ
れたものであって、その目的は、溶銑の予備処理に際
し、上記のような深刻な問題を引き起こすランスノズル
への凝固付着物の生成・肥大化を抑制することができる
溶銑予備処理方法を提供しようとするものである。

【０００７】

【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
め、本発明に係る溶銑予備処理方法は、請求項１〜３記
載の溶銑予備処理方法としており、それは次のような構
成としたものである。

【０００８】即ち、請求項１記載の溶銑予備処理方法
は、溶銑に精錬剤をインジェクションランスから吹き込
んで、溶銑の予備処理をする溶銑予備処理方法におい
て、溶銑への精錬剤の吹き込みの条件を下記式(1) また
は式(2) を満たす条件に制御することを特徴とする溶銑
予備処理方法である（第１発明）。ただし、下記式(1)
、式(2) において、Ｒ：〔精錬剤中の酸化鉄分の量
（質量％）〕／〔精錬剤中のＣａＯ分の量（質量％）〕
である。

【０００９】 ０．１８＜Ｒ＜０．８３ ------------ 式(1) １．２６＜Ｒ＜５．１ ------------ 式(2)

【００１０】請求項２記載の溶銑予備処理方法は、溶銑
に精錬剤をインジェクションランスから吹き込んで、溶
銑の予備処理をする溶銑予備処理方法において、溶銑へ
の精錬剤の吹き込みの条件を下記式(3) を満たす条件に
制御することを特徴とする溶銑予備処理方法である（第
２発明）。ただし、下記式(3) において、ＭＲＩは、下
記式(4) で示されるＲの値が１未満のときには下記式
(5) で示されるＭＲＩの値、Ｒの値が１以上のときには
下記式(6) で示されるＭＲＩの値である。下記式(5) 、
(6) において、Ｔ：溶銑予備処理の終了時点での溶銑温
度（℃）、Ｑ_O ：気体酸素の吹き込み速度〔Ｎｍ³ ／分
／ｔ（溶銑）〕である。

【００１１】 ０．２≦ＭＲＩ≦０．８ ------------ 式(3)

【００１２】 Ｒ＝〔精錬剤中の酸化鉄分の量（質量％）〕／〔精錬剤中のＣａＯ分 の量（質量％）〕 ------------------------------------ 式(4) ＭＲＩ＝−0.15＋11/(Ｔ−1200) ＋0.14×ｅ^2.1R−0.5 ×Ｑ_O ----式(5) ＭＲＩ＝−0.15＋11/(Ｔ−1200) ＋１／Ｒ−0.5 ×Ｑ_O --------- 式(6)

【００１３】請求項３記載の溶銑予備処理方法は、溶銑
に精錬剤をインジェクションランスから吹き込んで、溶
銑の予備処理をする溶銑予備処理方法において、溶銑へ
の精錬剤の吹き込みの条件を下記式(7) を満たす条件に
制御することを特徴とする溶銑予備処理方法である（第
３発明）。ただし、下記式(7) において、ＭＲＩは、下
記式(8) で示されるＲの値が１未満のときには下記式
(9) で示されるＭＲＩの値、Ｒの値が１以上のときには
下記式(10)で示されるＭＲＩの値である。下記式(9) 、
(10)において、Ｔ：溶銑予備処理の終了時点での溶銑温
度（℃）、Ｑ_O ：気体酸素の吹き込み速度〔Ｎｍ³ ／分
／ｔ（溶銑）〕、Ｑ_S ：含油スラッジの吹き込み速度
〔ｋｇ／分／ｔ（溶銑）〕、Ｎ：含油スラッジ中の油分
の量（質量％）である。

【００１４】 ０．２≦ＭＲＩ≦０．８ -------------- 式(7)

【００１５】 Ｒ＝〔精錬剤中の酸化鉄分の量（質量％）〕／〔精錬剤中のＣａＯ分 の量（質量％）〕 ------------------------------------ 式(8) ＭＲＩ＝−0.15＋11/(Ｔ−1200) ＋0.14×ｅ^2.1R−0.5 ×Ｑ_O ＋0.21×Ｑ_S ×Ｎ ---------------------------------- 式(9) ＭＲＩ＝−0.15＋11/(Ｔ−1200) ＋１／Ｒ−0.5 ×Ｑ_O ＋0.21×Ｑ_S ×Ｎ ---------------------------------- 式(10)

【００１６】

【発明の実施の形態】本発明は例えば次のような形態で
実施する。高炉より出銑された溶銑を溶銑予備処理用容
器に装入した後、この溶銑に対してＣａＯ、酸化鉄等の
精錬剤をインジェクションランスから吹き込んで、溶銑
の予備処理をする。このとき、溶銑への精錬剤の吹き込
みの条件を前述の式(1) または式(2) を満たす条件に制
御する。または、前述の式(3) を満たす条件に制御す
る。そうすると、ランスのノズルへの凝固付着物の生成
・肥大化を生じることなく、溶銑の予備処理をすること
ができる。なお、含油スラッジ（圧延工場等から発生す
る油分を含んだミルスケール等）を精錬剤の酸化鉄とし
て利用する場合には、前述の式(7) を満たす条件に制御
する。

【００１７】このような形態で本発明が実施される。

【００１８】本発明は、溶銑の予備処理に際してランス
ノズルへの凝固付着物の生成・肥大化が生じ難い溶銑予
備処理方法を開発すべく、種々の処理条件で実験を重
ね、得られたデータを解析するという研究を鋭意行い、
その結果、得られた知見に基づき完成されたものであ
る。即ち、本発明者らは、鋭意研究を重ねた結果、溶銑
予備処理の際の溶銑への精錬剤の吹き込みの条件を特定
の条件に制御することにより、ランスノズルへの凝固付
着物の生成・肥大化を抑制することができることを見出
し、この知見に基づき本発明を完成させた。このように
して完成された本発明は溶銑予備処理方法に係わり、そ
れは請求項１〜３記載の溶銑予備処理方法（第１発明〜
第３発明に係る溶銑予備処理方法）である。

【００１９】本発明の第１発明（請求項１）に係る溶銑
予備処理方法によれば、溶銑への精錬剤の吹き込みの条
件を前述の式(1) または式(2) を満たす条件に制御する
こととしており、これにより、ランスノズルへの凝固付
着物の生成・肥大化を抑制することができる。

【００２０】即ち、ランスノズルへの付着生成物は精錬
剤を主成分としたスラグと溶銑が混合凝固したものであ
り、この成長を抑制することができれば凝固付着物の生
成・肥大化を抑制することができる。かかる付着生成物
の成長を抑制するためには、(1) 精錬剤の低融点化、
(2) 精錬剤の冷却能の低下が重要である。先ず、(1) に
係る精錬剤の融点に関しては、ＣａＯ−ＦｅＯの状態図
（図４）よりわかる如く、精錬剤組成がＣａＯ：２５％
程度の場合に最も低融点であり、それよりＣａＯ配合率
が増加または低下するにつれて融点が高くなる。次に、
(2) に係る精錬剤の冷却能に関しては、酸化鉄分の配合
率が高くなるほど大きくなる。これら(1),(2) の相乗効
果により、ランスノズルへの付着物の成長が起こりやす
い精錬剤組成の範囲が存在し、この範囲外の精錬剤組成
の場合にはランスノズルへの付着生成物の成長を抑制す
ることができる。

【００２１】しかし、付着物の生成を抑制し過ぎると、
ランスノズル周辺耐火物は付着物による保護がなくなる
ために溶損して寿命低下を招く。従って、付着生成物が
成長し過ぎずに適度に存在することが必要である。

【００２２】第１発明（請求項１）に係る溶銑予備処理
方法は、以上のことを考慮して、溶銑への精錬剤の吹き
込みの条件を前述の式(1) または式(2) を満たす条件に
制御するように定めたものである。従って、ランスノズ
ルへの凝固付着物の生成・肥大化を抑制することがで
き、しかも付着生成物を適度に存在させることもでき、
それによりランスノズル周辺耐火物の保護も可能とな
る。換言すれば、付着物の生成の過剰な抑制によるラン
スノズル周辺耐火物の溶損・寿命低下を生じることな
く、ランスノズルへの凝固付着物の生成・肥大化を抑制
することができる。なお、前述の式(1) でのＲを０．３
５〜０．７とすると、ランスノズルへの凝固付着物の生
成・肥大化をより一層効果的に抑制することができ、前
記Ｒを０．５〜０．６とすると、ランスノズルへの凝固
付着物の生成・肥大化を更に効果的に抑制することがで
きる。また、前述の式(2) でのＲを１．５〜３．３とす
ると、ランスノズルへの凝固付着物の生成・肥大化をよ
り一層効果的に抑制することができ、前記Ｒを１．７〜
２．４とすると、ランスノズルへの凝固付着物の生成・
肥大化を更に効果的に抑制することができる。

【００２３】本発明の第２発明（請求項２）に係る溶銑
予備処理方法によれば、溶銑への精錬剤の吹き込みの条
件を前述の式(3) を満たす条件に制御することとしてお
り、これにより、ランスノズルへの凝固付着物の生成・
肥大化を抑制することができる。

【００２４】即ち、ランスノズルへの凝固付着物の生成
・肥大化の抑制には精錬剤の組成的制御が最も有効であ
るが、これ以外の要因についても研究した。溶銑温度
は、高い方が凝固付着物が生成し難い。しかし、脱りん
は酸化反応であるため、溶銑温度が低い方が効率が良
く、このため、溶銑温度を上昇させるには限界がある。
気体酸素の吹き込み速度は大きい方が昇熱能が大きくな
るので、凝固付着物が生成し難くなる。

【００２５】第２発明（請求項２）に係る溶銑予備処理
方法は、これらの要因をも定量的に指数化すると共に上
記のことを考慮して、溶銑への精錬剤の吹き込みの条件
を前述の式(3) を満たす条件に制御するように定めたも
のである。従って、付着生成物を適度に存在させること
もできると共に、第１発明の場合よりも、ランスノズル
への凝固付着物の生成・肥大化を確実に抑制することが
できる。なお、前述の式(3) でのＭＲＩを０．３〜０．
７とすると、ランスノズルへの凝固付着物の生成・肥大
化をより一層効果的に抑制することができ、前記ＭＲＩ
を０．４〜０．６とすると、ランスノズルへの凝固付着
物の生成・肥大化を更に効果的に抑制することができ
る。

【００２６】本発明の第３発明（請求項３）に係る溶銑
予備処理方法によれば、溶銑への精錬剤の吹き込みの条
件を前述の式(7) を満たす条件に制御することとしてお
り、これにより、ランスノズルへの凝固付着物の生成・
肥大化を抑制することができる。

【００２７】即ち、第３発明（請求項３）に係る溶銑予
備処理方法は、第２発明に係る溶銑予備処理方法と、基
本的には構成が同様であり、制御するＭＲＩの範囲も同
様であるので、第２発明の場合と同様の作用効果を奏す
る。ただし、ＭＲＩを構成するファクターが第２発明の
場合よりも少し多く、第３発明に係るＭＲＩは含油スラ
ッジ（圧延工場等から発生する油分を含んだミルスケー
ル等）の吹き込み速度および含油スラッジ中の油分の量
もファクターとして含んでいる。従って、第３発明に係
る溶銑予備処理方法は、含油スラッジも酸化鉄源として
利用する場合、即ち、精錬剤に含油スラッジも含まれる
場合に適用するものである。なお、第３発明に係る前述
の式(7) でのＭＲＩを０．３〜０．７とすると、ランス
ノズルへの凝固付着物の生成・肥大化をより一層効果的
に抑制することができ、前記ＭＲＩを０．４〜０．６と
すると、ランスノズルへの凝固付着物の生成・肥大化を
更に効果的に抑制することができる。

【００２８】なお、第２発明に係る式(3) でのＭＲＩを
定義する式(5), (6)において、Ｑ_Oは気体酸素の吹き込
み速度〔Ｎｍ³ ／分／ｔ（溶銑）〕であり、これはイン
ジェクションランスからの気体酸素の吹き込み速度であ
る。気体酸素をインジェクションランスから吹き込まず
に上吹きランスから吹き込む場合は、式(5), (6)でのＱ
_O はゼロ（Ｑ_O ＝０）となるが、この場合も第２発明に
含まれる。つまりＱ_O＝０の場合にも第２発明は適用可
能である。この場合、式(5), (6)でのＱ_O をゼロ（Ｑ_O
＝０）として式(5), (6)を取り扱う。

【００２９】第３発明の場合も上記第２発明の場合と同
様であり、気体酸素をインジェクションランスから吹き
込まずに上吹きランスから吹き込む場合も、第３発明に
含まれ、第３発明は適用可能である。この場合は式(9),
(10) でのＱ_O をゼロ（Ｑ_O＝０）として式(9), (10)
を用いる。

【００３０】本発明において、ｔ（溶銑）はトン（溶
銑）のことである。気体酸素の吹き込み速度〔Ｎｍ³ ／
分／ｔ（溶銑）〕は、溶銑１ｔ（トン）当たりの気体酸
素の吹き込み速度〔Ｎｍ³ ／分〕のことである。含油ス
ラッジの吹き込み速度〔ｋｇ／分／ｔ（溶銑）〕は、溶
銑１ｔ（トン）当たりの含油スラッジの吹き込み速度
〔ｋｇ／分〕のことである。

【００３１】

【実施例】本発明の実施例及び比較例を以下説明する。
尚、本発明はこの実施例に限定されるものではない。

【００３２】〔実施例１、比較例１〕高炉より出銑され
た溶銑を２７０ｔ混銑車に装入した後、脱りんステーシ
ョンに輸送し、この溶銑（処理前温度：１３００〜１４
５０℃）に対してインジェクションランスから気体酸素
を溶銑中に吹き込むと共に、生石灰（ＣａＯ）、鉄鉱
石、スケール（酸化鉄）を混合した粉体をインジェクシ
ョンランスから溶銑中に吹き込んで、溶銑の予備処理
（脱珪・脱りん処理）を行った。このとき、前記混合し
た粉体、即ち、インジェクションランスから吹き込む精
錬剤のＲ：〔精錬剤中の酸化鉄分の量（質量％）〕／
〔精錬剤中のＣａＯ分の量（質量％）〕をパラメータと
して変化させた。そして、ランスノズルへの凝固付着物
の生成の状況を調査した。なお、上記インジェクション
ランスとしては、水平Ｔ字−２孔タイプのもので、ノズ
ル内径が３８．７ｍｍのものを使用した。このインジェ
クションランスを図５に示す。ただし、この図５は、ラ
ンスノズルへの凝固付着物１の生成・肥大化が生じた場
合のものを示している。

【００３３】上記調査の結果を図１に示す。図１におい
て付着物生成指数は、１回の処理で凝固付着物が大きく
成長してランス孔からランスが抜けずに操業を中断せざ
るを得なくなる場合の付着物の量を基準とし、この場合
を１とし、これに対する割合を示すものである。具体的
には、例えば付着物生成指数：０．５の場合は、付着物
の量が付着物生成指数：1 の場合の５０％であることに
なる。

【００３４】図１からわかる如く、０．８３＜Ｒ＜１．
２６の場合には、付着物生成指数が大きくて凝固付着物
の生成量が多く、ランスノズルへの凝固付着物の生成・
肥大化が生じる。例えば、図５に示すような凝固付着物
１の生成・肥大化が生じる。これに対して、Ｒ＜０．８
３の場合、及び、Ｒ＞１．２６の場合には、付着物生成
指数が小さくて凝固付着物の生成量が少なく、ランスノ
ズルへの凝固付着物の生成・肥大化が生じ難く、これが
抑制される。

【００３５】しかし、Ｒ＜０．１８の場合、及び、Ｒ＞
５．１の場合には、付着物の生成が抑制され過ぎてラン
スノズル周辺耐火物は付着物による保護がなくなるため
に溶損して寿命低下を招くことが確認された。

【００３６】以上より、０．１８＜Ｒ＜０．８３、また
は、１．２６＜Ｒ＜５．１とするとよく、そうすること
により、付着物の生成の過剰な抑制によるランスノズル
周辺耐火物の溶損・寿命低下を招くことなく、ランスノ
ズルへの凝固付着物の生成・肥大化を抑制し得ることが
確認された。即ち、本発明の第１発明の有効性が実証さ
れた。

【００３７】〔実施例２、比較例２〕高炉より出銑され
た溶銑を２７０ｔ混銑車に装入した後、この溶銑の予備
処理として脱りん処理を行った。そして、ランスノズル
への凝固付着物の生成の状況およびランスノズル周辺耐
火物の寿命を調査した。

【００３８】このとき、予備処理前の溶銑温度は１３０
０〜１４５０℃である。溶銑予備処理の条件について
は、上吹き酸素原単位：１〜６Ｎｍ³ ／ｔ（溶銑）〔以
下、ｔ（溶銑）をｔ・ｐという〕、上吹き酸素供給速
度：０．１〜２．０Ｎｍ³ ／分／ｔ・ｐ、インジェクシ
ョンランスからの気体酸素の供給（吹き込み）速度：
０．０１〜０．５Ｎｍ³ ／分／ｔ・ｐ、精錬剤（脱りん
剤）の供給方法：粉体でインジェクションランスからの
吹き込み、精錬剤の粒径：０．５ｍｍ以下、インジェク
ションランスの浸漬深さ：１０００〜２０００ｍｍとし
た。なお、上記インジェクションランスとしては、実施
例１、比較例１の場合と同様の水平Ｔ字−２孔タイプの
もので、ノズル内径が３８．７ｍｍのものを使用した
（図５）。キャリアガスには窒素を用いた。このキャリ
アガスはＡｒ等の不活性ガスでもよい。

【００３９】精錬剤（脱りん剤）の使用条件、即ち、原
単位および供給速度は、表１に示す通りである。また、
脱りん剤として、含油スラッジを生石灰と混合したもの
も用いた。これには、表２に示す如く組成が異なる４種
類のものを用いた。なお、表２において、それぞれの上
段（混合前と表示）の欄での組成は含油スラッジ自体の
組成であり、その下段（混合後と表示）の欄での組成は
前記含油スラッジを生石灰と混合して得た精錬剤の組成
である。表１に示す数値の単位は、ｋｇ／ｔ・ｐであ
る。表２に示す数値の単位は、重量％（質量％）であ
る。

【００４０】上記調査の結果を図２に示す。図２におい
てランス耐火物寿命はランスノズル周辺耐火物の寿命の
ことであり、ランス耐火物寿命（指数）は、ランスノズ
ル周辺耐火物の溶損が寿命律速にならない場合（即ち、
ランスノズル周辺耐火物の溶損によってランス耐火物寿
命が定まるのではない場合、換言すれば、スラグライン
でのランス耐火物の溶損が寿命律速になる場合、即ち、
スラグラインでのランス耐火物の溶損によってランス耐
火物寿命が定まる場合）のランス耐火物寿命を基準と
し、この場合を１とし、これに対する割合を示すもので
ある（後述の図３の場合も同様）。具体的には、例え
ば、ランス耐火物寿命（指数）：０．５の場合は、ラン
スノズル周辺耐火物の溶損が寿命律速になり（ランスノ
ズル周辺耐火物の溶損によってランス耐火物寿命が定ま
り）、ランス耐火物寿命がランス耐火物寿命（指数）：
１の場合の５０％である（１／２と短くなる）ことにな
る。

【００４１】図２からわかる如く、ＭＲＩ＜０．２の場
合には、付着物の生成が抑制され、付着物の生成がない
か、もしくは極めて少ないが、ランス耐火物寿命が短く
て不充分である。ＭＲＩ＞０．８の場合には、ランス耐
火物寿命が長くて充分であるが、凝固付着物の生成量が
多く、ランスノズルへの凝固付着物の生成・肥大化が生
じ、操業不可能になる。これに対して、０．２≦ＭＲＩ
≦０．８の場合には、凝固付着物の生成量が適正であ
り、ランスノズルへの凝固付着物の生成・肥大化が生じ
ず、これが抑制されると共に、ランス耐火物寿命が長く
て充分である。

【００４２】以上より、０．２≦ＭＲＩ≦０．８とする
とよく、そうすることにより、付着物の生成の過剰な抑
制によるランスノズル周辺耐火物の溶損・寿命低下を招
くことなく、ランスノズルへの凝固付着物の生成・肥大
化を抑制し得ることが確認された。即ち、本発明の第２
発明および第３発明の有効性が実証された。

【００４３】〔実施例３、比較例３〕高炉より出銑され
た溶銑を２７０ｔ混銑車に装入した後、この溶銑の予備
処理として脱珪処理を行った。そして、ランスノズルへ
の凝固付着物の生成の状況およびランスノズル周辺耐火
物の寿命を調査した。

【００４４】このとき、予備処理前の溶銑温度は、１３
００〜１４５０℃である。溶銑予備処理の条件について
は、上吹き酸素原単位：１〜６Ｎｍ³ ／ｔ・ｐ、上吹き
酸素供給速度：０．１〜２．０Ｎｍ³ ／分／ｔ・ｐ、イ
ンジェクションランスからの気体酸素の供給（吹き込
み）速度：０．０１〜０．５Ｎｍ³ ／分／ｔ・ｐ、精錬
剤（脱珪剤）の供給方法：粉体でインジェクションラン
スからの吹き込み、精錬剤の粒径：０．５ｍｍ以下、イ
ンジェクションランスの浸漬深さ：１０００〜２０００
ｍｍとした。なお、上記インジェクションランスとして
は、実施例１、比較例１の場合と同様のものを用いた
（図５）。キャリアガスには窒素を用いた。このキャリ
アガスはＡｒ等の不活性ガスでもよい。

【００４５】精錬剤（脱珪剤）の使用条件、即ち、原単
位および供給速度は、表３に示す通りである。また、脱
珪剤として含油スラッジを生石灰と混合したものも用い
た。これには、表４に示す如く組成が異なる４種類のも
のを用いた。なお、表４において、それぞれの上段（混
合前と表示）の欄での組成は含油スラッジ自体の組成で
あり、その下段（混合後と表示）の欄での組成は前記含
油スラッジを生石灰と混合して得た精錬剤の組成であ
る。表３に示す数値の単位は、ｋｇ／ｔ・ｐである。表
４に示す数値の単位は、重量％（質量％）である。

【００４６】上記調査の結果を図３に示す。図３からわ
かる如く、ＭＲＩ＜０．２の場合には、付着物の生成が
抑制され、付着物の生成がないか、もしくは極めて少な
いが、ランス耐火物寿命が短くて不充分である。ＭＲＩ
＞０．８の場合には、ランス耐火物寿命が長くて充分で
あるが、凝固付着物の生成量が多く、ランスノズルへの
凝固付着物の生成・肥大化が生じ、操業不可能になる。
これに対して、０．２≦ＭＲＩ≦０．８の場合には、凝
固付着物の生成量が適正であり、ランスノズルへの凝固
付着物の生成・肥大化が生じず、これが抑制されると共
に、ランス耐火物寿命が長くて充分である。

【００４７】従って、溶銑予備処理として脱珪処理を行
う場合も、０．２≦ＭＲＩ≦０．８とするとよく、そう
することにより、付着物の生成の過剰な抑制によるラン
スノズル周辺耐火物の溶損・寿命低下を招くことなく、
ランスノズルへの凝固付着物の生成・肥大化を抑制し得
ることが確認された。即ち、本発明の第２発明および第
３発明の有効性が実証された。

【００４８】

【表１】

【００４９】

【表２】

【００５０】

【表３】

【００５１】

【表４】

【００５２】

【発明の効果】本発明に係る溶銑予備処理方法によれ
ば、ランスノズル（インジェクションランスのノズル）
への凝固付着物の生成・肥大化を抑制することができ、
しかも付着生成物を適度に存在させることもでき、それ
によりランスノズル周辺耐火物の保護も可能となる。即
ち、付着物の生成の過剰な抑制によるランスノズル周辺
耐火物の溶損・寿命低下を生じることなく、ランスノズ
ルへの凝固付着物の生成・肥大化を抑制することができ
るようになる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 実施例１及び比較例１に係るＲ＝（精錬剤中
の酸化鉄分重量％）／（精錬剤中のＣａＯ分重量％）と
付着物生成指数との関係を示す図である。

【図２】 実施例２及び比較例２に係るＭＲＩ値とラン
ス耐火物寿命および付着物生成の状況との関係を示す図
である。

【図３】 実施例３及び比較例３に係るＭＲＩ値とラン
ス耐火物寿命および付着物生成の状況との関係を示す図
である。

【図４】 ＣａＯ−ＦｅＯの状態図を示す図である。

【図５】 水平Ｔ字−２孔タイプのインジェクションラ
ンス及びそのノズルへの凝固付着物の生成・肥大化の状
況を示す模式図である。

【符号の説明】

１--- 凝固付着物。

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 溶銑に精錬剤をインジェクションランス
   から吹き込んで、溶銑の予備処理をする溶銑予備処理方
   法において、溶銑への精錬剤の吹き込みの条件を下記式
   (1) または式(2) を満たす条件に制御することを特徴と
   する溶銑予備処理方法。 ０．１８＜Ｒ＜０．８３ ------------ 式(1) １．２６＜Ｒ＜５．１ ------------ 式(2) ただし、上記式(1) 、式(2) において、Ｒ：〔精錬剤中
   の酸化鉄分の量（質量％）〕／〔精錬剤中のＣａＯ分の
   量（質量％）〕である。
2. 【請求項２】 溶銑に精錬剤をインジェクションランス
   から吹き込んで、溶銑の予備処理をする溶銑予備処理方
   法において、溶銑への精錬剤の吹き込みの条件を下記式
   (3) を満たす条件に制御することを特徴とする溶銑予備
   処理方法。 ０．２≦ＭＲＩ≦０．８ ------------ 式(3) ただし、上記式(3) において、ＭＲＩは、下記式(4) で
   示されるＲの値が１未満のときには下記式(5) で示され
   るＭＲＩの値、Ｒの値が１以上のときには下記式(6) で
   示されるＭＲＩの値である。 Ｒ＝〔精錬剤中の酸化鉄分の量（質量％）〕／〔精錬剤中のＣａＯ分 の量（質量％）〕 ---------------------------------- 式(4) ＭＲＩ＝−0.15＋11/(Ｔ−1200) ＋0.14×ｅ^2.1R−0.5 ×Ｑ_O ----式(5) ＭＲＩ＝−0.15＋11/(Ｔ−1200) ＋１／Ｒ−0.5 ×Ｑ_O ------- 式(6) ただし、上記式(5) 、(6) において、Ｔ：溶銑予備処理
   の終了時点での溶銑温度（℃）、Ｑ_O ：気体酸素の吹き
   込み速度〔Ｎｍ³ ／分／ｔ（溶銑）〕である。
3. 【請求項３】 溶銑に精錬剤をインジェクションランス
   から吹き込んで、溶銑の予備処理をする溶銑予備処理方
   法において、溶銑への精錬剤の吹き込みの条件を下記式
   (7) を満たす条件に制御することを特徴とする溶銑予備
   処理方法。 ０．２≦ＭＲＩ≦０．８ ------------ 式(7) ただし、上記式(7) において、ＭＲＩは、下記式(8) で
   示されるＲの値が１未満のときには下記式(9) で示され
   るＭＲＩの値、Ｒの値が１以上のときには下記式(10)で
   示されるＭＲＩの値である。 Ｒ＝〔精錬剤中の酸化鉄分の量（質量％）〕／〔精錬剤中のＣａＯ分 の量（質量％）〕 ---------------------------------- 式(8) ＭＲＩ＝−0.15＋11/(Ｔ−1200) ＋0.14×ｅ^2.1R−0.5 ×Ｑ_O ＋0.21×Ｑ_S ×Ｎ -------------------------------- 式(9) ＭＲＩ＝−0.15＋11/(Ｔ−1200) ＋１／Ｒ−0.5 ×Ｑ_O ＋0.21×Ｑ_S ×Ｎ -------------------------------- 式(10) ただし、上記式(9) 、(10)において、Ｔ：溶銑予備処理
   の終了時点での溶銑温度（℃）、Ｑ_O ：気体酸素の吹き
   込み速度〔Ｎｍ³ ／分／ｔ（溶銑）〕、Ｑ_S ：含油スラ
   ッジの吹き込み速度〔ｋｇ／分／ｔ（溶銑）〕、Ｎ：含
   油スラッジ中の油分の量（質量％）である。