JP2003028301A - 金属ガスケット - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【解決手段】 金属ガスケット１は第１ガスケット基板
１１と第２ガスケット基板２１とを備え、第１ガスケッ
ト基板１１には燃焼室孔３を囲繞する断面コ字形の第１
段差ストッパー１２と、当該第１段差ストッパー１２を
囲繞する第１ボアビード１３を設け、第２ガスケット基
板２１にも第２段差ストッパー２２と第２ボアビード２
３がそれぞれ第１段差ストッパー１２と第１ボアビード
１３に重合する位置に設けられている。これら各段差ス
トッパー１２，２２の幅Ｌ１，Ｌ２や、高さＨ１，Ｈ２
や、壁面角度θ１Ａ、θ１Ｂ、θ２Ａ、θ２Ｂや、さら
に各ボアビード１３，２３の幅ｌ１、ｌ２や高さｈ１、
ｈ２は、燃焼室孔３の周囲に沿って変化させることがで
きる。 【効果】 シリンダブロックとシリンダヘッドの相対変
位に対して優れた追従性をもち、シリンダボア周辺で変
化する面圧を均一化して優れたシール性を確保すること
ができる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は金属ガスケットに関
し、より詳しくは２枚のガスケット基板を用い、それぞ
れのガスケット基板に段差ストッパーとボアビードとを
設けた金属ガスケットに関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、第１の金属ガスケットとして、シ
リンダヘッドとシリンダブロックとの間に挟持されるガ
スケット基板に、シリンダボアに合わせて燃焼室孔を穿
設し、また該ガスケット基板に、円周方向に連続して上
記燃焼室孔を囲む断面コ字形の段差ストッパーを形成す
るとともに、該段差ストッパーの外周側に円周方向に連
続して該段差ストッパーを囲むボアビードを形成したも
のが知られている(特開昭６１−２５５２５３号公報)。
また、第２の金属ガスケットとして、シリンダヘッドと
シリンダブロックとの間に挟持されるガスケット基板
に、シリンダボアに合わせて燃焼室孔を穿設するととも
に、円周方向に連続して上記燃焼室孔を囲むボアビード
を形成し、さらに上記ボアビードの内周側に円周方向に
連続する金属製のシムを溶接した金属ガスケットも知ら
れている。さらに、第３の金属ガスケットとして、上記
シムを有する金属ガスケットのガスケット基板に、さら
に別のガスケット基板を重合させ、双方のガスケット基
板に設けたボアビードを相互に重合させた金属ガスケッ
トも知られている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】ところで、近年、シリ
ンダブロックやシリンダヘッドにはアルミが使用される
ようになってきているため、シリンダブロックとシリン
ダヘッドをボルトによって締付ける際、当該ボルトの締
付軸力を大きくしてシール性を向上させようとしても、
アルミ自体の硬度が低いために、締付軸力を大きくする
とシリンダブロックとシリンダヘッドに座屈が生じると
いう問題がある。しかも、アルミは熱による膨張や収縮
による寸法の変化が大きいので、上述したような金属ガ
スケットでは十分にエンジンのシールをすることができ
なくなっている。すなわち、ガスケット基板に使用され
る材料は、一般的にある程度の硬度が必要とされている
ため、上述した第１の金属ガスケットにおいては、その
材料から成形することができる段差ストッパーの高さに
は限界がある。その結果、当該段差ストッパーの高さを
上記相対変位に見合うだけの高さに成形することは困難
であり、十分な面圧を得られない金属ガスケットでは、
十分なシール性を得ることができなかった。一方、シム
を用いる上述した第２の金属ガスケットでは、シム自体
に厚さをつけるのは容易であるので、相対変位に見合う
だけの高さを持つシムをガスケット基板に設けることが
できるが、シムは弾力性に乏しく、シリンダブロックと
シリンダヘッドの変形に対する追従性が低くなることか
ら、この金属ガスケットもシール性の悪いものとなって
いる。また、上記シムを有するガスケット基板に、さら
にガスケット基板を重合させ、双方のガスケット基板に
設けたボアビードを重合させた第３の金属ガスケットで
は、２つのボアビードが重合するためにボアビード部で
の追従性は向上するが、シム部での追従性は向上してい
ないため、シム部でのシール性は依然として低く、今日
のエンジンでは対応しきれなくなっている。さらに、上
記シムを用いる第２、第３の金属ガスケットでは、金属
ガスケットの製造過程においてシムとガスケット基板を
溶接する必要があるので、コストが高くなるという問題
も有している。以上のような問題に鑑み、本発明はシリ
ンダブロックとシリンダヘッドの相対変位に対して優れ
た追従性をもち、シリンダボア周辺で変化する面圧を均
一化することができる、シール性に優れた金属ガスケッ
トを提供するものである。

【０００４】

【課題を解決するための手段】すなわち、本発明の金属
ガスケットは、シリンダヘッドとシリンダブロックとの
間に挟持される第１ガスケット基板と第２ガスケット基
板とを備え、各ガスケット基板のそれぞれにシリンダボ
アに合わせて燃焼室孔を穿設し、上記第１ガスケット基
板に、円周方向に連続して上記燃焼室孔を囲む断面コ字
形の第１段差ストッパーを形成するとともに、該段差ス
トッパーの外周側に円周方向に連続して該第１段差スト
ッパーを囲む第１ボアビードを形成し、また上記第２ガ
スケット基板に、上記第１段差ストッパーと重合する位
置に円周方向に連続する断面コ字形の第２段差ストッパ
ーを形成するとともに、上記第１ボアビードと重合する
位置に円周方向に連続する第２ボアビードを形成したこ
とを特徴とするものである。

【０００５】上記の構成による金属ガスケットによれ
ば、第１段差ストッパーと第２段差ストッパーとが重合
しているため、２つの段差ストッパーによる高さの合計
から、従来に比べて十分に高い段差ストッパーを得られ
ることとなり、したがってシリンダボアの全周にかけて
十分な面圧を得ることができる。さらに段差ストッパー
の弾性力とボアビードの弾性力とから、シリンダブロッ
クとシリンダヘッドの変形に対する追従性の向上を図る
ことも可能である。

【０００６】

【発明の実施の形態】以下図示実施例について本発明を
説明すると、図１および図２において、金属ガスケット
１は第１ガスケット基板１１と第２ガスケット基板２１
とを備えており、第１ガスケット基板１１は第２ガスケ
ット基板２１の上に重合された状態で、図示しないシリ
ンダヘッドとシリンダブロックとの間に挟持されてそれ
らの間をシールするようになっている。このとき、第１
ガスケット基板１１が上方側の図示しないシリンダヘッ
ドに当接し、第２ガスケット基板２１が下方側の図示し
ないシリンダブロックに当接するようになっている。上
記各ガスケット基板１１，２１は、シリンダブロックの
シリンダボアに合わせて穿設した複数の燃焼室孔３と、
図示しない締結ボルトを挿通するための複数のボルト孔
４と、潤滑油を流通させる油孔５および冷却水を流通さ
せるための水孔６とをそれぞれ備えており、それぞれプ
レス加工によって成形されている。ここで、図１に示す
Ａ−Ａ部およびＣ−Ｃ部はそれぞれ２ヶ所のボルト孔４
の中間に位置しているが、特にＡ−Ａ部は並設された燃
焼室孔３の間に位置している。またＢ−Ｂ部はボルト孔
４の近傍となっている。そして、エンジン組み立ての際
にシリンダヘッドとシリンダブロックをボルトによって
締め付ける際、上記Ｂ−Ｂ部の金属ガスケット１にはボ
ルトの締付軸力によって最も面圧の加わる箇所であり、
逆にＡ−Ａ部が面圧の最も低い箇所となる。Ｃ−Ｃ部は
Ａ−Ａ部と同様にボルト孔４の中間であるが、Ａ−Ａ部
に比べて面圧が高い部分となっている。

【０００７】図２に示す第１ガスケット基板１１には、
燃焼室孔３を囲繞してその下方側に、すなわち第２ガス
ケット基板２１に向けて突出する円周方向に連続した無
端状の第１段差ストッパー１２が形成されるとともに、
該第１段差ストッパー１２の外周側に第１段差ストッパ
ー１２を囲む円周方向に連続した無端状の第１ボアビー
ド１３が形成されている。この第１ボアビード１３は、
上記第１段差ストッパー１２と同方向に突出している。
上記第１段差ストッパー１２は断面コ字形に形成されて
おり、燃焼室孔３側となる第１内周壁面１２Ａと、燃焼
室孔３の反対側に形成された第１外周壁面１２Ｂと、さ
らに第１内周壁面１２Ａと第１外周壁面１２Ｂとを連結
する第１天面１２Ｃとを備えている。他方、第２ガスケ
ット基板２１には、上記第１段差ストッパー１２と重合
する位置に、その第１段差ストッパー１２に向けて上方
に突出する第２段差ストッパー２２が設けられている。
この第２段差ストッパー２２は、上記第１ガスケット基
板１１と同様に、断面コ字形に形成されており、また第
１ボアビード１３と重合する位置には上方側に向けて突
出する円周方向に連続した無端状の第２ボアビード２３
が形成されている。そして上記第２段差ストッパー２２
も、燃焼室孔３側となる第２内周壁面２２Ａと、燃焼室
孔３の反対側に形成された第２外周壁面２２Ｂと、さら
に第２内周壁面２２Ａと第２外周壁面２２Ｂとを連結す
る第２天面２２Ｃとを備えている。

【０００８】さらに、第１ガスケット基板１１におい
て、上記第１内周壁面１２Ａの基部と第１外周壁面１２
Ｂの基部との距離を第１段差ストッパー１２の幅Ｌ１と
し、第２ガスケット基板２１においても、上記第２内周
壁面２２Ａの基部と第２外周壁面２２Ｂの基部との距離
を第２段差ストッパー２２の幅Ｌ２としている。そして
本実施例においては、上記幅Ｌ１と幅Ｌ２とは等しくな
るように設定している。また、第１ボアビード１３にお
ける２ヶ所の基部の距離を第１ボアビード１３の幅ｌ１
とし、第２ボアビード２３における２ヶ所の基部の距離
を第２ボアビード２３の幅ｌ２としている。そして本実
施例においては、上記幅ｌ１と幅ｌ２とは等しくなるよ
うに設定している。さらに、第１段差ストッパー１２の
第１天面１２Ｃと第１ガスケット基板１１の基部との距
離を高さＨ１、第２段差ストッパー２２の天面と第２ガ
スケット基板２１の基部との距離を高さＨ２としてい
る。また、第１ボアビード１３の頂部と第１ガスケット
基板１１の基部との距離を高さｈ１、第２ボアビード２
３の頂部と第２ガスケット基板２１の基部との距離を高
さｈ２としている。そして本実施例においては、上記高
さＨ１と高さＨ２とは等しくなるように、また高さｈ１
と高さｈ２も等しくなるように設定し、かつ高さｈ１、
ｈ２は高さＨ１、Ｈ２よりも大きくなるように設定して
いる。また、第１段差ストッパー１２の第１内周壁面１
２Ａと、第１ガスケット基板１１の平坦部とでなす角度
を第１内周壁面角度θ１Ａとし、第１段差ストッパー１
２の第１外周壁面１２Ｂと、第１ガスケット基板１１の
平坦部とでなす角度を第１外周壁面角度θ１Ｂとしてい
る。同様に、第２段差ストッパー２２の第２内周壁面２
２Ａと、第２ガスケット基板２１の平坦部とでなす角度
を第２内周壁面角度θ２Ａとし、第２段差ストッパー２
２の第２外周壁面２２Ｂと、第２ガスケット基板２１の
平坦部とでなす角度を第２外周壁面角度θ２Ｂとしてい
る。そして本実施例では各角度θ１Ａ、θ１Ｂ、θ２
Ａ、θ２Ｂはそれぞれ９０度に設定してあり、したがっ
て各段差ストッパー１２，２２における各壁面１２Ａ，
１２Ｂ，２２Ａ，２２Ｂはほぼ垂直に成形されている。

【０００９】以上のような構成の金属ガスケット１にお
いては、シリンダヘッドとシリンダブロックとがボルト
によって締め付けられる際、例えば第１ガスケット基板
１１では、第１段差ストッパー１１の基部と第１ボアビ
ード１３の基部とによって、合計で４本のシール線がシ
リンダヘッド上にでき、シリンダヘッド側にも第２ガス
ケット基板２１によって同様に４本のシール線ができる
ことになる。そして、アルミを素材とするエンジンのよ
うに、シリンダヘッドとシリンダブロックとで相対変位
の大きいエンジンであっても、２つの段差ストッパー１
１，２１を重合させることによって、十分な高さの段差
ストッパーを得ることができるので、上記相対変位に対
する優れた追従性を得ることができる。

【００１０】図３は図２の金属ガスケット１に対して、
第１段差ストッパー１２と第２段差ストッパー２２を互
いに反対側に向かせ、第１ボアビード１３と第２ボアビ
ード２３も反対側に向かせた構成となっている。このよ
うな構成の金属ガスケット１においては、シリンダヘッ
ドとシリンダブロックとがボルトによって締め付けられ
た際に、各段差ストッパー１２，２２の天面１２Ｃ、２
２Ｃと各ボアビード１３，２３の頂部とがそれぞれシリ
ンダヘッドとシリンダブロックに圧縮されて変形される
ことになる。その結果、エンジンをシールするシール面
幅を大きくすることができるので、アルミ製のエンジン
にこの金属ガスケット１を使用すれば座屈を防ぐことが
でき、しかもシール面幅の大きいこの金属ガスケット１
は、鋳巣が発生しやすいアルミ製エンジンに適してい
る。

【００１１】図４に示す金属ガスケット１は図２に示す
金属ガスケット１に対し、第１段差ストッパー１２の幅
Ｌ１を第２段差ストッパー２２の幅Ｌ２よりも狭く設定
した金属ガスケット１となっている。そして、Ａ−Ａ部
での第１段差ストッパー１２の幅Ｌ１をＢ−Ｂ部での第
１段差ストッパー１２の幅Ｌ１よりも狭く設定し、Ａ−
Ａ部とＢ−Ｂ部との間では第１段差ストッパー１２の形
状を徐々に変化させている。また、Ｃ−Ｃ部での第１段
差ストッパー１２の幅Ｌ１を、Ａ−Ａ部とＢ−Ｂ部にお
ける第１段差ストッパー１２の幅Ｌ１の値に対してほぼ
中間の値に設定し、Ｃ−Ｃ部とＢ−Ｂ部との間でも第１
段差ストッパー１２の形状を徐々に変化させている。こ
のように、Ａ−Ａ部、Ｃ−Ｃ部、Ｂ−Ｂ部の順で第１段
差ストッパー１２の幅Ｌ１を拡大させ、この第１段差ス
トッパー１２の幅Ｌ１の変化によって各断面での第１段
差ストッパー１２の剛性を変化させている。他方、第２
段差ストッパー２２の幅Ｌ２は、一定に保っている。

【００１２】図４の構成によれば、シリンダヘッドとシ
リンダブロックとを締め付ける際、最も面圧のかかるＢ
−Ｂ部における第１段差ストッパー１２の幅Ｌ１は最も
幅が広くなり、他方、最も面圧の低くなるＡ−Ａ部にお
ける第１段差ストッパー１２の幅Ｌ１は最も幅が狭くな
る。このように、シリンダヘッドとシリンダブロックと
が締め付けられる時に生じる各断面での面圧の変化に対
応して、各断面での第１段差ストッパー１２の幅を変化
させることで、金属ガスケット１にかかる面圧を分散さ
せ、金属ガスケット１にかかる面圧を実質的に均一にす
ることができる。なお、上記実施例とは逆に、第１段差
ストッパー１２の幅Ｌ１を一定に保ち、第２段差ストッ
パー２２の幅Ｌ２を徐々に変化させてもよいし、或いは
第１段差ストッパー１２と第２段差ストッパー２２の幅
Ｌ１，Ｌ２をそれぞれ変化させてもよい。

【００１３】図５に示す金属ガスケット１は図２に示す
金属ガスケット１に対し、第２段差ストッパー２２の高
さＨ２を第１段差ストッパー１２の高さＨ１よりも低く
設定した金属ガスケット１となっている。すなわち、Ａ
−Ａ部での第１段差ストッパー１２の高さＨ１をＢ−Ｂ
部での第１段差ストッパー１２の高さＨ１よりも低く設
定し、Ａ−Ａ部とＢ−Ｂ部との間では第１段差ストッパ
ー１２の形状を徐々に変化させている。また、Ｃ−Ｃ部
での第１段差ストッパー１２の高さＨ１を、Ａ−Ａ部と
Ｂ−Ｂ部における第１段差ストッパー１２の高さＨ１の
値に対してほぼ中間の値に設定し、Ｃ−Ｃ部とＢ−Ｂ部
との間でも第１段差ストッパー１２の形状を徐々に変化
させている。他方、第２段差ストッパー２２の高さＨ２
は、一定に保っている。

【００１４】このように、図５に示す実施例では、Ａ−
Ａ部、Ｃ−Ｃ部、Ｂ−Ｂ部の順で第１段差ストッパー１
２の高さＨ１を増大させ、この高さＨ１の変化によって
各断面での第１段差ストッパー１２の剛性と弾力性を変
化させている。すなわち、シリンダヘッドとシリンダブ
ロックとを締め付ける際、最も面圧のかかるＢ−Ｂ部に
おける第１段差ストッパー１２の高さＨ１は最も低くな
り、他方、最も面圧の低くなるＡ−Ａ部における第１段
差ストッパー１２の高さＨ１は最も高くなるこのよう
に、シリンダヘッドとシリンダブロックとが締め付けら
れる時に生じる各断面での面圧の変化に対応して、各断
面での第１段差ストッパー１２の高さを変化させること
で、金属ガスケット１にかかる面圧を分散させ、金属ガ
スケット１にかかる面圧を均一にすることができる。な
お、上記実施例とは逆に、第１段差ストッパー１２の高
さＨ１を一定に保ち、第２段差ストッパー２２の高さＨ
２を徐々に変化させてもよいし、或いは第１段差ストッ
パー１２と第２段差ストッパー２２の高さＨ１，Ｈ２を
それぞれ変化させてもよい。

【００１５】図６に示す金属ガスケット１は図２に示す
金属ガスケット１に対し、第１段差ストッパー１２の第
１内周壁面角度θ１Ａと第１外周壁面角度θ１Ｂとを大
きく(鈍角に)し、さらに第２段差ストッパー２２の第２
内周壁面角度θ２Ａと第２外周壁面角度θ２Ｂも大きく
設定している。そして、Ａ−Ａ部での第１内周壁面角度
θ１Ａと第１外周壁面角度θ１ＢとをＢ−Ｂ部での第１
内周壁面角度θ１Ａと第１外周壁面角度θ１Ｂよりも小
さく設定し、Ａ−Ａ部とＢ−Ｂ部との間では第１段差ス
トッパー１２の形状を徐々に変化させている。また、Ｃ
−Ｃ部での第１内周壁面角度θ１Ａと第１外周壁面角度
θ１Ｂを、Ａ−Ａ部とＢ−Ｂ部における第１内周壁面角
度θ１Ａと第１外周壁面角度θ１Ｂの値に対してそれぞ
れほぼ中間の値に設定し、Ｃ−Ｃ部とＢ−Ｂ部との間で
も第１段差ストッパー１２の形状を徐々に変化させてい
る。

【００１６】このように本実施例では、Ａ−Ａ部、Ｃ−
Ｃ部、Ｂ−Ｂ部の順で第１壁面角度θ１を増大させ、こ
の第１段差ストッパー１２の第１内周壁面１２Ａと第１
外周壁面角度θ１Ｂの変化によって各断面での第１段差
ストッパー１２の剛性を変化させている。すなわち、シ
リンダヘッドとシリンダブロックとを締め付ける際、最
も面圧のかかるＢ−Ｂ部においては、第１内周壁面角度
θ１Ａと第１外周壁面角度θ１Ｂとの角度を最も大きな
角度に設定している。そして、最も面圧の低くなるＡ−
Ａ部においては、第１内周壁面角度θ１Ａと第１外周壁
面角度θ１Ｂとの角度を最も小さな角度(但し鈍角)に設
定している。このように、シリンダヘッドとシリンダブ
ロックとが締め付けられる時に生じる各断面での面圧の
変化に対応して、各断面での第１段差ストッパー１２の
角度を変化させることで、金属ガスケット１にかかる面
圧を分散させ、金属ガスケット１にかかる面圧を均一に
することができる。なお、本実施例では第１内周壁面角
度θ１Ａと第１外周壁面角度θ１Ｂとは同一角度に設定
しているが、これに限られるものではなく、第１内周壁
面角度θ１Ａと第１外周壁面角度θ１Ｂの角度を異なら
せることで、第１段差ストッパー１２の第１天面１２Ｃ
にかかる面圧を燃焼室孔３側とその外側とで変化させ
て、当該第１天面１２Ｃにかかる面圧を調整することも
可能である。また、このことは第２段差ストッパーにも
当てはまることはいうまでもない。

【００１７】図７は図３の金属ガスケット１を基礎とし
て、第１段差ストッパー１２と第２段差ストッパー２２
の間に形成される空間に軟質部材７を挿入したものであ
る。その空間に軟質部材７を挿入することで、第１、第
２段差ストッパー１２，２２の面圧を増大させることが
でき、それによって金属ガスケット１のシール性の向上
を図ることができる。上記軟質部材７としては、例えば
アルミ材、合成樹脂材、ゴム材などを用いることがで
き、エンジンの種類によって使い分けることができる。
この金属ガスケット１も、上記図４〜図６に示す金属ガ
スケット１と同様に、各段差ストッパー１２，２２の幅
Ｌ１，Ｌ２、高さＨ１，Ｈ２、壁面角度θ１Ａ、θ１
Ｂ、θ２Ａ、θ２ＢをＡ−Ａ部、Ｂ−Ｂ部、Ｃ−Ｃ部の
各断面で変化させることで、各断面ごとに金属ガスケッ
ト１の剛性や弾力性を変化させることができる。

【００１８】図８は図２の金属ガスケット１を基礎とし
て、第１段差ストッパー１２と第２段差ストッパー２２
とが重合する位置に、スペーサー８を挿入したものであ
る。上記スペーサー８はステンレスやＳＰＣ材で製造し
てあり、このスペーサー８の幅Ｌ３と厚さＨ３も燃焼室
孔３に沿って変化させている。すなわち、シリンダヘッ
ドとシリンダブロックとを締め付ける際、最も面圧のか
かるＢ−Ｂ部ではスペーサー８の厚さＨ３を薄くすると
ともに幅Ｌ３を狭く設定し、最も面圧の低くなるＡ−Ａ
部ではスペーサー８の厚さＨ３を厚くするとともに幅Ｌ
３を広く設定している。またＣ−Ｃ部では、スペーサー
８の寸法はＢ−Ｂ部とＡ−Ａ部に対してほぼ中間の寸法
に設定してある。このように、シリンダヘッドとシリン
ダブロックとが締め付けられる時に生じる各断面での面
圧の変化に対応して、各断面でのスペーサー８の厚さと
幅とを変化させることで、金属ガスケット１にかかる面
圧を均一にすることができる。さらに、このスペーサー
８を用いた金属ガスケット１を、図４〜図６のように各
段差ストッパー１２，２２の寸法を変化させながら用い
ることで、さらに効果的に面圧の均一化を図ることがで
きる。

【００１９】図９は図８に示したスペーサー８を第１ボ
アビード１３と第２ボアビード２３とが重合する位置ま
で延長したものであり、図８の金属ガスケット１では各
ボアビード１３，２３部でのシール性が不足するときに
効果的である。このスペーサーも図８の金属ガスケット
１と同様、シリンダヘッドとシリンダブロックとを締め
付ける際、最も面圧のかかるＢ−Ｂ部ではスペーサー８
の厚さＨ３を薄くするとともに幅Ｌ３を狭く設定し、最
も面圧の低くなるＡ−Ａ部ではスペーサー８の厚さＨ３
を厚くするとともに幅Ｌ３を広く設定している。そして
Ｃ−Ｃ部では、スペーサー８の寸法はＢ−Ｂ部とＡ−Ａ
部に対してほぼ中間の寸法に設定してある。なお、図９
のスペーサー８を用いた金属ガスケット１において、図
４〜図６のように各段差ストッパー１２，２２の寸法を
変化させながら用いることで、さらに効果的に面圧の均
一化を図ることができる。また、図８、図９の金属ガス
ケット１では、各段差ストッパー１２，２２及び各ボア
ビード１３，２３は互いに向き合っているが、図３の金
属ガスケット１のように各段差ストッパー１２，２２及
びボアビード１３，２３を互いに反対方向に向けた状態
であっても同様のシール性を持つ金属ガスケット１を得
ることができる。

【００２０】なお、図２〜図９に示す金属ガスケット１
において、図４〜図６に示される金属ガスケット１のよ
うに、各段差ストッパー１２，２２の幅Ｌ１，Ｌ２、高
さＨ１，Ｈ２、壁面角度θ１Ａ、θ１Ｂ、θ２Ａ、θ２
Ｂを複合的に組み合わせて使用してもよい。また、上記
実施例において、図２〜図９の金属ガスケット１におけ
る第１ボアビード１３と第２ボアビード２３は、第１ガ
スケット基板１１と第２ガスケット基板２１とが重合す
る位置では同一の寸法で設定されているが、これに限ら
れるものではなく、第１ガスケット基板１１と第２ガス
ケット基板２１とが重合する位置で互いに異なる寸法で
各ボアビード１３，２３を成形してもよい。この場合
も、シリンダヘッドとシリンダブロックとを締め付ける
際、最も面圧のかかるＢ−Ｂ部では、各ボアビード１
３，２３の幅ｌ１、ｌ２を広く、高さｈ１、ｈ２を低く
し、最も面圧の低くなるＡ−Ａ部では、各ボアビード１
３，２３の幅ｌ１、ｌ２を狭く、高さｈ１、ｈ２を高く
するようにすればよい。

【００２１】

【発明の効果】以上のように、本発明によれば、第１ガ
スケット基板と第２ガスケット基板とのそれぞれに段差
ストッパーとボアビードとを形成しているので、シリン
ダブロックとシリンダヘッドの相対変位に対して優れた
追従性をもち、シリンダボア周辺で変化する面圧を均一
化して優れたシール性を確保することができるという効
果が得られる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の金属ガスケットを示す平面図。

【図２】本発明の第１実施例を示す図１の拡大断面図。

【図３】本発明の第２実施例を示す断面図。

【図４】本発明の第３実施例を示す断面図。

【図５】本発明の第４実施例を示す断面図。

【図６】本発明の第５実施例を示す断面図。

【図７】本発明の第６実施例を示す断面図。

【図８】本発明の第７実施例を示す断面図。

【図９】本発明の第８実施例を示す断面図。

【符号の説明】

１ 金属ガスケット ３ 燃焼室孔 １１ 第１ガスケット基板 １２ 第１段差ストッパ
ー １３ 第１ボアビード ２１ 第２ガスケット基
板 ２２ 第２段差ストッパー ２３ 第２ボアビード

フロントページの続き (72)発明者 藤木 亮介 愛知県豊田市緑ヶ丘３丁目65番地 大豊工 業株式会社内 (72)発明者 内田 健二 愛知県豊田市緑ヶ丘３丁目65番地 大豊工 業株式会社内 (72)発明者 植田 耕作 埼玉県熊谷市大字三ヶ尻字出口3308 日本 メタルガスケット株式会社内 (72)発明者 小林 信秀 埼玉県熊谷市大字三ヶ尻字出口3308 日本 メタルガスケット株式会社内 Ｆターム(参考） 3J040 AA01 AA11 EA07 EA08 EA10 EA27 EA39 FA01 HA17

Claims (9)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 シリンダヘッドとシリンダブロックとの
   間に挟持される第１ガスケット基板と第２ガスケット基
   板とを備え、各ガスケット基板のそれぞれにシリンダボ
   アに合わせて燃焼室孔を穿設し、上記第１ガスケット基
   板に、円周方向に連続して上記燃焼室孔を囲む断面コ字
   形の第１段差ストッパーを形成するとともに、該段差ス
   トッパーの外周側に円周方向に連続して該第１段差スト
   ッパーを囲む第１ボアビードを形成し、また上記第２ガ
   スケット基板に、上記第１段差ストッパーと重合する位
   置に円周方向に連続する断面コ字形の第２段差ストッパ
   ーを形成するとともに、上記第１ボアビードと重合する
   位置に円周方向に連続する第２ボアビードを形成したこ
   とを特徴とする金属ガスケット。
2. 【請求項２】 上記第１段差ストッパーと第２段差スト
   ッパーとの少なくともいずれか一方の幅は、上記燃焼室
   孔に沿って変化していることを特徴とする請求項１に記
   載の金属ガスケット。
3. 【請求項３】 上記第１段差ストッパーと第２段差スト
   ッパーとの少なくともいずれか一方の高さは、上記燃焼
   室孔に沿って変化していることを特徴とする請求項１ま
   たは請求項２に記載の金属ガスケット。
4. 【請求項４】 上記第１段差ストッパーは、燃焼室孔側
   となる第１内周壁面と、外側となる第１外周壁面と、両
   壁面を連結する第１天面とから断面コ字形に形成されて
   おり、また上記第２段差ストッパーは、燃焼室孔側とな
   る第２内周壁面と、外側となる第２外周壁面と、両壁面
   を連結する第２天面とから断面コ字形に形成されてお
   り、 上記第１内周壁面と第１ガスケット基板の平坦部とでな
   す第１内周壁面角度と、第１外周壁面と第１ガスケット
   基板の平坦部とでなす第１外周壁面角度と、上記第２内
   周壁面と第２ガスケット基板の平坦部とでなす第２内周
   壁面角度と、第２外周壁面と第２ガスケット基板の平坦
   部とでなす第２外周壁面角度との少なくともいずれかの
   角度は、上記燃焼室孔に沿って変化していることを特徴
   とする請求項１ないし請求項３のいずれかに記載の金属
   ガスケット。
5. 【請求項５】 上記第１ボアビードの幅と、上記第１ボ
   アビードの高さと、上記第２ボアビードの幅と、上記第
   ２ボアビードの高さとの少なくともいずれかは、上記燃
   焼室孔に沿って変化していることを特徴とする請求項１
   ないし請求項４のいずれかに記載の金属ガスケット。
6. 【請求項６】 上記第１段差ストッパーと第２段差スト
   ッパーは各天面が互いに離隔する方向に突出し、また上
   記第１ボアビードと第２ボアビードも各天面が互いに離
   隔する方向に突出しており、さらに第１段差ストッパー
   と第２段差ストッパーとによって形成される空間内に軟
   質部材が挿入されていることを特徴とする請求項１から
   請求項５のいずれかに記載の金属ガスケット。
7. 【請求項７】 上記第１段差ストッパーと第２段差スト
   ッパーとの間に円周方向に連続するスペーサが挿入され
   ていることを特徴とする請求項１ないし請求項６のいず
   れかに記載の金属ガスケット。
8. 【請求項８】 上記スペーサの厚さと幅との少なくとも
   いずれか一方は燃焼室孔に沿って変化していることを特
   徴とする請求項７に記載の金属ガスケット。
9. 【請求項９】 上記スペーサは第１ボアビードと第２ボ
   アビードとの間にも挿入されていることを特徴とする請
   求項７又は請求項８に記載の金属ガスケット。