JP2003019739A - 熱可塑性樹脂シートの成形口金および熱可塑性樹脂シートの押出成形方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】熱可塑性樹脂シートの０．２〜２（１／ｍ）と
いう特定周期の厚みむらの小さいシートを製造できる口
金を提供すること。 【解決手段】溶融した熱可塑性樹脂を成形シート幅方向
に拡大するマニホールドに流入させ、樹脂厚みを減少さ
せながら口金先端のスリットから吐出させて熱可塑性樹
脂シートを製造する成形口金であり、前記マニホールド
に流入される樹脂流の方向と、該樹脂シートが口金から
吐出される方向とからなる狭角θが５〜７５度の範囲で
ある構成にされてなる熱可塑性樹脂シート成形口金。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、熱可塑性樹脂シー
トの押出成形口金、およびその成形方法に関するもので
ある。さらに詳しくは、押出されたフィルムの厚み均質
性、特に口金スジや１Ｈｚ近傍の低波数側の厚みむらが
ほとんどない、優れた押出成形口金およびその成形方法
を提供するものである。

【０００２】

【従来技術】熱可塑性樹脂シートを押出成形により製造
する際に、長手方向の厚みむらを改良する方法として、
押出の吐出変動を防止するためにスクリュー形状の最適
化やギヤーポンプの利用、さらには溶融押出膜の振動を
防止するために製膜室の気圧変動を防止する方法や、溶
融シートの冷却媒体への密着力を向上させるためにテー
プ状の電極を用いた静電荷印加法や、さらには長手方向
延伸を多段階に分けて延伸する方法などが提案されてい
る。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな押出・頂上キャスト法を用いて改良される熱可塑性
樹脂シートの長手方向に測定した厚みむらの波形をフー
リエ解析したとき、押出の吐出変動を防止するためのス
クリュー形状の最適化やギヤーポンプの利用をすること
により改良される波数は０．２（１／ｍ）未満の領域で
あり、また溶融押出膜の振動を防止するために製膜室の
気圧変動を防止する方法や、溶融シートの冷却媒体への
密着力を向上させるためにテープ状の電極を用いた静電
荷印加法や、さらには長手方向延伸を多段階に分けて延
伸する方法などいずれの方法を用いても、熱可塑性樹脂
シートの長手方向に測定した厚みむらの波形をフーリエ
解析したとき、これらの変動を防止することにより改良
される波数は３〜２０（１／ｍ）の領域であった。した
がって、０．２０〜２．０（１／ｍ）の波数での厚みむ
らは改良できないのである。

【０００４】熱可塑性樹脂シートの長手方向に測定した
厚みむらの波形をフーリエ解析したときの、０．２０〜
２．０（１／ｍ）の波数におけるスペクトル強度和Ｐｗ
１が、全波数帯域におけるスペクトル強度和Ｐｗｔに対
する比率Ｐｗ１／Ｐｗｔが０．２５以下となるように押
出製膜するには、熱可塑性樹脂の溶融体シートを製膜す
るときの押出し口金のリップ間隙が好ましくは２ｍｍ以
下、より好ましくは１ｍｍ未満と極端にリップ間隙を狭
くして押出し製膜することにより厚み均質性の優れた熱
可塑性樹脂シートが得られることはわかったがこのよう
にリップ間隙の狭い口金から溶融樹脂シートを押出す
と、口金スジと言われる表面欠点が多発するために生産
性を大きく損なう。

【０００５】すなわち、生産性に優れて、しかも長手方
向の厚みムラの小さな熱可塑性樹脂シートを押出成形す
る方法は存在しなかったのである。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明は、長手方向の厚
み均質性に優れ、しかも経時で口金スジのような表面欠
点の出ない押出成形口金およびその成型方法を提供する
ことを目的とするものである。

【０００７】かかる目的を達成する本発明の熱可塑性樹
脂シートの成形口金は、溶融した熱可塑性樹脂を成形シ
ート幅方向に拡大するマニホールドに流入させ、樹脂厚
みを減少させながら口金先端のスリットから吐出させて
熱可塑性樹脂シートを製造する成形口金であり、前記マ
ニホールドに流入される樹脂流の方向と、該樹脂シート
が口金から吐出される方向とからなる狭角θが５〜７５
度の範囲である構成にされてなるものである。

【０００８】そして、本発明の熱可塑性樹脂シートの成
形口金において、更に好ましくは、溶融樹脂が該マニホ
ールドに流入する方向と該マニホールドから流出する方
向とが実質的に同じ方向であるものであり、また、更に
好ましくはこのためにマニホールドから流出した溶融体
が厚さを減少させるランド部で該溶融体の流出方向を変
えた口金である。

【０００９】

【発明の実施の形態】以下に、本発明の好ましい実施の
形態を説明する。

【００１０】本発明において、熱可塑性樹脂とは、加熱
によって流動性を示す樹脂であり、ポリエステル、ポリ
アミド、ポリフェニレンスルフィド、ポリオレフィン、
ビニルポリマー、およびそれらの混合体もしくは変性体
から選ばれた樹脂などが代表的なものである。

【００１１】ポリエステル樹脂とは、分子主鎖中にエス
テル結合を有する高分子化合物であり、通常ジオールと
ジカルボン酸とからの重縮合反応により合成されること
が多いが、ヒドロキシ安息香酸で代表されるようなヒド
ロキシカルボン酸のように自己縮合するような化合物を
利用してもよい。ジオール化合物の代表的なものとして
は、ＨＯ（ＣＨ₂ ）ｎＯＨで表されるエチレングリコー
ル、プロピレングリコール、ブチレングリコール、ヘキ
セングリコール、さらにジエチレンギリコール、ポリエ
チレングリコール、エチレンオキサイド付加物、プロピ
レンオキサイド付加物等で代表されるエーテル含有ジオ
ールなどであり、それらの単独または混合体などであ
る。ジカルボン酸化合物の代表的なものとしては、フタ
ル酸、イソフタル酸、テレフタル酸、ナフタレンジカル
ボン酸、コハク酸、アジピン酸、ピメリン酸、スベリン
酸、アゼライン酸、セバチン酸、ダイマー酸、マレイン
酸、フマル酸、及びそれらの混合体などである。本発明
の場合、特にポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）お
よびその共重合体、ポリブチレンナフタレート（ＰＢ
Ｎ）およびその共重合体、ポリブチレンテレフタレート
（ＰＢＴ）およびその共重合体、ポリエチレンナフタレ
ート（ＰＥＮ）およびその共重合体、さらに低いガラス
転移温度（Ｔｇ）を有する樹脂であるポリエチレンテレ
フタレート／アジペート（ＰＥＴ／Ａ）、ポリエチレン
テレフタレート／セバケート（ＰＥＴ／Ｓ）、ポレブチ
レンテレフタレート／イソフタレート（ＰＢＴ／Ｉ）、
ポリエチレンテレフタレートーポリエチレングリコール
共重合体（ＰＥＴ−ＰＥＧ）、ポリヘキサメチレンテレ
フタレート（ＰＨＴ）、ポリプロピレングリコール（Ｐ
ＰＧ）およびそれらの混合体や共重合体などが好まし
い。これらの高分子化合物の繰替えし単位は１００以
上、好ましくは１５０以上あるのがよい。固有粘度とし
ては、オルトクロルフェノール（ＯＣＰ）中での測定値
として０．５（ｄｌ／ｇ）以上、好ましくは０．６（ｄ
ｌ／ｇ）以上であるのがよい。

【００１２】また、ポリアミド樹脂とは、主鎖中にアミ
ド結合を有する高分子化合物であり、代表的なものとし
ては、ナイロン６、ナイロン６６、ナイロン６１０、ナ
イロン１２、ナイロン１１、ナイロン７、ポリメタ／パ
ラキシリレンアジパミド、ポリヘキサメチレンテレフタ
ラミド／イソフタラミド、およびそれらの共重合体、混
合体などから選ばれたポリアミド化合物である。もちろ
ん、これらにポリエチレングリコール、ポリプロピレン
グリコール、ポリテトラメチレングリコールなどのポリ
エーテル化合物を共重合したポリアミドエーテルや、ポ
リエステルと共重合したポリエステルアミド化合物でも
よく、さらに本発明の場合、特に結晶化しにくい多元共
重合体や、側鎖に多くのまたは大きな置換基を有する非
晶ポリアミド樹脂などに特に優れた効果を示す。

【００１３】ポリフェニレンスルフィド（ＰＰＳ）は、
架橋構造を実質的に有さない直鎖状のものが好ましい。

【００１４】ポリオレフィン樹脂としては、基本的に炭
素と水素とからなる高分子であり、代表的な高分子とし
てポリエチレン、ポリプロピレン、ポリスチレン等であ
る。

【００１５】もちろん、これらの高分子化合物に各種の
添加剤、例えば、すべり材、安定剤、酸化防止剤、粘度
調整剤、帯電防止剤、着色剤、顔料などを併用すること
ができる。

【００１６】特に、本発明の場合、溶融樹脂と金属管壁
とのスティックスリップを減少させるために熱可塑性樹
脂にシリコンオイル、ワックス、界面活性剤から選ばれ
た添加剤が好ましくは３００ｐｐｍ以下、より好ましく
は１００ｐｐｍ以下、最も好ましくは１０ｐｐｍ以下含
有させた樹脂が好ましい。

【００１７】本発明は、熱可塑性樹脂の樹脂溶融体シー
トを厚みが均質化したものとして製膜する口金およびそ
の押出成形方法を提供するものであり、長手方向のフィ
ルム厚みむら、特に厚みむらの周期を周波数解析したと
きに、０．２０〜２．０（１／ｍ）の波数におけるスペ
クトル強度和Ｐｗ１が、全波数帯域におけるスペクトル
強度和Ｐｗｔに対する比率Ｐｗ１／Ｐｗｔが０．２５以
下、好ましくは０．１５以下となるように押出成形する
のである。具体的には、口金リップのスリット間隙を２
ｍｍ以下、好ましく１ｍｍ以下にして押出製膜する。こ
のように押出時の口金リップ間隙を狭くすることにより
低周波数の厚みむら成分が改良ができる理由は明確では
ないが、溶融体と口金壁面とのスティックスリップを減
少させたものなのか、あるいは押出された溶融体に何ら
かの外乱が作用するときにドローレゾナンスといわれる
外乱が共鳴したことによる等のことが考えられる。

【００１８】いずれにせよ、リップ間隙を好ましくは２
ｍｍ、さらにはより好ましくは１ｍｍと狭くするにつれ
てこの低周波数の厚みむらは急激に改良傾向にある。し
かしながら、製膜前の口金プリセット段階からこのよう
に狭い間隙の従来から用いられている口金を用いると、
ブリード時や製膜開始時などで口金下面リップが汚れ、
その結果口金スジが発生しやすくなる。

【００１９】そこで、本発明の場合、図１にしたがって
溶融した熱可塑性樹脂を幅方向に拡大するマニホールド
３に流入させ、厚みを減少させながら口金先端のスリッ
ト８から吐出させて熱可塑性樹脂シートを製造する成形
口金２において、該マニホールド３に流入される樹脂流
１の方向と、溶融シート９が吐出される方向とのなす角
度θを５〜７５度、好ましくは１２〜５０度の範囲で溶
融流９の角度を設定して熱可塑性樹脂シートを押出成型
する成形口金２を用いることにより厚み均質性と表面欠
点のないシートの成形が可能になるのである。

【００２０】ここで、溶融体の流路を変更する場所は、
溶融体がマニホールド３を出た直後であってもよいし、
またはマニホールドを出てからランド部４の途中で流路
を変更しても良いが、本発明の場合、後者の方が好まし
く、すなわち、マニホールド３に流入する１の方向と、
マニホールド３から流出する４の方向が実質的には基本
的に同じ方向であり、マニホールド３から流出した溶融
体が厚さを減少させるランド部６および７の位置で該溶
融体の流出方向を変える方が、積層の均一性、表裏の物
性差などの点から好ましい。

【００２１】このとき、マニホールド３に流入する溶融
体の流動方向が地球の重力方向と一致した上から下であ
るのが使いやすくて好ましく、したがって口金スリット
８から吐出される溶融体の方向９は、該重力方向から５
〜５０度、好ましくは１２〜４５度の範囲で溶融体を回
転して吐出させるのが製膜時やブリード時などのときに
使いやすい。

【００２２】さらに溶融体９が該口金のスリット８から
吐出・剥離されるときに、該溶融体シートの表裏で時間
差を付けてランド部から溶融体を剥離・解放することに
より、口金スジの発生を防止できて好ましい。このと
き、特に溶融体が冷却媒体１０に接する方向のＡ面側
７、すなわち、ランド部の下面となるＡ面側７を先にラ
ンド部から剥離・解放することにより口金スジ発生防止
に顕著な効果がある。表裏のポリマーの剥離時間差とし
ては極く僅かなもので良く、１／１０００秒〜１／１０
秒程度でよく、溶融ポリマーが接する表裏リップ長さの
差としては、１ｍｍ〜１０ｍｍ程度で十分である。さら
に、このＡ面７でのリップ下面断面形状は、鋭角とはせ
ずに、図１に示したように、該溶融体シート９面に対し
てほぼ垂直となるような９０度程度の角度を持たせたリ
ップ先端形状を取ることにより、ブリード作業での口金
下面Ａ面７を汚すことなくスタートすることができるば
かりか、Ａリップ７先端の欠けがなくて好ましい。

【００２３】このようにして押出された溶融体樹脂シー
トに静電荷の印加をするなどの適宜のシート・キャスト
ドラム間の密着手段を用いて冷却媒体１０に密着させ、
熱可塑性樹脂シートを押出成形する方法である。もちろ
ん、上記厚みむら以外の他の周波数の厚みむらに関して
は、それぞれ個別の対策が必要である。

【００２４】すなわち、押出時の吐出変動による変動波
数は０．２（１／ｍ）未満の領域であり、これを防止す
るためにはスクリュー形状の最適化やギヤーポンプの利
用などをすることにより改良できる。

【００２５】また、溶融押出膜や延伸膜の振動による厚
みむら変動波数は３〜２０（１／ｍ）の領域であり、こ
れを防止するために製膜室の気圧変動を防止する方法
や、溶融シートの冷却媒体への密着力を向上させるため
のテープ状の電極を用いた静電荷印加方法や、さらには
長手方向延伸を多段階に分けて延伸する方法、一挙に延
伸するネッキング延伸する方法などにより改良できる。

【００２６】なお、静電印加法とは、特公昭３７−６１
４２号公報などで代表される溶融シートに対する冷却媒
体への密着力向上手段であり、溶融シートに静電印加す
る電圧は、５〜３５ＫＶ程度、電流値としては５〜３０
ｍＡ程度であり、溶融シートまでの最短距離は０〜５０
ｍｍ程度であり、電極形状は、ワイヤ電極、ブレード電
極、箔状電極、円弧状電極、針状電極、ロール状電極な
ど任意のものを併用利用することができ、電極形状も適
宜の複数の電極を選択できる。

【００２７】また、溶融体に静電荷を付与する電極を、
移動冷却媒体で行う方法もあり、この場合の電極は一つ
でよく、また比較的装置が簡便で、しかも、操作性に優
れているため、全幅以上の幅にわたって静電荷を印加で
きることができ、シート端部および中央部ともに密着力
を向上させることができ、より好ましい方法である。

【００２８】なお、移動冷却媒体の表面粗さは０．６μ
ｍ以下、好ましくは０．２μｍ以下と平滑であることが
密着性向上やシートの平滑性等には肝要であるが、必要
によってはサンドブラストロールやマイクロクラックロ
ールやセラミックロールを用いることができる。

【００２９】該移動冷却媒体の表面温度は、熱可塑性樹
脂のガラス転移温度Ｔｇ−５０℃以上、Ｔｍ以下、好ま
しくはＴｇ−２５℃以上、Ｔｇ＋６０℃以下の温度に保
つことによりシート端部はもちろんのこと、シート中央
部も冷却媒体に対する密着性が格段に向上するために熱
可塑性樹脂シートのキャスト方法としては好ましい。さ
らに、結晶化速度の遅いＰＥＴやＰＥＮのような樹脂で
は、該樹脂溶融体の接地直前の媒体の表面温度が熱可塑
性樹脂のガラス転移温度Ｔｇ以上融点Ｔｍ以下にすると
とともに、かつ剥離直前の媒体の表面温度を熱可塑性樹
脂のガラス転移温度Ｔｇ未満にしないと、剥離が困難で
あったり、たとえ剥離が可能であっても剥離ムラによる
厚みむらが生じるためにも必要である。

【００３０】次に、本発明における熱可塑性樹脂シート
の押出製膜方法について述べる。

【００３１】溶融押出に使用する熱可塑性樹脂として
は、ポリエステル、ポリアミド、ポリフェニレンスルフ
ィドなどの原料と、必要に応じて、他の化合物の添加ブ
レンドした原料、例えば、液晶ポリマーや他のポリエス
テル樹脂、イオン性高分子化合物アイオノマーや、さら
に酸化珪素、酸化マグネシウム、炭酸カルシウム、酸化
チタン、酸化アルミニウム、架橋ポリエステル、架橋ポ
リスチレン、マイカ、タルク、カオリンなどの無機化合
物、エチレンビスステアリルアミド、シリコンオイル、
ワックス等の有機化合物等を添加した原料、いったん溶
融させた原料、さらには本発明のフィルムの回収原料な
どを混合した原料などを準備し、これを乾燥・脱水した
後、一軸押出機、二軸押出機、ベント押出機、タンデム
押出機などの溶融押出機に供給し、分子量、例えば固有
粘度［η］を極力低下させないように窒素気流下、ある
いは真空下で溶融押出する。

【００３２】もちろん、溶融温度は該熱可塑性樹脂の融
点Ｔｍ以上であるのが普通であるが、いったん、該樹脂
の融点Ｔｍ以上に溶融させた後に該融点Ｔｍ以下、該溶
融結晶化温度Ｔｍｃ以上に冷却する、いわゆる過冷却状
態で押出を行うことにより溶融膜振動に起因する３〜２
０（１／ｍ）の領域の厚みむらを減少させることができ
て好ましいこともある。

【００３３】このように過冷却押出することにより、熱
可塑性樹脂シートの中央部と端部とが実質的に同時に移
動冷却媒体に着地しやすくなり、均一なキャストが可能
になり、さらに該樹脂の熱分解・ゲル化を減少させる効
果があるばかりか、低分子量オリゴマーの生成も少なく
なるために、ドラム汚れも少なくなりキャストしやすく
なるという効果もある。なお、異物を除去するために、
適宜のフィルター、例えば、焼結金属、多孔性セラミッ
ク、サンド、金網等を用いることが好ましい。

【００３４】次に、溶融樹脂を幅方向に均一に拡大・薄
膜化する口金に流入させるのであるが、このときに用い
る口金形状は、溶融した熱可塑性樹脂を幅方向に拡大す
るマニホールド３に流入させ、厚みを減少させながら口
金先端のスリット８から吐出させて熱可塑性樹脂シート
９を製造する成形口金において、該マニホールド３に流
入される樹脂流の１の方向と、溶融シート９が吐出され
る方向とのなす角度θが５〜７５度、好ましくは１２〜
５０度の範囲で溶融流の角度を変更して熱可塑性樹脂シ
ート９を押出成型する成形口金を用いることである。

【００３５】樹脂溶融体の流路を変更する場所は、溶融
体がマニホールド３を出た直後よりもマニホールド３を
出てからランド４部の途中である６および７で流路を変
更した口金の方が好ましい。

【００３６】すなわち、マニホールド３に流入する１の
方向と、マニホールド３から流出する４の方向が基本的
に同じ方向であるが、マニホールドから流出した溶融体
が厚さを減少させるランド部６および７で該溶融体の流
出方向を変えた口金の方が良い。なお、マニホールド３
に流入する溶融体の流動方向としては地球の重力方向と
一致した上から下であるのが使いやすくて好ましく、し
たがって、口金スリット８から吐出される溶融体９の方
向は、該重力方向から５〜７５度、好ましくは１２〜５
０度の範囲で溶融体の吐出方向を回転して吐出させる口
金を用いて製膜するのである。

【００３７】ここで長手方向のフィルム厚みむらの周期
を周波数解析したときに、０．２０〜２．０（１／ｍ）
の波数におけるスペクトル強度和Ｐｗ１が、全波数帯域
におけるスペクトル強度和Ｐｗｔに対する比率Ｐｗ１／
Ｐｗｔが０．２５以下、好ましくは０．１５％以下とな
るために２ｍｍ以下、好ましくは１ｍｍ未満の狭いリッ
プが必要である。このためには、運転中でもスリット間
隙を変更できるＥＤＩ社が製作しているファースト・ギ
ャップのような機構を有した特殊な口金を用いるのが良
い。

【００３８】具体的には、マニホールド３に流入する溶
融体の流動方向が地球の重力方向と一致した上から下方
向であるのが使いやすくて好ましく、したがって口金ス
リット８から吐出される溶融体９の方向は、該重力方向
から５〜７５度、好ましくは１２〜５０度の範囲で溶融
体を回転して吐出させるのがキャスト時や製膜時、さら
にはブリード時などのときに使いやすい。さらに溶融体
が該口金のスリット８から吐出・剥離されるときに、該
溶融体シートの表裏で剥離の時間に差がつくように、段
差のあるランド部から溶融体を剥離・解放できる口金に
することにより口金スジの発生を防止できて好ましい。
溶融体が冷却媒体に接する方向の７のＡ面側、すなわち
ランド部の下面となるＡ面７側を先にランド部から剥離
・解放するような口金を用いることにより口金スジ発生
防止に顕著な効果がある。

【００３９】さらに、このＡ面でのリップ８下面形状
が、鋭角となるような水平方向にあるのではなく、該溶
融体シート９面に対してほぼ垂直となるようなリップ先
端形状を有した図１のような口金にすることにより、ブ
リード作業での口金下面Ａ面７を汚すことなくスタート
することができるばかりか、Ａリップ７先端の欠けがな
くて好ましい。

【００４０】キャストドラムと溶融体の位置関係は、円
筒状ドラム１０の接線方向と溶融体の軌跡が限りなく近
いような位置でキャストする傾斜キャストのような形の
キャスト方法がよい。口金から溶融シートを押出すとき
のドラフト比（＝口金リップ間隔／押出されたフィルム
厚み）は、好ましくは３以上、より好ましくは７〜１５
範囲とすることにより、厚みむら変動波数としての３〜
２０（１／ｍ）の領域の厚みむらの小さい、平面性の良
いフィルムが得られやすい。

【００４１】かくして溶融された熱可塑性樹脂シートに
ワイヤーあるいはテープ状の電極などの電極を用いて静
電荷を注入させて、冷却媒体のドラム１０に密着急冷し
てキャストする。

【００４２】かくして得られたキャストフィルムを、必
要に応じて延伸するが、具体的には、例えば、縦一軸延
伸、横一軸延伸、逐次二軸延伸、あるいは同時二軸延伸
などの延伸方法に従って延伸を行う。延伸温度は、特に
限定されないが、該樹脂のガラス転移温度Ｔｇ以上であ
ればよく、必要に応じて任意の温度を選択することがで
きる。一方向の延伸倍率は２〜８倍、好ましくは３〜６
倍程度がよい。延伸後、必要に応じて熱固定をしてもよ
い。

【００４３】かくして得られた本発明にかかる熱可塑性
樹脂シートは、厚み均質性、特に０．２〜２（１／ｍ）
周期の厚みむらに優れているために、厚み要求精度の高
い用途、例えばフィルム・シート表面と直接接触して記
録する光記録用途、磁気記録用途、感熱転写リボン用
途、受容紙、光学関連用途などに特に有効なベースフィ
ルムとなりうる。

【００４４】さらに、従来からフィルム用途として利用
されている包装用途、コンデンサー・電気絶縁などの電
気用途、グラフィック用途等はもちろんのこと、熱寸法
安定性、成形性、形状安定性、強靭性に優れた新規なフ
ィルム用途等にも有効なものである。

【００４５】

【物性の測定法】次に、本発明で使用した物性値の測定
法について以下に述べる。 １．ポリエステルの固有粘度［η］：２５゜Ｃで、ｏ−
クロルフェノールを溶媒として次式より求めた。

【００４６】［η］＝ ｌｍ［ηｓｐ／ｃ］ 比粘度ηｓｐは、相対粘度ηr から１を引いたものであ
る。ｃは濃度である。単位はｄｌ／ｇで表わす。 ２．フィルムの厚みむら：アンリツ株式会社製フィルム
シックネステスタ「ＫＧ６０１Ａ」および電子マイクロ
メータ「Ｋ３０６Ｃ」を用い、フィルムの縦方向に３０
ｍｍ幅、１０ｍ長にサンプリングしたフィルムを連続的
に厚みを測定する。フィルムの搬送速度は３ｍ／分とし
た。１０ｍ長での厚み最大値Ｔmax（μｍ）、最小値Ｔm
in（μｍ）から、 Ｒ＝Ｔmax−Ｔmin を求め、Ｒと１０ｍ長の平均厚みＴave（μｍ）から 厚みむら（％）＝Ｒ／Ｔave×１００ として求めた。 ３．厚みむらの周波数解析ＦＦＴ：詳細な測定法は、特
開平８−２８１７９４号公報と全く同じであるが、上記
長手方向の厚みむら測定時に、電子マイクロメーターか
らの出力をアナログ／デジタルコンバーター（Ａ／Ｄコ
ンバーター）に取り込んで数値化処理をしてコンピュー
ターに取り込んだ。

【００４７】データの取り込みは、１０ｍ長の厚みむら
測定中に０．１９５秒間隔で１０２４点サンプリングし
た。これをコンピューターに取り込み高速フーリエ変換
（ＦＦＴ）処理をした。流れ方向の変数にフィルム長さ
（ｍ）を取ると、ＦＦＴ処理で波数（１／ｍ）に対する
強度分布が得られる。取り込んだデータにフーリエ変換
処理をし、スペクトル強度和を求める。波数αからβま
でのスペクトル強度和をＰｗ１、および全スペクトル強
度和をＰＷｔとして求める。 ４．熱的特性（Ｔｍ、Ｔｇ、Ｔｍｃ）：パーキンエルマ
ー社製ＤＳＣ−II型測定装置を用い、サンプル重量１０
ｍｇ、窒素気流下で、昇温速度２０℃／分で昇温してゆ
き、ベースラインの偏起の開始する温度をＴｇ、さらに
昇温したところの発熱ピークをＴｃｃとし、結晶融解に
伴う吸熱ピーク温度を融点Ｔｍとした。Ｔｍ＋２０℃で
１分間保持した後、冷却速度２０℃／分で溶融体を冷却
し、結晶化に基づく発熱ピーク温度をＴｍｃとした。

【００４８】

【実施例】以下に、本発明をより理解しやすくするため
に実施例、比較例を示す。

【００４９】実施例１ 熱可塑性樹脂として、ポリエチレンテレフタレート（Ｐ
ＥＴ）（固有粘度[η]＝０．６５、ガラス転移温度７０
℃、添加剤として平均粒径０．２μｍの球形シリカを
０．０５ｗｔ％）を用い、常法に従い、原料を乾燥後２
５０ｍｍのタンデム型溶融押出機に供給して２８０℃で
溶融後、５μｍ以下の異物を除去するフィルターを通過
させた後、２２００ｍｍ幅の本発明の図１で例示した構
造のＴダイ口金（リップ間隙１．５ｍｍ、ランド部４か
らランド部６、７への変角角度θとして３５度のランド
部で流路変更口金）下面から冷却媒体ドラムまでの直線
距離ＬＤ間として１５ｍｍ下にあるキャストドラム上に
シート状に成形し、ワイヤー状の電極から静電荷を印加
（１２ｋｖ、３ｍＡ）させながら２３℃に保たれた１８
００ｍｍ直径のドラム（ドラム表面は最大粗さＲｔ＝
０．１μｍに鏡面化されたクロムメッキロール）である
冷却媒体上に１００ｍ／ｍｉｎの速度で密着・冷却し
た。

【００５０】かくして得られたキャストシートは、厚み
８０μｍであり、該キャストシートをロール式長手方向
延伸機で延伸温度８５℃で４倍延伸し、いったんＴｇ以
下に冷却し、続いて該長手方向延伸フィルムの両端をク
リップで把持しながらテンタに導き、延伸温度９０℃に
加熱された熱風雰囲気中で幅方向に４倍延伸後、２２０
℃で定長熱固定、および１５０℃で幅方向に３％のリラ
ックス熱固定し、エッジ端部をカットして、厚さ５μｍ
の二軸配向積層ポリエステルフィルムを製膜した。

【００５１】かくして得られた二軸配向フィルムの厚み
むらとしては長手方向、幅方向とも２％以下と小さいも
のであり、しかも、その厚みむらの周波数解析をしても
押出時の流動振動に起因すると考えられている０．２〜
２（１／ｍ）の振動は０．１以下と実質上皆無であり、
厚み均質性に非常に優れていた。また平面性にも優れて
おり、さらに口金スジやクレーターなどの表面欠点の全
くない厚さ５μｍの二軸配向フィルムであった。

【００５２】比較例１ 実施例１で用いた口金の代わりに、実施例１の口金のラ
ンド部６および７のない通常のＴダイ口金を用いて重力
方向に吐出して製膜する以外は、実施例１と全く同様に
して厚さ５μｍの二軸配向フィルムを得たした。

【００５３】この様にして得られたフィルムの厚みむら
は長手方向１２％、幅方向１０％と厚みむらの悪いフィ
ルムであった。その厚みむらを周波数解析すると押出時
の流動振動に起因すると考えられている０．２〜２（１
／ｍ）の振動が０．４と非常に大きな値となっているこ
とがわかった。さらに口金スジが多発して製品になり難
いものであった。

【図面の簡単な説明】

【図１】図１は、本発明の代表的な口金断面構造の１例
をモデル的に示した概略モデル図である。

【符号の説明】

１：ポリマー流入口 ２：口金本体 ３：マニホールド ４：ランド部 ５：厚み調整ボルト ６、７：ポリマー流路を変更するランド部であり、６が
Ｂ面、７がＡ面 ８：口金スリット部 ９：溶融ポリマー １０：冷却媒体のキャストドラム

【発明の効果】熱可塑性樹脂シートの長手方向に測定し
た厚みむらの波形をフーリエ解析したとき、押出時の原
因と考えられている０．２０〜２．０（１／ｍ）の波数
におけるスペクトル強度和Ｐｗ１が、全波数帯域におけ
るスペクトル強度和Ｐｗｔに対する比率Ｐｗ１／Ｐｗｔ
が０．２５以下という優れた押出シートを得る口金を提
供する。このようにして得られたフィルムの用途も感熱
転写リボン用ベースフィルムや、感熱孔版印刷原紙など
の厚み均質性に厳しい用途に感度向上や転写効率向上な
どの効果を発揮する。

Claims (11)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】溶融した熱可塑性樹脂を成形シート幅方向
   に拡大するマニホールドに流入させ、樹脂厚みを減少さ
   せながら口金先端のスリットから吐出させて熱可塑性樹
   脂シートを製造する成形口金であり、前記マニホールド
   に流入される樹脂流の方向と、該樹脂シートが口金から
   吐出される方向とからなる狭角θが５〜７５度の範囲で
   ある構成にされてなることを特徴とする熱可塑性樹脂シ
   ートの成形口金。
2. 【請求項２】マニホールドに流入する方向と、マニホー
   ルドから流出する方向が実質的に同じ方向であることを
   特徴とする請求項１記載の熱可塑性樹脂シートの成形口
   金。
3. 【請求項３】マニホールドから流出した樹脂溶融体が厚
   さを減少させるランド部で該溶融体の流出方向を変える
   ことを特徴とする請求項１または２記載の熱可塑性樹脂
   シートの成形口金。
4. 【請求項４】マニホールドに流入する樹脂溶融体の流入
   方向が地球重力方向と一致した方向であることを特徴と
   する請求項１、２または３記載の熱可塑性樹脂シートの
   成形口金。
5. 【請求項５】口金から吐出される樹脂溶融体の方向が、
   該重力方向から５〜７５度の範囲で樹脂溶融体を回転し
   て吐出させることを特徴とする請求項１、２、３または
   ４記載の熱可塑性樹脂シートの成形口金。
6. 【請求項６】樹脂溶融体が該口金のスリットから吐出・
   剥離されるときに、該溶融体シートの表裏で時間差をつ
   けてランド部から溶融体を剥離・解放することを特徴と
   する請求項１、２、３、４または５記載の熱可塑性樹脂
   シート成形口金。
7. 【請求項７】樹脂溶融体が冷却媒体に接する方向のＡ面
   側を先にランド部から剥離・解放することを特徴とする
   請求項６記載の熱可塑性樹脂シート成形口金。
8. 【請求項８】重力方向に対して回転したランド部の下面
   Ａ面の方を先に剥離・解放することを特徴とする請求項
   １、２、３、４、５、６または７記載の熱可塑性樹脂シ
   ートの成形口金。
9. 【請求項９】Ａ面でのリップ形状が、溶融体シート面に
   対してほぼ垂直になるようなリップ先端形状であること
   を特徴とする請求項１、２、３、４、５、６、７または
   ８記載の熱可塑性樹脂シートの成形口金。
10. 【請求項１０】樹脂溶融体シートに静電荷を印加させな
    がら冷却媒体に密着させることを特徴とする請求項１、
    ２、３、４、５、６、７、８または９記載の熱可塑性樹
    脂シートの成形口金。
11. 【請求項１１】請求項１、２、３、４、５、６、７、
    ８、９または１０記載の熱可塑性樹脂シートの成形口金
    を用いて、ポリエステル、ポリアミド、ポリオレフィ
    ン、ポリフェニレンスルフィドから選ばれた樹脂をシー
    ト状に押出成形することを特徴とする熱可塑性樹脂シー
    トの押出成形方法。