JP2003019463A

JP2003019463A - 振動機構及び振動ローラ

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Publication number: JP2003019463A
Application number: JP2001207192A
Authority: JP
Inventors: Hideki Iwakuma; 秀樹岩隈; Masayuki Yoshida; 昌幸吉田
Original assignee: Sakai Heavy Industries Ltd
Current assignee: Sakai Heavy Industries Ltd
Priority date: 2001-07-09
Filing date: 2001-07-09
Publication date: 2003-01-21
Anticipated expiration: 2021-07-09
Also published as: JP4746209B2

Abstract

(57)【要約】【課題】簡易な構造にて、可動偏心錘とストッパとの衝
突時における衝撃力を低減できる振動機構及びその振動
機構を備えた振動ローラを提供する。【解決手段】起振軸２０の回転に伴って起振軸２０に対
して自動的に相対変位する可動偏心錘３３と、起振軸２
０と一体的に回転し、起振軸２０の回転中において可動
偏心錘３３の変位を規制するストッパ３４とを備えた振
動機構において、可動偏心錘３３を複数に分割して構成
し、起振軸２０の回転開始時或いは回転停止時において
各々の可動偏心錘３３が互いに時間的にずれてストッパ
３４に当接する構成とした。また、当該振動機構を備え
る振動ローラとした。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、振動機構及び振動
ローラに関するものである。

【０００２】

【従来の技術】振動ローラは、主に高速道路やダム等の
建設現場における盛土の締固め施工や道路のアスファル
ト舗装の転圧施工等に使用され、転圧輪（ロール）が振
動しながら地盤を転圧していくので地盤が高密度に締め
固まるという効果を有する。ロールに内蔵される振動機
構としては偏心錘を取り付けた起振軸を回転させるとい
う構造が一般的であり、この場合、ロールの上下方向に
発生する起振力Ｆは次式で示される。Ｆ＝ｍｒω²×ｓｉｎωｔ …式（１）ｍは偏心質量、ｒは起振軸の軸心と偏心錘の重心との距
離、ωは起振軸の角速度、ｔは時間である。

【０００３】前記振動機構の一具体例を図６に示す。本
例は可変振幅機構を備えた場合であり、正逆回転が可能
な起振軸５１に固定偏心錘５２，５２が固設されるとと
もに固定偏心錘５２，５２間において可動偏心錘５３が
起振軸５１に対し回転可能に軸装される。固定偏心錘５
２，５２間には可動偏心錘５３に当接して可動偏心錘５
３の回転を規制するストッパ５４が固設される。

【０００４】図７（ａ）に示すように起振軸５１がＲ方
向に回転するとストッパ５４が可動偏心錘５３の一方の
端部側を押圧しながら回転し、この状態では固定偏心錘
５２と可動偏心錘５３の偏位の方向が逆となり振動力が
互いに打ち消されるように作用するので小さな振動力と
なり、前記式（１）に含まれる偏心モーメントｍｒの値
が小さくなることから低い振幅の振動となる。逆に、図
７（ｂ）に示すように起振軸５１がＳ方向に回転すると
ストッパ５４が可動偏心錘５３の他方の端部側を押圧し
ながら回転し、この状態では固定偏心錘５２と可動偏心
錘５３の偏位の方向が一致して振動力が合成されるよう
に作用するので大きな振動力となり、偏心モーメントｍ
ｒの値が大きくなることから高い振幅の振動となる。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】前記構造によれば、起
振軸５１を回転させた直後にストッパ５４が可動偏心錘
５３に当接（衝突）することとなるが、通常、起振軸５
１は数千ｒｐｍで回転する仕様となっていることからそ
の立ち上がり速度も速く、また例えば振動ローラの仕様
として低振幅振動と高振幅振動との差を大きくつけたい
場合には、前記可動偏心錘５３の質量が大きくなること
から、従来においては可動偏心錘５３とストッパ５４と
の衝突時における衝撃力が大きくなるという問題があっ
た。そのため、大きな衝突音が発生し、ストッパ５４と
固定偏心錘５２との固着部位（溶接等）や固定偏心錘５
２と起振軸５１との固着部位（溶接等）に大きな負荷が
かかるため、例えば溶接強度を上げたうえで品質チェッ
クを徹底させる措置が必要になる等の問題があった。

【０００６】また、起振軸５１を回転させる駆動源が例
えば油圧モータである場合、油圧モータを停止させた直
後には圧油の流れの停止に基づくブレーキ力により起振
軸５１、つまりストッパ５４の回転速度は急激に下がる
ことになるが、可動偏心錘５３は慣性力によりそのまま
高回転速度を維持したまま回転することとなり、前記回
転開始時の場合と同様に可動偏心錘５３とストッパ５４
との衝突時における衝撃力が大きくなるという問題があ
る。

【０００７】特に振動ローラは施工状況によって振動の
ＯＮ−ＯＦＦ操作を頻繁に行う場合も多く、以上のよう
に振動の開始及び停止のたびに可動偏心錘５３とストッ
パ５４との間に大きな衝撃力が発生することは問題であ
る。ここで、例えば可動偏心錘５３やストッパ５４にゴ
ム等の衝撃緩衝部材を設けることも考えられるが、部材
点数が多くなって組み付け作業が複雑になるという問題
や剥離しやすいなどの問題があり、特に振動ローラの場
合、振動機構はオイルの充填された室内に収装されるこ
とからこのオイルによりゴムが劣化しやすい。

【０００８】本発明は、以上のような問題を解決するた
めに創作されたものであり、簡易な構造にて、可動偏心
錘とストッパとの衝突時における衝撃力を低減できる振
動機構及びその振動機構を備えた振動ローラを提供する
ことを目的としている。

【０００９】

【課題を解決するための手段】本発明は前記課題を解決
するため、起振軸の回転に伴って起振軸に対して自動的
に相対変位する可動偏心錘と、起振軸と一体的に回転
し、起振軸の回転中において前記可動偏心錘の変位を規
制するストッパとを備えた振動機構において、可動偏心
錘を複数に分割して構成し、起振軸の回転開始時或いは
回転停止時において各々の可動偏心錘が互いに時間的に
ずれてストッパに当接する構成とした。

【００１０】また、前記起振軸は水平状に配設された正
逆回転可能な軸であって、前記各可動偏心錘は当該起振
軸の軸心回りに回転自在に取り付けられ、且つ起振軸の
正転時および逆転時のそれぞれにおいて前記ストッパに
当接する一対の当接面を備え、各可動偏心錘が起振軸に
垂下された状態において、各可動偏心錘における前記一
対の当接面が起振軸の軸心を中心とする円周方向に関し
互いにずれている構造とした。

【００１１】また、前記振動機構をロールの内部に備え
る振動ローラとした。

【００１２】

【発明の実施の形態】図１は本発明に係る振動機構を内
蔵したロールの平断面説明図であり、本発明を可変振幅
の機構に適用した例を示すものである。ロール１は例え
ば図示しない振動ローラの機枠２に回転自在に支持され
るものである。ロール１は中空円筒形状を呈し、その内
周面には中央部にそれぞれ貫通孔３ａ，４ａを形成した
円板形状の第１鏡板３と第２鏡板４が互いに離間して固
設されている。第１鏡板３と第２鏡板４との間には、貫
通孔３ａと貫通孔４ａの各周縁部にわたって挟持される
ように中空円筒形状の起振機ケース５がロール１と同芯
状に固設される。第１鏡板３及び第２鏡板４にはそれぞ
れの貫通孔３ａ，貫通孔４ａを閉塞するようにアクスル
シャフト６，アクスルシャフト７が取り付けられ、各々
のフランジ部６ａ，７ａにてボルト８によりそれぞれ貫
通孔３ａ，貫通孔４ａの周縁部に締結固定される。

【００１３】一方のアクスルシャフト６は軸受部材９に
軸受１０，１０を介して枢支され、軸受部材９は防振ゴ
ム１１を介して前記した機枠２に固設した取り付け板１
２に連結する。また、他方のアクスルシャフト７は軸受
部材１３に軸受１４，１４を介して枢支され、軸受部材
１３は防振ゴム１５を介して機枠２に固設した取り付け
板１６に連結する。以上により、振動ローラが走行する
と、アクスルシャフト６，アクスルシャフト７がそれぞ
れ機枠２側に固定された軸受部材９，軸受部材１３に対
して回転可能に構成されていることでロール１は走行回
転する。このように図１に示したロール１は走行用モー
タを有さない、つまり振動ローラの走行に伴って従動輪
として回転するタイプであるが、勿論、公知の構造によ
り、例えばアクスルシャフト７と機枠２との間において
走行用モータを介設してロール１を駆動輪として回転さ
せる態様としても良い。

【００１４】前記軸受部材９には振動用モータ取り付け
部材１７を介して振動用モータ１８が取着され、その回
転軸にはカップリング１９を介して起振軸２０が連結す
る。起振軸２０は起振機ケース５内においてロール１と
同芯状となるように水平状に延設され、両端部において
軸受２１，軸受２２を介してアクスルシャフト6、アクス
ルシャフト７に枢支される。振動用モータ１８は通常、
油圧モータ等からなり、正逆回転が可能である。振動用
モータ１８が作動して起振軸２０が正転或いは逆転する
ことにより、後記する振動機構３１により「高振幅モー
ド」或いは「低振幅モード」としてロール１が振動す
る。

【００１５】本形態における振動機構３１は、前記した
起振軸２０と、起振軸２０に固設される固定偏心錘３２
と、起振軸２０の回転に伴って起振軸２０に対して自動
的に相対変位する可動偏心錘３３と、起振軸２０と一体
的に回転し、起振軸２０の回転中において可動偏心錘３
３の変位を規制して、起振軸２０に対して可動偏心錘３
３を位置決めするストッパ３４とを備える。図１から判
るように本形態においては起振軸２０に対して左右一対
のユニットＵとして固定偏心錘３２，３２、可動偏心錘
３３、ストッパ３４を取り付けているが、勿論、起振軸
の中央部において単ユニットとして取り付けても良い。

【００１６】一方のユニットＵにおいて、固定偏心錘３
２は一対として互いに離間して起振軸２０に溶接等によ
り固設される。固定偏心錘３２は、図２に示すように、
起振軸２０に外嵌して固設される基端部３２ａと、この
基端部３２ａから起振軸２０の軸心２０ａに対して偏っ
て形成される略半円形状を呈した偏心部３２ｂとを有
し、該偏心部３２ｂにより起振軸２０の重心を軸心２０
ａに対して偏位させる。ストッパ３４はピン形状を呈し
た部材であり、各固定偏心錘３２に穿設された貫通孔に
挿通されることにより、図１に示すように、固定偏心錘
３２，３２間において起振軸２０と平行となるように掛
け渡された状態となり、溶接等により固定偏心錘３２に
固設される。

【００１７】図１に示すように、可動偏心錘３３は複数
に分割して構成され、各々が固定偏心錘３２，３２間に
おいて隣接するようにして起振軸２０に起振軸２０の軸
芯２０ａ回りに回転可能に軸装されている。本形態にお
いては各可動偏心錘３３の側面同士が若干の摩擦係数を
有するように接して取り付けているが、隙間を設けるよ
うに取り付けても良い。

【００１８】また、本形態では可動偏心錘３３を４個と
して構成し、各板厚寸法は１６ｍｍとしてある。可動偏
心錘は通常、Ｓ４５Ｃ等の鋼材から構成される場合が多
く、その場合、板厚寸法が１６ｍｍ程度以下であれば、
外郭形状や起振軸２０を挿通させる貫通孔（図４（ａ）
〜（ｄ）に示す符号３３ｇ）の部位をレーザ加工にて形
成することが可能であり、製造コスト面において有利と
なる。つまり、従来においては、単品の可動偏心錘を製
造するにあたり、板厚寸法の厚い鋼材からガスにより切
り出して外郭形状を形成し、前記貫通孔３３ｇの部位は
起振軸２０との嵌合精度を出すためにボーリング加工に
より形成するというものであり、非常にコストのかかる
製造方法を要していた。しかし、可動偏心錘３３を分割
して構成すれば、前記したように簡易なレーザ加工によ
る製造が可能となるため可動偏心錘３３を安価に製作で
きることとなる。勿論、このレーザ加工は前記貫通孔３
３ｇの精度出しも十分満足できるものである。

【００１９】前記可動偏心錘３３の板厚寸法を考慮した
組み合わせとして、本形態が板厚寸法１６ｍｍの可動偏
心錘３３を４個として構成したところ、例えば板厚寸法
１２ｍｍの可動偏心錘３３を５個として構成したり、板
厚寸法９ｍｍの可動偏心錘３３を７個として構成するこ
とが可能であり、要求される可動偏心錘３３の総偏心質
量等により、分割数及び各分割された可動偏心錘３３の
板厚寸法は適宜に決定されるものである。

【００２０】図１において４個の可動偏心錘３３に対し
端から順に３３Ａ，３３Ｂ，３３Ｃ，３３Ｄと符号を付
すと、図４に示すように、各可動偏心錘３３Ａ〜３３Ｄ
は、それぞれにおいて起振軸２０に回転自在に外嵌する
基端部３３ｅと、この基端部３３ｅから起振軸２０の軸
心２０ａに対して偏って形成される略半円形状を呈した
偏心部３３ｆとを有する。各偏心部３３ｆの両端部には
起振軸２０の正転時及び逆転時のそれぞれにおいてスト
ッパ３４に当接する一対の当接面（可動偏心錘３３Ａ〜
３３Ｄに対してそれぞれ符号３５ａ，３５ｂ，３６ａ，
３６ｂ，３７ａ，３７ｂ，３８ａ，３８ｂを付す）が形
成される。

【００２１】図３に示すように、各可動偏心錘３３Ａ〜
３３Ｄは、起振軸２０に垂下された状態において各々の
当接面３５ａ〜３８ｂが起振軸２０の軸心２０ａを中心
とする円周方向に関し互いにずれるように形成される。
例えば、図４（ａ）に示すように、可動偏心錘３３Ａに
ついては、起振軸２０に垂下された状態においてその当
接面３５ａ，３５ｂが水平面となるように形成される。
そして、図４（ｂ）に示すように、可動偏心錘３３Ｂに
ついては、当接面３６ａ，３６ｂがそれぞれ水平に対し
て、つまり可動偏心錘３３Ａの当接面３５ａ，３５ｂに
対して傾斜角度θ１（例えば５°）をなす傾斜面として
形成する。また、可動偏心錘３３Ｃについては、図４
（ｃ）に示すように、当接面３７ａ，３７ｂが水平に対
して傾斜角度θ２（例えば１０°）をなす傾斜面とし
て、可動偏心錘３３Ｄについては、図４（ｄ）に示すよ
うに、当接面３８ａ，３８ｂが水平に対して傾斜角度θ
３（例えば傾斜角度１５°）をなす傾斜面として形成さ
れている。なお本形態においてθ１＜θ２＜θ３であ
る。

【００２２】これにより、各可動偏心錘３３Ａ〜３３Ｄ
は、各一方側の当接面３５ａ，３６ａ，３７ａ，３８ａ
の関係において、及び各他方側の当接面３５ｂ、３６
ｂ、３７ｂ、３８ｂの関係において、図３に示すよう
に、起振軸２０の軸心２０ａを中心とした円周方向に関
し、互いに所定角度（本形態では約５°）をもってずれ
ることとなる。

【００２３】次いで、図５を参照して振動機構３１の作
用について説明する。本図において（ａ）〜（ｄ）は
「高振幅モード」の場合、（ｅ）〜（ｈ）は「低振幅モ
ード」の場合を示す。先ず、「高振幅モード」の場合に
ついて説明すると、（ａ）に示す状態から例えば起振軸
２０がＰ方向に回転（仮に正回転とする）を開始する
と、起振軸２０とともに固定偏心錘３２とストッパ３４
が一体的に回転し、（ｂ）に示すようにストッパ３４は
先ず可動偏心錘３３Ａの当接面３５ａに当接（衝突）す
る。ストッパ３４は当接面３５ａにて可動偏心錘３３Ａ
を押圧しつつ回転し、これにより可動偏心錘３３Ａの起
振軸２０に対する相対（回転）変位が規制されることと
なる。

【００２４】そして、ストッパ３４は可動偏心錘３３Ａ
を押圧しつつ回転して、次に可動偏心錘３３Ｂの当接面
３６ａに衝突する。このようにして以降、順次時間的に
ずれてストッパ３４は可動偏心錘３３Ｃの当接面３７
ａ、可動偏心錘３３Ｄの当接面３８ａに衝突していき、
最終的に（ｃ）に示すようにストッパ３４が全ての当接
面３５ａ〜３８ａに当接した状態で、固定偏心錘３２と
可動偏心錘３３は一体的に回転する。

【００２５】このように可動偏心錘３３を複数に分割し
て構成することで、総偏心質量は従来の単品からなる可
動偏心錘の場合と変わることなく、各可動偏心錘３３Ａ
〜３３Ｄについてはその偏心質量を個別に小さくするこ
とができ、したがって、この偏心質量の小さい各可動偏
心錘３３Ａ〜３３Ｄを互いに時間的にずらして一つのス
トッパ３４に順次当接（衝突）させることで、それぞれ
の当接（衝突）時においてストッパ３４が受ける衝撃力
を大幅に低減させることができる。これによりストッパ
３４の取り付け部位、具体的にはストッパ３４と固定偏
心錘３２との固設部位（本形態では溶接部位）や、固定
偏心錘３２と起振軸２０との固設部位（本形態では溶接
部位）における亀裂などの破損、或いはストッパ３４自
体の破損等が防止される。また、衝突音も小さくなり低
騒音の振動機構となる。

【００２６】なお、（ｃ）の図から判るように、固定偏
心錘３２の偏心部３２ｂと各可動偏心錘３３Ａ〜３３Ｄ
の偏心部３３ｆは側面視して互いに重なり合う、つまり
両者の偏位の方向が一致するので、前記した式（１）に
おける偏心質量ｍが増加することとなり大きな振動力が
発生するとともに、偏心モーメントｍｒも増加すること
になるので高い振幅の振動となる。

【００２７】次いで、（ｃ）に示す回転中において油圧
モータからなる振動用モータ１８（図１）を停止状態に
すると、起振軸２０，固定偏心錘３２及びストッパ３４
は振動用モータ１８の圧油の流れの停止に基づくブレー
キ力により急激に回転速度が下がることになるが、可動
偏心錘３３は慣性力によりそのまま高回転速度を維持し
たまま回転し、その結果、可動偏心錘３３Ａ〜３３Ｄは
他方側の当接面３５ｂ，３６ｂ，３７ｂ，３８ｂにてス
トッパ３４に激しく衝突する。しかしこの際にも（ｄ）
に示すように先ず可動偏心錘３３Ａのみが当接面３５ｂ
にてストッパ３４に衝突し、そして順次時間的にずれて
可動偏心錘３３Ｂ，可動偏心錘３３Ｃ，可動偏心錘３３
Ｄがストッパ３４に衝突することになり、それぞれの衝
突時においてストッパ３４が受ける衝撃力は従来に比し
て大幅に低減されることとなる。

【００２８】次に、「低振幅モード」の場合について説
明すると、（ｅ）に示す状態から例えば起振軸２０がＱ
方向に回転（逆回転）を開始すると、起振軸２０ととも
に固定偏心錘３２とストッパ３４が一体的に回転し、
（ｆ）に示すようにストッパ３４は先ず可動偏心錘３３
Ａの当接面３５ｂに当接（衝突）する。ストッパ３４は
当接面３５ｂにて可動偏心錘３３Ａを押圧しつつ回転
し、次いで可動偏心錘３３Ｂの当接面３６ｂに衝突す
る。このようにして以降、順次時間的にずれてストッパ
３４は可動偏心錘３３Ｃの当接面３７ｂ、可動偏心錘３
３Ｄの当接面３８ｂに衝突していき、これにより「高振
幅モード」の場合と同様に、それぞれの衝突時において
ストッパ３４が受ける衝撃力が従来に比して大幅に低減
される。

【００２９】そして、最終的に（ｇ）に示すようにスト
ッパ３４が全ての当接面３５ｂ〜３８ｂに当接した状態
で、固定偏心錘３２と可動偏心錘３３は一体的に回転す
る。この（ｇ）の図から判るように、固定偏心錘３２の
偏心部３２ｂと各可動偏心錘３３Ａ〜３３Ｄの偏心部３
３ｆは起振軸２０を挟んで互い逆方向、つまり両者の偏
位質量を互いにキャンセルし合うように作用するので、
前記した式（１）における偏心質量ｍが小さくなり、小
さな振動力になるとともに、偏心モーメントｍｒも小さ
くなるので低い振幅の振動となる。

【００３０】次いで、（ｇ）に示す回転中において油圧
モータからなる振動用モータ１８（図１）を停止状態に
すると、前記したように、起振軸２０，固定偏心錘３２
及びストッパ３４は振動用モータ１８の油圧負荷に基づ
くブレーキ力により急激に回転速度が下がることになる
が、可動偏心錘３３は慣性力によりそのまま高回転速度
を維持したまま回転し、可動偏心錘３３Ａ〜３３Ｄは当
接面３５ａ，３６ａ，３７ａ，３８ａにてストッパ３４
に激しく衝突する。しかし、この際にも（ｈ）に示すよ
うに先ず可動偏心錘３３Ａのみが当接面３５ａにてスト
ッパ３４に衝突し、そして順次時間的にずれて可動偏心
錘３３Ｂ，可動偏心錘３３Ｃ，可動偏心錘３３Ｄがスト
ッパ３４に衝突することになり、これによりそれぞれの
衝突時においてストッパ３４が受ける衝撃力が従来に比
して大幅に低減される。

【００３１】そして以上のように、起振軸２０が水平状
に配設された正逆回転可能な軸であり、各可動偏心錘３
３Ａ〜３３Ｄを起振軸２０の軸心２０ａ回りに回転自在
に取り付け、且つ起振軸２０の正転時および逆転時のそ
れぞれにおいてストッパ３４に当接する一対の当接面
（３５ａ〜３８ａ、３５ｂ〜３８ｂ）を備え、各可動偏
心錘３３Ａ〜３３Ｄが起振軸２０に垂下された状態にお
いて、各可動偏心錘３３Ａ〜３３Ｄにおける前記一対の
当接面（３５ａ〜３８ａ、３５ｂ〜３８ｂ）が起振軸２
０の軸心２０ａを中心とする円周方向に関し互いにずれ
ている構造とすれば、可変振幅の振動機構に対して簡易
な構造にて適用可能となり、各可動偏心錘３３Ａ〜３３
Ｄの形状もシンプルなものとなって経済的な振動機構と
なる。

【００３２】また、以上の振動機構３１をロール１内に
備えた振動ローラとすることにより、振動機構３１の破
損等が防止されることから信頼性の高い締固め車両とな
り、また、ストッパ３４の取り付け部位の固着強度、例
えば溶接強度を上げる必要もなくなるので組み立て作業
が簡易な車両となる。

【００３３】以上、本発明について好適な実施形態を説
明した。本発明に係る振動機構はロールの振動に限られ
ず、その他の振動装置にも適用可能である。また設計に
よっては、可変振幅手段を有さない機構、例えば可動偏
心錘のみで起振軸の重心を偏位させる場合もあり得、本
発明はこの可変振幅手段を有さない機構においても適用
可能となる。その他、本発明は説明した形態に限られる
ことなく、各構成要素の形状やレイアウト等についてそ
の趣旨を逸脱しない範囲で適宜に設計変更が可能であ
る。

【００３４】

【発明の効果】本発明によれば次のような効果が奏され
る。１）可動偏心錘を複数に分割して構成し、起振軸の回転
開始時或いは回転停止時において各々の可動偏心錘が互
いに時間的にずれてストッパに当接する構成とすれば、
それぞれの当接時においてストッパが受ける衝撃力が大
幅に低減されることとなり、ストッパやストッパの取り
付け部位の破損等が防止される。また、衝突音も小さく
なり低騒音の振動機構となる。さらに、可動偏心錘を分
割することにより、各可動偏心錘の板厚寸法を薄くする
ことができ、簡易なレーザ加工による製造が可能となっ
て可動偏心錘を安価に製作できる。２）起振軸が水平状に配設された正逆回転可能な軸であ
り、各可動偏心錘を起振軸の軸心回りに回転自在に取り
付け、且つ起振軸の正転時および逆転時のそれぞれにお
いてストッパに当接する一対の当接面を備え、各可動偏
心錘が起振軸に垂下された状態において、各可動偏心錘
における前記一対の当接面が起振軸の軸心を中心とする
円周方向に関し互いにずれている構造とすれば、可変振
幅の振動機構に対して簡易な構造にて適用可能となり、
各可動偏心錘の形状もシンプルなものとなって経済的な
振動機構となる。３）本発明に係る振動機構を備える振動ローラとすれ
ば、振動機構部の破損等が防止されることから信頼性の
高い締固め車両となる。また、ストッパの取り付け部位
の固着強度、例えば溶接強度を上げる必要もなくなるの
で組み立て作業が簡易な車両となる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に係る振動機構を内蔵したロールの平断
面説明図である。

【図２】図１におけるＡ−Ａ断面図である。

【図３】各可動偏心錘が起振軸に垂下された状態を示す
側面説明図である。

【図４】各可動偏心錘の形状を示す側面説明図である。

【図５】本発明に係る振動機構の作用説明図である。

【図６】従来における振動機構の一構造例を示し、
（ａ）は正面説明図、（ｂ）は側面説明図である。

【図７】従来における振動機構の作用を示す側面説明図
であり、（ａ）は低振幅振動の場合、（ｂ）は高振幅振
動の場合である。

【符号の説明】

１ロール２０起振軸２０ａ軸心３１振動機構３２固定偏心錘３３可動偏心錘３４ストッパ３５ａ〜３８ａ，３５ｂ〜３８ｂ当接面

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続きＦターム(参考） 2D052 AA03 AA06 AB01 AB13 AC01 AD17 BB01 CA15 DA33 5D107 AA12 AA16 BB10 CC09 DD10 FF01

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】起振軸の回転に伴って起振軸に対して自
動的に相対変位する可動偏心錘と、起振軸と一体的に回
転し、起振軸の回転中において前記可動偏心錘の変位を
規制するストッパとを備えた振動機構において、可動偏心錘を複数に分割して構成し、起振軸の回転開始
時或いは回転停止時において各々の可動偏心錘が互いに
時間的にずれてストッパに当接する構成としたことを特
徴とする振動機構。
【請求項２】前記起振軸は水平状に配設された正逆回
転可能な軸であって、前記各可動偏心錘は当該起振軸の
軸心回りに回転自在に取り付けられ、且つ起振軸の正転
時および逆転時のそれぞれにおいて前記ストッパに当接
する一対の当接面を備え、各可動偏心錘が起振軸に垂下された状態において、各可
動偏心錘における前記一対の当接面が起振軸の軸心を中
心とする円周方向に関し互いにずれている構造としたこ
とを特徴とする請求項１に記載の振動機構。
【請求項３】請求項１又は請求項２に記載の振動機構
をロールの内部に備えたことを特徴とする振動ローラ。