JP2003003010A - 発泡成形体の処理方法 - Google Patents
発泡成形体の処理方法Info
- Publication number
- JP2003003010A JP2003003010A JP2001189062A JP2001189062A JP2003003010A JP 2003003010 A JP2003003010 A JP 2003003010A JP 2001189062 A JP2001189062 A JP 2001189062A JP 2001189062 A JP2001189062 A JP 2001189062A JP 2003003010 A JP2003003010 A JP 2003003010A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- solvent
- temperature
- thermoplastic resin
- molded article
- resin
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
- Y02W30/62—Plastics recycling; Rubber recycling
Landscapes
- Separation, Recovery Or Treatment Of Waste Materials Containing Plastics (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 熱可塑性樹脂よりなる発泡成形体より熱可塑
性樹脂成分を回収の際に、熱エネルギーの消費を少な
く、付着しているゴミ、異物等を除く事が可能である、
経済性に優れた処理方法を提供する。 【解決手段】 熱可塑性樹脂よりなる発泡成形体を溶解
温度以上に加熱した溶媒に溶解させ、溶解せずに分散し
ている異物を分離させた後、溶解温度以下までに温度低
下させることにより、析出する熱可塑性樹脂を溶媒から
分離して回収する。
性樹脂成分を回収の際に、熱エネルギーの消費を少な
く、付着しているゴミ、異物等を除く事が可能である、
経済性に優れた処理方法を提供する。 【解決手段】 熱可塑性樹脂よりなる発泡成形体を溶解
温度以上に加熱した溶媒に溶解させ、溶解せずに分散し
ている異物を分離させた後、溶解温度以下までに温度低
下させることにより、析出する熱可塑性樹脂を溶媒から
分離して回収する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、熱可塑性樹脂より
なる発泡成形体廃材の回収方法に関し、特に回収に要す
るエネルギーを少なくすることを重点とした安価な処理
方法に関する。
なる発泡成形体廃材の回収方法に関し、特に回収に要す
るエネルギーを少なくすることを重点とした安価な処理
方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】熱可塑性樹脂よりなる発泡成形体は、軽
く、衝撃緩衝性、断熱性に優れた性質を有するため包装
資材等として大量に使用されている。しかし、廃棄の際
は嵩高く、自然に分解し難い性質を持っている。また、
焼却に際しては高熱を発生し焼却炉の炉材を劣化させる
等の問題を有している。近年では社会の持続的成長のた
め循環型社会の形成が求められ、廃棄物も有効資源とし
てマテリアルリサイクルをして、資源の有効活用を図る
ことが求められている。
く、衝撃緩衝性、断熱性に優れた性質を有するため包装
資材等として大量に使用されている。しかし、廃棄の際
は嵩高く、自然に分解し難い性質を持っている。また、
焼却に際しては高熱を発生し焼却炉の炉材を劣化させる
等の問題を有している。近年では社会の持続的成長のた
め循環型社会の形成が求められ、廃棄物も有効資源とし
てマテリアルリサイクルをして、資源の有効活用を図る
ことが求められている。
【０００３】これらの課題を解決する方法として、特開
平７−９７４７５号公報にはポリスチレンの易溶解性を
示す有機溶媒を用いて発泡ポリスチレン成形体を溶解さ
せ、溶媒を全量蒸発させることによりポリスチレンを回
収する方法が開示されている。また、特開平９−１５７
４３５号公報には発泡ポリスチレン成形体の易溶解性の
溶剤と、発泡ポリスチレン成形体の溶解度が低い溶剤と
の混合溶剤を使用し、発泡ポリスチレン成形体を溶解せ
ずに体積を減少させて回収する方法が開示されている。
平７−９７４７５号公報にはポリスチレンの易溶解性を
示す有機溶媒を用いて発泡ポリスチレン成形体を溶解さ
せ、溶媒を全量蒸発させることによりポリスチレンを回
収する方法が開示されている。また、特開平９−１５７
４３５号公報には発泡ポリスチレン成形体の易溶解性の
溶剤と、発泡ポリスチレン成形体の溶解度が低い溶剤と
の混合溶剤を使用し、発泡ポリスチレン成形体を溶解せ
ずに体積を減少させて回収する方法が開示されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、易溶解性を示
す有機溶媒に発泡ポリスチレン成形体を溶解させる方法
では、成形体の溶解により溶液粘度が上昇するため、処
理をする成形体の量に比例して有機溶媒の使用量が多く
なる。従って、ポリスチレン回収のため溶媒を全量蒸発
させる事が必要であり多くの熱エネルギーを必要とす
る。また、易溶解性の溶剤と、溶解度が低い溶剤との混
合溶剤を使用する方法では、発泡ポリスチレン成形体に
付着しているゴミ、異物等は回収ポリスチレンから除く
事が不可能であり、静電気等でゴミが付着したり、シー
ル等の異物の付着したまま廃棄された発泡ポリスチレン
成形体には適用が困難となる問題を有している。
す有機溶媒に発泡ポリスチレン成形体を溶解させる方法
では、成形体の溶解により溶液粘度が上昇するため、処
理をする成形体の量に比例して有機溶媒の使用量が多く
なる。従って、ポリスチレン回収のため溶媒を全量蒸発
させる事が必要であり多くの熱エネルギーを必要とす
る。また、易溶解性の溶剤と、溶解度が低い溶剤との混
合溶剤を使用する方法では、発泡ポリスチレン成形体に
付着しているゴミ、異物等は回収ポリスチレンから除く
事が不可能であり、静電気等でゴミが付着したり、シー
ル等の異物の付着したまま廃棄された発泡ポリスチレン
成形体には適用が困難となる問題を有している。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記処理
方法を鋭意検討した結果、熱可塑性樹脂よりなる発泡成
形体を溶媒に溶解させ、溶解せずに分散している異物を
分離させた後、温度低下により析出する樹脂相を溶媒相
から分離、回収する方法を見出し本発明に至った。すな
わち本発明は、１．熱可塑性樹脂よりなる発泡成形体
を、溶解温度以上の温度で溶媒に溶解させ、該溶媒に溶
解せずに分散している異物を分離させた後、残存溶液を
さきに成形体を溶解させた温度を下回る温度にして、析
出する樹脂相を溶媒相から分離させ、樹脂相中に含まれ
る溶媒を除去して樹脂成分を回収することを特徴とする
発泡成形体の処理方法、
方法を鋭意検討した結果、熱可塑性樹脂よりなる発泡成
形体を溶媒に溶解させ、溶解せずに分散している異物を
分離させた後、温度低下により析出する樹脂相を溶媒相
から分離、回収する方法を見出し本発明に至った。すな
わち本発明は、１．熱可塑性樹脂よりなる発泡成形体
を、溶解温度以上の温度で溶媒に溶解させ、該溶媒に溶
解せずに分散している異物を分離させた後、残存溶液を
さきに成形体を溶解させた温度を下回る温度にして、析
出する樹脂相を溶媒相から分離させ、樹脂相中に含まれ
る溶媒を除去して樹脂成分を回収することを特徴とする
発泡成形体の処理方法、
【０００６】２．熱可塑性樹脂よりなる発泡成形体を、
θ（シーター）溶媒中でθ温度以上の温度で溶解させ、
該溶媒に溶解せずに分散している異物を分離後、残存溶
液をθ温度を下回る温度にして、析出する樹脂相を溶媒
相から分離させ、樹脂相中に含まれる溶媒を除去して樹
脂成分を回収することを特徴とする発泡成形体の処理方
法、 ３．熱可塑性樹脂がポリエチレン、ポリプロピレン、ポ
リスチレンであることを特徴とする上記１又は２記載の
発泡成形体の処理方法、
θ（シーター）溶媒中でθ温度以上の温度で溶解させ、
該溶媒に溶解せずに分散している異物を分離後、残存溶
液をθ温度を下回る温度にして、析出する樹脂相を溶媒
相から分離させ、樹脂相中に含まれる溶媒を除去して樹
脂成分を回収することを特徴とする発泡成形体の処理方
法、 ３．熱可塑性樹脂がポリエチレン、ポリプロピレン、ポ
リスチレンであることを特徴とする上記１又は２記載の
発泡成形体の処理方法、
【０００７】４．熱可塑性樹脂がポリエチレンでθ溶媒
がｎ−ペンタン、ｎ−ヘキサン、ｎ−ヘプタンであるこ
とを特徴とする上記２記載の発泡成形体の処理方法、 ５．熱可塑性樹脂がポリプロピレンでθ溶媒がジフェニ
ル、ジフェニルエーテルであることを特徴とする上記２
記載の発泡成形体の処理方法、 ６．熱可塑性樹脂がポリスチレンでθ溶媒がシクロヘキ
サン、メチルシクロヘキサン、エチルシクロヘキサン、
シクロペンタンであることを特徴とする上記２記載の発
泡成形体の処理方法、 ７．樹脂相中に含まれる溶媒を除去する方法が加熱真空
脱揮である上記１又は２記載の発泡成形体の処理方法、
である。
がｎ−ペンタン、ｎ−ヘキサン、ｎ−ヘプタンであるこ
とを特徴とする上記２記載の発泡成形体の処理方法、 ５．熱可塑性樹脂がポリプロピレンでθ溶媒がジフェニ
ル、ジフェニルエーテルであることを特徴とする上記２
記載の発泡成形体の処理方法、 ６．熱可塑性樹脂がポリスチレンでθ溶媒がシクロヘキ
サン、メチルシクロヘキサン、エチルシクロヘキサン、
シクロペンタンであることを特徴とする上記２記載の発
泡成形体の処理方法、 ７．樹脂相中に含まれる溶媒を除去する方法が加熱真空
脱揮である上記１又は２記載の発泡成形体の処理方法、
である。
【０００８】本発明の熱可塑性樹脂よりなる発泡成形体
とは、発泡ポリエチレン、発泡ポリプロピレン、ＥＰＳ
と称されている高発泡ポリスチレン、及び、ＰＳＰと称
されている低発泡ポリスチレンより成形されたものを言
う。本発明で用いられる熱可塑性樹脂よりなる発泡成形
体の溶媒は、工業的に利用される温度範囲内の所定温度
で熱可塑性樹脂よりなる発泡成形体を溶解させ、且つ、
所定温度以下に冷却することにより樹脂成分を析出させ
る溶媒である。溶媒の具体例としてθ溶媒が挙げられ
る。
とは、発泡ポリエチレン、発泡ポリプロピレン、ＥＰＳ
と称されている高発泡ポリスチレン、及び、ＰＳＰと称
されている低発泡ポリスチレンより成形されたものを言
う。本発明で用いられる熱可塑性樹脂よりなる発泡成形
体の溶媒は、工業的に利用される温度範囲内の所定温度
で熱可塑性樹脂よりなる発泡成形体を溶解させ、且つ、
所定温度以下に冷却することにより樹脂成分を析出させ
る溶媒である。溶媒の具体例としてθ溶媒が挙げられ
る。
【０００９】θ溶媒に関する説明を以下に記載する。高
分子溶液の浸透圧Πを濃度cで展開することにより、気
体に対するビリアル展開に対応する式１が得られる。 Π=RT(c/M + A2 c2 + ・・・) （式１） 式１において、Tは絶対温度、Mは高分子の分子量、A2は
第二ビリアル係数であり、高分子二分子間相互作用の強
さを表す係数である。
分子溶液の浸透圧Πを濃度cで展開することにより、気
体に対するビリアル展開に対応する式１が得られる。 Π=RT(c/M + A2 c2 + ・・・) （式１） 式１において、Tは絶対温度、Mは高分子の分子量、A2は
第二ビリアル係数であり、高分子二分子間相互作用の強
さを表す係数である。
【００１０】ここで、A2がゼロとなる温度をθ温度と言
い、高分子の分子量Mを無限大まで補外した場合の高分
子と溶媒系の臨界溶解温度でもある。ある高分子物質に
対してθ温度を持つ溶媒のことを、その物質のθ溶媒と
言う。多くの熱可塑性樹脂とθ溶媒混合系において、あ
る特定の温度以上では樹脂と溶媒系が１層となり、これ
を上の臨界溶解温度と言う。また熱可塑性樹脂の種類及
びθ溶媒の種類によっては、上の臨界温度を越えた更に
高温な領域における、ある特定の温度以上で系が２層以
上に分離するものがあり、これを下の臨界溶解温度と言
う。
い、高分子の分子量Mを無限大まで補外した場合の高分
子と溶媒系の臨界溶解温度でもある。ある高分子物質に
対してθ温度を持つ溶媒のことを、その物質のθ溶媒と
言う。多くの熱可塑性樹脂とθ溶媒混合系において、あ
る特定の温度以上では樹脂と溶媒系が１層となり、これ
を上の臨界溶解温度と言う。また熱可塑性樹脂の種類及
びθ溶媒の種類によっては、上の臨界温度を越えた更に
高温な領域における、ある特定の温度以上で系が２層以
上に分離するものがあり、これを下の臨界溶解温度と言
う。
【００１１】本発明中において記したθ温度とは、その
温度を境として高温側では樹脂と溶媒系が１層となり、
低温側では２層以上となる上の臨界溶解温度のことを言
う。θ温度は、従来公知の方法、例えば高分子学会編、
高分子実験学 第１１巻１８２頁から１８４頁（共立出
版、昭和５７年）に記載されているように分子量の異な
る同じ樹脂を用いて溶媒ごとの臨界溶解温度を測定する
ことによる方法、Ｊ．Ｂｒａｎｄｒｕｐ、Ｅ．Ｈ．Ｉｍ
ｍｅｒｇｕｔ編、ＰＯＬＹＭＥＲ ＨＡＮＤＢＯＯＫ
Ｔｈｉｒｄ ｅｄｉｔｉｏｎ ＶＩＩ巻 ２０５頁から
２０７頁（Ｊｏｈｎ Ｗｉｌｅｙ ＆ Ｓｏｎｓ、１９
８９年）に記載されているように曇点から測定する方
法、極限粘度と分子量の関係から測定することによる方
法等で測定することができる。もちろんこれ以外の方法
であっても、θ温度が測定できれば差しつかえない。
温度を境として高温側では樹脂と溶媒系が１層となり、
低温側では２層以上となる上の臨界溶解温度のことを言
う。θ温度は、従来公知の方法、例えば高分子学会編、
高分子実験学 第１１巻１８２頁から１８４頁（共立出
版、昭和５７年）に記載されているように分子量の異な
る同じ樹脂を用いて溶媒ごとの臨界溶解温度を測定する
ことによる方法、Ｊ．Ｂｒａｎｄｒｕｐ、Ｅ．Ｈ．Ｉｍ
ｍｅｒｇｕｔ編、ＰＯＬＹＭＥＲ ＨＡＮＤＢＯＯＫ
Ｔｈｉｒｄ ｅｄｉｔｉｏｎ ＶＩＩ巻 ２０５頁から
２０７頁（Ｊｏｈｎ Ｗｉｌｅｙ ＆ Ｓｏｎｓ、１９
８９年）に記載されているように曇点から測定する方
法、極限粘度と分子量の関係から測定することによる方
法等で測定することができる。もちろんこれ以外の方法
であっても、θ温度が測定できれば差しつかえない。
【００１２】各種熱可塑性樹脂の場合のθ溶媒及びその
θ温度を以下に示す。熱可塑性樹脂がポリエチレンの場
合、ｔ−アミルアルコールでは１９９℃、アミゾールで
は１５３．５℃、ベンジルフェニルエーテルでは１９
１．５℃、ビフェニルでは１２５℃、アジピン酸ビス
（２−エチルヘキシル）では１４５℃、セバシン酸ビス
（２−エチルヘキシル）では１５０℃、ｎ−デカノール
では１５３．３℃、ジフェニルエーテルでは１６１℃、
ジフェニルオキサイドでは１１８℃、ｎ−ドデカノール
では１３７．３℃、ｎ−ヘプタンでは１７３．９℃、ｎ
−ヘキサンでは１３３℃、ｎ−ヘキサン／ｐ−キシレン
の体積比７０／３０では１５５℃、ｎ−オクタンでは２
１０℃、ｎ−オクタノールでは１８０．１℃、ｐ−オク
タンフェノールでは１７４．５℃、ｎ−ペンタンでは８
０℃、酢酸３，５，５−トリメチルヘキシルでは１２１
℃である。熱可塑性樹脂がポリプロピレンの場合、ジフ
ェニルでは９２℃、ジフェニルエーテルでは１５３．３
℃、クロロヘキサノンでは９２℃、ジベンジルエーテル
では１８３．２℃、酢酸イソブチルでは５８℃である。
θ温度を以下に示す。熱可塑性樹脂がポリエチレンの場
合、ｔ−アミルアルコールでは１９９℃、アミゾールで
は１５３．５℃、ベンジルフェニルエーテルでは１９
１．５℃、ビフェニルでは１２５℃、アジピン酸ビス
（２−エチルヘキシル）では１４５℃、セバシン酸ビス
（２−エチルヘキシル）では１５０℃、ｎ−デカノール
では１５３．３℃、ジフェニルエーテルでは１６１℃、
ジフェニルオキサイドでは１１８℃、ｎ−ドデカノール
では１３７．３℃、ｎ−ヘプタンでは１７３．９℃、ｎ
−ヘキサンでは１３３℃、ｎ−ヘキサン／ｐ−キシレン
の体積比７０／３０では１５５℃、ｎ−オクタンでは２
１０℃、ｎ−オクタノールでは１８０．１℃、ｐ−オク
タンフェノールでは１７４．５℃、ｎ−ペンタンでは８
０℃、酢酸３，５，５−トリメチルヘキシルでは１２１
℃である。熱可塑性樹脂がポリプロピレンの場合、ジフ
ェニルでは９２℃、ジフェニルエーテルでは１５３．３
℃、クロロヘキサノンでは９２℃、ジベンジルエーテル
では１８３．２℃、酢酸イソブチルでは５８℃である。
【００１３】熱可塑性樹脂がポリスチレンの場合、酢酸
イソアミルでは２２０℃、蟻酸ｎ−ブチルでは−９℃、
１−クロロデカンでは６℃、１−クロロウンデカンでは
３２．８℃、シクロヘキサンでは３４℃、重水素化シク
ロヘキサンでは４０．２℃、シクロヘキサノールでは７
９〜８８℃、シクロペンタンでは１５４．２℃、シスデ
カリンでは１２．５℃、トランスデカリンでは２２．８
〜２３．８℃、ジエチルエーテルでは−５℃、フタル酸
ジ（２−エチルヘキシル）では２２℃、マロン酸ジエチ
ルでは３１〜３５．９℃、蓚酸ジエチルでは５１．５〜
５９．６℃、酢酸エチルでは１３９℃、アセト酢酸エチ
ルでは１０８．５℃、エチルシクロヘキサンでは７０
℃、ヘキシルメタキシレンでは１２．５℃、酢酸メチル
では１１４℃、メチルシクロヘキサンでは６０〜７０．
５℃、３−メチルシクロヘキサノールでは３８℃、ｄｌ
−メントールでは１１５℃、１−フェニルデカンでは２
８〜３０．６℃、酢酸イソプロピルでは１０７℃、酢酸
ｎ−プロピルでは１７８℃、ｄｌ−テルピネオールは７
８．５℃、ベンゼン／ｎ−ブタノールの体積比５８／４
２では３５℃、ベンゼン／シクロヘキサノールの体積比
３８．４／６１．６では２５℃、ベンゼン／ｎ−ヘプタ
ン４４／５６の体積比では３５℃、ベンゼン／ｎ−ヘキ
サンの体積比３９／６１では２０℃、ベンゼン／メタノ
ールの体積比７７．８／２２．３では２５℃、ベンゼン
／イソプロパノールの体積比６６／３４では２０℃、ブ
タノン／メタノールの体積比８９／１１では２５℃、ブ
タノン／イソプロパノールの体積比８５．７／１４．３
では２３℃、四塩化炭素／ｎ−ブタノールの体積比６５
／３５では３５℃、四塩化炭素／ヘプタンの体積比５３
／４７では３５℃、四塩化炭素／メタノールの体積比８
１．７／２８．３では２５℃、クロロベンゼン／ジイソ
プロピルエーテルの体積比３２／６８では２５℃、１−
クロロデカン／３−メチルシクロヘキサンの体積比２
１．８／７８．２では２２．８℃、シクロヘキサン／メ
チルシクロヘキサンの体積比２／１では４３℃、シクロ
ヘキサン／トルエンの体積比８６．９／１３．１では１
５℃、マロン酸ジエチル／蓚酸ジエチルの重量比４／１
では４０℃、ジオキサン／ｎ−ヘプタンの体積比３８／
６２では２０℃、ジオキサン／メタノールの体積比７
１．４／２８．６では２５℃、ジオキサン／イソプロパ
ノールの体積比５５／４５では２０℃、ヘプタン／ニト
ロプロパンの体積比５８／４２では３５℃、ヘプタン／
トルエンの体積比５２．４／４７．６では３０℃、ヘキ
サン／３−メチルブタノンの体積比４８／５２では２０
℃、メタノール／テトラヒドロフランの体積比２８．７
／７１．３では２５℃、メタノール／トルエンの体積比
８０／２０では２５℃、テトラヒドロフラン／水の体積
比９２．７／７．７では２５℃である。
イソアミルでは２２０℃、蟻酸ｎ−ブチルでは−９℃、
１−クロロデカンでは６℃、１−クロロウンデカンでは
３２．８℃、シクロヘキサンでは３４℃、重水素化シク
ロヘキサンでは４０．２℃、シクロヘキサノールでは７
９〜８８℃、シクロペンタンでは１５４．２℃、シスデ
カリンでは１２．５℃、トランスデカリンでは２２．８
〜２３．８℃、ジエチルエーテルでは−５℃、フタル酸
ジ（２−エチルヘキシル）では２２℃、マロン酸ジエチ
ルでは３１〜３５．９℃、蓚酸ジエチルでは５１．５〜
５９．６℃、酢酸エチルでは１３９℃、アセト酢酸エチ
ルでは１０８．５℃、エチルシクロヘキサンでは７０
℃、ヘキシルメタキシレンでは１２．５℃、酢酸メチル
では１１４℃、メチルシクロヘキサンでは６０〜７０．
５℃、３−メチルシクロヘキサノールでは３８℃、ｄｌ
−メントールでは１１５℃、１−フェニルデカンでは２
８〜３０．６℃、酢酸イソプロピルでは１０７℃、酢酸
ｎ−プロピルでは１７８℃、ｄｌ−テルピネオールは７
８．５℃、ベンゼン／ｎ−ブタノールの体積比５８／４
２では３５℃、ベンゼン／シクロヘキサノールの体積比
３８．４／６１．６では２５℃、ベンゼン／ｎ−ヘプタ
ン４４／５６の体積比では３５℃、ベンゼン／ｎ−ヘキ
サンの体積比３９／６１では２０℃、ベンゼン／メタノ
ールの体積比７７．８／２２．３では２５℃、ベンゼン
／イソプロパノールの体積比６６／３４では２０℃、ブ
タノン／メタノールの体積比８９／１１では２５℃、ブ
タノン／イソプロパノールの体積比８５．７／１４．３
では２３℃、四塩化炭素／ｎ−ブタノールの体積比６５
／３５では３５℃、四塩化炭素／ヘプタンの体積比５３
／４７では３５℃、四塩化炭素／メタノールの体積比８
１．７／２８．３では２５℃、クロロベンゼン／ジイソ
プロピルエーテルの体積比３２／６８では２５℃、１−
クロロデカン／３−メチルシクロヘキサンの体積比２
１．８／７８．２では２２．８℃、シクロヘキサン／メ
チルシクロヘキサンの体積比２／１では４３℃、シクロ
ヘキサン／トルエンの体積比８６．９／１３．１では１
５℃、マロン酸ジエチル／蓚酸ジエチルの重量比４／１
では４０℃、ジオキサン／ｎ−ヘプタンの体積比３８／
６２では２０℃、ジオキサン／メタノールの体積比７
１．４／２８．６では２５℃、ジオキサン／イソプロパ
ノールの体積比５５／４５では２０℃、ヘプタン／ニト
ロプロパンの体積比５８／４２では３５℃、ヘプタン／
トルエンの体積比５２．４／４７．６では３０℃、ヘキ
サン／３−メチルブタノンの体積比４８／５２では２０
℃、メタノール／テトラヒドロフランの体積比２８．７
／７１．３では２５℃、メタノール／トルエンの体積比
８０／２０では２５℃、テトラヒドロフラン／水の体積
比９２．７／７．７では２５℃である。
【００１４】ここに挙げた以外の溶媒種、溶媒組成、温
度であってもθ温度を持つ溶媒であればいずれが使用さ
れても差しつかえない。また、溶媒種は１種類であって
も、２種類以上の溶媒が混合されていてもいずれであっ
ても差しつかえない。好ましくは、熱可塑性樹脂がポリ
エチレンの場合はｎ−ペンタン、ｎ−ヘキサン、ｎ−ヘ
プタンを挙げる事が出来る。熱可塑性樹脂がポリプロピ
レンの場合はジフェニル、ジフェニルエーテルを挙げる
事が出来る。熱可塑性樹脂がポリスチレンの場合はシク
ロヘキサン、メチルシクロヘキサン、エチルシクロヘキ
サン、シクロペンタンを挙げる事が出来る。
度であってもθ温度を持つ溶媒であればいずれが使用さ
れても差しつかえない。また、溶媒種は１種類であって
も、２種類以上の溶媒が混合されていてもいずれであっ
ても差しつかえない。好ましくは、熱可塑性樹脂がポリ
エチレンの場合はｎ−ペンタン、ｎ−ヘキサン、ｎ−ヘ
プタンを挙げる事が出来る。熱可塑性樹脂がポリプロピ
レンの場合はジフェニル、ジフェニルエーテルを挙げる
事が出来る。熱可塑性樹脂がポリスチレンの場合はシク
ロヘキサン、メチルシクロヘキサン、エチルシクロヘキ
サン、シクロペンタンを挙げる事が出来る。
【００１５】本発明の溶媒に溶解せずに分散している異
物とは、熱可塑性樹脂よりなる発泡成形体を溶解する温
度で溶媒に溶解しない成分であればいずれであっても差
しつかえない。具体的には、熱可塑性樹脂よりなる発泡
成形体中の有機物質、無機物質、金属、ごみ等の異物で
あり、これら溶解せずに分散している成分は１種類であ
っても、２種類以上の混合物であってもいずれでも差し
つかえない。分散している成分を溶液から分離する方法
は従来公知のいずれの方法でも差しつかえない。好まし
い具体例としては、静置分離、遠心分離、濾過が挙げら
れる。
物とは、熱可塑性樹脂よりなる発泡成形体を溶解する温
度で溶媒に溶解しない成分であればいずれであっても差
しつかえない。具体的には、熱可塑性樹脂よりなる発泡
成形体中の有機物質、無機物質、金属、ごみ等の異物で
あり、これら溶解せずに分散している成分は１種類であ
っても、２種類以上の混合物であってもいずれでも差し
つかえない。分散している成分を溶液から分離する方法
は従来公知のいずれの方法でも差しつかえない。好まし
い具体例としては、静置分離、遠心分離、濾過が挙げら
れる。
【００１６】本発明の熱可塑性樹脂析出方法は、溶解し
た温度を下回る温度に冷却によることは必須であるが、
静置下、撹拌下、及びイナートガスを吹き込みながらの
方法を選択する事が出来る。溶媒を含んだ樹脂相を溶媒
相から分離する方法は、従来公知のいずれの方法でも差
しつかえない。好ましい具体例としては、静置分離、遠
心分離、濾過が挙げられる。
た温度を下回る温度に冷却によることは必須であるが、
静置下、撹拌下、及びイナートガスを吹き込みながらの
方法を選択する事が出来る。溶媒を含んだ樹脂相を溶媒
相から分離する方法は、従来公知のいずれの方法でも差
しつかえない。好ましい具体例としては、静置分離、遠
心分離、濾過が挙げられる。
【００１７】溶媒を含んだ樹脂相からの熱可塑性樹脂回
収方法は、従来公知のいずれの方法でも差しつかえな
い。好ましい具体例としては、真空下で加熱することに
より溶媒を蒸発する方法が挙げられる。以下、本発明の
実施の形態として、実施例を挙げて本発明を具体的に説
明するが、実施例に限定されるものではない。
収方法は、従来公知のいずれの方法でも差しつかえな
い。好ましい具体例としては、真空下で加熱することに
より溶媒を蒸発する方法が挙げられる。以下、本発明の
実施の形態として、実施例を挙げて本発明を具体的に説
明するが、実施例に限定されるものではない。
【００１８】
【００１９】
【実施例１】ｎ−ペンタン５００ｇ（和光純薬製、試薬
特級）を撹拌しながら加熱沸騰させ、ゴミ置き場に廃棄
された汚れの付着した、ネット状に成形された発泡ポリ
エチレン５０ｇを投入し溶解させる。溶解した樹脂液
を、９０℃以上の温度を保ちつつ１００ミクロンフィル
ター付き濾過器にかけ発泡ポリエチレンに付着していた
異物を除去する。次に、濾過器を通過した樹脂液を撹拌
しながら３０℃に冷却し、静置することにより下層に沈
降する樹脂相１３０ｇと上層に分離したｎ−ペンタン４
１２ｇを分離した。次いで、樹脂相３０ｇをナスフラス
コにとり、２２０℃のオイルバスに投入し、１０torrで
２0分間減圧脱揮してｎ−ペンタンを除き、透明で比較
的綺麗なポリエチレン１１ｇを回収した。
特級）を撹拌しながら加熱沸騰させ、ゴミ置き場に廃棄
された汚れの付着した、ネット状に成形された発泡ポリ
エチレン５０ｇを投入し溶解させる。溶解した樹脂液
を、９０℃以上の温度を保ちつつ１００ミクロンフィル
ター付き濾過器にかけ発泡ポリエチレンに付着していた
異物を除去する。次に、濾過器を通過した樹脂液を撹拌
しながら３０℃に冷却し、静置することにより下層に沈
降する樹脂相１３０ｇと上層に分離したｎ−ペンタン４
１２ｇを分離した。次いで、樹脂相３０ｇをナスフラス
コにとり、２２０℃のオイルバスに投入し、１０torrで
２0分間減圧脱揮してｎ−ペンタンを除き、透明で比較
的綺麗なポリエチレン１１ｇを回収した。
【００２０】
【実施例２】シクロヘキサン５００ｇ（和光純薬製、試
薬特級）を撹拌しながら６０℃に加熱し、ゴミ置き場に
廃棄された汚れの付着した発泡ポリスチレン（ＥＰＳ）
の箱から採取した発泡ポリスチレン５０ｇを投入し溶解
させる。溶解した樹脂液を、４０℃以上の温度を保ちつ
つ１００ミクロンフィルター付き濾過器にかけ発泡ポリ
スチレンに付着していた異物を除去する。次に、濾過器
を通過した樹脂液を撹拌しながら２０℃に冷却し、静置
することにより下層に沈降する樹脂相１３４ｇと上層に
分離したシクロヘキサン４１０ｇを分離した。次いで、
樹脂相３０ｇをナスフラスコにとり、２４０℃のオイル
バスに投入し、１０torrで２0分間減圧脱揮してシクロ
ヘキサンを除き、透明で比較的綺麗なポリスチレン１１
ｇを回収した。
薬特級）を撹拌しながら６０℃に加熱し、ゴミ置き場に
廃棄された汚れの付着した発泡ポリスチレン（ＥＰＳ）
の箱から採取した発泡ポリスチレン５０ｇを投入し溶解
させる。溶解した樹脂液を、４０℃以上の温度を保ちつ
つ１００ミクロンフィルター付き濾過器にかけ発泡ポリ
スチレンに付着していた異物を除去する。次に、濾過器
を通過した樹脂液を撹拌しながら２０℃に冷却し、静置
することにより下層に沈降する樹脂相１３４ｇと上層に
分離したシクロヘキサン４１０ｇを分離した。次いで、
樹脂相３０ｇをナスフラスコにとり、２４０℃のオイル
バスに投入し、１０torrで２0分間減圧脱揮してシクロ
ヘキサンを除き、透明で比較的綺麗なポリスチレン１１
ｇを回収した。
【００２１】
【比較例１】キシレン２５０ｇ、及びｎ−トリデカン２
５０ｇ（共に、和光純薬製、試薬特級）を室温で撹拌し
ながら、ゴミ置き場に廃棄された汚れの付着した発泡ポ
リスチレン（ＥＰＳ）の箱から採取した発泡ポリスチレ
ン５０ｇを投入し減容化により下層に沈降した樹脂相８
５ｇと上層に分離した溶媒４６３ｇを分離した。分離し
た樹脂相は１００ミクロンフィルター付き濾過器での濾
過操作は不可能であった。次いで、樹脂相２０ｇをナス
フラスコにとり、２４０℃のオイルバスに投入し、１０
torrで２0分間減圧脱揮して溶媒を除き、透明ではある
が薄茶色に着色したポリスチレン１１ｇを回収した。
５０ｇ（共に、和光純薬製、試薬特級）を室温で撹拌し
ながら、ゴミ置き場に廃棄された汚れの付着した発泡ポ
リスチレン（ＥＰＳ）の箱から採取した発泡ポリスチレ
ン５０ｇを投入し減容化により下層に沈降した樹脂相８
５ｇと上層に分離した溶媒４６３ｇを分離した。分離し
た樹脂相は１００ミクロンフィルター付き濾過器での濾
過操作は不可能であった。次いで、樹脂相２０ｇをナス
フラスコにとり、２４０℃のオイルバスに投入し、１０
torrで２0分間減圧脱揮して溶媒を除き、透明ではある
が薄茶色に着色したポリスチレン１１ｇを回収した。
【００２２】
【比較例２】メチルイソブチルケトン（和光純薬製、試
薬特級）を室温で撹拌しながら、ゴミ置き場に廃棄され
た汚れの付着した発泡ポリスチレン（ＥＰＳ）の箱から
採取した発泡ポリスチレン５０ｇを投入し溶解させる。
溶解した樹脂液を、１００ミクロンフィルター付き濾過
器にかけ発泡ポリスチレンに付着していた異物を除去す
る。濾過器を通過した樹脂液を撹拌しながら０℃に冷却
しても樹脂相の沈降は見られず、均一液として５４４ｇ
を回収した。次に、均一液１００ｇをナスフラスコにと
り、２４０℃のオイルバスに投入し、大気圧で溜出する
メチルイソブチルケトンを３０分掛けて回収し、次いで
徐々に減圧度を調節して１０torrで２0分間減圧脱揮し
てメチルイソブチルケトンを除き、60分間掛かって透明
で比較的綺麗なポリスチレン１０ｇを回収した。
薬特級）を室温で撹拌しながら、ゴミ置き場に廃棄され
た汚れの付着した発泡ポリスチレン（ＥＰＳ）の箱から
採取した発泡ポリスチレン５０ｇを投入し溶解させる。
溶解した樹脂液を、１００ミクロンフィルター付き濾過
器にかけ発泡ポリスチレンに付着していた異物を除去す
る。濾過器を通過した樹脂液を撹拌しながら０℃に冷却
しても樹脂相の沈降は見られず、均一液として５４４ｇ
を回収した。次に、均一液１００ｇをナスフラスコにと
り、２４０℃のオイルバスに投入し、大気圧で溜出する
メチルイソブチルケトンを３０分掛けて回収し、次いで
徐々に減圧度を調節して１０torrで２0分間減圧脱揮し
てメチルイソブチルケトンを除き、60分間掛かって透明
で比較的綺麗なポリスチレン１０ｇを回収した。
【００２３】
【発明の効果】本発明に係わる、熱可塑性樹脂よりなる
発泡成形体の回収方法は、熱エネルギーの消費を少なく
抑え、付着しているゴミ、異物等を除く事が可能であ
り、経済性に優れた処理方法である。循環型社会形成上
一番要望されている、廃プラスチックのマテリアルリサ
イクルに道を拓くものでその社会的意義は大なものがあ
る。
発泡成形体の回収方法は、熱エネルギーの消費を少なく
抑え、付着しているゴミ、異物等を除く事が可能であ
り、経済性に優れた処理方法である。循環型社会形成上
一番要望されている、廃プラスチックのマテリアルリサ
イクルに道を拓くものでその社会的意義は大なものがあ
る。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
Ｆターム(参考） 4F301 AA13 AA14 AA15 CA12 CA41
CA53 CA65 CA72
Claims (7)
- 【請求項１】 熱可塑性樹脂よりなる発泡成形体を、溶
解温度以上の温度で溶媒に溶解させ、該溶媒に溶解せず
に分散している異物を分離させた後、残存溶液をさきに
成形体を溶解させた温度を下回る温度にして、析出する
樹脂相を溶媒相から分離させ、樹脂相中に含まれる溶媒
を除去して樹脂成分を回収することを特徴とする発泡成
形体の処理方法。 - 【請求項２】 熱可塑性樹脂よりなる発泡成形体を、θ
（シーター）溶媒中でθ温度以上の温度で溶解させ、該
溶媒に溶解せずに分散している異物を分離後、残存溶液
をθ温度を下回る温度にして、析出する樹脂相を溶媒相
から分離させ、樹脂相中に含まれる溶媒を除去して樹脂
成分を回収することを特徴とする発泡成形体の処理方
法。 - 【請求項３】 熱可塑性樹脂がポリエチレン、ポリプロ
ピレン、ポリスチレンであることを特徴とする請求項１
又は請求項２記載の発泡成形体の処理方法。 - 【請求項４】 熱可塑性樹脂がポリエチレンでθ溶媒が
ｎ−ペンタン、ｎ−ヘキサン、ｎ−ヘプタンであること
を特徴とする請求項２記載の発泡成形体の処理方法。 - 【請求項５】 熱可塑性樹脂がポリプロピレンでθ溶媒
がジフェニル、ジフェニルエーテルであることを特徴と
する請求項２記載の発泡成形体の処理方法。 - 【請求項６】 熱可塑性樹脂がポリスチレンでθ溶媒が
シクロヘキサン、メチルシクロヘキサン、エチルシクロ
ヘキサン、シクロペンタンであることを特徴とする請求
項２記載の発泡成形体の処理方法。 - 【請求項７】 樹脂相中に含まれる溶媒を除去する方法
が加熱真空脱揮である請求項１又は請求項２記載の発泡
成形体の処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001189062A JP2003003010A (ja) | 2001-06-22 | 2001-06-22 | 発泡成形体の処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001189062A JP2003003010A (ja) | 2001-06-22 | 2001-06-22 | 発泡成形体の処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003003010A true JP2003003010A (ja) | 2003-01-08 |
Family
ID=19028045
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001189062A Pending JP2003003010A (ja) | 2001-06-22 | 2001-06-22 | 発泡成形体の処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003003010A (ja) |
-
2001
- 2001-06-22 JP JP2001189062A patent/JP2003003010A/ja active Pending
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5069231B2 (ja) | 発泡ポリスチレンのリサイクル方法 | |
| US7319113B2 (en) | Solvent-based recovery and recycle of polyamide material | |
| EP1325066B1 (en) | Polystyrene reclamation process | |
| US20030146547A1 (en) | Method for recovering mixed plastic matter | |
| CN114058073A (zh) | 使用滚筒对滚筒加工步骤的基于溶剂的回收利用 | |
| JP4740362B2 (ja) | Ｌｃｄ廃パネルの液晶回収方法と装置 | |
| KR102156618B1 (ko) | 폐난연성 발포스티로폼의 재생방법 | |
| JP2003003010A (ja) | 発泡成形体の処理方法 | |
| WO2024007069A1 (en) | Plastic recycling process | |
| WO2005118691A2 (en) | Separation of polyolefins from polyamides | |
| KR102385135B1 (ko) | 폐 발포 폴리스티렌으로부터 폴리스티렌을 분리하는 방법 | |
| JP2005132901A (ja) | 脂肪族ポリエステルから異素材を除去する方法 | |
| KR102425240B1 (ko) | 친환경적인 폐 폴리스티렌의 재생 방법 | |
| JP2671810B2 (ja) | 発泡スチロール廃材の処理法 | |
| TW558562B (en) | Method for separating polystyrene and polyethylene terephthalate | |
| JP7522503B1 (ja) | ポリ塩化ビニルのためのプラスチックリサイクル工程 | |
| JP2003020359A (ja) | 低分子量成分低減方法 | |
| KR101717801B1 (ko) | Ｐｌａ 로 오염된 통상적인 중합체 플로우의 정제 | |
| JP2006265347A (ja) | 合成樹脂廃棄物の処理方法及び処理装置 | |
| JPH093239A (ja) | スチレン系合成樹脂廃棄物の処理及び再資源化方法 | |
| JP2001220461A (ja) | 高分子廃棄物の溶剤 | |
| KR20100125529A (ko) | 폴리올 폐기물의 재생 방법 | |
| JPH09290230A (ja) | プラスチックの処理方法及び熱分解装置 | |
| JP2002069229A (ja) | 廃棄発泡スチロール再生方法 | |
| JP2007137985A (ja) | 混合溶剤 |