JP2002535539A - スクリューコンプレッサー - Google Patents
スクリューコンプレッサーInfo
- Publication number
- JP2002535539A JP2002535539A JP2000593864A JP2000593864A JP2002535539A JP 2002535539 A JP2002535539 A JP 2002535539A JP 2000593864 A JP2000593864 A JP 2000593864A JP 2000593864 A JP2000593864 A JP 2000593864A JP 2002535539 A JP2002535539 A JP 2002535539A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- bearing
- chamber
- pressure
- buffer gas
- bearing chamber
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 95
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims abstract description 67
- 230000001050 lubricating effect Effects 0.000 claims abstract description 15
- 238000007789 sealing Methods 0.000 claims description 31
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 claims description 18
- 241000156978 Erebia Species 0.000 claims description 6
- 238000005086 pumping Methods 0.000 claims description 6
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims description 3
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims description 3
- 230000003134 recirculating effect Effects 0.000 claims 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims 1
- 238000004891 communication Methods 0.000 abstract description 6
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 abstract description 5
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 108
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 71
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 5
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 3
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 3
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 3
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000000889 atomisation Methods 0.000 description 2
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 101000777301 Homo sapiens Uteroglobin Proteins 0.000 description 1
- 241001553014 Myrsine salicina Species 0.000 description 1
- 102100031083 Uteroglobin Human genes 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 230000013011 mating Effects 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002028 premature Effects 0.000 description 1
- 230000009528 severe injury Effects 0.000 description 1
- 238000004904 shortening Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C29/00—Component parts, details or accessories of pumps or pumping installations, not provided for in groups F04C18/00 - F04C28/00
- F04C29/02—Lubrication; Lubricant separation
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C2/00—Rotary-piston machines or pumps
- F04C2/08—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing
- F04C2/12—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of other than internal-axis type
- F04C2/14—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of other than internal-axis type with toothed rotary pistons
- F04C2/16—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of other than internal-axis type with toothed rotary pistons with helical teeth, e.g. chevron-shaped, screw type
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C27/00—Sealing arrangements in rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids
- F04C27/008—Sealing arrangements in rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids for other than working fluid, i.e. the sealing arrangements are not between working chambers of the machine
- F04C27/009—Shaft sealings specially adapted for pumps
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C18/00—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids
- F04C18/08—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing
- F04C18/12—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of other than internal-axis type
- F04C18/14—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of other than internal-axis type with toothed rotary pistons
- F04C18/16—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of other than internal-axis type with toothed rotary pistons with helical teeth, e.g. chevron-shaped, screw type
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C2240/00—Components
- F04C2240/50—Bearings
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S418/00—Rotary expansible chamber devices
- Y10S418/01—Non-working fluid separation
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
- Supercharger (AREA)
Abstract
(57)【要約】
動作室（２８）内でのプロセス流体の圧縮用であり、該動作室（２８）内のそれぞれ低及び高圧力の９０％に少なくとも等しい低及び高圧力に保持された第１（４４）及び第２（４６，４８）ベアリング室内のシャフトにより各々支持された雄型（２４）及び雌型（２６）ローターを有するスクリューコンプレッサー装置（２０）と方法。該コンプレッサーは該第１ベアリング室（４４）に接続された第１の加圧された潤滑用リザーバー（１４４）と該第２ベアリング室（４６，４８）に接続された第２の加圧された潤滑用リザーバー（１９４）とを有する。該動作室（２８）内の、腐食性かも知れない、該流体は該ローターシャフト上のラビリンスシール（７４，７６）により該ベアリング及びギヤ室内の該流体の外に保たれるが、該シールは加圧されたバッフアーガスシステムと連通した溝（１００）を有している。該シールからのバッフアーガスの漏洩は該ベアリング室とリザーバーに入りそして該ベアリング室圧力を制御する流量でそれらから解放される。
Description
【０００１】
本発明は一般的にロータリーコンプレッサーに関し、特にハウジング内に配置
され、ベアリングにより支持され、そして相互に係合する螺旋形のローブ及び溝
（inter-engaging helical lobes and grooves）を有して形成された２つ以上の
ローター又はスクリューを有する容積式（positive displacement type）のロー
タリーコンプレッサーに関する。
され、ベアリングにより支持され、そして相互に係合する螺旋形のローブ及び溝
（inter-engaging helical lobes and grooves）を有して形成された２つ以上の
ローター又はスクリューを有する容積式（positive displacement type）のロー
タリーコンプレッサーに関する。
【０００２】
１つのローターが駆動され、それが、今度は、ギヤシステムを通してか又はギ
ヤ無しで直接に相手方ローターを駆動することは、従来技術のロータリーコンプ
レッサーで公知である。該ローターは相互に又は該ハウジングに接触せず、該ロ
ーブ上、該ローターの嵌合面上、そして該ハウジングの内面上で尖端間には小間
隙を有する。該ハウジングは１端に入り口ポート（entrance port）をそして反
対端に放出ポート（discharge port）を備えており、該放出ポートは圧縮されつ
つあるガスの圧力が、該ガスが放出される前に該コンプレッサー内で高められる
ようにする割合になっている。該コンプレッサーはプロセズガス（process gas
）が圧縮される動作室（working chamber）を有しており、幾つかの場合該かみ
合うローターを潤滑し、該ローターとケーシング間の該間隙をシールするため、
そして該圧縮されつつあるガスを冷却するために、オイルの様な、液体が該室内
に噴射される。１つのローターが相手方を直接駆動する場合、該噴射された液体
は該駆動力を１つのローターから相手方へ伝達する。該圧縮機の下流で、このオ
イルは、該オイルがガス状流体から分離されることを可能にするセパレータを通
過することにより回収されてもよい。シール作用と冷却作用に、そして大抵の場
合力の伝達用に該ローター用潤滑システムを使用するこの様なコンプレッサーは
、満液式スクリューコンプレッサー（flooded screw compressor）と呼ばれる。
それは、該動作室内のシール用潤滑剤を省略し、シール｛制御された漏洩（cont
rolled leakage）｝用に可動部品間の非常に狭い嵌合を保持するためにローター
の精密な嵌合と精密なギヤに依存するいわゆる乾式コンプレッサー（dry compre
ssors）よりも高い圧縮比（compression ratios）を達成出来る。又、該ギヤと
該ローター支持ベアリングとがシールにより該動作室から分離された複数のベア
リングとギヤ室への別のオイル源で潤滑されるシステムを提供することが望まし
い。
ヤ無しで直接に相手方ローターを駆動することは、従来技術のロータリーコンプ
レッサーで公知である。該ローターは相互に又は該ハウジングに接触せず、該ロ
ーブ上、該ローターの嵌合面上、そして該ハウジングの内面上で尖端間には小間
隙を有する。該ハウジングは１端に入り口ポート（entrance port）をそして反
対端に放出ポート（discharge port）を備えており、該放出ポートは圧縮されつ
つあるガスの圧力が、該ガスが放出される前に該コンプレッサー内で高められる
ようにする割合になっている。該コンプレッサーはプロセズガス（process gas
）が圧縮される動作室（working chamber）を有しており、幾つかの場合該かみ
合うローターを潤滑し、該ローターとケーシング間の該間隙をシールするため、
そして該圧縮されつつあるガスを冷却するために、オイルの様な、液体が該室内
に噴射される。１つのローターが相手方を直接駆動する場合、該噴射された液体
は該駆動力を１つのローターから相手方へ伝達する。該圧縮機の下流で、このオ
イルは、該オイルがガス状流体から分離されることを可能にするセパレータを通
過することにより回収されてもよい。シール作用と冷却作用に、そして大抵の場
合力の伝達用に該ローター用潤滑システムを使用するこの様なコンプレッサーは
、満液式スクリューコンプレッサー（flooded screw compressor）と呼ばれる。
それは、該動作室内のシール用潤滑剤を省略し、シール｛制御された漏洩（cont
rolled leakage）｝用に可動部品間の非常に狭い嵌合を保持するためにローター
の精密な嵌合と精密なギヤに依存するいわゆる乾式コンプレッサー（dry compre
ssors）よりも高い圧縮比（compression ratios）を達成出来る。又、該ギヤと
該ローター支持ベアリングとがシールにより該動作室から分離された複数のベア
リングとギヤ室への別のオイル源で潤滑されるシステムを提供することが望まし
い。
【０００３】 下記開示は本発明の種々の面に関連しておりそして下記の様に簡潔に概説され
る。
る。
【０００４】 ベイリー（Bailey）への米国特許第３、０７３、５１３号は動作室用のオイル
を提供するために別の加圧オイル供給タンクとポンプとを利用する満液式スクリ
ューコンプレッサー（flooded screw compressor）を開示している。与えられた
間隙での望ましいシーリングと、オイルとガスの容積比と、そして動作速度とを
達成するために或る粘度のオイルが要求される。該コンプレッサーからの出口は
、該オイルが分離され該加圧タンクへ再循環されるセパレータを有する。該ベア
リングとギヤとは、換気されるタンクを含む別のオイル源とそこから該換気され
るタンクへ戻るようドレーン（drain）される該ベアリングへオイルを供給する
ポンプとにより潤滑される。該ローターの両端では該２つのオイルシステム間に
ラビリンスシールが使用出来ることが示唆されている。
を提供するために別の加圧オイル供給タンクとポンプとを利用する満液式スクリ
ューコンプレッサー（flooded screw compressor）を開示している。与えられた
間隙での望ましいシーリングと、オイルとガスの容積比と、そして動作速度とを
達成するために或る粘度のオイルが要求される。該コンプレッサーからの出口は
、該オイルが分離され該加圧タンクへ再循環されるセパレータを有する。該ベア
リングとギヤとは、換気されるタンクを含む別のオイル源とそこから該換気され
るタンクへ戻るようドレーン（drain）される該ベアリングへオイルを供給する
ポンプとにより潤滑される。該ローターの両端では該２つのオイルシステム間に
ラビリンスシールが使用出来ることが示唆されている。
【０００５】 しかしながら、問題は、該２つのオイルシステムを分離する、又は１つのオイ
ルシステムをプロセス流体から分離する該シールは漏洩防止シールを提供するに
は作り保持するのが高価であるか、又はそれらは低廉で保持するのに簡単である
が、該動作室と該ギヤ及びベアリングとの間の漏洩を認めざるを得ぬか何れかで
あることになる。漏洩が起こる後者の場合、該動作室内のプロセス流体が腐食性
である時又は該オイルと接触時腐食性混合物を形成する時問題が起こる。もしあ
るとして該オイルの、そして該動作室から該ベアリングとギヤへのプロセス流体
の漏洩は、該ベアリングとギヤとの加速された腐蝕と早過ぎる破損を引き起こす
。ベイリーにより示唆された該ラビリンスシールは或る間隙を伴って動作するの
が典型的であり、かくして或る程度の漏洩は予想される。この場合、特に高圧力
端部では幾らかの漏洩したプロセス流体と動作室潤滑剤は該ベアリング内に漏洩
すると予想されそして全てのベアリングとギヤに再循環される。該プロセスガス
が非常に腐食性であると、例え少量のこの様な漏洩も該ベアリングに対し有害と
なり得て該ベアリングの寿命を可成り短くする。問題なのは、該ベアリングの摩
耗が該コンプレッサーに深刻な破損と成るかも知れぬローター間間隙の過剰な変
動を引き起こす前に、該プロセスがシャットダウン（shut down）されねばなら
ず、該ベアリングが交換されねばならないからである。屡々のプロセスのシャッ
トダウンは費用がかかり生産性を減じる。
ルシステムをプロセス流体から分離する該シールは漏洩防止シールを提供するに
は作り保持するのが高価であるか、又はそれらは低廉で保持するのに簡単である
が、該動作室と該ギヤ及びベアリングとの間の漏洩を認めざるを得ぬか何れかで
あることになる。漏洩が起こる後者の場合、該動作室内のプロセス流体が腐食性
である時又は該オイルと接触時腐食性混合物を形成する時問題が起こる。もしあ
るとして該オイルの、そして該動作室から該ベアリングとギヤへのプロセス流体
の漏洩は、該ベアリングとギヤとの加速された腐蝕と早過ぎる破損を引き起こす
。ベイリーにより示唆された該ラビリンスシールは或る間隙を伴って動作するの
が典型的であり、かくして或る程度の漏洩は予想される。この場合、特に高圧力
端部では幾らかの漏洩したプロセス流体と動作室潤滑剤は該ベアリング内に漏洩
すると予想されそして全てのベアリングとギヤに再循環される。該プロセスガス
が非常に腐食性であると、例え少量のこの様な漏洩も該ベアリングに対し有害と
なり得て該ベアリングの寿命を可成り短くする。問題なのは、該ベアリングの摩
耗が該コンプレッサーに深刻な破損と成るかも知れぬローター間間隙の過剰な変
動を引き起こす前に、該プロセスがシャットダウン（shut down）されねばなら
ず、該ベアリングが交換されねばならないからである。屡々のプロセスのシャッ
トダウンは費用がかかり生産性を減じる。
【０００６】
簡潔に述べると、そして本発明の１側面に依れば、スクリューコンプレッサー
の複数のローターに付随するベアリング及びギヤを潤滑及びシールしそして圧縮
されるべきプロセス流体を該ベアリング及びギヤ用潤滑剤から分離する方法が提
供されるが、該スクリューコンプレッサーは動作室内に該プロセス流体と該ロー
ターとを備えており、該ローターは該ベアリングに支持されたシャフトを有して
おり、該ベアリングは複数のベアリング室内に含まれており、該シャフトは該動
作室から該ベアリング室内の該ベアリングへ通過しており、該動作室は該圧縮性
流体用に低圧入り口端部と高圧出口端部とを有しているが、該方法に於いて、該
動作室の該低圧入り口端部に隣接する第１ベアリング室に低ベアリング室圧力を
提供する過程を具備しており、該低ベアリング室圧力は該動作室の低圧力入り口
端部の圧力の約９０％に少なくとも等しくなっており、該方法は又該動作室の高
圧出口端部に隣接する第２ベアリング室に高ベアリング室圧力を提供する過程を
具備しており、該高ベアリング室圧力は該動作室の高圧出口端部の平均圧力の約
９０％に少なくとも等しくなって、該方法は更に、 圧力下の該複数のベアリング室内の該ベアリングにオイルを汲み上げる（pump
）過程と、 各ローターシャフトの周りのボアを有するシールにより該第１及び第２ベアリ
ング室を該動作室からシールする過程とを具備しており、該シールは該動作室に
隣接する第１端部を有するボデイとベアリング室に隣接する第２端部と該端部に
対し中間の該ボア内の内部溝とを備えており、各シールの該内部溝はバッフアー
ガス源に接続されており、該方法はなお該第１ベアリング室に隣接する該シール
にバッフアーガスを提供する過程を具備しており、該バッフアーガスは該低ベア
リング室圧力より高い該溝付近の低圧を有しており、該低圧力バッフアーガスの
１部分は該第１ベアリング室に入っており、該方法はなお又、該第２ベアリング
室に隣接する該シールにバッフアーガスを提供する過程を具備しており、該バッ
フアーガスは該高ベアリング室圧力より高い該溝付近の高圧を有しており、該高
圧力バッフアーガスの１部分は該第２ベアリング室に入っており、該方法はなお
更に該低ベアリング室圧力を保持するために該第１ベアリング室内の該オイルと
該第１ベアリング室からの該低圧力バッフアーガスの該部分とを解放する過程と
、そして該高ベアリング室圧力を保持するために該第２ベアリング室内の該オイ
ルと該第２ベアリング室からの該高圧力バッフアーガスの該部分とを解放する過
程とを具備している。
の複数のローターに付随するベアリング及びギヤを潤滑及びシールしそして圧縮
されるべきプロセス流体を該ベアリング及びギヤ用潤滑剤から分離する方法が提
供されるが、該スクリューコンプレッサーは動作室内に該プロセス流体と該ロー
ターとを備えており、該ローターは該ベアリングに支持されたシャフトを有して
おり、該ベアリングは複数のベアリング室内に含まれており、該シャフトは該動
作室から該ベアリング室内の該ベアリングへ通過しており、該動作室は該圧縮性
流体用に低圧入り口端部と高圧出口端部とを有しているが、該方法に於いて、該
動作室の該低圧入り口端部に隣接する第１ベアリング室に低ベアリング室圧力を
提供する過程を具備しており、該低ベアリング室圧力は該動作室の低圧力入り口
端部の圧力の約９０％に少なくとも等しくなっており、該方法は又該動作室の高
圧出口端部に隣接する第２ベアリング室に高ベアリング室圧力を提供する過程を
具備しており、該高ベアリング室圧力は該動作室の高圧出口端部の平均圧力の約
９０％に少なくとも等しくなって、該方法は更に、 圧力下の該複数のベアリング室内の該ベアリングにオイルを汲み上げる（pump
）過程と、 各ローターシャフトの周りのボアを有するシールにより該第１及び第２ベアリ
ング室を該動作室からシールする過程とを具備しており、該シールは該動作室に
隣接する第１端部を有するボデイとベアリング室に隣接する第２端部と該端部に
対し中間の該ボア内の内部溝とを備えており、各シールの該内部溝はバッフアー
ガス源に接続されており、該方法はなお該第１ベアリング室に隣接する該シール
にバッフアーガスを提供する過程を具備しており、該バッフアーガスは該低ベア
リング室圧力より高い該溝付近の低圧を有しており、該低圧力バッフアーガスの
１部分は該第１ベアリング室に入っており、該方法はなお又、該第２ベアリング
室に隣接する該シールにバッフアーガスを提供する過程を具備しており、該バッ
フアーガスは該高ベアリング室圧力より高い該溝付近の高圧を有しており、該高
圧力バッフアーガスの１部分は該第２ベアリング室に入っており、該方法はなお
更に該低ベアリング室圧力を保持するために該第１ベアリング室内の該オイルと
該第１ベアリング室からの該低圧力バッフアーガスの該部分とを解放する過程と
、そして該高ベアリング室圧力を保持するために該第２ベアリング室内の該オイ
ルと該第２ベアリング室からの該高圧力バッフアーガスの該部分とを解放する過
程とを具備している。
【０００７】 本発明のもう１つの側面に従うと、スクリューコンプレッサーの複数のロータ
に付随する該ベアリングとギヤを潤滑及びシールしそして圧縮されるべきプロセ
ス流体を該ベアリングとギヤ用潤滑剤から分離する方法が提供されるが、該コン
プレッサーは動作室内にプロセス流体と該ローターとを備えており、該ローター
は該ベアリングにより支持されたシャフトを有しており、該ベアリングは複数の
ベアリング室内に含まれており、該シャフトは該動作室から該ベアリング室内の
該ベアリングへ通過しており、該動作室は該圧縮性流体用の低圧入り口端部と高
圧出口端部とを有しているが、該方法に於いて、該動作室の該低圧入り口端部に
隣接する第１ベアリング室を提供する過程と、該動作室の該高圧出口端部に隣接
する第２ベアリング室を提供する過程と、圧力下の該複数のベアリング室内の該
ベアリングへオイルを汲み上げる過程と、各ローターシャフトの周りのボアを有
するシールにより該第１及び第２ベアリング室を該動作室からシールする過程と
を具備しており、該シールは該動作室に隣接する第１端部を有するボデイとベア
リング室に隣接する第２端部と該端部に対し中間の該ボア内の内部溝とを備えて
おり、各シールの該内部溝はバッフアーガス源に接続されており、該方法は又、
該第１ベアリング室に隣接する該シールに第１の予め決められた流量で低圧力バ
ッフアーガスを提供する過程を具備しており、該低圧力バッフアーガスの第１部
分は該第１ベアリング室に入っており、該方法は更に、該第２ベアリング室に隣
接する該シールに第２の予め決められた流量で高圧力バッフアーガスを提供する
過程を具備しており、該高圧力バッフアーガスの第１部分は該第２ベアリング室
に入っており、該方法はなお、該第１ベアリング室内の該オイルと該第１ベアリ
ング室からの該低圧力バッフアーガスの該第１部分を解放し、そして該第１ベア
リング室内に低圧力を展開しそして低圧力バッフアーガスの第２部分を該動作室
へ入らせるために解放された低圧力バッフアーガスの該流れを該第１の予め決め
られた流量より小さい流量に制限する過程と、そして該第２ベアリング室内の該
オイルと該第２ベアリング室からの該高圧力バッフアーガスの該第１部分を解放
し、そして該第２ベアリング室内に高圧力を展開しそして高圧力バッフアーガス
の第２部分を該動作室に入らせるために解放された高圧力バッフアーガスの該流
れを該第２の予め決められた流量より小さい流量に制限する過程とを具備してい
る。
に付随する該ベアリングとギヤを潤滑及びシールしそして圧縮されるべきプロセ
ス流体を該ベアリングとギヤ用潤滑剤から分離する方法が提供されるが、該コン
プレッサーは動作室内にプロセス流体と該ローターとを備えており、該ローター
は該ベアリングにより支持されたシャフトを有しており、該ベアリングは複数の
ベアリング室内に含まれており、該シャフトは該動作室から該ベアリング室内の
該ベアリングへ通過しており、該動作室は該圧縮性流体用の低圧入り口端部と高
圧出口端部とを有しているが、該方法に於いて、該動作室の該低圧入り口端部に
隣接する第１ベアリング室を提供する過程と、該動作室の該高圧出口端部に隣接
する第２ベアリング室を提供する過程と、圧力下の該複数のベアリング室内の該
ベアリングへオイルを汲み上げる過程と、各ローターシャフトの周りのボアを有
するシールにより該第１及び第２ベアリング室を該動作室からシールする過程と
を具備しており、該シールは該動作室に隣接する第１端部を有するボデイとベア
リング室に隣接する第２端部と該端部に対し中間の該ボア内の内部溝とを備えて
おり、各シールの該内部溝はバッフアーガス源に接続されており、該方法は又、
該第１ベアリング室に隣接する該シールに第１の予め決められた流量で低圧力バ
ッフアーガスを提供する過程を具備しており、該低圧力バッフアーガスの第１部
分は該第１ベアリング室に入っており、該方法は更に、該第２ベアリング室に隣
接する該シールに第２の予め決められた流量で高圧力バッフアーガスを提供する
過程を具備しており、該高圧力バッフアーガスの第１部分は該第２ベアリング室
に入っており、該方法はなお、該第１ベアリング室内の該オイルと該第１ベアリ
ング室からの該低圧力バッフアーガスの該第１部分を解放し、そして該第１ベア
リング室内に低圧力を展開しそして低圧力バッフアーガスの第２部分を該動作室
へ入らせるために解放された低圧力バッフアーガスの該流れを該第１の予め決め
られた流量より小さい流量に制限する過程と、そして該第２ベアリング室内の該
オイルと該第２ベアリング室からの該高圧力バッフアーガスの該第１部分を解放
し、そして該第２ベアリング室内に高圧力を展開しそして高圧力バッフアーガス
の第２部分を該動作室に入らせるために解放された高圧力バッフアーガスの該流
れを該第２の予め決められた流量より小さい流量に制限する過程とを具備してい
る。
【０００８】 本発明のもう１つの側面に従うと、スクリューコンプレッサーの複数のロータ
に付随する該ベアリングとギヤを潤滑及びシールしそして圧縮されるべきプロセ
ス流体を該ベアリングとギヤ用潤滑剤から分離する装置が提供されるが、該コン
プレッサーは動作室内に該プロセス流体と該ローターとを備えており、該ロータ
ーは該ベアリングにより支持されたシャフトを有しており、該ベアリングは複数
のベアリング室内に含まれており、該シャフトは該動作室から該ベアリング室内
の該ベアリングへ通過しており、該動作室は該圧縮性流体用の低圧入り口端部と
高圧出口端部とを有している、該装置に於いて、該動作室の該低圧入り口端部に
隣接する第１ベアリング室と、低ベアリング室圧力を該第１ベアリング室に提供
するための手段とを具備しており、該低ベアリング室圧力は該動作室の該低圧入
り口端部の該圧力の約９０％に少なくとも等しく、該装置は又、該動作室の該高
圧出口端部に隣接する第２ベアリング室と、高ベアリング室圧力を該第２ベアリ
ング室に提供するための手段とを具備しており、該高ベアリング室圧力は該動作
室の該高圧出口端部の該平均圧力の約９０％に少なくとも等しく、該装置は更に
、該第１及び第２ベアリング室を該動作室からシールするために各ベアリング室
に隣接するところの及び各ローターシャフトのところの複数のシールを具備して
おり、該シールは各ローターシャフトの周りのボアを有しており、該シールは、
該動作室に隣接する第１端部を有するボデイと、そしてベアリング室に隣接する
第２端部と該端部に対し中間の該ボア内の内部溝とを備えており、該装置はなお
、各シールの該内部溝に接続された加圧バッフアーガス源と、該低ベアリング室
圧力より大きい低バッフアーガス圧力を該第１ベアリング室の中の該シール内の
該溝に提供するために該源と該第１ベアリング室の該シールとの間に第１圧力制
御手段とを具備しており、低圧力バッフアーガスの１部分は該第１ベアリング室
内へ通過しており、該装置はなお又、該高ベアリング室圧力より大きい高バッフ
アーガス圧力を該第２ベアリング室の中の該シール内の該溝に提供するために該
源と該第２ベアリング室の該シールとの間に第２圧力制御手段を具備しており、
高圧力バッフアーガスの１部分は該第２ベアリング室内へ通過している。
に付随する該ベアリングとギヤを潤滑及びシールしそして圧縮されるべきプロセ
ス流体を該ベアリングとギヤ用潤滑剤から分離する装置が提供されるが、該コン
プレッサーは動作室内に該プロセス流体と該ローターとを備えており、該ロータ
ーは該ベアリングにより支持されたシャフトを有しており、該ベアリングは複数
のベアリング室内に含まれており、該シャフトは該動作室から該ベアリング室内
の該ベアリングへ通過しており、該動作室は該圧縮性流体用の低圧入り口端部と
高圧出口端部とを有している、該装置に於いて、該動作室の該低圧入り口端部に
隣接する第１ベアリング室と、低ベアリング室圧力を該第１ベアリング室に提供
するための手段とを具備しており、該低ベアリング室圧力は該動作室の該低圧入
り口端部の該圧力の約９０％に少なくとも等しく、該装置は又、該動作室の該高
圧出口端部に隣接する第２ベアリング室と、高ベアリング室圧力を該第２ベアリ
ング室に提供するための手段とを具備しており、該高ベアリング室圧力は該動作
室の該高圧出口端部の該平均圧力の約９０％に少なくとも等しく、該装置は更に
、該第１及び第２ベアリング室を該動作室からシールするために各ベアリング室
に隣接するところの及び各ローターシャフトのところの複数のシールを具備して
おり、該シールは各ローターシャフトの周りのボアを有しており、該シールは、
該動作室に隣接する第１端部を有するボデイと、そしてベアリング室に隣接する
第２端部と該端部に対し中間の該ボア内の内部溝とを備えており、該装置はなお
、各シールの該内部溝に接続された加圧バッフアーガス源と、該低ベアリング室
圧力より大きい低バッフアーガス圧力を該第１ベアリング室の中の該シール内の
該溝に提供するために該源と該第１ベアリング室の該シールとの間に第１圧力制
御手段とを具備しており、低圧力バッフアーガスの１部分は該第１ベアリング室
内へ通過しており、該装置はなお又、該高ベアリング室圧力より大きい高バッフ
アーガス圧力を該第２ベアリング室の中の該シール内の該溝に提供するために該
源と該第２ベアリング室の該シールとの間に第２圧力制御手段を具備しており、
高圧力バッフアーガスの１部分は該第２ベアリング室内へ通過している。
【０００９】 本発明のもう１つの側面に従うと、スクリューコンプレッサーの複数のロータ
に付随する該ベアリングとギヤを潤滑及びシールしそして圧縮されるべき流体を
該ベアリングとギヤ用潤滑剤から分離する装置が提供されるが、該コンプレッサ
ーは動作室内にプロセス流体と該ローターとを備えており、該ローターは該ベア
リングにより支持されたシャフトを有しており、該ベアリングは複数のベアリン
グ室内に含まれており、該シャフトは該動作室から該ベアリング室内の該ベアリ
ングへ通過しており、該動作室は該圧縮性流体用の低圧入り口端部と高圧出口端
部とを有している、該装置に於いて、該動作室の該低圧入り口端部に隣接する第
１ベアリング室と、該動作室の該高圧出口端部に隣接する第２ベアリング室と、
該第１及び第２ベアリング室を該動作室からシールするために各ベアリング室に
隣接するところの及び各ローターシャフトのところの複数のシールとを具備して
おり、該シールは各ローターシャフトの周りのボアを有しており、該シールは該
動作室に隣接する第１端部を有するボデイとベアリング室に隣接する第２端部と
該端部に対し中間の該ボア内の内部溝とを備えており、該装置は又、各シールの
該内部溝に接続された加圧バッフアーガス源と、該第１ベアリング室の中の該シ
ール内の該溝に低圧バッフアーガスの予め決められた流れを提供する、該源と該
第１ベアリング室の該シールとの間の第１流れ制御手段とを具備しており、低圧
力バッフアーガスの１部は該第１ベアリング室内へ通過しており、該装置は更に
、該第２ベアリング室の中の該シール内の該溝に高圧バッフアーガスの予め決め
られた流れを提供するために該源と該第２ベアリング室の該シールとの間の第２
流れ制御手段を具備しており、高圧力バッフアーガスの１部は該第２ベアリング
室内へ通過しており、該装置はなお、低圧力バッフアーガスの該予め決められた
流れより小さい流量で該第１ベアリング室からの低圧力バッフアーガスの流れを
提供する第３の流れ制御手段と、そして高圧力バッフアーガスの予め決められた
流れより小さい流量で該第２ベアリング室からの高圧力バッフアーガスの流れを
提供する第４の流れ制御手段とを具備している。
に付随する該ベアリングとギヤを潤滑及びシールしそして圧縮されるべき流体を
該ベアリングとギヤ用潤滑剤から分離する装置が提供されるが、該コンプレッサ
ーは動作室内にプロセス流体と該ローターとを備えており、該ローターは該ベア
リングにより支持されたシャフトを有しており、該ベアリングは複数のベアリン
グ室内に含まれており、該シャフトは該動作室から該ベアリング室内の該ベアリ
ングへ通過しており、該動作室は該圧縮性流体用の低圧入り口端部と高圧出口端
部とを有している、該装置に於いて、該動作室の該低圧入り口端部に隣接する第
１ベアリング室と、該動作室の該高圧出口端部に隣接する第２ベアリング室と、
該第１及び第２ベアリング室を該動作室からシールするために各ベアリング室に
隣接するところの及び各ローターシャフトのところの複数のシールとを具備して
おり、該シールは各ローターシャフトの周りのボアを有しており、該シールは該
動作室に隣接する第１端部を有するボデイとベアリング室に隣接する第２端部と
該端部に対し中間の該ボア内の内部溝とを備えており、該装置は又、各シールの
該内部溝に接続された加圧バッフアーガス源と、該第１ベアリング室の中の該シ
ール内の該溝に低圧バッフアーガスの予め決められた流れを提供する、該源と該
第１ベアリング室の該シールとの間の第１流れ制御手段とを具備しており、低圧
力バッフアーガスの１部は該第１ベアリング室内へ通過しており、該装置は更に
、該第２ベアリング室の中の該シール内の該溝に高圧バッフアーガスの予め決め
られた流れを提供するために該源と該第２ベアリング室の該シールとの間の第２
流れ制御手段を具備しており、高圧力バッフアーガスの１部は該第２ベアリング
室内へ通過しており、該装置はなお、低圧力バッフアーガスの該予め決められた
流れより小さい流量で該第１ベアリング室からの低圧力バッフアーガスの流れを
提供する第３の流れ制御手段と、そして高圧力バッフアーガスの予め決められた
流れより小さい流量で該第２ベアリング室からの高圧力バッフアーガスの流れを
提供する第４の流れ制御手段とを具備している。
【００１０】 本発明の他の特徴は上記説明が進みそして図面を参照すると明らかになる。
【００１１】 本発明はその好ましい実施例と関連して説明されるが、それは本発明をその実
施例に限定することを意図されてはいないことは理解されるであろう。反対に、
付属する請求項により規定される本発明の精神と範囲の中に含まれる全ての代替
え物、変型、そして等価物をカバーするよう意図するものである。
施例に限定することを意図されてはいないことは理解されるであろう。反対に、
付属する請求項により規定される本発明の精神と範囲の中に含まれる全ての代替
え物、変型、そして等価物をカバーするよう意図するものである。
【００１２】
ここで図を参照するがそれらでは提示は本発明の好ましい実施例を図解するた
めでありそれらを限定するためではない。
めでありそれらを限定するためではない。
【００１３】 図１Ａ、１Ｂ、そして１Ｃはロータリーコンプレッサー２０を示すがそれは動
作室２８（図１Ａから取られた１Ｃ−１Ｃの部分断面図の図１Ｃで示されている
）内の少なくとも１つの雄型ローター２４と少なくとも１つの雌型ローター２６
とを有するハウジング２２と圧縮可能なプロセス流体入り口３０及び圧縮された
プロセス流体出口３２とを備えている。該雄型ローターは、電気式、蒸気動力式
、油圧式、又は内燃機関式等の様な、回転運動源（図示せず）に取付られる駆動
シャフト３４を介して駆動される。プロセス流体入り口３０は、該ローターの側
に位置付けられて示されているが、図１Ａに示す該ローターの左端へ該プロセス
流体を導く該ハウジング内の通路と流体的連通関係にある。該プロセス流体は左
から右へ該ローターの長さに沿って進み、該出口３２に向けられそれを通り追い
出される前に該ローター間でそして該動作室の右端に対して圧縮される。この様
なコンプレッサーは当該技術で公知であり、それらの圧縮作用の更に進んだ説明
は不要と信じている。
作室２８（図１Ａから取られた１Ｃ−１Ｃの部分断面図の図１Ｃで示されている
）内の少なくとも１つの雄型ローター２４と少なくとも１つの雌型ローター２６
とを有するハウジング２２と圧縮可能なプロセス流体入り口３０及び圧縮された
プロセス流体出口３２とを備えている。該雄型ローターは、電気式、蒸気動力式
、油圧式、又は内燃機関式等の様な、回転運動源（図示せず）に取付られる駆動
シャフト３４を介して駆動される。プロセス流体入り口３０は、該ローターの側
に位置付けられて示されているが、図１Ａに示す該ローターの左端へ該プロセス
流体を導く該ハウジング内の通路と流体的連通関係にある。該プロセス流体は左
から右へ該ローターの長さに沿って進み、該出口３２に向けられそれを通り追い
出される前に該ローター間でそして該動作室の右端に対して圧縮される。この様
なコンプレッサーは当該技術で公知であり、それらの圧縮作用の更に進んだ説明
は不要と信じている。
【００１４】 図２は図１Ｂから２−２で取られた断面図であり該ロータリーコンプレッサー
の更に進んだ側面を示す。該駆動シャフト端部の該ハウジング部分は明確化のた
め切り離されている。通路３６と３８は該入り口３０をそれぞれ、雌型ローター
２６の入り口端部４０と雄型ローター２４の入り口端部４２へ接続する。動作室
２８に加えて、ハウジング２２は更に、ベアリングとギヤ室４４，ベアリング室
４６、そしてベアリング室４８の様な複数のベアリング室を備えている。ベアリ
ング及びギヤ室４４内には駆動シャフト３４と取付られた駆動ギヤ５４とを支持
するボールベアリング５０とローターベアリング５２とがある。駆動ギヤ５４は
雄型ローター２４のローターシャフト５８上のピニオンギヤ５６とかみ合う。ロ
ーラーベアリング６０はローターシャフト５８のギヤ端部を支持する。雌型ロー
ター２６のローターシャフト６２はローターベアリング６４に支持されている。
ローターベアリング６０と６４も又ベアリング及びギヤ室（bearing and gear c
hamber）４４内にある。
の更に進んだ側面を示す。該駆動シャフト端部の該ハウジング部分は明確化のた
め切り離されている。通路３６と３８は該入り口３０をそれぞれ、雌型ローター
２６の入り口端部４０と雄型ローター２４の入り口端部４２へ接続する。動作室
２８に加えて、ハウジング２２は更に、ベアリングとギヤ室４４，ベアリング室
４６、そしてベアリング室４８の様な複数のベアリング室を備えている。ベアリ
ング及びギヤ室４４内には駆動シャフト３４と取付られた駆動ギヤ５４とを支持
するボールベアリング５０とローターベアリング５２とがある。駆動ギヤ５４は
雄型ローター２４のローターシャフト５８上のピニオンギヤ５６とかみ合う。ロ
ーラーベアリング６０はローターシャフト５８のギヤ端部を支持する。雌型ロー
ター２６のローターシャフト６２はローターベアリング６４に支持されている。
ローターベアリング６０と６４も又ベアリング及びギヤ室（bearing and gear c
hamber）４４内にある。
【００１５】 雄型ローター２４の出口端部で、該ローターシャフト５８は、ベアリング室４
６内に配置された１対の角度付けされたローターベアリング６６ａ及び６６ｂに
より支持されている。雌型ローター２６の出口端部で、該ローターシャフト６２
はベアリング室４８内に配置された１対の角度付けされたローラーベアリング６
８ａ及び６８ｂにより支持されている。支持用半径方向負荷に加えて該角度付け
されたローターベアリングは、それにより該ハウジング内で軸線方向に該ロータ
ーを精確に位置付けるためにそれぞれのシャフト上の全ての軸線方向負荷を取る
。全ての前記ベアリングは従来の手段により該シャフトへ保持されハウジング２
２により支持され位置付けされそして従来の手段で該ハウジング内に位置的に保
持される。動作室２８の出口端７０で該動作室の側壁内に少なくとも部分的に３
角形の開口部７２が見られるが、該開口部は出口３２と流体的に連通している（
図１Ａと１Ｂに示す）。
６内に配置された１対の角度付けされたローターベアリング６６ａ及び６６ｂに
より支持されている。雌型ローター２６の出口端部で、該ローターシャフト６２
はベアリング室４８内に配置された１対の角度付けされたローラーベアリング６
８ａ及び６８ｂにより支持されている。支持用半径方向負荷に加えて該角度付け
されたローターベアリングは、それにより該ハウジング内で軸線方向に該ロータ
ーを精確に位置付けるためにそれぞれのシャフト上の全ての軸線方向負荷を取る
。全ての前記ベアリングは従来の手段により該シャフトへ保持されハウジング２
２により支持され位置付けされそして従来の手段で該ハウジング内に位置的に保
持される。動作室２８の出口端７０で該動作室の側壁内に少なくとも部分的に３
角形の開口部７２が見られるが、該開口部は出口３２と流体的に連通している（
図１Ａと１Ｂに示す）。
【００１６】 ベアリング及びギヤ室４４のベアリング６０と動作室２８の間にハウジング２
２内に設置され雄型ローターシャフト５８を囲むラビリンスシール（labyrinth
seal）７４がある。ベアリング及びギヤ室４４内のベアリング６４と該動作室２
８との間にハウジング２２内に設置され雌型ローターシャフト６２を囲むラビリ
ンスシール７６がある。ベアリング室４６内のベアリング６６ａと該動作室２８
との間にハウジング２２内に設置され雄型ローターシャフト５８を囲むラビリン
スシール７８がある。ベアリング４８内のベアリング６８ａと動作室２８との間
にハウジング２２内に設置され雌型ローターシャフト６２を囲むラビリンスシー
ル８０がある。ラビリンスシール７４と７６とはベアリング及びギヤ室４４から
動作室２８内へ潤滑用流体の流れを禁じそして動作室２８からベアリング及びギ
ヤ室４４内へのプロセス流体と何等かのローター潤滑用及びシール用流体の流れ
を禁じるよう意図されている。ラビリンスシール７８はベアリング室４６から動
作室２８内への潤滑用流体の流れを禁じそして動作室２８からベアリング室４６
内へのプロセス流体と何等かのローター潤滑用及びシール用流体の流れを禁じる
よう意図されている。ラビリンスシール８０はベアリング室４８から動作室２８
内への潤滑用流体の流れを禁じそして動作室２８からベアリング室４８内へのプ
ロセス流体と何等かのローター潤滑用及びシール用流体の流れを禁じるよう意図
されている。
２内に設置され雄型ローターシャフト５８を囲むラビリンスシール（labyrinth
seal）７４がある。ベアリング及びギヤ室４４内のベアリング６４と該動作室２
８との間にハウジング２２内に設置され雌型ローターシャフト６２を囲むラビリ
ンスシール７６がある。ベアリング室４６内のベアリング６６ａと該動作室２８
との間にハウジング２２内に設置され雄型ローターシャフト５８を囲むラビリン
スシール７８がある。ベアリング４８内のベアリング６８ａと動作室２８との間
にハウジング２２内に設置され雌型ローターシャフト６２を囲むラビリンスシー
ル８０がある。ラビリンスシール７４と７６とはベアリング及びギヤ室４４から
動作室２８内へ潤滑用流体の流れを禁じそして動作室２８からベアリング及びギ
ヤ室４４内へのプロセス流体と何等かのローター潤滑用及びシール用流体の流れ
を禁じるよう意図されている。ラビリンスシール７８はベアリング室４６から動
作室２８内への潤滑用流体の流れを禁じそして動作室２８からベアリング室４６
内へのプロセス流体と何等かのローター潤滑用及びシール用流体の流れを禁じる
よう意図されている。ラビリンスシール８０はベアリング室４８から動作室２８
内への潤滑用流体の流れを禁じそして動作室２８からベアリング室４８内へのプ
ロセス流体と何等かのローター潤滑用及びシール用流体の流れを禁じるよう意図
されている。
【００１７】 図３はシャフト５８の周りのラビリンスシール７８の拡大図であり、該ラビリ
ンスシールは他のラビリンスシールの典型的なものである。それは中空の円筒形
のボデイ８２と内部ボア８６を形成する複数の円形リブ８４を備えている。該リ
ブは中に雄型ローター２４がある動作室２８に向かって角度が付けられている。
該リブ８４は該シール７８のベアリング室端部８８から該シールの動作室端部９
０まで一様に分布されている。該端８８と９０との中間に該リブの１つが省略さ
れた円周上の溝９２がある。溝９２からボデイ８２を通して延びる孔９４と９６
の様な複数の半径方向に配向された孔がある。ボデイ８２の外部円筒面上に該ハ
ウジング２２内の通路１００と軸線方向に整合された円周状の溝９８がある。溝
９８から孔９４と９６の様な、複数の孔の各々まで孔９４に接続するスロット１
０２と孔９６へ接続するスロット１０４の様な軸線方向に配向されたスロットが
ある。又ボデイ８２の外部円筒面上に２つのｏリング溝、端部８８に隣接する溝
１０６と端部９０に隣接する溝１０８がある。これらは溝９８を動作室２８及び
ベアリング室４６からシールするために該ハウジング２２と協同するｏリング１
１０の様なｏリングを保持するよう設計されている。ラビリンスシールが好まし
いが、リブ無しの締まり填め直線ボアシール（a close fitting straight bore
seal without ribs）の様な、他の種類のシールが本発明に使われてもよい。ラ
ビリンスシールは該ローターシャフトに沿い該シールを通してオイルを吐かせる
ことを防止する良い性能を有すると信じられるが、それはローターシャフトに沿
って流れるバッフアーガス速度がそれが該シール内の各リブを過ぎると増加する
からである。該高い速度はシャフトに沿ったオイルの進みを停止させる。
ンスシールは他のラビリンスシールの典型的なものである。それは中空の円筒形
のボデイ８２と内部ボア８６を形成する複数の円形リブ８４を備えている。該リ
ブは中に雄型ローター２４がある動作室２８に向かって角度が付けられている。
該リブ８４は該シール７８のベアリング室端部８８から該シールの動作室端部９
０まで一様に分布されている。該端８８と９０との中間に該リブの１つが省略さ
れた円周上の溝９２がある。溝９２からボデイ８２を通して延びる孔９４と９６
の様な複数の半径方向に配向された孔がある。ボデイ８２の外部円筒面上に該ハ
ウジング２２内の通路１００と軸線方向に整合された円周状の溝９８がある。溝
９８から孔９４と９６の様な、複数の孔の各々まで孔９４に接続するスロット１
０２と孔９６へ接続するスロット１０４の様な軸線方向に配向されたスロットが
ある。又ボデイ８２の外部円筒面上に２つのｏリング溝、端部８８に隣接する溝
１０６と端部９０に隣接する溝１０８がある。これらは溝９８を動作室２８及び
ベアリング室４６からシールするために該ハウジング２２と協同するｏリング１
１０の様なｏリングを保持するよう設計されている。ラビリンスシールが好まし
いが、リブ無しの締まり填め直線ボアシール（a close fitting straight bore
seal without ribs）の様な、他の種類のシールが本発明に使われてもよい。ラ
ビリンスシールは該ローターシャフトに沿い該シールを通してオイルを吐かせる
ことを防止する良い性能を有すると信じられるが、それはローターシャフトに沿
って流れるバッフアーガス速度がそれが該シール内の各リブを過ぎると増加する
からである。該高い速度はシャフトに沿ったオイルの進みを停止させる。
【００１８】 図２を参照すると、オイルをベアリング及びギヤへ向けるそしてバッフアーガ
スを該シールへ向けるためにハウジング２２内に複数の流体通路がある。通路１
１２は新鮮な濾過されたオイルを室４４内でギヤ５４及び５６、とベアリング５
０及び６０に向かわせる。通路１１４は新鮮な濾過されたオイルを室４４内でベ
アリング５２及び６４に向かわせる。通路１１６は新鮮な濾過されたオイルを室
４６内でベアリング６６ａ及び６６ｂに向かわせる。通路１１８は新鮮な濾過さ
れたオイルを室４８内でベアリング６８ａ及び６８ｂに向かわせる。通路１２０
はバッフアーガスをシール７４に向かわせ、通路１２２はバッフアーガスをシー
ル７６に向かわせる。シール７４及び７６からのバッフアーガスの１部は動作室
２８へ漏洩しそしてその１部は室４４に漏洩する。通路１００はバッフアーガス
をシール７８へ向かわせそして通路１２４はバッフアーガスをシール８０に向か
わせる。シール７８からのバッフアーガスの１部は動作室２８に漏洩しそしてそ
の１部は室４６に漏洩する。シール８０からの該バッフアーガスの１部は動作室
２８に漏洩しそしてその１部は室４８に漏洩する。通路１２６は該バッフアーガ
スの大きなパーセンテージをシール７８とベアリング６６ａの間の室４６の部分
から該ハウジング２２の外の位置へ向かわせる。これは該バッフアーガスを抜き
取る目的を有しそれでそれは室４６から取り除かれる前にベアリング６６ａ及び
６６ｂを通過する必要がない。同様に、通路１２８はシール８０とベアリング６
８ａの間の室４８の部分からの大きなパーセンテージのバッフアーガスを該ハウ
ジング２２の外の位置へ向かわせる。通路１３０はオイルと幾らかのバッフアー
ガスを室４６からハウジング２２の外の位置へ向かわせる。通路１３２はオイル
と幾らかのバッフアーガスを室４８からハウジング２２の外の位置へ向かわせる
。通路１３４はオイルとバッフアーガスとを室４４からハウジング２２の外側の
位置へ向かわせる。
スを該シールへ向けるためにハウジング２２内に複数の流体通路がある。通路１
１２は新鮮な濾過されたオイルを室４４内でギヤ５４及び５６、とベアリング５
０及び６０に向かわせる。通路１１４は新鮮な濾過されたオイルを室４４内でベ
アリング５２及び６４に向かわせる。通路１１６は新鮮な濾過されたオイルを室
４６内でベアリング６６ａ及び６６ｂに向かわせる。通路１１８は新鮮な濾過さ
れたオイルを室４８内でベアリング６８ａ及び６８ｂに向かわせる。通路１２０
はバッフアーガスをシール７４に向かわせ、通路１２２はバッフアーガスをシー
ル７６に向かわせる。シール７４及び７６からのバッフアーガスの１部は動作室
２８へ漏洩しそしてその１部は室４４に漏洩する。通路１００はバッフアーガス
をシール７８へ向かわせそして通路１２４はバッフアーガスをシール８０に向か
わせる。シール７８からのバッフアーガスの１部は動作室２８に漏洩しそしてそ
の１部は室４６に漏洩する。シール８０からの該バッフアーガスの１部は動作室
２８に漏洩しそしてその１部は室４８に漏洩する。通路１２６は該バッフアーガ
スの大きなパーセンテージをシール７８とベアリング６６ａの間の室４６の部分
から該ハウジング２２の外の位置へ向かわせる。これは該バッフアーガスを抜き
取る目的を有しそれでそれは室４６から取り除かれる前にベアリング６６ａ及び
６６ｂを通過する必要がない。同様に、通路１２８はシール８０とベアリング６
８ａの間の室４８の部分からの大きなパーセンテージのバッフアーガスを該ハウ
ジング２２の外の位置へ向かわせる。通路１３０はオイルと幾らかのバッフアー
ガスを室４６からハウジング２２の外の位置へ向かわせる。通路１３２はオイル
と幾らかのバッフアーガスを室４８からハウジング２２の外の位置へ向かわせる
。通路１３４はオイルとバッフアーガスとを室４４からハウジング２２の外側の
位置へ向かわせる。
【００１９】 今度はオイル及びバッフアーガスシステムを説明するために図４を参照する。
該システムの動作の原理の理解を容易にするために、図では或る典型的圧力と流
れが図解されているが、これらの値は本発明に対し限定しておらず異なる応用の
ためには異なってもよいことは理解されるところである。該プロセスガスはプロ
セスガス源１３６から入り口ライン１３７を通り約１３７．９−２０６．８ｈＰ
ａ｛約２−３ピーエスアイ（psi）｝の圧力で入り口３０を通って動作室に入る
よう示されている。該プロセスガスは動作室２８内で約６８９４．８ｈＰａ（約
１００ピーエスアイ）の圧力に圧縮され出口３２を通り放出される。この最大圧
力は該雄型及び雌型ローター上の該ローブの端部で達成され、室２８の側の３角
形の開口部７２（図２）により通過される。その瞬間の他のローブでの圧力は幾
分より低いので各ローターシャフトの周りの平均圧力は幾分より低い。満液式ス
クリューコンプレッサーの場合、潤滑剤はライン１３５（又はそれは該動作室２
８内へ直接噴射されてもよい）を経由して該入り口３０内へ噴射され、そして該
プロセスガスと潤滑剤はオイルリザーバーとしても役立つオイルセパレータ１３
８を通過する。該セパレータからのオイルはリザーバー１４０内に集められ、再
使用されるためにポンプユニット１４２により該入り口へ戻るよう汲み上げられ
る（pumped）。該ポンプユニット１４２はフイルター、クーラー、圧力調整器等
の様な付属品を含んでもよい。
該システムの動作の原理の理解を容易にするために、図では或る典型的圧力と流
れが図解されているが、これらの値は本発明に対し限定しておらず異なる応用の
ためには異なってもよいことは理解されるところである。該プロセスガスはプロ
セスガス源１３６から入り口ライン１３７を通り約１３７．９−２０６．８ｈＰ
ａ｛約２−３ピーエスアイ（psi）｝の圧力で入り口３０を通って動作室に入る
よう示されている。該プロセスガスは動作室２８内で約６８９４．８ｈＰａ（約
１００ピーエスアイ）の圧力に圧縮され出口３２を通り放出される。この最大圧
力は該雄型及び雌型ローター上の該ローブの端部で達成され、室２８の側の３角
形の開口部７２（図２）により通過される。その瞬間の他のローブでの圧力は幾
分より低いので各ローターシャフトの周りの平均圧力は幾分より低い。満液式ス
クリューコンプレッサーの場合、潤滑剤はライン１３５（又はそれは該動作室２
８内へ直接噴射されてもよい）を経由して該入り口３０内へ噴射され、そして該
プロセスガスと潤滑剤はオイルリザーバーとしても役立つオイルセパレータ１３
８を通過する。該セパレータからのオイルはリザーバー１４０内に集められ、再
使用されるためにポンプユニット１４２により該入り口へ戻るよう汲み上げられ
る（pumped）。該ポンプユニット１４２はフイルター、クーラー、圧力調整器等
の様な付属品を含んでもよい。
【００２０】 該コンプレッサーの低圧力入り口側と高圧力出口側との両者上のベアリングへ
オイルを提供するために、リザーバー１４０と別の第１オイルリザーバー１４４
が圧力調整器１５０を含むポンプユニット１４６を備えて提供されている。又こ
の第１オイルリザーバーはオイルとガスがそれの中へ供給されるとオイル／ガス
セパレータとして役立つ。該ポンプユニット１４６はフイルター、クーラー等の
様な付属品を含んでもよい。主加圧オイルライン１５２の口火を切って（leadin
g off）、高圧側へのブランチライン（branch line）１５４，１５６があり、低
圧側へのブランチライン１５８，１６０がある。図２（通路を示す）と図４を参
照すると、ブランチライン１５４はハウジング２２内の通路１１６に、ライン１
５６は通路１１８に、ライン１５８は通路１１４にそしてライン１６０は通路１
１２に接続される。ライン１５４の様に、各ブランチラインは、該主ラインの高
圧と関連ベアリング室、ライン１５４用室４６、ライン１５６用室４８そしてラ
イン１５８及び１６０用室４４の圧力との間の流れを制御するために、バルブ１
６２の様なニードルバルブ（needle valve）、とインジケータ１６４の様な流
れインジケータ（flow indicator）とを含んでいる。該コンプレッサーの低圧側
では、該ベアリング及びギヤ室４４の圧力は動作室２８の入り口圧力、すなわち
約２０６．８ｈＰａ（３ピーエスアイ）、と概略同じであるよう制御される。好
ましい実施例では、該ベアリング及びギヤ室４４の圧力は該動作室２８の入り口
圧力の少なくとも９０％に制御される。これはベアリング室４４と流体的に連通
するゲージ１６１によりモニターされる。該コンプレッサーの高圧側では、ベア
リング室４６と４８の圧力は、該動作室の出口端７０（図２参照）のローターシ
ャフト付近の平均圧力、すなわち約６８９４．８ｈＰａ（１００ピーエスアイ）
の最大出口圧力用で約４４８１．６ｈＰａ（約６５ピーエスアイ）、と概略同じ
であるよう制御される。これはベアリング室４６と流体的に連通するゲージ１５
７とベアリング室４８と流体的に連通するゲージ１５９によりモニターされる。
該ベアリングへの該ブランチライン内の該オイルの流量（flow rate）は約０．
９ｇｐｍである。該ベアリング室のオイルの圧力を動作室の各端部でのプロセス
流体の圧力と概略等しいレベルに保つことにより、該ベアリングオイルとプロセ
ス流体（と該動作室内の何等かの潤滑剤）の混合を促進する駆動力は僅かにある
か又は皆無である。
オイルを提供するために、リザーバー１４０と別の第１オイルリザーバー１４４
が圧力調整器１５０を含むポンプユニット１４６を備えて提供されている。又こ
の第１オイルリザーバーはオイルとガスがそれの中へ供給されるとオイル／ガス
セパレータとして役立つ。該ポンプユニット１４６はフイルター、クーラー等の
様な付属品を含んでもよい。主加圧オイルライン１５２の口火を切って（leadin
g off）、高圧側へのブランチライン（branch line）１５４，１５６があり、低
圧側へのブランチライン１５８，１６０がある。図２（通路を示す）と図４を参
照すると、ブランチライン１５４はハウジング２２内の通路１１６に、ライン１
５６は通路１１８に、ライン１５８は通路１１４にそしてライン１６０は通路１
１２に接続される。ライン１５４の様に、各ブランチラインは、該主ラインの高
圧と関連ベアリング室、ライン１５４用室４６、ライン１５６用室４８そしてラ
イン１５８及び１６０用室４４の圧力との間の流れを制御するために、バルブ１
６２の様なニードルバルブ（needle valve）、とインジケータ１６４の様な流
れインジケータ（flow indicator）とを含んでいる。該コンプレッサーの低圧側
では、該ベアリング及びギヤ室４４の圧力は動作室２８の入り口圧力、すなわち
約２０６．８ｈＰａ（３ピーエスアイ）、と概略同じであるよう制御される。好
ましい実施例では、該ベアリング及びギヤ室４４の圧力は該動作室２８の入り口
圧力の少なくとも９０％に制御される。これはベアリング室４４と流体的に連通
するゲージ１６１によりモニターされる。該コンプレッサーの高圧側では、ベア
リング室４６と４８の圧力は、該動作室の出口端７０（図２参照）のローターシ
ャフト付近の平均圧力、すなわち約６８９４．８ｈＰａ（１００ピーエスアイ）
の最大出口圧力用で約４４８１．６ｈＰａ（約６５ピーエスアイ）、と概略同じ
であるよう制御される。これはベアリング室４６と流体的に連通するゲージ１５
７とベアリング室４８と流体的に連通するゲージ１５９によりモニターされる。
該ベアリングへの該ブランチライン内の該オイルの流量（flow rate）は約０．
９ｇｐｍである。該ベアリング室のオイルの圧力を動作室の各端部でのプロセス
流体の圧力と概略等しいレベルに保つことにより、該ベアリングオイルとプロセ
ス流体（と該動作室内の何等かの潤滑剤）の混合を促進する駆動力は僅かにある
か又は皆無である。
【００２１】 該コンプレッサーの低圧側と高圧側の各々用の全てのシール用のバッフアーガ
スを提供するために、２つのバッフアーガス主供給ラインが空気又は窒素等の様
な、バッフアーガスの単一源１６３から提供される。低圧主供給ライン１６５は
２つのブランチライン１６８と１７０に供給する約毎分０．１９８ｍ3〔毎分７
標準立方フイート（standard cubic feet per minute）｛エスシーエフエム（sc
fm）｝〕で約６８９４．８ｈＰａ（約１００ピーエスアイ）の圧力を提供する低
圧圧力調整器１６６を備えている。高圧主供給ライン１７２は２つのブランチラ
イン１７６と１７８に供給する約毎分０．２８３ｍ3（１０エスシーエフエム）
で約７２３９．５ｈＰａ（約１０５ピーエスアイ）の圧力を提供する高圧圧力調
整器１７４を備えている。ライン１６８の様な、各ブランチラインは、関連主ラ
インの圧力と関連ベアリング室、ライン１６８と１７０用の室４４，ライン１７
６用の室４６、そしてライン１７８用の室４８の圧力の間の流れを制御するため
に、ニードルバルブと流れインジケータを含むロトメータ（rotometer）１８０
の様なロトメータを有する。各シールで展開されるバッフアーガス圧力は該動作
室端部と各シール端部に隣接するベアリング室と両者の圧力より僅か上であるべ
きである。理想的には、該”シール圧力（seal pressure）”は該溝９２内（図
３）のそれである。しかしながら、実際的に云えば、このシール圧力は、図２を
参照して、通路１００が該ハウジング２２に入る入り口１０１に様な、該シール
にバッフアーガスを供給する通路の開始部の圧力と概略同じである。今図４を参
照すると、ゲージ１７９の様な、ゲージがシール圧力をモニターするためにここ
に便宜的に据え付けられる。該溝９２（図３）から動作室又はベアリング室まで
の該シール内での軸線方向の圧力降下は、ガス流量（gas flow rate）、リブ数
（number of ribs）、該ローシャフトへの該リブの嵌合（the fit of the ribs
to the rotor shaft）、該シールとシャフトの直径（seal and shaft diameters
）及び他の要素の様な公知の要素に依っており典型的には約２０６．８−６８９
．５ｈＰａ（３−１０ピーエスアイ）である。又該通路１００（図２）内への流
量は充分に上昇した圧力の良いインジケータであり該システムの適切な動作を評
価するため使用される。もし該圧力が低過ぎれば、該ロトメータを通る流れは無
く、もし該圧力が高過ぎれば、過剰な流れが存在し、それはバッフアーガスの浪
費である。シール内への約毎分０．０８４９−０．１４１５ｍ3（３−５エスシ
ーエフエム）の流れは該シールの適切な動作に充分である。オイルシステムを参
照して述べた様に、該コンプレッサーの低圧力側で、該ベアリング及びギヤ室４
４内の圧力は該動作室２８の入り口圧力と概略同じ、すなわち約２０６．８ｈＰ
ａ（約３ピーエスアイ）となるように制御される。好ましい実施例では、該ベア
リング及びギヤ室圧力は動作室入り口圧力の少なくとも９０％であるように制御
される。シール７４及び７６への流量は、該動作室入り口圧力より約３４４．７
ｈＰａ（約５ピーエスアイ）高く、すなわち約５５１．６ｈＰａ（約８ピーエス
アイ）であると信じられるシール圧力で約０．０５６６−０．０８４９ｍ3（約
２−３エスシーエフエム）である。該コンプレッサーの高圧力側で、該ベアリン
グ室４６及び４８の圧力は該動作室の出口端部７０（図２）の該ローターシャフ
ト周りの平均圧力、すなわち例えば、約６８９４．８ｈＰａ（１００ピーエスア
イ）の最大出口圧力用で約４４８１．６ｈＰａ（約６５ピーエスアイ）、と概略
同じ圧力である。該好ましい実施例ではベアリング室圧力は動作室出口端での平
均圧力の少なくとも９０％であるよう制御される。シール７８及び８０の各々へ
の流量は動作室平均出口圧力の上約４８２．６ｈＰａ（約７ピーエスアイ）、す
なわち４９６４．３ｈＰａ（７２ピーエスアイ）であると信じられるシール圧力
で毎分約０．１１３−０．１４１５ｍ3（約４−５エスシーエフエム）である。
図２（通路を示す）及び図４を参照すると、ブランチライン１６８はハウジング
２２の通路１２０に（図２）、ライン１７０は通路１２２に、ライン１７６は通
路１００に、ライン１７８は通路１２４に接続される。
スを提供するために、２つのバッフアーガス主供給ラインが空気又は窒素等の様
な、バッフアーガスの単一源１６３から提供される。低圧主供給ライン１６５は
２つのブランチライン１６８と１７０に供給する約毎分０．１９８ｍ3〔毎分７
標準立方フイート（standard cubic feet per minute）｛エスシーエフエム（sc
fm）｝〕で約６８９４．８ｈＰａ（約１００ピーエスアイ）の圧力を提供する低
圧圧力調整器１６６を備えている。高圧主供給ライン１７２は２つのブランチラ
イン１７６と１７８に供給する約毎分０．２８３ｍ3（１０エスシーエフエム）
で約７２３９．５ｈＰａ（約１０５ピーエスアイ）の圧力を提供する高圧圧力調
整器１７４を備えている。ライン１６８の様な、各ブランチラインは、関連主ラ
インの圧力と関連ベアリング室、ライン１６８と１７０用の室４４，ライン１７
６用の室４６、そしてライン１７８用の室４８の圧力の間の流れを制御するため
に、ニードルバルブと流れインジケータを含むロトメータ（rotometer）１８０
の様なロトメータを有する。各シールで展開されるバッフアーガス圧力は該動作
室端部と各シール端部に隣接するベアリング室と両者の圧力より僅か上であるべ
きである。理想的には、該”シール圧力（seal pressure）”は該溝９２内（図
３）のそれである。しかしながら、実際的に云えば、このシール圧力は、図２を
参照して、通路１００が該ハウジング２２に入る入り口１０１に様な、該シール
にバッフアーガスを供給する通路の開始部の圧力と概略同じである。今図４を参
照すると、ゲージ１７９の様な、ゲージがシール圧力をモニターするためにここ
に便宜的に据え付けられる。該溝９２（図３）から動作室又はベアリング室まで
の該シール内での軸線方向の圧力降下は、ガス流量（gas flow rate）、リブ数
（number of ribs）、該ローシャフトへの該リブの嵌合（the fit of the ribs
to the rotor shaft）、該シールとシャフトの直径（seal and shaft diameters
）及び他の要素の様な公知の要素に依っており典型的には約２０６．８−６８９
．５ｈＰａ（３−１０ピーエスアイ）である。又該通路１００（図２）内への流
量は充分に上昇した圧力の良いインジケータであり該システムの適切な動作を評
価するため使用される。もし該圧力が低過ぎれば、該ロトメータを通る流れは無
く、もし該圧力が高過ぎれば、過剰な流れが存在し、それはバッフアーガスの浪
費である。シール内への約毎分０．０８４９−０．１４１５ｍ3（３−５エスシ
ーエフエム）の流れは該シールの適切な動作に充分である。オイルシステムを参
照して述べた様に、該コンプレッサーの低圧力側で、該ベアリング及びギヤ室４
４内の圧力は該動作室２８の入り口圧力と概略同じ、すなわち約２０６．８ｈＰ
ａ（約３ピーエスアイ）となるように制御される。好ましい実施例では、該ベア
リング及びギヤ室圧力は動作室入り口圧力の少なくとも９０％であるように制御
される。シール７４及び７６への流量は、該動作室入り口圧力より約３４４．７
ｈＰａ（約５ピーエスアイ）高く、すなわち約５５１．６ｈＰａ（約８ピーエス
アイ）であると信じられるシール圧力で約０．０５６６−０．０８４９ｍ3（約
２−３エスシーエフエム）である。該コンプレッサーの高圧力側で、該ベアリン
グ室４６及び４８の圧力は該動作室の出口端部７０（図２）の該ローターシャフ
ト周りの平均圧力、すなわち例えば、約６８９４．８ｈＰａ（１００ピーエスア
イ）の最大出口圧力用で約４４８１．６ｈＰａ（約６５ピーエスアイ）、と概略
同じ圧力である。該好ましい実施例ではベアリング室圧力は動作室出口端での平
均圧力の少なくとも９０％であるよう制御される。シール７８及び８０の各々へ
の流量は動作室平均出口圧力の上約４８２．６ｈＰａ（約７ピーエスアイ）、す
なわち４９６４．３ｈＰａ（７２ピーエスアイ）であると信じられるシール圧力
で毎分約０．１１３−０．１４１５ｍ3（約４−５エスシーエフエム）である。
図２（通路を示す）及び図４を参照すると、ブランチライン１６８はハウジング
２２の通路１２０に（図２）、ライン１７０は通路１２２に、ライン１７６は通
路１００に、ライン１７８は通路１２４に接続される。
【００２２】 シールはラビリンス型であるので（他のシールが本発明で使用されてもよいが
）、バッフアーガスの幾らかの漏洩が起こるであろう。図３を参照すると、典型
的シール７８用バッフアーガスは通路１００を通り溝９８へ、スロット１０２に
沿い、該シールボデイ８２の端部の中間にある円周溝９２への向かう孔９４及び
９６へと導かれる。それにより該バッフアーガスはシールボデイの端部の中間に
導入されるので、各シールへの流れの第１部分は関連ベアリング室に向かって行
きそして残る第２部分は該動作室に向かって行く。図３で、示された該シールは
動作室側に３つのリブをそしてベアリング室側に１１のリブを有して中心から離
れた通路９２を有する。これは該動作室へのバッフアーガスのより多い流れを提
供しそれは腐食性プロセス流体が該シールに入らないようにそして該ベアリング
に達しないようにするためには平衡化された流れより良く作用すると信じられる
。ベアリング室４４では、戻りライン１８２が室４４からのオイルとバッフアー
ガスとを第１リザーバ１４４へ戻す。ライン１８２は重力戻りラインで、該第１
リザーバへ下方にスロープを付けられねばならぬがそれは室４４と第１リザーバ
１４４との圧力が概略同じであるからである。ベアリング室４６では、戻りライ
ン１８４はハウジング２２（図２）からライン１７６により導入されたバッフア
ーガスの大部分を運び、戻りライン１８６はライン１５４により導入されたオイ
ルとライン１７６により導入された幾らかのバッフアーガスとを運ぶ。ベアリン
グ室４８で、戻りライン１８８はライン１５６で導入されたオイルとハウジング
２２（図２）からライン１７８により導入された幾らかのバッフアーガスを運び
、戻りライン１９０は該ハウジングからライン１７８により導入された該バッフ
アーガスの大部分を運ぶ。ハウジング２２の外側で、戻りライン１８４，１８６
，１８８そして１９０は一緒に多岐化されており（manifolded together）、第
２リザーバ１９４（それは又ベアリング室４６及び４８と同じ圧力に保持されて
いるオイル／ガスセパレータとして役立っている）へオイルと幾らかのバッフア
ーガスを運ぶ主戻りライン１９２と合流する。戻りライン１９２は重力戻りライ
ンであり、第２リザーバ１９４へ下方にスロープをつけられねばならない。該第
２リザーバでは、該バッフアーガスとオイルとは分離され、該オイルはライン１
９６を経由しフロートバルブ１９８を通り第１リザーバ１４４へもどされるが、
該フロートバルブは該オイル圧力を低下させ、該第２リザーバ内のオイルレベル
を一定レベルに保つものである。該バッフアーガスはライン２００を経由して該
第２リザーバから除去され、該ガスがウエースト取り扱いシステムへ向けられる
か或いはライン１３７の該コンプレッサーの入り口側へ戻されて該プロセスガス
とブレンドされる前に、該圧力は毎分約０．１４１５ｍ3（約５エスシーエフエ
ム）の流量（rate）（既述のシール条件用）でロトメータ２０２を通して低下さ
せられる。該第２リザーバから除去されたバッフアーガスは代わりに第１リザー
バに入りそして配管のコスト節減となるダッシュ線２０３に従う第１リザーバ１
４４のヘッドスペース（headspace）に入る。ロトメーター２０２の部品である
ニードルバルブはベアリング室４６と４８の圧力を制御する第２リザーバー１９
４内の背圧を制御する主要素である。該高圧力下で該オイル内への溶解を強いら
れた如何なるバッフアーガスも第１リザーバー１４４内の低圧力下で”気化（bo
il off）”出来る。該バッフアーガスは毎分約０．０８４９ｍ3（約３ｓｃｆｍ
）の流量（既述のシール条件のため）でロトメーター２０６により制御される放
出ライン２０４を経由して第１リザーバー１４４から除去される。該ロトメータ
ー２０６の部品である該ニードルバルブはベアリング室４４の圧力を制御する第
１リザーバー１４４内の背圧を制御する主要素である。ライン２０４を経由して
その様に放出される該バッフアーガスはウエースト取り扱いシステムへ向けられ
るか、又は既に示した場合の様に、ライン１３７でコンプレッサーの入り口側に
戻され、該プロセスガスとブレンドされる。該バッフアーガスを再使用したりそ
れを該バッフアーガス源へ再導入することは好ましく、それは該バッフアーガス
源用コンプレッサーは遠隔に配置されており、該低圧ガスをそれへ戻す費用は入
手し得る節約の値ではないからである。
）、バッフアーガスの幾らかの漏洩が起こるであろう。図３を参照すると、典型
的シール７８用バッフアーガスは通路１００を通り溝９８へ、スロット１０２に
沿い、該シールボデイ８２の端部の中間にある円周溝９２への向かう孔９４及び
９６へと導かれる。それにより該バッフアーガスはシールボデイの端部の中間に
導入されるので、各シールへの流れの第１部分は関連ベアリング室に向かって行
きそして残る第２部分は該動作室に向かって行く。図３で、示された該シールは
動作室側に３つのリブをそしてベアリング室側に１１のリブを有して中心から離
れた通路９２を有する。これは該動作室へのバッフアーガスのより多い流れを提
供しそれは腐食性プロセス流体が該シールに入らないようにそして該ベアリング
に達しないようにするためには平衡化された流れより良く作用すると信じられる
。ベアリング室４４では、戻りライン１８２が室４４からのオイルとバッフアー
ガスとを第１リザーバ１４４へ戻す。ライン１８２は重力戻りラインで、該第１
リザーバへ下方にスロープを付けられねばならぬがそれは室４４と第１リザーバ
１４４との圧力が概略同じであるからである。ベアリング室４６では、戻りライ
ン１８４はハウジング２２（図２）からライン１７６により導入されたバッフア
ーガスの大部分を運び、戻りライン１８６はライン１５４により導入されたオイ
ルとライン１７６により導入された幾らかのバッフアーガスとを運ぶ。ベアリン
グ室４８で、戻りライン１８８はライン１５６で導入されたオイルとハウジング
２２（図２）からライン１７８により導入された幾らかのバッフアーガスを運び
、戻りライン１９０は該ハウジングからライン１７８により導入された該バッフ
アーガスの大部分を運ぶ。ハウジング２２の外側で、戻りライン１８４，１８６
，１８８そして１９０は一緒に多岐化されており（manifolded together）、第
２リザーバ１９４（それは又ベアリング室４６及び４８と同じ圧力に保持されて
いるオイル／ガスセパレータとして役立っている）へオイルと幾らかのバッフア
ーガスを運ぶ主戻りライン１９２と合流する。戻りライン１９２は重力戻りライ
ンであり、第２リザーバ１９４へ下方にスロープをつけられねばならない。該第
２リザーバでは、該バッフアーガスとオイルとは分離され、該オイルはライン１
９６を経由しフロートバルブ１９８を通り第１リザーバ１４４へもどされるが、
該フロートバルブは該オイル圧力を低下させ、該第２リザーバ内のオイルレベル
を一定レベルに保つものである。該バッフアーガスはライン２００を経由して該
第２リザーバから除去され、該ガスがウエースト取り扱いシステムへ向けられる
か或いはライン１３７の該コンプレッサーの入り口側へ戻されて該プロセスガス
とブレンドされる前に、該圧力は毎分約０．１４１５ｍ3（約５エスシーエフエ
ム）の流量（rate）（既述のシール条件用）でロトメータ２０２を通して低下さ
せられる。該第２リザーバから除去されたバッフアーガスは代わりに第１リザー
バに入りそして配管のコスト節減となるダッシュ線２０３に従う第１リザーバ１
４４のヘッドスペース（headspace）に入る。ロトメーター２０２の部品である
ニードルバルブはベアリング室４６と４８の圧力を制御する第２リザーバー１９
４内の背圧を制御する主要素である。該高圧力下で該オイル内への溶解を強いら
れた如何なるバッフアーガスも第１リザーバー１４４内の低圧力下で”気化（bo
il off）”出来る。該バッフアーガスは毎分約０．０８４９ｍ3（約３ｓｃｆｍ
）の流量（既述のシール条件のため）でロトメーター２０６により制御される放
出ライン２０４を経由して第１リザーバー１４４から除去される。該ロトメータ
ー２０６の部品である該ニードルバルブはベアリング室４４の圧力を制御する第
１リザーバー１４４内の背圧を制御する主要素である。ライン２０４を経由して
その様に放出される該バッフアーガスはウエースト取り扱いシステムへ向けられ
るか、又は既に示した場合の様に、ライン１３７でコンプレッサーの入り口側に
戻され、該プロセスガスとブレンドされる。該バッフアーガスを再使用したりそ
れを該バッフアーガス源へ再導入することは好ましく、それは該バッフアーガス
源用コンプレッサーは遠隔に配置されており、該低圧ガスをそれへ戻す費用は入
手し得る節約の値ではないからである。
【００２３】 好ましい動作圧力を決定することは圧力の観点から該システムを動作させる中
で重要である。該低圧側では該動作室の入り口にゲージ２０８（図４）を置くこ
とにより該コンプレッサーの低圧入り口端部の圧力レベルを決定することは簡単
である。シール７４と７６の端部９０（図３）で該ローターシャフト周りの圧力
はこの圧力と概略同じであると仮定する。各低圧シール７４と７６へのバッフア
ーガス用のロトメーター１８０と１８０’は該シールへの低いガスの流れを提供
するようセット出来て、ロトメーター２０６は該第１ベアリング室４４へ動作室
２８の入り口端部で測定された圧力の約９０％に少なくとも等しい圧力を提供す
るよう調整される。好ましい実施例では又この低ベアリング室圧力は該入り口端
部での該動作室圧力に概略同じであるか又は３０％の大きさだけその圧力より大
きくてもよい。もし該ベアリング室圧力が余り大きいならば、ベアリングオイル
を該動作室内へ加圧するのを防止するために過剰なバッフアーガス流が必要とな
る。高バッフアーガス流では、該オイルの微粒化（atomization）が起こり、ベ
アリングオイルがライン２０４内のバッフアーガスウエースト流れ（buffer gas
waste stream）内へ運ばれるかも知れないと信じられている。これは一定に留
まるべき該リザーバー１４４内オイルレベルをモニターすることにより決定出来
る。ベアリング室のオイルを該シールから外方へ保つために該ベアリング室内へ
のバッフアーガスの積極的流れを保証するために該シール圧力は常に該ベアリン
グ室圧力より大きい。該シール圧力は単純には、選択されたベアリング室圧力で
望ましい積極的シール流れを提供するに必要な圧力であり、該シール流れは上方
シール圧力限界を決定するのに重要なパラメータである。
で重要である。該低圧側では該動作室の入り口にゲージ２０８（図４）を置くこ
とにより該コンプレッサーの低圧入り口端部の圧力レベルを決定することは簡単
である。シール７４と７６の端部９０（図３）で該ローターシャフト周りの圧力
はこの圧力と概略同じであると仮定する。各低圧シール７４と７６へのバッフア
ーガス用のロトメーター１８０と１８０’は該シールへの低いガスの流れを提供
するようセット出来て、ロトメーター２０６は該第１ベアリング室４４へ動作室
２８の入り口端部で測定された圧力の約９０％に少なくとも等しい圧力を提供す
るよう調整される。好ましい実施例では又この低ベアリング室圧力は該入り口端
部での該動作室圧力に概略同じであるか又は３０％の大きさだけその圧力より大
きくてもよい。もし該ベアリング室圧力が余り大きいならば、ベアリングオイル
を該動作室内へ加圧するのを防止するために過剰なバッフアーガス流が必要とな
る。高バッフアーガス流では、該オイルの微粒化（atomization）が起こり、ベ
アリングオイルがライン２０４内のバッフアーガスウエースト流れ（buffer gas
waste stream）内へ運ばれるかも知れないと信じられている。これは一定に留
まるべき該リザーバー１４４内オイルレベルをモニターすることにより決定出来
る。ベアリング室のオイルを該シールから外方へ保つために該ベアリング室内へ
のバッフアーガスの積極的流れを保証するために該シール圧力は常に該ベアリン
グ室圧力より大きい。該シール圧力は単純には、選択されたベアリング室圧力で
望ましい積極的シール流れを提供するに必要な圧力であり、該シール流れは上方
シール圧力限界を決定するのに重要なパラメータである。
【００２４】 該動作室の高圧側では、該ローターシャフト及びシールの周りの平均高圧は測
定が難しいので、該動作室内の直接測定以外の手段が動作を始める初期圧力を決
定するのに使われる。例えば、バッフアーガス源からのライン１７２はシャット
オフバルブ２１０で阻止され、ライン１９２はシャットオフバルブ２１２で阻止
され、そしてライン１５４と１５６はバルブ１６２と１６２’でシャットオフさ
れる。次いで該コンプレッサーは簡潔に動作させられ、該動作室圧力が、該シー
ルを通しての幾らかの感知される流れも無しにシール７８と８０を通して（それ
ぞれ）ベアリング室４６と４８内へ”デドヘッド（dead-head）”出来るように
する。それぞれ、ゲージ１５７と１５９で見られるベアリング室４６と４８の圧
力は平均高動作室圧力に等しい。この圧力値は第２リザーバー１９４の圧力をセ
ットアップするため使用され得る。又この高ベアリング室圧力と第２リザーバー
圧力は好ましくは該高圧力出口端部での該平均動作室圧力と概略同じであるか、
或いは３０％だけその圧力より高いのがよい。低圧に関連して述べた様に、余り
に高いベアリング室圧力での動作は該リザーバー内オイルの損失となる。動作条
件の評価の幾つかの重要な考慮事項には下記がある。
定が難しいので、該動作室内の直接測定以外の手段が動作を始める初期圧力を決
定するのに使われる。例えば、バッフアーガス源からのライン１７２はシャット
オフバルブ２１０で阻止され、ライン１９２はシャットオフバルブ２１２で阻止
され、そしてライン１５４と１５６はバルブ１６２と１６２’でシャットオフさ
れる。次いで該コンプレッサーは簡潔に動作させられ、該動作室圧力が、該シー
ルを通しての幾らかの感知される流れも無しにシール７８と８０を通して（それ
ぞれ）ベアリング室４６と４８内へ”デドヘッド（dead-head）”出来るように
する。それぞれ、ゲージ１５７と１５９で見られるベアリング室４６と４８の圧
力は平均高動作室圧力に等しい。この圧力値は第２リザーバー１９４の圧力をセ
ットアップするため使用され得る。又この高ベアリング室圧力と第２リザーバー
圧力は好ましくは該高圧力出口端部での該平均動作室圧力と概略同じであるか、
或いは３０％だけその圧力より高いのがよい。低圧に関連して述べた様に、余り
に高いベアリング室圧力での動作は該リザーバー内オイルの損失となる。動作条
件の評価の幾つかの重要な考慮事項には下記がある。
【００２５】 １）第１リザーバー１４４内のオイルレベルはずっと実質的に一定とすべきで
、もし満液式スクリューコンプレッサーが使用されるならば、リザーバー１４０
内のオイルレベルも又ずっと実質的に一定に留まるべきである。
、もし満液式スクリューコンプレッサーが使用されるならば、リザーバー１４０
内のオイルレベルも又ずっと実質的に一定に留まるべきである。
【００２６】 ２）シール７４、７６，７８及び８０への流量（flow rate）は、バッフアー
ガスを浪費せず、かつ、第１リザーバー１４４からのオイル損失となるオイルの
過剰な微粒化が起こる条件を創らない、受け入れ可能な低限界に留まるべきであ
る。
ガスを浪費せず、かつ、第１リザーバー１４４からのオイル損失となるオイルの
過剰な微粒化が起こる条件を創らない、受け入れ可能な低限界に留まるべきであ
る。
【００２７】 ３）該ベアリングオイルシステム内への腐蝕性プロセス流体の何等かの感知さ
れる移動もあるべきでなくそれは該ベアリングオイル内の汚染の形成として露見
する。
れる移動もあるべきでなくそれは該ベアリングオイル内の汚染の形成として露見
する。
【００２８】 該システムの動作を該システムを設定し制御すべき圧力を参照して論じた。流
量と圧力とは関連しているので、又本発明と該システムの動作を説明するために
流量の使用も可能である。例えば該システム内の圧力が幾らであるかを精確に知
らなくても、流量を使用して該システムは設定可能で成功裡に動作させられ得る
。例えば、該コンプレッサーが運転していて、シール７４と７６へのバッフアー
ガス流れは各ロトメーター１８０と１８０’により毎分約０．０８４９ｍ3（３
ｓｃｆｍ）｛全部で毎分約０．１６９８ｍ3（６ｓｃｆｍ）用に｝へ設定され得
る。ベアリング室４４と第１リザーバー１４４からの流れはロトメーター２０６
により毎分約０．０８４９ｍ3（３ｓｃｆｍ）に設定される。このことは、毎分
約０．０４２４５ｍ3（１．５ｓｃｆｍ）のバッフアーガスを各シールから｛全
部で毎分約０．０８４９ｍ3（３ｓｃｆｍ）｝動作室２８の低圧力入り口端部内
へ入らせる圧力をベアリング室４４内に形成させる。これはプロセス流体とベア
リングオイルとの混合を防止するために該シール７４と７６のバッフアーガス流
出と低圧ベアリング室４４内の適当な圧力との適当な平衡を提供する。該コンプ
レッサーの高圧力端部では、シール７８と８０への該バッフアーガス流れは各ト
ロメーター１８０”と１８０’”により毎分約０．１４１５ｍ3（５ｓｃｆｍ）
｛全部で毎分約０．２８３ｍ3（１０ｓｃｆｍ）用に｝に設定され得る。ベアリ
ング室４６と４８及び第２リザーバー１９４からの流れはロトメーター２０６に
より毎分約０．１４１５ｍ3（５ｓｃｆｍ）に設定される。これは、各シールか
らの毎分約０．０７０８ｍ3（２．５ｓｃｆｍ）｛全部で毎分約０．１４１５ｍ3 （５ｓｃｆｍ｝のバッフアーガスを動作室２８の高圧力出口端部内へ入らせる圧
力をベアリング室４６と４８内に形成させる。これはプロセス流体とベアリング
オイルとの混合を防止するために該シール７８と８０からのバッフアーガスの流
出とベアリング室４６と４８内の適当な圧力との適当な平衡を提供する。流量に
よる該システムの制御のこの議論で、各シールへの流れは、該ベアリング室へ行
く第１部分と動作室へ行く第２部分との２つの部分に分かれる。該ベアリング室
内の適当な条件を保持するために、ベアリング室を出る該バッフアーガスはその
ベアリング室用に該シール内に行くバッフアーガスの全体より少なくなるよう制
御される。これはそのベアリング室用シール内のバッフアーガスの１部分を該動
作室へ行かせる。
量と圧力とは関連しているので、又本発明と該システムの動作を説明するために
流量の使用も可能である。例えば該システム内の圧力が幾らであるかを精確に知
らなくても、流量を使用して該システムは設定可能で成功裡に動作させられ得る
。例えば、該コンプレッサーが運転していて、シール７４と７６へのバッフアー
ガス流れは各ロトメーター１８０と１８０’により毎分約０．０８４９ｍ3（３
ｓｃｆｍ）｛全部で毎分約０．１６９８ｍ3（６ｓｃｆｍ）用に｝へ設定され得
る。ベアリング室４４と第１リザーバー１４４からの流れはロトメーター２０６
により毎分約０．０８４９ｍ3（３ｓｃｆｍ）に設定される。このことは、毎分
約０．０４２４５ｍ3（１．５ｓｃｆｍ）のバッフアーガスを各シールから｛全
部で毎分約０．０８４９ｍ3（３ｓｃｆｍ）｝動作室２８の低圧力入り口端部内
へ入らせる圧力をベアリング室４４内に形成させる。これはプロセス流体とベア
リングオイルとの混合を防止するために該シール７４と７６のバッフアーガス流
出と低圧ベアリング室４４内の適当な圧力との適当な平衡を提供する。該コンプ
レッサーの高圧力端部では、シール７８と８０への該バッフアーガス流れは各ト
ロメーター１８０”と１８０’”により毎分約０．１４１５ｍ3（５ｓｃｆｍ）
｛全部で毎分約０．２８３ｍ3（１０ｓｃｆｍ）用に｝に設定され得る。ベアリ
ング室４６と４８及び第２リザーバー１９４からの流れはロトメーター２０６に
より毎分約０．１４１５ｍ3（５ｓｃｆｍ）に設定される。これは、各シールか
らの毎分約０．０７０８ｍ3（２．５ｓｃｆｍ）｛全部で毎分約０．１４１５ｍ3 （５ｓｃｆｍ｝のバッフアーガスを動作室２８の高圧力出口端部内へ入らせる圧
力をベアリング室４６と４８内に形成させる。これはプロセス流体とベアリング
オイルとの混合を防止するために該シール７８と８０からのバッフアーガスの流
出とベアリング室４６と４８内の適当な圧力との適当な平衡を提供する。流量に
よる該システムの制御のこの議論で、各シールへの流れは、該ベアリング室へ行
く第１部分と動作室へ行く第２部分との２つの部分に分かれる。該ベアリング室
内の適当な条件を保持するために、ベアリング室を出る該バッフアーガスはその
ベアリング室用に該シール内に行くバッフアーガスの全体より少なくなるよう制
御される。これはそのベアリング室用シール内のバッフアーガスの１部分を該動
作室へ行かせる。
【００２９】 該システム内の圧力と流れが該システムの初期動作で手動によりセットされ、
該システムが安定な動作を保持することが期待される。もし圧力と流れの動揺が
起こり得ることが知られるならば、該圧力と流れの制御を自動化することが望ま
しい。これは低圧用のベアリング室４４又は第１リザーバー１４４の圧力をモニ
ターし、高圧用のベアリング室４６と４８又は第２リザーバー１９４の圧力をモ
ニターしそしてこれらを望ましい値と比較することを自動的に行うことで達成さ
れる。該モニターされた圧力が偏倚した時もし調整を要するならば、ロトメータ
ー２０２の自動化された制御は該高圧を制御出来るし、ロトメータ２０６の自動
化された制御は該低圧を制御出来る。代わって、プロセスが動揺している間に特
定の流れ値を保持するためには、該シールへのバッフアーガス流れの自動化され
たモニター動作と、ロトメーター１８０の様な該シールロトメーターの制御が望
ましく、そして該第１及び第２リザーバー１４４及び１４９からのバッフアーガ
ス流れの自動化されたモニター動作とロトメータ２０２と２０６の制御が必要で
ある。この様な自動化されたフイードバック制御には公知の産業用コンピユータ
制御システムが適用可能である。
該システムが安定な動作を保持することが期待される。もし圧力と流れの動揺が
起こり得ることが知られるならば、該圧力と流れの制御を自動化することが望ま
しい。これは低圧用のベアリング室４４又は第１リザーバー１４４の圧力をモニ
ターし、高圧用のベアリング室４６と４８又は第２リザーバー１９４の圧力をモ
ニターしそしてこれらを望ましい値と比較することを自動的に行うことで達成さ
れる。該モニターされた圧力が偏倚した時もし調整を要するならば、ロトメータ
ー２０２の自動化された制御は該高圧を制御出来るし、ロトメータ２０６の自動
化された制御は該低圧を制御出来る。代わって、プロセスが動揺している間に特
定の流れ値を保持するためには、該シールへのバッフアーガス流れの自動化され
たモニター動作と、ロトメーター１８０の様な該シールロトメーターの制御が望
ましく、そして該第１及び第２リザーバー１４４及び１４９からのバッフアーガ
ス流れの自動化されたモニター動作とロトメータ２０２と２０６の制御が必要で
ある。この様な自動化されたフイードバック制御には公知の産業用コンピユータ
制御システムが適用可能である。
【００３０】 説明したシステムは、スクリューコンプレッサーの複数のローターに付随した
該ベアリングとギヤを潤滑しシールしそして該ベアリングとギヤに対し腐食性で
あるプロセス流体との接触を避けるために圧縮されるべきプロセス流体を該ベア
リングとギヤから分離するための方法と装置を提供する。該システムを満液式ス
クリュー型コンプレッサーに適用するのが好ましいが、それは該動作室内のオイ
ルが該シールの動作室端部９０に或る程度存在し、それが該バッフアーガス流れ
を与えられたシール圧力用に低レベルに保つのを助けると信じられるからである
。これは、バッフアーガスの同じ流れを使用する乾式スクリュー型コンプレッサ
ーで必要であるより短いシールの使用を可能にする。より短いシールはより短い
ローターシャフトを可能にして、それはより小さい直径のローターシャフトを可
能とし、より低コストのコンプレッサーに貢献する。該システムは唯２つのロー
ターを有するスクリューコンプレッサーを参照して論じられたが、本発明の開示
は当該技術で公知の２つより多いローターを有するコンプレッサーに適用可能で
ある。図解されたシステムは、１つの低圧と２つの高圧の、３つのベアリング室
を有したが、該図解されたコンプレッサーはもし（１つの低圧と１つの高圧の）
２つのベアリング室のみ、又は（２つの低圧と２つの高圧の）４つのベアリング
室があっても同様に働く。もし２つより多いローターがあれば、例え４つより多
いベアリング室があってもよい。全ての場合に、少なくとも１つの低圧ベアリン
グ室（第１室）、そして少なくとも１つの高圧ベアリング室（第２室）を有する
、複数のベアリング室が存在するであろう。
該ベアリングとギヤを潤滑しシールしそして該ベアリングとギヤに対し腐食性で
あるプロセス流体との接触を避けるために圧縮されるべきプロセス流体を該ベア
リングとギヤから分離するための方法と装置を提供する。該システムを満液式ス
クリュー型コンプレッサーに適用するのが好ましいが、それは該動作室内のオイ
ルが該シールの動作室端部９０に或る程度存在し、それが該バッフアーガス流れ
を与えられたシール圧力用に低レベルに保つのを助けると信じられるからである
。これは、バッフアーガスの同じ流れを使用する乾式スクリュー型コンプレッサ
ーで必要であるより短いシールの使用を可能にする。より短いシールはより短い
ローターシャフトを可能にして、それはより小さい直径のローターシャフトを可
能とし、より低コストのコンプレッサーに貢献する。該システムは唯２つのロー
ターを有するスクリューコンプレッサーを参照して論じられたが、本発明の開示
は当該技術で公知の２つより多いローターを有するコンプレッサーに適用可能で
ある。図解されたシステムは、１つの低圧と２つの高圧の、３つのベアリング室
を有したが、該図解されたコンプレッサーはもし（１つの低圧と１つの高圧の）
２つのベアリング室のみ、又は（２つの低圧と２つの高圧の）４つのベアリング
室があっても同様に働く。もし２つより多いローターがあれば、例え４つより多
いベアリング室があってもよい。全ての場合に、少なくとも１つの低圧ベアリン
グ室（第１室）、そして少なくとも１つの高圧ベアリング室（第２室）を有する
、複数のベアリング室が存在するであろう。
【００３１】 従って、上記で表明された目標と利点を充分充たし、動作室内のプロセス流体
を圧縮するためのスクリューコンプレッサーの方法と装置が本発明に従って提供
されたことは明らかである。本発明はその特定の実施例に連携して説明されてい
るが、当業者には多くの代替え、変型そして変更が見えて来ることは明らかであ
る。従って、付属する請求項の精神と広い範囲の中に入る全てのこの様な代替え
、変型そして変更を包含することが意図されている。
を圧縮するためのスクリューコンプレッサーの方法と装置が本発明に従って提供
されたことは明らかである。本発明はその特定の実施例に連携して説明されてい
るが、当業者には多くの代替え、変型そして変更が見えて来ることは明らかであ
る。従って、付属する請求項の精神と広い範囲の中に入る全てのこの様な代替え
、変型そして変更を包含することが意図されている。
【図１Ａ及び１Ｂ】 スクリューコンプレッサーの側面図及び端面図を示す。
【図１Ｃ】 ローターの相互係合するローブを示す図１Ａのコンプレッサーを通るよう１Ｃ
−１Ｃで取られた部分断面図を示す。
−１Ｃで取られた部分断面図を示す。
【図２】 ロータシャフト上のラビリンスシールとベアリングシール潤滑剤及びバッフア
ーガス用通路を示す図１Ｂのコンプレッサーのローター軸線を通るよう２−２で
取られた断面図を示す。
ーガス用通路を示す図１Ｂのコンプレッサーのローター軸線を通るよう２−２で
取られた断面図を示す。
【図３】 図２のラビリンスシールの１つの拡大図を示す。
【図４】 動作室、ベアリング室及びシールに提供される流体用の流体略図を示す。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 3H029 AA03 AA17 AA21 AB05 BB01 BB16 BB35 CC09 CC16 CC17 CC19 CC26 CC34
Claims (23)
- 【請求項１】 スクリューコンプレッサーの複数のロータに付随するベアリ
ングとギヤを潤滑及びシールしそして圧縮されるべきプロセス流体を該ベアリン
グとギヤ用潤滑剤から分離する方法であり、該スクリューコンプレッサーは動作
室内に該プロセス流体と該ローターとを備えており、該ローターは該ベアリング
により支持されたシャフトを有しており、該ベアリングは複数のベアリング室内
に含まれており、該シャフトは該動作室から該ベアリング室内の該ベアリングへ
通過しており、該動作室は該圧縮性流体用の低圧入り口端部と高圧出口端部とを
有している、該方法に於いて、 該動作室の該低圧入り口端部に隣接する第１ベアリング室に低ベアリング室圧
力を提供する過程を具備しており、該低ベアリング室圧力は該動作室の該低圧力
入り口端部の圧力の約９０％に少なくとも等しく、該方法は又、 該動作室の該高圧出口端部に隣接する第２ベアリング室に高ベアリング室圧力
を提供する過程を具備しており、該高ベアリング室圧力は該動作室の該高圧力出
口端部の平均圧力の約９０％に少なくとも等しく、該方法は更に、 圧力下の該複数のベアリング室内のベアリングへオイルを汲み上げる過程と、 各ローターシャフトの周りのボアを有するシールにより該第１及び第２ベアリ
ング室を該動作室からシールする過程とを具備しており、該シールは該動作室に
隣接する第１端部を有するボデイとベアリング室に隣接する第２端部と該端部に
対し中間の該ボア内の内部溝とを備えており、各シールの該内部溝はバッフアー
ガス源に接続されており、該方法はなお、 該第１ベアリング室に隣接する該シールにバッフアーガスを提供する過程を具
備しており、該バッフアーガスは該低ベアリング室圧力より高い該溝付近の低圧
を有しており、該低圧力バッフアーガスの１部分は該第１ベアリング室に入って
おり、該方法はなお又、 該第２ベアリング室に隣接する該シールにバッフアーガスを提供する過程を具
備しており、該バッフアーガスは該高ベアリング室圧力より高い該溝付近の高圧
を有しており、該高圧力バッフアーガスの１部分は該第２ベアリング室に入って
おり、該方法はなお更に、 該低ベアリング室圧力を保持するために該第１ベアリング室内のオイルと該第
１ベアリング室からの該低圧力バッフアーガスの該部分を解放する過程と、そし
て 該高ベアリング室圧力を保持するために該第２ベアリング室内のオイルと該第
２ベアリング室からの該高圧力バッフアーガスの該部分を解放する過程とを具備
することを特徴とするスクリューコンプレッサーの複数のロータに付随するベア
リングとギヤを潤滑及びシールしそして圧縮されるべきプロセス流体を該ベアリ
ングとギヤ用潤滑剤から分離する方法。 - 【請求項２】 請求項１の方法に於いて、低ベアリング室圧力を第１ベアリ
ング室に提供する過程が該第１室を該低ベアリング室圧力の第１の閉じて、加圧
されたオイルリザーバーに接続する過程を備えており、高ベアリング室圧力を第
２ベアリング室に提供する過程が該第２室を該高ベアリング室圧力の第２の閉じ
て、加圧されたオイルリザーバーに接続する過程を備えることを特徴とする方法
。 - 【請求項３】 請求項２の方法に於いて、該第１ベアリング室のオイルと該
低圧力バッフアーガスの該部分とを解放する過程が、該バッフアーガスの該オイ
ルからの分離のために該オイルと該低圧力バッフアーガスの該部分とを該第１リ
ザーバーに戻す過程を備えており、該第２ベアリング室のオイルと該高圧力バッ
フアーガスの該部分とを解放する過程が、該バッフアーガスの該高ベアリング室
圧力にある該オイルからの分離のために該オイルと該高圧力バッフアーガスの該
部分とを該第２リザーバーに戻す過程と、そしてオイルを該低ベアリング室圧力
の該第１リザーバーへ更に戻す過程とを備えることを特徴とする方法。 - 【請求項４】 請求項３の方法が更に、 該第１リザーバーからのバッフアーガスの該解放を制御することにより該第１
リザーバー内の該低ベアリング室圧力を制御する過程と、そして 該第２リザーバーからのバッフアーガスの該解放を制御することにより該第２
リザーバー内の該高ベアリング室圧力を制御する過程とを備えることを特徴とす
る方法。 - 【請求項５】 請求項４の方法が更に、 該第２リザーバーのオイルの一定レベルを保持する過程とそして 該汲み上げ過程を使用することにより該第１リザーバーへ戻された該オイルを
再循環する過程とを備えることを特徴とする方法。 - 【請求項６】 請求項１の方法が更に、 オイルを該動作室内へ導入する過程を具備するがそれは該シールの該第１端部
が該導入されるオイルに曝されるようにするためであることを特徴とする方法。 - 【請求項７】 請求項１の方法に於いて、該第１及び第２ベアリング室を該
動作室からシールするための該シールがラビリンスシールを備えており、該ラビ
リンスシールは該ボアの各ローターシャフトの周りに位置付けされたラビリンス
リブを有することを特徴とする方法。 - 【請求項８】 スクリューコンプレッサーの複数のロータに付随する該ベア
リングとギヤを潤滑及びシールしそして圧縮されるべきプロセス流体を該ベアリ
ングとギヤ用潤滑剤から分離する方法であり、該コンプレッサーは動作室内にプ
ロセス流体と該ローターとを備えており、該ローターは該ベアリングにより支持
されたシャフトを有しており、該ベアリングは複数のベアリング室内に含まれて
おり、該シャフトは該動作室から該ベアリング室内の該ベアリングへ通過してお
り、該動作室は該圧縮性流体用の低圧入り口端部と高圧出口端部とを有している
、該方法に於いて、 該動作室の該低圧入り口端部に隣接する第１ベアリング室を提供する過程と、 該動作室の該高圧出口端部に隣接する第２ベアリング室を提供する過程と、 圧力下の該複数のベアリング室内の該ベアリングへオイルを汲み上げる過程と
、 各ローターシャフトの周りのボアを有するシールにより該第１及び第２ベアリ
ング室を該動作室からシールする過程とを具備しており、該シールは該動作室に
隣接する第１端部を有するボデイとベアリング室に隣接する第２端部と該端部に
対し中間の該ボア内の内部溝とを備えており、各シールの該内部溝はバッフアー
ガス源に接続されており、該方法は又、 該第１ベアリング室に隣接する該シールに第１の予め決められた流量で低圧力
バッフアーガスを提供する過程を具備しており、該低圧力バッフアーガスの第１
部分は該第１ベアリング室に入っており、該方法は更に、 該第２ベアリング室に隣接する該シールに第２の予め決められた流量で高圧力
バッフアーガスを提供する過程を具備しており、該高圧力バッフアーガスの第１
部分は該第２ベアリング室に入っており、該方法はなお、 該第１ベアリング室内の該オイルと該第１ベアリング室からの該低圧力バッフ
アーガスの該第１部分とを解放し、そして該第１ベアリング室内に低圧力を展開
しそして低圧力バッフアーガスの第２部分を該動作室へ入らせるために解放され
た低圧力バッフアーガスの該流れを該第１の予め決められた流量より小さい流量
に制限する過程と、そして 該第２ベアリング室内の該オイルと該第２ベアリング室からの該高圧力バッフ
アーガスの該第１部分とを解放し、そして該第２ベアリング室内に高圧力を展開
しそして高圧力バッフアーガスの第２部分を該動作室に入らせるために解放され
た高圧力バッフアーガスの該流れを該第２の予め決められた流量より小さい流量
に制限する過程とを具備することを特徴とするスクリューコンプレッサーの複数
のロータに付随する該ベアリングとギヤを潤滑及びシールしそして圧縮されるべ
きプロセス流体を該ベアリングとギヤ用潤滑剤から分離する方法。 - 【請求項９】 請求項８の方法に於いて、該第１のベアリング室の該オイル
と該低圧力バッフアーガスの該第１部分とを解放する過程が、 該バッフアーガスを該オイルから分離するために該第１ベアリング室からの該
オイルと該低圧力バッフアーガスの該第１部分を該低ベアリング室圧力の第１リ
ザーバーへ送る過程を備えており、そして 該第２ベアリング室の該オイルと高圧力バッフアーガスの該第１部分を解放す
る過程が該バッフアーガスを該高ベアリング室圧力の該オイルから分離するため
に該第２ベアリング室からの該オイルと該高圧バッフアーガスの該第１部分とを
第２リザーバーへ送りそして次いでそのオイルを該低ベアリング室圧力の該第１
リザーバーへ送る過程を備えることを特徴とする方法。 - 【請求項１０】 請求項９の方法に於いて、該解放された低圧力バッフアー
ガスの該流れを制限する過程が該第１リザーバーからの解放された低圧力バッフ
アーガスの該流れを制御する過程を有しており、そして該解放された高圧力バッ
フアーガスの該流れを制限する過程が該第２リザーバーからの解放された高圧力
バッフアーガスの該流れを制御する過程を有することを特徴とする方法。 - 【請求項１１】 請求項８の方法に於いて、該第１及び第２ベアリング室を
該動作室からシールするための前記シールがラビリンスシールを備えており、前
記ラビリンスシールが前記ボアの各ローターシャフトの周りに位置付けされたラ
ビリンスリブを有することを特徴とする方法。 - 【請求項１２】 スクリューコンプレッサーの複数のロータに付随する該ベ
アリングとギヤを潤滑及びシールしそして圧縮されるべきプロセス流体を該ベア
リングとギヤ用潤滑剤から分離する装置であり、該コンプレッサーは動作室内に
該プロセス流体と該ローターとを備えており、該ローターは該ベアリングにより
支持されたシャフトを有しており、該ベアリングは複数のベアリング室内に含ま
れており、該シャフトは該動作室から該ベアリング室内の該ベアリングへ通過し
ており、該動作室は該圧縮性流体用の低圧力入り口端部と高圧力出口端部とを有
している、該装置に於いて、 該動作室の該低圧力入り口端部に隣接する第１ベアリング室と、 低ベアリング室圧力を該第１ベアリング室に提供するための手段とを具備して
おり、該低ベアリング室圧力は該動作室の該低圧力入り口端部の該圧力の約９０
％に少なくとも等しく、該装置は又、 該動作室の該高圧力出口端部に隣接する第２ベアリング室と、 高ベアリング室圧力を該第２ベアリング室に提供するための手段とを具備して
おり、該高ベアリング室圧力は該動作室の該高圧力出口端部の該平均圧力の約９
０％に少なくとも等しく、該装置は更に、 該第１及び第２ベアリング室を該動作室からシールするために各ベアリング室
に隣接するところの及び各ローターシャフトのところの複数のシールを具備して
おり、該シールは各ローターシャフトの周りのボアを有しており、該シールは、 該動作室に隣接する第１端部を有するボデイと、そして ベアリング室に隣接する第２端部と該端部に対し中間の該ボア内の内部溝と
を備えており、該装置はなお、 各シールの該内部溝に接続された加圧バッフアーガス源と、 該低ベアリング室圧力より大きい低バッフアーガス圧力を該第１ベアリング室
の中の該シール内の該溝に提供するために該源と該第１ベアリング室の該シール
との間に第１圧力制御手段とを具備しており、低圧力バッフアーガスの１部分は
該第１ベアリング室内へ通過しており、該装置はなお又、 該高ベアリング室圧力より大きい高バッフアーガス圧力を該第２ベアリング室
の中の該シール内の該溝に提供するために該源と該第２ベアリング室の該シール
との間に第２圧力制御手段を具備しており、高圧力バッフアーガスの１部分は該
第２ベアリング室内へ通過していることを特徴とするスクリューコンプレッサー
の複数のロータに付随する該ベアリングとギヤを潤滑及びシールしそして圧縮さ
れるべきプロセス流体を該ベアリングとギヤ用潤滑剤から分離する装置。 - 【請求項１３】 請求項１２の装置が更に、該第１ベアリング室に接続され
た第１リザーバーと該第２ベアリング室に接続された第２リザーバーとを具備す
ることを特徴とする装置。 - 【請求項１４】 請求項１３の装置に於いて、第３の流れ制御手段は低圧力
バッフアーガスの該流れを制御するために該第１リザーバーからバッフアーガス
を解放するように該第１リザーバーに接続されたバルブを備えており、第４の流
れ制御手段は高圧力バッフアーガスの該流れを制御するために該第２リザーバー
からバッフアーガスを解放するよう該第２リザーバーに接続されたバルブを備え
ることを特徴とする装置。 - 【請求項１５】 請求項１４の装置が更に、該第２リザーバーの一定オイル
レベルを保持し、オイルを該第１リザーバーへ送るために該第２リザーバーに結
合されたフロートバルブと、オイルを圧力下の該複数のベアリング室内の該ベア
リングに汲み上げるために該第１リザーバーに接続されたポンプとを具備するこ
とを特徴とする装置。 - 【請求項１６】 請求項１２の装置が更に、該動作室内へオイルを導入する
が、該シールの該第１端部が該導入されたオイルに曝されるように導入する手段
を具備することを特徴とする装置。 - 【請求項１７】 請求項１２の装置に於いて、該第１及び第２ベアリング室
を該動作室からシールするための該シールがラビリンスシールを備えており、該
ラビリンスシールが該ボアの各ローターシャフトの周りに位置付けされたラビリ
ンスリブを有することを特徴とする装置。 - 【請求項１８】 スクリューコンプレッサーの複数のロータに付随する該ベ
アリングとギヤを潤滑及びシールしそして圧縮されるべき流体を該ベアリングと
ギヤ用潤滑剤から分離する装置であり、該コンプレッサーは動作室内にプロセス
流体と該ローターとを備えており、該ローターは該ベアリングにより支持された
シャフトを有しており、該ベアリングは複数のベアリング室内に含まれており、
該シャフトは該動作室から該ベアリング室内の該ベアリングへ通過しており、該
動作室は該圧縮性流体用の低圧入り口端部と高圧出口端部とを有している、該装
置に於いて、 該動作室の該低圧入り口端部に隣接する第１ベアリング室と、 該動作室の該高圧出口端部に隣接する第２ベアリング室と、 該第１及び第２ベアリング室を該動作室からシールするために各ベアリング室
に隣接するところの及び各ローターシャフトのところの複数のシールとを具備し
ており、該シールは各ローターシャフトの周りのボアを有しており、該シールは
該動作室に隣接する第１端部を有するボデイとベアリング室に隣接する第２端部
と該端部に対し中間の該ボア内の内部溝とを備えており、該装置は又、 各シールの該内部溝に接続された加圧バッフアーガス源と、 該第１ベアリング室の中の該シール内の該溝に低圧力バッフアーガスの予め決
められた流れを提供する、該源と該第１ベアリング室の該シールとの間の第１流
れ制御手段とを具備しており、低圧力バッフアーガスの１部は該第１ベアリング
室内へ通過しており、該装置は更に、 該第２ベアリング室の中の該シール内の該溝に高圧力バッフアーガスの予め決
められた流れを提供するために該源と該第２ベアリング室の該シールとの間の第
２流れ制御手段を具備しており、高圧力バッフアーガスの１部は該第２ベアリン
グ室内へ通過しており、該装置はなお、 低圧力バッフアーガスの該予め決められた流れより小さい流量で該第１ベアリ
ング室からの低圧力バッフアーガスの流れを提供する第３の流れ制御手段と、そ
して 高圧力バッフアーガスの該予め決められた流れより小さい流量で該第２ベアリ
ング室からの高圧力バッフアーガスの流れを提供する第４の流れ制御手段とを具
備することを特徴とするスクリューコンプレッサーの複数のロータに付随する該
ベアリングとギヤを潤滑及びシールしそして圧縮されるべき流体を該ベアリング
とギヤ用潤滑剤から分離する装置。 - 【請求項１９】 請求項１８の装置が更に、該第１ベアリング室に接続され
た第１リザーバーと該第２ベアリング室に接続された第２リザーバーとを具備す
ることを特徴とする装置。 - 【請求項２０】 請求項１９の装置に於いて、該第１ベアリング室に低ベア
リング圧力を提供するための手段がその中の該圧力を制御するように該第１リザ
ーバーからバッフアーガスを解放するため該第１リザーバーに接続されたバルブ
を備えており、該第２ベアリング室に高ベアリング圧力を提供するための該手段
がその中の該圧力を制御するように該第２リザーバーからバッフアーガスを解放
するために該第２リザーバーに接続されたバルブを備えることを特徴とする装置
。 - 【請求項２１】 請求項２０の装置が更に、該第２リザーバー内の一定オイ
ルレベルを保持しそして該第１リザーバーへオイルを送るために該第２リザーバ
ーに接続されたフロートバルブと、圧力下の該複数のベアリング室内の該ベアリ
ングにオイルを汲み上げるために該第１リザーバーに接続されたポンプとを備え
ることを特徴とする装置。 - 【請求項２２】 請求項２１の装置が更に該動作室内へオイルを導入するが
、該シールの該第１端部が該導入されたオイルに曝されるように導入する手段を
備えることを特徴とする装置。 - 【請求項２３】 請求項１８の装置に於いて、該第１及び第２ベアリング室
を該動作室からシールための前記シールがラビリンスシールを備え、該ラビリン
スシールが該ボアの各ローターシャフトの周りに位置付けされたラビリンスリブ
を有することを特徴とする装置。
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US11537199P | 1999-01-11 | 1999-01-11 | |
| US60/115,371 | 1999-01-11 | ||
| PCT/US2000/000659 WO2000042322A1 (en) | 1999-01-11 | 2000-01-11 | Screw compressor |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002535539A true JP2002535539A (ja) | 2002-10-22 |
Family
ID=22360959
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000593864A Pending JP2002535539A (ja) | 1999-01-11 | 2000-01-11 | スクリューコンプレッサー |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6612820B1 (ja) |
| EP (1) | EP1141552B1 (ja) |
| JP (1) | JP2002535539A (ja) |
| KR (1) | KR20010108082A (ja) |
| CN (1) | CN1114044C (ja) |
| AT (1) | ATE282772T1 (ja) |
| BR (1) | BR0008357A (ja) |
| CA (1) | CA2352742A1 (ja) |
| DE (1) | DE60015924T2 (ja) |
| HK (1) | HK1043171A1 (ja) |
| WO (1) | WO2000042322A1 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011256828A (ja) * | 2010-06-11 | 2011-12-22 | Hitachi Industrial Equipment Systems Co Ltd | 無給油式スクリュー圧縮機 |
| JP2014077447A (ja) * | 2013-11-21 | 2014-05-01 | Kobe Steel Ltd | スクリュ圧縮機 |
| CN105829715A (zh) * | 2013-12-18 | 2016-08-03 | 开利公司 | 制冷压缩机润滑剂粘性增强 |
| KR20200003856A (ko) * | 2017-05-04 | 2020-01-10 | 아틀라스 캅코 에어파워, 남로체 벤누트삽 | 트랜스미션 및 이 트랜스미션을 구비하는 압축기 또는 진공 펌프 |
| JP2021520469A (ja) * | 2018-04-11 | 2021-08-19 | アトラス コプコ エアーパワー, ナームローゼ フェンノートシャップATLAS COPCO AIRPOWER, naamloze vennootschap | 流体注入式圧縮装置 |
Families Citing this family (35)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10040020A1 (de) * | 2000-08-16 | 2002-03-07 | Bitzer Kuehlmaschinenbau Gmbh | Schraubenverdichter |
| US7008201B2 (en) * | 2001-10-19 | 2006-03-07 | Imperial Research Llc | Gapless screw rotor device |
| JP3906806B2 (ja) * | 2003-01-15 | 2007-04-18 | 株式会社日立プラントテクノロジー | スクリュウ圧縮機およびそのロータの製造方法と製造装置 |
| US6969242B2 (en) * | 2003-02-28 | 2005-11-29 | Carrier Corpoation | Compressor |
| JP4186784B2 (ja) * | 2003-10-17 | 2008-11-26 | 株式会社デンソー | 気体圧縮装置 |
| CN100360804C (zh) * | 2005-11-04 | 2008-01-09 | 浙江工业大学 | 一种外环流活塞泵 |
| SE531038C2 (sv) * | 2007-04-02 | 2008-11-25 | Svenska Rotor Maskiner Ab | Skruvrotormaskin, energiomvandlingssystem och förfarande för energiomvandling |
| US20090129956A1 (en) * | 2007-11-21 | 2009-05-21 | Jean-Louis Picouet | Compressor System and Method of Lubricating the Compressor System |
| JP4431184B2 (ja) * | 2008-06-13 | 2010-03-10 | 株式会社神戸製鋼所 | スクリュ圧縮装置 |
| DE102008063133A1 (de) * | 2008-12-24 | 2010-07-01 | Oerlikon Leybold Vacuum Gmbh | Vakuumpumpe |
| CN102449312A (zh) * | 2009-03-27 | 2012-05-09 | 斯普林泰克澳大拉西亚私人有限公司 | 压缩机 |
| CN101956570B (zh) * | 2009-07-13 | 2013-09-18 | 郭建国 | 一种容积式变容机械 |
| US8539936B2 (en) * | 2009-10-20 | 2013-09-24 | James E. Bell | Supercharger rotor shaft seal pressure equalization |
| GB0922564D0 (en) | 2009-12-24 | 2010-02-10 | Edwards Ltd | Pump |
| DE102010055798A1 (de) * | 2010-08-26 | 2012-03-01 | Vacuubrand Gmbh + Co Kg | Vakuumpumpe |
| JP2012122450A (ja) | 2010-12-10 | 2012-06-28 | Kobe Steel Ltd | スクリュ圧縮機 |
| WO2012129475A2 (en) | 2011-03-24 | 2012-09-27 | Dresser-Rand Company | Interlocking hole pattern seal |
| JP5777379B2 (ja) * | 2011-04-05 | 2015-09-09 | 株式会社日立産機システム | 空気圧縮機 |
| US9022760B2 (en) | 2011-11-02 | 2015-05-05 | Trane International Inc. | High pressure seal vent |
| US9482230B2 (en) * | 2012-10-17 | 2016-11-01 | Johnson Controls Technology Company | Screw compressor |
| CN103821713A (zh) * | 2012-11-19 | 2014-05-28 | 珠海格力电器股份有限公司 | 螺杆压缩机和油路循环系统及空调机组 |
| CN103047142A (zh) * | 2012-12-29 | 2013-04-17 | 中国科学院沈阳科学仪器股份有限公司 | 一种干气密封螺杆真空泵 |
| JP5860435B2 (ja) | 2013-05-31 | 2016-02-16 | 株式会社神戸製鋼所 | 発電装置 |
| ES2822664T3 (es) | 2013-12-18 | 2021-05-04 | Carrier Corp | Procedimiento para mejorar la fiabilidad del rodamiento del compresor |
| CN105317680A (zh) * | 2014-06-11 | 2016-02-10 | 上海汉钟精机股份有限公司 | 螺杆压缩机排气端轴颈孔密封结构 |
| CN105485006B (zh) * | 2015-11-27 | 2018-08-21 | 上海格什特螺杆科技有限公司 | 一种螺杆压缩机 |
| CA3006510C (en) * | 2015-12-11 | 2020-06-16 | Atlas Copco Airpower, Naamloze Vennootschap | Method for regulating the liquid injection of a compressor, a liquid-injected compressor and a liquid-injected compressor element |
| JP6710072B2 (ja) * | 2016-03-25 | 2020-06-17 | 株式会社神戸製鋼所 | オイルフリースクリュ圧縮機 |
| US10036325B2 (en) * | 2016-03-30 | 2018-07-31 | General Electric Company | Variable flow compressor of a gas turbine |
| DE202016003924U1 (de) * | 2016-06-24 | 2017-09-27 | Vacuubrand Gmbh + Co Kg | Vakuumpumpe mit Sperrgaszufuhr |
| US10514036B2 (en) * | 2017-07-25 | 2019-12-24 | GM Global Technology Operations LLC | Rotor for a positive displacement compressor |
| CN108757450B (zh) * | 2018-05-14 | 2020-04-28 | 西安交通大学 | 一种采用滑动轴承的螺杆压缩机 |
| WO2020095328A1 (en) * | 2018-11-08 | 2020-05-14 | Elgi Equipments Ltd | Oil-free water-injected screw air compressor |
| US11867180B2 (en) | 2019-03-22 | 2024-01-09 | Copeland Industrial Lp | Seal assembly for high pressure single screw compressor |
| DE102021116925A1 (de) * | 2021-06-30 | 2023-01-05 | Kaeser Kompressoren Se | Trockenverdichtender Verdichter und Verfahren zur Ölabscheidung für einen trockenverdichtenden Verdichter |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE733959C (de) * | 1937-10-09 | 1943-04-06 | Klein Schanzlin & Becker Ag | Vorrichtung zum Abdichten von rotierenden Wellen fuer Verdichter, insbesondere fuer Drehkolbenverdichter der Vielzellenbauart |
| US3073513A (en) | 1960-04-26 | 1963-01-15 | Svenska Rotor Maskiner Ab | Rotary compressor |
| GB1484994A (en) * | 1973-09-03 | 1977-09-08 | Svenska Rotor Maskiner Ab | Shaft seal system for screw compressors |
| FR2569780B1 (fr) * | 1984-08-30 | 1989-03-31 | Worthington Turbodyne | Procede et dispositif d'etancheite et de pressurisation pour sorties d'arbres de compresseur d'air exempt d'huile |
| JPS62261689A (ja) * | 1986-05-09 | 1987-11-13 | Kobe Steel Ltd | スクリユ式真空ポンプ |
| JPS6429690A (en) * | 1987-07-22 | 1989-01-31 | Hitachi Ltd | Shaft sealing device for screw vacuum pump |
| SE462232B (sv) * | 1988-11-16 | 1990-05-21 | Svenska Rotor Maskiner Ab | Skruvkompressor med oljedraenering |
| JPH06346822A (ja) | 1993-06-04 | 1994-12-20 | Kubota Corp | ディーゼルエンジンの燃料噴射時期調節装置 |
| JPH06346882A (ja) * | 1993-06-07 | 1994-12-20 | Hitachi Ltd | ドライ真空ポンプの軸封用パージガス量制御装置 |
| JP3493850B2 (ja) * | 1995-11-22 | 2004-02-03 | 石川島播磨重工業株式会社 | 機械駆動式過給機のシール構造 |
| BE1010915A3 (nl) | 1997-02-12 | 1999-03-02 | Atlas Copco Airpower Nv | Inrichting voor het afdichten van een rotoras en schroefcompressor voorzien van dergelijke inrichting. |
-
2000
- 2000-01-11 EP EP00904292A patent/EP1141552B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-01-11 AT AT00904292T patent/ATE282772T1/de not_active IP Right Cessation
- 2000-01-11 US US09/869,442 patent/US6612820B1/en not_active Expired - Fee Related
- 2000-01-11 CA CA002352742A patent/CA2352742A1/en not_active Abandoned
- 2000-01-11 DE DE60015924T patent/DE60015924T2/de not_active Expired - Fee Related
- 2000-01-11 BR BR0008357-7A patent/BR0008357A/pt not_active IP Right Cessation
- 2000-01-11 WO PCT/US2000/000659 patent/WO2000042322A1/en active IP Right Grant
- 2000-01-11 KR KR1020017008687A patent/KR20010108082A/ko active IP Right Grant
- 2000-01-11 JP JP2000593864A patent/JP2002535539A/ja active Pending
- 2000-01-11 CN CN00802670A patent/CN1114044C/zh not_active Expired - Fee Related
-
2002
- 2002-06-19 HK HK02104571.7A patent/HK1043171A1/zh unknown
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011256828A (ja) * | 2010-06-11 | 2011-12-22 | Hitachi Industrial Equipment Systems Co Ltd | 無給油式スクリュー圧縮機 |
| JP2014077447A (ja) * | 2013-11-21 | 2014-05-01 | Kobe Steel Ltd | スクリュ圧縮機 |
| CN105829715A (zh) * | 2013-12-18 | 2016-08-03 | 开利公司 | 制冷压缩机润滑剂粘性增强 |
| US10288069B2 (en) | 2013-12-18 | 2019-05-14 | Carrier Corporation | Refrigerant compressor lubricant viscosity enhancement |
| CN105829715B (zh) * | 2013-12-18 | 2019-07-09 | 开利公司 | 压缩机组件和用于可移动部件的润滑系统 |
| KR20200003856A (ko) * | 2017-05-04 | 2020-01-10 | 아틀라스 캅코 에어파워, 남로체 벤누트삽 | 트랜스미션 및 이 트랜스미션을 구비하는 압축기 또는 진공 펌프 |
| JP2020518756A (ja) * | 2017-05-04 | 2020-06-25 | アトラス コプコ エアーパワー, ナームローゼ フェンノートシャップATLAS COPCO AIRPOWER, naamloze vennootschap | 変速機及びそのような変速機が設けられた圧縮機又は真空ポンプ |
| KR102422692B1 (ko) * | 2017-05-04 | 2022-07-18 | 아틀라스 캅코 에어파워, 남로체 벤누트삽 | 트랜스미션 및 이 트랜스미션을 구비하는 압축기 또는 진공 펌프 |
| JP7117328B2 (ja) | 2017-05-04 | 2022-08-12 | アトラス コプコ エアーパワー，ナームローゼ フェンノートシャップ | 変速機及びそのような変速機が設けられた圧縮機又は真空ポンプ |
| JP2021520469A (ja) * | 2018-04-11 | 2021-08-19 | アトラス コプコ エアーパワー, ナームローゼ フェンノートシャップATLAS COPCO AIRPOWER, naamloze vennootschap | 流体注入式圧縮装置 |
| JP7179869B2 (ja) | 2018-04-11 | 2022-11-29 | アトラス コプコ エアーパワー，ナームローゼ フェンノートシャップ | 流体注入式圧縮装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN1336986A (zh) | 2002-02-20 |
| WO2000042322A1 (en) | 2000-07-20 |
| HK1043171A1 (zh) | 2002-09-06 |
| CN1114044C (zh) | 2003-07-09 |
| DE60015924D1 (de) | 2004-12-23 |
| KR20010108082A (ko) | 2001-12-07 |
| EP1141552B1 (en) | 2004-11-17 |
| CA2352742A1 (en) | 2000-07-20 |
| US6612820B1 (en) | 2003-09-02 |
| EP1141552A1 (en) | 2001-10-10 |
| ATE282772T1 (de) | 2004-12-15 |
| DE60015924T2 (de) | 2005-11-10 |
| BR0008357A (pt) | 2001-11-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2002535539A (ja) | スクリューコンプレッサー | |
| KR100606994B1 (ko) | 물 주입식 나사 압축기 | |
| JP3405994B2 (ja) | ロータリシールおよび／またはベアリング | |
| US9239061B2 (en) | Compressor employing a dry gas seal | |
| CN104220757B (zh) | 压缩机设备以及此种压缩机设备的应用 | |
| US8512019B2 (en) | Screw compression apparatus | |
| JP4588708B2 (ja) | 多系統潤滑式スクリュー圧縮機の潤滑油供給システム及び運転方法 | |
| CN101326413A (zh) | 用于磁力轴承压缩机的急停轴承的润滑系统 | |
| JPH1077979A (ja) | スクロール式圧縮機 | |
| US8801395B2 (en) | Startup bypass system for a screw compressor | |
| JPH10501862A (ja) | 液体循環システムを備えた回転式容積圧縮機 | |
| KR20180091577A (ko) | 스크롤 압축기 | |
| KR100744887B1 (ko) | 압축기용 윤활 시스템 | |
| CN116816680A (zh) | 具有排气分油结构的压缩机 | |
| JP5950870B2 (ja) | 油冷式スクリュ圧縮機 | |
| CN116857197A (zh) | 压缩机 | |
| US5685699A (en) | Compressor transmission vent system | |
| CN211144805U (zh) | 一种无油二氧化碳压缩机 | |
| US9303529B2 (en) | Lube spacer bearing with pressure loading channel | |
| JP2017155718A (ja) | 流体機械 | |
| KR100186875B1 (ko) | 회전베인형 유체압기기 | |
| US6779965B2 (en) | Integrated axial flow pump | |
| CN110043490B (zh) | 水润滑的离心式空压机 | |
| JP2005201171A (ja) | 圧縮機の潤滑機構 | |
| EP3722610A1 (en) | Liquid-feeding screw compressor |