JP2002530040A - 同期機の電力及び効率最適化調整方法 - Google Patents
同期機の電力及び効率最適化調整方法Info
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- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
- H02P9/00—Arrangements for controlling electric generators for the purpose of obtaining a desired output
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-
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- H02P9/30—Arrangements for controlling electric generators for the purpose of obtaining a desired output by variation of field using discharge tubes or semiconductor devices using semiconductor devices
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Abstract
(57)【要約】
インバータブリッジが配属された三相交流発電機、例えば、同期機の電力及び効率最適化調整用方法が記載されており、その際、少なくとも３つの調整領域が形成され、該調整領域内で、発電機の調整が種々異なる基準に応じて行われる。調整領域は、例えば、回転数依存且つ所望の目標電力に依存して決められる。その際、調整は、励磁電流にも固定子電流にも拡張され、交互に交換されるレギュレータの相互の種々異なる情報を用いて実行される。
Description
【０００１】 従来技術 自動車では、エネルギ生成のために、現在主にクローポール型発電機が使用さ
れている。クローポール型発電機（オルタネータ）は、同期突極電機（Ｓｙｎｃ
ｈｒｏｎｓｃｈｅｎｋｅｌｐｏｌｍａｓｃｈｉｎｅ）の原理によって近似的に説
明することができる三相交流電機である。通常のように、発電機の３相出力電流
は、受動Ｂ６ダイオードブリッジによって整流され、図１には、そのような装置
構成が示されている。発電機は、励磁電流によって調整され、調整の際、発電機
の出力電圧ＵBは、回転数に依存せずに、且つ、発電機の効率の範囲内で、負荷
にも依存せずに所望の値に調整される。発電機並びに所属の整流器回路（例えば
、図１に示されている）を用いて、所定の回転数、所謂始動回転数（Ａｎｇｅｈ
ｄｒｅｈｚａｈｌ）に達した後初めて電力給電が開始される。この始動回転数よ
りも小さな回転数の場合、発電機電圧は、バッテリ電圧よりも小さい。この場合
には、電力がＢ６整流器ブリッジを介して車両搭載電源に給電される。
れている。クローポール型発電機（オルタネータ）は、同期突極電機（Ｓｙｎｃ
ｈｒｏｎｓｃｈｅｎｋｅｌｐｏｌｍａｓｃｈｉｎｅ）の原理によって近似的に説
明することができる三相交流電機である。通常のように、発電機の３相出力電流
は、受動Ｂ６ダイオードブリッジによって整流され、図１には、そのような装置
構成が示されている。発電機は、励磁電流によって調整され、調整の際、発電機
の出力電圧ＵBは、回転数に依存せずに、且つ、発電機の効率の範囲内で、負荷
にも依存せずに所望の値に調整される。発電機並びに所属の整流器回路（例えば
、図１に示されている）を用いて、所定の回転数、所謂始動回転数（Ａｎｇｅｈ
ｄｒｅｈｚａｈｌ）に達した後初めて電力給電が開始される。この始動回転数よ
りも小さな回転数の場合、発電機電圧は、バッテリ電圧よりも小さい。この場合
には、電力がＢ６整流器ブリッジを介して車両搭載電源に給電される。
【０００２】 クローポール型発電機の電力を上昇する手段は、励磁電流を上昇する点にある
。しかし、その結果、自動車内で使用されるクローポール型発電機の通常の機器
構成の場合、際だった磁気飽和現象が生じる。この磁気飽和現象により、電力上
昇が著しく低減されることになる。更に、持続運転中の励磁電流の明らかな上昇
により、発電機が熱過負荷状態となり、その結果、この方式は、時間的に制限し
ないと使用することができない。
。しかし、その結果、自動車内で使用されるクローポール型発電機の通常の機器
構成の場合、際だった磁気飽和現象が生じる。この磁気飽和現象により、電力上
昇が著しく低減されることになる。更に、持続運転中の励磁電流の明らかな上昇
により、発電機が熱過負荷状態となり、その結果、この方式は、時間的に制限し
ないと使用することができない。
【０００３】 電力上昇用の別の手掛かりとしては、固定子巻線数を変えることにある。固定
子巻線数を増やすと、始動回転数を減らすことができ、出力電力を低回転数領域
内で上昇させることができる。何れにせよ、この場合、中間及び高い回転数領域
内で、出力電力は明らかに小さくなってしまう。固定子巻線数を減らすと、高い
回転数領域内では電力が上昇するが、それと同時に、下側の回転数領域内では電
力が小さく成り、始動回転数が上昇する。従って、この理由から、固定子巻線数
を変えると、別の回転数領域に亘って電力を上昇させる目的は達成できない。
子巻線数を増やすと、始動回転数を減らすことができ、出力電力を低回転数領域
内で上昇させることができる。何れにせよ、この場合、中間及び高い回転数領域
内で、出力電力は明らかに小さくなってしまう。固定子巻線数を減らすと、高い
回転数領域内では電力が上昇するが、それと同時に、下側の回転数領域内では電
力が小さく成り、始動回転数が上昇する。従って、この理由から、固定子巻線数
を変えると、別の回転数領域に亘って電力を上昇させる目的は達成できない。
【０００４】 ドイツ連邦共和国特許出願第１９７−３３２２１．８号公報には、発電機の後
ろに接続された高領域設定乃至低領域設定調整器（Ｈｏｃｈｓｅｔｚ−ｂｚｗ．
Ｔｉｅｆｓｅｔｚｓｔｅｌｌｅｒ）及び固定子巻線数の変化を用いて発電機の電
力特性曲線を有利に変えることができるやり方が開示されている。ドイツ連邦共
和国特許公開第１９８４５５６９．０号公報に記載されているように、固定子巻
線数を低減し、ダイオード整流器を有する発電機の後ろに高領域設定調整器を接
続すると、中間及び高回転数領域内で電力を高くすることができる。下側の回転
数領域内では、発電機の電圧は、高領域設定調整器を用いて車両搭載電源の電圧
レベルに上昇させられる。
ろに接続された高領域設定乃至低領域設定調整器（Ｈｏｃｈｓｅｔｚ−ｂｚｗ．
Ｔｉｅｆｓｅｔｚｓｔｅｌｌｅｒ）及び固定子巻線数の変化を用いて発電機の電
力特性曲線を有利に変えることができるやり方が開示されている。ドイツ連邦共
和国特許公開第１９８４５５６９．０号公報に記載されているように、固定子巻
線数を低減し、ダイオード整流器を有する発電機の後ろに高領域設定調整器を接
続すると、中間及び高回転数領域内で電力を高くすることができる。下側の回転
数領域内では、発電機の電圧は、高領域設定調整器を用いて車両搭載電源の電圧
レベルに上昇させられる。
【０００５】 受動Ｂ６ブリッジを用いた３相発電機電流の整流の主要な欠点は、位相電流の
値及び位相又はポールホイール角度を発電機調整用の調整量として利用すること
ができないという点にある。位相電圧は、この場合、車両搭載電源電圧によって
固定的に設定され、位相電流と位相電圧との間の位相角度は、全ての作動点で、
良好に近似してφ＝０となる。従って、電機を、全ての作動点で、出力電力、効
率及び調整の動特性に関して最適に運転することができる。
値及び位相又はポールホイール角度を発電機調整用の調整量として利用すること
ができないという点にある。位相電圧は、この場合、車両搭載電源電圧によって
固定的に設定され、位相電流と位相電圧との間の位相角度は、全ての作動点で、
良好に近似してφ＝０となる。従って、電機を、全ての作動点で、出力電力、効
率及び調整の動特性に関して最適に運転することができる。
【０００６】 発電機をパルスインバータと一緒に運転すると、この制限はなくなる。この刊
行物からも、クローポール型発電機をパルスインバータと共に使用することが公
知である。
行物からも、クローポール型発電機をパルスインバータと共に使用することが公
知である。
【０００７】 その際、ドイツ連邦共和国特許公開第１９７３３２１２．９号公報には、内燃
機関により運転可能な発電機の調整用の方法が記載されている。その際、２つの
調整領域、つまり、低回転数での基本回転数領域と、比較的高い回転数での界磁
の弱い領域とで運転する手段が示されている。調整方法は開示されていない。励
磁電流の調整については、何ら言及されていない。しかし、励磁電流の導入に誤
差があると、電機乃至発電機の調整を効率及び電力を最適化して行うことができ
ない。
機関により運転可能な発電機の調整用の方法が記載されている。その際、２つの
調整領域、つまり、低回転数での基本回転数領域と、比較的高い回転数での界磁
の弱い領域とで運転する手段が示されている。調整方法は開示されていない。励
磁電流の調整については、何ら言及されていない。しかし、励磁電流の導入に誤
差があると、電機乃至発電機の調整を効率及び電力を最適化して行うことができ
ない。
【０００８】 米国特許第５６４８７０５号明細書乃至ヨーロッパ特許出願公開第０７６２５
９６号公報には、固定子電流とポールホイール電圧との間の角度を変えることに
よって、下側回転数領域内で電力を上昇させる方法が記載されている。調整の概
念については、開示されていない。下側の回転数領域内で、最大出力電力が必要
となった場合、発電機の３相電流は、受動ダイオードブリッジ及び励磁電流の一
般的な調整を用いて、所望の出力電圧に調整される。受動ダイオードブリッジに
対しては、整流回路のＭＯＳＦＥＴスイッチの寄生ダイオードが利用される。し
かし、中間及び比較的高い回転数領域内では調整されない。従って、全負荷及び
部分負荷の場合に、中間及び比較的高い回転数領域内での電機の電力及び効率を
最適化した調整は、達成されない。
９６号公報には、固定子電流とポールホイール電圧との間の角度を変えることに
よって、下側回転数領域内で電力を上昇させる方法が記載されている。調整の概
念については、開示されていない。下側の回転数領域内で、最大出力電力が必要
となった場合、発電機の３相電流は、受動ダイオードブリッジ及び励磁電流の一
般的な調整を用いて、所望の出力電圧に調整される。受動ダイオードブリッジに
対しては、整流回路のＭＯＳＦＥＴスイッチの寄生ダイオードが利用される。し
かし、中間及び比較的高い回転数領域内では調整されない。従って、全負荷及び
部分負荷の場合に、中間及び比較的高い回転数領域内での電機の電力及び効率を
最適化した調整は、達成されない。
【０００９】 米国特許第５６６３６３１号明細書には、発電機の調整について記載されてお
り、それによると、電機の励磁電流ＩEが、レギュレータによって、専ら出力直
流電圧の目標値ＵBsollと実際値ＩBsollとの間の差ΔＵB＝ＵBsoll−ＩBsollを
用いて求められる。電機のポールホイール角度δは、最大出力電力のためにδ＝
９０°に調整される。それと同時に、電機を、ポールホイール角度を効率を最適
化した作動点に適切に選定することによって運転する手段について開示されてい
る。励磁電流に依存してポールホイール角度を正確に調整することができる点に
ついて言及されている。しかし、励磁電流に依存してポールホイール角度を正確
に変えるやり方については開示されていない。
り、それによると、電機の励磁電流ＩEが、レギュレータによって、専ら出力直
流電圧の目標値ＵBsollと実際値ＩBsollとの間の差ΔＵB＝ＵBsoll−ＩBsollを
用いて求められる。電機のポールホイール角度δは、最大出力電力のためにδ＝
９０°に調整される。それと同時に、電機を、ポールホイール角度を効率を最適
化した作動点に適切に選定することによって運転する手段について開示されてい
る。励磁電流に依存してポールホイール角度を正確に調整することができる点に
ついて言及されている。しかし、励磁電流に依存してポールホイール角度を正確
に変えるやり方については開示されていない。
【００１０】 この方法の主要な特徴は、励磁電流が調整偏差ΔＵBにしか依存せずに決めら
れるという点にある。この特許明細書に記載されている、ポールホイール角度の
補正は、励磁電流に依存してのみ行われる。
れるという点にある。この特許明細書に記載されている、ポールホイール角度の
補正は、励磁電流に依存してのみ行われる。
【００１１】 公知の方法と異なり、特許請求の範囲には、各回転数点及び各所望の発電機電
力に対して、励磁電流及び位相電流の値及び位相を自由に選択することができる
方法が示されている。そうすることによって、電機乃至発電機の如何なる可能な
運転状態からも、実際の必要性に最も適した量を選定して、要求に応じて、その
都度最も有利な作動点に調整する手段が得られる。本特許出願では、所望の出力
電力により、励磁電流の目標値だけが調整されるのではなく、電機調整にとって
重要な、当該電機の調整パラメータ全てが調整される。
力に対して、励磁電流及び位相電流の値及び位相を自由に選択することができる
方法が示されている。そうすることによって、電機乃至発電機の如何なる可能な
運転状態からも、実際の必要性に最も適した量を選定して、要求に応じて、その
都度最も有利な作動点に調整する手段が得られる。本特許出願では、所望の出力
電力により、励磁電流の目標値だけが調整されるのではなく、電機調整にとって
重要な、当該電機の調整パラメータ全てが調整される。
【００１２】 米国特許第５６６３６３１号明細書から公知の方法には、本特許出願に較べて
、調整の動特性が励磁回路によって規定されてしまうという付加的な欠点がある
。従って、大きな負荷変動時の特性に関して、受動Ｂ６ダイオードブリッジでの
整流と同じ欠点がある。つまり、負荷変動は、励磁回路の大きな時定数に相応し
てしか調整されないのである。しかし、本特許出願では、位相電流の付加的な値
及び位相位置が、大きな負荷変動を高い値で動的に調整するために利用される。
、調整の動特性が励磁回路によって規定されてしまうという付加的な欠点がある
。従って、大きな負荷変動時の特性に関して、受動Ｂ６ダイオードブリッジでの
整流と同じ欠点がある。つまり、負荷変動は、励磁回路の大きな時定数に相応し
てしか調整されないのである。しかし、本特許出願では、位相電流の付加的な値
及び位相位置が、大きな負荷変動を高い値で動的に調整するために利用される。
【００１３】 発明の利点 発電機の調整用の本発明の方法及び装置は、発電機の利用可能な出力電力も効
率も、受動ダイオード整流器を有する発電機に較べて広い回転数領域内で著しく
高くなるという利点を有している。
率も、受動ダイオード整流器を有する発電機に較べて広い回転数領域内で著しく
高くなるという利点を有している。
【００１４】 付加的に、既述の方法によって、調整の動特性（例えば、負荷をなくした場合
）を明らかに改善することができる。現在の発電機では、負荷をなくした場合（
ロードダンプ）、ツェナダイオードとして構成された整流器ダイオードを用いて
過電圧に対して保護される。発電機が、比較的高い車両搭載電源電圧、例えば、
ＵB＝４２Ｖを発電する必要がある場合、比較的高い電圧のツェナダイオードを
製造する際に著しい問題点が生じる。従って、比較的高い発電機電圧、例えば、
ＵB＝４２Ｖの場合でも、負荷がなくなった場合の過電圧に対する保護を達成す
るために、電圧制限のための他の方法を選定する必要がある。ここに紹介した方
法によると、有利に、負荷がなくなった場合の過電圧に対して有効に保護しつつ
、発電機の電力及び効率を高めることができる。
）を明らかに改善することができる。現在の発電機では、負荷をなくした場合（
ロードダンプ）、ツェナダイオードとして構成された整流器ダイオードを用いて
過電圧に対して保護される。発電機が、比較的高い車両搭載電源電圧、例えば、
ＵB＝４２Ｖを発電する必要がある場合、比較的高い電圧のツェナダイオードを
製造する際に著しい問題点が生じる。従って、比較的高い発電機電圧、例えば、
ＵB＝４２Ｖの場合でも、負荷がなくなった場合の過電圧に対する保護を達成す
るために、電圧制限のための他の方法を選定する必要がある。ここに紹介した方
法によると、有利に、負荷がなくなった場合の過電圧に対して有効に保護しつつ
、発電機の電力及び効率を高めることができる。
【００１５】 利点は、発電機を調整するための全部で４つの種々異なる調整領域からなる方
法によって達成される。４つの調整領域の内の１つの領域は、所与の要求及び周
辺条件、例えば、所望の出力電圧及び所与の発電機回転数に応じて選定される。
このようにして、受動整流で運転する場合に較べて、著しく有利な電機の調整が
可能であり、この調整により、利用可能な出力電力、効率及び調整の動特性を向
上することができる。
法によって達成される。４つの調整領域の内の１つの領域は、所与の要求及び周
辺条件、例えば、所望の出力電圧及び所与の発電機回転数に応じて選定される。
このようにして、受動整流で運転する場合に較べて、著しく有利な電機の調整が
可能であり、この調整により、利用可能な出力電力、効率及び調整の動特性を向
上することができる。
【００１６】 本件特許請求の範囲の方法は、同期非突極及び同期突極電機（Ｓｙｎｃｈｒｏ
ｎｖｏｌｌｐｏｌ−ｕｎｄ Ｓｙｎｃｈｒｏｎｓｃｈｅｎｋｅｌｐｏｌｍａｓｃ
ｈｉｎｅｎ）の場合でも、同様の機能原理に基づく発電機、例えば、クローポー
ル型発電機の場合でも有利に利用することができる。その際、電機の位相巻線は
、スター結線にしてもデルタ結線にしてもよい。方法について、理想的な同期突
極電機の例で説明する。同様の機能原理又は無視出来ない付加的な作用、例えば
、形成された磁気的に非直線特性を有する電機の場合、既述の方法は、同様に考
慮して使用することができる。
ｎｖｏｌｌｐｏｌ−ｕｎｄ Ｓｙｎｃｈｒｏｎｓｃｈｅｎｋｅｌｐｏｌｍａｓｃ
ｈｉｎｅｎ）の場合でも、同様の機能原理に基づく発電機、例えば、クローポー
ル型発電機の場合でも有利に利用することができる。その際、電機の位相巻線は
、スター結線にしてもデルタ結線にしてもよい。方法について、理想的な同期突
極電機の例で説明する。同様の機能原理又は無視出来ない付加的な作用、例えば
、形成された磁気的に非直線特性を有する電機の場合、既述の方法は、同様に考
慮して使用することができる。
【００１７】 本発明の別の利点は、従属請求項に記載された手段によって達成される。
【００１８】 図面 以下、本発明について図示の実施例を用いて説明する。
【００１９】 実施例の説明 図１には、本発明の理解にとって重要な、受動整流部付の発電機Ｇの構成部分
について示されている。図１には、クローポール形発電機とダイオードブリッジ
とを用いて直流電流を形成するために、現在自動車の領域内で通常使われている
方法が示されている。その際、ＬEは、励磁機巻線のインダクタンスを示し、ＩE は、励磁電流を示す。ＬSで、固定子乃至位相インダクタンスが示されている。
ＵPは、ポールホイール電圧を示し、Ｒは、巻線の抵抗を示す。ダイオードブリ
ッジのダイオードは、Ｄ１〜Ｄ６で示されており、ＵBは、車両搭載電源電圧乃
至バッテリ電圧である。
について示されている。図１には、クローポール形発電機とダイオードブリッジ
とを用いて直流電流を形成するために、現在自動車の領域内で通常使われている
方法が示されている。その際、ＬEは、励磁機巻線のインダクタンスを示し、ＩE は、励磁電流を示す。ＬSで、固定子乃至位相インダクタンスが示されている。
ＵPは、ポールホイール電圧を示し、Ｒは、巻線の抵抗を示す。ダイオードブリ
ッジのダイオードは、Ｄ１〜Ｄ６で示されており、ＵBは、車両搭載電源電圧乃
至バッテリ電圧である。
【００２０】 全システムの原理的な構成は、図２に示されている。発電機は、パルスコンバ
ータＰＷＲを介して中間回路コンデンサＺＫ及びバッテリＢＡに接続されている
。装置ＶＯは、発電機回転数ｎG及び回転子位置を検出する。個別のレギュレー
タは、ＥＲ（励磁電流レギュレータ）、ＳＲ（固定子電流レギュレータ）、ＵＲ
（上位のレギュレータ）、及びＳｐＲ（電圧レギュレータ）を示す。図２に、そ
れ以外含まれている量については、以下説明する。
ータＰＷＲを介して中間回路コンデンサＺＫ及びバッテリＢＡに接続されている
。装置ＶＯは、発電機回転数ｎG及び回転子位置を検出する。個別のレギュレー
タは、ＥＲ（励磁電流レギュレータ）、ＳＲ（固定子電流レギュレータ）、ＵＲ
（上位のレギュレータ）、及びＳｐＲ（電圧レギュレータ）を示す。図２に、そ
れ以外含まれている量については、以下説明する。
【００２１】 発電機ＰSollの所望の目標電力は、電圧レギュレータ、例えば、ＰＩレギュレ
ータによって、バッテリ電圧の目標値と実際値との調整偏差ＵBsoll−ＵBistを
用いて求められる。
ータによって、バッテリ電圧の目標値と実際値との調整偏差ＵBsoll−ＵBistを
用いて求められる。
【００２２】 位置及び回転数検出用の装置は、回転子位置及び発電機回転数を求める。位置
及び回転数検出用の方法は、例えば、光学、磁気的又は機械的な原理に基づいて
いる。更に、センサレスの方法もあり、この方法によると、電機の端子値から、
電機子の位置、及び、その回転数が求められる。この方法は、公知であり、その
ため、ここでは更に詳しく説明しない。
及び回転数検出用の方法は、例えば、光学、磁気的又は機械的な原理に基づいて
いる。更に、センサレスの方法もあり、この方法によると、電機の端子値から、
電機子の位置、及び、その回転数が求められる。この方法は、公知であり、その
ため、ここでは更に詳しく説明しない。
【００２３】 上位のレギュレータの入力量は、所望の発電機出力ＰSoll、回転数ｎG及び中
間回路電圧ＵBistである。上位のレギュレータによって、選択的に、４つの調整
領域の内の１つが選定される。
間回路電圧ＵBistである。上位のレギュレータによって、選択的に、４つの調整
領域の内の１つが選定される。
【００２４】 上位のレギュレータの出力目標値（図２に定義されているような）は、値Ｉｓ Soll 及び位相電流の位相位置ΨSoll、乃至、位相電流の縦回路及び横回路成分Ｉ dSoll ，ＩqSoll、並びに、励磁電流ＩESollの目標値である。そうすることによ
って、各回転数点及び電圧レギュレータによって要求された各発電機電力、その
都度最も有利な作動点を自由に選定することができる。
って、各回転数点及び電圧レギュレータによって要求された各発電機電力、その
都度最も有利な作動点を自由に選定することができる。
【００２５】 固定子電流レギュレータの入力量は、回転子位置及び発電機回転数ｎG、位相
電流の目標値及び測定された導体電流ＩList1及びＩList2である。測定された２
つの導体電流から、発電機の位相電流が計算により求めることができる。択一選
択的に、全部で３つの導体電流又は２つ、乃至、３つの位相電流を直接測定して
もよい。
電流の目標値及び測定された導体電流ＩList1及びＩList2である。測定された２
つの導体電流から、発電機の位相電流が計算により求めることができる。択一選
択的に、全部で３つの導体電流又は２つ、乃至、３つの位相電流を直接測定して
もよい。
【００２６】 固定子電流レギュレータは、パルスコンバータ（図５）の６つのスイッチを適
切に調整して、位相電流を値及び位相に応じて形成する。パルスコンバータのス
イッチは、例えば、図５に示されているように、ＭＯＳＦＥＴトランジスタとし
て構成することができる。三相電流電機内でパルスコンバータを用いて値及び位
相を形成する多数の可能な方法は、一般的に公知であり、従って、ここでは、更
に説明しない。
切に調整して、位相電流を値及び位相に応じて形成する。パルスコンバータのス
イッチは、例えば、図５に示されているように、ＭＯＳＦＥＴトランジスタとし
て構成することができる。三相電流電機内でパルスコンバータを用いて値及び位
相を形成する多数の可能な方法は、一般的に公知であり、従って、ここでは、更
に説明しない。
【００２７】 調整領域１−３の原理的な経過特性は、図３に出力電力ＰGEN及び発電機回転
数ｎGに依存して図示されている。
数ｎGに依存して図示されている。
【００２８】 回転数曲線Ｎ23の左側の回転数で運転する際、受動Ｂ６ブリッジで運転する際
、電力は消費されない。つまり、発電機の出力電圧は、この場合、車両搭載電源
電圧ＵBよりも小さい。回転数曲線Ｎ23は、受動Ｂ６ブリッジを有する発電機の
全負荷運転に相応している。調整領域１及び２を用いて、発電機は、非常に低い
回転数領域内でも電力を生成することができる。受動整流部で重要な始動回転数
ｎ0は、従って、本発明の方法を用いるとあまり技術的意味がない。
、電力は消費されない。つまり、発電機の出力電圧は、この場合、車両搭載電源
電圧ＵBよりも小さい。回転数曲線Ｎ23は、受動Ｂ６ブリッジを有する発電機の
全負荷運転に相応している。調整領域１及び２を用いて、発電機は、非常に低い
回転数領域内でも電力を生成することができる。受動整流部で重要な始動回転数
ｎ0は、従って、本発明の方法を用いるとあまり技術的意味がない。
【００２９】 図６には、発電機の電力特性の、固定子巻線数の変化により変化する様子が示
されている。ｗ１からｗ２に固定子巻線数が低減した場合、電力が最大回転数に
上昇する。限界線Ｎ12及びＮ23は、比較的高い回転数に向かってシフトする。非
常に低い回転数領域内で達成可能な最大出力電力は、しかし、一定のままである
。この電力は、領域１内で固定子巻線数に依存せずに同じ程度で供給される。
されている。ｗ１からｗ２に固定子巻線数が低減した場合、電力が最大回転数に
上昇する。限界線Ｎ12及びＮ23は、比較的高い回転数に向かってシフトする。非
常に低い回転数領域内で達成可能な最大出力電力は、しかし、一定のままである
。この電力は、領域１内で固定子巻線数に依存せずに同じ程度で供給される。
【００３０】 調整領域１−３は、種々異なる効率の領域も示す。固定子巻線数の変化により
、従って、負荷特性曲線の電力特性も効率特性も適合することができる。例えば
、このやり方で、自動車の無負荷運転回転数を効率最適化された調整領域１によ
ってカバーすることが達成される。
、従って、負荷特性曲線の電力特性も効率特性も適合することができる。例えば
、このやり方で、自動車の無負荷運転回転数を効率最適化された調整領域１によ
ってカバーすることが達成される。
【００３１】 調整領域１： 調整領域１によって、発電機の下側の回転数領域がカバーされる。この調整領
域内では、励磁電流ＩEが、その最大可能値に設定され、即ち、ＩE＝ＩEmaxであ
る。そうすることによって、下側の回転数領域内で、ポールホイール電圧が最大
になる。小さな回転数により、位相電圧ＵSは、車両搭載電源電圧ＵSに比較して
常に小さくて、パルスコンバータＵmaxの電圧調整領域が調整領域１内に超過さ
れないようになる。従って、位相電圧ＵSは、パルスコンバータによって調整可
能な最大値Ｕmaxよりも常に小さい。位相位置及び位相電流の値は、従って、電
機の最大出力電力に制限せずに調整することができる。最大可能位相電流は、電
機の加熱により制限される。一定位相電流ＩSで、調整領域１内で、電機の最大
出力電力が回転数に比例して増大する。
域内では、励磁電流ＩEが、その最大可能値に設定され、即ち、ＩE＝ＩEmaxであ
る。そうすることによって、下側の回転数領域内で、ポールホイール電圧が最大
になる。小さな回転数により、位相電圧ＵSは、車両搭載電源電圧ＵSに比較して
常に小さくて、パルスコンバータＵmaxの電圧調整領域が調整領域１内に超過さ
れないようになる。従って、位相電圧ＵSは、パルスコンバータによって調整可
能な最大値Ｕmaxよりも常に小さい。位相位置及び位相電流の値は、従って、電
機の最大出力電力に制限せずに調整することができる。最大可能位相電流は、電
機の加熱により制限される。一定位相電流ＩSで、調整領域１内で、電機の最大
出力電力が回転数に比例して増大する。
【００３２】 図４に定義された角度Ψを用いて、縦回路及び横回路電流Ｉd及びＩqを用いて
、つまり、 Ｉd＝ＩS・ｓｉｎΨ Ｉq＝−ＩS・ｃｏｓΨ を用いて、同期突極電機の出力電力用に：即ち、 ＰGEN＝−３／２・ω｛（Ｍde・ＩEmax・ＩS・ｃｏｓ（Ψ）＋１／２・（Ｌd−
Ｌq）・ＩS 2・ｓｉｎ（２Ψ）｝ 但し、ωは、固定子電流の電機回路周波数、 Ｍdeは、回転子と固定子との間の結合インダクタンスを示す、 が得られる。
、つまり、 Ｉd＝ＩS・ｓｉｎΨ Ｉq＝−ＩS・ｃｏｓΨ を用いて、同期突極電機の出力電力用に：即ち、 ＰGEN＝−３／２・ω｛（Ｍde・ＩEmax・ＩS・ｃｏｓ（Ψ）＋１／２・（Ｌd−
Ｌq）・ＩS 2・ｓｉｎ（２Ψ）｝ 但し、ωは、固定子電流の電機回路周波数、 Ｍdeは、回転子と固定子との間の結合インダクタンスを示す、 が得られる。
【００３３】 上述の式ＩS＝ＩS（ＰGEN，Ψ）から、発電機ＰGENの所望の目標電力用に、最
適値Ψoptを求めることができ、その際、位相電流は、最小値となる。
適値Ψoptを求めることができ、その際、位相電流は、最小値となる。
【００３４】 Ａ＝（Ｌd−Ｌq）／２，Ｂ＝Ｍde・ＩEmax，Ｃ＝２・ＰSoll／３・ω を用いて、近似的に、
【００３５】
【数１】
【００３６】 及び、 ＩSmin＝Ｂ・ｓｉｎω／２・Ａ・ｃｏｓ（２Ψ） となる。
【００３７】 従って、最も所望の目標電力ＰGEN用の最適な角度Ψoptの調整によって、位相
電流を最小化することによって、最大可能励磁電流ＩＥ＝ＩEmaxの場合に、オー
ム位相損失を最小にすることができる。非常に小さな電力は別にして、位相巻線
中の電気的なオーム損失は、励磁回路内の電気損失よりも常に著しく大きいので
、電機は、調整領域１内で最大効率で運転する。図３に回転数曲線Ｎ12によって
示されている所定の電力依存の回転数から、位相電流の位相位置を、パルスコン
バータによって、調整領域１の設計に応じて調整することができる。この場合、
位相電圧は、中間回路電圧ＵBistによって与えられたパルスコンバータの電圧調
整領域Ｕmaxの最大値を超過する。これにより、第２の調整領域、調整領域２に
なり、この領域内では、適切な電機の調整によって、その可能な最大値に制限さ
れる必要がある。
電流を最小化することによって、最大可能励磁電流ＩＥ＝ＩEmaxの場合に、オー
ム位相損失を最小にすることができる。非常に小さな電力は別にして、位相巻線
中の電気的なオーム損失は、励磁回路内の電気損失よりも常に著しく大きいので
、電機は、調整領域１内で最大効率で運転する。図３に回転数曲線Ｎ12によって
示されている所定の電力依存の回転数から、位相電流の位相位置を、パルスコン
バータによって、調整領域１の設計に応じて調整することができる。この場合、
位相電圧は、中間回路電圧ＵBistによって与えられたパルスコンバータの電圧調
整領域Ｕmaxの最大値を超過する。これにより、第２の調整領域、調整領域２に
なり、この領域内では、適切な電機の調整によって、その可能な最大値に制限さ
れる必要がある。
【００３８】 調整領域２： 調整領域２内では、更にＩE＝ＩEmaxが設定される。しかし、位相電流の位相
位置は、位相電圧が、パルスコンバータによって調整可能な最大値ＵＳ＝Ｕmax
となるように選定される。位相電流の位相位置は、パルスコンバータの電圧調整
領域Ｕmaxの空隙界磁の弱化によって超過されないように選定される。
位置は、位相電圧が、パルスコンバータによって調整可能な最大値ＵＳ＝Ｕmax
となるように選定される。位相電流の位相位置は、パルスコンバータの電圧調整
領域Ｕmaxの空隙界磁の弱化によって超過されないように選定される。
【００３９】 ポールホイール角度δ及び一定位相電圧ＵS＝Ｕmaxにより、発電機の出力電力
が以下のように得られる： ＰSoll＝−３／２・Ｕmax・（Ｍde・ＩＥmax／Ｌd・ｓｉｎ（δ）＋Ｕmax／２・
ω・（１／Ｌq−１／Ｌd）・ｓｉｎ（２δ）） 所与の最大一定位相電圧Ｕmaxの場合、ポールホイール角度δの変化を介して、
所望の発電機電力が調整される。各所望の目標電力に対して、発電機の電力能力
の範囲内で、所定のポールホイール角度δ＝δ（Ｐsoll）が調整される。
が以下のように得られる： ＰSoll＝−３／２・Ｕmax・（Ｍde・ＩＥmax／Ｌd・ｓｉｎ（δ）＋Ｕmax／２・
ω・（１／Ｌq−１／Ｌd）・ｓｉｎ（２δ）） 所与の最大一定位相電圧Ｕmaxの場合、ポールホイール角度δの変化を介して、
所望の発電機電力が調整される。各所望の目標電力に対して、発電機の電力能力
の範囲内で、所定のポールホイール角度δ＝δ（Ｐsoll）が調整される。
【００４０】 電機内のポールホイール角度δ＝δ（Ｐsoll）が調整されると、パルスコンバ
ータの調整領域は、超過されず、条件ＵS＝Ｕmaxが維持される。
ータの調整領域は、超過されず、条件ＵS＝Ｕmaxが維持される。
【００４１】 調整すべき縦回路及び横回路電流は、 Ｉd＝（Ｕmax・ｃｏｓδ−ω・Ｍde・ＩEmax）／ω・Ｌd及びＩq＝−Ｕmax・ｓ
ｉｎδ／ω・Ｌq となる。ＩE、Ｉd及びＩqで、所望の目標電力ＰGENに依存する電機状態が一義的
に定義される。
ｉｎδ／ω・Ｌq となる。ＩE、Ｉd及びＩqで、所望の目標電力ＰGENに依存する電機状態が一義的
に定義される。
【００４２】 領域２内では、電機は、無効電力ＰBとなる。出力電力（部分負荷運転）が低
減すると、最終的にｃｏｓφ＝１に達し、即ち、位相電流及び位相電圧は同相と
なる。回転数曲線Ｎ23は、この限界を示す。しかし、更に比較的小さな電力では
技術的に意味があり、電機は、ｃｏｓφ＝１で更に運転されて、効率が最大とな
る。これは、調整領域３によって達成される。
減すると、最終的にｃｏｓφ＝１に達し、即ち、位相電流及び位相電圧は同相と
なる。回転数曲線Ｎ23は、この限界を示す。しかし、更に比較的小さな電力では
技術的に意味があり、電機は、ｃｏｓφ＝１で更に運転されて、効率が最大とな
る。これは、調整領域３によって達成される。
【００４３】 調整領域３： 調整領域３は、電力係数ｃｏｓφ＝１の発電機の運転によって示され、即ち、
位相電流及び位相電圧は、同相となる。調整領域３は、受動ダイオード整流部付
の発電機の運転に相応する。この調整領域は、部分負荷運転領域で中間回転数領
域から調整される。一定位相電圧ＵS＝Ｕmaxの、ここで説明している場合には、
発電機の最大効率が得られる。この状態を調整するために、励磁電流は、ｓｉｎ
φ＝０、即ち、無効電力ＰB＝０となるように調整される。限界線Ｎ23の上側の
電力は、調整領域３によって得ることができる。つまり、この場合には、励磁電
流ＩE＞ＩEmaxが必要とされる。
位相電流及び位相電圧は、同相となる。調整領域３は、受動ダイオード整流部付
の発電機の運転に相応する。この調整領域は、部分負荷運転領域で中間回転数領
域から調整される。一定位相電圧ＵS＝Ｕmaxの、ここで説明している場合には、
発電機の最大効率が得られる。この状態を調整するために、励磁電流は、ｓｉｎ
φ＝０、即ち、無効電力ＰB＝０となるように調整される。限界線Ｎ23の上側の
電力は、調整領域３によって得ることができる。つまり、この場合には、励磁電
流ＩE＞ＩEmaxが必要とされる。
【００４４】 位相電流の値は、調整領域３の場合に ＩS＝２／３・ＰGen／Ｕmax となる。求めているポールホイール角度δ、縦回路及び横回路電流Ｉd，Ｉq及び
励磁電流ＩEは、突極同期電機の電機整流部から算出され、つまり、 δ＝ａｒｃｔａｎ（ω・Ｌq・ＩS／（Ｒ1・ＩS−Ｕmax）） Ｉd＝ＩS・ｓｉｎ（δ），Ｉq＝ＩS・ｃｏｓ（δ） ＩE＝１／ω・Ｍde・（（Ｕmax−Ｒ1・ＩS）・ｃｏｓδ−ω・Ｌd・ＩS・ｓｉｎ
δ） 従って、電機の調整は、調整領域３に対して完全に定義されている。
励磁電流ＩEは、突極同期電機の電機整流部から算出され、つまり、 δ＝ａｒｃｔａｎ（ω・Ｌq・ＩS／（Ｒ1・ＩS−Ｕmax）） Ｉd＝ＩS・ｓｉｎ（δ），Ｉq＝ＩS・ｃｏｓ（δ） ＩE＝１／ω・Ｍde・（（Ｕmax−Ｒ1・ＩS）・ｃｏｓδ−ω・Ｌd・ＩS・ｓｉｎ
δ） 従って、電機の調整は、調整領域３に対して完全に定義されている。
【００４５】 調整領域１−３内に示されている調整構造を用いて、電機の全ての通常の運転
状態がカバーされる。
状態がカバーされる。
【００４６】 調整領域４： 以下説明する調整領域４は、極端な負荷低減の場合に高い調整動特性にするた
めに利用される。他方、この調整機能は、過電圧に対する付加的な安全機能を構
成する。
めに利用される。他方、この調整機能は、過電圧に対する付加的な安全機能を構
成する。
【００４７】 ＵBistは、調整可能な過電圧限界値を超過すると、通常のパルスコンバータ運
転が始動され、パルスコンバータのスイッチを用いて、発電機の３相出力が短絡
される。そうすることによって、過電圧が非常に高速に低下する。それと同時に
、電機の励磁電流は、例えば、高速除勢によって低減される。出力電圧が、出力
電圧ＵBsollの目標値の下側の、調整可能な下側電圧限界値に達すると、電機は
再度相応の調整領域１−３に調整される。
転が始動され、パルスコンバータのスイッチを用いて、発電機の３相出力が短絡
される。そうすることによって、過電圧が非常に高速に低下する。それと同時に
、電機の励磁電流は、例えば、高速除勢によって低減される。出力電圧が、出力
電圧ＵBsollの目標値の下側の、調整可能な下側電圧限界値に達すると、電機は
再度相応の調整領域１−３に調整される。
【００４８】 方法の調整技術上の構成： 原理的には、限界値を、各個別調整領域間で数値による計算によって求めて、
示された式を用いて、励磁電流並びに縦回路及び横回路電流を求めることができ
る。しかし、こうすることによって、非常に高い数量のコストとなる。しかし、
全システムを自動車内に構成する必要がある場合、自動車内の、コスト上の理由
から利用可能なコントローラの制限された計算能力しか利用できない。
示された式を用いて、励磁電流並びに縦回路及び横回路電流を求めることができ
る。しかし、こうすることによって、非常に高い数量のコストとなる。しかし、
全システムを自動車内に構成する必要がある場合、自動車内の、コスト上の理由
から利用可能なコントローラの制限された計算能力しか利用できない。
【００４９】 この難点を回避する手段は、例えば、テーブル指向の方法にある。上位のレギ
ュレータは、各入力量Ｐsoll、ｎG、Ｕb及び出力量ＩE、Ｉd及びＩq乃至ＩS及び
Ψである。この依存性は、多次元の表を用いて形成することができる。このテー
ブルは、上位のレギュレータのオフライン計算式を有している（調整領域１−４
）。
ュレータは、各入力量Ｐsoll、ｎG、Ｕb及び出力量ＩE、Ｉd及びＩq乃至ＩS及び
Ψである。この依存性は、多次元の表を用いて形成することができる。このテー
ブルは、上位のレギュレータのオフライン計算式を有している（調整領域１−４
）。
【図１】 受動整流部付の発電機Ｇの構成部分を示す図
【図２】 全システムの原理的な構成を示す図
【図３】 調整領域１−３の原理的な経過特性を示す図
【図４】 発電機の特性を示す図
【図５】 システムの原理的な構成を示す図
【図６】 発電機の電力特性を示す図
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 リヒャルト シェットレ ドイツ連邦共和国 エルブロン マウルブ ロンナー シュトラーセ ５ Ｆターム(参考） 5H590 AA04 BB09 CA07 CA23 CC01 CC29 CD01 DD23 DD26 DD64 DD77 EA07 EA13 EB11 FA06 FA08 FC14 FC22 GA04 GA05 GA06 GA08 HA02 HA04 HA09 HA27
Claims (10)
- 【請求項１】 インバータブリッジが配属された発電機、例えば、同期機の
電力及び効率最適化調整方法であって、励磁機巻線を流れる励磁電流（ＩE）の
調整を、前記発電機の出力電圧が所定の高さに達して、付加的に前記発電機の位
相電流が調整されるようにした方法において、 少なくとも３つの調整領域を形成し、該調整領域内で、発電機の励磁電流及び位
相電流の調整を種々異なる基準に応じて行うことを特徴とする方法。 - 【請求項２】 同期調整領域（Ｄｒｅｈｒｅｇｅｌｂｅｒｅｉｃｈｅ）の形
成の際、発電機の出力電力（ＰGen）及び／又は前記発電機の回転数（ｎG）に依
存して形成する請求項１記載の方法。 - 【請求項３】 発電機の各回転数及び各所望の発電機電力のために、励磁電
流及び単数又は複数の位相電流の値及び位相を自由に選定することができるよう
に調整する請求項１又は２記載の方法。 - 【請求項４】 第１の調整領域内で、励磁電流を当該励磁電流の最大可能値
にセットし、第２の調整領域内では、前記励磁電流を同様に当該励磁電流の最大
値にセットするが、位相電流の位相位置は、位相電圧が最大可能値をとるように
選定し、第３の調整領域内では、発電機を、前記位相電流及び前記位相電圧が同
相、従って、電力係数ｃｏｓφ＝１であるように運転し、励磁電流を、角度φ＝
０となるように調整する請求項１から３迄の何れか１記載の方法。 - 【請求項５】 第４の調整領域内で、所定の電圧限界値を超過後、発電機巻
線を、インバータエレメントを相応に調整することによって短絡して、励磁電流
を低減する請求項１から４迄の何れか１記載の方法。 - 【請求項６】 調整に必要な量ＩEsoll，Ｉdsoll，Ｉgsollを多次元の表を
用いて求める請求項１から５迄の何れか１記載の方法。 - 【請求項７】 インバータブリッジが配属された発電機、例えば、同期機の
電力及び効率最適化調整装置であって、励磁機巻線を流れる励磁電流（ＩE）の
調整用のレギュレータと、前記発電機の位相電流の調整用の別のレギュレータと
を有する装置において、 上位に設けられたレギュレータは、他の両レギュレータと接続されており、当該
他の両レギュレータに目標値が設定されていることを特徴とする装置。 - 【請求項８】 第４のレギュレータは、電圧レギュレータとして運転し、イ
ンバータから取り出された電圧が目標電圧と比較され、上位に設けられたレギュ
レータに目標電力が供給される請求項７記載の装置。 - 【請求項９】 インバータブリッジは、所定数のパルスコンバータ素子とバ
ッファコンデンサとが設けられたパルスコンバータ（Ｐｕｌｓｗｅｃｈｓｅｌｒ
ｉｃｈｔｅｒ）である請求項７又は８記載の装置。 - 【請求項１０】 装置は、自動車の構成部分であり、少なくとも１つのレギ
ュレータは、調整過程の実行用及び／又は前記自動車内に設けられたコンピュー
タと通信するための計算手段を有している請求項７から９迄の何れか１記載の装
置。
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19849889.6 | 1998-10-29 | ||
| DE19849889A DE19849889A1 (de) | 1998-10-29 | 1998-10-29 | Verfahren zur leistungs- und wirkungsgradoptimierten Regelung von Synchronmaschinen |
| PCT/DE1999/003416 WO2000027023A1 (de) | 1998-10-29 | 1999-10-27 | Verfahren zur leistungs- und wirkungsgradoptimierten regelung von synchronmaschinen |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002530040A true JP2002530040A (ja) | 2002-09-10 |
Family
ID=7886057
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000580294A Pending JP2002530040A (ja) | 1998-10-29 | 1999-10-27 | 同期機の電力及び効率最適化調整方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
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| EP (1) | EP1051800B1 (ja) |
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| HU (1) | HU223993B1 (ja) |
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| WO (1) | WO2000027023A1 (ja) |
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