JP2002523587A - シンジオタクチックポリプロピレンと熱可塑性ポリマーのブレンドから製造されるフォーム - Google Patents

シンジオタクチックポリプロピレンと熱可塑性ポリマーのブレンドから製造されるフォーム

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Abstract

(57)【要約】 シンジオタクチックポリプロピレン（ｓＰＰ）と発泡性熱可塑性ポリマー樹脂のブレンドから製造されるフォームであって、これまで不可能ではないにしろ困難であった望ましい特性の組み合わせを示すフォーム。本発明のフォームは、断熱、包装、ならびにカップおよびトレイ等の成形品の形成等の用途で有用である。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】 本発明は、概してフォームに関し、さらに詳しくは、シンジオタクチックポリ
プロピレンと発泡性熱可塑性ポリマー樹脂のブレンドから製造されるフォームに
関する。
【０００２】 フォームは、断熱包装、およびカップおよびトレイなどの成形品の形成を含む
多くの用途において用いられる。フォームの最終用途に応じて、フォームが特定
の特性または特性の組合せを示すことが望ましい。例えば、断熱材またはクッシ
ョン包装材として用いられる場合に、フォームを低密度に膨張させることは非常
に望ましい。
【０００３】 その上に、高い熱変形温度を有するフォームは、高温環境における断熱を含む
多くの用途に対して望ましい。こうした断熱フォームの特定の使用に応じて、高
い熱変形温度を有することに加えて、こうしたフォームが可撓性であることも望
ましい。可撓性および熱変形の必要度は、断熱フォームの最終用途に応じて変わ
る。例えば、いくつかの自動車用途において、または熱水管の断熱用に、９０℃
より高い、またはいくつかの例において１１０℃〜１２０℃より高い熱変形温度
を有する可撓性フォームが必要とされる。その上に、アンダーライター実験室試
験ＵＬ１１９１付録Ａに適合するためには、水中救命胴着の充填剤として用いら
れるフォームは、非常に柔らかく可撓性があることに加えて、長時間にわたって
６０℃の温度に耐える必要がある。
【０００４】 しかし、同一フォームにおいて、可撓性（すなわち、低弾性率）および高い熱
変形温度の特性を達成することは困難である。通常、ある樹脂の可撓性（すなわ
ち、弾性率）およびその樹脂の熱変形温度は、両方共、樹脂の融点に直接関係す
る。言い換えれば、低弾性率（すなわち、高可撓性）を有する樹脂は、通常、そ
の樹脂がより低い融点を有することが必要であり、一方で、高い熱変形温度を有
する樹脂は、通常、その樹脂がより高い融点を有することが必要である。加えて
、たとえ可撓性および高熱変形温度の特性が同一樹脂または樹脂ブレンドに見出
されるとしても、樹脂または樹脂ブレンドは、発泡に対して、または押出しプロ
セスなどの便利なプロセスによる発泡に対して扱い易くない場合がある。高圧遊
離基プロセスにより製造される分岐ポリオレフィン樹脂は、押出しにより発泡し
、可撓性フォームに至るが、しかしそのフォームはいくつかの用途に対して温度
耐性を欠く。分岐ポリオレフィン樹脂の例としては、０．９１５ｇ／ｃｍ3〜０
．９３２ｇ／ｃｍ3の範囲の密度を有する低密度ポリエチレンホモポリマー樹脂
、およびエチレンと酢酸ビニルおよびアクリル酸メチルなどのビニルエステルと
のコポリマーが挙げられる。高密度ポリエチレンおよびアイソタクチックポリプ
ロピレン（ｉＰＰ）樹脂などの、触媒プロセス（例えば、チーグラーナッタ触媒
またはメタロセン触媒を用いる）により製造される線状ポリオレフィンホモポリ
マー樹脂は、比較的高い熱変形温度を有するが、しかし押出しプロセスにより発
泡させることは困難である。加えて、こうした剛性のホモポリマー樹脂から製造
されたフォームは、可撓性を欠く。より剛性の低い線状コポリマー樹脂は、触媒
プロセスにより製造することが可能だが、樹脂はホモポリマーと同様に、同じ発
泡性の欠けるという欠点を有する。ポリオレフィン樹脂フォームの使用温度は、
架橋により、上げることが可能である。例えば、低密度ポリエチレン樹脂から製
造された架橋フォームは、非架橋フォームに対するよりも高い温度で用いること
が可能であるが、しかし１００℃より低い使用温度は、いくつかの用途に対して
十分ではない。加えて、架橋フォームの製造費は高く、架橋フォームは再生可能
ではない。
【０００５】 高融点ポリオレフィン樹脂（例えば、高密度ポリエチレンおよびｉＰＰ）と低
密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）樹脂のブレンドから製造されるフォームは、フォ
ームの膨張が発泡性に劣る高融点樹脂の凝固遷移に基づくので、押出しプロセス
により低密度フォームに膨張させることは困難である。架橋法を適用する場合に
、こうしたブレンドは別のタイプの困難を引き起こす。そのプロセスにおいて、
発泡剤および架橋剤が実質的に未だ活性化されていない状態で残ってしまう低温
度において、発泡性組成物を押し出してシートにする。往々にして、高融点線状
ポリオレフィンに対して必要なプロセス温度は、発泡剤および架橋剤についての
許容温度を越えると共に、それらを時期尚早に活性化してしまうことがある。
【０００６】 しかし、個々の最終用途に応じて、断熱フォームが可撓性であるということは
必ずしも望ましいことではない。高い熱変形温度を有する剛性のフォームも望ま
しい。剛性の断熱フォームは、多くの場合、ポリスチレンなどのアルキル芳香族
ポリマーから製造され、環境問題のために、次第に二酸化炭素を使用して膨張さ
れている。しかし、二酸化炭素により膨張されたポリスチレンなどの低密度フォ
ームは、小さな気泡の大きさを示す。
【０００７】 しかし、剛性のフォームを、便利な押出しプロセスから容易に形成し、そして
容易に二次加工するには、フォームが大きな気泡の大きさを有する必要がある。
小さな気泡の大きさを有するフォームは、大きな断面に押出しすることが困難で
あるだけでなく、二次加工する（例えば、最終形状にスライスし、切る）ことも
また困難である。速やかな二次加工のために、フォームは０．４ｍｍより大きい
気泡の大きさを有することが望ましい。
【０００８】 気泡の大きさを拡大する種々の添加剤を組み込むことによって、大きな気泡の
大きさを有するアルキル芳香族フォームを製造するための種々な試みがなされて
きた（例えば、米国特許第４，２２９，３９６号および第５，４８９，４０７号
を参照すること）。しかし、代表的な気泡拡大添加剤は、押出機にフィードする
ことが困難であり、フォーム製品の熱変形温度に影響を及ぼす傾向がある。
【０００９】 大きな気泡の大きさを有する１）可撓性または２）剛性である、高い熱変形温
度を有する断熱フォームに加えて、０℃を越えるＴgを有する熱可塑性ポリマー
から製造される可撓性フォームも、クッション包装のためのみならず騒音および
振動の減衰を必要とする最終用途に対して望ましい。クッション包装または制振
に用いられる場合に、可撓性フォームは、その気泡構造において衝撃および振動
エネルギーを吸収することにより物品を保護する。エネルギーは、気体相および
ポリマー相の両方の中で吸収される。機械的エネルギーを非可逆的に散逸させて
熱にする気泡壁を有するフォームが望ましい。ポリマー樹脂は、樹脂のガラス転
移温度（Ｔg）で機械的エネルギーを最も効果的に散逸する（例えば、D. W. Van
Krevelen編集のProperties of Polymers, third edition, Chapter 14,“Acous
tic Properties”, Elsevier, Amserdam-London, New York-Tokyo, 1990参照）
。ポリエチレンおよびポリプロピレンなどの最も伝統的なポリオレフィン樹脂は
、可撓性であるが、比較的低いＴg、すなわち、０℃より低いＴgを有し、従って
、クッション包装または制振の最終用途に対して有用でない。
【００１０】 従って、当該技術分野において、１）高い変形温度を有する可撓性フォーム、
２）便利に製造され、熱変形温度が安定し、高い熱変形温度および大きな気泡の
大きさを有する剛性アルキル芳香族フォーム、および３）０℃より大きいＴgを
有する熱可塑性ポリマーから製造された可撓性熱可塑性フォームが依然として必
要とされている。
【００１１】 それらの必要性は本発明により満足される。すなわち、本発明は、シンジオタ
クチックポリプロピレン（ｓＰＰ）樹脂と発泡性熱可塑性ポリマー樹脂のブレン
ドから製造されるポリマーを提供する。
【００１２】 すなわち、本発明の第１の態様において、ｓＰＰ樹脂および可撓性熱可塑性ポ
リマー樹脂のブレンドから製造されるポリマーフォームであって、可撓性であり
、かつ、高い熱変形過度を有するポリマーフォームを提供する。本発明の第１の
態様に係るポリマーフォームは、いくつかの自動車用途および熱水管の断熱材等
の、可撓性フォームが望まれている高温環境における断熱フォームとして有用で
ある。加えて、ｓＰＰ樹脂が４℃のＴgを有しているので、本発明の第１の態様
に従うポリマーフォームは、クッション包装材または騒音減少あるいは制振用の
製品としても好適である。
【００１３】 第１態様に従う代表的な混合ポリマーフォームは、以下の通りである。 ａ）ｓＰＰ樹脂０．１質量％〜６０質量％、およびｂ）可撓性熱可塑性ポリマ
ー樹脂４０質量％〜９９．９質量％を含む混合ポリマーフォーム； ａ）ｓＰＰ樹脂１０質量％〜５０質量％、およびｂ）可撓性熱可塑性ポリマー
樹脂５０質量％〜９０質量％を含む混合ポリマーフォーム；ならびに、 ａ）ｓＰＰ樹脂３０質量％〜５０質量％、およびｂ）可撓性熱可塑性ポリマー
樹脂５０質量％〜７０質量％を含む混合ポリマーフォーム。
【００１４】 本発明の第２の態様において、ｓＰＰ樹脂と硬質熱可塑性ポリマー樹脂のブレ
ンドから製造されるポリマーフォームであって、剛性であり、高い変形温度を有
し、且つ、大きな気泡の大きさを有するポリマーフォームを提供する。剛性熱可
塑性ポリマーフォームの気泡の大きさを拡大するｓＰＰ樹脂添加剤は、押出機に
容易にフィードされると共に、フォームの熱変形温度に影響を及ぼさない。
【００１５】 本発明の第２の態様に従う代表的な混合ポリマーフォームは以下の通りである
。 ａ）ｓＰＰ樹脂０．１質量％〜６０質量％およびｂ）剛性熱可塑性ポリマー樹
脂４０質量％〜９９．９質量％を含む混合ポリマーフォーム。 ａ）ｓＰＰ樹脂０．２質量％〜５質量％およびｂ）剛性熱可塑性ポリマー樹脂
９５質量％〜９９．８質量％を含む混合ポリマーフォーム。
【００１６】 本発明は、ｓＰＰ樹脂と発泡性熱可塑性ポリマー樹脂のブレンドから製造され
るフォームを提供する。本発明の混合ポリマーフォームは、従来、達成すること
が不可能ではないとしても難しかった、好ましい特性の組合せを示す。
【００１７】 例えば、本発明の第１態様は、ｓＰＰ樹脂および可撓性熱可塑性ポリマー樹脂
のブレンドから製造されるポリマーフォームであって、可撓性であり、且つ、高
い変形温度を有するポリマーフォームを提供する。本発明の第１態様による混合
ポリマーフォームは、いくつかの自動車用途および熱水管の断熱などの、可撓性
フォームが必要な高温環境における断熱フォームとして有用である。本発明の第
１態様の可撓性絶縁性フォームは、可撓性熱可塑性ポリマー樹脂単独から製造さ
れるフォームに対して改善された寸法安定性を示す。上述の通り、高い熱変形温
度を有する可撓性フォームは、ブレンド中の発泡性熱可塑性ポリマー樹脂として
可撓性熱可塑性ポリマー樹脂を利用することにより製造される。特定の理論も縛
られるわけではないけれども、ｓＰＰ樹脂の添加は、樹脂の遅い結晶化速度のた
め、フォーム膨張の妨害にはほとんどならずに、高い熱変形温度を有するブレン
ドフォームに与えると考えられる。射出成形における長いサイクルタイムの問題
を生じるｓＰＰの遅い結晶化速度は、本発明のフォームの製造において有利に活
用される。遅い結晶化速度のために、ｓＰＰ樹脂は、可撓性熱可塑性ポリマー樹
脂の発泡温度では結晶化しないが、しかし室温で、または本発明の第１態様のフ
ォームがブレンドから製造され、安定化された後の第２加熱の間では結晶化する
。いったん結晶化すると、ｓＰＰ樹脂成分は、結晶の１３０℃という高い融点の
ために、比較的高い熱変形温度を混合フォームに与える。この現象は、図１およ
び図２に示される示差走査熱分析により実証される。図１は、押出されたままの
ＬＤＰＥ樹脂およびｓＰＰ樹脂の質量比５０／５０ブレンドから製造された本発
明に係るフォームの示差走査熱分析温度記録図を表すもので、約１１３℃での吸
熱を示し、ｓＰＰ結晶の融点である約１３０℃では吸熱を示していない。図２は
、約１２０℃で５日間硬化した後の図１のフォームの示差走査熱分析温度記録図
を表すもので、約１１３℃での吸熱とｓＰＰ結晶の融点である約１３０℃での吸
熱を示している。図１および図２に示す示差走査熱分析温度記録図は、ＬＤＰＥ
樹脂とｓＰＰ樹脂が混和性ではないことと、ブレンド中のｓＰＰ樹脂相は約１２
０℃での加熱の間に結晶化を起こしていることを示している。
【００１８】 加えて、ブレンドのｓＰＰ樹脂成分は、室温でのフォームの硬化中には十分に
結晶化しないが、続いて加熱するとさらなる結晶化が見られる。この第２の結晶
化は、アモルファス状態のｓＰＰ分子が型に合うようにフォームシートを変形さ
せることを可能にするが、熱成形の間にさらに結晶化が進んで、それにより熱成
形された物品をセットするのに役立つことにおいて、フォーム製品の熱成形に際
し有利に利用することが可能である。ｓＰＰ樹脂の添加は、可撓性フォームの寸
法安定性をも高める。例えば、イソブタンにより膨張された、ｓＰＰ樹脂とＬＤ
ＰＥ樹脂のブレンドから製造される本発明のフォームは、イソブタンにより膨張
されるＬＤＰＥ樹脂よりも高い寸法安定性があることが見出された。この改善さ
れた寸法安定性は、少なくとも１種のｓＰＰ樹脂が低い結晶性（約３０％）（Wh
eat, W. R.,“Rheological Explanations for Syndiotactic Polypropylene Beh
aviors”, ANTEC 95予稿集参照）、および比較的高い気体および蒸気に対する透
過性（Schardl, J. et al.,“Syndiotactic Polypropylene Overview Clear Imp
act Polymer”, ANTEC 95予稿集参照）を有すると報告されていることから、驚
くべきことである。
【００１９】 さらに、本発明の第１態様に係る可撓性の断熱性ポリマーフォームは、クッシ
ョン包装材としても、または騒音減少および制振用の製品においても好適である
。ｓＰＰ樹脂は４〜６℃のＴgを有し、従って機械的エネルギーを熱に散逸させ
ることにおいて有効であろう。しかし、ｓＰＰ樹脂は、単独では、押出プロセス
によっては容易に発泡しない。対照的に、本発明の第１態様に係るｓＰＰ樹脂お
よび可撓性熱可塑性ポリマー樹脂のブレンドは発泡性であることのみならず、得
られるフォームは、個々の構成成分樹脂の特性をも有する。従って、こうした不
混和性ポリマーブレンドから製造されたフォームは、異なる複数のＴgを有する
と予測され、従って、広い範囲の周波数および温度にわたって騒音および振動を
減衰することに、有利に貢献すると期待される。
【００２０】 本発明の第２態様は、ｓＰＰ樹脂と剛性熱可塑性ポリマー樹脂のブレンドから
製造されるポリマーフォームであって、剛性であり、高い熱変形温度を有し、且
つ大きな気泡の大きさを有するポリマーフォームを提供する。すなわち、本発明
の第２態様の混合ポリマーフォームは、フォームを二次加工することが必要な用
途において、絶縁フォームとしての使用に適している。剛性熱可塑性ポリマーフ
ォームの気泡の大きさを拡大するｓＰＰ樹脂添加剤は、押出機に容易にフィード
され、フォームの熱変形温度には影響を及ぼさない。ポリプロピレン樹脂が、ポ
リスチレンなどの少なくとも１種の剛性熱可塑性ポリマー樹脂と相溶性であると
は知られていないこと（例えば、米国特許第４，３８６，１８７号の例１８およ
び２２、および米国特許第５，４６０，８１８号の例３を参照）と、非相溶性ポ
リマーブレンドのフォーム膨張が、往々にして、相溶化剤がないと困難である（
例えば、米国特許第４，０２０，０２５号を参照すること）ことを考えれば、ポ
リスチレン樹脂へのｓＰＰ樹脂の添加が、ポリスチレン樹脂の膨張を妨害するの
ではなく、むしろ助けているという事実は幾分意外である。
【００２１】 本発明のいずれの態様においても、ｓＰＰ樹脂および発泡性熱可塑性ポリマー
樹脂は、典型的には、０．１：９９．９〜６０：４０の質量比でブレンドされる
。発泡性熱可塑性ポリマー樹脂が可撓性熱可塑性ポリマー樹脂である第1の態様
において、ｓＰＰ樹脂の可撓性熱可塑性ポリマー樹脂に対する好ましい比率は１
０：９０〜５０：５０であるが、３０：７０〜５０〜５０の比率が特に好ましい
。発泡性熱可塑性ポリマー樹脂が剛性熱可塑性ポリマー樹脂である本発明の第２
態様において、ｓＰＰ樹脂の剛性可撓性熱可塑性ポリマー樹脂に対する好ましい
比率は０．１：９９．９〜５：９５である。
【００２２】 いずれの態様においても使用に好適なｓＰＰ樹脂としては、すべての実質的に
シンジオタクチックなプロピレンのホモポリマーおよびプロピレンと重合性モノ
マーのコポリマーが挙げられる。典型的な例としては、ポリプロピレンのホモポ
リマー、プロピレンとエチレンのコポリマー、およびプロピレンと１−ブテンの
コポリマーが挙げられ、それらは、好ましくは０．０５ｄｇ／分〜５０ｄｇ／分
の溶融流量を有するホモポリマーおよびコポリマー、特に好ましくは０．１ｄｇ
／分〜１０ｄｇ／分の溶融流量を有するホモポリマーおよびコポリマーである。
７５％超のシンジオタクチシティーを有するｓＰＰ樹脂も好ましい。好適なｓＰ
Ｐ樹脂の例は、２ｄｇ／分のメルトインデックス（２３０℃／２．１６ｋｇでＡ
ＳＴＭ Ｄ−１２３８により測定）、０．８８ｇ／ｃｍ3の密度、および１３０
℃の融点を有するｓＰＰ樹脂である。こうしたｓＰＰ樹脂の例としては、フィナ
・オイル・アンド・ケミカル（Fina Oil and Chemical Company）から入手可能
なEOD-96-28およびEOD-96-07グレードのシンジオタクチック形態のコポリマーポ
リプロピレン樹脂が挙げられる。
【００２３】 本発明での使用に好適な熱可塑性樹脂としては、押出プロセスにより発泡が可
能である、すべてのタイプの熱可塑性ポリマーが挙げられる。本発明の第1態様
に好適な可撓性熱可塑性ポリマー樹脂の例としては、ＬＤＰＥ樹脂、エチレン／
酢酸ビニルコポリマー樹脂、およびｉＰＰなどの可撓性ポリオレフィン樹脂が挙
げられ、なかでも０．１ｄｇ／分〜２０ｄｇ／分のメルトインデックスを有する
樹脂が好ましく、０．２ｄｇ／分〜１０ｄｇ／分のメルトインデックスを有する
樹脂が特に好ましい。これらに限定されない。さらに、可撓性熱可塑性ポリマー
樹脂がエチレン／酢酸ビニルコポリマーである場合に、５％〜３０％の酢酸ビニ
ル含量を有するような樹脂が好ましく、８％〜２０％の酢酸ビニル含量を有する
ような樹脂が特に好ましい。さらに、可撓性熱可塑性ポリマー樹脂がｉＰＰであ
る場合に、正接デルタ（tan delta）が１．５未満である、押出プロセスにかけ
られた場合に、高い溶融強度を有する樹脂が好ましく、１．２未満の正接デルタ
を有するものが特に好ましい（正接デルタは、米国特許第５,５２７,５７３号に
示されているように、１９０℃および１ラジアン／秒の振動速度で、厚さ２．５
ｍｍおよび直径２５ｍｍの試験片を用いて求められる、損失弾性率の貯蔵弾性率
に対する比率である）。好適なエチレン／酢酸ビニルコポリマー樹脂の例は、デ
ュポン−ダウ（Du Pont-Dow Inc）から入手可能なELVAX 460（商標）樹脂である
。好適なｉＰＰ樹脂の例は、ネバダ州のモンテル・ポリオレフィン（Montell Po
lyolefins Co.）から入手可能なPRO-FAX PF-814グレード高溶融強度ｉＰＰ樹脂
である。本発明の第２態様における使用に好適な剛性熱可塑性ポリマー樹脂の例
は、ポリスチレン樹脂などのアルキル芳香族樹脂である。本発明の第２態様にお
ける使用に好適なポリスチレンの例は、２４０，０００未満の平均分子量を有す
るポリスチレンである。
【００２４】 場合に応じて、成核剤を、発泡性ブレンドに添加してよい。本発明のフォーム
を製造するために用いられる成核剤の量は、所望の気泡の大きさ、発泡温度およ
び成核剤の組成に応じて変わる。有用な成核剤としては、炭酸カルシウム、ステ
アリン酸バリウム、ステアリン酸カルシウム、タルク、クレー、二酸化チタン、
シリカ、ステアリン酸バリウム、珪藻土、クエン酸混合物、ならびに酸および重
炭酸ナトリウムが挙げられる。使用される場合に、使用される成核剤の量は、ポ
リマー樹脂ブレンド１００質量部当たり０．０１〜５質量部（ｐｐｈ）の範囲に
あることが可能である。
【００２５】 本発明のフォームを製造するのに有用な発泡剤としては、当該技術分野におい
て知られているすべてのタイプの発泡剤、無機発泡剤、有機発泡剤、および化学
的発泡剤を含む、物理的および化学的発泡剤およびそれらの混合物を含む。好適
な無機発泡剤としては、二酸化炭素、窒素、アルゴン、水、空気およびヘリウム
が挙げられる。有機発泡剤としては、１〜６個の炭素原子を有する脂肪族炭化水
素、１〜３個の炭素原子を有する脂肪族アルコール、および１〜４個の炭素原子
を有する、完全におよび部分的にハロゲン化された脂肪族炭化水素が挙げられる
。脂肪族炭化水素としては、メタン、エタン、プロパン、ｎ−ブタン、イソブタ
ン、ｎ−ペンタン、およびイソペンタン、ネオペンタンが挙げられる。脂肪族ア
ルコールとしては、メタノール、エタノール、ｎ−プロパノール、およびイソプ
ロパノールが挙げられる。完全におよび部分的にハロゲン化された脂肪族炭化水
素としては、クロロカーボン、フルオロカーボンおよびクロロフルオロカーボン
が挙げられる。本発明における使用に向くクロロカーボンとしては、塩化メチル
、塩化メチレン、塩化エチル、１，１，１−トリクロロエタンが挙げられる。本
発明における使用に向くフルオロカーボンとしては、弗化メチル、弗化メチレン
、弗化エチル、１，１−ジフルオロエタン（ＨＦＣ−１５２ａ）、１，１，１−
トリフルオロエタン（ＨＧＣ−１４３ａ）、１，１，１，２−テトラフルオロエ
タン（ＨＦＣ−１３４ａ）、１，１，２，２−テトラフルオロエタン（ＨＦＣ−
１３４）、ペンタフルオロエタン、ペルフルオロエタン、２，２−ジフルオロプ
ロパン、１，１，１−トリフルオロプロパン、および１，１，１，３，３−ペン
タフルオロプロパンが挙げられる。本発明における使用に向く部分的に水素化さ
れたクロロフルオロカーボンとしては、クロロジフルオロメタン（ＨＣＦＣ−２
２）、１，１−ジクロロ−１−フルオロエタン（ＨＣＦＣ−１４１ｂ）、１−ク
ロロ−１，１−ジフルオロエタン（ＨＣＦＣ−１４２ｂ）、１，１−ジクロロ−
２，２，２−トリフルオロエタン（ＨＣＦＣ−１２３）、および１−クロロ−１
，２，２，２−テトラフルオロエタン（ＨＣＦＣ−１２４）が挙げられる。完全
にハロゲン化されたクロロフルオロカーボンも用いられるが、環境上の理由から
好ましくない。本発明における使用に向く化学的発泡剤としては、アゾジカルボ
ンアミド、アゾジイソブチロニトリル、ベンゼンスルホンヒドラジド、４，４−
オキシベンゼンスルホニル−セミカルバジド、ｐ−トルエンスルホニルセミ−カ
ルバジド、Ｎ，Ｎ’−ジメチル−Ｎ，Ｎ’−ジニトロソテレフタルアミド、およ
びトリヒドラジントリアジン、重炭酸ナトリウム、ならびに重炭酸ナトリウムと
クエン酸の混合物が挙げられる。これらすべての発泡剤の混合物も、また本発明
の範囲内に含まれると考えられる。最も好適な発泡剤のタイプは、フォーム体お
よび所望の密度のフォームを製造するために用いられるプロセスに応じて決まる
。成形可能なビーズを製造するための押出プロセスおよび回分式プロセス用の好
ましい発泡剤は物理的発泡剤であり、揮発性有機発泡剤が好ましい。架橋フォー
ムプロセスに対して好ましい発泡剤は、分解可能な発泡剤および窒素である。
【００２６】 フォーム形成性ゲルを製造するためにポリマー溶融材料の中に含める発泡剤の
量は、ポリマー１ｋｇ当たり０．１〜５グラムモル、好ましくは０．４〜４グラ
ムモル、最も好ましくは０．９〜３グラムモルである。
【００２７】 本発明のフォームは、任意に、さらに断熱能力を高めるために、カーボンブラ
ック、グラファイトおよび二酸化チタンなどの赤外吸収剤（透過阻止剤）を含む
。赤外吸収剤は、使用される場合に、フォーム中のポリマーブレンドの質量に対
して、１．０〜２５質量％、好ましくは４．０〜１０．０質量％を構成すること
が可能である。カーボンブラックは、ファーネスブラック、サーマルブラック、
アセチレンブラックおよびチャネルブラックなどの当該技術分野において知られ
ている任意のタイプのものであることが可能である。好ましいカーボンブラック
は、サーマルブラックである。好ましいサーマルブラックは、１５０ナノメート
ル以上の平均粒径を有する。
【００２８】 本発明のフォームは寸法安定性を示すことが好ましい。ｓＰＰ樹脂自体は、あ
る場合において、安定性制御剤としての役割を果たすが、本発明のフォームの寸
法安定性をさらに高めるために、追加の安定性制御剤を含めることが望ましい。
例えば、ｓＰＰ樹脂に加えての安定性制御剤は、ｓＰＰ樹脂がポリエチレンまた
はエチレン／酢酸ビニルコポリマー樹脂とのブレンドにおいて３０％より少ない
レベルで用いられると共に、ブレンドがイソブタンにより膨張される場合に、望
ましいことがある。安定性制御剤は、上述のブレンドから、実質的に独立気泡構
造の厚い（すなわち、４ｍｍより厚い）シートおよび厚板製品（１２ｍｍより厚
い）を製造することにおいて、特に望ましいことがある。対照的に、実質的に連
続気泡フォームを形成する場合には、安定性制御剤の追加は、多分必要でも望ま
しくもない。
【００２９】 寸法安定性は、フォーム膨張後３０秒以内に、エージングの間のフォーム体積
をフォームの初期体積の百分率として得ることにより求められる。この定義を用
い、1カ月以内に、初期体積の８０％以上を回復するフォームは許容できるが、
８５％以上の回復が好ましく、９０％以上の回復は特に好ましい。体積は水の立
方置換などの好適な方法により測定される。
【００３０】 好ましい安定性制御剤としては、アミドおよびＣ10〜24脂肪酸のエステルが挙
げられる。こうした薬剤は、米国特許第３，６４４，２３０号および第４，２１
４，０５４号に見られる。最も好ましい薬剤としては、ステアリルステアラミド
、グリセロールモノステアレート、グリセロールモノベネネートおよびソルビト
ールモノステアレートが挙げられる。典型的には、こうした安定性制御剤は、ポ
リマー１００部当たり０．１〜１０部の範囲の量で用いられる。 無機充填剤、顔料、抗酸化剤、酸捕捉剤、紫外線吸収剤、難燃剤、加工助剤お
よび押出助剤などの種々の添加剤を、本発明のフォームに含めることも可能であ
る。
【００３１】 本発明の混合ポリマーフォームは、当業者に良く知られている技術および手法
により製造することが可能であり、そのような技術および手法としては押出プロ
セスだけでなく、分解性発泡剤および架橋を用いる回分式プロセスが挙げられ、
押出プロセスが好ましい。
【００３２】 本発明の混合ポリマーフォームは、架橋されても、架橋されなくてもよい。ポ
リマーフォーム構造体を製造するための、およびそれらを加工するためのプロセ
スについての優れた教示は、C. P. Park,“Polyolefin Foam”, Chapter 9, Han
dbook of Polymer Foams and Technology, D. KlempnerおよびK. C. Frisch編集
、Hanser Publishers, Munich, Vienna, New York Barcelona (1991)に見られる
。
【００３３】 本発明の非架橋フォームは、従来の押出発泡プロセスにより製造することが可
能である。このフォーム構造体は、概して、ｓＰＰ樹脂および熱可塑性ポリマー
樹脂の予備混合ブレンド（すなわち、ポリマー材料）を加熱して、可塑化材料ま
たは溶融ポリマー材料を形成し、そこに発泡剤を組み込んで発泡性ゲルを形成し
、ダイを通してゲルを押出してフォーム生成物を形成することにより製造される
。発泡剤と混合する前に、ポリマー材料は、そのＴgまたは融点以上の温度に加
熱される。発泡剤は、押出機、混合機または配合機などの当該技術分野において
知られている任意の手段により、溶融ポリマー材料中に組み込むか混合すること
が可能である。発泡剤は、溶融ポリマー材料の実質的な膨張を防ぎ、溶融ポリマ
ー材料中に発泡剤を均一に分散させるのに十分な高い圧力で溶融ポリマー材料と
混合される。場合に応じて、成核剤を、可塑化または溶融の前に、ポリマー溶融
物にブレンドするかまたはポリマー材料とドライブレンドすることが可能である
。発泡性ゲルは、典型的には、フォーム構造体の物理的特徴を最適化するように
、より低い温度に冷却される。その後、ゲルは、望ましい形状のダイを通して減
圧またはより低い圧力のゾーンに押出されるか、または運ばれて、フォーム構造
体を形成する。より低い圧力のゾーンは、ダイを通しての押出しの前に、発泡性
ゲルが維持されている圧力よりも、低い圧力にある。より低い圧力は、過大気圧
または減圧（真空）であることが可能であるが、好ましくは大気圧レベルである
。
【００３４】 本発明の非架橋フォームは、多オリフィスダイを通しての、ｓＰＰ樹脂と熱可
塑性ポリマー樹脂の予備混合ブレンド（すなわち、ポリマー材料）の押出しによ
り、合体したストランドの形態で形成することが可能である。溶融押出物の隣接
する流れの間の接触が発泡プロセスの間に起こるように、また接触表面が十分な
接着力で互いに接着して一体のフォーム構造体をもたらすように、オリフィスは
配置される。ダイを出る溶融押出物の流れはストランドまたは異形材の形態をと
り、これらは望ましくは発泡し、合体し、互いに接着する。望ましくは、合体し
た個々のストランドまたは異形材は、フォームの製造時、成形時、および使用時
に出くわす応力下での層間剥離を防止するために、一体構造で接着されたまま存
在すべきである。合体したストランド形態のフォーム構造体を製造するための装
置および方法は、米国特許第３，５７３，１５２号、および第４，３２４，７２
０号に見られる。
【００３５】 本発明のフォーム構造体を、物品への成形に好適な非架橋フォームビーズに形
成することも可能である。フォームビーズは、押出プロセスまたは回分式プロセ
スにより製造することが可能である。押出プロセスにおいて、従来のフォーム押
出装置に取付けられた多ホールダイから出てくるフォームストランドは、粗砕さ
れて、フォームビーズを形成する。フォームビーズは、必要なら、ｓＰＰ分子が
結晶化して、それによりフォームビーズに耐崩壊性を与える擬網状構造を形成す
ることが可能なように、ｓＰＰの融点より低い温度に加熱される。回分式プロセ
スにおいて、粗砕された樹脂ペレットなどの離散状態の樹脂粒子は、それらが実
質的に不溶である水などの液体媒体中に懸濁され、オートクレーブまたは他の圧
力容器の中において高圧力および高温度で、液体媒体中に発泡剤を導入すること
により、発泡剤を含浸し、急速に大気中または減圧領域中に放出して、膨張させ
て、フォームビーズを形成する。このプロセスは、米国特許第４，３７９，８５
９号、および第４，４６４，４８４号によく教示されている。
【００３６】 本発明の架橋フォームは、分解性発泡剤を用いる架橋フォームプロセスか、ま
たは従来の押出プロセスのいずれかにより製造することが可能である。
【００３７】 分解性発泡剤を用いる架橋フォームプロセスを用いる場合に、本発明の架橋フ
ォームは、ｓＰＰ樹脂と熱可塑性ポリマー樹脂の予備混合ブレンド（すなわち、
ポリマー材料）を分解性化学発泡剤とに配合して発泡性の可塑化されたまたは溶
融したポリマー材料を形成し、加熱して、ダイを通して発泡性溶融ポリマー材料
を押出し、溶融ポリマー材料に架橋を導入し、溶融材料を高い温度に曝し、発泡
剤を解放してフォーム構造体を形成することにより製造することが可能である。
ポリマー材料および化学発泡剤は、押出機、混合機、または配合機などの当該技
術分野において知られている任意の手段により、混合し、溶融配合することが可
能である。化学発泡剤は、好ましくは、ポリマー材料を溶融形態に加熱する前に
、ポリマー材料とにドライブレンドされるが、ポリマー材料が溶融相にある時に
も、添加することが可能である。架橋は、架橋剤の添加により、または放射線に
より生じさせることが可能である。発泡および膨張に影響を及ぼす架橋の誘導お
よび高温への暴露は、同時か、または逐次的に行なうことが可能である。架橋剤
が用いられる場合には、化学発泡剤と同じように、ポリマー材料中に組み込まれ
る。さらに、架橋剤が用いられる場合に、発泡性溶融ポリマー材料は、架橋剤ま
たは発泡剤の分解を防止するために、また時期尚早の架橋を防止するために、好
ましくは１５０℃未満の温度に、加熱または曝される。放射線架橋が用いられる
場合には、発泡性溶融ポリマー材料は、発泡剤の分解を防止するために、好まし
くは１６０℃未満の温度に、加熱または曝される。発泡性溶融ポリマーは、発泡
性構造体を形成するために、望ましい形状のダイを通して押出されるか運ばれる
。その後、発泡性構造体は、フォーム構造体を形成するためにオーブン中等で、
高温（典型的には、１５０〜２５０℃）で架橋し、膨張する。放射線架橋が用い
られる場合には、発泡性構造体に照射して、ポリマー材料を架橋し、その後、上
述の通り、高い温度で膨張させる。この構造体を、架橋剤または放射線のいずれ
かを用いる上述のプロセスにより、シートまたは薄い板の形態に有利に製造する
ことが可能である。
【００３８】 分解性発泡剤を用いる架橋フォームプロセスにおける架橋剤または放射線の使
用に加えて、架橋は、上記C. P. ParkのChapter 9に記載されているように、シ
ラン架橋の手段により達成することが可能である。
【００３９】 本発明の架橋フォームは、ＧＢ第２，１４５，９６１Ａ号に記載されているよ
うに、ロングランドダイ（long-land die）を用いる押出プロセスにより連続厚
板構造体に作製することも可能である。そのプロセスにおいて、ポリマー、分解
性発泡剤および架橋剤を押出機の中で混合し、混合物を加熱してポリマーを架橋
させ、ロングランドダイにおいて発泡剤を分解させ、成形し、フォーム構造体と
ダイの接触を適切な潤滑材料により潤滑させながらダイを通してフォーム構造体
から連行する。
【００４０】 本発明の架橋フォームは、物品への成形に好適な架橋フォームビーズに成形す
ることも可能である。フォームビーズを作製するために、粗砕された樹脂ペレッ
トなどの離散状態の樹脂粒子は、それらが実質的に不溶である水などの液体媒体
中に懸濁され、オートクレーブまたは他の圧力容器の中で高い圧力および温度で
、架橋剤および発泡剤を含浸し、急速に大気中または減圧領域中に放出されて膨
張しフォームビーズを形成する。一つの変法は、ポリマービーズに発泡剤を含浸
し、冷却し、容器から出して、その後、加熱またはスチームにより膨張させるも
のである。上述のプロセスの１つの態様において、スチレンモノマーを、架橋剤
とともに懸濁ペレット中に含浸して、ポリマー材料とのグラフト共重合体を形成
することが可能である。発泡剤を、懸濁体かまたは代わりに非含水状態の樹脂ペ
レットに含浸することが可能である。その後、膨張性ビーズをスチームによる加
熱によって膨張させ、膨張性ポリスチレンフォームビーズの常用の成形方法によ
り成形する。
【００４１】 フォームビーズは、その後、フォームビーズを金型に装入し、ビーズを加圧す
るために金型を加圧し、スチームなどによりビーズを加熱してビーズの合体およ
び融着をもたらして物品を形成することなどの、当該技術分野において知られて
いる任意の手段により成形することが可能である。場合に応じて、ビーズを金型
に装入する前に、ビーズを空気または他の発泡剤と共に予熱することが可能であ
る。上述のプロセスおよび成形方法の優れた教示は、上記C. P. Parkの第２２７
〜２３３頁、米国特許第３，８８６，１００号、第３，９５９，１８９号、第４
，１６８，３５３号、および４，４２９，０５９号に見られる。フォームビーズ
は、好適な混合機または押出機でポリマー、架橋剤および分解性混合物の混合物
を調製し、混合物をペレットに成形し、ペレットを加熱して架橋および膨張させ
ることにより製造することも可能である。
【００４２】 物品に成形するのに好適な架橋フォームビーズを製造するための別の方法があ
る。ポリマー材料を、溶融して、本質的に連続なフォームストランドを形成する
ために常用のフォーム押出装置で物理的発泡剤と混合する。フォームストランド
は、粗砕されるか、またはペレット化されて、フォームビーズを形成する。その
後、フォームビーズは、放射線により架橋される。架橋フォームビーズを、次に
、合体させ、成形し、他のフォームビーズプロセスについて前述した通りの種々
の物品を形成することが可能である。このプロセスについてのさらなる教示は、
米国特許第３，６１６，３６５号および上記C. P. Parkの第２２４〜２２８頁に
見られる。
【００４３】 さらに、押出プロセスにおいてシラン架橋技術を用いることが可能である。こ
のプロセスについての教示は、上記C. P. ParkのChapter 9および米国特許第４
，７１４，７１６号に見られる。シラン架橋プロセスが常用の押出プロセスと共
に用いられる場合には、ポリマーにビニル官能性シランまたはアジド官能性シラ
ンをグラフト化し、フォームに押出す。次に、押出されたフォームを、架橋が進
行するように、暖かい湿った空気に曝す。
【００４４】 本発明の架橋フォームは、フォームシートプロセスまたはフォームバンストッ
クプロセス（foam bun stock process）または上記C. P. ParkのChapter 9，第
２２９〜２３５頁に記載されている任意のプロセスにより製造することが可能で
ある。
【００４５】 典型的には、実質的に独立気泡であるが、本発明のフォームは連続気泡または
独立気泡構造であることが可能である。加えて、本発明のフォームは、０．０１
ｍｍ〜１０ｍｍの気泡の大きさ（すなわち、気泡直径）を有し、０．１〜５ｍｍ
が好ましく、０．４〜３ｍｍが特に好ましい。加えて、本発明のフォームは９ｋ
ｇ／ｍ3〜２００ｋｇ／ｍ3の密度を有し、１１ｋｇ／ｍ3〜１００ｋｇ／ｍ3の密
度が好ましく、１５ｋｇ／ｍ3〜５０ｋｇ／ｍ3の密度が最も好ましい。
【００４６】 本発明のフォームは、押出しシート、ロッド、厚板（plank）、異形材、ビー
ズおよびバン（bun）などの当該技術分野において知られているあらゆる物理的
形状をとることが可能である。フォーム構造体は、膨張性ビーズを上述の形状の
いずれかまたは任意の他の形状に成形することにより形成することが可能である
。
【００４７】 従って、先に記載によれば、以下のフォームが本発明の典型的なフォームを表
す。 ａ）ｓＰＰ樹脂０．１質量％〜６０質量％およびｂ）発泡性熱可塑性ポリマー
樹脂４０質量％〜９９．９質量％を含む混合ポリマーフォーム。 ａ）ｓＰＰ樹脂０．１質量％〜６０質量％およびｂ）発泡性熱可塑性ポリマー
樹脂４０質量％〜９９．９質量％を含む混合ポリマーフォームであって、９ｋｇ
／ｍ3〜３００ｋｇ／ｍ3の密度、好ましくは１１ｋｇ／ｍ3〜１００ｋｇ／ｍ3の
密度、最も好ましくは１５ｋｇ／ｍ3〜５０ｋｇ／ｍ3の密度を有するもの。 ａ）ｓＰＰ樹脂０．１質量％〜６０質量％およびｂ）可撓性熱可塑性ポリマー
樹脂４０質量％〜９９．９質量％を含む混合ポリマーフォーム。 ａ）ｓＰＰ樹脂０．１質量％〜６０質量％およびｂ）可撓性熱可塑性ポリマー
樹脂４０質量％〜９９．９質量％を含む混合ポリマーフォームであって、９ｋｇ
／ｍ3〜３００ｋｇ／ｍ3の密度、好ましくは１１ｋｇ／ｍ3〜１００ｋｇ／ｍ3の
密度、最も好ましくは１５ｋｇ／ｍ3〜５０ｋｇ／ｍ3の密度を有するもの。 ａ）ｓＰＰ樹脂０．１質量％〜６０質量％およびｂ）剛性熱可塑性ポリマー樹
脂４０質量％〜９９．９質量％を含む混合ポリマーフォーム。 ａ）ｓＰＰ樹脂０．１質量％〜６０質量％およびｂ）剛性熱可塑性ポリマー樹
脂４０質量％〜９９．９質量％を含む混合ポリマーフォームであって、９ｋｇ／
ｍ3〜３００ｋｇ／ｍ3の密度、好ましくは１１ｋｇ／ｍ3〜１００ｋｇ／ｍ3の密
度、最も好ましくは１５ｋｇ／ｍ3〜５０ｋｇ／ｍ3の密度を有するもの。 ａ）ｓＰＰ樹脂０．１質量％〜６０質量％およびｂ）可撓性ポリオレフィン樹
脂４０質量％〜９９．９質量％を含む混合ポリマーフォーム。 ａ）ｓＰＰ樹脂０．１質量％〜６０質量％およびｂ）可撓性ポリオレフィン樹
脂４０質量％〜９９．９質量％を含む混合ポリマーフォームであって、９ｋｇ／
ｍ3〜３００ｋｇ／ｍ3の密度、好ましくは１１ｋｇ／ｍ3〜１００ｋｇ／ｍ3の密
度、最も好ましくは１５ｋｇ／ｍ3〜５０ｋｇ／ｍ3の密度を有するもの。 ａ）ｓＰＰ樹脂０．１質量％〜６０質量％およびｂ）ＬＤＰＥ樹脂４０質量％
〜９９．９質量％を含む混合ポリマーフォーム。 ａ）ｓＰＰ樹脂０．１質量％〜６０質量％およびｂ）ＬＤＰＥ樹脂４０質量％
〜９９．９質量％を含む混合ポリマーフォームであって、９ｋｇ／ｍ3〜３００
ｋｇ／ｍ3の密度、好ましくは１１ｋｇ／ｍ3〜１００ｋｇ／ｍ3の密度、最も好
ましくは１５ｋｇ／ｍ3〜５０ｋｇ／ｍ3の密度を有するもの。 ａ）プロピレンのホモポリマーであるｓＰＰ樹脂０．１質量％〜６０質量％、
およびｂ）発泡性熱可塑性ポリマー樹脂４０質量％〜９９．９質量％を含む混合
ポリマーフォーム。 ａ）プロピレンのホモポリマーであるｓＰＰ樹脂０．１質量％〜６０質量％、
およびｂ）発泡性熱可塑性ポリマー樹脂４０質量％〜９９．９質量％を含む混合
ポリマーフォームであって、９ｋｇ／ｍ3〜３００ｋｇ／ｍ3の密度、好ましくは
１１ｋｇ／ｍ3〜１００ｋｇ／ｍ3の密度、最も好ましくは１５ｋｇ／ｍ3〜５０
ｋｇ／ｍ3の密度を有するもの。 ａ）プロピレンのホモポリマーであるｓＰＰ樹脂０．１質量％〜６０質量％、
およびｂ）可撓性熱可塑性ポリマー樹脂４０質量％〜９９．９質量％を含む混合
ポリマーフォーム。 ａ）プロピレンのホモポリマーであるｓＰＰ樹脂０．１質量％〜６０質量％、
およびｂ）可撓性熱可塑性ポリマー樹脂４０質量％〜９９．９質量％を含む混合
ポリマーフォームであって、９ｋｇ／ｍ3〜３００ｋｇ／ｍ3の密度、好ましくは
１１ｋｇ／ｍ3〜１００ｋｇ／ｍ3の密度、最も好ましくは１５ｋｇ／ｍ3〜５０
ｋｇ／ｍ3の密度を有するもの。 ａ）プロピレンのホモポリマーであるｓＰＰ樹脂０．１質量％〜６０質量％、
およびｂ）剛性熱可塑性ポリマー樹脂４０質量％〜９９．９質量％を含む混合ポ
リマーフォーム。 ａ）ｓＰＰ樹脂０．１質量％〜６０質量％、およびｂ）剛性熱可塑性ポリマー
樹脂４０質量％〜９９．９質量％を含む混合ポリマーフォームであって、９ｋｇ
／ｍ3〜３００ｋｇ／ｍ3の密度、好ましくは１１ｋｇ／ｍ3〜１００ｋｇ／ｍ3の
密度、最も好ましくは１５ｋｇ／ｍ3〜５０ｋｇ／ｍ3の密度を有するもの。 ａ）プロピレンのホモポリマーであるｓＰＰ樹脂０．１質量％〜６０質量％、
およびｂ）可撓性ポリオレフィン樹脂４０質量％〜９９．９質量％を含む混合ポ
リマーフォーム。 ａ）プロピレンのホモポリマーであるｓＰＰ樹脂０．１質量％〜６０質量％、
およびｂ）可撓性ポリオレフィン樹脂４０質量％〜９９．９質量％を含む混合ポ
リマーフォームであって、９ｋｇ／ｍ3〜３００ｋｇ／ｍ3の密度、好ましくは１
１ｋｇ／ｍ3〜１００ｋｇ／ｍ3の密度、より好ましくは１５ｋｇ／ｍ3〜５０ｋ
ｇ／ｍ3の密度を有するもの。 ａ）プロピレンのホモポリマーであるｓＰＰ樹脂０．１質量％〜６０質量％、
およびｂ）ＬＤＰＥ樹脂４０質量％〜９９．９質量％を含む混合ポリマーフォー
ム。 ａ）プロピレンのホモポリマーであるｓＰＰ樹脂０．１質量％〜６０質量％、
およびｂ）ＬＤＰＥ樹脂４０質量％〜９９．９質量％を含む混合ポリマーフォー
ムであって、９ｋｇ／ｍ3〜３００ｋｇ／ｍ3の密度、好ましくは１１ｋｇ／ｍ3
〜１００ｋｇ／ｍ3の密度、最も好ましくは１５ｋｇ／ｍ3〜５０ｋｇ／ｍ3の密
度を有するもの。 ａ）７５％より大きいシンジオタクチシティーを有するプロピレンのホモポリ
マーであるｓＰＰ樹脂０．１質量％〜６０質量％、およびｂ）発泡性熱可塑性ポ
リマー樹脂４０質量％〜９９．９質量％を含む混合ポリマーフォーム。 ａ）７５％より大きいシンジオタクチシティーを有するプロピレンのホモポリ
マーであるｓＰＰ樹脂０．１質量％〜６０質量％、およびｂ）発泡性熱可塑性ポ
リマー樹脂４０質量％〜９９．９質量％を含む混合ポリマーフォームであって、
９ｋｇ／ｍ3〜３００ｋｇ／ｍ3の密度、好ましくは１１ｋｇ／ｍ3〜１００ｋｇ
／ｍ3の密度、最も好ましくは１５ｋｇ／ｍ3〜５０ｋｇ／ｍ3の密度を有するも
の。 ａ）７５％より大きいシンジオタクチシティーを有するプロピレンのホモポリ
マーであるｓＰＰ樹脂０．１質量％〜６０質量％、およびｂ）可撓性熱可塑性ポ
リマー樹脂４０質量％〜９９．９質量％を含む混合ポリマーフォーム。 ａ）７５％より大きいシンジオタクチシティーを有するプロピレンのホモポリ
マーであるｓＰＰ樹脂０．１質量％〜６０質量％、およびｂ）可撓性熱可塑性ポ
リマー樹脂４０質量％〜９９．９質量％を含む混合ポリマーフォームであって、
９ｋｇ／ｍ3〜３００ｋｇ／ｍ3の密度、好ましくは１１ｋｇ／ｍ3〜１００ｋｇ
／ｍ3の密度、最も好ましくは１５ｋｇ／ｍ3〜５０ｋｇ／ｍ3の密度を有するも
の。 ａ）７５％より大きいシンジオタクチシティーを有するプロピレンのホモポリ
マーであるｓＰＰ樹脂０．１質量％〜６０質量％、およびｂ）剛性熱可塑性ポリ
マー樹脂４０質量％〜９９．９質量％を含む混合ポリマーフォーム。 ａ）７５％より大きいシンジオタクチシティーを有するプロピレンのホモポリ
マーであるｓＰＰ樹脂０．１質量％〜６０質量％、およびｂ）剛性熱可塑性ポリ
マー樹脂４０質量％〜９９．９質量％を含む混合ポリマーフォームであって、９
ｋｇ／ｍ3〜３００ｋｇ／ｍ3の密度、好ましくは１１ｋｇ／ｍ3〜１００ｋｇ／
ｍ3の密度、最も好ましくは１５ｋｇ／ｍ3〜５０ｋｇ／ｍ3の密度を有するもの
。 ａ）ｓＰＰ樹脂０．１質量％〜６０質量％、およびｂ）エチレン／酢酸ビニル
コポリマー樹脂４０質量％〜９９．９質量％を含む混合ポリマーフォーム。 ａ）ｓＰＰ樹脂０．１質量％〜６０質量％、およびｂ）エチレン／酢酸ビニル
コポリマー樹脂４０質量％〜９９．９質量％を含む混合ポリマーフォームであっ
て、９ｋｇ／ｍ3〜３００ｋｇ／ｍ3の密度、好ましくは１１ｋｇ／ｍ3〜１００
ｋｇ／ｍ3の密度、最も好ましくは１５ｋｇ／ｍ3〜５０ｋｇ／ｍ3の密度を有す
るもの。 ａ）ｓＰＰ樹脂０．１質量％〜６０質量％、およびｂ）ｉＰＰ樹脂４０質量％
〜９９．９質量％を含む混合ポリマーフォーム。 ａ）ｓＰＰ樹脂０．１質量％〜６０質量％、およびｂ）ｉＰＰ樹脂４０質量％
〜９９．９質量％を含む混合ポリマーフォームであって、９ｋｇ／ｍ3〜３００
ｋｇ／ｍ3の密度、好ましくは１１ｋｇ／ｍ3〜１００ｋｇ／ｍ3の密度、最も好
ましくは１５ｋｇ／ｍ3〜５０ｋｇ／ｍ3の密度を有するもの。 ａ）ｓＰＰ樹脂０．１質量％〜６０質量％、およびｂ）アルキル芳香族ポリマ
ー樹脂４０質量％〜９９．９質量％を含む混合ポリマーフォーム。 ａ）ｓＰＰ樹脂０．１質量％〜６０質量％、およびｂ）アルキル芳香族ポリマ
ー樹脂４０質量％〜９９．９質量％を含む混合ポリマーフォームであって、９ｋ
ｇ／ｍ3〜３００ｋｇ／ｍ3の密度、好ましくは１１ｋｇ／ｍ3〜１００ｋｇ／ｍ3 の密度、最も好ましくは１５ｋｇ／ｍ3〜５０ｋｇ／ｍ3の密度を有するもの。 ａ）ｓＰＰ樹脂０．１質量％〜６０質量％、およびｂ）ポリスチレンポリマー
樹脂４０質量％〜９９．９質量％を含む混合ポリマーフォーム。 ａ）ｓＰＰ樹脂０．１質量％〜６０質量％、およびｂ）ポリスチレンポリマー
樹脂４０質量％〜９９．９質量％を含む混合ポリマーフォームであって、９ｋｇ
／ｍ3〜３００ｋｇ／ｍ3の密度、好ましくは１１ｋｇ／ｍ3〜１００ｋｇ／ｍ3の
密度、最も好ましくは１５ｋｇ／ｍ3〜５０ｋｇ／ｍ3の密度を有するもの。
【００４８】 以下は、本発明の例であるが、本発明の範囲を限定するとして解釈されるべき
ではない。特に指示のない限り、すべての百分率、部または比率は質量で表わさ
れている。
【００４９】 ｓＰＰ樹脂と発泡性熱可塑性ポリマー樹脂のブレンドから製造されるフォーム
の以下の例は、フィード、溶融および計量の通常の順次存在するゾーンの末端に
混合および冷却のための追加のゾーンを備えた直径１９ｍｍスクリュー型押出機
を用いて製造した。発泡剤注入用の開口部を、計量および混合ゾーン間の押出機
バレルの上に備え付けた。冷却ゾーンの末端に、長方形形状の開口部を有するダ
イオリフィスを取付けた。開口部の高さは調整可能であったが、その幅は３８ｍ
ｍに固定した。
【００５０】例１ ｓＰＰ樹脂およびＬＤＰＥ樹脂のブレンドフォームの作製 例１は、押出プロセスにより、発泡剤としてイソブタンを用い膨張させた、Ｌ
ＤＰＥ樹脂およびｓＰＰ樹脂の５０／５０質量比ブレンドから製造された、本発
明に係るフォームの製造を示すものである。この例により製造されたフォームに
関して行われた試験から、ポリマーブレンドは押出しにより発泡可能であり、フ
ォームは寸法安定性があり、比較的高い温度に耐えることが示された。
【００５１】 ０．７ｄｇ／分のメルトインデックス（１９０℃／２．１６ｋｇでASTM D-123
8により測定）、０．９２３ｇ／ｃｍ3の密度、および１１５℃の融点（示差走査
熱分析により１０℃／分での加熱の間吸熱のピークにおいて求めた）を有するＬ
ＤＰＥ樹脂と、２ｄｇ／分の溶融流量（２３０℃／２．１６ｋｇでＡＳＴＭ Ｄ
−１２３８により測定）、０．８８ｇ／ｃｍ3の密度、および１３０℃の融点を
有するEOD96-28グレードのシンジオタクチック形態コポリマーポリプロピレン樹
脂（フィナ・オイル・アンド・ケミカルから入手可能）の質量比５０／５０粒状
ブレンドを調製した。
【００５２】 粒状樹脂と、樹脂１００部当たり０．２部（ｐｐｈ）のタルカム粉末（成核剤
）および０．１ｐｐｈの商標イルガノックス（Irganox）１０１０抗酸化剤（チ
バ−ガイギー（Ciba-Geigy Corp）から入手可能）からなる添加剤パッケージと
のブレンドを３．２６キログラム／時（ｋｇ／ｈ）の一様な速度で押出機にフィ
ードした。押出機の各ゾーンの温度は、フィードゾーンで１６０℃、溶融ゾーン
で１９０℃、計量ゾーンで２００℃、および混合ゾーンで２００℃に維持した。
イソブタン（発泡剤）を、４１４ｇ／ｈ（１２．７ｐｐｈ）の一様な速度で混合
ゾーンに注入した。冷却ゾーンの温度を、次第に低下させ、ダイ開口部を良好な
フォームが作製されるように調整した。例えば、冷却ゾーン温度１０７℃、ダイ
温度１０５℃、ダイ開口部１．０ｍｍにおいて、実質的に独立気泡構造優れたフ
ォーム（ASTM D-2856手順Ａによると連続気泡含量約３２％）を得た。このフォ
ームは、密度２４．８ｋｇ／ｍ3、気泡の大きさ１．２ｍｍ、厚さ約１２ｍｍお
よび幅約１９ｍｍであった。
【００５３】試験１ 例１のフォームの寸法安定性 約１５ｃｍ長さのフォーム試験片を、例１において作製されたばかりのフォー
ムから切り出し、押出から約２分後にフォーム試験片の体積を測定し、次に、室
温でのエージングの間、定期的に測定した。フォームは、押出後３０分を過ぎる
と、その収縮が原体積の約９７％と底をつき、３０分を越えてもそれ以上の収縮
はない優れた寸法安定性を示した。フォームは、１日の内にその原体積の１００
％を越えるまで十分に回復した。
【００５４】試験２ 例１のフォームの熱安定性 押出しから１日後、例１で作製したフォームを、長さ８ｃｍの試験片に切り出
した。試験片を、１２１℃に維持した熱対流炉の中に置き、定期的にその体積を
記録した。フォーム体積を原体積の百分率で、表１に示すように炉暴露時間の関
数として表した。
【００５５】
【表１】
【００５６】 表から分かるように、フォームは原体積の７０％に収縮し、高温への長期の暴
露の間もその体積に留まるが、一方で例１で用いたものと同じＬＤＰＥ樹脂に基
づくポリエチレンフォームは、その温度で、全体的につぶれることが観察された
。ブレンドフォームの高温耐性は、前に議論した図１および図２において示され
るＤＳＣ温度記録図により、さらに裏付けられる。図１および図２において、押
出されたままのフォーム（図１）および炉でエージングされたフォーム（図２）
のＤＳＣ温度記録図を比較した。炉でエージングされたフォームを、１２１℃に
５日間曝した。炉でエージングされたフォームは、約１１３℃に一つの鋭いピー
クに加えて約１３０℃に鋭いピークを示す。対照的に、押出されたままのフォー
ムは、ｓＰＰ結晶の溶融ピーク点である１３０℃では強いピークを示さない。こ
れらの温度記録図から、例１において用いられたＬＤＰＥ樹脂およびｓＰＰ樹脂
には混和性はなく、ブレンド中のｓＰＰ樹脂相が１２１℃での加熱の間に結晶化
が進行することが分かる。
【００５７】試験３ 例１のフォームの熱成形特性 例１において作製されたフォームから２個の長さ５ｃｍの試験片を切り出し、
１２１℃の炉の中で５分間加熱した。その後、加熱されたフォーム試験片を炉か
ら取り出し、直ぐに、一つの試験片が他方の試験片にゆるい圧力をかけるよう、
互いに積み重ねた。フォーム試験片は目立った収縮を示すことなく十分な接着を
発現した。このことから、成形用フォームビーズを例１のフォームから作製でき
ること、および例１のフォームを熱成形できることが分かる。
【００５８】比較例Ａ ｓＰＰ樹脂から製造されるフォームの作製 ｓＰＰ樹脂のみから製造したフォームのフォーム膨張特性を試験するために、
比較例Ａのフォームを作製した。 ２ｄｇ／分の溶融流量（２３０℃／２．１６ｋｇでASTM D-1238により測定）
、０．８８ｇ／ｃｍ3の密度、および１３０℃の融点を有する、ＥＯＤ９６−２
８グレードのシンジオタクチック形態のコポリマーポリプロピレン樹脂（フィナ
・オイル・アンド・ケミカルから入手可能）を、０．４ｐｐｈのタルク（成核剤
）および０．１ｐｐｈのIrganox 1010（チバ−ガイギーから入手可能）と配合し
た。ブレンドを、３．１０ｋｇ／ｈの一様な速度で押出機にフィードした。押出
機の各ゾーンの温度は、フィードゾーンで１６０℃、溶融ゾーンで１９０℃、計
量ゾーンで２００℃、混合ゾーンで２００℃に維持した。イソブタン（発泡剤）
を、４１４ｇ／ｈ（１２．７ｐｐｈ）の一様な速度で混合ゾーンに注入した。冷
却ゾーンの温度を、一時に約５℃の減少量をもって次第に１６０℃から８０℃に
下げると共に、良好なフォームを作製できるかどうかを確認するために、一定の
温度を５〜１０分にわたって保持した。ダイ温度を，冷却ゾーンと同じ温度に維
持した。ダイ開口部を、冷却ゾーンの温度が９５℃に下がった時に０．８ｍｍに
維持した。９５℃より低い温度で、増大する圧力を開放するためにダイを少し広
めに開けた。
【００５９】試験４ 比較例ＡのｓＰＰ樹脂の発泡性 上述の比較例Ａにおいて製造した溶融物は９５℃以上のすべての温度において
膨張しなかった。９５℃未満の温度で、フォームはわずかに膨張したが、直ぐに
つぶれた。８０℃において、押出機の圧力が鋭く上がり、冷却ゾーンで溶融物は
あまりに粘性が高く、凝固点に近いことを示した。冷却温度をさらに下げること
は、許容されないであろう。結論：ｓＰＰ樹脂単独では、押出プロセスにより安
定なフォームに膨張させることは可能でない。
【００６０】例２および比較例Ｂ ｓＰＰ樹脂とＬＤＰＥ樹脂のブレンドフォームの作製 例２は、ブレンド中のｓＰＰ樹脂レベルがフォームの発泡性および寸法安定性
の特性に及ぼす影響を調べるために、ブレンド中のｓＰＰ樹脂の百分率レベルを
変えて、ＬＤＰＥ樹脂とｓＰＰ樹脂のブレンドから製造される本発明に係るフォ
ームの作製を示す。比較例Ｂは、ＬＤＰＥ樹脂単独から作製されたフォームであ
る。
【００６１】 ０．７ｄｇ／分のメルトインデックス（１９０℃／２．１６ｋｇでASTM D-123
8により測定）、０．９２３ｇ／ｃｍ3の密度および１１５℃の融点（示差熱分析
により１０℃／分での加熱時の吸熱のピークで求めた）を有するＬＤＰＥ樹脂と
、２ｄｇ／分の溶融流量（２３０℃／２．１６ｋｇでASTM D-1238により測定）
、０．８８ｇ／ｃｍ3の密度および１３０℃の融点を有するEOD96-07グレードの
シンジオタクチック形態のコポリマーポリプロピレン樹脂（フィナ・オイル・ア
ンド・ケミカルから入手可能）との粒状ブレンドを、表IIに示されるように、予
め決めた比率で作製した。
【００６２】 粒状樹脂および０．２ｐｐｈのタルカム粉末（成核剤）を、３．１ｋｇ／ｈの
一様な速度（スクリュー回転速度を調整することにより速度を一定に保持する努
力をするとしても、ブレンド間のフィード特徴の差のために、実際の押出速度は
約３ｋｇ／ｈ〜３．２ｋｇ／ｈの範囲内でわずかに変化する）で、押出機にフィ
ードした。押出機の各ゾーンの温度を、フィードゾーンで１６０℃、溶融ゾーン
で１９０℃、計量ゾーンで２００℃および混合ゾーンで２２０℃に維持した。冷
却ゾーン温度を表ＩＩに示すように維持した。イソブタン（発泡剤）を、表ＩＩ
に示す速度で混合ゾーンに注入した。冷却ゾーンの温度を、次第に下げ、ダイ開
口部を調整して良好なフォームを作製した。ダイ温度を、比較例Ｂ、例番号２．
１〜２．３に対して１１０℃に維持し、例番号２．４〜２．５に対しては１０５
℃に維持した。フォーム試料を、表ＩＩに示すような、各配合に対する最適冷却
ゾーン温度で、及び１．１ｍｍ〜１．２ｍｍで変わるダイ開口部で採取した。
【００６３】 フォームについての寸法データを、密度、気泡の大きさおよび連続気泡データ
と共に表ＩＩにまとめた。
【００６４】
【表２】
【００６５】 表IIから分かるように、４０％以下のｓＰＰ樹脂を含有する配合は、良品質フ
ォームをもたらした。選択した冷却温度１０７℃でのＬＤＰＥ／ｓＰＰの５０／
５０ブレンドフォームはわずかに熱いようであった。フォームの厚さは６．１ｍ
ｍ〜８．２ｍｍの範囲内にあり、フォームの幅は１４．７ｍｍ〜１８．４ｍｍの
範囲内にあった。長さ約１５ｃｍの試験片を、それぞれ製造されたばかりのフォ
ームから切り出し、フォーム試験片の体積を押出しから約２分後に測定し、その
後、室温でエージングの間に定期的に測定した。
【００６６】結論 ： これらのブレンドは、純粋なＬＤＰＥ樹脂よりも、より大きな気泡の大きさを
与える傾向にある。４０および５０％のｓＰＰを有するブレンドは、より多くの
連続気泡を生じる傾向にある。ｓＰＰ樹脂の添加が、フォームの寸法安定性を改
善することが示された。３０％以上のｓＰＰを含有するブレンドは、エージング
の間に、８９％より大きい最小フォーム体積を持つ、十分な寸法安定性を有する
フォームを提供した。
【００６７】例３および比較例C ｓＰＰ樹脂とＬＤＰＥ樹脂のブレンドフォームの作製 例３は、高いｓＰＰ樹脂レベルを有するブレンドの発泡性が、高いレベルの発
泡剤により改善されるかどうかを決定するために、発泡剤のレベルを変えて、Ｌ
ＤＰＥ樹脂とｓＰＰのブレンドから作製された本発明に係るフォームの作製を示
す。
【００６８】 ０．７ｄｇ／分のメルトインデックス（１９０℃／２．１６ｋｇでASTM D-123
8により測定）、０．９２３ｇ／ｃｍ3の密度、および１１５℃の融点（示差走査
熱分析（ＤＳＣ）により１０℃／分での加熱の間、吸熱のピークで求めた）を有
するＬＤＰＥ樹脂と、２ｄｇ／分の溶融流量（２３０℃／２．１６ｋｇでASTM D
-1238により測定）、０．８８ｇ／ｃｍ3の密度および１３０℃の融点を有するEO
D96-07グレードのシンジオタクチック形態のコポリマーポリプロピレン樹脂（フ
ィナ・オイル・アンド・ケミカルから入手可能）との粒状ブレンドを、表IIIに
示すような、予め決めた比率で作製した。
【００６９】 粒状樹脂および０．２ｐｐｈタルカム粉末（成核剤）を、３．１ｋｇ／ｈの一
様な速度（スクリュー回転速度を調整することにより速度を一定に保持する努力
をするとしても、ブレンド間のフィード特徴の差のために、実際の押出速度は約
３ｋｇ／ｈ〜３．２ｋｇ／ｈの範囲内でわずかに変化する）で、押出機にフィー
ドした。押出機の各ゾーンの温度を、フィードゾーンで１６０℃、溶融ゾーンで
１９０℃、計量ゾーンで２００℃および混合ゾーンで２２０℃に維持した。冷却
ゾーン温度を表IIIに示すように維持した。イソブタン（発泡剤）を、表IIIに示
す速度で混合ゾーンに注入した。冷却ゾーンの温度を、次第に下げ、ダイ開口部
を調整して良好なフォームを作製した。ダイ温度を比較例Ｃ、例番号３．１およ
び３．２に対して１１０℃に維持し、例番号３．３に対しては１００℃に維持し
た。フォーム試料を、表IIIに示すような、各配合に対する最適冷却ゾーン温度
で、および１．１ｍｍ〜１．２ｍｍで変わるダイ開口部で採取した。
【００７０】 これらのフォームについての寸法データを、密度、気泡の大きさおよび連続気
泡データと共に表IIIにまとめた。
【００７１】
【表３】
【００７２】 表IIIからわかるように、５０％までのｓＰＰ樹脂を含むブレンドから良好な
フォームが形成された。ＬＤＰＥ/ｓＰＰでは４０／６０ブレンドがフォーム加
工性の限界であった。このブレンドよりフォームを作成するには、冷却ゾーン温
度を８２℃まで下げなければならなかった。フォームは連続気泡のレベルが高く
、満足できる限界であった。フォームは、高発泡剤レベルを反映し、いずれも相
対的に低密度であった。フォームの見かけの連続気泡含有量は、比較的高く３６
％以上であった。ASTM D-2856-A連続気泡プロセスは、可撓性フォームの連続気
泡含有量を過大評価する傾向がある。これらの例で作製されたフォームは、例２
にて作製されたフォームに比べて密度及び弾性率は低く、連続気泡含有量につい
て大きな測定誤差を生じる。連続気泡の過大評価に関する一つの説明は、ＬＤＰ
Ｅフォームに関する寸法安定性データに見られる。連続気泡含有量が比較的高い
にも関わらず（４１％）、エージング中にフォームは５０％まで収縮した後、比
較的ゆっくり回復した。例４及び比較例Ｄ ｓＰＰ樹脂とエチレン／酢酸ビニルコポリマー樹脂のブレンドより作製されるフ ォームの作製 例４は、ブレンドのフォーム形成能及びフォームの寸法安定性に及ぼすｓＰＰ
樹脂レベルの効果を決定することを目的とし、エチレン／酢酸ビニルコポリマー
（ＥＶＡ）樹脂と各種量のｓＰＰ樹脂のブレンドから調製された本発明に係るフ
ォームの作製を示す。比較例Ｄは、ＥＶＡ樹脂のみから作製した。 ２．５ｄｇ／分のメルトインデックス（２３０°Ｃ／２．１６ｋｇにてASTM D
-1238により決定）、密度０．９４１ｇ／ｃｍ3及び融点８８℃の Elvax 460（商
標）混合樹脂（デュポン-ダウ社により供給）と、溶融流量２ｄｇ／分、密度０
．８８ｇ／ｃｍ3及び融点１３０℃のEOD 96-07グレードのシンジオタクチック形
態のコポリマーポリプロピレン樹脂（フィナ・オイル・アンド・ケミカルカンパ
ニーより入手可能）とからなる粒状ブレンドを、表ＩＶに示すような予め決定さ
れた割合にて調製した。
【００７３】
【表４】
【００７４】 粒状樹脂と０．４ｐｐｈのタルク粉末（成核剤）のブレンドを３ｋｇ／ｈの一
様な速度で押出機にフィードした（ブレンド間のフィード特性の差により、実際
の押出速度は表ＩＶに示すように若干変化し、押出機の固定スクリュー速度にお
いては３ｋｇ／ｈから２．６ｋｇ／ｈまででドリフトした）。押出機の各ゾーン
の温度を、押出ゾーンで１２０℃、溶融ゾーンで１５０℃、計量ゾーンで１８０
℃、そして混合ゾーンで１８０℃に維持した。冷却ゾーン温度を、表ＩＶに示す
様に維持し、イソブタン（発泡剤）は混合ゾーンに表ＩＶに示すレベル：比較例
Ｄ及び例番号４．１及び４．２では３８０ｇ／ｈ、及び例５．３及び４．４では
４５０ｇ／ｈにて注入した（ポリマー及び発泡剤のフィード速度の変化のために
、樹脂中の発泡剤のレベルは１２．７ｐｐｈから１７．３ｐｐｈ（表ＩＶ参照）
までで変化した）。ダイギャップは、試験を通じて１．７５ｍｍに固定し、温度
を冷却ゾーン温度より０℃から５℃低い温度に保った。フォームに関する寸法安
定性データ（例１の方法参照）は、密度、気泡の大きさ及び連続気泡データと共
に表ＩＶにまとめた。
【００７５】 表ＩＶからわかるように、ｓＰＰ樹脂を４０％以下含むブレンドからは良好な
フォームが作製された。連続気泡データとは対照的に、指によるスクイーズ試験
により確認したところによれば比較例Ｄ及び例番号４．１及び４．２で作られた
フォームは実質的に独立気泡構造であった。例４．３及び４．４で作られたフォ
ームは連続気泡と思われた。軟質ポリオレフィンフォームについての連続気泡デ
ータは信頼できなかった。比較例Ｄで作製されたＥＶＡフォームは、過剰の収縮
（最小容積＝２５％）を示したけれども、ASTM D-2856-Aによれば、フォームが
連続気泡を８３％含んでいることが示された。結論 ： 今回も、ｓＰＰ樹脂と発泡性エチレン／酢酸ビニル樹脂のブレンドは良好なフ
ォームを形成し、さらにｓＰＰ樹脂が寸法安定性を改善すること、及び３０％以
上のｓＰＰ樹脂レベルは満足できる寸法安定性を有するフォームを生じることが
示された。
【００７６】試験５ 比較例Ｄ及び例４のフォームの熱安定性 １６日間のエージングの後、比較例Ｄ及び例４で作製されたフォームを試験２
に記載の熱暴露試験にかけた。フォーム試験片を９０℃に保たれたオーブン内に
入れた。１時間後、そして次に８時間後に、試料を取り出し、表Ｖに示すように
容積変化を求めた。
【００７７】
【表５】
【００７８】 表Ｖから分かるように、全てのフォームが収縮したが、ｓＰＰ樹脂を含むフォ
ームはｓＰＰ樹脂を含まないフォーム（比較例Ｄ）よりもその容積を維持した。
４０％のｓＰＰ樹脂を含むブレンドから作られたフォームは、オーブン内に８時
間おいた後も８３％の体積を維持した。
【００７９】例５ ｓＰＰ樹脂とｉＰＰ樹脂のブレンドから調製されるフォームの作製 例５では、発泡性高溶融強度（ＨＭＳ）ｉＰＰ樹脂とｓＰＰ樹脂のブレンドを
用い、本発明に係るフォームを作製した。 メルトインデックス３ｄｇ／分（２３０℃／２．１６ｋｇにてASTM D-1238に
より決定）、密度０．９０ｇ／ｃｍ3及び融点１６０℃のPro-fax PF-814グレー
ドの高溶融強度ｉＰＰ樹脂（モンテル・ポリオレフィン社（Montell Polyolefin
s Co. N.V.）と、溶融流量２ｄｇ／分、密度０．８８ｇ／ｃｍ3及び融点１３０
℃のEOD 96-28グレードのシンジオタクチック形態のコポリマーポリプロピレン
樹脂（フィナ・オイル・アンド・ケミカルカンパニーより入手可能）より質量比
５０／５０の粒状ブレンドを調製した。
【００８０】 粒状ブレンド樹脂と、樹脂１００部に対し０．２部（ｐｐｈ）の割合のタルク
粉末（成核剤）及び０．１ｐｐｈの商標名Irganox 1010の酸化防止剤（チバ−ガ
イギー社より入手可能）を含む添加剤パッケージを予備混合し、４．２ｋｇ／ｈ
の一様な速度で押出機にフィードした。温度は、冷却ゾーンで一定に保ち、フィ
ードゾーンで１６０℃に、溶融ゾーンでは１９０℃に、計量ゾーンでは２００℃
に、そして混合ゾーンでは２００℃に保った。イソブタン（発泡剤）を１０．７
ｐｐｈの一様な速度で混合ゾーンに注入した。ダイ開口部を約０．８ｍｍに保っ
た。冷却ゾーン温度及びダイ開口部を調整してフォームを作製した。１７０℃〜
１６０℃の範囲内の冷却ゾーン温度にて、実質的に独立気泡構造を持つ良好なフ
ォームが得られた。例えば、１６０℃で作られたフォームは密度２６．３ｋｇ／
ｃｍ3、気泡の大きさ１．８ｍｍ、連続気泡含有量１７％、厚さ約１１ｍｍ及び
幅約２０ｍｍであった。フォームは堅牢かつ強靱であった。
【００８１】比較例Ｅ ｓＰＰ樹脂とｉＰＰ樹脂のブレンドより作製されるフォームの作製 比較例Ｅでは、例５の操作を繰り返したが、ｉＰＰ及びｓＰＰの５０／５０ブ
レンドの代わりに同じ樹脂の２０／８０ブレンドを用いた。冷却ゾーン温度を１
８０℃から１５０℃まで下げてみたが、フォームは形成できなかった。
【００８２】例６及び比較例Ｆ ｓＰＰ樹脂とポリスチレン樹脂のブレンドから作製されるフォームの作製 例６では、例１で使用したものと同一の装置と、実質的に同一な操作法を用い
、ポリスチレン（ＰＳ）樹脂及びｓＰＰ樹脂のブレンドをＣＯ2を利用し膨張さ
せた。比較例ＦはＰＳ樹脂のみを利用し作製した。 平均分子量１５０，０００、密度１．０５ｇ／ｃｍ3及びＴg１０４℃を有する
ＰＳ樹脂と、溶融流量２ｄｇ／分（２３０℃／２．１６ｋｇにてASTM D-1238に
より決定）、密度０．８８ｇ／ｃｍ3及び融点１３０℃を持つEOD96-07グレード
のｓＰＰ樹脂（フィナ・オイル・アンド・ケミカルカンパニーより入手可能）と
の粒状ブレンドを、表Ｖに示すような前もって決定された比率で調製した。粒状
樹脂と０．１ｐｐｈのステアリン酸バリウムのブレンドを予備混合し、一様な速
度で押出機にフィードした。押出機の温度を次のように保った：フィードゾーン
１３０℃；溶融ゾーン１６０℃；計量ゾーン２００℃；混合ゾーン２００℃。二
酸化炭素を一様な速度４．６ｐｐｈで混合ゾーンにフィードした。冷却ゾーンの
温度を１３２℃〜１３４℃の範囲に調節して良好なフォームを製造した。この工
程を通してダイ温度を１４５℃に一定に保った。ダイ開口部を１．５ｍｍの固定
開口部に維持した。厚み、フォーム密度、気泡の大きさ、連続気泡含有量を表Ｖ
Ｉに示す。
【００８３】
【表６】
【００８４】 表ＶＩから分かるように、ｓＰＰ樹脂はより大きな断面の大きさ及び気泡の大
きさを成す。ｓＰＰ樹脂を２％〜５％含むフォームは、非連続気泡を有すること
が示された。８０／２０のＰＳ／ｓＰＰ樹脂ブレンドはいくらかの連続気泡を含
むフォームを提供する。
【図面の簡単な説明】
【図１】 図１は、押出し時の、本発明に係るフォームの示差走査熱分析温度記録図を表
す。
【図２】 図２は、１２０℃で５日間硬化後の本発明のフォームの示差走査熱分析温度記
録図を表す。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＣＹ， ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，Ｉ Ｔ，ＬＵ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ ，ＣＦ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＧＷ，ＭＬ， ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＧＨ，ＧＭ，Ｋ Ｅ，ＬＳ，ＭＷ，ＳＤ，ＳＬ，ＳＺ，ＵＧ，ＺＷ)，Ｅ Ａ(ＡＭ，ＡＺ，ＢＹ，ＫＧ，ＫＺ，ＭＤ，ＲＵ，ＴＪ ，ＴＭ)，ＡＥ，ＡＬ，ＡＭ，ＡＴ，ＡＵ，ＡＺ，ＢＡ ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ，ＣＡ，ＣＨ，ＣＮ，ＣＺ， ＤＥ，ＤＫ，ＥＥ，ＥＳ，ＦＩ，ＧＢ，ＧＤ，ＧＥ，Ｇ Ｈ，ＧＭ，ＨＲ，ＨＵ，ＩＤ，ＩＬ，ＩＮ，ＩＳ，ＪＰ ，ＫＥ，ＫＧ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＣ，ＬＫ，ＬＲ，ＬＳ， ＬＴ，ＬＵ，ＬＶ，ＭＤ，ＭＧ，ＭＫ，ＭＮ，ＭＷ，Ｍ Ｘ，ＮＯ，ＮＺ，ＰＬ，ＰＴ，ＲＯ，ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ ，ＳＧ，ＳＩ，ＳＫ，ＳＬ，ＴＪ，ＴＭ，ＴＲ，ＴＴ， ＵＡ，ＵＧ，ＵＳ，ＵＺ，ＹＵ，ＺＡ，ＺＷ Ｆターム(参考） 4F074 AA20A AA22A AA24A AA32A AB01 AB05 BA32 BA38 CA22 CA29 CA31 DA02 DA03 DA32 DA33 DA34 4J002 AA01X BB03X BB06X BB12W BB12X BB14W BB15W BC03X DE016 EA016 FD200 FD326 GG00 GT00

Claims (37)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 ａ）０．１質量％〜６０質量％のｓＰＰ樹脂、及び ｂ）４０質量％〜９９．９質量％の発泡性熱可塑性ポリマー樹脂、 を含む混合ポリマーフォーム。
  2. 【請求項２】 フォームが９ｋｇ／ｍ3〜３００ｋｇ／ｍ3の密度を有する、
    請求項１記載の混合ポリマーフォーム。
  3. 【請求項３】 フォームが１１ｋｇ／ｍ3〜１００ｋｇ／ｍ3の密度を有する
    、請求項２記載の混合ポリマーフォーム。
  4. 【請求項４】 フォームが１５ｋｇ／ｍ3〜５０ｋｇ／ｍ3の密度を有する、
    請求項３記載の混合ポリマーフォーム。
  5. 【請求項５】 発泡性熱可塑性ポリマー樹脂が可撓性熱可塑性ポリマー樹脂
    である、請求項１記載の混合ポリマーフォーム。
  6. 【請求項６】 発泡性熱可塑性ポリマー樹脂が剛性熱可塑性ポリマー樹脂で
    ある、請求項１記載の混合ポリマーフォーム。
  7. 【請求項７】 発泡性熱可塑性ポリマー樹脂が可撓性ポリオレフィン樹脂で
    ある、請求項５記載の混合ポリマーフォーム。
  8. 【請求項８】 可撓性ポリオレフィン樹脂がＬＤＰＥ樹脂である、請求項７
    記載の混合ポリマーフォーム。
  9. 【請求項９】 ＬＤＰＥ樹脂が０．１ｄｇ／分〜２０ｄｇ／分のメルトイン
    デックスを有する、請求項８記載の混合ポリマーフォーム。
  10. 【請求項１０】 ｓＰＰ樹脂がプロピレンのホモポリマーである、請求項１
    ０記載の混合ポリマーフォーム。
  11. 【請求項１１】 ｓＰＰ樹脂が０．０５ｄｇ／分〜５０ｄｇ／分の溶融流量
    を有する、請求項１０記載の混合ポリマーフォーム。
  12. 【請求項１２】 ｓＰＰ樹脂が７５％超のシンジオタクチシティーを有する
    、請求項１０記載の混合ポリマーフォーム。
  13. 【請求項１３】 ｓＰＰ樹脂がエチレンとプロピレンのコポリマーである、
    請求項１記載の混合ポリマーフォーム。
  14. 【請求項１４】 ｓＰＰ樹脂が０．０５ｄｇ／分〜５０ｄｇ／分の溶融流量
    を有する、請求項１３記載の混合ポリマーフォーム。
  15. 【請求項１５】 ｓＰＰ樹脂が７５％超のシンジオタクチシティーを有する
    、請求項１３記載の混合ポリマーフォーム。
  16. 【請求項１６】 ｓＰＰ樹脂が１−ブテンとプロピレンのコポリマーである
    、請求項１記載の混合ポリマーフォーム。
  17. 【請求項１７】 ｓＰＰ樹脂が０．０５ｄｇ／分〜５０ｄｇ／分の溶融流量
    を有する、請求項１６記載の混合ポリマーフォーム。
  18. 【請求項１８】 ｓＰＰ樹脂が７５％超のシンジオタクチシティーを有する
    、請求項１６記載の混合ポリマーフォーム。
  19. 【請求項１９】 可撓性ポリオレフィン樹脂がエチレン／酢酸ビニルコポリ
    マー樹脂である請求項５記載の混合ポリマーフォーム。
  20. 【請求項２０】 エチレン／酢酸ビニルコポリマー樹脂が５％〜３０％の酢
    酸ビニル含有量を有する、請求項１９記載の混合ポリマーフォーム。
  21. 【請求項２１】 エチレン／酢酸ビニルコポリマー樹脂が０．１ｄｇ／分〜
    ２０ｄｇ／分のメルトインデックスを有する、請求項１９記載の混合ポリマーフ
    ォーム。
  22. 【請求項２２】 可撓性ポリオレフィン樹脂が発泡性ｉＰＰ樹脂である、請
    求項５記載の混合ポリマーフォーム。
  23. 【請求項２３】 正接デルタが１．５未満である押出し工程にかけられた場
    合に、発泡性ｉＰＰ樹脂が高溶融強度樹脂である、請求項２２記載の混合ポリマ
    ーフォーム。
  24. 【請求項２４】 剛性熱可塑性ポリマー樹脂がＰＳ樹脂である、請求項６記
    載の混合ポリマーフォーム。
  25. 【請求項２５】 ＰＳ樹脂が２４０，０００未満の平均分子量を有する、請
    求項２４記載の混合ポリマーフォーム。
  26. 【請求項２６】 混合フォーム中のｓＰＰ樹脂が１０％〜５０％の範囲内に
    ある、請求項５記載の混合ポリマーフォーム。
  27. 【請求項２７】 混合フォーム中のｓＰＰ樹脂が３０％〜５０％の範囲内に
    ある、請求項２６記載の混合ポリマーフォーム。
  28. 【請求項２８】 押出し工程により製造される、請求項１記載の混合ポリマ
    ーフォーム。
  29. 【請求項２９】 押出し工程が発泡剤としてイソブタンを利用する、請求項
    ２８記載の混合ポリマーフォーム。
  30. 【請求項３０】 押出し工程が発泡剤として二酸化炭素を利用する、請求項
    ２９記載の混合ポリマーフォーム。
  31. 【請求項３１】 混合フォームが０．０１ｍｍ〜１０ｍｍの気泡の大きさを
    有する、請求項１記載の混合ポリマーフォーム。
  32. 【請求項３２】 混合フォームが架橋されていない、請求項１記載の混合ポ
    リマーフォーム。
  33. 【請求項３３】 混合フォームが架橋されている、請求項１記載の混合ポリ
    マーフォーム。
  34. 【請求項３４】 混合フォームがシートの形態にある、請求項１記載の混合
    ポリマーフォーム。
  35. 【請求項３５】 混合フォームが厚板の形態にある、請求項１記載の混合ポ
    リマーフォーム。
  36. 【請求項３６】 混合フォームが合体ストランドフォーム厚板の形態にある
    、請求項１記載の混合ポリマーフォーム。
  37. 【請求項３７】 混合フォームがビーズの形態にある、請求項１記載の混合
    ポリマーフォーム。
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