JP2002506095A - エチレンのホモポリマー - Google Patents
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Abstract
Description
場合にて重要であるポリエチレンの広範な種類の物理的性質も存在する。一般に
、特定用途につき重要である性質は1つだけでなく幾つか存在する:すなわちこ
れら性質の適正な組み合せを有するポリエチレンを見出すことが多くの研究の主
たる目的である。たとえば密度、粘度(すなわち溶融流量)、衝撃強度および剛
性のような諸性質がパイプおよび成形の用途にて全て重要である。
合物の使用は従来技術にて充分確立されている。フィリップス法を用いるシリカ
支持クロム触媒が数10年間にわたり知られている。チーグラー・ナッタ触媒(
たとえばチタンハロゲン化物をたとえばトリエチルアルミニウムのような有機金
属化合物で活性化させることにより製造される触媒)が、ポリオレフィンを製造
する多くの産業プロセスにつき基本的である。近年、或る種のメタロセン触媒(
たとえばアルモキサンで活性化されたビスシクロペンタジエニルジルコニウムジ
クロライド)の使用が、極めて高活性を有する触媒を提供している。これら異な
る触媒系は各種の性質を有するポリマー製品を与える。
遷移金属系触媒によるエチレンの単独重合は、いわゆる「高密度」級のポリエチ
レンの生成をもたらす。これらポリマーは比較的高い剛性を有すると共に、固有
の剛性が必要とされるたとえばパイプおよび成形製品のような物品を作成するの
に有用である。
チレンを選択2,6−ピリジンカルボキシアルデヒドビス(イミン)および2,
6−ジアシルピリジンビス(イミン)の或る種の鉄もしくはコバルト錯体と接触
させることによりエチレンを重合させうることを開示している。この種の触媒に
より製造されるポリエチレンの性質に関しては開示がなく、分子量がオリゴマー
よりも高いこれら例で製造されたポリエチレンは極めて幅広い分子量分布を示す
ので本出願で考えられる範囲の性質を持たない。
性質の組み合わせを持った種類の新規なエチレンのホモポリマーを見出した。
平均分子量Mwの関係と; 式I>35.0H−0.4により規定されるシャルピー衝撃I/高荷重メルトイ
ンデックスHの関係、または 2.9もしくはそれ以下の動的貯蔵モジュラスG′のいずれかと を有することを特徴とするエチレンのホモポリマーを提供する。
1872−1:1993に従い試験法ISO 1183:1987を用いて測定
される。シャルピー衝撃は、仕様BS EN ISO 1872−2:1977
に従って圧縮成形されたシートにてISO 179−1982/2/Aに従い測
定される。高荷重メルトインデックス(HLMI)は一般的に用いられる尺度で
あり、MFRと同様に溶融粘度および/従って分子量を示唆する。これは、標準
ダイオリフィスを介する所定の高加重(21.6kg)下での溶融処理量(g/
10min)としてメルトインデクサにより決定される。本出願において、HL
MIはASTM D1238、条件F(190℃にて21.6kg)に従い測定
される。
る貯蔵モジュラスとして正式に規定される。これは実質的に動的試験におけるオ
シレーション付加で「インフェース」測定される溶融物のモジュラスであり、溶
融物の弾力性を数量化すると考えうる。定常状態のコンプライヤンス(Js 0)
はポリマーの粘弾性である。Js 0を測定する方法およびその利用の検討は多く
の刊行物に見ることができる[たとえばジョーンM.デリーおよびクルトF.ウ
ィスブルンによりバン・ノストランド・ラインホールド社、ニューヨークにより
1990年に出版された「メルトレオロジーおよびプラスチックプロセス、理論
および用途におけるその役割」の第2および10章参照]。Js 0はポリマー特
性化につき有用な性質と認識され、ポリマーの平均分子量に依存するがその分子
量分布により(特に存在する極めて高い分子量ポリマーのフラクションにより)
強力に影響を受けることが判明している。Js 0または或る種の関連メルト粘弾
性の測定は、分子量分布にて僅かな相違につきポリマーを特性化するため、希溶
液測定よりもずっと鋭敏な方法である。しかしながらJs 0は高分子量ポリエチ
レンにつき直接測定するのが困難であり、従って間接的方法が使用される。これ
は低周波数(ω)における動的試験にて測定される関係式 G′(ω)=Js 0[G″(ω)]2:ω→0 [式中、G″は、これも低周波数で測定されるロスモジュラスである] による貯蔵モジュラス(G′)に関連しうる。従って実際には、G′をG″の低
い基準値にて測定すると共に、このパラメータを極めて高分子量ポリマーのフラ
クションが存在することを示唆するものとして使用することができる。G′を測
定する方法については後記各例に説明する。
るエチレンのホモポリマーを提供し、ピーク高さの半分における分子量分布の幅
は少なくとも1.6である。分子量分布の幅は対数尺度にて測定される。
同様にNAMAS法MT/GPC/02に従いGPCによって測定される。この
種の比較的低い多分散性にて、本発明者等は本発明のホモポリマーが上記のよう
に算数的に現しうる明瞭な分子量分布を有することを突き止めた。これは下記す
る新規な幾つかの性質につき少なくとも部分的に帰因すると思われる。
37.0H−0.42、より好ましくは式I>38.8H−0.42により規定
される。
ポリマーは公知であるが、いずれも密度およびシャルピー衝撃の両関係式により
規定される性質を持たない。この独特な諸性質の組み合わせは、本発明のポリエ
チレンを多くの用途につき特に適するようにする。たとえば、本発明の化合物の
向上した粘度:溶融質量−流量(MFR)性能(MFRは分子量に逆比例する)
は、所定のMFRにつき一層高い剛性:重量の比を有する瓶もしくはドラムのよ
うな物品を製造しうることを意味する。これは急速リサイクル薄肉瓶の製造につ
き特に有利である。より高い衝撃強度:MFRの比は、所定重量につき容器の衝
撃強度を向上させ或いは所定衝撃強度につき重量を減少させるべく、ドラムもし
くは大型容器の用途に有利である。従って本発明の化合物は、減少した重量にて
容器を作成すると共に剛性および衝撃強度の両者を維持することを可能にする。
れ以下の配合の際のMFR低下を有することが好ましい。「配合の際のMFR低
下」という表現は、ホモポリマーの配合ペレットのメルトフロー比と配合前にお
ける粉末のMFRとの間の差を意味する。ポリエチレンのMFRは一般に配合の
際に低下する。低下が小さいほど、粉末からペレットへの配合の際にプロセスお
よび粘度特性における変化も小となる。すなわち、配合の際に本発明のホモポリ
マーが受ける比較的小さいMFR低下が有利である。何故なら、これは諸性質の
最小の変化にてホモポリマーを配合しうることを示すからである。ポリマーの溶
融質量−流量はISO 1133:1997−部7に従って測定される。本明細
書におけるMFRにつき示した数値はdg/minである。
は式S<10log10H+29、より好ましくは式S<10log10H+2
8により規定されるダイスウェルS(剪断速度15/sおよび190℃)とHL
MI Hとの関係をも有する。さらに、ホモポリマーは30未満の多分散性(M w /Mn)を有することも好ましい。
00個当たり0.3(0.3/1000C)より大、好ましくは0.5/100
0Cより大である。1000C当たりのビニルの個数は、ポリマーのフィルムを
150℃でプレスすると共に2cm−1解像にてスペクトルを得ることにより決
定される。ビニル濃度は、式 ビニル含有量/1000C=(14.A909)/d.t.E [式中、A909=909cm−1における吸収、d=密度、t=フィルム厚さ
、E=ビニル基のモル吸光度である] に従い909cm−1波長バンドから決定される。
なくとも957kg/m3の密度と; 少なくとも130gのダーツ衝撃と; 12未満の多分散性と を有する。
下を有する吹込フィルムを意味する。このフィルムは好ましくはエチレンのホモ
ポリマーである。ダーツ衝撃は当業界にて周知の試験であり、緊張フィルム中へ
穴を押し込むのに要する力の尺度を効果的に示す。試験の詳細については下記す
る例に示す。好ましくはダーツ衝撃は少なくとも140g、より好ましくは少な
くとも150gである。
[III]、Mn[I]、Mn[II]、Mn[III]、Mn[IV]、Ru
[II]、Ru[III]もしくはRu[IV]であり;Xは遷移金属Mに共有
もしくはイオン結合した原子もしくは基を示し;Tは遷移金属Mの酸化状態であ
ると共にbは原子もしくは基Xの原子価であり;R1、R2、R3、R4、R5 、R6およびR7は独立して水素、ハロゲン、ヒドロカルビル、置換ヒドロカル
ビル、ヘテロヒドロカルビルもしくは置換ヘテロヒドロカルビルから選択され;
R1〜R7の2個もしくはそれ以上がヒドロカルビル、置換ヒドロカルビル、ヘ
テロヒドロカルビルもしくは置換ヘテロヒドロカルビルであれば、前記2個もし
くはそれ以上は結合して1個もしくはそれ以上の環式置換基を形成することがで
きる] の化合物を含む重合触媒を用いて便利に製造することができる。
ルフェート、ナイトレート、チオレート、チオカルボキシレート、BF4 −、P
F6 −、ハイドライド、ヒドロカルビルオキシド、カルボキシレート、ヒドロカ
ルビル、置換ヒドロカルビルおよびヘテロヒドロカルビルから選択される。この
種の原子もしくは基の例はクロライド、ブロマイド、メチル、エチル、プロピル
、ブチル、オクチル、デシル、フェニル、ベンジル、メトキシド、エトキシド、
イソプロポキシド、トシレート、トリフレート、ホルメート、アセテート、フェ
ノキシドおよびベンゾエートである。;
好ましくは有機アルミニウム化合物もしくはヒドロカルビル硼素化合物をも含む
ことが好ましい。適する有機アルミニウム化合物はトリアルキルアルミニウム化
合物、たとえばトリメチルアルミニウム、トリエチルアルミニウム、トリブチル
アルミニウム、トリ−n−オクチルアルミニウム、エチルアルミニウムジクロラ
イド、ジエチルアルミニウムクロライドおよびアルモキサンを包含する。アルモ
キサンは、典型的にはアルキルアルミニウム化合物(たとえばトリメチルアルミ
ニウム)への水の調節添加により作成しうるオリゴマー化合物として当業界で周
知されている。この種の化合物は線状、環式またはその混合物とすることができ
る。市販入手しうるアルモキサンは一般に線状化合物と環式化合物との混合物で
あると思われる。環式アルモキサンは式[R16AlO]sにより示すことがで
き、また線状アルモキサンは式R17(R18AlO)s[ここでsは約2〜5
0の数であり、R16、R17およびR18はヒドロカルビル基、好ましくはC 1 〜C6アルキル基、たとえばメチル、エチルもしくはブチル基を示す]により
示すことができる。
ート、 H+(OEt2)[(ビス−3,5−トリフルオロメチル)フェニル]ボレート
、トリチルテトラ(ペンタフルオロフェニル)ボレート、および トリス(ペンタフルオロフェニル)硼素である。
およびヒドロカルビル硼素化合物から選択される活性化用化合物の使用量は簡単
な試験により、たとえば少量のモノマーを重合させると共に生成触媒の活性を測
定するため使用しうる小試験試料の作成により容易に決定される。一般に、使用
量は式Aの化合物におけるFe、Co、MnもしくはRu金属原子1個当たり0
.1〜20,000個のアルミニウム原子、好ましくは1〜2000個のアルミ
ニウム原子を与えるのに充分な量であることが判明した。
含む。中性ルイス塩基はチーグラー・ナッタ触媒重合技術の分野で周知されてい
る。本発明に好適に使用される種類の中性ルイス塩基の例は不飽和炭化水素(た
とえばアルケンもしくはアルキン)、第一、第二および第三アミン、アミド、ホ
スホルアミド、ホスフィン、ホスファイト、エーテル、チオエーテル、ニトリル
、カルボニル化合物(たとえばエステル、ケトン、アルデヒド、一酸化炭素およ
び二酸化炭素)、スルホキシド、スルホンおよびボロキシンである。1−オレフ
ィンも中性ルイス塩基として作用しうるが、本発明の目的にはモノマーもしくは
コモノマーの1−オレフィン類と見なされ、中性ルイス塩基自身とは見なされな
い。しかしながら、内部オレフィン(たとえば2−ブテン)であるアルケン類お
よびシクロヘキセンは本発明にて中性ルイス塩基と見なされる。好適ルイス塩基
は第三アミンおよび芳香族エステル、たとえばジメチルアニリン、ジエチルアニ
リン、トリブチルアミン、エチルベンゾエートおよびベンジルベンゾエートであ
る。本発明のこの特定面において、触媒系の成分(1)、(2)および(3)は
同時に或いは任意所望の順序で合することができる。しかしながら、成分(2)
および(3)が互いに強力に相互作用してたとえば安定な化合物を形成する化合
物であれば、成分(1)および(2)或いは成分(1)および(3)のいずれか
を、最終の規定成分を導入する前に初期工程にて合することが好ましい。好まし
くは成分(2)を導入する前に成分(1)および(3)を互いに接触させる。こ
の触媒系の作成に用いられる成分(1)および(2)の量は、好適には本発明の
触媒に関し上記したと同様である。中性ルイス塩基[成分(3)]の量は好まし
くは100:1〜1:1000の範囲、特に好ましくは1:1〜1:20の範囲
の成分(1):成分(3)の比を与えるような量である。触媒系の成分(1)、
(2)および(3)はたとえば単味材料として、或いは適する希釈剤もしくは溶
剤(たとえば液体炭化水素)における材料の懸濁物もしくは溶液として、或いは
各成分の少なくとも1種が揮発性であれば、この成分の蒸気を用いて互いに合す
ることができる。各成分は任意所望の温度で合することができる。室温における
各成分の混合にて一般に充分である。たとえば120℃までの高温度への加熱を
所望に応じ行って、たとえば一層良好な各成分の混合を達成することができる。
各成分(1)、(2)および(3)の合体を不活性雰囲気(たとえば乾燥窒素)
下で或いは減圧下に行うのが好適である。支持材料(下記参照)における触媒を
使用することが望ましければ、これはたとえば成分(1)、(2)および(3)
からなる触媒系を予備形成させると共に支持材料に好ましくはその溶液を含浸さ
せることにより、或いは支持材料に1種もしくはそれ以上の成分を同時に或いは
順次に導入して達成することができる。所望ならば、支持材料自身は中性ルイス
塩基の性質を有することができ、成分(3)として或いはその代わりに用いるこ
とができる。中性ルイス塩基の性質を有する支持材料の例はポリ(アミノスチレ
ン)またはスチレンとアミノスチレン(すなわちビニルアニリン)とのコポリマ
ーである。
素含有遷移金属錯体(1)の例である: 2,6−ジアセチルピリジンビス(2,6−ジイソプロピルアニル)FeCl2 2,6−ジアセチルピリジン(2,6−ジイソプロピルアニル)MnCl2 2,6−ジアセチルピリジン(2,6−ジイソプロピルアニル)CoCl2 2,6−ジアセチルピリジンビス(2−t−ブチルアニル)FeCl2 2,6−ジアセチルピリジンビス(2,3−ジメチルアニル)FeCl2 2,6−ジアセチルピリジンビス(2−メチルアニル)FeCl2 2,6−ジアセチルピリジンビス(2,4−ジメチルアニル)FeCl2 2,6−ジアセチルピリジンビス(2,4,6−トリメチルアニル)FeCl2 2,6−ジアセチルピリジンビス(2,6−ジメチルアニル)FeCl2 2,6−ジアルジミンピリジンビス(2,6−ジメチルアニル)FeCl2 2,6−ジアルジミンピリジンビス(2,6−ジエチルアニル)FeCl2 2,6−ジアルジミンピリジンビス(2,6−ジイソプロピルアニル)FeCl 2 2,6−ジアルジミンピリジンビス(1−ナフチル)FeCl2および 2,6−ビス(1,1−ジフェニルヒドラゾン)ピリジン・FeCl2
アニル)FeCl2錯体と2,6−ジアセチルピリジンビス(2,4,6−トリ
メチルアニル)FeCl2錯体との混合物、または2,6−ジアセチルピリジン
(2,6−ジイソプロピルアニル)CoCl2と2,6−ジアセチルピリジンビ
ス(2,4,6−トリメチルアニル)FeCl2との混合物のような化合物の混
合物を含有することができる。前記1種もしくはそれ以上の規定された遷移金属
化合物の他に、本発明の触媒は1種もしくはそれ以上の他の種類の遷移金属化合
物もしくは触媒、たとえば慣用のチーグラー・ナッタ触媒系で用いられる種類の
遷移金属化合物、メタロセン系触媒または熱活性化支持酸化クロム触媒(たとえ
ばフィリップス型触媒)をも包含しうる。
もしくはジルコニア)に或いはポリマーもしくはプレポリマー(たとえばポリエ
チレン、ポリスチレンもしくはポリ(アミノスチレン))に支持してもよい。
支持材料を1種もしくはそれ以上の触媒成分で同時に或いは順次に予備含浸させ
或いは予備混合することもできる。本発明の触媒は所望ならば不均質触媒、たと
えばマグネシウムハライド支持チーグラー・ナッタ触媒、フィリップス型(酸化
クロム)支持触媒、または支持メタロセン触媒に支持することもできる。支持触
媒の形成は、たとえば本発明の遷移金属化合物を適する不活性希釈剤(たとえば
揮発性炭化水素)中でアルモキサンにより処理し、微粒子支持材料を生成物でス
ラリー化させ、次いで揮発性希釈剤を蒸発させて達成することができる。生成さ
れた支持触媒は好ましくは自由流動性粉末の形態である。支持材料の使用量は広
範囲、たとえば遷移金属化合物に存在する金属1g当たり100,000〜1g
の範囲で変化することができる。
ニール密度D/重量平均分子量Mwの関係と; 式I>35.0H−0.4により規定されるシャルピー衝撃I/高荷重メルトイ
ンデックスHの関係と を有するエチレンのホモポリマーの製造方法をも提供し、この方法はエチレンを
重合条件下に(1)上記式Bを有する化合物と、必要に応じ(2)オレフィン重
合用の触媒を活性化しうるルイス酸からなる活性化量の活性化剤化合物とからな
る重合触媒と接触させることを特徴とする。
ニール密度D/重量平均分子量Mwの関係と; 式I>35.0H−0.4により規定されるシャルピー衝撃I/高荷重メルトイ
ンデックスHの関係とを有するエチレンのホモポリマーをも包含し、このポリマ
ーは上記方法により得られる。
供し、この方法は:エチレンを重合条件下で(1)上記式Bを有する化合物と、
必要に応じ(2)オレフィン重合用の触媒を活性化しうるルイス酸からなる活性
化量の活性化剤化合物とを含む重合触媒と接触させる方法により得られ、 式D>1104.5Mw −0.0116により規定されるアニール密度D/重量
平均分子量Mwの関係と; 式I>35.0H−0.4により規定されるシャルピー衝撃I/高荷重メルトイ
ンデックスHの関係と を有するポリマーを生成させ、次いで得られたポリマーをフィルムまで吹き込む
ことを特徴とする。
るべきオレフィンと接触させることができ、或いはこれらを反応器に別々に添加
することもできる。
気相とすることができる。所望ならば、触媒はオレフィンを高圧力/高温度のプ
ロセス条件下で重合させるべく使用することができ、ここでポリマー材料は超臨
界エチレンにおける溶融物として生成する。好ましくは、重合は気相流動床下で
行われる。本発明の重合法にて使用するのに適するモノマーはたとえばエチレン
、プロピレン、ブテン、ヘキセン、メタクリル酸メチル、アクリル酸メチル、ア
クリル酸ブチル、アクリロニトリル、酢酸ビニルおよびスチレンである。単独重
合法に好適なモノマーはエチレンおよびプロピレンである。
のに特に有用である。これらプロセスにおいて重合条件はバッチ式、連続式また
は半連続式とすることができる。スラリー相プロセスおよび気相プロセスにおい
ては、一般に触媒を重合帯域に微粒子固体の形態で供給する。化合物(1)の場
合、この固体は窒素含有錯体と活性化剤とから形成される未希釈の固体触媒系と
することができ、或いは固体錯体の単独とすることもできる。後者の場合、活性
化剤は重合帯域にたとえば溶液として固体錯体とは別途に或いは一緒に供給する
ことができる。好ましくは、スラリー重合および気相重合で用いられる触媒系ま
たは触媒系の遷移金属錯体成分は支持材料に支持される。特に好ましくは、触媒
系は重合帯域中へ導入する前に支持材料に支持される。適する支持材料はたとえ
ばシリカ、アルミナ、ジルコニア、タルク、珪藻土またはマグネシアである。支
持材料の含浸は慣用技術により、たとえば適する希釈剤もしくは溶剤における触
媒成分の溶液もしくは懸濁物を形成させると共に支持材料をこれらでスラリー化
させて行うことができる。触媒で含浸された支持材料を次いでたとえば濾過もし
くは蒸発技術により希釈剤から分離することができる。
域に乾燥粉末として或いは重合希釈剤におけるスラリーとして供給する。好まし
くは、これら粒子を重合帯域に重合希釈剤における懸濁物として供給する。重合
帯域はたとえばオートクレーブまたは同様な反応容器または連続ループ反応器、
たとえばフィリップス法によるポリエチレンの製造にて周知された種類とするこ
とができる。本発明の重合法をスラリー条件下で行う場合、重合は好ましくは0
℃より高い、特に好ましくは15℃より高い温度にて行われる。重合温度は好ま
しくは、ポリマーが重合希釈剤の存在下で軟化もしくは焼結し始める温度より低
く維持される。温度を後者の温度よりも高く上昇させれば、反応器の汚染が生じ
うる。これら規定温度範囲内における重合の調整は、生成ポリマーの平均分子量
を抑制する有用な手段を与えうる。分子量を調節する他の有用な手段は、重合を
連鎖移動剤として作用する水素ガスの存在下に行うことである。一般に、用いる
水素の濃度が高いほど、生成ポリマーの平均分子量は低くなる。
使用は一般に本発明の重合法にも適用される。たとえば水素を用いて気相、スラ
リー相もしくは溶液相の重合条件により作成されたポリマーもしくはコポリマー
の平均分子量を減少させることができる。所望の平均分子量を与えるべく用いら
れる水素ガスの量は簡単な「試行錯誤」重合試験により決定することができる。
有遷移金属錯体の単位重量当たりに生産されるポリマーの量に基づく)を与える
。このことは、極めて少量の触媒しか本発明の方法を用いる産業プロセスで消費
されないことを意味する。さらに、これは本発明の重合法を、触媒分離工程を用
いず、従って触媒またはその残渣をポリマー中に残さない(たとえば大抵の産業
的スラリーおよび気相重合法にて生ずる)ポリマー回収条件下で操作する場合、
生成ポリマーにおける触媒の量が極めて少となりうることをも意味する。本発明
で好適遷移金属触媒を用いて行った実験が示すところでは、たとえばスラリー重
合条件下でのエチレンの重合は遷移金属の濃度がたとえば1ppmもしくはそれ
以下(「ppm」はポリマーの1,000,000重量部当たりの遷移金属の重
量部として規定される)となるよう生成ポリエチレンにより希釈された触媒を含
有する微粒子ポリエチレン生成物を与えうる。従って本発明による好適ポリエチ
レンホモポリマーもしくはポリエチレンフィルムは、たとえば1〜0.0001
ppm、好ましくは1〜0.001ppmの範囲の遷移金属含有量を有する。
触媒の床、すなわち触媒を含有する標的ポリマー(すなわち重合法にて作成する
ことが望ましいものと同じもしくは同様な物理的性質を有するポリマー)の床を
撹拌し(たとえば撹拌、振動または流動化による)、次いでこれにモノマーの流
れを少なくとも部分的に気相にて、モノマーの少なくとも1部が床内の触媒と接
触して重合するような条件下で供給することを含む。床は一般に冷ガス(たとえ
ば循環気体モノマー)および/または揮発性液体(たとえば液体を生成すべく凝
縮されている揮発性不活性炭化水素もしくは気体モノマー)の添加により冷却さ
れる。気相プロセスにて形成されると共にそこから単離されたポリマーは重合帯
域にて直接に固体を形成し、全くまたは実質的に液体を含まない。当業者には周
知されているように、任意の液体を気相重合法の重合帯域に流入させる場合、液
体の量は重合帯域の存在するポリマーの量と比べ少である。これは、ポリマーを
溶剤に溶解させて生成させる「溶液相」プロセス、およびポリマーが液体希釈剤
における懸濁物として生成する「スラリー相」プロセスとは相違する。
作することができる。モノマーを重合触媒を含有する撹拌重合帯域に連続循環さ
せるような条件下で操作することが好ましく、補充モノマーを重合モノマーを補
充すべく供給し、さらに生成ポリマーを重合帯域からポリマーの生成速度に匹敵
する速度で連続的または間歇的に抜き取り、新鮮触媒を重合帯域に添加して重合
帯域から抜き取られた触媒を生成ポリマーで置換する。
動床重合条件である。
法は当業界で周知されている。このプロセスは、たとえば有孔分配プレートが装
着された垂直円筒反応器で操作して、床を支持すると共に流入する流動化用ガス
流を床に分配させることができる。床中に循環する流動化ガスは、重合熱を床か
ら除去すると共に重合用モノマーを床に供給するよう作用する。かくして流動化
ガスは一般に、或る程度の不活性ガス(たとえば窒素)と通常一緒に含みかつ必
要に応じ分子量改変剤としての水素と一緒に含むモノマーで構成される。床の頂
部から流出する流動化ガスを必要に応じ速度減少帯域(これは、より幅広な直径
を有する反応器の円筒状部分としうる)を介して導入し、所望ならばサイクロン
および/またはフィルタを用いて微細固体粒子をガス流から除去する。次いで熱
ガスを熱交換器に導びいて重合熱の少なくとも1部を除去する。触媒は好ましく
は連続的または定期間隔で床に供給される。プロセスの開始時点で床は流動化性
ポリマーを含み、このポリマーは好ましくは標的ポリマーと同様である。ポリマ
ーはモノマーの重合により床内で連続生成される。好ましくは、ポリマーを床か
ら連続的に或いは定期間隔で放出させて流動床を所望高さに維持する手段を設け
る。このプロセスは一般に比較的低圧力(たとえば10〜50バール)およびた
とえば50〜120℃の温度にて操作される。床の温度を流動化ポリマーの焼結
温度より低く維持して凝集の問題を回避する。
発生した熱を一般に上記した流動化ガス流により重合帯域(すなわち流動床)か
ら除去する。床の頂部から流出する熱反応器ガスを1つもしくはそれ以上の熱交
換器に導き、ここでガスを冷却する。補充ガスと一緒に冷却反応器ガスを次いで
床の底部まで循環させる。本発明の気相流動床重合法においては揮発性液体を、
液体が床内で蒸発することにより「蒸発の潜熱」作用により床から重合熱をさら
に吸収するような条件下で、床に供給することにより、床をさらに冷却する(こ
れによりプロセスの空時収率を向上させる)ことが望ましい。床からの熱循環ガ
スが熱交換器に流入する際、揮発性液体は凝縮しうる。本発明の1具体例におい
ては、揮発性液体を循環ガスから分離すると共に別途に床中へ再導入する。たと
えば、揮発性液体を分離すると共に床に噴霧することができる。本発明の他の具
体例においては、揮発性液体を循環ガスと一緒に床へ循環させる。すなわち、揮
発性液体は反応器から流出する流動化ガス流から凝縮しうると共に循環ガスと一
緒に反応器へ循環させることができ、或いは循環ガスから分離して床中へ噴霧す
ることもできる。
法は、EP−A−0089691号およびEP−A−0241947号に記載さ
れている。凝縮液を、本出願人のUS5541270号(その教示を参考のため
、本明細書に引用する)に記載されたプロセスにより、循環ガスとは別途に床に
再導入することが好ましい。
べく用いられる成分の1種もしくはそれ以上をたとえば液状で不活性液体希釈剤
における溶液として重合反応帯域に導入することができる。たとえば遷移金属成
分、すなわち活性化剤成分またはこれら成分の両者を液体希釈剤に溶解もしくは
スラリー化させて重合帯域に供給することができる。これら状況下に、各成分を
含有する液体を微細液滴として重合帯域中へ噴霧することが好ましい。液滴直径
は好ましくは1〜1000μmの範囲である。EP−A−0593083号(そ
の教示を参考のため本明細書に引用する)は、重合触媒を気相重合に導入する方
法を開示している。EP−A−0593083号に開示された方法を好適には所
望に応じ本発明の重合法に用いることができる。
は代案として、たとえば酸化防止剤もしくは中和剤のような添加剤をポリマーに
混入することができる。フィルムまで吹き込むことに加え、ポリマーは各種の成
形もしくは押出物品を作成するのに特に適している。従って本発明はその範囲内
にペレットもしくはフィルムまたは成形もしくは押出物品の形態における上記ポ
リマーをも包含する。この種の物品はパイプおよびたとえば瓶もしくはドラムの
ような容器を包含する。
密度と重量平均分子量との間の関係を示すと共に本発明により規定されたライン
をも示し、本発明におけるポリマーはこの線の右側(すなわち図2におけるライ
ンより上方)に存在する;図2は、本発明のポリマーおよび或る種の市販ポリマ
ーの両者につきシャルピー衝撃とHLMIとの間の関係を示すと共に本発明によ
り規定されるラインをも示し、本発明におけるポリマーはこのラインの上方(並
びに図1におけるラインの右側)に存在する;図3は、本発明のポリマーおよび
或る種の市販ポリマーの両者につきダイスウェルとHLMIとの間の関係を示す
と共に本発明の好適ポリマーにより規定されるラインをも示し、この種の好適ポ
リマーはこのラインの下方に位置する(さらに図1におけるラインの右側および
図2におけるラインより上方に位置する);図4は、分子量分布の半幅と多分散
性Mw/Mn(ここで多分散性は1.6もしくはそれ以下である)との間の関係
を示し、本発明の好適ポリマーは少なくとも1.6の半幅を有する。
日)における例9に対応し、例2は例27に対応し、さらに例6は例27.2に
対応する。例3および7はGB 9806661.6号(1998年3月27日
)における例33に対応する。例4はGB 9809598.7号(1998年
5月7日)における例37.1に対応する。
g;3.31ミリモル)の溶液に、2,4,6−トリメチルアニリン(1.23
g;2.5当量)を添加した。2滴の酢酸(氷酢酸)を添加した後、溶液を1晩
還流させた。室温まで冷却した後、生成物をエタノールから結晶化させた。生成
物を濾過し、冷エタノールで洗浄し、減圧オーブン(50℃)内で1晩乾燥させ
た。収率は理論値の60%であった。1 H NMR(CDCl3):8.50、7.95、6.94(m、7H、Ar
H、pyrH)、2.33(s、6H、N=CCH3)、2.28(s、6H、
CCH3)、2.05(s、12H、CCH3)。 質量スペクトル:m/z397[M]+。
20ml)に溶解させた。n−ブタノールにおける2,6−ジアセチルピリジン
ビス(2,4,6−トリメチルアニリン(0.5g:1.18ミリモル)の懸濁
物を80℃にて滴下した。反応混合物は青色に変化した。80℃にて15分間に
わたり撹拌した後、反応物を室温まで冷却させた。反応容積を数mlまで減少さ
せ、ジエチルエーテルを添加して生成物を青色粉末として沈殿させ、次いでこれ
を10mlのジエチルエーテルで3回洗浄した。収率は理論値の64%であった
。 質量スペクトル:m/z523[M]+、488[M−Cl]+、453[M−
Cl2]+。
焼成されたシリカ(256.62gのクロスフィールド社により供給されたグレ
ードES70X)を2リットルの丸底フラスコに入れた。トルエン(900ml
)をシリカに添加し、次いでメチルアルミノキサン(441ml、トルエン中1
.5M、ウィトコ社により供給)を添加した。MAOを室温にて10分間にわた
りシリカと反応させ、この時点で温度は80℃まで上昇し、スラリーを時々フラ
スコを手動で振とうして混合した。温度を80〜100℃に2時間にわたり維持
した。
ライド(3.48g)をトルエン(50ml)にスラリー化させ、MAO/シリ
カスラリーに80℃にて添加した。さらに所定量のトルエン(20ml)を用い
て、Fe錯体の全部がMAO/シリカに移行するよう確保した。次いでFe/M
AO/シリカを80℃にて時々撹拌しながら1.5時間にわたり加熱すると共に
固体を沈降させた。透明な上澄溶液をフラスコからデカントし、触媒を減圧下に
80℃にて30分間にわたり部分乾燥させ、次いで室温に16時間にわたり放置
した。次いで触媒の乾燥を減圧下に80℃にて、乾燥自由流動性粉末が生ずると
共にもはや溶剤が支持体から出ないことが検出されるまで、さらに5時間にわた
り持続した。
チレンとイソブタン希釈剤と水素と上記例1.3で作成された触媒とを反応器に
計量して入れ、反応条件を下表1に示したように維持した。反応器を約7.5kg
/hrのポリエチレン処理量にて操作した。ポリマー分子量を水素添加速度の変
化により調節した。
トまで配合した。ツインスクリューZSK53押出器を200℃および100k
g/hrの処理速度にて用いた。ペレット化に際し、酸化防止剤を400ppm
イルガノックス1076および1600ppmイルガホス168を配合ペレット
に与えるよう添加した。さらに例1.8の生成物をも配合した。重合反応器から
抽出された粉末を1000ppmのプロセス酸化防止剤イルガホスPEPQと1
000ppmの長期酸化防止剤イルガノックス1010と1000ppmの中和
剤(ステアリン酸カルシウム)とで安定化させた。粉末と添加剤との配合物を4
8の長さ/直径比を有する2個の直径53mmのスクリューが装着されたツイン
スクリュー押出器型ウェルナー53にて配合した。スクリューに沿った温度プロ
フィルは220〜240℃とした。
いるシリカ(1.38gES70、クロスフィールド社により供給)をシュレン
クチューブに入れ、トルエン(10ml)を添加した。
−トリメチルアニル)FeCl2(0.041g)の溶液に、メチルアルミノキ
サン(13.2ml、トルエン中1.78M、ウィトコ社により供給)を添加し
た。この混合物を40℃で30分間加熱して、できるだけ多量の鉄錯体を溶解さ
せた。次いで溶液をシリカ/トルエンに移した。シリカ/MAO/トルエン混合
物を定期的に撹拌しながら40℃に3分間維持した後、トルエンを減圧下に40
℃にて除去することにより自由流動性粉末を得た。固体の分析は16.9%w/
wのAlおよび0.144%w/wのFeを与えた。
ールドグレードES70X)を流動窒素下で250℃にて16時間加熱した。こ
のシリカの試料(2.5g)をシュレンクチューブに入れ、これは12.1ml
の1.78Mメチルアルミノキサンを有し、MAO(ウィトコ社により供給)を
これに添加してスラリーを形成させた。スラリーを50℃にて4時間加熱した後
、10日間にわたり室温に放置した。シリカ上方の上澄液を除去すると共にシリ
カ/MAOをトルエン(3x10ml)で室温にて3回洗浄して、その都度上澄
溶液を除去した。2,6−ジアセチルピリジンビス(2,4,6−トリメチルア
ニル)鉄ジクロライド(0.101g)(例1に記載したように作成)をトルエ
ン(20ml)に室温にてスラリー化させ、シリカ/MAOに添加した。この混
合物を1時間にわたり時々振とうした。上澄溶液を除去し、シリカ/MAO/F
e錯体をトルエンにより濾液が無色となるまで洗浄した。固体を減圧下で50℃
にて乾燥させた。
供給)を、予め流動窒素下で250℃にて加熱されたシリカ(クロスフィールド
社により供給される5gのグレードES70X)に添加した。シリカ/MAOを
80℃にて1時間加熱した後、トルエン(5x10mlずつ)で洗浄した。2,
6−ジアセチルピリジンビス(2,4,6−トリメチルアニル)鉄ジクロライド
(73mg)をトルエン中にスラリー化させ、シリカ/MAO/トルエンに移し
、2時間にわたり時々混合しながら反応させた。次いでシリカ/MAO/Fe錯
体をトルエン(3x10mlずつ)で室温にて洗浄し、さらにヘキサン(2x1
0mlずつ)で室温にて洗浄することによりトルエンを除去し、次いで最終的に
ヘキサンで80℃にて洗浄した(3x10mlずつ)。得られた支持触媒固体を
減圧下に室温で乾燥させた。
ライド(34mg、0.065ミリモル)を乾燥トルエン(5ml)にスラリー
化させ、これにMAOのトルエン溶液(1.5Mの4.3ml、6.45ミリモ
ル)を添加した。暗青色懸濁物は、Fe錯体が溶解した際に直ちにオレンジ色/
褐色に変化した。この溶液を50℃まで加温して錯体が全て溶解するよう確保し
、次いで予め200℃にて流動窒素下で焼成されたES70Xシリカ(2.5g
)に添加した。得られたオレンジ色スラリーを充分振とうし、50℃の水浴に時
々振とうしながら1時間入れた。静置すると、オレンジ色シリカは底部まで沈降
して無色上澄液を残した。溶剤を次いで減圧ラインで室温にて流動化が停止する
まで除去して、自由流動性の淡燈色粉末を得た。 計算組成:6.0%Al、0.12%Fe。
クツ社により供給):エチレングレード3.5(エア・プロダクツ社により供給
):ナトリウム/窒素で蒸留したヘキセン(アルドリッチ社により供給):乾燥
ペンタン(アルドリッチ社により供給):メチルアルミニウム(ヘキサン中2M
、アルドリッチ社により供給):およびトリイソブチルアルミニウム(ヘキサン
中1M、アルドリッチ社により供給)。
て焼成した後、粉末塩化ナトリウム(300g、減圧下で予備乾燥、160℃、
>4時間)を添加した。塩化ナトリウムを流動可能/撹拌可能な始動充填粉末と
して気相重合につき使用した。トリメチルアルミニウム(3ml、ヘキサン中2
M)を反応器に添加し、窒素中に閉じ込めた。アルキルアルミニウムを反応器内
の毒物につき1/2〜1時間にわたり掃去した後、4x4バールの窒素パージを
用いて排気した。重合につき使用すべき気相組成物を反応器中へ導入すると共に
77℃まで予熱した後、触媒組成物を注入した。上記例2で作成した触媒(0.
18〜0.22g)を窒素下で注入し、次いで温度を80℃に調整した。重合の
際のヘキセンおよび/または水素とエチレンとの比を、気相組成物を質量スペク
トロメータで監視すると共に必要に応じバランスを調整することにより一定に保
った。重合試験を1〜2時間にわたり持続させた後、反応体を窒素で反応器から
パージすると共に温度を<30℃まで減少させて停止させた。生成ポリマーを水
洗して塩化ナトリウムを除去し、次いで酸性化メタノール(50ml HCl/
2.5リットルメタノール)および最終的に水/エタノール(4:1v/v)で
洗浄した。ポリマーを減圧下に40℃にて16時間乾燥させた。重合を80℃の
温度および8バールのエチレン圧力にて行った。
した後、塩化ナトリウム(300g、<直径1mmの粒子、減圧下で予備乾燥、
160℃、>4時間)を添加した。塩化ナトリウムは単に気相重合反応器のため
の標準「充填粉末」として使用した。トリメチルアルミニウム(3ml、ヘキサ
ン中2M、アルドリッチ社により供給)を反応器に添加し、次いでこれを密閉し
た。アルキルアルミニウムを反応器における毒物につき1/2時間にわたり掃去
させた後、順次の加圧および4バールの窒素による反応器のパージによって排気
させた。エチレン(グレード3.5,エア・プロダクツ社により供給)を反応器
に添加して77℃で8バールの圧力を得た後、触媒注入を行った。上記例3に記
載したように作成した支持触媒(0.215g)を窒素下で反応器中へ注入し、
次いで温度を80℃に調整した。重合を5時間にわたり持続させた後、エチレン
を窒素により反応器からパージすると共に温度を30℃未満に低下させて停止さ
せた。ポリマーを水洗して塩化ナトリウムを除去し、次いで酸性化メタノール(
50ml HCl/2.5リットルメタノール)および最終的に水/エタノール
(4:1v/v)で洗浄した。ポリマーを減圧下に40℃にて16時間乾燥させ
た。161gの乾燥ポリマーが生成した。
反応器を乾燥窒素下で110℃にて1時間加熱した。次いで、これを85℃まで
冷却し、乾燥ヘキサンにおけるトリイソブチルアルミニウム溶液を窒素下で注入
した。次いで反応器に1リットルの乾燥イソブタンを充填した。撹拌反応器の内
容物を乾燥エチレンの添加により600psigまで加圧すると共に温度を85
℃に維持した。
注入し、注入ラインを約50mlのイソブタンでパージした。次いで反応を連続
エチレン添加により600psigに制御し、変換率をエチレン消費から監視し
た。重合を下表に特定した時間にわたり行い、その時点でエチレン添加を停止し
、反応器を大気圧まで排気した後、ポリマーを回収すると共に安定化させた。ポ
リマーをイルガノックス1076の希アセトン溶液の添加により安定化させて0
.15%の添加剤をポリマーに与えた。反応条件、収量および活性を下表に示す
。
0重量%溶液としてのメチルアルミノキサン(168ミリモル)の溶液(ウィト
コ社により供給)を、上記例1.2におけるように作成した2,6−ジアセチル
ピリジンビス(2,4,6−トリメチルアニル)FeCl2(2.76ミリモル
)の懸濁物に添加し、混合物を振とうした。次いで、この溶液をES70Xシリ
カ(55g、250℃にて7時間にわたり窒素パージ下で焼成)に添加し、得ら
れたスラリーを間歇的に1時間にわたり70℃で混合した。得られた物質の揮発
性成分を次いで減圧下に70℃で除去して、触媒を自由流動性粉末として得た。
続流動床反応器で行った。エチレンと水素とアルミニウムアルキルとを反応器に
供給した。ポリエチレン粉末(約1000g)のシード床で出発し、触媒を反応
器中へ注入すると共に重合を行って、床の質量を約3.5kgまで増加させた。
重合および生成物抜き取りを持続して、実質的に出発床を含まない生成物を得た
。重合のプロセス条件を下表に示す。
0ppmの長期酸化防止剤イルガノックス1010と1000ppmの中和剤(
ステアリン酸カルシウム)とで安定化させた。粉末と添加剤との配合物を、48
の長さ/直径比を有する2個の直径53mmのスクリューが装着されたツインス
クリュー押出器型ウエルナー53にて配合した。スクリューに沿った温度プロフ
ィルは220〜240℃とした。
子量分布/多分散性、Mw、Mn)はNAMAS法MT/GPC/02に従って
測定した。パイプおよび成形用途につき特に興味ある性質は、たとえばアニール
密度、溶融流量(MFR)、ダイスウェルおよびシャルピー衝撃のような諸性質
である。これらは次のように測定する:シャルピー衝撃測定 シートを仕様BS EN ISO 1872−2:1997に従って圧縮成形
する。使用した試験法はISO 179−1982/2/Aである。溶融質量−流量(MFR) 材料の溶融質量−流量はISO 1133:1997− 条件7に従って測定 する。用いた数値はdg/minにおけるMFRである。ダイスウェル ダイスウェルはロサンドRH7−2ツインボア毛細管レオメータから採取した
固化押出物にて測定する。ポリマー粉末もしくはペレットをレオメータバレルの
1つに導入し、これを190℃まで予熱する。タンピングにより固化させた後、
ポリマーを4分間にわたり溶融させ、タンピングによりさらに固化させ、次いで
試験前にさらに2分間にわたり状態調節する。次いでピストンをバレル中に導入
し、溶融ポリマー中へ一定速度で圧入する。これは溶融ポリマーを一定寸法の毛
細管ダイを介し次式 剪断速度=(8.V.D2)/D3 [式中、Vはピストン速度を示し、Dはバレルの直径(15mm)を示し、dは
毛細管ダイの直径を示す] により示される一定の見掛け壁部剪断速度にて押し出す。使用するダイ寸法は長
さ16mmにて直径1mmまたは長さ32mmにて直径2mmのいずれかである
。ダイは全て180°(インクルード)の入口角度を有する。本発明の目的には
、ダイスウェルは直径2mmのダイを用いて測定されるものと考えられる。
イから除去する)、均一に冷却すると共に空気中に懸濁させる。各試料は気泡お
よび歪みを持ってはならない。各固化押出物試料の直径を2つの垂直断面、すな
わち試料の底端部から約10mmにてマイクロメータにより測定し、平均して試
料の数値を与える。次いで5種の試料につき測定された直径の平均値を計算し、
そこからダイスウェルを式 ダイスウェル=100(dm−d)/d [式中、dmは押出物試料の平均直径であり、dはダイの直径である] に従って計算する。使用した数値は、15レシプロカル秒の一定見掛け剪断速度
にて測定される%におけるダイスウェルである。
1:1993に従って測定する。ビニル含有量/1000C ビニル含有量は式:ビニル含有量/1000C=(14.A909)/d.t
.E [式中、A=吸収、d=密度、t=フィルム厚さ、E=ビニル基のモル吸光度で
ある] に従って909cm−1波長バンドから決定する。配合の際の%MFR低下 ポリマーの溶融質量−流量(MFR)はISO 1133:1997−部7に
従って測定する。MFRを粉末およびその後に配合されたペレットにつき測定し
、粉末からペレットへの低下%を測定する。貯蔵モジュラス 貯蔵モジュラスG′は5kPaのロスモジュラス(G″)にて測定される貯蔵
モジュラスとして規定される。G′を測定する手順は次の通りである:
縮成形(公称厚さ1〜2mm)により作成する。出発粉末もしくはペレットをプ
レスの予熱プラテン(200℃)の間に置き、1分間加熱した後に2分間にわた
りプレスする。加熱を止め、プレス水を室温まで冷却した後に成型品を取り出す
。
装着された回転レオメータ(レオメトリックスARES−2KFRTNI−FC
O−STD)を用いて行う。環境チャンバを窒素ガスで加熱して、試験の際の過
度の試料劣化を回避する。直径25mmの円盤を成形シートから打ち抜き、予熱
されたレオメータ板の間に設置し、これを次いで過度の垂直力の発生を回避する
よう閉鎖する。試料をトリミングすると共にオーブンを閉鎖して190℃の試験
温度を確立させる。次いで周波数スキャンを100〜0.01rad/sの範囲
にわたり10%の歪みを加えて行う。
いて各試験周波数で計算する[ドラフト・インターナショナル・スタンダードI
SO/DIS 6721/10]。次いでG′をG″に対しプロットすると共に
、G″=5kPaにおけるG′の数値を見る。G′の単位はkPaである。
グラフィー(より正確には寸法エクスクルジョーン・クロマトグラフィー)から
決定した。重量平均分子量Mwおよび数平均分子量に対するその比Mw/Mnを
この方法により測定した。さらに、分布の形状をピーク高さHの半分におけるM
WD(Dlog(Mw))の幅として規定される半幅により特性化した。下記の
グラフはこれを示す。
操作されるZSK53ツインスクリュー押出器を用いた。250rpmの設定ス
クリュー速度を用い、処理量を70%トルク割合を維持するよう調整した。これ
は65〜75kg/hrの処理量に相当した。ペレット化に際し、酸化防止剤濃
厚物の1重量%を添加して、500ppmイルガノックス1010と300pp
mイルガノックス1076と1200ppmイルガフォス168との安定化剤含
有量を与えた。
のホモポリマーも存在するが、単一ホモポリマーにおけるこれら諸性質の組み合
わせが新規であるため有利である。諸性質のこの新規な組み合わせの利点は従来
言及されており、減少した重量を有すると共に剛性および衝撃強度の両者を維持
する容器を作成しうる能力を包含する。
レンGM6255(これはチーグラー製品である)を除き、フィリップスクロム
触媒から得られる。試験は全て配合ペレットにて行った。
スウェルとHLMIとの間の関係をそれぞれ図1〜3にグラフで示す。半幅のデ
ータを図4に示す。これらグラフは、上記表3および4におけるデータを示した
点を示すと共に、ラインは本発明で規定した関係を示す。
を、溝付バレルおよび25のL/Dを有する45mm直径のスクリューが装着さ
れた吹込フィルム押出器コリン180/600型にて押し出した。ダイ直径は7
0mmとし、ダイ空隙部は0.8mmとした。処理量は9kg/hとし、スクリ
ューに沿った温度プロフィルは195〜220℃とした。フィルム厚さは15μ
mであり、3:1の吹込比にて5〜8xD(Dはダイ直径である)のネック高さ
でフィルムが製造された。
D1709−85に従って測定し;エルメンドルフ引裂強度はASTM D19
22−89に従って測定する。機械的性質の他に、ゲルおよびフィッシュアイ含
有量の測定値であるフィルム外観評価(FAR)も各フィルム試料につき示す。
+の数値(すなわちゼロより大)は良好な評価と考えられる。
クス7000F)と比較した例1.8および9のポリマーから吹き込んだフィル
ムの諸性質を示す。本発明の各例は実験生成物であるため、これらは最適化され
た市販製品と比べ劣った性質を有すると思われることに注目すべきである。事実
、例1.8は公称15μmのフィルムにつき200gの優秀なダーツ落下衝撃を
示し、これは狭い分子量分布(10.6の多分散性指数(比Mw/Mn))に関
連した生成物の高密度(958.5kg/m3)に鑑み異例である。さらに製造
された両フィルムのFARも+20および+30にて優秀であり、これは実験室
規模の製品につき顕著である。
量平均分子量との間の関係を示すと共に本発明により規定されたラインをも示し
、本発明におけるポリマーはこの線の右側(すなわち図2におけるラインより上
方)に存在する。
LMIとの間の関係を示すと共に本発明により規定されるラインをも示し、本発
明におけるポリマーはこのラインの上方(並びに図1におけるラインの右側)に
存在する。
MIとの間の関係を示すと共に本発明の好適ポリマーにより規定されるラインを
も示し、この種の好適ポリマーはこのラインの下方に位置する(さらに図1にお
けるラインの右側および図2におけるラインより上方に位置する)。
れ以下である)との間の関係を示し、本発明の好適ポリマーは少なくとも1.6
の半幅を有する。
載の方法。
Claims (22)
- 【請求項1】 式D>1104.5Mw −0.0116により規定されるア
ニール密度D/重量平均分子量Mwの関係と; 式I>35.0H−0.4により規定されるシャルピー衝撃I/高荷重メルトイ
ンデックスHの関係、または 2.9もしくはそれ以下の動的貯蔵モジュラスG′のいずれかと を有することを特徴とするエチレンのホモポリマー。 - 【請求項2】 30未満の多分散性Mw/Mnを有する請求項1に記載のエ
チレンのホモポリマー。 - 【請求項3】 16もしくはそれ以下の多分散性Mw/Mnを有し、ピーク
高さの半分における分子量分布の幅が少なくとも1.6であることを特徴とする
エチレンのホモポリマー。 - 【請求項4】 多分散性Mw/Mnが7〜16である請求項1〜3のいずれ
か一項に記載のエチレンのホモポリマー。 - 【請求項5】 式D>1105.5Mw −0.0116により規定されるア
ニール密度D/分子量Mwの関係を有する請求項1〜4のいずれか一項に記載の
エチレンのホモポリマー。 - 【請求項6】 式I>37.0H−0.42により規定されるシャルピー衝
撃I/HLMI Hの関係を有する請求項1〜5のいずれか一項に記載のエチレ
ンのホモポリマー。 - 【請求項7】 シャルピー衝撃/HLMIの関係が式I>38.8H−0. 42 により規定される請求項6に記載のエチレンのホモポリマー。
- 【請求項8】 式S<10log10H+30により規定されるダイスウェ
ルS(剪断速度15/sおよび190℃)とHLMI Hとの関係を有する請求
項1〜7のいずれか一項に記載のエチレンのホモポリマー。 - 【請求項9】 ダイスウェルSとHLMI Hとの関係が式S<10log 10 H+29により規定される請求項8に記載のエチレンのホモポリマー。
- 【請求項10】 ダイスウェルSとHLMI Hとの関係が式S<10 log10H+28により規定される請求項9に記載のエチレンのホモポリマー
。 - 【請求項11】 10もしくはそれ以下のHLMIと20%以下の溶融質量
−流量低下とを有する請求項1〜10のいずれか一項に記載のエチレンのホモポ
リマー。 - 【請求項12】 ビニル含有量が炭素1000個当たり0.3(0.3/1
000C)より大である請求項1〜11のいずれか一項に記載のエチレンのホモ
ポリマー。 - 【請求項13】 ビニル含有量が0.5/1000Cより大である請求項1
2に記載のエチレンのホモポリマー。 - 【請求項14】 ペレット、フィルムまたは成形もしくは押出物品の形態で
ある請求項1〜13のいずれか一項に記載のエチレンのホモポリマー。 - 【請求項15】 パイプまたは容器の形態である請求項14に記載のエチレ
ンのホモポリマー。 - 【請求項16】 酸化防止剤および/または中和剤をさらに含む請求項1〜
15のいずれか一項に記載のエチレンのホモポリマー。 - 【請求項17】 少なくとも957kg/m3の密度と; 少なくとも130gのダーツ衝撃と; 12未満の多分散性と を有することを特徴とするエチレンのポリマーのフィルム。
- 【請求項18】 ダーツ衝撃が少なくとも140gである請求項17に記載
のフィルム。 - 【請求項19】 ダーツ衝撃が少なくとも150gである請求項18に記載
のフィルム。 - 【請求項20】 エチレンを重合条件下に(1)式B 【化1】 [式中、MはFe[II]、Fe[III]、Co[I]、Co[II]、Co
[III]、Mn[I]、Mn[II]、Mn[III]、Mn[IV]、Ru
[II]、Ru[III]もしくはRu[IV]であり;Xは遷移金属Mに共有
もしくはイオン結合した原子もしくは基を示し;Tは遷移金属Mの酸化状態であ
ると共にbは原子もしくは基Xの原子価であり;R1、R2、R3、R4、R5 、R6およびR7は独立して水素、ハロゲン、ヒドロカルビル、置換ヒドロカル
ビル、ヘテロヒドロカルビルもしくは置換ヘテロヒドロカルビルから選択され;
R1〜R7の2個もしくはそれ以上がヒドロカルビル、置換ヒドロカルビル、ヘ
テロヒドロカルビルもしくは置換ヘテロヒドロカルビルであれば、前記2個もし
くはそれ以上は結合して1個もしくはそれ以上の環式置換基を形成することがで
きる] を有する化合物;および必要に応じ (2)オレフィン重合用の触媒を活性化しうるルイス酸からなる活性化量の活性
化剤化合物からなる重合触媒と接触させることを特徴とする 式D>1104.5Mw −0.0116により規定されるアニール密度D/重量
平均分子量Mwの関係と; 式I>35.0H−0.4により規定されるシャルピー衝撃I/高荷重メルトイ
ンデックスHの関係、または 2.9もしくはそれ以下の動的貯蔵モジュラスG′のいずれかと を有するエチレンのホモポリマーの製造方法。 - 【請求項21】 式D>1104.5Mw −0.0116により規定される
アニール密度D/重量平均分子量Mwの関係と; 式I>35.0H−0.4により規定されるシャルピー衝撃I/高荷重メルトイ
ンデックスHの関係、または 2.9もしくはそれ以下の動的貯蔵モジュラスG′のいずれかと を有するエチレンのポリマーを形成させるに際し、エチレンを重合条件下に(1
)式Bを有する化合物および必要に応じ(2)オレフィン重合用の触媒を活性化
しうるルイス酸からなる活性化量の活性化剤化合物からなる重合触媒と接触させ
、次いで得られたポリマーをフィルムまで吹き込むことを特徴とするエチレンの
ポリマーのフィルムを作成する方法。 - 【請求項22】 フィルムがエチレンホモポリマーからなる請求項21に記
載の方法。
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