JP2002349489A - 送風機 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 小型化で高静圧、大風量を得て、かつ騒音の
上昇を抑制でき、その設計手法を確立した軸流羽根車を
有する送風機を提供することを目的とする。 【解決手段】 翼６の外周前進角Ａθｔは軸流羽根車２
の回転方向１０を正方向とし５５゜以上１８０゜以下
で、外周部１１の翼断面１３における外周部反り率Ｑｔ
が任意の反り率Ｑより大きな値で、外周部取付角Ａθｔ
が任意の反り率Ａθより大きな値で、弦節比Ｓが１．１
以上１．９以下で、半径方向翼断面１３の最も吸込側１
８に位置する頂点２６を結ぶ曲線２７が前縁部７または
前縁部７と外周部１１との交点から、後縁部８または後
縁部８と内周部１２との交点まで通る軸流羽根車２を有
する送風機。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、換気送風機器およ
び空気調和機器に使用される送風機において、特に高静
圧時での発生騒音を低減することを可能にし、軸流羽根
車の使用範囲を広くすることを可能にした送風機に関す
る。

【０００２】

【従来の技術】近年、居住および非居住空間で使用され
る換気送風機器および空気調和機器に使用される送風機
は、静圧をあまり必要としない中低静圧で大風量の換気
送風機器および空気調和機器として使用され、これまで
種々の設計手法により低騒音の軸流羽根車が設計されて
きた。しかし、機器の小型化、機器性能の使用範囲の拡
大、さらには用途の幅広い展開がさらに求められ、静圧
を必要とする高静圧で大風量の換気送風機器および空気
調和機器が必要となってきたが、これまでの送風機で
は、高静圧時に騒音が急上昇するという問題があった。
そこで従来は、静圧を必要とする高静圧の送風機として
遠心送風機が用いられてきたが、機器の容積が大きく、
小風量であり社会の全てのニーズに応えられなかった。
そこで運転時の騒音が低く、小型で性能的に使用範囲が
広く、さらに用途の幅広い送風機が必要であり、送風機
に用いられる軸流羽根車の設計手法および送風機の展開
が求められている。

【０００３】従来、この種の送風機は、図５７〜図６５
に示す構成が一般的であった。以下、その構成について
図を参照しながら説明する。図に示すように、送風機本
体２０１に遠心羽根車２５５を用い遠心羽根車２５５を
備えた渦巻ケーシング２５８の全体を箱体２５７で囲む
ことにより、流体２５６を軸流方向に送風したり、また
軸流羽根車２０２を用いた場合の翼２０６の形状は、回
転軸２０４の軸方向に軸流羽根車２０２を投影したとき
に回転軸２０４に垂直な平面に映し出される投影図にお
いて、回転軸２０４を原点Ｏ’とし、軸流羽根車２０２
の内周部２１２の投影線を２等分する点を翼内周部投影
中心点Ｐｈ’とし、原点Ｏ’と翼内周部投影中心点Ｐ
ｈ’を通る直線を直線Ｘ’、原点Ｏ’を中心とする任意
の直径ＤＤ’の円筒面で切断される翼２０６の翼弦投影
線ＬＲ’を２等分する翼弦投影中心点ＰＲ’と原点Ｏ’
を通る直線と直線Ｘ’のなす角を前進角Ａθ’としたと
き、翼２０６の外周部２１１の投影線を２等分する翼外
周部投影中心点Ｐｔ’と原点Ｏ’を結ぶ直線と直線Ｘ’
のなす角、つまり外周前進角Ａθｔ’は軸流羽根車２０
２の回転方向２１０を正方向とし５０゜以下であり、ま
た、回転軸２０４を含む平面で切断される翼２０６の半
径方向翼断面２３５は、フラットまたはフラットに近い
曲率の大きい略円弧形状であり、また、軸流羽根車２０
２の翼２０６の内周部２１２から外周部２１１までの仕
事量を一定とする自由渦、翼２０６の内周部２１２から
外周部２１１までの取付角Ｃθ’をほぼ一定とする強制
渦という流れ分布で設計され、原点Ｏ’を中心とする任
意の直径ＤＤ’の円筒面で切断される翼２０６の翼断面
２１３における中心線２１４は略円弧形状で翼断面２１
３の翼弦長Ｌ’と反りＤ’で反り率Ｑ’は、Ｑ’＝Ｄ’
／Ｌ’で与えられ、外周部２１１より内周部２１２の反
り率Ｑ’が大きくなる形状であり、また、外周部２１１
より内周部２１２の取付角Ｃθ’が大きくなるかあるい
は、取付角Ｃθ’が内周部２１２から外周部２１１まで
ほぼ一定であり、また、回転軸２０４の軸方向に軸流羽
根車２０２を投影したときに回転軸２０４に垂直な平面
に映し出される投影図において、隣り合う翼２０６と翼
２０６が重なり合わない構成をしている。

【０００４】また、ダクト内で軸流羽根車２０２が用い
られる際は、下流側に静翼２６０が設置されることが多
く、薄肉厚で一定の曲率を有し、この静翼２６０の外周
縁２６１の長さは、内周縁２６２の長さよりも長く、す
なわち外周側の入口角は内周側の入口角よりも大きい構
成が一般的であった。

【０００５】上記構成において、機器の小型化、機器性
能の使用範囲の拡大をするために非常に高い静圧を必要
とし、小型で高静圧、大風量を得るためには、軸流羽根
車２０２を高回転する必要がある。

【０００６】これにより翼２０６の１枚当たりの仕事量
も増大し、翼２０６の負圧面２１５の境界層の発達によ
り渦の発生も顕著になる。さらに、原点Ｏ’を中心とす
る任意の直径ＤＤ’の円筒面で切断される翼２０６の任
意の翼断面２１３において、翼２０６は、回転方向２１
０への前進度合いを示す外周前進角Ａθｔ’が５０゜以
下と小さく、内周部２１２から外周部２１１までの任意
の翼断面２１３の回転方向の位置の差が小さい。質量を
ｍ、回転半径をｒ、角速度をωとしたとき遠心力ｆは、
ｆ＝ｍ・ｒ・ω²で与えられ、回転数が上昇すると角速
度ωだけが大きくなるため、高回転時には低回転時より
矢印Ｆ’の方向に大きな遠心力がはたらく。この大きな
遠心力により、翼２０６の負圧面２１５の境界層内で内
周部２１２から外周部２１１に向かって二次流れ２１７
が誘起され、外周部２１１付近では低エネルギー流体が
集積する。よって負圧面２１５の外周部２１１付近で乱
れが生じ騒音が上昇する。

【０００７】また、二次流れ２１７により軸流送風機特
有の翼２０６の外周部２１１の吸込側２１８付近で逆流
２２０の発生を促進し、サージング現象を引き起こす。
サージング領域では軸流羽根車２０２の翼２０６の流れ
場が不安定になり変動を起こし、また軸流羽根車２０２
の回転も不安定になり、騒音が急上昇すると共にファン
効率も低下する。

【０００８】また、回転軸２０４を含む平面で切断され
る翼２０６の半径方向翼断面２３５は、フラットまたは
フラットに近い曲率の大きい略円弧形状であり、軸流羽
根車２０２の隣り合う翼２０６と翼２０６との間の流路
２３０の流れは、ハブ２０５とケーシング２３１の境界
層付近の流れ２３２は、主流２３３より小さく、翼２０
６の反りによる遠心力も小さいので、圧力こう配により
翼２０６の正圧面２１６から負圧面２１５に向かう流れ
２３４を生じ、一対の流路渦２５２を形成する。そして
後縁部２０８付近では隣り合う流路２３０の流路渦２５
２が接し、随伴渦を生じ、下流で巻き込んで一対の大き
な渦になり騒音が増大する。

【０００９】また、軸流羽根車２０２の翼２０６の半径
方向における翼断面２１３の形状は自由渦や強制渦とい
う流れ分布で設計され、外周部２１１より内周部２１２
の取付角が大きくなるかあるいは、取付角が内周部２１
２から外周部２１１までほぼ一定である。これにより軸
流羽根車２０２の作動時には外周部２１１から内周部２
１２へ圧力こう配が生じる。また小型で高静圧、大風量
を得るために、軸流羽根車２０２を高回転化による大き
な遠心力がはたらき、翼２０６の負圧面２１５の境界層
内で内周部２１２から外周部２１１に向かって強い二次
流れ２１７が誘起される。しかし、二次流れ２１７と軸
流羽根車２０２の翼２０６の仕事による圧力こう配との
バランスが合う翼２０６の設計（反り率Ｑ’、取付角Ｃ
θ’）がなされておらず、流れに乱れが生じ騒音が上昇
する。

【００１０】また、軸流羽根車２０２の翼２０６を軸方
向から見たとき、隣り合う翼２０６と翼２０６が重なり
合わない構成が一般的である。このような翼２０６と翼
２０６との間隔がある軸流羽根車２０２では、高静圧時
には軸流羽根車２０２の吸込側２１８と吐出側２１９と
の圧力差が大きくなり、翼２０６に沿った流れになりに
くくなるため、境界層が大きくなり騒音上昇の原因とな
る。

【００１１】また、軸流羽根車２０２を通過した流れ
は、高静圧、高回転時に遠心力の影響で径方向に広がる
斜流流れとなるため、特に静翼２６０の外周側の入口部
２６３ｔでは、流入するまでの主流流れが枠体２６４の
内周面をはね返る２次流れと干渉して一定の流入角を有
した流れにならず大きな渦を誘発し、乱れた状態で流入
することとなり剥離の影響で流体損失が大きい。また、
静翼２６０の内周側の入口部２６３ｈでは、逆流現象が
可視化実験等で確認され、主流流れはこの逆流の影響で
一定の流入角度を有した流れとならず、乱れた状態で流
入することにより、流体損失が大きい。従って、静翼２
６０の設置による全圧効率の向上、すなわち消費電力の
低減はあまり望めない。

【００１２】また、高静圧に適している遠心羽根車２５
５を用いた送風機本体２０１の場合、流体２５６を軸流
方向に送風するための送風機本体２０１の箱体２５７の
容積を小さくし、高静圧で大風量を得ようとするのは非
常に困難であり、また箱体２５７を用いず渦巻ケーシン
グ２５８をむき出した状態で用いた場合は、流体２５６
の経路が吸込と吹き出しにかけて直角に折れ曲がるため
に、遠心羽根車２５５を用いただけでの用途の展開も行
い難かった。

【００１３】

【発明が解決しようとする課題】このような従来の送風
機では、小型で高静圧、大風量を得る際の軸流羽根車の
高回転による騒音の上昇が非常に大きく、また高静圧時
で軸流羽根車特有のサージング現象の発生による騒音が
急上昇するという課題があり、小型で高静圧、大風量を
得ることができる軸流羽根車の騒音を低減し、サージン
グ現象の発生を最小限にするとともに、低騒音の軸流羽
根車の設計手法を確立することが要求されている。

【００１４】また、小型で高静圧を得ようとすると消費
電力が増加するという課題があり、送風装置の全圧効率
を増加させて消費電力を低減することが要求されてい
る。

【００１５】また、小型で高静圧、大風量を得ることが
できる低騒音の軸流羽根車を用いた、新たな用途の展開
についての課題もあり、多様な用途の展開を示すことが
要求されている。

【００１６】本発明は従来の課題を解決するものであ
り、小型で高静圧、大風量を得ることができる軸流羽根
車の騒音を低減することができ、軸流送風機特有のサー
ジング現象の発生を最小限にし、使用範囲を広くするこ
とができるとともに、その設計手法を確立した軸流羽根
車を有する送風機を提供することを目的とする。

【００１７】

【課題を解決するための手段】本発明の送風機はこの目
的を達成するために第１の手段は、軸流羽根車の回転軸
を含む平面で切断される任意の翼断面において、最も吸
込側に位置する点を頂点とし、任意の前記翼断面におけ
る複数の頂点を結ぶ曲線が、前記翼の前縁部またはその
前縁部と外周部との交点から、後縁部またはその後縁部
と内周部との交点まで通る前記軸流羽根車を有する送風
機としたものである。

【００１８】また、前記目的を達成するために第２の手
段は、軸流羽根車の回転軸を含む平面で切断される任意
の翼断面において、最も吸込側に位置する点を頂点と
し、また前記軸流羽根車の翼の内周部と後縁部との交点
を点Ｂｈとして、その点Ｂｈを通り回転軸を直交する面
を基準面Ｊとし、前記後縁部と外周部との交点を点Ｂｋ
とするとき、前記頂点と前記点Ｂｋが前記基準面Ｊより
すべて前記吸込側に位置する前記軸流羽根車を有する送
風機としたものである。

【００１９】また、前記目的を達成するために第３の手
段は、前記第１または２の手段に、軸流羽根車の回転軸
を中心とする任意の直径ＤＤの円筒面で翼を切断して、
断面を２次元に展開してできる翼断面で、その翼断面に
おける中心線は略円弧形状とし、前記翼断面の翼弦長Ｌ
と反りＤで反り率Ｑは、Ｑ＝Ｄ／Ｌで与え、外周部の翼
断面における外周部反り率Ｑｔが、前記外周部より内周
側の任意の前記反り率Ｑより大きな値をとる前記軸流羽
根車を有する送風機としたものである。

【００２０】また、前記目的を達成するために第４の手
段は、前記第１または２の手段に、軸流羽根車の回転軸
を中心とする任意の直径ＤＤの円筒面で翼を切断して、
断面を２次元に展開してできる翼断面で、その翼断面に
おける中心線は略円弧形状とし、翼断面の翼弦長Ｌと反
りＤで反り率Ｑは、Ｑ＝Ｄ／Ｌで与え、外周部の翼断面
における外周部反り率Ｑｔが、前記外周部より内周側の
任意の前記反り率Ｑより大きな値をとり、前記外周部反
り率Ｑｔと前記翼の内周部の翼断面における内周部反り
率Ｑｈとの差が０．００１以上０．０２０以下になる前
記軸流羽根車を有する送風機としたものである。

【００２１】また、前記目的を達成するために第５の手
段は、前記第１または２の手段に、軸流羽根車の回転軸
を中心とする任意の直径ＤＤの円筒面で翼を切断して、
断面を２次元に展開してできる翼断面で、翼弦と、回転
軸と垂直で翼の前縁部を通る直線である翼列線とのなす
角を取付角Ｃθとし、外周部の翼断面における外周部取
付角Ｃθｔが、前記外周部より内周側の任意の前記取付
角Ｃθより大きな値をとる前記軸流羽根車を有する送風
機としたものである。

【００２２】また、前記目的を達成するために第６の手
段は、前記第１または２の手段に、軸流羽根車の回転軸
を中心とする任意の直径ＤＤの円筒面で翼を切断して、
断面を２次元に展開してできる翼断面で、翼弦と、回転
軸と垂直で翼の前縁部を通る直線である翼列線とのなす
角を取付角Ｃθとし、外周部の翼断面における外周部取
付角Ｃθｔが、前記外周部より内周側の任意の前記取付
角Ｃθより大きな値をとり、前記外周部取付角Ｃθｔと
前記翼の内周部の翼断面における内周部取付角Ｃθｈと
の差が０．１゜以上６゜以下になる前記軸流羽根車を有
する送風機としたものである。

【００２３】また、前記目的を達成するために第７の手
段は、前記第１または２の手段に、軸流羽根車の回転軸
を中心とする任意の直径ＤＤの円筒面で翼を切断して、
断面を２次元に展開してできる翼断面で、その翼断面に
おける中心線は略円弧形状とし、前記翼断面の翼弦長Ｌ
と反りＤで反り率Ｑは、Ｑ＝Ｄ／Ｌで与え、外周部の翼
断面における外周部反り率Ｑｔが、前記外周部より内周
側の任意の前記反り率Ｑより大きな値をとり、かつ、前
記翼断面における翼弦と、回転軸と垂直で翼の前縁部を
通る直線である翼列線とのなす角を取付角Ｃθとし、前
記外周部の翼断面における外周部取付角Ｃθｔが、前記
外周部より内周側の任意の前記取付角Ｃθより大きな値
をとる前記軸流羽根車を有する送風機としたものであ
る。

【００２４】また、前記目的を達成するために第８の手
段は、前記第１または２の手段に、軸流羽根車の回転軸
を中心とする任意の直径ＤＤの円筒面で翼を切断して、
断面を２次元に展開してできる翼断面で、その翼断面に
おける中心線は略円弧形状とし、前記翼断面の翼弦長Ｌ
と反りＤで反り率Ｑは、Ｑ＝Ｄ／Ｌで与え、外周部の翼
断面における外周部反り率Ｑｔが、前記外周部より内周
側の任意の前記反り率Ｑより大きな値をとり、前記外周
部反り率Ｑｔと前記翼の前記内周部の翼断面における内
周部反り率Ｑｈとの差が０．００１以上０．０２０以下
になり、かつ、前記翼断面における翼弦と、前記回転軸
と垂直で前記翼の前縁部を通る直線である翼列線とのな
す角を取付角Ｃθとし、前記外周部の翼断面における外
周部取付角Ｃθｔが、前記外周部より内周側の任意の前
記取付角Ｃθより大きな値をとり、前記外周部取付角Ｃ
θｔと前記翼の前記内周部の翼断面における内周部取付
角Ｃθｈとの差が０．１゜以上６゜以下になる前記軸流
羽根車を有する送風機としたものである。

【００２５】また、前記目的を達成するために第９の手
段は、前記第１、２、３、４、５、６、７または８の手
段に、軸流羽根車の任意の直径ＤＤの翼断面における翼
弦長Ｌと、回転軸と垂直で翼の前縁部を通る直線である
翼列線上で、前記翼の前記前縁部と前記翼と隣り合う前
記翼の前記前縁部との距離をピッチＴとしたとき弦節比
Ｓは、Ｓ＝Ｌ／Ｔで与え、弦節比Ｓは１．１以上１．９
以下になる前記軸流羽根車を有する送風機としたもので
ある。

【００２６】

【発明の実施の形態】本発明は上記した第１または第２
の手段の構成により、軸流羽根車の翼の半径方向の形状
が、流体の吸込側に傾斜のある凸形状であり、これらの
要因の水準を最適化し、これに基づき軸流羽根車を設計
しているために小型で高静圧、大風量を得ることができ
る軸流羽根車の騒音を低減することができ、軸流送風機
特有のサージング現象の発生を最小限にし、使用範囲を
広くすることができる。

【００２７】また、第３、４、５、６、７、８または第
９の手段の構成により、軸流羽根車の翼の半径方向の形
状が、流体の吸込側に傾斜のある凸形状であり、翼の周
方向の形状が、翼の内周部より外周部の反り率が大きく
なる形状で、翼の内周部より外周部の取付角が大きくな
る形状であり、また隣合う翼と翼が重なり合い、これら
の要因の水準を最適化し、これに基づき軸流羽根車を設
計しているために小型で高静圧、大風量を得ることがで
きる軸流羽根車の騒音を低減することができ、軸流送風
機特有のサージング現象の発生を最小限にし、使用範囲
を広くすることができる。

【００２８】

【実施例】（実施例１）以下、本発明の実施例１につい
て図１〜図７および図２２を参照しながら説明する。

【００２９】図に示すように、送風機本体１の電動機３
に係止される軸流羽根車２の回転軸４の軸方向に軸流羽
根車２を投影したときに回転軸４に垂直な平面に映し出
される投影図において、回転軸４を原点Ｏ、軸流羽根車
２の羽根径Ｄｔの０．４０８２倍の直径を仮想ハブ径Ｋ
Ｄｈとし、その仮想ハブ径ＫＤｈを軸流羽根車２の翼６
の前縁部７と後縁部８とで区切られてできる仮想ハブ円
弧ＫＡｈを２等分する点を仮想ハブ円弧中心点Ｋｈとし
て、原点Ｏと仮想ハブ円弧中心点Ｋｈを通る直線を直線
Ｘ、原点Ｏを中心とする任意の直径ＤＤの円筒面で切断
される翼６の翼弦投影線ＬＲを２等分する翼弦投影中心
点ＰＲと原点Ｏを通る直線と直線Ｘのなす角を前進角Ａ
θとしたとき、翼６の翼内周部投影線９を２等分する翼
外周部投影中心点Ｐｔと原点Ｏを結ぶ直線と直線Ｘのな
す角、つまり外周前進角Ａθｔは軸流羽根車２の回転方
向１０を正方向とし５５゜以上１８０゜以下であり、外
周部１１より内周側の任意の前進角Ａθは外周前進角Ａ
θｔより小さな値をとり、かつ、羽根径Ｄｔとする軸流
羽根車２のハブ５のハブ径Ｄｈは、０＜Ｄｈ≦Ｄｔ・
（１−３２．５４９／Ａθｔ）の範囲であり、かつ、軸
流羽根車２の回転軸４を中心とする任意の直径ＤＤの円
筒面で翼６を切断して、断面を２次元に展開してできる
翼断面１３で、その翼断面１３における中心線１４は略
円弧形状とし、翼断面１３の翼弦長Ｌと反りＤで反り率
Ｑは、Ｑ＝Ｄ／Ｌで与え、外周部１１の翼断面１３にお
ける外周部反り率Ｑｔが、外周部１１より内周側の任意
の反り率Ｑより大きな値をとる軸流羽根車２を有する構
成にされている。

【００３０】上記構成により、機器の小型化、機器性能
の使用範囲の拡大をするために非常に高い静圧を必要と
し、小型で高静圧、大風量を得るためには送風機本体１
のケーシング３１に係止される電動機３により軸流羽根
車２を高回転する必要がある。質量をｍ、回転半径を
ｒ、角速度をωとしたとき遠心力ｆは、ｆ＝ｍ・ｒ・ω
²で与えられる。回転数が上昇すると角速度ωだけが大
きくなるため、高回転時には低回転時より矢印Ｆの方向
に大きな遠心力がはたらく。この大きな遠心力により、
翼６の負圧面１５の境界層内で内周部１２から外周部１
１に向かって二次流れ１７が誘起される。しかし軸流羽
根車２の翼６は、回転方向１０に大きく前進した形状で
あるため二次流れ１７は後縁部８より放出することがで
き、外周部１１での低エネルギー流体の集積を防ぎ、騒
音を低減することができる。

【００３１】また、翼６の前縁部７は回転方向１０に大
きく前進した形状であるために、前縁部７の外周部１１
は内周側の二次流れ１７の影響を受けることはないの
で、外周部１１の吸込側１８付近での逆流２０の発生も
起こりにくい。よって、軸流送風機特有の回転が不安定
になり騒音が急上昇しファン効率が低下するサージング
現象を発生しにくく、高静圧側へ移動できるために軸流
羽根車２の使用領域を増やすことができる。

【００３２】また、ハブ径Ｄｈと軸流羽根車２の羽根径
Ｄｔは、０＜Ｄｈ≦Ｄｔ・（１−３２．５４９／Ａθ
ｔ）の範囲で特に騒音低減に効果があり、送風機本体１
の構造、大きさの変化に対応した低騒音の軸流羽根車２
の設計が可能となる。

【００３３】また、翼６の翼断面１３における中心線１
４は略円弧形状とし、翼断面１３の翼弦長Ｌと反りＤで
反り率Ｑは、Ｑ＝Ｄ／Ｌで与えたとき、外周部反り率Ｑ
ｔは外周部１１より内周側の任意の反り率Ｑより大きな
値になっているため、翼６の内周部１２より外周部１１
の仕事量が大きく、外周部１１から内周部１２へ圧力こ
う配が生じる。これにより、翼６の負圧面１５の境界層
内で内周部１２から外周部１１に向かう遠心力による二
次流れ１７を止めることができ、外周部１１での低エネ
ルギー流体の集積を防ぎ、騒音を低減することができ
る。

【００３４】ここで、比騒音レベルＫｓ（ｄＢ（Ａ））
を、Ｋｓ＝ＳＰＬ−１０・Ｌｏｇ（（Ｐｓ＋Ｐｖ）²・
Ｑ）のように定義する。

【００３５】ＳＰＬ：騒音レベル Ｑ：風量 Ｐｓ：静圧 Ｐｖ：動圧 図２２に示すように、軸流羽根車２の回転方向１０を正
方向とした外周前進角Ａθｔは、５５゜以上１８０゜以
下で比騒音レベルＫｓが小さくなっていることがわか
る。また外周前進角Ａθｔは１０５゜付近で最小の比騒
音レベルＫｓになる。

【００３６】このように本発明の実施例１の送風機によ
れば、軸流羽根車２のハブ径Ｄｈと軸流羽根車２の羽根
径Ｄｔは、０＜Ｄｈ≦Ｄｔ・（１−３２．５４９／Ａθ
ｔ）の範囲で、翼６の外周前進角Ａθｔを５５゜以上１
８０゜以下、外周部反り率Ｑｔが外周部１１より内周側
の任意の反り率Ｑより大きな値の範囲で設計することに
より、小型で高静圧、大風量を得る際の軸流羽根車２の
高回転化による騒音の上昇を抑制することと、軸流送風
機特有の回転が不安定になり騒音が急上昇しファン効率
が低下するサージング現象を発生しにくく、高静圧側へ
移動できるために軸流羽根車２の使用領域を増やすこと
ができ、小型で高静圧、大風量の送風機本体１の騒音を
低くすることができる。

【００３７】なお、実施例１では送風機の羽根車を軸流
羽根車２としたが、斜流羽根車２１としても、羽根外径
Ｄｔ、仮想ハブ径ＫＤｈ、ハブ径Ｄｈを吸込側１８と吐
出側１９の平均値とすることで同等の効果を得ることが
できるので、羽根車は斜流羽根車２１でも良い。

【００３８】また、軸流羽根車２の外周部１１に略円筒
状のリング２２を設けることにより、軸流羽根車２が回
転した際に起こる翼６の変形あるいは破壊を防ぐことを
行っても同等の効果を得ることができ、翼６の変形ある
いは破壊を防ぐ強度向上のための軸流羽根車２および翼
６の形状はこの限りではない。

【００３９】（実施例２）つぎに本発明の実施例２につ
いて図１〜図７および図２３を参照しながら説明する。
なお、実施例１と同一箇所には同一番号を付けて詳細な
説明は省略する。

【００４０】図に示すように、実施例１の構成に軸流羽
根車２の回転軸４を中心とする任意の直径ＤＤの円筒面
で翼６を切断して、断面を２次元に展開してできる翼断
面１３で、その翼断面１３における中心線は略円弧形状
とし、翼断面１３の翼弦長Ｌと反りＤで反り率Ｑは、Ｑ
＝Ｄ／Ｌで与え、外周部１１の翼断面１３における外周
部反り率Ｑｔが、外周部１１より内周側の任意の反り率
Ｑより大きな値をとり、外周部反り率Ｑｔと翼６の内周
部１２の翼断面１３における内周部反り率Ｑｈとの差が
０．００１以上０．０２０以下になる軸流羽根車２を有
する構成にされている。

【００４１】上記構成により、軸流羽根車２の翼６の仕
事量を決定する重要な要因の１つである反り率Ｑの半径
方向分布を、ここでは外周部反り率Ｑｔと内周部反り率
Ｑｂとの差で考え、反り率差の最適化を、外周前進角Ａ
θｔは１０５゜の最適の水準を用いて、外周部反り率Ｑ
ｔが外周部１１より内周側の任意の反り率Ｑより大きな
値で行なった。この翼６の形状により、翼６の内周部１
２より外周部１１の仕事量が大きく、外周部１１から内
周部１２へ圧力こう配が生じる。これにより、翼６の負
圧面１５の境界層内で内周部１２から外周部１１に向か
う遠心力による二次流れ１７を止めることができ、外周
部１１での低エネルギー流体の集積を防ぎ、騒音を低減
することができる。そこでさらに、外周部１１から内周
部１２へ圧力こう配と内周部１２から外周部１１に向か
う二次流れ１７のバランスを合わせることで反り率差の
最適化ができ、軸流羽根車２の騒音の低減ができる。図
２３に示すように反り率差は、０．００１以上０．０２
０以下で比騒音レベルＫｓが小さくなっていることがわ
かる。また反り率差は、０．００８付近で最小の比騒音
レベルＫｓになる。

【００４２】このように本発明の実施例２の送風機によ
れば、軸流羽根車２の外周部反り率Ｑｔと翼６の内周部
１２の翼断面１３における内周部反り率Ｑｈとの差が
０．００１以上０．０２０以下の範囲で設計することに
より、小型で高静圧、大風量を得る際の軸流羽根車２の
高回転化による騒音の上昇を抑制することができ、小型
で高静圧、大風量の送風機本体１の騒音を低くすること
ができる。

【００４３】なお、実施例２では送風機の羽根車を軸流
羽根車２としたが、斜流羽根車２１としても、羽根外径
Ｄｔ、仮想ハブ径ＫＤｈ、ハブ径Ｄｈを吸込側１８と吐
出側１９の平均値とすることで同等の効果が得ることが
できるので、羽根車は斜流羽根車２１でも良い。

【００４４】（実施例３）つぎに本発明の実施例３につ
いて図１〜図７および図２２を参照しながら説明する。
なお、実施例１と同一箇所には同一番号を付けて詳細な
説明は省略する。

【００４５】図に示すように、送風機本体１の電動機３
に係止される軸流羽根車２の回転軸４の軸方向に軸流羽
根車２を投影したときに回転軸４に垂直な平面に映し出
される投影図において、回転軸４を原点Ｏ、軸流羽根車
２の羽根径Ｄｔの０．４０８２倍の直径を仮想ハブ径Ｋ
Ｄｈとし、その仮想ハブ径ＫＤｈを軸流羽根車２の翼６
の前縁部７と後縁部８とで区切られできる仮想ハブ円弧
ＫＡｈを２等分する点を仮想ハブ円弧中心点Ｋｈとし
て、原点Ｏと仮想ハブ円弧中心点Ｋｈを通る直線を直線
Ｘ、原点Ｏを中心とする任意の直径ＤＤの円筒面で切断
される翼６の翼弦投影線ＬＲを２等分する翼弦投影中心
点ＰＲと原点Ｏを通る直線と前記直線Ｘのなす角を前進
角Ａθとしたとき、翼６の翼外周部投影線９を２等分す
る翼外周部投影中心点Ｐｔと原点Ｏを結ぶ直線と直線Ｘ
のなす角、つまり外周前進角Ａθｔは軸流羽根車２の回
転方向１０を正方向とし５５゜以上１８０゜以下であ
り、外周部１１より内周側の任意の前進角Ａθは外周前
進角Ａθｔより小さな値をとり、かつ、羽根径Ｄｔとす
る軸流羽根車２のハブ５のハブ径Ｄｈは、０＜Ｄｈ≦Ｄ
ｔ（１−３２．５４９／Ａθｔ）の範囲であり、かつ、
軸流羽根車２の回転軸４を中心とする任意の直径ＤＤの
円筒面で翼６を切断して、断面を２次元に展開してでき
る翼断面１３で、翼弦２３と、回転軸４と垂直で翼６の
前縁部７を通る直線である翼列線２４とのなす角を取付
角Ｃθとし、外周部１１の翼断面１３における外周部取
付角Ｃθｔが、外周部１１より内周側の任意の取付角Ｃ
θより大きな値をとる軸流羽根車２を有する構成にされ
ている。

【００４６】上記構成により、機器の小型化、機器性能
の使用範囲の拡大をするために非常に高い静圧を必要と
し、小型で高静圧、大風量を得るためには送風機本体１
の電動機３により軸流羽根車２を高回転する必要があ
る。質量をｍ、回転半径をｒ、角速度をωとしたとき遠
心力ｆは、ｆ＝ｍ・ｒ・ω²で与えられる。回転数が上
昇すると角速度ωだけが大きくなるため、高回転時には
低回転時より矢印Ｆの方向に大きな遠心力がはたらく。
この大きな遠心力により、翼６の負圧面１５の境界層内
で内周部１２から外周部１１に向かって二次流れ１７が
誘起される。しかし軸流羽根車２の翼６は、回転方向１
０に大きく前進した形状であるため二次流れ１７は後縁
部８より放出することができ、外周部１１での低エネル
ギー流体の集積を防ぎ、騒音を低減することができる。

【００４７】また、翼６の前縁部７は回転方向１０に大
きく前進した形状であるために、前縁部７の外周部１１
は内周側の二次流れ１７の影響を受けることはないの
で、外周部１１の吸込側１８付近での逆流２０の発生も
起こりにくい。よって、軸流送風機特有の回転が不安定
になり騒音が急上昇しファン効率が低下するサージング
現象を発生しにくく、高静圧側へ移動できるために軸流
羽根車２の使用領域を増やすことができる。

【００４８】また、ハブ径Ｄｈと軸流羽根車２の羽根径
Ｄｔは、０＜Ｄｈ≦Ｄｔ・（１−３２．５４９／Ａθ
ｔ）の範囲で特に騒音低減に効果があり、送風機本体１
の構造、大きさの変化に対応した低騒音の軸流羽根車２
の設計が可能となる。

【００４９】また、外周部１１の翼断面１３における外
周部取付角Ｃθｔが、外周部１１より内周側の任意の取
付角Ｃθより大きな値になっているため、翼６の内周部
１２より外周部１１の仕事量が大きく、外周部１１から
内周部１２へ圧力こう配が生じる。これにより、翼６の
負圧面１５の境界層内で内周部１２から外周部１１に向
かう遠心力による二次流れ１７を止めることができ、外
周部１１での低エネルギー流体の集積を防ぎ、騒音を低
減することができる。

【００５０】ここで、比騒音レベルＫｓ（ｄＢ（Ａ））
を、Ｋｓ＝ＳＰＬ−１０・Ｌｏｇ（（Ｐｓ＋Ｐｖ）²・
Ｑ）のように定義する。

【００５１】ＳＰＬ：騒音レベル Ｑ：風量 Ｐｓ：静圧 Ｐｖ：動圧 図に示すように、軸流羽根車２の回転方向１０を正方向
とした外周前進角Ａθｔは、５５゜以上１８０゜以下で
比騒音レベルＫｓが小さくなっていることがわかる。ま
た外周前進角Ａθｔは１０５゜付近で最小の比騒音レベ
ルＫｓになる。

【００５２】このように本発明の実施例３の送風機によ
れば、軸流羽根車２のハブ径Ｄｈと軸流羽根車２の羽根
径Ｄｔは、０＜Ｄｈ≦Ｄｔ・（１−３２．５４９／Ａθ
ｔ）の範囲で、翼６の外周前進角Ａθｔを５５゜以上１
８０゜以下、外周部取付角Ｃθｔは外周部１１より内周
側の任意の取付角Ｃθより大きな値で設計することによ
り、小型で高静圧、大風量を得る際の軸流羽根車２の高
回転化による騒音の上昇を抑制することと、軸流送風機
特有の回転が不安定になり騒音が急上昇しファン効率が
低下するサージング現象を発生しにくく、高静圧側へ移
動できるために軸流羽根車２の使用領域を増やすことが
でき、小型で高静圧、大風量の送風機本体１の騒音を低
くすることができる。

【００５３】なお、実施例３では送風機の羽根車を軸流
羽根車２としたが、斜流羽根車２１としても、羽根外径
Ｄｔ、仮想ハブ径ＫＤｈ、ハブ径Ｄｈを吸込側１８と吐
出側１９の平均値とすることで同等の効果を得ることが
できるので、羽根車は斜流羽根車２１でも良い。

【００５４】また、軸流羽根車２の外周部１１に略円筒
状のリング２２を設けることにより、軸流羽根車２が回
転した際に起こる翼６の変形あるいは破壊を防ぐことを
行っても同等の効果を得ることができ、翼６の変形ある
いは破壊を防ぐ強度向上のための軸流羽根車２および翼
６の形状はこの限りではない。

【００５５】（実施例４）つぎに本発明の実施例４につ
いて図１〜図７および図２４を参照しながら説明する。
なお、実施例３と同一箇所には同一番号を付けて詳細な
説明は省略する。

【００５６】図に示すように、実施例３の構成に軸流羽
根車２の回転軸４を中心とする任意の直径ＤＤの円筒面
で翼６を切断して、断面を２次元に展開してできる翼断
面１３で、翼弦２３と、回転軸４と垂直で翼６の前縁部
７を通る直線である翼列線２４とのなす角を取付角Ｃθ
とし、外周部１１の翼断面１３における外周部取付角Ｃ
θｔが、外周部１１より内周側の任意の取付角Ｃθより
大きな値をとり、外周部取付角Ｃθｔと翼６の内周部１
２の翼断面１３における内周部取付角Ｃθｈとの差が
０．１゜以上６゜以下になる軸流羽根車２を有する構成
にされている。

【００５７】上記構成により、軸流羽根車２の翼６の仕
事量を決定する重要な要因の１つである取付角Ｃθの半
径方向分布を、ここでは外周部取付角Ｃθｔと内周部取
付角Ｃθｂとの差で考え、取付角差の最適化を、外周前
進角Ａθｔは１０５゜の最適の水準を用いて外周部取付
角Ｃθｔが、外周部１１より内周側の任意の取付角Ｃθ
より大きな値で行なった。この翼６の形状により、翼６
の内周部１２より外周部１１の仕事量が大きく、外周部
１１から内周部１２へ圧力こう配が生じる。これによ
り、翼６の負圧面１５の境界層内で内周部１２から外周
部１１に向かう遠心力による二次流れ１７を止めること
ができ、外周部１１での低エネルギー流体の集積を防
ぎ、騒音を低減することができる。そこでさらに、外周
部１１から内周部１２へ圧力こう配と内周部１２から外
周部１１に向かう二次流れ１７のバランスを合わせるこ
とで取付角差の最適化ができ、軸流羽根車２の騒音の低
減ができる。図２４に示すように取付角差は、０．１゜
以上６゜以下で比騒音レベルＫｓが小さくなっているこ
とがわかる。また取付角差は、２゜付近で最小の比騒音
レベルＫｓになる。

【００５８】このように本発明の実施例４の送風機によ
れば、軸流羽根車２の外周部取付角Ｃθｔと翼６の内周
部１２の翼断面１３における内周部取付角Ｃθｈとの差
が０．１゜以上６゜以下の範囲で設計することにより、
小型で高静圧、大風量を得る際の軸流羽根車２の高回転
化による騒音の上昇を抑制することができ、小型で高静
圧、大風量の送風機本体１の騒音を低くすることができ
る。

【００５９】なお、実施例４では送風機の羽根車を軸流
羽根車２としたが、斜流羽根車２１としても、羽根外径
Ｄｔ、仮想ハブ径ＫＤｈ、ハブ径Ｄｈを吸込側１８と吐
出側１９の平均値とすることで同等の効果を得ることが
できるので、羽根車は斜流羽根車２１でも良い。

【００６０】（実施例５）つぎに本発明の実施例５につ
いて図１〜図７を参照しながら説明する。なお、実施例
１および実施例３と同一箇所には同一番号を付けて詳細
な説明は省略する。

【００６１】図に示すように、実施例１および実施例３
の構成に、軸流羽根車２の回転軸４を中心とする任意の
直径ＤＤの円筒面で翼６を切断して、断面を２次元に展
開してできる翼断面１３で、その翼断面１３における中
心線１４は略円弧形状とし、翼断面１３の翼弦長Ｌと反
りＤで反り率Ｑは、Ｑ＝Ｄ／Ｌで与え、外周部１１の翼
断面１３における外周部反り率Ｑｔが、外周部１１より
内周側の任意の反り率Ｑより大きな値をとり、かつ、翼
断面１３における翼弦２３と、回転軸４と垂直で翼６の
前縁部７を通る直線である翼列線２４とのなす角を取付
角Ｃθとし、外周部１１の翼断面１３における外周部取
付角Ｃθｔが、外周部１１より内周側の任意の取付角Ｃ
θより大きな値をとる軸流羽根車２を有する構成にされ
ている。

【００６２】上記構成により、翼６の翼断面１３におけ
る中心線１４は略円弧形状とし、翼断面１３の翼弦長Ｌ
と反りＤで反り率Ｑは、Ｑ＝Ｄ／Ｌで与えたとき、外周
部反り率Ｑｔは外周部１１より内周側１２の任意の反り
率Ｑより大きな値で、また、外周部１１の翼断面１３に
おける外周部取付角Ｃθｔが、外周部１１より内周側の
任意の取付角Ｃθより大きな値になっているため、翼６
の内周部１２より外周部１１の仕事量が大きく、外周部
１１から内周部１２へ圧力こう配が生じる。これによ
り、翼６の負圧面１５の境界層内で内周部１２から外周
部１１に向かう遠心力による二次流れ１７を止めること
ができ、外周部１１での低エネルギー流体の集積を防
ぎ、騒音を低減することができる。

【００６３】このように本発明の実施例５の送風機によ
れば、外周部反り率Ｑｔが外周部１１より内周側の任意
の反り率Ｑより大きな値、外周部取付角Ｃθｔは外周部
１１より内周側の任意の取付角Ｃθより大きな値で設計
することにより、小型で高静圧、大風量を得る際の軸流
羽根車２の高回転化による騒音の上昇を抑制すること
と、軸流送風機特有の回転が不安定になり騒音が急上昇
しファン効率が低下するサージング現象を発生しにく
く、高静圧側へ移動できるために軸流羽根車２の使用領
域を増やすことができ、小型で高静圧、大風量の送風機
本体１の騒音を低くすることができる。

【００６４】なお、実施例５では送風機の羽根車を軸流
羽根車２としたが、斜流羽根車２１としても、羽根外径
Ｄｔ、仮想ハブ径ＫＤｈ、ハブ径Ｄｈを吸込側１８と吐
出側１９の平均値とすることで同等の効果を得ることが
できるので、羽根車は斜流羽根車２１でも良い。

【００６５】（実施例６）つぎに本発明の実施例６につ
いて図１〜図７を参照しながら説明する。なお、実施例
２および実施例４と同一箇所には同一番号を付けて詳細
な説明は省略する。

【００６６】図に示すように、実施例２および実施例４
の構成に、外周部反り率Ｑｔと内周部反り率Ｑｂとの差
が０．００１以上０．０２０以下になり、外周部取付角
Ｃθｔと内周部取付角Ｃθｂとの差が０．１゜以上６゜
以下になる軸流羽根車２を有する構成にされている。

【００６７】上記構成により、軸流羽根車２の翼６の仕
事量を決定する重要な要因である反り率Ｑと取付角Ｃθ
の半径方向分布を、ここでは外周部反り率Ｑｔと内周部
反り率Ｑｂとの差と、外周部取付角Ｃθｔと内周部取付
角Ｃθｂとの差で考え、最適化を外周前進角Ａθｔは１
０５゜の最適の水準を用いて、外周部反り率Ｑｔが外周
部１１より内周側１２の任意の反り率Ｑより大きな値、
外周部取付角Ｃθｔは外周部１１より内周側の任意の取
付角Ｃθより大きな値で行なった。この翼６の形状によ
り、翼６の内周部１２より外周部１１の仕事量が大き
く、外周部１１から内周部１２へ圧力こう配が生じる。
これにより、翼６の負圧面１５の境界層内で内周部１２
から外周部１１に向かう遠心力による二次流れ１７を止
めることができ、外周部１１での低エネルギー流体の集
積を防ぎ、騒音を低減することができる。そこでさら
に、外周部１１から内周部１２へ圧力こう配と内周部１
２から外周部１１に向かう二次流れ１７のバランスを合
わせることで反り率差、取付角差の最適化ができ、軸流
羽根車２の騒音の低減ができる。図に示すように反り率
差は、０．００１以上０．０２０以下で比騒音レベルＫ
ｓが小さくなっていることがわかる。また反り率差は、
０．００８付近で最小の比騒音レベルＫｓになる。ま
た、図に示すように取付角差は、０．１゜以上６゜以下
で比騒音レベルＫｓが小さくなっていることがわかる。
また取付角差は、２゜付近で最小の比騒音レベルＫｓに
なる。

【００６８】このように本発明の実施例６の送風機によ
れば、軸流羽根車２の外周部反り率Ｑｔと内周部反り率
Ｑｂとの差を０．００１以上０．０２０以下で外周部反
り率Ｑｔが外周部１１より内周側の任意の反り率Ｑより
大きな値、軸流羽根車２の外周部取付角Ｃθｔと内周部
取付角Ｃθｂとの差を０．１゜以上６゜以下で外周部取
付角Ｃθｔは外周部１１より内周側の任意の取付角Ｃθ
より大きな値で設計することにより、小型で高静圧、大
風量を得る際の軸流羽根車２の高回転化による騒音の上
昇を抑制することができ、小型で高静圧、大風量の送風
機本体１の騒音を低くすることができる。

【００６９】なお、実施例６では送風機の羽根車を軸流
羽根車２としたが、斜流羽根車２１としても、羽根外径
Ｄｔ、仮想ハブ径ＫＤｈ、ハブ径Ｄｈを吸込側１８と吐
出側１９の平均値とすることで同等の効果を得ることが
できるので、羽根車は斜流羽根車２１でも良い。

【００７０】（実施例７）つぎに本発明の実施例７につ
いて図１〜図８および図２５を参照しながら説明する。
なお、実施例１〜実施例６と同一箇所には同一番号を付
けて詳細な説明は省略する。

【００７１】図に示すように、第１、２、３、４、５お
よび実施例６の構成に、軸流羽根車２の任意の直径ＤＤ
の翼断面１３における翼弦長Ｌと、回転軸４と垂直で翼
６の前縁部７を通る直線である翼列線２４上で、翼６の
前縁部７と翼６と隣り合う翼６の前縁部７との距離をピ
ッチＴとしたとき、弦節比Ｓは、Ｓ＝Ｌ／Ｔで与え、弦
節比Ｓは１．１以上１．９以下になる軸流羽根車２を有
する構成にされている。

【００７２】上記構成により、翼弦長Ｌが変化しない場
合、翼６の間隔つまりピッチＴを小さくする、つまり翼
６の枚数を増やすことで高静圧時でも流れ２５を翼６に
沿いやすくし、境界層の厚みを小さくすることで騒音の
低減を図ることができる。しかし、ピッチＴを極端に小
さくする、つまり翼６の枚数を増やしすぎると各々の翼
６より発生する騒音の音源の数が翼６の枚数と等しいこ
とから、軸流羽根車２全体での騒音が上昇する原因とな
る。そこでＳ＝Ｌ／Ｔで与えられる弦節比Ｓの最適化
を、外周前進角Ａθｔは１０５゜、外周部反り率Ｑｔが
外周部１１より内周側の任意の反り率Ｑより大きな値で
外周部反り率Ｑｔと内周部反り率Ｑｂとの差を０．００
８、外周部取付角Ｃθｔは外周部１１より内周側の任意
の取付角Ｃθより大きな値で外周部取付角Ｃθｔと内周
部取付角Ｃθｂとの差を２゜の最適の水準を用いて行な
った。図２５に示すように弦節比Ｓは、１．１以上１．
９以下で比騒音レベルＫｓが小さくなっていることがわ
かる。また弦節比Ｓは、１．５付近で最小の比騒音レベ
ルＫｓになる。

【００７３】このように本発明の実施例７の送風機によ
れば、軸流羽根車２の翼６の弦節比Ｓは、１．１以上
１．９以下の範囲で設計することにより、小型で高静
圧、大風量を得る際の軸流羽根車２の高回転化による騒
音の上昇を抑制することができ、小型で高静圧、大風量
の送風機の騒音を低くすることができる。

【００７４】なお、実施例６では送風機の羽根車を軸流
羽根車２としたが、斜流羽根車２１としても、羽根外径
Ｄｔ、仮想ハブ径ＫＤｈ、ハブ径Ｄｈを吸込側１８と吐
出側１９の平均値とすることで同等の効果を得ることが
できるので、羽根車は斜流羽根車２１でも良い。

【００７５】（実施例８）つぎに本発明の実施例８につ
いて図１〜図１１を参照しながら説明する。なお、実施
例６〜実施例７と同一箇所には同一番号を付けて詳細な
説明は省略する。

【００７６】図に示すように、軸流羽根車２の回転軸４
を含む平面で切断される任意の翼断面１３において、最
も吸込側１８に位置する点を頂点２６とし、任意の翼断
面１３における複数の頂点２６を結ぶ曲線２７が、翼６
の前縁部７またはその前縁部７と外周部１１との交点か
ら、後縁部８またはその後縁部８と内周部１２との交点
まで通る軸流羽根車２を有する構成にされている。

【００７７】上記構成により、隣り合う翼６と翼６との
間の流路３０の流れは、ハブ５とケーシング３１の境界
層付近の流れ３２は、主流３３より小さく、翼６の反り
Ｄによる遠心力も小さいので、圧力こう配により翼６の
正圧面１６から負圧面１５に向かう流れ３４を生じる。
しかし、軸流羽根車２の翼６の前縁部７と外周部１１と
の交点、後縁部８と内周部１２との交点を含まない、回
転軸４を含む平面で切断される任意の翼断面１３におい
て、最も吸込側１８に位置する頂点２６が、翼断面１３
の外周縁２８または内周縁２９に存在しない負圧面１５
側に凸形状であるために流れ３４は、翼断面１３の外周
縁２８または内周縁２９で止められ、一対の流路渦の形
成を防ぐことができる。また、流路渦が形成されにくい
ため随伴渦の形成を防ぐことができ、騒音の低減が可能
となる。

【００７８】このように本発明の実施例８の送風機によ
れば、軸流羽根車２の回転軸４を含む平面で切断される
任意の翼断面１３において、最も吸込側１８に位置する
点を頂点２６とし、任意の翼断面１３における複数の頂
点２６を結ぶ曲線２７が、翼６の前縁部７またはその前
縁部７と外周部１１との交点から、後縁部８またはその
後縁部８と内周部１２との交点まで通る形状にすること
により、小型で高静圧、大風量を得る際の軸流羽根車２
の高回転化による騒音の上昇を抑制することができ、小
型で高静圧、大風量の送風機の騒音を低くすることがで
きる。

【００７９】なお、実施例８では送風機の羽根車を軸流
羽根車２としたが、斜流羽根車２１としても、同等の効
果を得ることができる。

【００８０】また、軸流羽根車２の外周部１１に略円筒
状のリング２２を設けることにより、軸流羽根車２が回
転した際に起こる翼６の変形あるいは破壊を防ぐことを
行っても同等の効果を得ることができ、翼６の変形ある
いは破壊を防ぐ強度向上のための軸流羽根車２および翼
６の形状はこの限りではない。

【００８１】（実施例９）つぎに本発明の実施例９につ
いて図１〜図１２を参照しながら説明する。なお、実施
例１〜実施例８と同一箇所には同一番号を付けて詳細な
説明は省略する。

【００８２】図に示すように実施例８の構成に、軸流羽
根車２の回転軸４を含む平面で切断される任意の翼断面
１３において、最も吸込側１８に位置する点を頂点２６
とし、また軸流羽根車２の翼６の内周部１２と後縁部８
との交点を点Ｂｈとして、その点Ｂｈを通り回転軸４を
直交する面を基準面Ｊとし、後縁部８と外周部１１との
交点を点Ｂｋとするとき、頂点２６と点Ｂｋが基準面Ｊ
よりすべて吸込側１８に位置する軸流羽根車２を有する
構成にされている。

【００８３】上記構成により、軸流羽根車２が回転し矢
印Ｆの方向に遠心力がはたらき、翼６を吸込側１８に前
傾させることで遠心力の負圧面１５の法線成分Ｆｖがは
たらくことで、翼６の負圧面１５における境界層の厚み
を抑えることができ、騒音を低減することができる。

【００８４】このように本発明の実施例９の送風機によ
れば、翼６を吸込側１８に前傾させる形状にすることに
より、小型で高静圧、大風量を得る際の軸流羽根車２の
高回転化による騒音の上昇を抑制することができ、小型
で高静圧、大風量の送風機の騒音を低くすることができ
る。

【００８５】なお、実施例９では送風機の羽根車を軸流
羽根車２としたが、斜流羽根車２１としても、同等の効
果を得ることができる。

【００８６】（実施例１０）つぎに本発明の実施例１０
について図１〜図１２を参照しながら説明する。なお、
実施例８および実施例９と同一箇所には同一番号を付け
て詳細な説明は省略する。

【００８７】図に示すように第８および実施例９の構成
に、軸流羽根車２の回転軸４を中心とする任意の直径Ｄ
Ｄの円筒面で翼６を切断して、断面を２次元に展開して
できる翼断面１３で、その翼断面１３における中心線１
４は略円弧形状とし、翼断面１３の翼弦長Ｌと反りＤで
反り率Ｑは、Ｑ＝Ｄ／Ｌで与え、外周部１１の翼断面１
３における外周部反り率Ｑｔが、外周部１１より内周側
の任意の反り率Ｑより大きな値をとる軸流羽根車２を有
する構成にされている。

【００８８】上記構成により、図に示すように、翼６の
翼断面１３における中心線１４は略円弧形状とし、翼断
面１３の翼弦長Ｌと反りＤで反り率Ｑは、Ｑ＝Ｄ／Ｌで
与えたとき、外周部反り率Ｑｔが、外周部１１より内周
側の任意の反り率Ｑより大きな値になっているため、翼
６の内周部１２より外周部１１の仕事量が大きく、外周
部１１から内周部１２へ圧力こう配が生じる。これによ
り、翼６の負圧面１５の境界層内で内周部１２から外周
部１１に向かう遠心力による二次流れ１７を止めること
ができ、外周部１１での低エネルギー流体の集積を防
ぎ、騒音を低減することができる。

【００８９】このように本発明の実施例１０の送風機に
よれば、外周部反り率Ｑｔが外周部１１より内周側の任
意の反り率Ｑより大きな値で設計することにより、小型
で高静圧、大風量を得る際の軸流羽根車２の高回転化に
よる騒音の上昇を抑制することと、軸流送風機特有の回
転が不安定になり騒音が急上昇しファン効率が低下する
サージング現象を発生しにくく、高静圧側へ移動できる
ために軸流羽根車２の使用領域を増やすことができ、小
型で高静圧、大風量の送風機本体１の騒音を低くするこ
とができる。

【００９０】なお、実施例１０では送風機の羽根車を軸
流羽根車２としたが、斜流羽根車２１としても、同等の
効果を得ることができる。

【００９１】（実施例１１）つぎに本発明の実施例１１
について図１〜図１２および図２６を参照しながら説明
する。なお、実施例８〜実施例１０と同一箇所には同一
番号を付けて詳細な説明は省略する。

【００９２】図に示すように第８および実施例９の構成
に、軸流羽根車２の回転軸４を中心とする任意の直径Ｄ
Ｄの円筒面で翼６を切断して、断面を２次元に展開して
できる翼断面１３で、その翼断面１３における中心線は
略円弧形状とし、翼断面１３の翼弦長Ｌと反りＤで反り
率Ｑは、Ｑ＝Ｄ／Ｌで与え、外周部１１の翼断面１３に
おける外周部反り率Ｑｔが、外周部１１より内周側の任
意の反り率Ｑより大きな値をとり、外周部反り率Ｑｔと
翼６の内周部１２の翼断面１３における内周部反り率Ｑ
ｈとの差が０．００１以上０．０２０以下になる軸流羽
根車２を有する構成にされている。

【００９３】上記構成により、軸流羽根車２の翼６の仕
事量を決定する重要な要因の１つである反り率Ｑの半径
方向分布を、ここでは外周部反り率Ｑｔと内周部反り率
Ｑｂとの差で考え、反り率差の最適化を外周部反り率Ｑ
ｔが外周部１１より内周側の任意の反り率Ｑより大きな
値で行なった。この翼６の形状により、翼６の内周部１
２より外周部１１の仕事量が大きく、外周部１１から内
周部１２へ圧力こう配が生じる。これにより、翼６の負
圧面１５の境界層内で内周部１２から外周部１１に向か
う遠心力による二次流れ１７を止めることができ、外周
部１１での低エネルギー流体の集積を防ぎ、騒音を低減
することができる。そこでさらに、外周部１１から内周
部１２へ圧力こう配と内周部１２から外周部１１に向か
う二次流れ１７のバランスを合わせることで反り率差の
最適化ができ、軸流羽根車２の騒音の低減ができる。図
２６に示すように反り率差は、０．００１以上０．０２
０以下で比騒音レベルＫｓが小さくなっていることがわ
かる。また反り率差は、０．００８付近で最小の比騒音
レベルＫｓになる。

【００９４】このように本発明の実施例１１の送風機に
よれば、軸流羽根車２の外周部反り率Ｑｔと翼６の内周
部１２の翼断面１３における内周部反り率Ｑｈとの差が
０．００１以上０．０２０以下の範囲で設計することに
より、小型で高静圧、大風量を得る際の軸流羽根車２の
高回転化による騒音の上昇を抑制することができ、小型
で高静圧、大風量の送風機本体１の騒音を低くすること
ができる。

【００９５】なお、実施例１１では送風機の羽根車を軸
流羽根車２としたが、斜流羽根車２１としても、同等の
効果を得ることができる。

【００９６】（実施例１２）つぎに本発明の実施例１２
について図１〜図１２を参照しながら説明する。なお、
実施例８および実施例９と同一箇所には同一番号を付け
て詳細な説明は省略する。

【００９７】図に示すように第８および実施例９の構成
に、軸流羽根車２の回転軸４を中心とする任意の直径Ｄ
Ｄの円筒面で翼６を切断して、断面を２次元に展開して
できる翼断面１３で、翼弦２３と、回転軸４と垂直で翼
６の前縁部７を通る直線である翼列線２４とのなす角を
取付角Ｃθとし、外周部１１の翼断面１３における外周
部取付角Ｃθｔが、外周部１１より内周側の任意の取付
角Ｃθより大きな値をとる軸流羽根車２を有する構成に
されている。

【００９８】上記構成により、外周部１１の翼断面１３
における外周部取付角Ｃθｔが、外周部１１より内周側
の任意の取付角Ｃθより大きな値になっているため、翼
６の内周部１２より外周部１１の仕事量が大きく、外周
部１１から内周部１２へ圧力こう配が生じる。これによ
り、翼６の負圧面１５の境界層内で内周部１２から外周
部１１に向かう遠心力による二次流れ１７を止めること
ができ、外周部１１での低エネルギー流体の集積を防
ぎ、騒音を低減することができる。

【００９９】このように本発明の実施例１２の送風機に
よれば、外周部取付角Ｃθｔは外周部１１より内周側の
任意の取付角Ｃθより大きな値で設計することにより、
小型で高静圧、大風量を得る際の軸流羽根車２の高回転
化による騒音の上昇を抑制することができ、小型で高静
圧、大風量の送風機本体１の騒音を低くすることができ
る。

【０１００】なお、実施例１２では送風機の羽根車を軸
流羽根車２としたが、斜流羽根車２１としても、同等の
効果を得ることができる。

【０１０１】（実施例１３）つぎに本発明の実施例１３
について図１〜図１２および図２７を参照しながら説明
する。なお、実施例８、実施例９および実施例１２と同
一箇所には同一番号を付けて詳細な説明は省略する。

【０１０２】図に示すように第８および実施例９の構成
に、軸流羽根車２の回転軸４を中心とする任意の直径Ｄ
Ｄの円筒面で翼６を切断して、断面を２次元に展開して
できる翼断面１３で、翼弦２３と、回転軸４と垂直で翼
６の前縁部７を通る直線である翼列線２４とのなす角を
取付角Ｃθとし、外周部１１の翼断面１３における外周
部取付角Ｃθｔが、外周部１１より内周側の任意の取付
角Ｃθより大きな値をとり、外周部取付角Ｃθｔと翼６
の内周部１２の翼断面１３における内周部取付角Ｃθｈ
との差が０．１゜以上６゜以下になる軸流羽根車２を有
する構成にされている。

【０１０３】上記構成により、軸流羽根車２の翼６の仕
事量を決定する重要な要因の１つである取付角Ｃθの半
径方向分布を、ここでは外周部取付角Ｃθｔと内周部取
付角Ｃθｂとの差で考え、取付角差の最適化を、外周前
進角Ａθｔは１０５゜の最適の水準を用いて外周部取付
角Ｃθｔが、外周部１１より内周側の任意の取付角Ｃθ
より大きな値で行なった。この翼６の形状により、翼６
の内周部１２より外周部１１の仕事量が大きく、外周部
１１から内周部１２へ圧力こう配が生じる。これによ
り、翼６の負圧面１５の境界層内で内周部１２から外周
部１１に向かう遠心力による二次流れ１７を止めること
ができ、外周部１１での低エネルギー流体の集積を防
ぎ、騒音を低減することができる。そこでさらに、外周
部１１から内周部１２へ圧力こう配と内周部１２から外
周部１１に向かう二次流れ１７のバランスを合わせるこ
とで取付角差の最適化ができ、軸流羽根車２の騒音の低
減ができる。図２７に示すように取付角差は、０．１゜
以上６゜以下で比騒音レベルＫｓが小さくなっているこ
とがわかる。また取付角差は、２゜付近で最小の比騒音
レベルＫｓになる。

【０１０４】このように本発明の実施例１３の送風機に
よれば、軸流羽根車２の外周部取付角Ｃθｔと翼６の内
周部１２の翼断面１３における内周部取付角Ｃθｈとの
差が０．１゜以上６゜以下の範囲で設計することによ
り、小型で高静圧、大風量を得る際の軸流羽根車２の高
回転化による騒音の上昇を抑制することができ、小型で
高静圧、大風量の送風機本体１の騒音を低くすることが
できる。

【０１０５】なお、実施例１３では送風機の羽根車を軸
流羽根車２としたが、斜流羽根車２１としても、同等の
効果が得ることができる。

【０１０６】（実施例１４）つぎに本発明の実施例１４
について図１〜図１２を参照しながら説明する。なお、
実施例８および実施例９と同一箇所には同一番号を付け
て詳細な説明は省略する。

【０１０７】図に示すように、実施例８および実施例９
の構成に、軸流羽根車２の回転軸４を中心とする任意の
直径ＤＤの円筒面で翼６を切断して、断面を２次元に展
開してできる翼断面１３で、その翼断面１３における中
心線１４は略円弧形状とし、翼断面１３の翼弦長Ｌと反
りＤで反り率Ｑは、Ｑ＝Ｄ／Ｌで与え、外周部１１の翼
断面１３における外周部反り率Ｑｔが、外周部１１より
内周側の任意の反り率Ｑより大きな値をとり、かつ、翼
断面１３における翼弦２３と、回転軸４と垂直で翼６の
前縁部７を通る直線である翼列線２４とのなす角を取付
角Ｃθとし、外周部１１の翼断面１３における外周部取
付角Ｃθｔが、外周部１１より内周側の任意の取付角Ｃ
θより大きな値をとる軸流羽根車２を有する構成にされ
ている。

【０１０８】上記構成により、翼６の翼断面１３におけ
る中心線１４は略円弧形状とし、翼断面１３の翼弦長Ｌ
と反りＤで反り率Ｑは、Ｑ＝Ｄ／Ｌで与えたとき、外周
部反り率Ｑｔは外周部１１より内周側の任意の反り率Ｑ
より大きな値で、また、外周部１１の翼断面１３におけ
る外周部取付角Ｃθｔが、外周部１１より内周側の任意
の取付角Ｃθより大きな値になっているため、翼６の内
周部１２より外周部１１の仕事量が大きく、外周部１１
から内周部１２へ圧力こう配が生じる。これにより、翼
６の負圧面１５の境界層内で内周部１２から外周部１１
に向かう遠心力による二次流れ１７を止めることがで
き、外周部１１での低エネルギー流体の集積を防ぎ、騒
音を低減することができる。

【０１０９】このように本発明の実施例１４の送風機に
よれば、外周部反り率Ｑｔが外周部１１より内周側の任
意の反り率Ｑより大きな値、外周部取付角Ｃθｔは外周
部１１より内周側の任意の取付角Ｃθより大きな値で設
計することにより、小型で高静圧、大風量を得る際の軸
流羽根車２の高回転化による騒音の上昇を抑制すること
と、軸流送風機特有の回転が不安定になり騒音が急上昇
しファン効率が低下するサージング現象を発生しにく
く、高静圧側へ移動できるために軸流羽根車２の使用領
域を増やすことができ、小型で高静圧、大風量の送風機
本体１の騒音を低くすることができる。

【０１１０】なお、実施例１４では送風機の羽根車を軸
流羽根車２としたが、斜流羽根車２１としても、同等の
効果を得ることができる。

【０１１１】（実施例１５）つぎに本発明の実施例１５
について図１〜図１２、図２６および図２７を参照しな
がら説明する。なお、実施例８および実施例９および実
施例１４と同一箇所には同一番号を付けて詳細な説明は
省略する。

【０１１２】図に示すように、実施例８および実施例９
の構成に、外周部反り率Ｑｔと内周部反り率Ｑｂとの差
が０．００１以上０．０２０以下になり、外周部取付角
Ｃθｔと内周部取付角Ｃθｂとの差が０．１゜以上６゜
以下になる軸流羽根車２を有する構成にされている。

【０１１３】上記構成により、軸流羽根車２の翼６の仕
事量を決定する重要な要因である反り率Ｑと取付角Ｃθ
の半径方向分布を、ここでは外周部反り率Ｑｔと内周部
反り率Ｑｂとの差と、外周部取付角Ｃθｔと内周部取付
角Ｃθｂとの差で考え、最適化を外周前進角Ａθｔは１
０５゜の最適の水準を用いて、外周部反り率Ｑｔが外周
部１１より内周側の任意の反り率Ｑより大きな値、外周
部取付角Ｃθｔは外周部１１より内周側の任意の取付角
Ｃθより大きな値で行なった。この翼６の形状により、
翼６の内周部１２より外周部１１の仕事量が大きく、外
周部１１から内周部１２へ圧力こう配が生じる。これに
より、翼６の負圧面１５の境界層内で内周部１２から外
周部１１に向かう遠心力による二次流れ１７を止めるこ
とができ、外周部１１での低エネルギー流体の集積を防
ぎ、騒音を低減することができる。そこでさらに、外周
部１１から内周部１２へ圧力こう配と内周部１１から外
周部１２に向かう二次流れ１７のバランスを合わせるこ
とで反り率差、取付角差の最適化ができ、軸流羽根車２
の騒音の低減ができる。図２６に示すように反り率差
は、０．００１以上０．０２０以下で比騒音レベルＫｓ
が小さくなっていることがわかる。また反り率差は、
０．００８付近で最小の比騒音レベルＫｓになる。ま
た、図２７に示すように取付角差は、０．１゜以上６゜
以下で比騒音レベルＫｓが小さくなっていることがわか
る。また取付角差は、２゜付近で最小の比騒音レベルＫ
ｓになる。

【０１１４】このように本発明の実施例１５の送風機に
よれば、軸流羽根車２の外周部反り率Ｑｔと内周部反り
率Ｑｂとの差を０．００１以上０．０２０以下で外周部
反り率Ｑｔが外周部１１より内周側の任意の反り率Ｑよ
り大きな値、軸流羽根車２の外周部取付角Ｃθｔと内周
部取付角Ｃθｂとの差を０．１゜以上６゜以下で外周部
取付角Ｃθｔは外周部１１より内周側の任意の取付角Ｃ
θより大きな値で設計することにより、小型で高静圧、
大風量を得る際の軸流羽根車２の高回転化による騒音の
上昇を抑制することができ、小型で高静圧、大風量の送
風機１の騒音を低くすることができる。

【０１１５】なお、実施例１５では送風機の羽根車を軸
流羽根車２としたが、斜流羽根車２１としても、同等の
効果を得ることができる。

【０１１６】（実施例１６）つぎに本発明の実施例１６
について図１〜図１２および図２８を参照しながら説明
する。なお、実施例８〜実施例１５と同一箇所には同一
番号を付けて詳細な説明は省略する。

【０１１７】図に示すように、第８、９、１０、１１、
１２、１３、１４および実施例１５の構成に、軸流羽根
車２の任意の直径ＤＤの翼断面１３における翼弦長Ｌ
と、回転軸４と垂直で翼６の前縁部７を通る直線である
翼列線２４上で、翼６の前縁部７と翼６と隣り合う翼６
の前縁部７との距離をピッチＴとしたとき、弦節比Ｓ
は、Ｓ＝Ｌ／Ｔで与え、弦節比Ｓは１．１以上１．９以
下になる軸流羽根車２を有する構成にされている。

【０１１８】上記構成により、翼弦長Ｌが変化しない場
合、翼６の間隔つまりピッチＴを小さくする、つまり翼
６の枚数を増やすことで高静圧時でも流れ２５を翼６に
沿いやすくし、境界層の厚みを小さくすることで騒音の
低減を図ることができる。しかし、ピッチＴを極端に小
さくする、つまり翼６の枚数を増やしすぎると各々の翼
６より発生する騒音の音源の数が翼６の枚数と等しいこ
とから、軸流羽根車２全体での騒音が上昇する原因とな
る。そこでＳ＝Ｌ／Ｔで与えられる弦節比Ｓの最適化
を、外周前進角Ａθｔは１０５゜、外周部反り率Ｑｔが
外周部１１より内周側の任意の反り率Ｑより大きな値で
外周部反り率Ｑｔと内周部反り率Ｑｂとの差を０．００
８、外周部取付角Ｃθｔは外周部１１より内周側の任意
の取付角Ｃθより大きな値で外周部取付角Ｃθｔと内周
部取付角Ｃθｂとの差を２゜の最適の水準を用いて行な
った。図２８に示すように弦節比Ｓは、１．１以上１．
９以下で比騒音レベルＫｓが小さくなっていることがわ
かる。また弦節比Ｓは、１．５付近で最小の比騒音レベ
ルＫｓになる。

【０１１９】このように本発明の実施例１６の送風機に
よれば、軸流羽根車２の翼６の弦節比Ｓは、１．１以上
１．９以下の範囲で設計することにより、小型で高静
圧、大風量を得る際の軸流羽根車２の高回転化による騒
音の上昇を抑制することができ、小型で高静圧、大風量
の送風機の騒音を低くすることができる。

【０１２０】なお、実施例１６では送風機の羽根車を軸
流羽根車２としたが、斜流羽根車２１としても、同等の
効果を得ることができる。

【０１２１】（実施例１７）つぎに本発明の実施例１７
について図１〜図１１を参照しながら説明する。なお、
実施例１〜実施例７と同一箇所には同一番号を付けて詳
細な説明は省略する。

【０１２２】図に示すように、第１、２、３、４、５、
６および実施例７の構成に、軸流羽根車２の回転軸４を
含む平面で切断される任意の半径方向翼断面３５におい
て、最も吸込側１８に位置する点を頂点２６とし、任意
の半径方向翼断面３５における複数の頂点２６を結ぶ曲
線２７が、翼６の前縁部７またはその前縁部７と外周部
１１との交点から、後縁部８またはその後縁部８と内周
部１２との交点まで通る軸流羽根車２を有する構成にさ
れている。

【０１２３】上記構成により、隣り合う翼６と翼６との
間の流路３０の流れは、ハブ５とケーシング３１の境界
層付近の流れ３２は、主流３３より小さく、翼６の反り
Ｄによる遠心力も小さいので、圧力こう配により翼６の
正圧面１６から負圧面１５に向かう流れ３４を生じる。
しかし、軸流羽根車２の翼６の前縁部７と外周部１１と
の交点、後縁部８と内周部１２との交点を含まない、回
転軸４を含む平面で切断される任意の半径方向翼断面３
５において、最も吸込側１８に位置する頂点２６が、半
径方向翼断面３５の外周縁２８または内周縁２９に存在
しない負圧面１５側に凸形状であるために流れ３４は、
半径方向翼断面３５の外周縁２８または内周縁２９で止
められ、一対の流路渦の形成を防ぐことができる。ま
た、流路渦が形成されにくいため随伴渦の形成を防ぐこ
とができ、騒音の低減が可能となる。

【０１２４】このように本発明の実施例１７の送風機に
よれば、軸流羽根車２の回転軸４を含む平面で切断され
る任意の半径方向翼断面３５において、最も吸込側１８
に位置する点を頂点２６とし、任意の半径方向翼断面３
５における複数の頂点２６を結ぶ曲線２７が、翼６の前
縁部７またはその前縁部７と外周部１１との交点から、
後縁部８またはその後縁部８と内周部１２との交点まで
通る形状にすることにより、小型で高静圧、大風量を得
る際の軸流羽根車２の高回転化による騒音の上昇を抑制
することができ、小型で高静圧、大風量の送風機の騒音
を低くすることができる。

【０１２５】なお、実施例１７では送風機の羽根車を軸
流羽根車２としたが、斜流羽根車２１としても、羽根外
径Ｄｔ、仮想ハブ径ＫＤｈ、ハブ径Ｄｈを吸込側１８と
吐出側１９の平均値とすることで同等の効果を得ること
ができるので、羽根車は斜流羽根車２１でも良い。

【０１２６】また、軸流羽根車２の外周部１１に略円筒
状のリング２２を設けることにより、軸流羽根車２が回
転した際に起こる翼６の変形あるいは破壊を防ぐことを
行っても同等の効果を得ることができ、翼６の変形ある
いは破壊を防ぐ強度向上のための軸流羽根車２および翼
６の形状はこの限りではない。

【０１２７】（実施例１８）つぎに本発明の実施例１８
について図１〜図１２を参照しながら説明する。なお、
実施例１７と同一箇所には同一番号を付けて詳細な説明
は省略する。

【０１２８】図に示すように実施例１７の構成に、軸流
羽根車２の回転軸４を含む平面で切断される任意の半径
方向翼断面３５において、最も吸込側１８に位置する点
を頂点２６とし、また軸流羽根車２の翼６の内周部１２
と後縁部８との交点を点Ｂｈとして、その点Ｂｈを通り
回転軸４を直交する面を基準面Ｊとし、後縁部８と外周
部１１との交点を点Ｂｋとするとき、頂点２６と点Ｂｋ
が基準面Ｊよりすべて吸込側１８に位置する軸流羽根車
２を有する構成にされている。

【０１２９】上記構成により、軸流羽根車２が回転し矢
印Ｆの方向に遠心力がはたらき、翼６を吸込側１８に前
傾させることで遠心力の負圧面１５の法線成分Ｆｖがは
たらくことで、翼６の負圧面１５における負圧面境界層
３５の厚みを抑えることができ、騒音を低減することが
できる。

【０１３０】このように本発明の実施例１８の送風機に
よれば、翼６を吸込側１８に前傾させる形状にすること
により、小型で高静圧、大風量を得る際の軸流羽根車２
の高回転化による騒音の上昇を抑制することができ、小
型で高静圧、大風量の送風機の騒音を低くすることがで
きる。

【０１３１】なお、実施例１８では送風機の羽根車を軸
流羽根車２としたが、斜流羽根車２１としても、羽根外
径Ｄｔ、仮想ハブ径ＫＤｈ、ハブ径Ｄｈを吸込側１８と
吐出側１９の平均値とすることで同等の効果を得ること
ができるので、羽根車は斜流羽根車２１でも良い。

【０１３２】（実施例１９）つぎに本発明の実施例１９
について図１〜図１５を参照しながら説明する。なお、
実施例１〜実施例９と同一箇所には同一番号を付けて詳
細な説明は省略する。

【０１３３】図に示すように、第１、２、３、４、５、
６、７、８および実施例９の構成に、送風機本体１の電
動機３に係止される軸流羽根車２の回転軸４の軸方向に
軸流羽根車２を投影したときに回転軸４に垂直な平面に
映し出される投影図において、回転軸４を原点Ｏ、軸流
羽根車２羽根径Ｄｔの０．４０８２倍の直径を仮想ハブ
径ＫＤｈとし、その仮想ハブ径ＫＤｈを軸流羽根車２の
翼６の前縁部７と後縁部８とで区切られできる仮想ハブ
円弧ＫＡｈを２等分する点を仮想ハブ円弧中心点Ｋｈと
して、原点Ｏと仮想ハブ円弧中心点Ｋｈを通る直線を直
線Ｘ、原点Ｏを中心とする任意の直径ＤＤの円筒面で切
断される翼６の翼弦投影線ＬＲを２等分する翼弦投影中
心点ＰＲと原点Ｏを通る直線と直線Ｘのなす角を前進角
Ａθとしたとき、翼６の翼外周部投影線を２等分する翼
外周部投影中心点Ｐｔと原点Ｏを結ぶ直線と直線Ｘのな
す角、つまり外周前進角Ａθｔは軸流羽根車２の回転方
向１０を正方向とし５５゜以上１８０゜以下であり、外
周部１１より内周側の任意の前進角Ａθは外周前進角Ａ
θｔより小さな値をとり、かつ、羽根径Ｄｔとする軸流
羽根車２のハブ５のハブ径Ｄｈは、０＜Ｄｈ≦Ｄｔ（１
−３２．５４９／Ａθｔ）の範囲であり、かつ、軸流羽
根車２の羽根径Ｄｔとハブ径Ｄｈで代表径Ｄｍは Ｄｍ＝（（（０．９６Ｄｔ）²−（１．０４Ｄｈ）²）／
２）^1/2 で与え、代表径Ｄｍにおける代表径前進角Ａθｄは、外
周前進角Ａθｔの２０％以上５５％以下の値をとる軸流
羽根車２を有する構成にされている。

【０１３４】上記構成により、代表径Ｄｍにおける代表
径前進角Ａθｄは、外周前進角Ａθｔの２０％以上５５
％以下の値で、翼６の外周部１１付近が回転方向１０に
特に突き出た形状である。遠心力により翼６の負圧面１
５の境界層内で内周部１２から外周部１１に向かって二
次流れ１７が誘起されるが、軸流羽根車２の翼６は、外
周部１１付近が回転方向１０に特に突き出た形状である
ため二次流れ１７は後縁部８より放出することができ、
外周部１１での低エネルギー流体の集積を防ぎ、騒音を
低減することができる。

【０１３５】また、外周部１１付近が回転方向１０に特
に突き出た形状であるために、前縁部７の外周部１１は
内周側の二次流れ１７の影響を受けることはないので、
外周部１１の吸込側１８付近での逆流２０の発生も起こ
りにくい。よって、軸流送風機特有の回転が不安定にな
り騒音が急上昇しファン効率が低下するサージング現象
を発生しにくく、高静圧側へ移動できるために軸流羽根
車２の使用領域を増やすことができる。

【０１３６】このように本発明の実施例１９の送風機に
よれば、代表径Ｄｍにおける代表径前進角Ａθｄは、外
周前進角Ａθｔの２０％以上５５％以下の値で、翼６の
外周部１１付近が回転方向１０に特に突き出た形状にす
ることにより、小型で高静圧、大風量を得る際の軸流羽
根車２の高回転化による騒音の上昇を抑制することと、
軸流送風機特有の回転が不安定になり騒音が急上昇しフ
ァン効率が低下するサージング現象を発生しにくく、高
静圧側へ移動できるために軸流羽根車２の使用領域を増
やすことができ、小型で高静圧、大風量の送風機本体１
の騒音を低くすることができる。

【０１３７】なお、実施例１では送風機の羽根車を軸流
羽根車２としたが、斜流羽根車２１としても、羽根外径
Ｄｔ、仮想ハブ径ＫＤｈ、ハブ径Ｄｈを吸込側１８と吐
出側１９の平均値とすることで同等の効果を得ることが
できるので、羽根車は斜流羽根車２１でも良い。

【０１３８】また、軸流羽根車２の外周部１１に略円筒
状のリング２２を設けることにより、軸流羽根車２が回
転した際に起こる翼６の変形あるいは破壊を防ぐことを
行っても同等の効果を得ることができ、翼６の変形ある
いは破壊を防ぐ強度向上のための軸流羽根車２および翼
６の形状はこの限りではない。

【０１３９】（実施例２０）つぎに本発明の実施例２０
について図１〜図１６を参照しながら説明する。なお、
実施例１〜実施例１９と同一箇所には同一番号を付けて
詳細な説明は省略する。

【０１４０】図に示すように、軸流羽根車２の回転軸４
を中心とする任意の直径ＤＤの円筒面Ｖと、翼６の前縁
部７との交点Ｒｆとし、その交点Ｒｆを通り回転軸４に
平行な直線を含む任意の平面を平面Ｕとして、その平面
Ｕと翼６とでできる略円弧状の翼断面１３において、入
口角β１が９０゜以上１８０゜以下の軸流羽根車２を有
する構成にされている。

【０１４１】上記構成により、機器の小型化、機器性能
の使用範囲の拡大をするために非常に高い静圧を必要と
し、翼６の正圧面１６と負圧面１５との圧力差が大きく
なり、流れ３６は翼６の直前で急激に負圧面１５側に誘
引される。そこで翼断面１３において入口角β１が９０
゜以上１８０゜以下であるために流れ３６は翼６に沿う
ため、翼６の前縁部７からの剥離を防ぐことができ、騒
音の低減が可能となる。

【０１４２】このように本発明の実施例２０の送風機に
よれば、翼断面１３において、入口角β１が９０゜以上
１８０゜以下の形状にすることにより、小型で高静圧、
大風量を得る際の軸流羽根車２の高回転化による騒音の
上昇を抑制することができ、小型で高静圧、大風量の送
風機の騒音を低くすることができる。

【０１４３】なお、実施例１では送風機の羽根車を軸流
羽根車２としたが、斜流羽根車２１としても、羽根外径
Ｄｔ、仮想ハブ径ＫＤｈ、ハブ径Ｄｈを吸込側１８と吐
出側１９の平均値とすることで同等の効果を得ることが
できるので、羽根車は斜流羽根車２１でも良い。

【０１４４】また、軸流羽根車２の外周部１１に略円筒
状のリング２２を設けることにより、軸流羽根車２が回
転した際に起こる翼６の変形あるいは破壊を防ぐことを
行っても同等の効果を得ることができ、翼６の変形ある
いは破壊を防ぐ強度向上のための軸流羽根車２および翼
６の形状はこの限りではない。

【０１４５】また、実施例１〜実施例１９の羽根車を軸
流羽根車２とするとさらに騒音の低減ができなお良い。

【０１４６】（実施例２１）つぎに本発明の実施例２１
について図１〜図１７を参照しながら説明する。なお、
実施例１〜実施例２０と同一箇所には同一番号を付けて
詳細な説明は省略する。

【０１４７】図に示すように、送風機本体１の電動機３
に係止されるハブ５に複数の翼６があり、その翼６に電
動機３の回転軸４を中心とする円筒状のリング４０を取
り付けた軸流羽根車２において、ハブ５に接続しないよ
うに補助翼３７をリング４０の外周側３８または内周側
３９に取り付けた前記軸流羽根車を有する構成にされて
いる。

【０１４８】上記構成により、機器の小型化、機器性能
の使用範囲の拡大をするために非常に高い静圧を必要と
し、小型で高静圧、大風量を得る必要がある。軸流羽根
車２を同一回転数で仕事量を増やすために、翼６の枚数
を増やす方法がある。しかし、翼６の枚数を増やすとハ
ブ５と翼６の接続部付近では、翼６と翼６との間隔が狭
まり、流路３０が確保できなくなり、軸流羽根車２の騒
音の上昇、ファン効率の低下につながる。そこで、ハブ
５に接続しないように補助翼３７をリング４０の外周側
３８または内周側３９に取り付けているので、補助翼３
７により軸流羽根車２の仕事量を同一回転数で増やすこ
とができ、同一仕事量では軸流羽根車２の騒音を低減す
ることができる。

【０１４９】このように本発明の実施例２１の送風機に
よれば、ハブ５に接続しないように補助翼３７をリング
４０の外周側３８または内周側３９に取り付けることに
より、小型で高静圧、大風量を得る際の軸流羽根車２の
高回転化による騒音の上昇を抑制することができ、小型
で高静圧、大風量の送風機の騒音を低くすることができ
る。

【０１５０】なお、実施例２１では送風機の羽根車を軸
流羽根車２としたが、斜流羽根車２１としても、羽根外
径Ｄｔ、仮想ハブ径ＫＤｈ、ハブ径Ｄｈを吸込側１８と
吐出側１９の平均値とすることで同等の効果を得ること
ができるので、羽根車は斜流羽根車２１でも良い。

【０１５１】またリング４０は円筒状としているが、補
助翼３７を取り付けるためのものであり、リング４０の
形状はこの限りではない。

【０１５２】また、実施例１〜実施例２０の羽根車を軸
流羽根車２とするとさらに騒音の低減ができなお良い。

【０１５３】（実施例２２）つぎに本発明の実施例２２
について図１〜図１８を参照しながら説明する。なお、
実施例１〜実施例２１と同一箇所には同一番号を付けて
詳細な説明は省略する。

【０１５４】図に示すように、第１、２、３、４、５、
６、７、８、９、１０、１１、１２、１３、１４、１
５、１６、１７、１８、１９、２０および実施例２１の
構成に、送風機本体１の電動機３に係止されるハブ５に
複数の翼６があり、その翼６の外周部１１に電動機３の
回転軸４を中心とする円筒状のリング２２を取り付けた
軸流羽根車２において、リング２２の外周側３８に植毛
材４１を付けた軸流羽根車２を有する構成にされてい
る。

【０１５５】上記構成により、機器の小型化、機器性能
の使用範囲の拡大をするために非常に高い静圧を必要と
し、軸流羽根車２の吸込側１８と吐出側１９では圧力差
が大きくなる。軸流羽根車２とケーシング３１には隙間
４２があり、この隙間４２から圧力差により吐出側１９
から吸込側１８へ逆流または圧力漏れが発生する。しか
し、軸流羽根車２のリング２２の外周側３８に植毛材４
１を付けているために、逆流または圧力漏れを防ぐこと
ができ、さらに植毛材４１とケーシング３１は回転中接
触しても騒音が発生しにくく、軸流羽根車２の騒音を低
減とファン効率の向上ができる。

【０１５６】このように本発明の実施例２２の送風機に
よれば、軸流羽根車２のリング２２の外周側３８に植毛
材４１を取り付けていることにより、小型で高静圧、大
風量を得る際の軸流羽根車２の高回転化による騒音の上
昇を抑制することができ、小型で高静圧、大風量の送風
機の騒音を低くすることができる。

【０１５７】なお、実施例２２では送風機の羽根車を軸
流羽根車２としたが、斜流羽根車２１としても、羽根外
径Ｄｔ、仮想ハブ径ＫＤｈ、ハブ径Ｄｈを吸込側１８と
吐出側１９の平均値とすることで同等の効果を得ること
ができるので、羽根車は斜流羽根車２１でも良い。

【０１５８】また、実施例１〜実施例２１の羽根車を軸
流羽根車２とするとさらに騒音の低減ができなお良い。

【０１５９】（実施例２３）つぎに本発明の実施例２３
について図１〜図１９を参照しながら説明する。なお、
実施例１〜実施例２２と同一箇所には同一番号を付けて
詳細な説明は省略する。

【０１６０】図に示すように、第１、２、３、４、５、
６、７、８、９、１０、１１、１２、１３、１４、１
５、１６、１７、１８、１９、２０、２１および実施例
２２の構成に、送風機本体１の電動機３に係止されるハ
ブ５に複数の翼６があり、その翼６の外周部１１に電動
機３の回転軸４を中心とする円筒状のリング２２を取り
付けた軸流羽根車２において、リング２２の外周側３８
の形状が凹凸状である軸流羽根車２を有する構成にされ
ている。

【０１６１】上記構成により、機器の小型化、機器性能
の使用範囲の拡大をするために非常に高い静圧を必要と
し、軸流羽根車２の吸込側１８と吐出側１９では圧力差
が大きくなる。軸流羽根車２とケーシング３１には隙間
４２があり、この隙間４２から圧力差により吐出側１９
から吸込側１８へ逆流または圧力漏れが発生する。しか
し、軸流羽根車２のリング２２の外周側３８の形状が凹
凸状であるために、逆流４３通過する際、凹部４４で逆
流４３がよどみ凸部４５でくい止められようとし、凹部
４４と凸部４５が連続してあるため逆流を防ぐことがで
き、軸流羽根車２の騒音の低減とファン効率の向上がで
きる。

【０１６２】このように本発明の実施例２３の送風機に
よれば、軸流羽根車２のリング２２の外周側３８の形状
が凹凸状であることにより、小型で高静圧、大風量を得
る際の軸流羽根車２の高回転化による騒音の上昇を抑制
することができ、小型で高静圧、大風量の送風機の騒音
を低くすることができる。

【０１６３】なお、実施例２３では送風機の羽根車を軸
流羽根車２としたが、斜流羽根車２１としても、羽根外
径Ｄｔ、仮想ハブ径ＫＤｈ、ハブ径Ｄｈを吸込側１８と
吐出側１９の平均値とすることで同等の効果を得ること
ができるので、羽根車は斜流羽根車２１でも良い。

【０１６４】また、実施例１〜実施例２２の羽根車を軸
流羽根車２とするとさらに騒音の低減ができなお良い。

【０１６５】（実施例２４）つぎに本発明の実施例２４
について図１〜図２１を参照しながら説明する。なお、
実施例１〜実施例２３と同一箇所には同一番号を付けて
詳細な説明は省略する。

【０１６６】図に示すように、送風機本体１の電動機３
に係止される斜流羽根車２１の回転軸４を中心とする任
意の吸込側直径Ｄ１と任意の吐出側直径Ｄ２でできる円
錐台Ｚで翼６を切断して、断面を２次元に展開してでき
る翼断面１３で、負圧面１５側に反りの極大点４６が２
ヶ所あるＭ字型の中心線１４の翼６の斜流羽根車２１を
有する構成にされている。

【０１６７】上記構成により、機器の小型化、機器性能
の使用範囲の拡大をするために非常に高い静圧を必要と
する。そこで負圧面１５側に反りの極大点４６が２ヶ所
あるＭ字型の中心線１４の翼６であるために、翼６に流
入された流れ５０は前縁側４７の極大点４６による翼６
の反りにより圧力上昇を行い、翼６の中央部の極小点４
９付近で流れ５０は斜流羽根車２１特有の半径方向の成
分を持ち、遠心作用によりさらに圧力上昇を行い、つぎ
に流れ５０は翼６の後縁側４８の極大点４６による翼６
の反りで圧力上昇をして軸方向に流れ、翼６より流出す
ることにより、低回転で高静圧を得ることができ、騒音
の低減ができる。

【０１６８】このように本発明の実施例２４の送風機に
よれば、負圧面１５側に反りの極大点４６が２ヶ所ある
Ｍ字型の中心線１４の翼６であるために、小型で高静
圧、大風量を得る際の斜流羽根車２の騒音を抑制するこ
とができ、小型で高静圧、大風量の送風機の騒音を低く
することができる。

【０１６９】なお、軸流羽根車２の外周部１１に略円筒
状のリング２２を設けることにより、軸流羽根車２が回
転した際に起こる翼６の変形あるいは破壊を防ぐことを
行っても同等の効果を得ることができ、翼６の変形ある
いは破壊を防ぐ強度向上のための軸流羽根車２および翼
６の形状はこの限りではない。

【０１７０】（実施例２５）つぎに本発明の実施例２５
について図２９および図３０を参照しながら説明する。

【０１７１】図に示すように、内面が円筒面状の枠体６
１内部に軸方向に設置された放射状の複数の脚部６２を
有する略円筒状の電動機ケース６３とこの内部に設置さ
れる電動機６４の回転軸端部６５に軸流羽根車６６が係
止された送風機６７において、脚部６２の羽根車側の軸
方向端部６８から軸流羽根車６６の間に、枠体６１の内
周面に接する外周縁６９の長さが、電動機ケース６３の
外周面に接する内周縁７０の長さよりも長い一定曲率を
有する静翼７１と、この静翼７１の凸面における外周側
入口部７２ｔおよび内周側入口部７２ｈにおいて断面が
半円状の肉厚部７３ｔおよび７３ｈを配設してなる構成
となっている。

【０１７２】上記構成により、軸流羽根車６６を通過し
た流れａは、圧力増加されるとともに速度三角形から、
旋回成分を有する回転方向に角度をもつ絶対速度Ｃ2の
流れとなる。この流れが静翼７１に流入する際、中心軸
に対する流入角度αｓは径方向位置で変化し、理想的な
状態では内周側から外周側の位置になるに従って大きく
なる。ところが実際は、旋回成分をもちつつ、高回転に
よる遠心力の影響で径方向にも広がる斜流流れとなるた
め、特に外周側では静翼７１に流入するまでに、主流流
れが枠体６１の内周面をはね返る２次流れと干渉して流
入角度αｓが一定に定まらず、様々な流入角度αｓをも
った流れとなる。また、内周側では、静翼７１に流入す
るまでに、逆流現象の影響で様々な流入角度αｓをもっ
た流れとなる。このとき、静翼７１の凸面側（負圧面
側）の外周側入口部７２ｔおよび内周側入口部７２ｈに
おいて肉厚部７３ｔおよび７３ｈが形成されているため
どの流入角度に対してもなめらかに迎え入れることがで
き、凸面側の剥離および渦の発生を抑制し流体損失を低
減できる。

【０１７３】なお、肉厚部７３ｔおよび７３ｈの断面直
径は静翼７１の周方向断面の弦長Ｌの３％から１０％の
範囲が望ましく、径方向長さは静翼７１径方向高さＨの
３０％以下が望ましい。

【０１７４】また、軸流羽根車６６と静翼７１の再接近
距離は軸流羽根車６６の羽根外径Ｄｔの１５％以上が望
ましい。

【０１７５】また、請求項１から２４記載のいずれかの
軸流羽根車を用いれば、小型化が可能となり、送風機と
しての諸性能（静圧、風量、効率、騒音）は更に向上す
る。

【０１７６】また、軸流羽根車６６を斜流羽根車にかえ
てもよく、その作用効果に差異は生じない。

【０１７７】このように本発明の実施例２５の送風機に
よれば、静翼流入時の外周側および内周側における流体
損失を低減し効率よく旋回エネルギを圧力エネルギへ変
換でき、全圧効率が増加し消費電力が低減できる。ま
た、作動点（静圧・風量）が同じなら回転数を低減で
き、騒音を低減することができる。

【０１７８】（実施例２６）つぎに本発明の実施例２６
について図２９および図３１を参照しながら説明する。
なお、実施例２５と同一箇所には同一番号を付し、詳細
な説明は省略する。

【０１７９】図に示すように、静翼７１の凹面（正圧
面）における外周側入口部７４ｔおよび内周側入口部７
４ｈにおいて断面が半円状の肉厚部７５ｔおよび７５ｈ
を配設してなる構成となっている。

【０１８０】上記構成において、軸流羽根車６６と静翼
７１の間において、特に外周側と内周側における静翼７
１への流入角度が様々に乱れた流れａは、静翼７１への
流入時に肉厚部７５ｔおよび７５ｈによって滑らかに迎
え入れられ、凹面側の剥離および渦の発生を抑制し、流
体損失を低減できる。

【０１８１】なお、肉厚部７５ｔおよび７５ｈの断面直
径は静翼７１の周方向断面の弦長Ｌの３％から１０％の
範囲が望ましく、径方向長さは静翼７１径方向高さＨの
３０％以下が望ましい。

【０１８２】また、軸流羽根車６６と静翼７１の再接近
距離は軸流羽根車６６の羽根外径Ｄｔの１５％以上が望
ましい。

【０１８３】また、請求項１から２４記載のいずれかの
軸流羽根車を用いれば、小型化が可能となり、送風機と
しての諸性能（静圧、風量、効率、騒音）は更に向上す
る。

【０１８４】また、請求項２５記載の肉厚部も用いると
更に流体損失を低減できる。

【０１８５】また、軸流羽根車６６を斜流羽根車にかえ
てもよく、その作用効果に差異は生じない。

【０１８６】このように本発明の実施例２６の送風機に
よれば、実施例２５の作用効果に加えて、静翼流入時の
外周側および内周側における流体損失を実施例２５以上
に低減し効率よく旋回エネルギを圧力エネルギへ変換で
き、全圧効率が増加し消費電力が低減できる。

【０１８７】（実施例２７）つぎに本発明の実施例２７
について図３２および図３３を参照しながら説明する。
なお、実施例２５および実施例２６と同一箇所には同一
番号を付し、詳細な説明は省略する。

【０１８８】図に示すように、径方向の高さが静翼の高
さＨの３０％以下で前端７６の高さが後端７７の高さ以
下であり、静翼７１の外周側入口部７８の入口角度βｓ
に対し、 βｓ−５゜＜βｓ’＜βｓ＋５゜ を満たす入口角度α’を有する補助静翼７９を静翼７１
から軸流羽根車６６の間の枠体６１の内周面に複数枚配
設してなる構成となっている。

【０１８９】上記構成において、軸流羽根車６６と外周
側入口部７８の間における特に最外周側において、軸流
羽根車６６を通過した流れａは、主流流れが２次流れと
干渉し乱れた流れに発達する前に、補助静翼７９により
整流化され外周側入口部７８の入口角度βｓに近い流入
角度となって静翼７１に流入することとなり、流入時の
流体損失を低減することができる。

【０１９０】なお、請求項１から２４記載のいずれかの
軸流羽根車を用いれば、小型化が可能となり、送風機と
しての諸性能（静圧、風量、効率、騒音）は更に向上す
る。

【０１９１】また、請求項２５または２６のいずれか記
載、または両方の肉厚部を用いれば、更に流体損失を低
減できる。

【０１９２】また、軸流羽根車６６を斜流羽根車にかえ
てもよく、その作用効果に差異は生じない。

【０１９３】このように本発明の実施例２７の送風機に
よれば、静翼流入時の外周側における流体損失を低減し
効率よく旋回エネルギを圧力エネルギへ変換でき、全圧
効率が約５％増加し消費電力が低減できる。また、作動
点（静圧・風量）が同じなら回転数を低減でき、騒音を
低減することができる。

【０１９４】（実施例２８）つぎに本発明の実施例２８
について図３４を参照しながら説明する。なお、実施例
２５から実施例２７と同一箇所には同一番号を付し、詳
細な説明は省略する。

【０１９５】図に示すように、静翼７１の外周側から内
周側に向かって、静翼７１の径方向高さＨの３０％以下
の範囲内において、略円筒状の薄肉リング８０を静翼７
１に係止してなる構成となっている。

【０１９６】上記構成において、軸流羽根車６６と静翼
７１の間における特に外周側において、軸流羽根車６６
を通過した流れａは、主流流れが２次流れと干渉し乱れ
た流れに発達するが、この発達領域は静翼７１への流入
前から通過途中においても外周から内周に向かって径方
向に発達しようとするが、薄肉リング８０によって分離
整流化され、主流流れに及ぼす２次流れの影響を抑制で
き、静翼７１通過時の流体損失を低減することができ
る。

【０１９７】なお、薄肉リング８０の軸方向長さは径方
向における薄肉リング８０の設置位置での静翼７１の軸
方向長さの１から１．２倍の長さが望ましく、薄肉リン
グの前端８１と軸流羽根車６６との再接近距離は羽根外
径Ｄｔの１０％以上が望ましい。

【０１９８】また、前端８１を軸流羽根車６６通過後の
斜流流れに留意して、この斜流流れに沿った屈曲部を形
成すると更に効果が上がる。

【０１９９】また、請求項１から２４記載のいずれかの
軸流羽根車を用いれば、小型化が可能となり、送風機と
しての諸性能（静圧、風量、効率、騒音）は更に向上す
る。

【０２００】また、請求項２５、２６または２７記載の
静翼を用いれば更に流体損失を低減できる。

【０２０１】また、軸流羽根車６６を斜流羽根車にかえ
てもよく、その作用効果に差異は生じない。

【０２０２】このように、本発明の実施例２８の送風機
によれば、外周から内周へ径方向に発達しようとする２
次流れを薄肉リングで分離整流化することで流体損失を
低減し効率よく旋回エネルギを圧力エネルギへ変換で
き、全圧効率が増加し消費電力が低減できる。また、作
動点（静圧・風量）が同じなら回転数を低減でき、騒音
を低減することができる。

【０２０３】（実施例２９）つぎに本発明の実施例２９
について図３５を参照しながら説明する。なお、実施例
２５から実施例２８と同一箇所には同一番号を付し、詳
細な説明は省略する。

【０２０４】図に示すように、静翼の外周側入口部７８
から軸流羽根車６６の間の枠体６１内周面に静翼７１の
径方向高さＨの１０％以下の高さの羽毛状突起物８２を
多数植付けた構成となっている。

【０２０５】上記構成において、軸流羽根車６６と外周
側入口部７８の間における特に最外周側において、軸流
羽根車６６を通過した流れａは、主流流れが２次流れと
干渉し渦を生成し、この渦が大きく発達しようとする
が、羽毛状突起物８２により渦が細かく分解され、外周
から内周へ向かう径方向への渦を含む乱れた流れも軽減
でき、流体損失を低減できる。

【０２０６】なお、請求項１から２４記載のいずれかの
軸流羽根車を用いれば、小型化が可能となり、送風機と
しての諸性能（静圧、風量、効率、騒音）は更に向上す
る。

【０２０７】また、請求項２５、２６または２８記載の
静翼を用いれば更に流体損失を低減できる。

【０２０８】また、軸流羽根車６６を斜流羽根車にかえ
てもよく、その作用効果に差異は生じない。

【０２０９】このように、本発明の実施例２９の送風機
によれば、外周部における渦の生成および発達を軽減で
き、流体損失を低減し効率よく旋回エネルギを圧力エネ
ルギへ変換でき、全圧効率が増加し消費電力が低減でき
る。また、作動点（静圧・風量）が同じなら回転数を低
減でき、騒音を低減することができる。

【０２１０】（実施例３０）つぎに本発明の実施例３０
について図１および図３６を参照しながら説明する。な
お、実施例１および実施例２５から実施例２９と同一箇
所には同一番号を付し、詳細な説明は省略する。

【０２１１】図に示すように、下面を開口し、上面の一
部に排気口９１を有するフード本体９２と、このフード
本体９２の内部において、フィルタ９３および断面がベ
ルマウス形状または略台形形状の吸込オリフィス９４と
この吸込オリフィス９４を吸込口９５に付設し、フィル
タ９３と排気口９１の間に配設された軸流羽根車６６を
有する送風機本体１を備えた構成となっている。

【０２１２】上記構成において、油煙などを含む空気の
流れはフード本体９２の下面開口部より流入し、フィル
タ９３で油煙分が除去され、吸込オリフィス９４から送
風機本体１に流入し排気口９１からダクト９６を通過し
て室外に排気される。このとき、送風機本体１は従来用
いられてきた遠心型の送風機よりも小型である時、フー
ド内部における送風機本体を除いた容積が従来のフード
本体内の送風機本体をのぞいた容積と同等なら、フード
本体９２の高さをより低くすることができ、フード本体
９２の軽量化および低コスト化が可能となる。また、こ
の送風装置がレンジフードとして使用される場合、フー
ド高さを低くすることでキッチンの美観が損なわれな
い。

【０２１３】なお、請求項１から２９記載のいずれかの
送風機を用いれば、小型化が可能となり、送風装置とし
ての諸性能（静圧、風量、効率、騒音）は更に向上す
る。

【０２１４】このように本発明の実施例３０の送風装置
によれば、フード高さを低くすることができるので、フ
ード本体の軽量化および低コスト化を実現できる。

【０２１５】（実施例３１）つぎに本発明の実施例３１
について図１および図３７を参照しながら説明する。な
お、実施例１および実施例２５から実施例３０と同一箇
所には同一番号を付し、詳細な説明は省略する。

【０２１６】図に示すように下面を開口し、上面の一部
に排気口９１を有するフード本体９７と、このフード本
体９７の内部にフィルタ９３および断面がベルマウス形
状または略台形状の吸込オリフィス９４と、フード本体
９７の外部に排気口９１と室外を連通するダクト９６
と、このダクト９６の中間部または端部に接続配設され
た軸流羽根車６６を有する送風機本体１を備えた構成と
なっている。

【０２１７】上記構成において、送風機本体１が従来の
遠心型の送風機本体よりも小型である時、軸流方向流れ
であるのでフード本体９７の外部のダクト９６の中間部
または端部に容易に接続することができる。また、フー
ド本体９７の内部にはフィルタ９３および吸込オリフィ
ス９４のみ配設されることからフード高さを実施例３０
よりも更に低くすることができ、フード本体９７の更な
る軽量化および低コスト化が可能となる。また、この送
風装置がレンジフードとして使用される場合、フード高
さを低くすることで吊り戸棚スペースを確保でき、キッ
チンの美観が損なわれない。

【０２１８】なお、送風機本体１はダクト９６の端部に
接続される際、室外と室内を仕切る壁体９８間に軸方向
長さの一部または全部が挿脱可能に配設されることや、
室外側の壁面に配設されることで、メンテナンス性が向
上する。

【０２１９】なお、請求項１から２９記載のいずれかの
送風機を用いれば、小型化が可能となり、送風装置とし
ての諸性能（静圧、風量、効率、騒音）は更に向上す
る。

【０２２０】このように、本発明の実施例３１の送風装
置によれば、送風機本体をフード本体の外部に配設する
ことによりフード高さを更に低くすることができるの
で、実施例３０以上のフード本体の軽量化および低コス
ト化を実現できる。

【０２２１】（実施例３２）つぎに本発明の実施例３２
について図１および図３８を参照しながら説明する。な
お、実施例１および実施例２５から実施例３１と同一箇
所には同一番号を付し、詳細な説明は省略する。

【０２２２】図に示すように、下面を開口し、上面また
は背面の一部に排気口９１を有するフード本体９９と、
このフード本体９９内部にフィルタ９３が設置され、断
面がベルマウス形状または略台形形状の吸込オリフィス
９４を吸込口９５に付設した軸流羽根車６６を有する送
風機本体１の一部がフード本体９９内に突出し、他部が
前記フード本体９９外に突出するように排気口９１にお
いて、挿脱可能に係止された構成となっている。

【０２２３】上記構成において、送風機本体１が従来の
遠心型の送風機本体よりも小型である時、上面の排気口
９１において、送風機本体１の一部がフード本体９９内
に突出しているだけなので、フード本体９２内部におけ
る送風機本体１の一部を除いた容積が実施例３０のフー
ド本体内の送風機本体をのぞいた容積と同等なら、フー
ド本体９９のフード高さを実施例３０より更に低くする
ことができ、送風機本体１が挿脱可能なことからメンテ
ナンス性が向上し、フード高さを送風機本体の径方向の
外径寸法以上に設定することで、フード内に収納した状
態で梱包・運送することができ、流通コストも削減でき
る。また、この送風装置がレンジフードとして使用され
る場合、フード高さを低くすることで吊り戸棚スペース
を確保でき、キッチンの美観が損なわれない。

【０２２４】なお、背面の一部に排気口９１が設けられ
た場合の送風機本体１の設置に関してもその作用効果に
差異は生じない。

【０２２５】また、請求項１から２９記載のいずれかの
送風機を用いれば、小型化が可能となり、送風装置とし
ての諸性能（静圧、風量、効率、騒音）は更に向上す
る。

【０２２６】このように、本発明の実施例３２の送風装
置によれば、送風機本体をフード本体の内外に渡って挿
脱可能に配設することによりフード高さを実施例３０よ
り更に低くすることができるので、実施例３０以上のフ
ード本体の軽量化および低コスト化を実現できる。

【０２２７】（実施例３３）つぎに本発明の実施例３３
について図１および図３９を参照しながら説明する。な
お、実施例１および実施例２５から実施例３２と同一箇
所には同一番号を付し、詳細な説明は省略する。

【０２２８】図に示すように、フィルタ面の孔径ｄを吸
込オリフィス９４近傍から離れるにしたがって大きくし
たフィルタ１００を備えた排煙用の送風装置としたもの
である。

【０２２９】上記構成において、油煙を含んだ空気がフ
ード本体９９内に設置されるフィルタ１００に流入する
際、フィルタ面に形成される孔径ｄが吸込オリフィス９
４近傍から離れるに従って大きくなるので、従来の穴径
が同一のフィルタの場合では吸込オリフィス９４近傍の
フィルタ面のみの空気の通過量が増大し、通過量に偏り
が生じ、捕集性が悪くなりフィルタ劣化も早くなるのに
対し、吸込オリフィス９４近傍のフィルタ面の空気の通
過量が減り、ほぼ均一にフィルタ全面から流入・通過さ
れることとなり、捕集性およびフィルタ寿命が向上す
る。

【０２３０】なお、フィルタ１００の設置に関しては、
フード本体９９内におけるフィルタ１００に対する上流
側空間の容積が同等なら、設置位置はこの限りではな
い。

【０２３１】また、フィルタ１００と吸込オリフィス９
４の再接近距離は送風機本体１の吸込口径Ｄｉの３０％
以上が望ましい。

【０２３２】また、請求項１から３０記載のいずれかの
送風機を用いれば、小型化が可能となり、送風装置とし
ての諸性能（静圧、風量、効率、騒音）は更に向上す
る。

【０２３３】このように、本発明の実施例３３の送風装
置によれば、実施例３０、３１または３２の作用効果に
加えて、捕集性およびフィルタ寿命を向上させることが
可能となる。

【０２３４】（実施例３４）つぎに本発明の実施例３４
について図１および図４０を参照しながら説明する。な
お、実施例１および実施例２５から実施例３３と同一箇
所には同一番号を付し、詳細な説明は省略する。

【０２３５】図に示すように、内面が円筒面状の本体１
０１の上流側の側面および下流側の上面に本体１０１の
内外を連通するスリット状の開口部１０２ｉおよび１０
２ｏを有し、この上流側の開口部１０２ｉの内側にフィ
ルタ１０３を配設した構成となっている。

【０２３６】上記構成において、開口部１０２ｉが本体
１０１の側面に形成されているため、本体１０１の全周
から汚れた空気を流入でき、軸流羽根車６６を小型にす
れば、従来の特に遠心羽根車を用いた空気清浄用の送風
装置に比して、本体の大きさを大幅に小型・軽量化で
き、持ち運び自由となり、この送風装置１つで必要な様
々な場所に移設できる。

【０２３７】なお、請求項１から２９記載のいずれかの
送風機を用いれば、小型化が可能となり、送風装置とし
ての諸性能（静圧、風量、効率、騒音）は更に向上す
る。

【０２３８】また、開口部１０２ｉおよび１０２ｏの形
状、形成位置に関しては、各々の開口面積が等しけれ
ば、本実施例に限らない。

【０２３９】また、小型・軽量化により、材料・梱包・
運送コストも低減できる。このように本発明の実施例３
４の送風装置によれば、集塵範囲および方向を拡大で
き、小型で軽量の低コストの空気清浄用送風装置を実現
できる。

【０２４０】（実施例３５）つぎに本発明の実施例３５
について図１および図４１を参照しながら説明する。な
お、実施例１および実施例２５から実施例３４と同一箇
所には同一番号を付し、詳細な説明は省略する。

【０２４１】図に示すように、内面が円筒面状の本体１
０４の上流側の側面および下流側の上面に本体１０４の
内外を連通するスリット状の開口部１０５ｉおよび１０
５ｏを有し、この下流側の開口部１０５ｏの内側にフィ
ルタ１０６を配設した構成となっている。

【０２４２】上記構成において、実施例３４と同様に開
口部１０５ｉが本体１０４の側面に形成されているた
め、本体１０４の全周から汚れた空気を流入でき、軸流
羽根車６６を小型にすれば、従来の特に遠心羽根車を用
いた空気清浄用の送風装置に比して、本体の大きさを大
幅に小型・軽量化でき、持ち運び自由となり、この送風
装置１つで必要な様々な場所に移設できる。

【０２４３】なお、請求項１から２９記載のいずれかの
送風機を用いれば、小型化が可能となり、送風装置とし
ての諸性能（静圧、風量、効率、騒音）は更に向上す
る。

【０２４４】また、開口部１０５ｉおよび１０５ｏの形
状、形成位置に関しては、各々の開口面積が等しけれ
ば、本実施例に限らない。

【０２４５】また、小型・軽量化により、材料・梱包・
運送コストも低減できる。

【０２４６】このように本発明の実施例３５の送風装置
によれば、集塵範囲および方向を拡大でき、小型で軽量
の低コストの空気清浄用送風装置を実現できる。

【０２４７】（実施例３６）つぎに本発明の実施例３６
について図１および図４２を参照しながら説明する。な
お、実施例１および実施例２５から実施例３５と同一箇
所には同一番号を付し、詳細な説明は省略する。

【０２４８】図に示すように、フィルタを超高性能フィ
ルタ１０７とした構成となっている。

【０２４９】上記構成において、通常の空気清浄用のフ
ィルタに対し、微細な塵埃も集塵できる超高性能フィル
タ１０７（ＨＥＰＡなど）の通風時の圧力損失は増加す
るが、搭載する送風機は高静圧が実現できる送風機であ
るため、圧力損失の増加を充分補うことができ、本体１
０１や開口部１０２ｉおよび１０２ｏの開口面積を増加
させる必要はない。

【０２５０】このように本発明の実施例３６の送風装置
によれば、実施例３４または３５の作用効果に加えて、
超高性能フィルタを設置することで、送風性能を損なう
ことなく、集塵性能を向上できる。

【０２５１】（実施例３７）つぎに本発明の実施例３７
について図１および図４３を参照しながら説明する。な
お、実施例１および実施例２５から実施例３６と同一箇
所には同一番号を付し、詳細な説明は省略する。

【０２５２】図に示すように、本体１０１の側面の一部
に全周にわたって光が透過するアクリル材等を用いたス
リット窓１０９を有し、照明機器１０８を電動機６４の
端部に付設した構成となっている。

【０２５３】上記構成において、搭載する送風機は、小
型、高静圧および低騒音を実現できる送風機となってい
るので、住宅内の居間では間接照明に、また寝室では足
下の照明に設置することができ、インテリア性が向上
し、持ち運び便利なので、様々な照明用途に対応でき
る。

【０２５４】このように本発明の実施例３７の送風装置
によれば、実施例３４、３５または３６の作用効果に加
えて、多様な照明用途に対応することができる。

【０２５５】（実施例３８）つぎに本発明の実施例３８
について図１および図４４を参照しながら説明する。な
お、実施例１および実施例２５から実施例３７と同一箇
所には同一番号を付し、詳細な説明は省略する。

【０２５６】図に示すように断面がベルマウス形状また
は略台形状を有する吸込オリフィス１１１と回転手段を
有した本体取付金具１１２を配設した構成となってい
る。

【０２５７】上記構成において、本体取付金具１１２の
一方の端部を送風機本体１に、他方の端部を室内側の壁
面に固着することで、夏期使用時は吸込オリフィス１１
１の開口部を床面側に向けることにより、空調機等で冷
やされた床面付近の空気を天井側に循環させることがで
き、室内空間における温度分布の均一化が図れる。ま
た、冬期使用時は吸込オリフィス１１１の開口部を回転
手段を有する本体取付金具１１２により天井面側に向け
ることにより、空調機等で暖められた天井面付近の空気
を床面側に循環させることができ、室内空間における温
度分布の均一化が図れる。

【０２５８】なお、請求項１から２９記載のいずれかの
送風機を用いれば、小型化が可能となり、送風装置とし
ての諸性能（静圧、風量、効率、騒音）は更に向上す
る。

【０２５９】このように本発明の実施例３８の送風装置
によれば、サーキュレーション作用により、室内空間に
おける温度分布の均一化を図ることができる。

【０２６０】（実施例３９）つぎに本発明の実施例３９
について図１および図４５を参照しながら説明する。な
お、実施例１および実施例２５から実施例３８と同一箇
所には同一番号を付し、詳細な説明は省略する。

【０２６１】図に示すように断面がベルマウス形状また
は略台形状を有する吸込オリフィス１１１と、回転手段
を有した本体取付金具１１２と、一方の開口端部が丸穴
形状で、他方の開口端部が細長の角穴形状で、この角穴
内に１個ないし複数個の風向フィン１１３を備えた線状
吹き出し拡散ルーバ１１４を備え、この線状吹き出し拡
散ルーバ１１４の丸穴の開口端部を吹き出し口１１５に
接続した構成となっている。

【０２６２】上記構成において、線状吹き出し拡散ルー
バ１１４の細長の開口部面積を他方の開口部面積より小
さくすることで、流速を増加させることができ、広い居
室空間の壁面にこの送風装置を取り付けてもサーキュレ
ーション作用が十分可能となる。また、風向フィン１１
３の向きを変えることで、吹き出し流の方向を局所的ま
たは拡散的に変化させることも可能となる。

【０２６３】なお、請求項１から２９記載のいずれかの
送風機を用いれば、小型化が可能となり、送風装置とし
ての諸性能（静圧、風量、効率、騒音）は更に向上す
る。

【０２６４】このように本発明の実施例３９の送風装置
によれば、線状吹き出し拡散ルーバにより吹き出し流の
流速を増加させることでサーキュレーション作用の範囲
を拡大でき、風向フィン１１３により吹き出し流の方向
を自由に変えることができる。

【０２６５】（実施例４０）つぎに本発明の実施例４０
について図１および図４６を参照しながら説明する。な
お、実施例１および実施例２５から実施例３９と同一箇
所には同一番号を付し、詳細な説明は省略する。

【０２６６】図に示すように、断面がベルマウス形状ま
たは台形状を有する吸込オリフィス１１１と、回転手段
を有した本体取付金具１１２と、断面がベルマウス形状
または台形状で、内部に略円錐形状のガイド１１６を備
えた環状吹き出し拡散ルーバ１１７を備え、この環状吹
き出し拡散ルーバ１１７を吹き出し口１１５に接続した
構成となっている。

【０２６７】上記構成において、環状吹き出し拡散ルー
バ１１７の下流側の開口部面積を上流側の開口部面積よ
りも小さくすることで吹き出し流の流速を増加させるこ
とができ、更に環状吹き出し拡散ルーバ１１７内のガイ
ド１１６により環状吹き出しとなるため、特に天井高の
高い居室空間の天井面や壁面にこの送風装置を取り付け
ても広範囲なサーキュレーション作用が十分可能とな
る。

【０２６８】なお、請求項１から２９記載のいずれかの
送風機を用いれば、小型化が可能となり、送風装置とし
ての諸性能（静圧、風量、効率、騒音）は更に向上す
る。

【０２６９】このように本発明の実施例４０の送風装置
によれば、環状吹き出し拡散ルーバにより広範囲なサー
キュレーション作用を実現できる。

【０２７０】（実施例４１）つぎに本発明の実施例４１
について図１および図４７を参照しながら説明する。な
お、実施例１および実施例２５から実施例４０と同一箇
所には同一番号を付し、詳細な説明は省略する。

【０２７１】図に示すように断面がベルマウス形状また
は略台形状を有する吸込オリフィス１１１と、回転手段
を有した本体取付金具１１２と、略円筒状で内部に１個
ないし複数個の風向フィン１１８と、回転軸４の周方向
に回転する回転手段を有した回転拡散ルーバ１１９を備
え、この回転拡散ルーバ１１９を吹き出し口１１５に接
続した構成となっている。

【０２７２】上記構成において、風向フィン１１８を全
て同一方向（１個の場合はある方向）に向けても回転拡
散ルーバ１１９自体が回転軸４の周方向に回転する回転
手段により回転するため、多くの風量を広範囲に行き渡
らせることができ、広い居室空間の天井面や壁面にこの
送風装置を取り付けてもサーキュレーション作用が向上
する。

【０２７３】なお、請求項１から２９記載のいずれかの
送風機を用いれば、小型化が可能となり、送風装置とし
ての諸性能（静圧、風量、効率、騒音）は更に向上す
る。

【０２７４】このように本発明の実施例４１の送風装置
によれば、回転拡散ルーバにより大風量で広範囲なサー
キュレーション作用を実現できる。

【０２７５】（実施例４２）つぎに本発明の実施例４２
について図１および図４８を参照しながら説明する。な
お、実施例１および実施例２５から実施例４１と同一箇
所には同一番号を付し、詳細な説明は省略する。

【０２７６】図に示すように一方または両方の対向する
側壁１２１の上下または、一方の側壁１２１の上方と対
向する他方の側壁１２１の下方に給排用の開口部１２２
を有し、この上方と下方の開口部１２２間の側壁面に点
検口１２３および点検扉１２４を有した箱体状の壁用建
材ユニット１２５の内部に配設した構成となっている。

【０２７７】上記構成において、高静圧で大風量の送風
機本体１を点検口１２３から建材ユニット１２５の内部
空間に設置し、建材ユニット１２５の内部空間の気密性
を高めることで、開口部１２２からの空気の流入出が可
能となる。また、接続ダクトを配管する必要がないので
省施工となる。なお、建材ユニット１２５を用いること
によって、住居および非住居において、１階と２階や隣
室や室内と室外との換気にも利用できる。

【０２７８】なお、請求項１から２９記載のいずれかの
送風機を用いれば、小型化が可能となり、送風装置とし
ての諸性能（静圧、風量、効率、騒音）は更に向上す
る。

【０２７９】このように本発明の実施例４２の送風装置
によれば、壁体と送風装置が一体化することにより、省
施工となり、換気方式を多様化することができる。

【０２８０】（実施例４３）つぎに本発明の実施例４３
について図１および図４９を参照しながら説明する。な
お、実施例１および実施例２５から実施例４２の同一箇
所には同一番号を付けて詳細な説明は省略する。

【０２８１】図に示すように、断面がベルマウス形状ま
たは略台形状を有する吸込オリフィス１２６と、回転手
段を有した本体取付金具１１２と上流から下流に向かっ
て空気の通過断面積が小さくなる吹き出しルーバ１２７
を備え、送風方向に１個ないし複数個設置した構成にさ
れている。

【０２８２】上記構成において、送風機本体１の電動機
により軸流羽根車が回転し、送風機本体１の吹き出し側
に上流から下流つまり吹き出し方向に向かって、空気の
吹き出し断面積を小さくすることで通過風速が大きくな
るようにした吹き出しルーバ１２７で空気の搬送距離を
大きく取れるようにし、さらに送風機本体１の周辺の汚
れた空気や搬送されてきた空気を確実に捕集するための
吸込オリフィス１２６を送風機本体１の吸込側に備え
て、軸流羽根車の回転軸を含む断面の形状をベルマウス
形状または略台形状としている。そこで送風機本体１を
送風したい方向に１個ないし複数個設置することにより
ダクト設備がない状態でも換気送風が可能となり、低コ
スト、省施工の送風装置を実現することができる。また
送風機本体１の本体取付金具１１２が回転可能であるた
めに送風方向を変えたい場合に送風機本体１を反転する
ことで可能である。なお、この送風装置は主にダクトを
設置しにくい天井高の高い工場や、逆に天井高が低く、
梁の多いダクトを設置しにくい環境、例えば地下駐車場
に利用できる。

【０２８３】なお、請求項１から２９記載のいずれかの
送風機を用いれば、小型化が可能となり、送風装置とし
ての諸性能（静圧、風量、効率、騒音）は更に向上す
る。

【０２８４】このように本発明の実施例４３の送風装置
によれば、ダクト設備なしで換気送風が可能な低コス
ト、省施工の送風装置を実現することができる。

【０２８５】（実施例４４）つぎに本発明の実施例４４
について図１および図５０を参照しながら説明する。な
お、実施例１および実施例２５から実施例４３の同一箇
所には同一番号を付けて詳細な説明は省略する。

【０２８６】図に示すように、上流または下流のダクト
９６中間部または端部に空気清浄フィルタ１２８を配設
した構成にされている。

【０２８７】上記構成において、送風機本体１の電動機
により軸流羽根車が回転し、送風機本体１により給気を
行う際、送風機本体１の上流あるいは下流のダクト９６
中間部または端部に空気清浄フィルタ１２８を配設する
ことにより室外からの空気に含まれる塵やごみ、花粉、
ウィルスが室内に侵入することを防ぐことができる。ま
た室内の汚れた空気を換気する際にも、そこで換気の概
念を室内から環境に広げて考え、送風機本体１の上流あ
るいは下流のダクト９６中間部または端部に空気清浄フ
ィルタ１２８を配設することにより、直接汚れた空気を
排出しなくて済むために環境汚染も防ぐことができる。
なお、この送風装置は主にきれいな空気の環境が要求さ
れるクリーンルームや、病院、居室、非居室に用いるこ
とができる。

【０２８８】なお、請求項１から２９記載のいずれかの
送風機を用いれば、小型化が可能となり、送風装置とし
ての諸性能（静圧、風量、効率、騒音）は更に向上す
る。

【０２８９】このように本発明の実施例４４の送風装置
によれば、空気清浄フィルタ１２８を配設することによ
り室外からの空気に含まれる塵やごみ、花粉、ウィルス
が室内に侵入することを防ぐことが可能な送風装置を実
現することができる。

【０２９０】（実施例４５）つぎに本発明の実施例４５
について図１および図５１を参照しながら説明する。な
お、実施例１および実施例２５から実施例４４の同一箇
所には同一番号を付けて詳細な説明は省略する。

【０２９１】図に示すように、上流または下流のダクト
９６中間部または端部に消臭ユニット１２９を配設した
構成にされている。

【０２９２】上記構成において、室内の汚れた空気を直
接室外に排出するということは従来あたりまえのように
されてきたが、密集した住宅やマンションで排出される
臭い、油煙の問題で排気の位置方向が限られてきてい
る。そこで換気の概念を室内から環境に広げて考え、室
外に室内の汚れた空気を排気する際にも、送風機本体１
の上流あるいは下流のダクト９６中間部または端部に消
臭ユニット１２９を配設することにより、直接汚れた空
気を排出せず消臭して排気するために、排気の位置方向
に制約を受けず自由に設計することができ、環境汚染も
防ぐことができる。なお、送風機本体１の電動機により
軸流羽根車が回転し、送風機本体１により給気を行う
際、送風機本体１の上流あるいは下流のダクト９６中間
部または端部に消臭ユニット１２９を配設することによ
り室外からの空気に含まれるいやな臭いが室内に侵入す
ることを防ぐことができる。

【０２９３】なお、請求項１から２９記載のいずれかの
送風機を用いれば、小型化が可能となり、送風装置とし
ての諸性能（静圧、風量、効率、騒音）は更に向上す
る。

【０２９４】このように本発明の実施例４５の送風装置
によれば、消臭ユニット１２９を配設することにより、
排気時において消臭して排気するために、排気の位置方
向に制約を受けず、環境汚染も防ぐことが可能な送風装
置を実現することができる。

【０２９５】（実施例４６）つぎに本発明の実施例４６
について図１および図５２を参照しながら説明する。な
お、実施例１および実施例２５から実施例４５の同一箇
所には同一番号を付けて詳細な説明は省略する。

【０２９６】図に示すように、上流または下流のダクト
９６中間部または端部に消音ユニット１３０を配設した
構成にされている。

【０２９７】上記構成において、送風機本体１の電動機
により軸流羽根車が回転し、送風機本体１により排気お
よび給気を行う際、送風機本体１の上流あるいは下流の
ダクト９６中間部または端部に消音ユニット１３０を配
設することにより室外からの騒音の侵入することを防ぐ
ことができる。なお、送風装置は主に騒音の大きい環境
に立地するビル、住宅に用いられる。

【０２９８】なお、請求項１から２９記載のいずれかの
送風機を用いれば、小型化が可能となり、送風装置とし
ての諸性能（静圧、風量、効率、騒音）は更に向上す
る。

【０２９９】このように本発明の実施例４６の送風装置
によれば、消音ユニット１３０を配設することにより室
外からの騒音の侵入を防ぐことが可能な送風装置を実現
することができる。

【０３００】（実施例４７）つぎに本発明の実施例４７
について図１および図５３を参照しながら説明する。な
お、実施例１および実施例２５から実施例４６の同一箇
所には同一番号を付けて詳細な説明は省略する。

【０３０１】図に示すように、一方の側面の上下また
は、一方の側面の上方と対向または隣接する他方の側面
の下方に給排用の開口部１２２を有し、この上方と下方
の開口部１２２間の一方の側面に点検口１２３を有した
細長の箱体状の柱用建材ユニット１３１の内部に配設し
た構成にされている。

【０３０２】上記構成において、送風機本体１の電動機
により軸流羽根車が回転し、柱用建材ユニット１３１の
内部を空気が流れ、冬期の暖房時には上方の開口部１２
２を吸込口とし、下方の開口部１２２を吹き出し口とす
ることで、室内の暖まった上方の空気を下方に移動し、
室内の空気を循環させることつまりサーキュレーション
することで温度のムラをなくすことができる。これによ
り、空調機器の省エネ運転が可能となりランニングコス
トを低減でき、快適な空調ができる。また夏期の冷房時
には送風機本体を反転して設置することにより、冬期と
同じ効果が得られる。なお、送風装置は主に天井高の高
い空気が循環しにくい居室、ホール、ロビー、階段、吹
き抜けで用いることができる。

【０３０３】なお、請求項１から２９記載のいずれかの
送風機を用いれば、小型化が可能となり、送風装置とし
ての諸性能（静圧、風量、効率、騒音）は更に向上す
る。

【０３０４】このように本発明の実施例４７の送風装置
によれば、送風機本体１を細長の箱体状の柱用建材ユニ
ット１３１の内部に配設することにより、室内の空気を
循環させることで室内の温度のムラをなくすことがで
き、空調機器の省エネ運転が可能で快適な空調ができ
る。

【０３０５】（実施例４８）つぎに本発明の実施例４８
について図１および図５４を参照しながら説明する。な
お、実施例１および実施例２５から実施例４７の同一箇
所には同一番号を付けて詳細な説明は省略する。

【０３０６】図に示すように、略円筒状または箱体状の
送風機本体１の支持枠体１３２とこの支持枠体１３２内
に挿脱可能な略円筒状または箱体状の挿脱アダプタ１３
３を備え、この挿脱アダプタ１３３内に固着した構成に
されている。

【０３０７】上記構成において、天井懐のない居室の壁
に開口部１２２を設けた際に、ダクト９６端部に送風機
本体１を略円筒状または箱体状の送風機本体１の支持枠
体１３２とこの支持枠体１３２内に挿脱可能な略円筒状
または箱体状の挿脱アダプタ１３３を設けることによ
り、挿脱アダプタ１３３内に固着した送風機本体１が容
易に挿脱アダプタ１３３と同時に取り出すことが可能
で、送風機本体１のメンテナンスが非常に簡単になり、
省メンテナンスの送風装置が実現できるとともに開口部
１２２のグリル１３４を小さくできるため美観も損なわ
ない送風装置が実現できる。なお、天井懐のない居室の
壁を建物の外壁としても良く、さらに開口部１２２は吸
込口あるいは吹き出し口のどちらでも良い。

【０３０８】なお、請求項１から２９記載のいずれかの
送風機を用いれば、小型化が可能となり、送風装置とし
ての諸性能（静圧、風量、効率、騒音）は更に向上す
る。

【０３０９】このように本発明の実施例４７の送風装置
によれば、送風機本体１に支持枠体１３２と挿脱アダプ
タ１３３を設け、挿脱アダプタ１３３内に固着すること
により、送風機本体１が容易に挿脱アダプタ１３３と同
時に取り出すことが可能になり、省メンテナンスの送風
装置が実現できる。

【０３１０】（実施例４９）つぎに本発明の実施例４９
について図１および図５５を参照しながら説明する。な
お、実施例１および実施例２５から実施例４８の同一箇
所には同一番号を付けて詳細な説明は省略する。

【０３１１】図に示すように、天井面の一部に点検用の
開口部１２２および開閉扉１３５を有し、この開閉扉１
３５の天井裏側に、ダクト９６との位置合わせの調節手
段を有する固定金具１３６を用いて固定され、かつダク
ト９６に脱着可能な手段および形状を有する接続アダプ
タ１３７を備えた構成にされている。

【０３１２】上記構成において、送風機本体１を設置す
る際に天井面の一部に必ず点検用の開口部１２２および
開閉扉１３５を要する。そこで開閉扉１３５を利用し
て、開閉扉１３５の天井裏側にダクト９６との位置合わ
せの調節手段を有する固定金具１３６を用いて送風機本
体１を固定し、さらにダクト９６に脱着可能な手段およ
び形状を有する接続アダプタ１３７を備えることで、開
閉扉１３５を開閉すると同時に送風機本体１もダクト９
６と脱着することが可能となり、送風機本体１の組み込
みが容易になり省施工になるとともに、点検時において
も開閉扉１３５を開くと同時に送風機本体１もダクト９
６から離れ、開閉扉１３５に固定されながら送風装置が
天井面より下に下ろすことができ、開閉扉１３５を閉め
ると同時に送風機本体１もダクト９６に接続されるため
メンテナンスも容易になる。

【０３１３】なお、請求項１から２９記載のいずれかの
送風機を用いれば、小型化が可能となり、送風装置とし
ての諸性能（静圧、風量、効率、騒音）は更に向上す
る。

【０３１４】このように本発明の実施例４９の送風装置
によれば、開閉扉１３５を開閉すると同時に送風機本体
１もダクト９６と脱着することが可能となり、送風機本
体１の組み込み、点検が容易になり、省施工、省メンテ
ナンスの送風装置が実現できる。

【０３１５】（実施例５０）つぎに本発明の実施例５０
について図１および図５６を参照しながら説明する。な
お、実施例１および実施例２５から実施例４９の同一箇
所には同一番号を付けて詳細な説明は省略する。

【０３１６】図に示すように、室内と室外を連通するダ
クト９６の室外側端部に細長の開口部１２２を有する給
排ユニット１３８または一面に開口部１２２を有する箱
体状の給排ボックス１３９を備え、ダクト９６の中間部
ないし端部に配設した構成にされている。

【０３１７】上記構成において、建物の屋根の軒下に給
排ユニット１３８または給排ボックス１３９を設置する
ことにより、室外側より雨の浸入を防ぐことができると
ともに、目立たない位置にあるため美観も損なわない送
風装置が実現できる。

【０３１８】なお、請求項１から２９記載のいずれかの
送風機を用いれば、小型化が可能となり、送風装置とし
ての諸性能（静圧、風量、効率、騒音）は更に向上す
る。

【０３１９】このように本発明の実施例５０の送風装置
によれば、建物の屋根の軒下に給排ユニット１３８また
は給排ボックス１３９を設置することにより、室外側よ
り雨の浸入を防ぐことができる送風装置が実現できる。

【０３２０】

【発明の効果】以上のように実施例から明らかなよう
に、本発明によれば、小型で高静圧、大風量を得ること
ができる軸流羽根車の騒音を低減でき、サージング現象
の発生を高静圧側へ移行すると共に範囲を最小限でき、
軸流羽根車の設計手法を確立した騒音の低い送風機を提
供できる。

【０３２１】また、軸流羽根車を通過後の、旋回成分を
もち、２次流れや逆流により乱れた流れを効率的に回収
し流体損失を低減し、結果的に消費電力を低減できる送
風機を提供できる。

【０３２２】また、小型で高静圧、大風量を得ることが
できる騒音の低い軸流羽根車の送風機を用いることで、
従来の換気送風機器および空気調和機器では成し得なか
った幅広い、用途の展開を行うことができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施例１の送風機の側断面図

【図２】同要部正面図

【図３】同要部断面図

【図４】同要部正面図

【図５】同要部側断面図

【図６】同要部側断面図

【図７】同要部正面図

【図８】同実施例７の要部正面図

【図９】同実施例８の要部側断面図

【図１０】同要部側断面図

【図１１】同要部側断面図

【図１２】同実施例９の要部側断面図

【図１３】同実施例１９の要部正面図

【図１４】同要部正面図

【図１５】同実施例２０の要部正面図

【図１６】同要部断面図

【図１７】同実施例２１の要部正面図

【図１８】同実施例２２の要部側断面図

【図１９】同実施例２３の要部側断面図

【図２０】同実施例２４の要部側断面図

【図２１】同要部断面図

【図２２】同実施例１の外周前進角Ａθｔにおける比騒
音レベルＫｓの性能特性図

【図２３】同実施例２の反り率差における比騒音レベル
Ｋｓの性能特性図

【図２４】同実施例４の取付角差における比騒音レベル
Ｋｓの性能特性図

【図２５】同実施例７の２弦節比Ｓにおける比騒音レベ
ルＫｓの性能特性図

【図２６】同実施例１１の反り率差における比騒音レベ
ルＫｓの性能特性図

【図２７】同実施例１３の取付角差における比騒音レベ
ルＫｓの性能特性図

【図２８】同実施例１６の弦節比Ｓにおける比騒音レベ
ルＫｓの性能特性図

【図２９】同実施例２５および２６の側断面図

【図３０】（ａ）同実施例２５の送風機の動翼，静翼の
外周側周方向断面図 （ｂ）同内周側周方向断面図 （ｃ）同動翼の回転による気流の速度線図

【図３１】（ａ）同実施例２６の送風機の動翼，静翼の
外周側周方向断面図 （ｂ）同内周側周方向断面図

【図３２】同実施例２７の側断面図

【図３３】同要部断面図

【図３４】同実施例２８の側断面図

【図３５】同実施例２９の側断面図

【図３６】同実施例３０の側面図

【図３７】同実施例３１の側面図

【図３８】（ａ）同実施例３２の側面図 （ｂ）同側面図 （ｃ）同収納・梱包時側面図

【図３９】同実施例３３の正断面図

【図４０】同実施例３４の断面図

【図４１】同実施例３５の断面図

【図４２】同実施例３６の断面図

【図４３】同実施例３７の断面図

【図４４】（ａ）同実施例３８の夏期使用時の側面図 （ｂ）同冬期使用時の側面図 （ｃ）同平面図

【図４５】（ａ）同実施例３９の斜視図 （ｂ）同側面図

【図４６】（ａ）同実施例４０の斜視図 （ｂ）同側面図

【図４７】（ａ）同実施例４１の斜視図 （ｂ）同側面図

【図４８】（ａ）同実施例４２の斜視図 （ｂ）同斜視図 （ｃ）同側面図

【図４９】同実施例４３の側面図

【図５０】同実施例４４の平面図

【図５１】（ａ）同実施例４５の側断面図 （ｂ）同側断面図

【図５２】同実施例４６の側断面図

【図５３】同実施例４７の斜視図

【図５４】（ａ）同実施例４８の側断面図 （ｂ）同側面図

【図５５】（ａ）同実施例４９の斜視図 （ｂ）同側面図

【図５６】（ａ）同実施例５０の斜視図 （ｂ）同側面図

【図５７】従来の送風機の側面図

【図５８】同要部正面図

【図５９】同要部正面図

【図６０】同要部断面図

【図６１】同要部正面図

【図６２】同要部側断面図

【図６３】同要部正断面図

【図６４】同側断面図

【図６５】同要部断面図

【符号の説明】

１ 送風機本体 ２ 軸流羽根車 ３ 電動機 ４ 回転軸 ５ ハブ ６ 翼 Ｏ 原点 Ｄｔ 羽根径 ＫＤｈ 仮想ハブ径 ７ 前縁部 ８ 後縁部 ＫＡｈ 仮想ハブ円弧 Ｋｈ 仮想ハブ円弧中心点 Ｘ 直線 ＤＤ 直径 ＬＲ 翼弦投影線 ＰＲ 翼弦投影中心点 Ａθ 前進角 ９ 翼内周部投影線 Ｐｔ 翼外周部投影中心点 Ａθｔ 外周前進角 １０ 回転方向 １１ 外周部 １２ 内周部 Ｄｈ ハブ径 １３ 翼断面 １４ 中心線 Ｌ 翼弦長 Ｄ 反り Ｑｔ 外周部反り率 Ｃθ 取付角 Ｃθｔ 外周部取付角 Ｔ ピッチ １５ 負圧面 １６ 正圧面 １７ 二次流れ １８ 吸込側 １９ 吐出側 ２０ 逆流 ２１ 斜流羽根車 ２２ リング ２３ 翼弦 ２４ 翼列線 ２５ 流れ ２６ 頂点 ２７ 曲線 ２８ 外周縁 ２９ 内周縁 ３０ 流路 ３１ ケーシング ３２ 流れ ３３ 主流 ３４ 流れ ３５ 半径方向翼断面 Ｂｈ 点 Ｊ 基準面 Ｂｋ 点 Ｆｖ 法線成分 Ｖ 円筒面 Ｒｆ 交点 Ｕ 平面 β１ 入口角 ３６ 流れ ３７ 補助翼 ３８ 外周側 ３９ 内周側 ４０ リング ４１ 植毛材 ４２ 隙間 ４３ 逆流 ４４ 凹部 ４５ 凸部 Ｄ１ 吸込側直径 Ｄ２ 吐出側直径 ４６ 極大点 ４７ 前縁側 ４８ 後縁側 ４９ 極小点 ５０ 流れ ６１ 枠体 ６２ 脚部 ６３ 電動機ケース ６４ 電動機 ６５ 回転軸端部 ６６ 軸流羽根車 ６７ 送風機 ６８ 軸方向端部 ６９ 外周縁 ７０ 内周縁 ７１ 静翼 ７２ｔ 入口部 ７２ｈ 入口部 ７３ｔ 肉厚部 ７３ｈ 肉厚部 ７４ｔ 入口部 ７４ｈ 入口部 ７５ｔ 肉厚部 ７５ｈ 肉厚部 Ｈ 静翼の高さ ７６ 前端 ７７ 後端 ７８ 外周側入口部 ７９ 補助静翼 βｓ 入口角度 βｓ’ 入口角度 ８０ 薄肉リング ８１ 前端 ８２ 羽毛状突起物 ９１ 排気口 ９２ フード本体 ９３ フィルタ ９４ 吸込オリフィス ９５ 吸込口 ９６ ダクト ９７ フード本体 ９９ 本体取付金具 ｄ 孔径 １００ フィルタ １０１ 本体 １０２ｉ 開口部 １０２ｏ 開口部 １０３ フィルタ １０４ 本体 １０５ｉ 開口部 １０５ｏ 開口部 １０６ フィルタ １０７ 超高性能フィルタ １０８ 照明機器 １１１ 吸込オリフィス １１２ 本体取付金具 １１３ 風向フィン １１４ 線状吹き出し拡散ルーバ １１５ 吹き出し口 １１６ ガイド １１７ 環状吹き出し拡散ルーバ １１８ 風向フィン １１９ 回転拡散ルーバ １２１ 側壁 １２２ 開口部 １２３ 点検口 １２４ 点検扉 １２５ 壁用建材ユニット １２６ 吸込オリフィス １２７ 吹き出しルーバ １２８ 空気清浄フィルタ １２９ 消臭ユニット １３０ 消音ユニット １３１ 柱用建材ユニット １３２ 支持枠体 １３３ 挿脱アダプタ １３５ 開閉扉 １３６ 固定金具 １３７ 接続アダプタ １３８ 給排ユニット １３９ 給排ボックス ２０１ 送風機本体 ２０２ 軸流羽根車 ２０４ 回転軸 ２０５ ハブ ２０６ 翼 ２０８ 後縁部 ２１０ 回転方向 ２１１ 外周部 ２１２ 内周部 ２１３ 翼断面 ２１４ 中心線 ２１５ 負圧面 ２１６ 正圧面 ２１７ 二次流れ ２１８ 吸込側 ２１９ 吐出側 ２２０ 逆流 ２３０ 流路 ２３１ ケーシング ２３２ 流れ ２３３ 主流 ２３４ 流れ ２５２ 流路渦 ２５５ 遠心羽根車 ２５６ 流体 ２５７ 箱体 ２５８ 渦巻ケーシング Ｏ’ 原点 Ｐｈ’ 翼内周部投影中心点 Ｘ’ 直線 ＤＤ’ 直径 ＬＲ’ 翼弦投影線 ＰＲ’ 翼弦投影中心点 Ａθ’ 前進角 Ａθｔ’ 外周前進角 Ｃθ’ 取付角 Ｌ’ 翼弦長 Ｄ’ 反り ２６０ 静翼 ２６１ 外周縁 ２６２ 内周縁 ２６３ｔ 入口部 ２６３ｈ 入口部 ２６４ 枠体

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 白水 良一 大阪府大阪市城東区今福西６丁目２番61号 松下精工株式会社内 (72)発明者 澤西 睦 大阪府大阪市城東区今福西６丁目２番61号 松下精工株式会社内 Ｆターム(参考） 3H033 AA02 BB02 BB08 CC01 EE06 EE08 EE19

Claims (9)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 軸流羽根車の回転軸を含む平面で切断さ
   れる任意の翼断面において、最も吸込側に位置する点を
   頂点とし、任意の前記翼断面における複数の頂点を結ぶ
   曲線が、前記翼の前縁部またはその前縁部と外周部との
   交点から、後縁部またはその後縁部と内周部との交点ま
   で通る前記軸流羽根車を有する送風機。
2. 【請求項２】 軸流羽根車の回転軸を含む平面で切断さ
   れる任意の翼断面において、最も吸込側に位置する点を
   頂点とし、また前記軸流羽根車の翼の内周部と後縁部と
   の交点を点Ｂｈとして、その点Ｂｈを通り回転軸を直交
   する面を基準面Ｊとし、前記後縁部と外周部との交点を
   点Ｂｋとするとき、前記頂点と前記点Ｂｋが前記基準面
   Ｊよりすべて前記吸込側に位置する前記軸流羽根車を有
   する請求項１記載の送風機。
3. 【請求項３】 軸流羽根車の回転軸を中心とする任意の
   直径ＤＤの円筒面で翼を切断して、断面を２次元に展開
   してできる翼断面で、その翼断面における中心線は略円
   弧形状とし、前記翼断面の翼弦長Ｌと反りＤで反り率Ｑ
   は、Ｑ＝Ｄ／Ｌで与え、外周部の翼断面における外周部
   反り率Ｑｔが、前記外周部より内周側の任意の前記反り
   率Ｑより大きな値をとる前記軸流羽根車を有する請求項
   ８または２記載の送風機。
4. 【請求項４】 軸流羽根車の回転軸を中心とする任意の
   直径ＤＤの円筒面で翼を切断して、断面を２次元に展開
   してできる翼断面で、その翼断面における中心線は略円
   弧形状とし、翼断面の翼弦長Ｌと反りＤで反り率Ｑは、
   Ｑ＝Ｄ／Ｌで与え、外周部の翼断面における外周部反り
   率Ｑｔが、前記外周部より内周側の任意の前記反り率Ｑ
   より大きな値をとり、前記外周部反り率Ｑｔと前記翼の
   内周部の翼断面における内周部反り率Ｑｈとの差が０．
   ００１以上０．０２０以下になる前記軸流羽根車を有す
   る請求項１または２記載の送風機。
5. 【請求項５】 軸流羽根車の回転軸を中心とする任意の
   直径ＤＤの円筒面で翼を切断して、断面を２次元に展開
   してできる翼断面で、翼弦と、回転軸と垂直で翼の前縁
   部を通る直線である翼列線とのなす角を取付角Ｃθと
   し、外周部の翼断面における外周部取付角Ｃθｔが、前
   記外周部より内周側の任意の前記取付角Ｃθより大きな
   値をとる前記軸流羽根車を有する請求項１または２記載
   の送風機。
6. 【請求項６】 軸流羽根車の回転軸を中心とする任意の
   直径ＤＤの円筒面で翼を切断して、断面を２次元に展開
   してできる翼断面で、翼弦と、回転軸と垂直で翼の前縁
   部を通る直線である翼列線とのなす角を取付角Ｃθと
   し、外周部の翼断面における外周部取付角Ｃθｔが、前
   記外周部より内周側の任意の前記取付角Ｃθより大きな
   値をとり、前記外周部取付角Ｃθｔと前記翼の内周部の
   翼断面における内周部取付角Ｃθｈとの差が０．１゜以
   上６゜以下になる前記軸流羽根車を有する請求項１また
   は２記載の送風機。
7. 【請求項７】 軸流羽根車の回転軸を中心とする任意の
   直径ＤＤの円筒面で翼を切断して、断面を２次元に展開
   してできる翼断面で、その翼断面における中心線は略円
   弧形状とし、前記翼断面の翼弦長Ｌと反りＤで反り率Ｑ
   は、Ｑ＝Ｄ／Ｌで与え、外周部の翼断面における外周部
   反り率Ｑｔが、前記外周部より内周側の任意の前記反り
   率Ｑより大きな値をとり、 かつ、前記翼断面における翼弦と、回転軸と垂直で翼の
   前縁部を通る直線である翼列線とのなす角を取付角Ｃθ
   とし、前記外周部の翼断面における外周部取付角Ｃθｔ
   が、前記外周部より内周側の任意の前記取付角Ｃθより
   大きな値をとる前記軸流羽根車を有する請求項１または
   ２記載の送風機。
8. 【請求項８】 軸流羽根車の回転軸を中心とする任意の
   直径ＤＤの円筒面で翼を切断して、断面を２次元に展開
   してできる翼断面で、その翼断面における中心線は略円
   弧形状とし、前記翼断面の翼弦長Ｌと反りＤで反り率Ｑ
   は、Ｑ＝Ｄ／Ｌで与え、外周部の翼断面における外周部
   反り率Ｑｔが、前記外周部より内周側の任意の前記反り
   率Ｑより大きな値をとり、前記外周部反り率Ｑｔと前記
   翼の前記内周部の翼断面における内周部反り率Ｑｈとの
   差が０．００１以上０．０２０以下になり、 かつ、前記翼断面における翼弦と、前記回転軸と垂直で
   前記翼の前縁部を通る直線である翼列線とのなす角を取
   付角Ｃθとし、前記外周部の翼断面における外周部取付
   角Ｃθｔが、前記外周部より内周側の任意の前記取付角
   Ｃθより大きな値をとり、前記外周部取付角Ｃθｔと前
   記翼の前記内周部の翼断面における内周部取付角Ｃθｈ
   との差が０．１゜以上６゜以下になる前記軸流羽根車を
   有する請求項１または２記載の送風機。
9. 【請求項９】 軸流羽根車の任意の直径ＤＤの翼断面に
   おける翼弦長Ｌと、回転軸と垂直で翼の前縁部を通る直
   線である翼列線上で、前記翼の前記前縁部と前記翼と隣
   り合う前記翼の前記前縁部との距離をピッチＴとしたと
   き弦節比Ｓは、Ｓ＝Ｌ／Ｔで与え、弦節比Ｓは１．１以
   上１．９以下になる前記軸流羽根車を有する請求項１、
   ２、３、４、５、６、７または８記載の送風機。