JP3641252B2 - 送風機 - Google Patents

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、換気送風機器および空気調和機器に使用される送風機において、特に高静圧時での発生騒音を低減することを可能にし、軸流羽根車の使用範囲を広くすることを可能にした送風機に関する。
【０００２】
【従来の技術】
近年、居住および非居住空間で使用される換気送風機器および空気調和機器に使用される送風機は、静圧をあまり必要としない中低静圧で大風量の換気送風機器および空気調和機器として使用され、これまで種々の設計手法により低騒音の軸流羽根車が設計されてきた。しかし、機器の小型化、機器性能の使用範囲の拡大、さらには用途の幅広い展開がさらに求められ、静圧を必要とする高静圧で大風量の換気送風機器および空気調和機器が必要となってきたが、これまでの送風機では、高静圧時に騒音が急上昇するという問題があった。そこで従来は、静圧を必要とする高静圧の送風機として遠心送風機が用いられてきたが、機器の容積が大きく、小風量であり社会の全てのニーズに応えられなかった。そこで運転時の騒音が低く、小型で性能的に使用範囲が広く、さらに用途の幅広い送風機が必要であり、送風機に用いられる軸流羽根車の設計手法および送風機の展開が求められている。
【０００３】
従来、この種の送風機は、図５７〜図６５に示す構成が一般的であった。以下、その構成について図を参照しながら説明する。図に示すように、送風機本体２０１に遠心羽根車２５５を用い遠心羽根車２５５を備えた渦巻ケーシング２５８の全体を箱体２５７で囲むことにより、流体２５６を軸流方向に送風したり、また軸流羽根車２０２を用いた場合の翼２０６の形状は、回転軸２０４の軸方向に軸流羽根車２０２を投影したときに回転軸２０４に垂直な平面に映し出される投影図において、回転軸２０４を原点Ｏ’とし、軸流羽根車２０２の内周部２１２の投影線を２等分する点を翼内周部投影中心点Ｐｈ’とし、原点Ｏ’と翼内周部投影中心点Ｐｈ’を通る直線を直線Ｘ’、原点Ｏ’を中心とする任意の直径ＤＤ’の円筒面で切断される翼２０６の翼弦投影線ＬＲ’を２等分する翼弦投影中心点ＰＲ’と原点Ｏ’を通る直線と直線Ｘ’のなす角を前進角Ａθ’としたとき、翼２０６の外周部２１１の投影線を２等分する翼外周部投影中心点Ｐｔ’と原点Ｏ’を結ぶ直線と直線Ｘ’のなす角、つまり外周前進角Ａθｔ’は軸流羽根車２０２の回転方向２１０を正方向とし５０゜以下であり、また、回転軸２０４を含む平面で切断される翼２０６の半径方向翼断面２３５は、フラットまたはフラットに近い曲率の大きい略円弧形状であり、また、軸流羽根車２０２の翼２０６の内周部２１２から外周部２１１までの仕事量を一定とする自由渦、翼２０６の内周部２１２から外周部２１１までの取付角Ｃθ’をほぼ一定とする強制渦という流れ分布で設計され、原点Ｏ’を中心とする任意の直径ＤＤ’の円筒面で切断される翼２０６の翼断面２１３における中心線２１４は略円弧形状で翼断面２１３の翼弦長Ｌ’と反りＤ’で反り率Ｑ’は、Ｑ’＝Ｄ’／Ｌ’で与えられ、外周部２１１より内周部２１２の反り率Ｑ’が大きくなる形状であり、また、外周部２１１より内周部２１２の取付角Ｃθ’が大きくなるかあるいは、取付角Ｃθ’が内周部２１２から外周部２１１までほぼ一定であり、また、回転軸２０４の軸方向に軸流羽根車２０２を投影したときに回転軸２０４に垂直な平面に映し出される投影図において、隣り合う翼２０６と翼２０６が重なり合わない構成をしている。
【０００４】
また、ダクト内で軸流羽根車２０２が用いられる際は、下流側に静翼２６０が設置されることが多く、薄肉厚で一定の曲率を有し、この静翼２６０の外周縁２６１の長さは、内周縁２６２の長さよりも長く、すなわち外周側の入口角は内周側の入口角よりも大きい構成が一般的であった。
【０００５】
上記構成において、機器の小型化、機器性能の使用範囲の拡大をするために非常に高い静圧を必要とし、小型で高静圧、大風量を得るためには、軸流羽根車２０２を高回転する必要がある。
【０００６】
これにより翼２０６の１枚当たりの仕事量も増大し、翼２０６の負圧面２１５の境界層の発達により渦の発生も顕著になる。さらに、原点Ｏ’を中心とする任意の直径ＤＤ’の円筒面で切断される翼２０６の任意の翼断面２１３において、翼２０６は、回転方向２１０への前進度合いを示す外周前進角Ａθｔ’が５０゜以下と小さく、内周部２１２から外周部２１１までの任意の翼断面２１３の回転方向の位置の差が小さい。質量をｍ、回転半径をｒ、角速度をωとしたとき遠心力ｆは、ｆ＝ｍ・ｒ・ω²で与えられ、回転数が上昇すると角速度ωだけが大きくなるため、高回転時には低回転時より矢印Ｆ’の方向に大きな遠心力がはたらく。この大きな遠心力により、翼２０６の負圧面２１５の境界層内で内周部２１２から外周部２１１に向かって二次流れ２１７が誘起され、外周部２１１付近では低エネルギー流体が集積する。よって負圧面２１５の外周部２１１付近で乱れが生じ騒音が上昇する。
【０００７】
また、二次流れ２１７により軸流送風機特有の翼２０６の外周部２１１の吸込側２１８付近で逆流２２０の発生を促進し、サージング現象を引き起こす。サージング領域では軸流羽根車２０２の翼２０６の流れ場が不安定になり変動を起こし、また軸流羽根車２０２の回転も不安定になり、騒音が急上昇すると共にファン効率も低下する。
【０００８】
また、回転軸２０４を含む平面で切断される翼２０６の半径方向翼断面２３５は、フラットまたはフラットに近い曲率の大きい略円弧形状であり、軸流羽根車２０２の隣り合う翼２０６と翼２０６との間の流路２３０の流れは、ハブ２０５とケーシング２３１の境界層付近の流れ２３２は、主流２３３より小さく、翼２０６の反りによる遠心力も小さいので、圧力こう配により翼２０６の正圧面２１６から負圧面２１５に向かう流れ２３４を生じ、一対の流路渦２５２を形成する。そして後縁部２０８付近では隣り合う流路２３０の流路渦２５２が接し、随伴渦を生じ、下流で巻き込んで一対の大きな渦になり騒音が増大する。
【０００９】
また、軸流羽根車２０２の翼２０６の半径方向における翼断面２１３の形状は自由渦や強制渦という流れ分布で設計され、外周部２１１より内周部２１２の取付角が大きくなるかあるいは、取付角が内周部２１２から外周部２１１までほぼ一定である。これにより軸流羽根車２０２の作動時には外周部２１１から内周部２１２へ圧力こう配が生じる。また小型で高静圧、大風量を得るために、軸流羽根車２０２を高回転化による大きな遠心力がはたらき、翼２０６の負圧面２１５の境界層内で内周部２１２から外周部２１１に向かって強い二次流れ２１７が誘起される。しかし、二次流れ２１７と軸流羽根車２０２の翼２０６の仕事による圧力こう配とのバランスが合う翼２０６の設計（反り率Ｑ’、取付角Ｃθ’）がなされておらず、流れに乱れが生じ騒音が上昇する。
【００１０】
また、軸流羽根車２０２の翼２０６を軸方向から見たとき、隣り合う翼２０６と翼２０６が重なり合わない構成が一般的である。このような翼２０６と翼２０６との間隔がある軸流羽根車２０２では、高静圧時には軸流羽根車２０２の吸込側２１８と吐出側２１９との圧力差が大きくなり、翼２０６に沿った流れになりにくくなるため、境界層が大きくなり騒音上昇の原因となる。
【００１１】
また、軸流羽根車２０２を通過した流れは、高静圧、高回転時に遠心力の影響で径方向に広がる斜流流れとなるため、特に静翼２６０の外周側の入口部２６３ｔでは、流入するまでの主流流れが枠体２６４の内周面をはね返る２次流れと干渉して一定の流入角を有した流れにならず大きな渦を誘発し、乱れた状態で流入することとなり剥離の影響で流体損失が大きい。また、静翼２６０の内周側の入口部２６３ｈでは、逆流現象が可視化実験等で確認され、主流流れはこの逆流の影響で一定の流入角度を有した流れとならず、乱れた状態で流入することにより、流体損失が大きい。従って、静翼２６０の設置による全圧効率の向上、すなわち消費電力の低減はあまり望めない。
【００１２】
また、高静圧に適している遠心羽根車２５５を用いた送風機本体２０１の場合、流体２５６を軸流方向に送風するための送風機本体２０１の箱体２５７の容積を小さくし、高静圧で大風量を得ようとするのは非常に困難であり、また箱体２５７を用いず渦巻ケーシング２５８をむき出した状態で用いた場合は、流体２５６の経路が吸込と吹き出しにかけて直角に折れ曲がるために、遠心羽根車２５５を用いただけでの用途の展開も行い難かった。
【００１３】
【発明が解決しようとする課題】
このような従来の送風機では、小型で高静圧、大風量を得る際の軸流羽根車の高回転による騒音の上昇が非常に大きく、また高静圧時で軸流羽根車特有のサージング現象の発生による騒音が急上昇するという課題があり、小型で高静圧、大風量を得ることができる軸流羽根車の騒音を低減し、サージング現象の発生を最小限にするとともに、低騒音の軸流羽根車の設計手法を確立することが要求されている。
【００１４】
また、小型で高静圧を得ようとすると消費電力が増加するという課題があり、送風装置の全圧効率を増加させて消費電力を低減することが要求されている。
【００１５】
また、小型で高静圧、大風量を得ることができる低騒音の軸流羽根車を用いた、新たな用途の展開についての課題もあり、多様な用途の展開を示すことが要求されている。
【００１６】
本発明は従来の課題を解決するものであり、小型で高静圧、大風量を得ることができる軸流羽根車の騒音を低減することができ、軸流送風機特有のサージング現象の発生を最小限にし、使用範囲を広くすることができるとともに、その設計手法を確立した軸流羽根車を有する送風機を提供することを目的とする。
【００１７】
【課題を解決するための手段】
この目的を達成するための第１の手段を以下に示す。
【００１８】
本発明の送風機はこの目的を達成するために第１の手段は、軸流羽根車の回転軸を含む平面で切断される任意の翼断面において、最も吸込側に位置する点を頂点とし、任意の前記翼断面における複数の頂点を結ぶ曲線が、前記翼の前縁部またはその前縁部と外周部との交点から、後縁部またはその後縁部と内周部との交点まで通る前記軸流羽根車を有し、また前記軸流羽根車の翼の内周部と後縁部との交点を点Ｂｈとして、その点Ｂｈを通り回転軸を直交する面を基準面Ｊとし、前記後縁部と外周部との交点を点Ｂｋとするとき、前記頂点と前記点Ｂｋが前記基準面Ｊよりすべて前記吸込側に位置する前記軸流羽根車を有する送風機としたものである。
【００１９】
また、前記目的を達成するために第２の手段は、前記第１の手段に、軸流羽根車の回転軸を中心とする任意の直径ＤＤの円筒面で翼を切断して、断面を２次元に展開してできる翼断面で、その翼断面における中心線は略円弧形状とし、前記翼断面の翼弦長Ｌと反りＤで反り率Ｑは、Ｑ＝Ｄ／Ｌで与え、外周部の翼断面における外周部反り率Ｑｔが、前記外周部より内周側の任意の前記反り率Ｑより大きな値をとる前記軸流羽根車を有する送風機としたものである。
【００２０】
また、前記目的を達成するために第３の手段は、前記第１の手段に、軸流羽根車の回転軸を中心とする任意の直径ＤＤの円筒面で翼を切断して、断面を２次元に展開してできる翼断面で、その翼断面における中心線は略円弧形状とし、翼断面の翼弦長Ｌと反りＤで反り率Ｑは、Ｑ＝Ｄ／Ｌで与え、外周部の翼断面における外周部反り率Ｑｔが、前記外周部より内周側の任意の前記反り率Ｑより大きな値をとり、前記外周部反り率Ｑｔと前記翼の内周部の翼断面における内周部反り率Ｑｈとの差が０．００１以上０．０２０以下になる前記軸流羽根車を有する送風機としたものである。
【００２１】
また、前記目的を達成するために第４の手段は、前記第１の手段に、軸流羽根車の回転軸を中心とする任意の直径ＤＤの円筒面で翼を切断して、断面を２次元に展開してできる翼断面で、翼弦と、回転軸と垂直で翼の前縁部を通る直線である翼列線とのなす角を取付角Ｃθとし、外周部の翼断面における外周部取付角Ｃθｔが、前記外周部より内周側の任意の前記取付角Ｃθより大きな値をとる前記軸流羽根車を有する送風機としたものである。
【００２２】
また、前記目的を達成するために第５の手段は、前記第１の手段に、軸流羽根車の回転軸を中心とする任意の直径ＤＤの円筒面で翼を切断して、断面を２次元に展開してできる翼断面で、翼弦と、回転軸と垂直で翼の前縁部を通る直線である翼列線とのなす角を取付角Ｃθとし、外周部の翼断面における外周部取付角Ｃθｔが、前記外周部より内周側の任意の前記取付角Ｃθより大きな値をとり、前記外周部取付角Ｃθｔと前記翼の内周部の翼断面における内周部取付角Ｃθｈとの差が０．１゜以上６゜以下になる前記軸流羽根車を有する送風機としたものである。
【００２３】
また、前記目的を達成するために第６の手段は、前記第１の手段に、軸流羽根車の回転軸を中心とする任意の直径ＤＤの円筒面で翼を切断して、断面を２次元に展開してできる翼断面で、その翼断面における中心線は略円弧形状とし、前記翼断面の翼弦長Ｌと反りＤで反り率Ｑは、Ｑ＝Ｄ／Ｌで与え、外周部の翼断面における外周部反り率Ｑｔが、前記外周部より内周側の任意の前記反り率Ｑより大きな値をとり、かつ、前記翼断面における翼弦と、回転軸と垂直で翼の前縁部を通る直線である翼列線とのなす角を取付角Ｃθとし、前記外周部の翼断面における外周部取付角Ｃθｔが、前記外周部より内周側の任意の前記取付角Ｃθより大きな値をとる前記軸流羽根車を有する送風機としたものである。
【００２４】
また、前記目的を達成するために第７の手段は、前記第１の手段に、軸流羽根車の回転軸を中心とする任意の直径ＤＤの円筒面で翼を切断して、断面を２次元に展開してできる翼断面で、その翼断面における中心線は略円弧形状とし、前記翼断面の翼弦長Ｌと反りＤで反り率Ｑは、Ｑ＝Ｄ／Ｌで与え、外周部の翼断面における外周部反り率Ｑｔが、前記外周部より内周側の任意の前記反り率Ｑより大きな値をとり、前記外周部反り率Ｑｔと前記翼の前記内周部の翼断面における内周部反り率Ｑｈとの差が０．００１以上０．０２０以下になり、かつ、前記翼断面における翼弦と、前記回転軸と垂直で前記翼の前縁部を通る直線である翼列線とのなす角を取付角Ｃθとし、前記外周部の翼断面における外周部取付角Ｃθｔが、前記外周部より内周側の任意の前記取付角Ｃθより大きな値をとり、前記外周部取付角Ｃθｔと前記翼の前記内周部の翼断面における内周部取付角Ｃθｈとの差が０．１゜以上６゜以下になる前記軸流羽根車を有する送風機としたものである。
【００２５】
また、前記目的を達成するために第８の手段は、前記第１、２、３、４、５、６または７の手段に、軸流羽根車の任意の直径ＤＤの翼断面における翼弦長Ｌと、回転軸と垂直で翼の前縁部を通る直線である翼列線上で、前記翼の前記前縁部と前記翼と隣り合う前記翼の前記前縁部との距離をピッチＴとしたとき弦節比Ｓは、Ｓ＝Ｌ／Ｔで与え、弦節比Ｓは１．１以上１．９以下になる前記軸流羽根車を有する送風機としたものである。
【００２６】
【発明の実施の形態】
本発明は上記した第１の手段の構成により、軸流羽根車の翼の半径方向の形状が、流体の吸込側に傾斜のある凸形状であり、これらの要因の水準を最適化し、これに基づき軸流羽根車を設計しているために小型で高静圧、大風量を得ることができる軸流羽根車の騒音を低減することができ、軸流送風機特有のサージング現象の発生を最小限にし、使用範囲を広くすることができる。
【００２７】
また、第２、３、４、５、６、７または第８の手段の構成により、軸流羽根車の翼の半径方向の形状が、流体の吸込側に傾斜のある凸形状であり、翼の周方向の形状が、翼の内周部より外周部の反り率が大きくなる形状で、翼の内周部より外周部の取付角が大きくなる形状であり、また隣合う翼と翼が重なり合い、これらの要因の水準を最適化し、これに基づき軸流羽根車を設計しているために小型で高静圧、大風量を得ることができる軸流羽根車の騒音を低減することができ、軸流送風機特有のサージング現象の発生を最小限にし、使用範囲を広くすることができる。
【００２８】
【実施例】
（参考例１）
以下、本発明の参考例１について図１〜図７および図２２を参照しながら説明する。
【００２９】
図に示すように、送風機本体１の電動機３に係止される軸流羽根車２の回転軸４の軸方向に軸流羽根車２を投影したときに回転軸４に垂直な平面に映し出される投影図において、回転軸４を原点Ｏ、軸流羽根車２の羽根径Ｄｔの０．４０８２倍の直径を仮想ハブ径ＫＤｈとし、その仮想ハブ径ＫＤｈを軸流羽根車２の翼６の前縁部７と後縁部８とで区切られてできる仮想ハブ円弧ＫＡｈを２等分する点を仮想ハブ円弧中心点Ｋｈとして、原点Ｏと仮想ハブ円弧中心点Ｋｈを通る直線を直線Ｘ、原点Ｏを中心とする任意の直径ＤＤの円筒面で切断される翼６の翼弦投影線ＬＲを２等分する翼弦投影中心点ＰＲと原点Ｏを通る直線と直線Ｘのなす角を前進角Ａθとしたとき、翼６の翼内周部投影線９を２等分する翼外周部投影中心点Ｐｔと原点Ｏを結ぶ直線と直線Ｘのなす角、つまり外周前進角Ａθｔは軸流羽根車２の回転方向１０を正方向とし５５゜以上１８０゜以下であり、外周部１１より内周側の任意の前進角Ａθは外周前進角Ａθｔより小さな値をとり、かつ、羽根径Ｄｔとする軸流羽根車２のハブ５のハブ径Ｄｈは、０＜Ｄｈ≦Ｄｔ・（１−３２．５４９／Ａθｔ）の範囲であり、かつ、軸流羽根車２の回転軸４を中心とする任意の直径ＤＤの円筒面で翼６を切断して、断面を２次元に展開してできる翼断面１３で、その翼断面１３における中心線１４は略円弧形状とし、翼断面１３の翼弦長Ｌと反りＤで反り率Ｑは、Ｑ＝Ｄ／Ｌで与え、外周部１１の翼断面１３における外周部反り率Ｑｔが、外周部１１より内周側の任意の反り率Ｑより大きな値をとる軸流羽根車２を有する構成にされている。
【００３０】
上記構成により、機器の小型化、機器性能の使用範囲の拡大をするために非常に高い静圧を必要とし、小型で高静圧、大風量を得るためには送風機本体１のケーシング３１に係止される電動機３により軸流羽根車２を高回転する必要がある。質量をｍ、回転半径をｒ、角速度をωとしたとき遠心力ｆは、ｆ＝ｍ・ｒ・ω²で与えられる。回転数が上昇すると角速度ωだけが大きくなるため、高回転時には低回転時より矢印Ｆの方向に大きな遠心力がはたらく。この大きな遠心力により、翼６の負圧面１５の境界層内で内周部１２から外周部１１に向かって二次流れ１７が誘起される。しかし軸流羽根車２の翼６は、回転方向１０に大きく前進した形状であるため二次流れ１７は後縁部８より放出することができ、外周部１１での低エネルギー流体の集積を防ぎ、騒音を低減することができる。
【００３１】
また、翼６の前縁部７は回転方向１０に大きく前進した形状であるために、前縁部７の外周部１１は内周側の二次流れ１７の影響を受けることはないので、外周部１１の吸込側１８付近での逆流２０の発生も起こりにくい。よって、軸流送風機特有の回転が不安定になり騒音が急上昇しファン効率が低下するサージング現象を発生しにくく、高静圧側へ移動できるために軸流羽根車２の使用領域を増やすことができる。
【００３２】
また、ハブ径Ｄｈと軸流羽根車２の羽根径Ｄｔは、０＜Ｄｈ≦Ｄｔ・（１−３２．５４９／Ａθｔ）の範囲で特に騒音低減に効果があり、送風機本体１の構造、大きさの変化に対応した低騒音の軸流羽根車２の設計が可能となる。
【００３３】
また、翼６の翼断面１３における中心線１４は略円弧形状とし、翼断面１３の翼弦長Ｌと反りＤで反り率Ｑは、Ｑ＝Ｄ／Ｌで与えたとき、外周部反り率Ｑｔは外周部１１より内周側の任意の反り率Ｑより大きな値になっているため、翼６の内周部１２より外周部１１の仕事量が大きく、外周部１１から内周部１２へ圧力こう配が生じる。これにより、翼６の負圧面１５の境界層内で内周部１２から外周部１１に向かう遠心力による二次流れ１７を止めることができ、外周部１１での低エネルギー流体の集積を防ぎ、騒音を低減することができる。
【００３４】
ここで、比騒音レベルＫｓ（ｄＢ（Ａ））を、Ｋｓ＝ＳＰＬ−１０・Ｌｏｇ（（Ｐｓ＋Ｐｖ）²・Ｑ）のように定義する。
【００３５】
ＳＰＬ：騒音レベルＱ：風量Ｐｓ：静圧Ｐｖ：動圧図２２に示すように、軸流羽根車２の回転方向１０を正方向とした外周前進角Ａθｔは、５５゜以上１８０゜以下で比騒音レベルＫｓが小さくなっていることがわかる。また外周前進角Ａθｔは１０５゜付近で最小の比騒音レベルＫｓになる。
【００３６】
このように本発明の参考例１の送風機によれば、軸流羽根車２のハブ径Ｄｈと軸流羽根車２の羽根径Ｄｔは、０＜Ｄｈ≦Ｄｔ・（１−３２．５４９／Ａθｔ）の範囲で、翼６の外周前進角Ａθｔを５５゜以上１８０゜以下、外周部反り率Ｑｔが外周部１１より内周側の任意の反り率Ｑより大きな値の範囲で設計することにより、小型で高静圧、大風量を得る際の軸流羽根車２の高回転化による騒音の上昇を抑制することと、軸流送風機特有の回転が不安定になり騒音が急上昇しファン効率が低下するサージング現象を発生しにくく、高静圧側へ移動できるために軸流羽根車２の使用領域を増やすことができ、小型で高静圧、大風量の送風機本体１の騒音を低くすることができる。
【００３７】
なお、参考例１では送風機の羽根車を軸流羽根車２としたが、斜流羽根車２１としても、羽根外径Ｄｔ、仮想ハブ径ＫＤｈ、ハブ径Ｄｈを吸込側１８と吐出側１９の平均値とすることで同等の効果を得ることができるので、羽根車は斜流羽根車２１でも良い。
【００３８】
また、軸流羽根車２の外周部１１に略円筒状のリング２２を設けることにより、軸流羽根車２が回転した際に起こる翼６の変形あるいは破壊を防ぐことを行っても同等の効果を得ることができ、翼６の変形あるいは破壊を防ぐ強度向上のための軸流羽根車２および翼６の形状はこの限りではない。
【００３９】
（実施例１）
つぎに本発明の実施例１について図１〜図７および図２３を参照しながら説明する。なお、参考例１と同一箇所には同一番号を付けて詳細な説明は省略する。
【００４０】
図に示すように、参考例１の構成に軸流羽根車２の回転軸４を中心とする任意の直径ＤＤの円筒面で翼６を切断して、断面を２次元に展開してできる翼断面１３で、その翼断面１３における中心線は略円弧形状とし、翼断面１３の翼弦長Ｌと反りＤで反り率Ｑは、Ｑ＝Ｄ／Ｌで与え、外周部１１の翼断面１３における外周部反り率Ｑｔが、外周部１１より内周側の任意の反り率Ｑより大きな値をとり、外周部反り率Ｑｔと翼６の内周部１２の翼断面１３における内周部反り率Ｑｈとの差が０．００１以上０．０２０以下になる軸流羽根車２を有する構成にされている。
【００４１】
上記構成により、軸流羽根車２の翼６の仕事量を決定する重要な要因の１つである反り率Ｑの半径方向分布を、ここでは外周部反り率Ｑｔと内周部反り率Ｑｂとの差で考え、反り率差の最適化を、外周前進角Ａθｔは１０５゜の最適の水準を用いて、外周部反り率Ｑｔが外周部１１より内周側の任意の反り率Ｑより大きな値で行なった。この翼６の形状により、翼６の内周部１２より外周部１１の仕事量が大きく、外周部１１から内周部１２へ圧力こう配が生じる。これにより、翼６の負圧面１５の境界層内で内周部１２から外周部１１に向かう遠心力による二次流れ１７を止めることができ、外周部１１での低エネルギー流体の集積を防ぎ、騒音を低減することができる。そこでさらに、外周部１１から内周部１２へ圧力こう配と内周部１２から外周部１１に向かう二次流れ１７のバランスを合わせることで反り率差の最適化ができ、軸流羽根車２の騒音の低減ができる。図２３に示すように反り率差は、０．００１以上０．０２０以下で比騒音レベルＫｓが小さくなっていることがわかる。また反り率差は、０．００８付近で最小の比騒音レベルＫｓになる。
【００４２】
このように本発明の実施例１の送風機によれば、軸流羽根車２の外周部反り率Ｑｔと翼６の内周部１２の翼断面１３における内周部反り率Ｑｈとの差が０．００１以上０．０２０以下の範囲で設計することにより、小型で高静圧、大風量を得る際の軸流羽根車２の高回転化による騒音の上昇を抑制することができ、小型で高静圧、大風量の送風機本体１の騒音を低くすることができる。
【００４３】
なお、実施例１では送風機の羽根車を軸流羽根車２としたが、斜流羽根車２１としても、羽根外径Ｄｔ、仮想ハブ径ＫＤｈ、ハブ径Ｄｈを吸込側１８と吐出側１９の平均値とすることで同等の効果が得ることができるので、羽根車は斜流羽根車２１でも良い。
【００４４】
（実施例２）
つぎに本発明の実施例２について図１〜図７および図２２を参照しながら説明する。なお、参考例１と同一箇所には同一番号を付けて詳細な説明は省略する。
【００４５】
図に示すように、送風機本体１の電動機３に係止される軸流羽根車２の回転軸４の軸方向に軸流羽根車２を投影したときに回転軸４に垂直な平面に映し出される投影図において、回転軸４を原点Ｏ、軸流羽根車２の羽根径Ｄｔの０．４０８２倍の直径を仮想ハブ径ＫＤｈとし、その仮想ハブ径ＫＤｈを軸流羽根車２の翼６の前縁部７と後縁部８とで区切られできる仮想ハブ円弧ＫＡｈを２等分する点を仮想ハブ円弧中心点Ｋｈとして、原点Ｏと仮想ハブ円弧中心点Ｋｈを通る直線を直線Ｘ、原点Ｏを中心とする任意の直径ＤＤの円筒面で切断される翼６の翼弦投影線ＬＲを２等分する翼弦投影中心点ＰＲと原点Ｏを通る直線と前記直線Ｘのなす角を前進角Ａθとしたとき、翼６の翼外周部投影線９を２等分する翼外周部投影中心点Ｐｔと原点Ｏを結ぶ直線と直線Ｘのなす角、つまり外周前進角Ａθｔは軸流羽根車２の回転方向１０を正方向とし５５゜以上１８０゜以下であり、外周部１１より内周側の任意の前進角Ａθは外周前進角Ａθｔより小さな値をとり、かつ、羽根径Ｄｔとする軸流羽根車２のハブ５のハブ径Ｄｈは、０＜Ｄｈ≦Ｄｔ（１−３２．５４９／Ａθｔ）の範囲であり、かつ、軸流羽根車２の回転軸４を中心とする任意の直径ＤＤの円筒面で翼６を切断して、断面を２次元に展開してできる翼断面１３で、翼弦２３と、回転軸４と垂直で翼６の前縁部７を通る直線である翼列線２４とのなす角を取付角Ｃθとし、外周部１１の翼断面１３における外周部取付角Ｃθｔが、外周部１１より内周側の任意の取付角Ｃθより大きな値をとる軸流羽根車２を有する構成にされている。
【００４６】
上記構成により、機器の小型化、機器性能の使用範囲の拡大をするために非常に高い静圧を必要とし、小型で高静圧、大風量を得るためには送風機本体１の電動機３により軸流羽根車２を高回転する必要がある。質量をｍ、回転半径をｒ、角速度をωとしたとき遠心力ｆは、ｆ＝ｍ・ｒ・ω²で与えられる。回転数が上昇すると角速度ωだけが大きくなるため、高回転時には低回転時より矢印Ｆの方向に大きな遠心力がはたらく。この大きな遠心力により、翼６の負圧面１５の境界層内で内周部１２から外周部１１に向かって二次流れ１７が誘起される。しかし軸流羽根車２の翼６は、回転方向１０に大きく前進した形状であるため二次流れ１７は後縁部８より放出することができ、外周部１１での低エネルギー流体の集積を防ぎ、騒音を低減することができる。
【００４７】
また、翼６の前縁部７は回転方向１０に大きく前進した形状であるために、前縁部７の外周部１１は内周側の二次流れ１７の影響を受けることはないので、外周部１１の吸込側１８付近での逆流２０の発生も起こりにくい。よって、軸流送風機特有の回転が不安定になり騒音が急上昇しファン効率が低下するサージング現象を発生しにくく、高静圧側へ移動できるために軸流羽根車２の使用領域を増やすことができる。
【００４８】
また、ハブ径Ｄｈと軸流羽根車２の羽根径Ｄｔは、０＜Ｄｈ≦Ｄｔ・（１−３２．５４９／Ａθｔ）の範囲で特に騒音低減に効果があり、送風機本体１の構造、大きさの変化に対応した低騒音の軸流羽根車２の設計が可能となる。
【００４９】
また、外周部１１の翼断面１３における外周部取付角Ｃθｔが、外周部１１より内周側の任意の取付角Ｃθより大きな値になっているため、翼６の内周部１２より外周部１１の仕事量が大きく、外周部１１から内周部１２へ圧力こう配が生じる。これにより、翼６の負圧面１５の境界層内で内周部１２から外周部１１に向かう遠心力による二次流れ１７を止めることができ、外周部１１での低エネルギー流体の集積を防ぎ、騒音を低減することができる。
【００５０】
ここで、比騒音レベルＫｓ（ｄＢ（Ａ））を、Ｋｓ＝ＳＰＬ−１０・Ｌｏｇ（（Ｐｓ＋Ｐｖ）²・Ｑ）のように定義する。
【００５１】
ＳＰＬ：騒音レベルＱ：風量Ｐｓ：静圧Ｐｖ：動圧図に示すように、軸流羽根車２の回転方向１０を正方向とした外周前進角Ａθｔは、５５゜以上１８０゜以下で比騒音レベルＫｓが小さくなっていることがわかる。また外周前進角Ａθｔは１０５゜付近で最小の比騒音レベルＫｓになる。
【００５２】
このように本発明の実施例２の送風機によれば、軸流羽根車２のハブ径Ｄｈと軸流羽根車２の羽根径Ｄｔは、０＜Ｄｈ≦Ｄｔ・（１−３２．５４９／Ａθｔ）の範囲で、翼６の外周前進角Ａθｔを５５゜以上１８０゜以下、外周部取付角Ｃθｔは外周部１１より内周側の任意の取付角Ｃθより大きな値で設計することにより、小型で高静圧、大風量を得る際の軸流羽根車２の高回転化による騒音の上昇を抑制することと、軸流送風機特有の回転が不安定になり騒音が急上昇しファン効率が低下するサージング現象を発生しにくく、高静圧側へ移動できるために軸流羽根車２の使用領域を増やすことができ、小型で高静圧、大風量の送風機本体１の騒音を低くすることができる。
【００５３】
なお、実施例２では送風機の羽根車を軸流羽根車２としたが、斜流羽根車２１としても、羽根外径Ｄｔ、仮想ハブ径ＫＤｈ、ハブ径Ｄｈを吸込側１８と吐出側１９の平均値とすることで同等の効果を得ることができるので、羽根車は斜流羽根車２１でも良い。
【００５４】
また、軸流羽根車２の外周部１１に略円筒状のリング２２を設けることにより、軸流羽根車２が回転した際に起こる翼６の変形あるいは破壊を防ぐことを行っても同等の効果を得ることができ、翼６の変形あるいは破壊を防ぐ強度向上のための軸流羽根車２および翼６の形状はこの限りではない。
【００５５】
（実施例３）
つぎに本発明の実施例３について図１〜図７および図２４を参照しながら説明する。なお、実施例２と同一箇所には同一番号を付けて詳細な説明は省略する。
【００５６】
図に示すように、実施例３の構成に軸流羽根車２の回転軸４を中心とする任意の直径ＤＤの円筒面で翼６を切断して、断面を２次元に展開してできる翼断面１３で、翼弦２３と、回転軸４と垂直で翼６の前縁部７を通る直線である翼列線２４とのなす角を取付角Ｃθとし、外周部１１の翼断面１３における外周部取付角Ｃθｔが、外周部１１より内周側の任意の取付角Ｃθより大きな値をとり、外周部取付角Ｃθｔと翼６の内周部１２の翼断面１３における内周部取付角Ｃθｈとの差が０．１゜以上６゜以下になる軸流羽根車２を有する構成にされている。
【００５７】
上記構成により、軸流羽根車２の翼６の仕事量を決定する重要な要因の１つである取付角Ｃθの半径方向分布を、ここでは外周部取付角Ｃθｔと内周部取付角Ｃθｂとの差で考え、取付角差の最適化を、外周前進角Ａθｔは１０５゜の最適の水準を用いて外周部取付角Ｃθｔが、外周部１１より内周側の任意の取付角Ｃθより大きな値で行なった。この翼６の形状により、翼６の内周部１２より外周部１１の仕事量が大きく、外周部１１から内周部１２へ圧力こう配が生じる。これにより、翼６の負圧面１５の境界層内で内周部１２から外周部１１に向かう遠心力による二次流れ１７を止めることができ、外周部１１での低エネルギー流体の集積を防ぎ、騒音を低減することができる。そこでさらに、外周部１１から内周部１２へ圧力こう配と内周部１２から外周部１１に向かう二次流れ１７のバランスを合わせることで取付角差の最適化ができ、軸流羽根車２の騒音の低減ができる。図２４に示すように取付角差は、０．１゜以上６゜以下で比騒音レベルＫｓが小さくなっていることがわかる。また取付角差は、２゜付近で最小の比騒音レベルＫｓになる。
【００５８】
このように本発明の実施例３の送風機によれば、軸流羽根車２の外周部取付角Ｃθｔと翼６の内周部１２の翼断面１３における内周部取付角Ｃθｈとの差が０．１゜以上６゜以下の範囲で設計することにより、小型で高静圧、大風量を得る際の軸流羽根車２の高回転化による騒音の上昇を抑制することができ、小型で高静圧、大風量の送風機本体１の騒音を低くすることができる。
【００５９】
なお、実施例３では送風機の羽根車を軸流羽根車２としたが、斜流羽根車２１としても、羽根外径Ｄｔ、仮想ハブ径ＫＤｈ、ハブ径Ｄｈを吸込側１８と吐出側１９の平均値とすることで同等の効果を得ることができるので、羽根車は斜流羽根車２１でも良い。
【００６０】
（実施例４）
つぎに本発明の実施例４について図１〜図７を参照しながら説明する。なお、参考例１および実施例２と同一箇所には同一番号を付けて詳細な説明は省略する。
【００６１】
図に示すように、参考例１および実施例２の構成に、軸流羽根車２の回転軸４を中心とする任意の直径ＤＤの円筒面で翼６を切断して、断面を２次元に展開してできる翼断面１３で、その翼断面１３における中心線１４は略円弧形状とし、翼断面１３の翼弦長Ｌと反りＤで反り率Ｑは、Ｑ＝Ｄ／Ｌで与え、外周部１１の翼断面１３における外周部反り率Ｑｔが、外周部１１より内周側の任意の反り率Ｑより大きな値をとり、かつ、翼断面１３における翼弦２３と、回転軸４と垂直で翼６の前縁部７を通る直線である翼列線２４とのなす角を取付角Ｃθとし、外周部１１の翼断面１３における外周部取付角Ｃθｔが、外周部１１より内周側の任意の取付角Ｃθより大きな値をとる軸流羽根車２を有する構成にされている。
【００６２】
上記構成により、翼６の翼断面１３における中心線１４は略円弧形状とし、翼断面１３の翼弦長Ｌと反りＤで反り率Ｑは、Ｑ＝Ｄ／Ｌで与えたとき、外周部反り率Ｑｔは外周部１１より内周側１２の任意の反り率Ｑより大きな値で、また、外周部１１の翼断面１３における外周部取付角Ｃθｔが、外周部１１より内周側の任意の取付角Ｃθより大きな値になっているため、翼６の内周部１２より外周部１１の仕事量が大きく、外周部１１から内周部１２へ圧力こう配が生じる。これにより、翼６の負圧面１５の境界層内で内周部１２から外周部１１に向かう遠心力による二次流れ１７を止めることができ、外周部１１での低エネルギー流体の集積を防ぎ、騒音を低減することができる。
【００６３】
このように本発明の実施例４の送風機によれば、外周部反り率Ｑｔが外周部１１より内周側の任意の反り率Ｑより大きな値、外周部取付角Ｃθｔは外周部１１より内周側の任意の取付角Ｃθより大きな値で設計することにより、小型で高静圧、大風量を得る際の軸流羽根車２の高回転化による騒音の上昇を抑制することと、軸流送風機特有の回転が不安定になり騒音が急上昇しファン効率が低下するサージング現象を発生しにくく、高静圧側へ移動できるために軸流羽根車２の使用領域を増やすことができ、小型で高静圧、大風量の送風機本体１の騒音を低くすることができる。
【００６４】
なお、実施例４では送風機の羽根車を軸流羽根車２としたが、斜流羽根車２１としても、羽根外径Ｄｔ、仮想ハブ径ＫＤｈ、ハブ径Ｄｈを吸込側１８と吐出側１９の平均値とすることで同等の効果を得ることができるので、羽根車は斜流羽根車２１でも良い。
【００６５】
（実施例５）
つぎに本発明の実施例５について図１〜図７を参照しながら説明する。なお、実施例１および実施例３と同一箇所には同一番号を付けて詳細な説明は省略する。
【００６６】
図に示すように、実施例１および実施例３の構成に、外周部反り率Ｑｔと内周部反り率Ｑｂとの差が０．００１以上０．０２０以下になり、外周部取付角Ｃθｔと内周部取付角Ｃθｂとの差が０．１゜以上６゜以下になる軸流羽根車２を有する構成にされている。
【００６７】
上記構成により、軸流羽根車２の翼６の仕事量を決定する重要な要因である反り率Ｑと取付角Ｃθの半径方向分布を、ここでは外周部反り率Ｑｔと内周部反り率Ｑｂとの差と、外周部取付角Ｃθｔと内周部取付角Ｃθｂとの差で考え、最適化を外周前進角Ａθｔは１０５゜の最適の水準を用いて、外周部反り率Ｑｔが外周部１１より内周側１２の任意の反り率Ｑより大きな値、外周部取付角Ｃθｔは外周部１１より内周側の任意の取付角Ｃθより大きな値で行なった。この翼６の形状により、翼６の内周部１２より外周部１１の仕事量が大きく、外周部１１から内周部１２へ圧力こう配が生じる。これにより、翼６の負圧面１５の境界層内で内周部１２から外周部１１に向かう遠心力による二次流れ１７を止めることができ、外周部１１での低エネルギー流体の集積を防ぎ、騒音を低減することができる。そこでさらに、外周部１１から内周部１２へ圧力こう配と内周部１２から外周部１１に向かう二次流れ１７のバランスを合わせることで反り率差、取付角差の最適化ができ、軸流羽根車２の騒音の低減ができる。図に示すように反り率差は、０．００１以上０．０２０以下で比騒音レベルＫｓが小さくなっていることがわかる。また反り率差は、０．００８付近で最小の比騒音レベルＫｓになる。また、図に示すように取付角差は、０．１゜以上６゜以下で比騒音レベルＫｓが小さくなっていることがわかる。また取付角差は、２゜付近で最小の比騒音レベルＫｓになる。
【００６８】
このように本発明の実施例５の送風機によれば、軸流羽根車２の外周部反り率Ｑｔと内周部反り率Ｑｂとの差を０．００１以上０．０２０以下で外周部反り率Ｑｔが外周部１１より内周側の任意の反り率Ｑより大きな値、軸流羽根車２の外周部取付角Ｃθｔと内周部取付角Ｃθｂとの差を０．１゜以上６゜以下で外周部取付角Ｃθｔは外周部１１より内周側の任意の取付角Ｃθより大きな値で設計することにより、小型で高静圧、大風量を得る際の軸流羽根車２の高回転化による騒音の上昇を抑制することができ、小型で高静圧、大風量の送風機本体１の騒音を低くすることができる。
【００６９】
なお、実施例５では送風機の羽根車を軸流羽根車２としたが、斜流羽根車２１としても、羽根外径Ｄｔ、仮想ハブ径ＫＤｈ、ハブ径Ｄｈを吸込側１８と吐出側１９の平均値とすることで同等の効果を得ることができるので、羽根車は斜流羽根車２１でも良い。
【００７０】
（実施例６）
つぎに本発明の実施例６について図１〜図８および図２５を参照しながら説明する。なお、参考例１、実施例１〜実施例５と同一箇所には同一番号を付けて詳細な説明は省略する。
【００７１】
図に示すように、参考例１、第１、２、３、４および実施例５の構成に、軸流羽根車２の任意の直径ＤＤの翼断面１３における翼弦長Ｌと、回転軸４と垂直で翼６の前縁部７を通る直線である翼列線２４上で、翼６の前縁部７と翼６と隣り合う翼６の前縁部７との距離をピッチＴとしたとき、弦節比Ｓは、Ｓ＝Ｌ／Ｔで与え、弦節比Ｓは１．１以上１．９以下になる軸流羽根車２を有する構成にされている。
【００７２】
上記構成により、翼弦長Ｌが変化しない場合、翼６の間隔つまりピッチＴを小さくする、つまり翼６の枚数を増やすことで高静圧時でも流れ２５を翼６に沿いやすくし、境界層の厚みを小さくすることで騒音の低減を図ることができる。しかし、ピッチＴを極端に小さくする、つまり翼６の枚数を増やしすぎると各々の翼６より発生する騒音の音源の数が翼６の枚数と等しいことから、軸流羽根車２全体での騒音が上昇する原因となる。そこでＳ＝Ｌ／Ｔで与えられる弦節比Ｓの最適化を、外周前進角Ａθｔは１０５゜、外周部反り率Ｑｔが外周部１１より内周側の任意の反り率Ｑより大きな値で外周部反り率Ｑｔと内周部反り率Ｑｂとの差を０．００８、外周部取付角Ｃθｔは外周部１１より内周側の任意の取付角Ｃθより大きな値で外周部取付角Ｃθｔと内周部取付角Ｃθｂとの差を２゜の最適の水準を用いて行なった。図２５に示すように弦節比Ｓは、１．１以上１．９以下で比騒音レベルＫｓが小さくなっていることがわかる。また弦節比Ｓは、１．５付近で最小の比騒音レベルＫｓになる。
【００７３】
このように本発明の実施例６の送風機によれば、軸流羽根車２の翼６の弦節比Ｓは、１．１以上１．９以下の範囲で設計することにより、小型で高静圧、大風量を得る際の軸流羽根車２の高回転化による騒音の上昇を抑制することができ、小型で高静圧、大風量の送風機の騒音を低くすることができる。
【００７４】
なお、実施例５では送風機の羽根車を軸流羽根車２としたが、斜流羽根車２１としても、羽根外径Ｄｔ、仮想ハブ径ＫＤｈ、ハブ径Ｄｈを吸込側１８と吐出側１９の平均値とすることで同等の効果を得ることができるので、羽根車は斜流羽根車２１でも良い。
【００７５】
（参考例２）
つぎに本発明の参考例２について図１〜図１１を参照しながら説明する。なお、実施例５〜実施例６と同一箇所には同一番号を付けて詳細な説明は省略する。
【００７６】
図に示すように、軸流羽根車２の回転軸４を含む平面で切断される任意の翼断面１３において、最も吸込側１８に位置する点を頂点２６とし、任意の翼断面１３における複数の頂点２６を結ぶ曲線２７が、翼６の前縁部７またはその前縁部７と外周部１１との交点から、後縁部８またはその後縁部８と内周部１２との交点まで通る軸流羽根車２を有する構成にされている。
【００７７】
上記構成により、隣り合う翼６と翼６との間の流路３０の流れは、ハブ５とケーシング３１の境界層付近の流れ３２は、主流３３より小さく、翼６の反りＤによる遠心力も小さいので、圧力こう配により翼６の正圧面１６から負圧面１５に向かう流れ３４を生じる。しかし、軸流羽根車２の翼６の前縁部７と外周部１１との交点、後縁部８と内周部１２との交点を含まない、回転軸４を含む平面で切断される任意の翼断面１３において、最も吸込側１８に位置する頂点２６が、翼断面１３の外周縁２８または内周縁２９に存在しない負圧面１５側に凸形状であるために流れ３４は、翼断面１３の外周縁２８または内周縁２９で止められ、一対の流路渦の形成を防ぐことができる。また、流路渦が形成されにくいため随伴渦の形成を防ぐことができ、騒音の低減が可能となる。
【００７８】
このように本発明の参考例２の送風機によれば、軸流羽根車２の回転軸４を含む平面で切断される任意の翼断面１３において、最も吸込側１８に位置する点を頂点２６とし、任意の翼断面１３における複数の頂点２６を結ぶ曲線２７が、翼６の前縁部７またはその前縁部７と外周部１１との交点から、後縁部８またはその後縁部８と内周部１２との交点まで通る形状にすることにより、小型で高静圧、大風量を得る際の軸流羽根車２の高回転化による騒音の上昇を抑制することができ、小型で高静圧、大風量の送風機の騒音を低くすることができる。
【００７９】
なお、参考例２では送風機の羽根車を軸流羽根車２としたが、斜流羽根車２１としても、同等の効果を得ることができる。
【００８０】
また、軸流羽根車２の外周部１１に略円筒状のリング２２を設けることにより、軸流羽根車２が回転した際に起こる翼６の変形あるいは破壊を防ぐことを行っても同等の効果を得ることができ、翼６の変形あるいは破壊を防ぐ強度向上のための軸流羽根車２および翼６の形状はこの限りではない。
【００８１】
（実施例７）
つぎに本発明の実施例７について図１〜図１２を参照しながら説明する。なお、参考例１、２、実施例１〜実施例６と同一箇所には同一番号を付けて詳細な説明は省略する。
【００８２】
図に示すように参考例２の構成に、軸流羽根車２の回転軸４を含む平面で切断される任意の翼断面１３において、最も吸込側１８に位置する点を頂点２６とし、また軸流羽根車２の翼６の内周部１２と後縁部８との交点を点Ｂｈとして、その点Ｂｈを通り回転軸４を直交する面を基準面Ｊとし、後縁部８と外周部１１との交点を点Ｂｋとするとき、頂点２６と点Ｂｋが基準面Ｊよりすべて吸込側１８に位置する軸流羽根車２を有する構成にされている。
【００８３】
上記構成により、軸流羽根車２が回転し矢印Ｆの方向に遠心力がはたらき、翼６を吸込側１８に前傾させることで遠心力の負圧面１５の法線成分Ｆｖがはたらくことで、翼６の負圧面１５における境界層の厚みを抑えることができ、騒音を低減することができる。
【００８４】
このように本発明の実施例７の送風機によれば、翼６を吸込側１８に前傾させる形状にすることにより、小型で高静圧、大風量を得る際の軸流羽根車２の高回転化による騒音の上昇を抑制することができ、小型で高静圧、大風量の送風機の騒音を低くすることができる。
【００８５】
なお、実施例７では送風機の羽根車を軸流羽根車２としたが、斜流羽根車２１としても、同等の効果を得ることができる。
【００８６】
（参考例３）
つぎに本発明の参考例３について図１〜図１２を参照しながら説明する。なお、参考例２および実施例７と同一箇所には同一番号を付けて詳細な説明は省略する。
【００８７】
図に示すように参考例２および実施例７９の構成に、軸流羽根車２の回転軸４を中心とする任意の直径ＤＤの円筒面で翼６を切断して、断面を２次元に展開してできる翼断面１３で、その翼断面１３における中心線１４は略円弧形状とし、翼断面１３の翼弦長Ｌと反りＤで反り率Ｑは、Ｑ＝Ｄ／Ｌで与え、外周部１１の翼断面１３における外周部反り率Ｑｔが、外周部１１より内周側の任意の反り率Ｑより大きな値をとる軸流羽根車２を有する構成にされている。
【００８８】
上記構成により、図に示すように、翼６の翼断面１３における中心線１４は略円弧形状とし、翼断面１３の翼弦長Ｌと反りＤで反り率Ｑは、Ｑ＝Ｄ／Ｌで与えたとき、外周部反り率Ｑｔが、外周部１１より内周側の任意の反り率Ｑより大きな値になっているため、翼６の内周部１２より外周部１１の仕事量が大きく、外周部１１から内周部１２へ圧力こう配が生じる。これにより、翼６の負圧面１５の境界層内で内周部１２から外周部１１に向かう遠心力による二次流れ１７を止めることができ、外周部１１での低エネルギー流体の集積を防ぎ、騒音を低減することができる。
【００８９】
このように本発明の参考例３の送風機によれば、外周部反り率Ｑｔが外周部１１より内周側の任意の反り率Ｑより大きな値で設計することにより、小型で高静圧、大風量を得る際の軸流羽根車２の高回転化による騒音の上昇を抑制することと、軸流送風機特有の回転が不安定になり騒音が急上昇しファン効率が低下するサージング現象を発生しにくく、高静圧側へ移動できるために軸流羽根車２の使用領域を増やすことができ、小型で高静圧、大風量の送風機本体１の騒音を低くすることができる。
【００９０】
なお、参考例３では送風機の羽根車を軸流羽根車２としたが、斜流羽根車２１としても、同等の効果を得ることができる。
【００９１】
（実施例８）
つぎに本発明の実施例８について図１〜図１２および図２６を参照しながら説明する。なお、参考例２、３、実施例７と同一箇所には同一番号を付けて詳細な説明は省略する。
【００９２】
図に示すように参考例２および実施例７の構成に、軸流羽根車２の回転軸４を中心とする任意の直径ＤＤの円筒面で翼６を切断して、断面を２次元に展開してできる翼断面１３で、その翼断面１３における中心線は略円弧形状とし、翼断面１３の翼弦長Ｌと反りＤで反り率Ｑは、Ｑ＝Ｄ／Ｌで与え、外周部１１の翼断面１３における外周部反り率Ｑｔが、外周部１１より内周側の任意の反り率Ｑより大きな値をとり、外周部反り率Ｑｔと翼６の内周部１２の翼断面１３における内周部反り率Ｑｈとの差が０．００１以上０．０２０以下になる軸流羽根車２を有する構成にされている。
【００９３】
上記構成により、軸流羽根車２の翼６の仕事量を決定する重要な要因の１つである反り率Ｑの半径方向分布を、ここでは外周部反り率Ｑｔと内周部反り率Ｑｂとの差で考え、反り率差の最適化を外周部反り率Ｑｔが外周部１１より内周側の任意の反り率Ｑより大きな値で行なった。この翼６の形状により、翼６の内周部１２より外周部１１の仕事量が大きく、外周部１１から内周部１２へ圧力こう配が生じる。これにより、翼６の負圧面１５の境界層内で内周部１２から外周部１１に向かう遠心力による二次流れ１７を止めることができ、外周部１１での低エネルギー流体の集積を防ぎ、騒音を低減することができる。そこでさらに、外周部１１から内周部１２へ圧力こう配と内周部１２から外周部１１に向かう二次流れ１７のバランスを合わせることで反り率差の最適化ができ、軸流羽根車２の騒音の低減ができる。図２６に示すように反り率差は、０．００１以上０．０２０以下で比騒音レベルＫｓが小さくなっていることがわかる。また反り率差は、０．００８付近で最小の比騒音レベルＫｓになる。
【００９４】
このように本発明の実施例８の送風機によれば、軸流羽根車２の外周部反り率Ｑｔと翼６の内周部１２の翼断面１３における内周部反り率Ｑｈとの差が０．００１以上０．０２０以下の範囲で設計することにより、小型で高静圧、大風量を得る際の軸流羽根車２の高回転化による騒音の上昇を抑制することができ、小型で高静圧、大風量の送風機本体１の騒音を低くすることができる。
【００９５】
なお、実施例８では送風機の羽根車を軸流羽根車２としたが、斜流羽根車２１としても、同等の効果を得ることができる。
【００９６】
（参考例４）
つぎに本発明の参考例４について図１〜図１２を参照しながら説明する。なお、参考例２および実施例７と同一箇所には同一番号を付けて詳細な説明は省略する。
【００９７】
図に示すように参考例２および実施例７の構成に、軸流羽根車２の回転軸４を中心とする任意の直径ＤＤの円筒面で翼６を切断して、断面を２次元に展開してできる翼断面１３で、翼弦２３と、回転軸４と垂直で翼６の前縁部７を通る直線である翼列線２４とのなす角を取付角Ｃθとし、外周部１１の翼断面１３における外周部取付角Ｃθｔが、外周部１１より内周側の任意の取付角Ｃθより大きな値をとる軸流羽根車２を有する構成にされている。
【００９８】
上記構成により、外周部１１の翼断面１３における外周部取付角Ｃθｔが、外周部１１
より内周側の任意の取付角Ｃθより大きな値になっているため、翼６の内周部１２より外周部１１の仕事量が大きく、外周部１１から内周部１２へ圧力こう配が生じる。これにより、翼６の負圧面１５の境界層内で内周部１２から外周部１１に向かう遠心力による二次流れ１７を止めることができ、外周部１１での低エネルギー流体の集積を防ぎ、騒音を低減することができる。
【００９９】
このように本発明の参考例４の送風機によれば、外周部取付角Ｃθｔは外周部１１より内周側の任意の取付角Ｃθより大きな値で設計することにより、小型で高静圧、大風量を得る際の軸流羽根車２の高回転化による騒音の上昇を抑制することができ、小型で高静圧、大風量の送風機本体１の騒音を低くすることができる。
【０１００】
なお、参考例４では送風機の羽根車を軸流羽根車２としたが、斜流羽根車２１としても、同等の効果を得ることができる。
【０１０１】
（参考例５）
つぎに本発明の参考例５について図１〜図１２および図２７を参照しながら説明する。なお、参考例２、実施例７および参考例４と同一箇所には同一番号を付けて詳細な説明は省略する。
【０１０２】
図に示すように参考例２および実施例７の構成に、軸流羽根車２の回転軸４を中心とする任意の直径ＤＤの円筒面で翼６を切断して、断面を２次元に展開してできる翼断面１３で、翼弦２３と、回転軸４と垂直で翼６の前縁部７を通る直線である翼列線２４とのなす角を取付角Ｃθとし、外周部１１の翼断面１３における外周部取付角Ｃθｔが、外周部１１より内周側の任意の取付角Ｃθより大きな値をとり、外周部取付角Ｃθｔと翼６の内周部１２の翼断面１３における内周部取付角Ｃθｈとの差が０．１゜以上６゜以下になる軸流羽根車２を有する構成にされている。
【０１０３】
上記構成により、軸流羽根車２の翼６の仕事量を決定する重要な要因の１つである取付角Ｃθの半径方向分布を、ここでは外周部取付角Ｃθｔと内周部取付角Ｃθｂとの差で考え、取付角差の最適化を、外周前進角Ａθｔは１０５゜の最適の水準を用いて外周部取付角Ｃθｔが、外周部１１より内周側の任意の取付角Ｃθより大きな値で行なった。この翼６の形状により、翼６の内周部１２より外周部１１の仕事量が大きく、外周部１１から内周部１２へ圧力こう配が生じる。これにより、翼６の負圧面１５の境界層内で内周部１２から外周部１１に向かう遠心力による二次流れ１７を止めることができ、外周部１１での低エネルギー流体の集積を防ぎ、騒音を低減することができる。そこでさらに、外周部１１から内周部１２へ圧力こう配と内周部１２から外周部１１に向かう二次流れ１７のバランスを合わせることで取付角差の最適化ができ、軸流羽根車２の騒音の低減ができる。図２７に示すように取付角差は、０．１゜以上６゜以下で比騒音レベルＫｓが小さくなっていることがわかる。また取付角差は、２゜付近で最小の比騒音レベルＫｓになる。
【０１０４】
このように本発明の参考例５の送風機によれば、軸流羽根車２の外周部取付角Ｃθｔと翼６の内周部１２の翼断面１３における内周部取付角Ｃθｈとの差が０．１゜以上６゜以下の範囲で設計することにより、小型で高静圧、大風量を得る際の軸流羽根車２の高回転化による騒音の上昇を抑制することができ、小型で高静圧、大風量の送風機本体１の騒音を低くすることができる。
【０１０５】
なお、参考例５では送風機の羽根車を軸流羽根車２としたが、斜流羽根車２１としても、同等の効果が得ることができる。
【０１０６】
（参考例６）
つぎに本発明の参考例６について図１〜図１２を参照しながら説明する。なお、参考例２および実施例７と同一箇所には同一番号を付けて詳細な説明は省略する。
【０１０７】
図に示すように、参考例２および実施例７の構成に、軸流羽根車２の回転軸４を中心とする任意の直径ＤＤの円筒面で翼６を切断して、断面を２次元に展開してできる翼断面１３で、その翼断面１３における中心線１４は略円弧形状とし、翼断面１３の翼弦長Ｌと反りＤで反り率Ｑは、Ｑ＝Ｄ／Ｌで与え、外周部１１の翼断面１３における外周部反り率Ｑｔが、外周部１１より内周側の任意の反り率Ｑより大きな値をとり、かつ、翼断面１３における翼弦２３と、回転軸４と垂直で翼６の前縁部７を通る直線である翼列線２４とのなす角を取付角Ｃθとし、外周部１１の翼断面１３における外周部取付角Ｃθｔが、外周部１１より内周側の任意の取付角Ｃθより大きな値をとる軸流羽根車２を有する構成にされている。
【０１０８】
上記構成により、翼６の翼断面１３における中心線１４は略円弧形状とし、翼断面１３の翼弦長Ｌと反りＤで反り率Ｑは、Ｑ＝Ｄ／Ｌで与えたとき、外周部反り率Ｑｔは外周部１１より内周側の任意の反り率Ｑより大きな値で、また、外周部１１の翼断面１３における外周部取付角Ｃθｔが、外周部１１より内周側の任意の取付角Ｃθより大きな値になっているため、翼６の内周部１２より外周部１１の仕事量が大きく、外周部１１から内周部１２へ圧力こう配が生じる。これにより、翼６の負圧面１５の境界層内で内周部１２から外周部１１に向かう遠心力による二次流れ１７を止めることができ、外周部１１での低エネルギー流体の集積を防ぎ、騒音を低減することができる。
【０１０９】
このように本発明の参考例６の送風機によれば、外周部反り率Ｑｔが外周部１１より内周側の任意の反り率Ｑより大きな値、外周部取付角Ｃθｔは外周部１１より内周側の任意の取付角Ｃθより大きな値で設計することにより、小型で高静圧、大風量を得る際の軸流羽根車２の高回転化による騒音の上昇を抑制することと、軸流送風機特有の回転が不安定になり騒音が急上昇しファン効率が低下するサージング現象を発生しにくく、高静圧側へ移動できるために軸流羽根車２の使用領域を増やすことができ、小型で高静圧、大風量の送風機本体１の騒音を低くすることができる。
【０１１０】
なお、参考例６では送風機の羽根車を軸流羽根車２としたが、斜流羽根車２１としても、同等の効果を得ることができる。
【０１１１】
（参考例７）
つぎに本発明の参考例７について図１〜図１２、図２６および図２７を参照しながら説明する。なお、参考例２および実施例７および参考例６と同一箇所には同一番号を付けて詳細な説明は省略する。
【０１１２】
図に示すように、参考例２および実施例７の構成に、外周部反り率Ｑｔと内周部反り率Ｑｂとの差が０．００１以上０．０２０以下になり、外周部取付角Ｃθｔと内周部取付角Ｃθｂとの差が０．１゜以上６゜以下になる軸流羽根車２を有する構成にされている。
【０１１３】
上記構成により、軸流羽根車２の翼６の仕事量を決定する重要な要因である反り率Ｑと取付角Ｃθの半径方向分布を、ここでは外周部反り率Ｑｔと内周部反り率Ｑｂとの差と、外周部取付角Ｃθｔと内周部取付角Ｃθｂとの差で考え、最適化を外周前進角Ａθｔは１０５゜の最適の水準を用いて、外周部反り率Ｑｔが外周部１１より内周側の任意の反り率Ｑより大きな値、外周部取付角Ｃθｔは外周部１１より内周側の任意の取付角Ｃθより大きな値で行なった。この翼６の形状により、翼６の内周部１２より外周部１１の仕事量が大きく、外周部１１から内周部１２へ圧力こう配が生じる。これにより、翼６の負圧面１５の境界層内で内周部１２から外周部１１に向かう遠心力による二次流れ１７を止めることができ、外周部１１での低エネルギー流体の集積を防ぎ、騒音を低減することができる。そこでさらに、外周部１１から内周部１２へ圧力こう配と内周部１１から外周部１２に向かう二次流れ１７のバランスを合わせることで反り率差、取付角差の最適化ができ、軸流羽根車２の騒音の低減ができる。図２６に示すように反り率差は、０．００１以上０．０２０以下で比騒音レベルＫｓが小さくなっていることがわかる。また反り率差は、０．００８付近で最小の比騒音レベルＫｓになる。また、図２７に示すように取付角差は、０．１゜以上６゜以下で比騒音レベルＫｓが小さくなっていることがわかる。また取付角差は、２゜付近で最小の比騒音レベルＫｓになる。
【０１１４】
このように本発明の参考例７の送風機によれば、軸流羽根車２の外周部反り率Ｑｔと内周部反り率Ｑｂとの差を０．００１以上０．０２０以下で外周部反り率Ｑｔが外周部１１より内周側の任意の反り率Ｑより大きな値、軸流羽根車２の外周部取付角Ｃθｔと内周部取付角Ｃθｂとの差を０．１゜以上６゜以下で外周部取付角Ｃθｔは外周部１１より内周側の任意の取付角Ｃθより大きな値で設計することにより、小型で高静圧、大風量を得る際の軸流羽根車２の高回転化による騒音の上昇を抑制することができ、小型で高静圧、大風量の送風機１の騒音を低くすることができる。
【０１１５】
なお、参考例７では送風機の羽根車を軸流羽根車２としたが、斜流羽根車２１としても、同等の効果を得ることができる。
【０１１６】
（参考例８）
つぎに本発明の参考例８について図１〜図１２および図２８を参照しながら説明する。なお、参考例２〜７、実施例７、８と同一箇所には同一番号を付けて詳細な説明は省略する。
【０１１７】
図に示すように、参考例２、３、４、５、７および実施例７、８の構成に、軸流羽根車２の任意の直径ＤＤの翼断面１３における翼弦長Ｌと、回転軸４と垂直で翼６の前縁部７を通る直線である翼列線２４上で、翼６の前縁部７と翼６と隣り合う翼６の前縁部７との距離をピッチＴとしたとき、弦節比Ｓは、Ｓ＝Ｌ／Ｔで与え、弦節比Ｓは１．１以上１．９以下になる軸流羽根車２を有する構成にされている。
【０１１８】
上記構成により、翼弦長Ｌが変化しない場合、翼６の間隔つまりピッチＴを小さくする、つまり翼６の枚数を増やすことで高静圧時でも流れ２５を翼６に沿いやすくし、境界層の厚みを小さくすることで騒音の低減を図ることができる。しかし、ピッチＴを極端に小さくする、つまり翼６の枚数を増やしすぎると各々の翼６より発生する騒音の音源の数が翼６の枚数と等しいことから、軸流羽根車２全体での騒音が上昇する原因となる。そこでＳ＝Ｌ／Ｔで与えられる弦節比Ｓの最適化を、外周前進角Ａθｔは１０５゜、外周部反り率Ｑｔが外周部１１より内周側の任意の反り率Ｑより大きな値で外周部反り率Ｑｔと内周部反り率Ｑｂとの差を０．００８、外周部取付角Ｃθｔは外周部１１より内周側の任意の取付角Ｃθより大きな値で外周部取付角Ｃθｔと内周部取付角Ｃθｂとの差を２゜の最適の水準を用いて行なった。図２８に示すように弦節比Ｓは、１．１以上１．９以下で比騒音レベルＫｓが小さくなっていることがわかる。また弦節比Ｓは、１．５付近で最小の比騒音レベルＫｓになる。
【０１１９】
このように本発明の参考例８の送風機によれば、軸流羽根車２の翼６の弦節比Ｓは、１．１以上１．９以下の範囲で設計することにより、小型で高静圧、大風量を得る際の軸流羽根車２の高回転化による騒音の上昇を抑制することができ、小型で高静圧、大風量の送風機の騒音を低くすることができる。
【０１２０】
なお、参考例８では送風機の羽根車を軸流羽根車２としたが、斜流羽根車２１としても、同等の効果を得ることができる。
【０１２１】
（参考例９）
つぎに本発明の参考例９について図１〜図１１を参照しながら説明する。なお、参考例１、実施例〜実施例６と同一箇所には同一番号を付けて詳細な説明は省略する。
【０１２２】
図に示すように、参考例１、第１、２、３、４、５および実施例６の構成に、軸流羽根車２の回転軸４を含む平面で切断される任意の半径方向翼断面３５において、最も吸込側１８に位置する点を頂点２６とし、任意の半径方向翼断面３５における複数の頂点２６を結ぶ曲線２７が、翼６の前縁部７またはその前縁部７と外周部１１との交点から、後縁部８またはその後縁部８と内周部１２との交点まで通る軸流羽根車２を有する構成にされている。
【０１２３】
上記構成により、隣り合う翼６と翼６との間の流路３０の流れは、ハブ５とケーシング３１の境界層付近の流れ３２は、主流３３より小さく、翼６の反りＤによる遠心力も小さいので、圧力こう配により翼６の正圧面１６から負圧面１５に向かう流れ３４を生じる。しかし、軸流羽根車２の翼６の前縁部７と外周部１１との交点、後縁部８と内周部１２との交点を含まない、回転軸４を含む平面で切断される任意の半径方向翼断面３５において、最も吸込側１８に位置する頂点２６が、半径方向翼断面３５の外周縁２８または内周縁２９に存在しない負圧面１５側に凸形状であるために流れ３４は、半径方向翼断面３５の外周縁２８または内周縁２９で止められ、一対の流路渦の形成を防ぐことができる。また、流路渦が形成されにくいため随伴渦の形成を防ぐことができ、騒音の低減が可能となる。
【０１２４】
このように本発明の参考例９の送風機によれば、軸流羽根車２の回転軸４を含む平面で切断される任意の半径方向翼断面３５において、最も吸込側１８に位置する点を頂点２６とし、任意の半径方向翼断面３５における複数の頂点２６を結ぶ曲線２７が、翼６の前縁部７またはその前縁部７と外周部１１との交点から、後縁部８またはその後縁部８と内周部１２との交点まで通る形状にすることにより、小型で高静圧、大風量を得る際の軸流羽根車２の高回転化による騒音の上昇を抑制することができ、小型で高静圧、大風量の送風機の騒音を低くすることができる。
【０１２５】
なお、参考例９では送風機の羽根車を軸流羽根車２としたが、斜流羽根車２１としても、羽根外径Ｄｔ、仮想ハブ径ＫＤｈ、ハブ径Ｄｈを吸込側１８と吐出側１９の平均値とすることで同等の効果を得ることができるので、羽根車は斜流羽根車２１でも良い。
【０１２６】
また、軸流羽根車２の外周部１１に略円筒状のリング２２を設けることにより、軸流羽根車２が回転した際に起こる翼６の変形あるいは破壊を防ぐことを行っても同等の効果を得ることができ、翼６の変形あるいは破壊を防ぐ強度向上のための軸流羽根車２および翼６の形状はこの限りではない。
【０１２７】
（参考例１０）
つぎに本発明の参考例１０について図１〜図１２を参照しながら説明する。なお、参考例９と同一箇所には同一番号を付けて詳細な説明は省略する。
【０１２８】
図に示すように実施例１７の構成に、軸流羽根車２の回転軸４を含む平面で切断される任意の半径方向翼断面３５において、最も吸込側１８に位置する点を頂点２６とし、また軸流羽根車２の翼６の内周部１２と後縁部８との交点を点Ｂｈとして、その点Ｂｈを通り回転軸４を直交する面を基準面Ｊとし、後縁部８と外周部１１との交点を点Ｂｋとするとき、頂点２６と点Ｂｋが基準面Ｊよりすべて吸込側１８に位置する軸流羽根車２を有する構成にされている。
【０１２９】
上記構成により、軸流羽根車２が回転し矢印Ｆの方向に遠心力がはたらき、翼６を吸込側１８に前傾させることで遠心力の負圧面１５の法線成分Ｆｖがはたらくことで、翼６の負圧面１５における負圧面境界層３５の厚みを抑えることができ、騒音を低減することができる。
【０１３０】
このように本発明の参考例１０の送風機によれば、翼６を吸込側１８に前傾させる形状にすることにより、小型で高静圧、大風量を得る際の軸流羽根車２の高回転化による騒音の上昇を抑制することができ、小型で高静圧、大風量の送風機の騒音を低くすることができる。
【０１３１】
なお、参考例１０では送風機の羽根車を軸流羽根車２としたが、斜流羽根車２１としても、羽根外径Ｄｔ、仮想ハブ径ＫＤｈ、ハブ径Ｄｈを吸込側１８と吐出側１９の平均値とすることで同等の効果を得ることができるので、羽根車は斜流羽根車２１でも良い。
【０１３２】
（参考例１１）
つぎに本発明の参考例１１について図１〜図１５を参照しながら説明する。なお、参考例１、２、実施例１〜実施例７と同一箇所には同一番号を付けて詳細な説明は省略する。
【０１３３】
図に示すように、参考例１、２、第１、２、３、４、５、６および実施例７の構成に、送風機本体１の電動機３に係止される軸流羽根車２の回転軸４の軸方向に軸流羽根車２を投影したときに回転軸４に垂直な平面に映し出される投影図において、回転軸４を原点Ｏ、軸流羽根車２羽根径Ｄｔの０．４０８２倍の直径を仮想ハブ径ＫＤｈとし、その仮想ハブ径ＫＤｈを軸流羽根車２の翼６の前縁部７と後縁部８とで区切られできる仮想ハブ円弧ＫＡｈを２等分する点を仮想ハブ円弧中心点Ｋｈとして、原点Ｏと仮想ハブ円弧中心点Ｋｈを通る直線を直線Ｘ、原点Ｏを中心とする任意の直径ＤＤの円筒面で切断される翼６の翼弦投影線ＬＲを２等分する翼弦投影中心点ＰＲと原点Ｏを通る直線と直線Ｘのなす角を前進角Ａθとしたとき、翼６の翼外周部投影線を２等分する翼外周部投影中心点Ｐｔと原点Ｏを結ぶ直線と直線Ｘのなす角、つまり外周前進角Ａθｔは軸流羽根車２の回転方向１０を正方向とし５５゜以上１８０゜以下であり、外周部１１より内周側の任意の前進角Ａθは外周前進角Ａθｔより小さな値をとり、かつ、羽根径Ｄｔとする軸流羽根車２のハブ５のハブ径Ｄｈは、０＜Ｄｈ≦Ｄｔ（１−３２．５４９／Ａθｔ）の範囲であり、かつ、軸流羽根車２の羽根径Ｄｔとハブ径Ｄｈで代表径ＤｍはＤｍ＝（（（０．９６Ｄｔ）²−（１．０４Ｄｈ）²）／２）^1/2で与え、代表径Ｄｍにおける代表径前進角Ａθｄは、外周前進角Ａθｔの２０％以上５５％以下の値をとる軸流羽根車２を有する構成にされている。
【０１３４】
上記構成により、代表径Ｄｍにおける代表径前進角Ａθｄは、外周前進角Ａθｔの２０％以上５５％以下の値で、翼６の外周部１１付近が回転方向１０に特に突き出た形状である。遠心力により翼６の負圧面１５の境界層内で内周部１２から外周部１１に向かって二次流れ１７が誘起されるが、軸流羽根車２の翼６は、外周部１１付近が回転方向１０に特に突き出た形状であるため二次流れ１７は後縁部８より放出することができ、外周部１１での低エネルギー流体の集積を防ぎ、騒音を低減することができる。
【０１３５】
また、外周部１１付近が回転方向１０に特に突き出た形状であるために、前縁部７の外周部１１は内周側の二次流れ１７の影響を受けることはないので、外周部１１の吸込側１８付近での逆流２０の発生も起こりにくい。よって、軸流送風機特有の回転が不安定になり騒音が急上昇しファン効率が低下するサージング現象を発生しにくく、高静圧側へ移動できるために軸流羽根車２の使用領域を増やすことができる。
【０１３６】
このように本発明の参考例１１の送風機によれば、代表径Ｄｍにおける代表径前進角Ａθｄは、外周前進角Ａθｔの２０％以上５５％以下の値で、翼６の外周部１１付近が回転方向１０に特に突き出た形状にすることにより、小型で高静圧、大風量を得る際の軸流羽根車２の高回転化による騒音の上昇を抑制することと、軸流送風機特有の回転が不安定になり騒音が急上昇しファン効率が低下するサージング現象を発生しにくく、高静圧側へ移動できるために軸流羽根車２の使用領域を増やすことができ、小型で高静圧、大風量の送風機本体１の騒音を低くすることができる。
【０１３７】
なお、参考例１では送風機の羽根車を軸流羽根車２としたが、斜流羽根車２１としても、羽根外径Ｄｔ、仮想ハブ径ＫＤｈ、ハブ径Ｄｈを吸込側１８と吐出側１９の平均値とすることで同等の効果を得ることができるので、羽根車は斜流羽根車２１でも良い。
【０１３８】
また、軸流羽根車２の外周部１１に略円筒状のリング２２を設けることにより、軸流羽根車２が回転した際に起こる翼６の変形あるいは破壊を防ぐことを行っても同等の効果を得ることができ、翼６の変形あるいは破壊を防ぐ強度向上のための軸流羽根車２および翼６の形状はこの限りではない。
【０１３９】
（参考例１２）
つぎに本発明の参考例１２について図１〜図１６を参照しながら説明する。なお、参考例１〜１１、実施例１〜実施例８と同一箇所には同一番号を付けて詳細な説明は省略する。
【０１４０】
図に示すように、軸流羽根車２の回転軸４を中心とする任意の直径ＤＤの円筒面Ｖと、翼６の前縁部７との交点Ｒｆとし、その交点Ｒｆを通り回転軸４に平行な直線を含む任意の平面を平面Ｕとして、その平面Ｕと翼６とでできる略円弧状の翼断面１３において、入口角β１が９０゜以上１８０゜以下の軸流羽根車２を有する構成にされている。
【０１４１】
上記構成により、機器の小型化、機器性能の使用範囲の拡大をするために非常に高い静圧を必要とし、翼６の正圧面１６と負圧面１５との圧力差が大きくなり、流れ３６は翼６の直前で急激に負圧面１５側に誘引される。そこで翼断面１３において入口角β１が９０゜以上１８０゜以下であるために流れ３６は翼６に沿うため、翼６の前縁部７からの剥離を防ぐことができ、騒音の低減が可能となる。
【０１４２】
このように本発明の参考例１２の送風機によれば、翼断面１３において、入口角β１が９０゜以上１８０゜以下の形状にすることにより、小型で高静圧、大風量を得る際の軸流羽根車２の高回転化による騒音の上昇を抑制することができ、小型で高静圧、大風量の送風機の騒音を低くすることができる。
【０１４３】
なお、参考例１では送風機の羽根車を軸流羽根車２としたが、斜流羽根車２１としても、羽根外径Ｄｔ、仮想ハブ径ＫＤｈ、ハブ径Ｄｈを吸込側１８と吐出側１９の平均値とすることで同等の効果を得ることができるので、羽根車は斜流羽根車２１でも良い。
【０１４４】
また、軸流羽根車２の外周部１１に略円筒状のリング２２を設けることにより、軸流羽根車２が回転した際に起こる翼６の変形あるいは破壊を防ぐことを行っても同等の効果を得ることができ、翼６の変形あるいは破壊を防ぐ強度向上のための軸流羽根車２および翼６の形状はこの限りではない。
【０１４５】
また、参考例１〜１１、実施例１〜実施例８の羽根車を軸流羽根車２とするとさらに騒音の低減ができなお良い。
【０１４６】
（実施例２１）
つぎに本発明の参考例１３について図１〜図１７を参照しながら説明する。なお、参考例１〜１２、実施例１〜実施例８と同一箇所には同一番号を付けて詳細な説明は省略する。
【０１４７】
図に示すように、送風機本体１の電動機３に係止されるハブ５に複数の翼６があり、その翼６に電動機３の回転軸４を中心とする円筒状のリング４０を取り付けた軸流羽根車２において、ハブ５に接続しないように補助翼３７をリング４０の外周側３８または内周側３９に取り付けた前記軸流羽根車を有する構成にされている。
【０１４８】
上記構成により、機器の小型化、機器性能の使用範囲の拡大をするために非常に高い静圧を必要とし、小型で高静圧、大風量を得る必要がある。軸流羽根車２を同一回転数で仕事量を増やすために、翼６の枚数を増やす方法がある。しかし、翼６の枚数を増やすとハブ５と翼６の接続部付近では、翼６と翼６との間隔が狭まり、流路３０が確保できなくなり、軸流羽根車２の騒音の上昇、ファン効率の低下につながる。そこで、ハブ５に接続しないように補助翼３７をリング４０の外周側３８または内周側３９に取り付けているので、補助翼３７により軸流羽根車２の仕事量を同一回転数で増やすことができ、同一仕事量では軸流羽根車２の騒音を低減することができる。
【０１４９】
このように本発明の参考例１３の送風機によれば、ハブ５に接続しないように補助翼３７をリング４０の外周側３８または内周側３９に取り付けることにより、小型で高静圧、大風量を得る際の軸流羽根車２の高回転化による騒音の上昇を抑制することができ、小型で高静圧、大風量の送風機の騒音を低くすることができる。
【０１５０】
なお、参考例１３では送風機の羽根車を軸流羽根車２としたが、斜流羽根車２１としても、羽根外径Ｄｔ、仮想ハブ径ＫＤｈ、ハブ径Ｄｈを吸込側１８と吐出側１９の平均値とすることで同等の効果を得ることができるので、羽根車は斜流羽根車２１でも良い。
【０１５１】
またリング４０は円筒状としているが、補助翼３７を取り付けるためのものであり、リング４０の形状はこの限りではない。
【０１５２】
また、参考例１〜１２、実施例１〜実施例８の羽根車を軸流羽根車２とするとさらに騒音の低減ができなお良い。
【０１５３】
（参考例１４）
つぎに本発明の参考例１４について図１〜図１８を参照しながら説明する。なお、参考例１〜１３、実施例１〜実施例８と同一箇所には同一番号を付けて詳細な説明は省略する。
【０１５４】
図に示すように、参考例１、２、３、４、５、６、７、８、９、１０、１１、１２、１３、第１、２、３、４、５、６、７および実施例８の構成に、送風機本体１の電動機３に係止されるハブ５に複数の翼６があり、その翼６の外周部１１に電動機３の回転軸４を中心とする円筒状のリング２２を取り付けた軸流羽根車２において、リング２２の外周側３８に植毛材４１を付けた軸流羽根車２を有する構成にされている。
【０１５５】
上記構成により、機器の小型化、機器性能の使用範囲の拡大をするために非常に高い静圧を必要とし、軸流羽根車２の吸込側１８と吐出側１９では圧力差が大きくなる。軸流羽根車２とケーシング３１には隙間４２があり、この隙間４２から圧力差により吐出側１９から吸込側１８へ逆流または圧力漏れが発生する。しかし、軸流羽根車２のリング２２の外周側３８に植毛材４１を付けているために、逆流または圧力漏れを防ぐことができ、さらに植毛材４１とケーシング３１は回転中接触しても騒音が発生しにくく、軸流羽根車２の騒音を低減とファン効率の向上ができる。
【０１５６】
このように本発明の参考例１４の送風機によれば、軸流羽根車２のリング２２の外周側３８に植毛材４１を取り付けていることにより、小型で高静圧、大風量を得る際の軸流羽根車２の高回転化による騒音の上昇を抑制することができ、小型で高静圧、大風量の送風機の騒音を低くすることができる。
【０１５７】
なお、参考例１４では送風機の羽根車を軸流羽根車２としたが、斜流羽根車２１としても、羽根外径Ｄｔ、仮想ハブ径ＫＤｈ、ハブ径Ｄｈを吸込側１８と吐出側１９の平均値とすることで同等の効果を得ることができるので、羽根車は斜流羽根車２１でも良い。
【０１５８】
また、参考例１〜１３、実施例１〜実施例８の羽根車を軸流羽根車２とするとさらに騒音の低減ができなお良い。
【０１５９】
（参考例１５）
つぎに本発明の参考例１５について図１〜図１９を参照しながら説明する。なお、参考例１〜１４、実施例１〜実施例８と同一箇所には同一番号を付けて詳細な説明は省略する。
【０１６０】
図に示すように、参考例１、２、３、４、５、６、７、８、９、１０、１１、１２、１３、１４、第１、２、３、４、５、６、７および実施例８の構成に、送風機本体１の電動機３に係止されるハブ５に複数の翼６があり、その翼６の外周部１１に電動機３の回転軸４を中心とする円筒状のリング２２を取り付けた軸流羽根車２において、リング２２の外周側３８の形状が凹凸状である軸流羽根車２を有する構成にされている。
【０１６１】
上記構成により、機器の小型化、機器性能の使用範囲の拡大をするために非常に高い静圧を必要とし、軸流羽根車２の吸込側１８と吐出側１９では圧力差が大きくなる。軸流羽根車２とケーシング３１には隙間４２があり、この隙間４２から圧力差により吐出側１９から吸込側１８へ逆流または圧力漏れが発生する。しかし、軸流羽根車２のリング２２の外周側３８の形状が凹凸状であるために、逆流４３通過する際、凹部４４で逆流４３がよどみ凸部４５でくい止められようとし、凹部４４と凸部４５が連続してあるため逆流を防ぐことができ、軸流羽根車２の騒音の低減とファン効率の向上ができる。
【０１６２】
このように本発明の参考例１５の送風機によれば、軸流羽根車２のリング２２の外周側３８の形状が凹凸状であることにより、小型で高静圧、大風量を得る際の軸流羽根車２の高回転化による騒音の上昇を抑制することができ、小型で高静圧、大風量の送風機の騒音を低くすることができる。
【０１６３】
なお、参考例１５では送風機の羽根車を軸流羽根車２としたが、斜流羽根車２１としても、羽根外径Ｄｔ、仮想ハブ径ＫＤｈ、ハブ径Ｄｈを吸込側１８と吐出側１９の平均値とすることで同等の効果を得ることができるので、羽根車は斜流羽根車２１でも良い。
【０１６４】
また、参考例１〜１４、実施例１〜実施例８の羽根車を軸流羽根車２とするとさらに騒音の低減ができなお良い。
【０１６５】
（参考例１６）
つぎに本発明の参考例１６について図１〜図２１を参照しながら説明する。なお、参考例１〜１５、実施例１〜実施例８と同一箇所には同一番号を付けて詳細な説明は省略する。
【０１６６】
図に示すように、送風機本体１の電動機３に係止される斜流羽根車２１の回転軸４を中心とする任意の吸込側直径Ｄ１と任意の吐出側直径Ｄ２でできる円錐台Ｚで翼６を切断して、断面を２次元に展開してできる翼断面１３で、負圧面１５側に反りの極大点４６が２ヶ所あるＭ字型の中心線１４の翼６の斜流羽根車２１を有する構成にされている。
【０１６７】
上記構成により、機器の小型化、機器性能の使用範囲の拡大をするために非常に高い静圧を必要とする。そこで負圧面１５側に反りの極大点４６が２ヶ所あるＭ字型の中心線１４の翼６であるために、翼６に流入された流れ５０は前縁側４７の極大点４６による翼６の反りにより圧力上昇を行い、翼６の中央部の極小点４９付近で流れ５０は斜流羽根車２１特有の半径方向の成分を持ち、遠心作用によりさらに圧力上昇を行い、つぎに流れ５０は翼６の後縁側４８の極大点４６による翼６の反りで圧力上昇をして軸方向に流れ、翼６より流出することにより、低回転で高静圧を得ることができ、騒音の低減ができる。
【０１６８】
このように本発明の参考例１６の送風機によれば、負圧面１５側に反りの極大点４６が２ヶ所あるＭ字型の中心線１４の翼６であるために、小型で高静圧、大風量を得る際の斜流羽根車２の騒音を抑制することができ、小型で高静圧、大風量の送風機の騒音を低くすることができる。
【０１６９】
なお、軸流羽根車２の外周部１１に略円筒状のリング２２を設けることにより、軸流羽根車２が回転した際に起こる翼６の変形あるいは破壊を防ぐことを行っても同等の効果を得ることができ、翼６の変形あるいは破壊を防ぐ強度向上のための軸流羽根車２および翼６の形状はこの限りではない。
【０１７０】
（参考例１７）
つぎに本発明の参考例１７について図２９および図３０を参照しながら説明する。
【０１７１】
図に示すように、内面が円筒面状の枠体６１内部に軸方向に設置された放射状の複数の脚部６２を有する略円筒状の電動機ケース６３とこの内部に設置される電動機６４の回転軸端部６５に軸流羽根車６６が係止された送風機６７において、脚部６２の羽根車側の軸方向端部６８から軸流羽根車６６の間に、枠体６１の内周面に接する外周縁６９の長さが、電動機ケース６３の外周面に接する内周縁７０の長さよりも長い一定曲率を有する静翼７１と、この静翼７１の凸面における外周側入口部７２ｔおよび内周側入口部７２ｈにおいて断面が半円状の肉厚部７３ｔおよび７３ｈを配設してなる構成となっている。
【０１７２】
上記構成により、軸流羽根車６６を通過した流れａは、圧力増加されるとともに速度三角形から、旋回成分を有する回転方向に角度をもつ絶対速度Ｃ2の流れとなる。この流れが静翼７１に流入する際、中心軸に対する流入角度αｓは径方向位置で変化し、理想的な状態では内周側から外周側の位置になるに従って大きくなる。ところが実際は、旋回成分をもちつつ、高回転による遠心力の影響で径方向にも広がる斜流流れとなるため、特に外周側では静翼７１に流入するまでに、主流流れが枠体６１の内周面をはね返る２次流れと干渉して流入角度αｓが一定に定まらず、様々な流入角度αｓをもった流れとなる。また、内周側では、静翼７１に流入するまでに、逆流現象の影響で様々な流入角度αｓをもった流れとなる。このとき、静翼７１の凸面側（負圧面側）の外周側入口部７２ｔおよび内周側入口部７２ｈにおいて肉厚部７３ｔおよび７３ｈが形成されているためどの流入角度に対してもなめらかに迎え入れることができ、凸面側の剥離および渦の発生を抑制し流体損失を低減できる。
【０１７３】
なお、肉厚部７３ｔおよび７３ｈの断面直径は静翼７１の周方向断面の弦長Ｌの３％から１０％の範囲が望ましく、径方向長さは静翼７１径方向高さＨの３０％以下が望ましい。
【０１７４】
また、軸流羽根車６６と静翼７１の再接近距離は軸流羽根車６６の羽根外径Ｄｔの１５％以上が望ましい。
【０１７５】
また、参考例１から１６記載のいずれかあるいは、請求項１から８記載のいずれかの軸流羽根車を用いれば、小型化が可能となり、送風機としての諸性能（静圧、風量、効率、騒音）は更に向上する。
【０１７６】
また、軸流羽根車６６を斜流羽根車にかえてもよく、その作用効果に差異は生じない。
【０１７７】
このように本発明の参考例１７の送風機によれば、静翼流入時の外周側および内周側における流体損失を低減し効率よく旋回エネルギを圧力エネルギへ変換でき、全圧効率が増加し消費電力が低減できる。また、作動点（静圧・風量）が同じなら回転数を低減でき、騒音を低減することができる。
【０１７８】
（参考例１８）
つぎに本発明の参考例１８について図２９および図３１を参照しながら説明する。なお、実施例２５と同一箇所には同一番号を付し、詳細な説明は省略する。
【０１７９】
図に示すように、静翼７１の凹面（正圧面）における外周側入口部７４ｔおよび内周側入口部７４ｈにおいて断面が半円状の肉厚部７５ｔおよび７５ｈを配設してなる構成となっている。
【０１８０】
上記構成において、軸流羽根車６６と静翼７１の間において、特に外周側と内周側における静翼７１への流入角度が様々に乱れた流れａは、静翼７１への流入時に肉厚部７５ｔおよび７５ｈによって滑らかに迎え入れられ、凹面側の剥離および渦の発生を抑制し、流体損失を低減できる。
【０１８１】
なお、肉厚部７５ｔおよび７５ｈの断面直径は静翼７１の周方向断面の弦長Ｌの３％から１０％の範囲が望ましく、径方向長さは静翼７１径方向高さＨの３０％以下が望ましい。
【０１８２】
また、軸流羽根車６６と静翼７１の再接近距離は軸流羽根車６６の羽根外径Ｄｔの１５％以上が望ましい。
【０１８３】
また、参考例１から１６記載のいずれかあるいは、請求項１から８記載のいずれかの軸流羽根車を用いれば、小型化が可能となり、送風機としての諸性能（静圧、風量、効率、騒音）は更に向上する。
【０１８４】
また、参考例１７記載の肉厚部も用いると更に流体損失を低減できる。
【０１８５】
また、軸流羽根車６６を斜流羽根車にかえてもよく、その作用効果に差異は生じない。
【０１８６】
このように本発明の参考例１８の送風機によれば、参考例１７の作用効果に加えて、静翼流入時の外周側および内周側における流体損失を実施例２５以上に低減し効率よく旋回エネルギを圧力エネルギへ変換でき、全圧効率が増加し消費電力が低減できる。
【０１８７】
（参考例１９）
つぎに本発明の参考例１９について図３２および図３３を参照しながら説明する。なお、参考例１７および参考例１８と同一箇所には同一番号を付し、詳細な説明は省略する。
【０１８８】
図に示すように、径方向の高さが静翼の高さＨの３０％以下で前端７６の高さが後端７７の高さ以下であり、静翼７１の外周側入口部７８の入口角度βｓに対し、βｓ−５゜＜βｓ’＜βｓ＋５゜を満たす入口角度α’を有する補助静翼７９を静翼７１から軸流羽根車６６の間の枠体６１の内周面に複数枚配設してなる構成となっている。
【０１８９】
上記構成において、軸流羽根車６６と外周側入口部７８の間における特に最外周側において、軸流羽根車６６を通過した流れａは、主流流れが２次流れと干渉し乱れた流れに発達する前に、補助静翼７９により整流化され外周側入口部７８の入口角度βｓに近い流入角度となって静翼７１に流入することとなり、流入時の流体損失を低減することができる。
【０１９０】
なお、参考例１から１６記載のいずれかあるいは、請求項１から８記載のいずれかの軸流羽根車を用いれば、小型化が可能となり、送風機としての諸性能（静圧、風量、効率、騒音）は更に向上する。
【０１９１】
また、参考例１７または参考例１８のいずれか記載、または両方の肉厚部を用いれば、更に流体損失を低減できる。
【０１９２】
また、軸流羽根車６６を斜流羽根車にかえてもよく、その作用効果に差異は生じない。
【０１９３】
このように本発明の参考例１９の送風機によれば、静翼流入時の外周側における流体損失を低減し効率よく旋回エネルギを圧力エネルギへ変換でき、全圧効率が約５％増加し消費電力が低減できる。また、作動点（静圧・風量）が同じなら回転数を低減でき、騒音を低減することができる。
【０１９４】
（参考例２０）
つぎに本発明の参考例２０について図３４を参照しながら説明する。なお、参考例１７から参考例１９と同一箇所には同一番号を付し、詳細な説明は省略する。
【０１９５】
図に示すように、静翼７１の外周側から内周側に向かって、静翼７１の径方向高さＨの３０％以下の範囲内において、略円筒状の薄肉リング８０を静翼７１に係止してなる構成となっている。
【０１９６】
上記構成において、軸流羽根車６６と静翼７１の間における特に外周側において、軸流羽根車６６を通過した流れａは、主流流れが２次流れと干渉し乱れた流れに発達するが、この発達領域は静翼７１への流入前から通過途中においても外周から内周に向かって径方向に発達しようとするが、薄肉リング８０によって分離整流化され、主流流れに及ぼす２次流れの影響を抑制でき、静翼７１通過時の流体損失を低減することができる。
【０１９７】
なお、薄肉リング８０の軸方向長さは径方向における薄肉リング８０の設置位置での静翼７１の軸方向長さの１から１．２倍の長さが望ましく、薄肉リングの前端８１と軸流羽根車６６との再接近距離は羽根外径Ｄｔの１０％以上が望ましい。
【０１９８】
また、前端８１を軸流羽根車６６通過後の斜流流れに留意して、この斜流流れに沿った屈曲部を形成すると更に効果が上がる。
【０１９９】
また、参考例１から１６記載のいずれかあるいは、請求項１から８記載のいずれかの軸流羽根車を用いれば、小型化が可能となり、送風機としての諸性能（静圧、風量、効率、騒音）は更に向上する。
【０２００】
また、参考例１７、１８または１９記載の静翼を用いれば更に流体損失を低減できる。
【０２０１】
また、軸流羽根車６６を斜流羽根車にかえてもよく、その作用効果に差異は生じない。
【０２０２】
このように、本発明の参考例２０の送風機によれば、外周から内周へ径方向に発達しようとする２次流れを薄肉リングで分離整流化することで流体損失を低減し効率よく旋回エネルギを圧力エネルギへ変換でき、全圧効率が増加し消費電力が低減できる。また、作動点（静圧・風量）が同じなら回転数を低減でき、騒音を低減することができる。
【０２０３】
（参考例２１）
つぎに本発明の参考例２１について図３５を参照しながら説明する。なお、参考例１７から参考例２０と同一箇所には同一番号を付し、詳細な説明は省略する。
【０２０４】
図に示すように、静翼の外周側入口部７８から軸流羽根車６６の間の枠体６１内周面に静翼７１の径方向高さＨの１０％以下の高さの羽毛状突起物８２を多数植付けた構成となっている。
【０２０５】
上記構成において、軸流羽根車６６と外周側入口部７８の間における特に最外周側において、軸流羽根車６６を通過した流れａは、主流流れが２次流れと干渉し渦を生成し、この渦が大きく発達しようとするが、羽毛状突起物８２により渦が細かく分解され、外周から内周へ向かう径方向への渦を含む乱れた流れも軽減でき、流体損失を低減できる。
【０２０６】
なお、参考例１から１６記載のいずれか、あるいは請求項１から８記載のいずれかの軸流羽根車を用いれば、小型化が可能となり、送風機としての諸性能（静圧、風量、効率、騒音）は更に向上する。
【０２０７】
また、参考例１７、１８または２０記載の静翼を用いれば更に流体損失を低減できる。
【０２０８】
また、軸流羽根車６６を斜流羽根車にかえてもよく、その作用効果に差異は生じない。
【０２０９】
このように、本発明の参考例２１の送風機によれば、外周部における渦の生成および発達を軽減でき、流体損失を低減し効率よく旋回エネルギを圧力エネルギへ変換でき、全圧効率が増加し消費電力が低減できる。また、作動点（静圧・風量）が同じなら回転数を低減でき、騒音を低減することができる。
【０２１０】
（参考例２２）
つぎに本発明の参考例２２について図１および図３６を参照しながら説明する。なお、参考例１および参考例１７から参考例２１と同一箇所には同一番号を付し、詳細な説明は省略する。
【０２１１】
図に示すように、下面を開口し、上面の一部に排気口９１を有するフード本体９２と、このフード本体９２の内部において、フィルタ９３および断面がベルマウス形状または略台形形状の吸込オリフィス９４とこの吸込オリフィス９４を吸込口９５に付設し、フィルタ９３と排気口９１の間に配設された軸流羽根車６６を有する送風機本体１を備えた構成となっている。
【０２１２】
上記構成において、油煙などを含む空気の流れはフード本体９２の下面開口部より流入し、フィルタ９３で油煙分が除去され、吸込オリフィス９４から送風機本体１に流入し排気口９１からダクト９６を通過して室外に排気される。このとき、送風機本体１は従来用いられてきた遠心型の送風機よりも小型である時、フード内部における送風機本体を除いた容積が従来のフード本体内の送風機本体をのぞいた容積と同等なら、フード本体９２の高さをより低くすることができ、フード本体９２の軽量化および低コスト化が可能となる。また、この送風装置がレンジフードとして使用される場合、フード高さを低くすることでキッチンの美観が損なわれない。
【０２１３】
なお、参考例１から２１記載のいずれか、あるいは請求項１から８記載のいずれかの送風機を用いれば、小型化が可能となり、送風装置としての諸性能（静圧、風量、効率、騒音）は更に向上する。
【０２１４】
このように本発明の参考例２２の送風装置によれば、フード高さを低くすることができるので、フード本体の軽量化および低コスト化を実現できる。
【０２１５】
（参考例２３）
つぎに本発明の参考例２３について図１および図３７を参照しながら説明する。なお、参考例１および参考例１７から参考例２２と同一箇所には同一番号を付し、詳細な説明は省略する。
【０２１６】
図に示すように下面を開口し、上面の一部に排気口９１を有するフード本体９７と、このフード本体９７の内部にフィルタ９３および断面がベルマウス形状または略台形状の吸込オリフィス９４と、フード本体９７の外部に排気口９１と室外を連通するダクト９６と、このダクト９６の中間部または端部に接続配設された軸流羽根車６６を有する送風機本体１を備えた構成となっている。
【０２１７】
上記構成において、送風機本体１が従来の遠心型の送風機本体よりも小型である時、軸流方向流れであるのでフード本体９７の外部のダクト９６の中間部または端部に容易に接続することができる。また、フード本体９７の内部にはフィルタ９３および吸込オリフィス９４のみ配設されることからフード高さを実施例３０よりも更に低くすることができ、フード本体９７の更なる軽量化および低コスト化が可能となる。また、この送風装置がレンジフードとして使用される場合、フード高さを低くすることで吊り戸棚スペースを確保でき、キッチンの美観が損なわれない。
【０２１８】
なお、送風機本体１はダクト９６の端部に接続される際、室外と室内を仕切る壁体９８間に軸方向長さの一部または全部が挿脱可能に配設されることや、室外側の壁面に配設されることで、メンテナンス性が向上する。
【０２１９】
なお、参考例１から２１記載のいずれか、あるいは請求項１から８記載のいずれかの送風機を用いれば、小型化が可能となり、送風装置としての諸性能（静圧、風量、効率、騒音）は更に向上する。
【０２２０】
このように、本発明の参考例２３の送風装置によれば、送風機本体をフード本体の外部に配設することによりフード高さを更に低くすることができるので、実施例３０以上のフード本体の軽量化および低コスト化を実現できる。
【０２２１】
（参考例２４）
つぎに本発明の参考例２４について図１および図３８を参照しながら説明する。なお、参考例１および参考例１７から参考例２３と同一箇所には同一番号を付し、詳細な説明は省略する。
【０２２２】
図に示すように、下面を開口し、上面または背面の一部に排気口９１を有するフード本体９９と、このフード本体９９内部にフィルタ９３が設置され、断面がベルマウス形状または略台形形状の吸込オリフィス９４を吸込口９５に付設した軸流羽根車６６を有する送風機本体１の一部がフード本体９９内に突出し、他部が前記フード本体９９外に突出するように排気口９１において、挿脱可能に係止された構成となっている。
【０２２３】
上記構成において、送風機本体１が従来の遠心型の送風機本体よりも小型である時、上面の排気口９１において、送風機本体１の一部がフード本体９９内に突出しているだけなので、フード本体９２内部における送風機本体１の一部を除いた容積が実施例３０のフード本体内の送風機本体をのぞいた容積と同等なら、フード本体９９のフード高さを実施例３０より更に低くすることができ、送風機本体１が挿脱可能なことからメンテナンス性が向上し、フード高さを送風機本体の径方向の外径寸法以上に設定することで、フード内に収納した状態で梱包・運送することができ、流通コストも削減できる。また、この送風装置がレンジフードとして使用される場合、フード高さを低くすることで吊り戸棚スペースを確保でき、キッチンの美観が損なわれない。
【０２２４】
なお、背面の一部に排気口９１が設けられた場合の送風機本体１の設置に関してもその作用効果に差異は生じない。
【０２２５】
また、参考例１から２１記載のいずれか、あるいは請求項１から８記載のいずれかの送風機を用いれば、小型化が可能となり、送風装置としての諸性能（静圧、風量、効率、騒音）は更に向上する。
【０２２６】
このように、本発明の参考例２４の送風装置によれば、送風機本体をフード本体の内外に渡って挿脱可能に配設することによりフード高さを実施例３０より更に低くすることができるので、実施例３０以上のフード本体の軽量化および低コスト化を実現できる。
【０２２７】
（参考例２５）
つぎに本発明の参考例２５について図１および図３９を参照しながら説明する。なお、参考例１および参考例１７から参考例２４と同一箇所には同一番号を付し、詳細な説明は省略する。
【０２２８】
図に示すように、フィルタ面の孔径ｄを吸込オリフィス９４近傍から離れるにしたがって大きくしたフィルタ１００を備えた排煙用の送風装置としたものである。
【０２２９】
上記構成において、油煙を含んだ空気がフード本体９９内に設置されるフィルタ１００に流入する際、フィルタ面に形成される孔径ｄが吸込オリフィス９４近傍から離れるに従って大きくなるので、従来の穴径が同一のフィルタの場合では吸込オリフィス９４近傍のフィルタ面のみの空気の通過量が増大し、通過量に偏りが生じ、捕集性が悪くなりフィルタ劣化も早くなるのに対し、吸込オリフィス９４近傍のフィルタ面の空気の通過量が減り、ほぼ均一にフィルタ全面から流入・通過されることとなり、捕集性およびフィルタ寿命が向上する。
【０２３０】
なお、フィルタ１００の設置に関しては、フード本体９９内におけるフィルタ１００に対する上流側空間の容積が同等なら、設置位置はこの限りではない。
【０２３１】
また、フィルタ１００と吸込オリフィス９４の再接近距離は送風機本体１の吸込口径Ｄｉの３０％以上が望ましい。
【０２３２】
また、参考例１から２１記載のいずれか、あるいは請求項１から８記載のいずれかの送風機を用いれば、小型化が可能となり、送風装置としての諸性能（静圧、風量、効率、騒音）は更に向上する。
【０２３３】
このように、本発明の参考例２５の送風装置によれば、参考例２２、２３または２４の作用効果に加えて、捕集性およびフィルタ寿命を向上させることが可能となる。
【０２３４】
（参考例２６）
つぎに本発明の参考例２６について図１および図４０を参照しながら説明する。なお、参考例１および参考例１７から参考例２５と同一箇所には同一番号を付し、詳細な説明は省略する。
【０２３５】
図に示すように、内面が円筒面状の本体１０１の上流側の側面および下流側の上面に本体１０１の内外を連通するスリット状の開口部１０２ｉおよび１０２ｏを有し、この上流側の開口部１０２ｉの内側にフィルタ１０３を配設した構成となっている。
【０２３６】
上記構成において、開口部１０２ｉが本体１０１の側面に形成されているため、本体１０１の全周から汚れた空気を流入でき、軸流羽根車６６を小型にすれば、従来の特に遠心羽根車を用いた空気清浄用の送風装置に比して、本体の大きさを大幅に小型・軽量化でき、持ち運び自由となり、この送風装置１つで必要な様々な場所に移設できる。
【０２３７】
なお、参考例１から２１記載のいずれか、あるいは請求項１から８記載のいずれかの送風機を用いれば、小型化が可能となり、送風装置としての諸性能（静圧、風量、効率、騒音）は更に向上する。
【０２３８】
また、開口部１０２ｉおよび１０２ｏの形状、形成位置に関しては、各々の開口面積が等しければ、本実施例に限らない。
【０２３９】
また、小型・軽量化により、材料・梱包・運送コストも低減できる。このように本発明の実施例３４の送風装置によれば、集塵範囲および方向を拡大でき、小型で軽量の低コストの空気清浄用送風装置を実現できる。
【０２４０】
（参考例２７）
つぎに本発明の参考例２７について図１および図４１を参照しながら説明する。なお、参考例１および参考例１７から参考例２６と同一箇所には同一番号を付し、詳細な説明は省略する。
【０２４１】
図に示すように、内面が円筒面状の本体１０４の上流側の側面および下流側の上面に本体１０４の内外を連通するスリット状の開口部１０５ｉおよび１０５ｏを有し、この下流側の開口部１０５ｏの内側にフィルタ１０６を配設した構成となっている。
【０２４２】
上記構成において、実施例３４と同様に開口部１０５ｉが本体１０４の側面に形成されているため、本体１０４の全周から汚れた空気を流入でき、軸流羽根車６６を小型にすれば、従来の特に遠心羽根車を用いた空気清浄用の送風装置に比して、本体の大きさを大幅に小型・軽量化でき、持ち運び自由となり、この送風装置１つで必要な様々な場所に移設できる。
【０２４３】
なお、参考例１から２１記載のいずれか、あるいは請求項１から８記載のいずれかの送風機を用いれば、小型化が可能となり、送風装置としての諸性能（静圧、風量、効率、騒音）は更に向上する。
【０２４４】
また、開口部１０５ｉおよび１０５ｏの形状、形成位置に関しては、各々の開口面積が等しければ、本実施例に限らない。
【０２４５】
また、小型・軽量化により、材料・梱包・運送コストも低減できる。
【０２４６】
このように本発明の参考例２７の送風装置によれば、集塵範囲および方向を拡大でき、小型で軽量の低コストの空気清浄用送風装置を実現できる。
【０２４７】
（参考例２８）
つぎに本発明の参考例２８について図１および図４２を参照しながら説明する。なお、参考例１および参考例１７から参考例２７と同一箇所には同一番号を付し、詳細な説明は省略する。
【０２４８】
図に示すように、フィルタを超高性能フィルタ１０７とした構成となっている。
【０２４９】
上記構成において、通常の空気清浄用のフィルタに対し、微細な塵埃も集塵できる超高性能フィルタ１０７（ＨＥＰＡなど）の通風時の圧力損失は増加するが、搭載する送風機は高静圧が実現できる送風機であるため、圧力損失の増加を充分補うことができ、本体１０１や開口部１０２ｉおよび１０２ｏの開口面積を増加させる必要はない。
【０２５０】
このように本発明の参考例２８の送風装置によれば、実施例３４または３５の作用効果に加えて、超高性能フィルタを設置することで、送風性能を損なうことなく、集塵性能を向上できる。
【０２５１】
（参考例２９）
つぎに本発明の参考例２９について図１および図４３を参照しながら説明する。なお、参考例１および参考例１７から参考例２８と同一箇所には同一番号を付し、詳細な説明は省略する。
【０２５２】
図に示すように、本体１０１の側面の一部に全周にわたって光が透過するアクリル材等を用いたスリット窓１０９を有し、照明機器１０８を電動機６４の端部に付設した構成となっている。
【０２５３】
上記構成において、搭載する送風機は、小型、高静圧および低騒音を実現できる送風機となっているので、住宅内の居間では間接照明に、また寝室では足下の照明に設置することができ、インテリア性が向上し、持ち運び便利なので、様々な照明用途に対応できる。
【０２５４】
このように本発明の参考例２９の送風装置によれば、参考例２６、２７または２８の作用効果に加えて、多様な照明用途に対応することができる。
【０２５５】
（参考例３０）
つぎに本発明の参考例３０について図１および図４４を参照しながら説明する。なお、参考例１および参考例１７から参考例２９と同一箇所には同一番号を付し、詳細な説明は省略する。
【０２５６】
図に示すように断面がベルマウス形状または略台形状を有する吸込オリフィス１１１と回転手段を有した本体取付金具１１２を配設した構成となっている。
【０２５７】
上記構成において、本体取付金具１１２の一方の端部を送風機本体１に、他方の端部を
室内側の壁面に固着することで、夏期使用時は吸込オリフィス１１１の開口部を床面側に向けることにより、空調機等で冷やされた床面付近の空気を天井側に循環させることができ、室内空間における温度分布の均一化が図れる。また、冬期使用時は吸込オリフィス１１１の開口部を回転手段を有する本体取付金具１１２により天井面側に向けることにより、空調機等で暖められた天井面付近の空気を床面側に循環させることができ、室内空間における温度分布の均一化が図れる。
【０２５８】
なお、参考例１から２１記載のいずれか、あるいは請求項１から８記載のいずれかの送風機を用いれば、小型化が可能となり、送風装置としての諸性能（静圧、風量、効率、騒音）は更に向上する。
【０２５９】
このように本発明の参考例３０の送風装置によれば、サーキュレーション作用により、室内空間における温度分布の均一化を図ることができる。
【０２６０】
（参考例３１）
つぎに本発明の参考例３１について図１および図４５を参照しながら説明する。なお、参考例１および参考例１７から参考例３０と同一箇所には同一番号を付し、詳細な説明は省略する。
【０２６１】
図に示すように断面がベルマウス形状または略台形状を有する吸込オリフィス１１１と、回転手段を有した本体取付金具１１２と、一方の開口端部が丸穴形状で、他方の開口端部が細長の角穴形状で、この角穴内に１個ないし複数個の風向フィン１１３を備えた線状吹き出し拡散ルーバ１１４を備え、この線状吹き出し拡散ルーバ１１４の丸穴の開口端部を吹き出し口１１５に接続した構成となっている。
【０２６２】
上記構成において、線状吹き出し拡散ルーバ１１４の細長の開口部面積を他方の開口部面積より小さくすることで、流速を増加させることができ、広い居室空間の壁面にこの送風装置を取り付けてもサーキュレーション作用が十分可能となる。また、風向フィン１１３の向きを変えることで、吹き出し流の方向を局所的または拡散的に変化させることも可能となる。
【０２６３】
なお、参考例１から２１記載のいずれか、あるいは請求項１から８記載のいずれかの送風機を用いれば、小型化が可能となり、送風装置としての諸性能（静圧、風量、効率、騒音）は更に向上する。
【０２６４】
このように本発明の参考例３１の送風装置によれば、線状吹き出し拡散ルーバにより吹き出し流の流速を増加させることでサーキュレーション作用の範囲を拡大でき、風向フィン１１３により吹き出し流の方向を自由に変えることができる。
【０２６５】
（参考例３２）
つぎに本発明の参考例３２について図１および図４６を参照しながら説明する。なお、参考例１および参考例１７から参考例３１と同一箇所には同一番号を付し、詳細な説明は省略する。
【０２６６】
図に示すように、断面がベルマウス形状または台形状を有する吸込オリフィス１１１と、回転手段を有した本体取付金具１１２と、断面がベルマウス形状または台形状で、内部に略円錐形状のガイド１１６を備えた環状吹き出し拡散ルーバ１１７を備え、この環状吹き出し拡散ルーバ１１７を吹き出し口１１５に接続した構成となっている。
【０２６７】
上記構成において、環状吹き出し拡散ルーバ１１７の下流側の開口部面積を上流側の開
口部面積よりも小さくすることで吹き出し流の流速を増加させることができ、更に環状吹き出し拡散ルーバ１１７内のガイド１１６により環状吹き出しとなるため、特に天井高の高い居室空間の天井面や壁面にこの送風装置を取り付けても広範囲なサーキュレーション作用が十分可能となる。
【０２６８】
なお、参考例１から２１記載のいずれか、あるいは請求項１から８記載のいずれかの送風機を用いれば、小型化が可能となり、送風装置としての諸性能（静圧、風量、効率、騒音）は更に向上する。
【０２６９】
このように本発明の参考例３２の送風装置によれば、環状吹き出し拡散ルーバにより広範囲なサーキュレーション作用を実現できる。
【０２７０】
（参考例３３）
つぎに本発明の参考例３３について図１および図４７を参照しながら説明する。なお、参考例１および参考例１７から参考例３２と同一箇所には同一番号を付し、詳細な説明は省略する。
【０２７１】
図に示すように断面がベルマウス形状または略台形状を有する吸込オリフィス１１１と、回転手段を有した本体取付金具１１２と、略円筒状で内部に１個ないし複数個の風向フィン１１８と、回転軸４の周方向に回転する回転手段を有した回転拡散ルーバ１１９を備え、この回転拡散ルーバ１１９を吹き出し口１１５に接続した構成となっている。
【０２７２】
上記構成において、風向フィン１１８を全て同一方向（１個の場合はある方向）に向けても回転拡散ルーバ１１９自体が回転軸４の周方向に回転する回転手段により回転するため、多くの風量を広範囲に行き渡らせることができ、広い居室空間の天井面や壁面にこの送風装置を取り付けてもサーキュレーション作用が向上する。
【０２７３】
なお、参考例１から２１記載のいずれか、あるいは請求項１から８記載のいずれかの送風機を用いれば、小型化が可能となり、送風装置としての諸性能（静圧、風量、効率、騒音）は更に向上する。
【０２７４】
このように本発明の参考例３３の送風装置によれば、回転拡散ルーバにより大風量で広範囲なサーキュレーション作用を実現できる。
【０２７５】
（参考例３４）
つぎに本発明の参考例３４について図１および図４８を参照しながら説明する。なお、参考例１および参考例１７から参考例３３と同一箇所には同一番号を付し、詳細な説明は省略する。
【０２７６】
図に示すように一方または両方の対向する側壁１２１の上下または、一方の側壁１２１の上方と対向する他方の側壁１２１の下方に給排用の開口部１２２を有し、この上方と下方の開口部１２２間の側壁面に点検口１２３および点検扉１２４を有した箱体状の壁用建材ユニット１２５の内部に配設した構成となっている。
【０２７７】
上記構成において、高静圧で大風量の送風機本体１を点検口１２３から建材ユニット１２５の内部空間に設置し、建材ユニット１２５の内部空間の気密性を高めることで、開口部１２２からの空気の流入出が可能となる。また、接続ダクトを配管する必要がないので省施工となる。なお、建材ユニット１２５を用いることによって、住居および非住居において、１階と２階や隣室や室内と室外との換気にも利用できる。
【０２７８】
なお、参考例１から２１記載のいずれか、あるいは請求項１から８記載のいずれかの送風機を用いれば、小型化が可能となり、送風装置としての諸性能（静圧、風量、効率、騒音）は更に向上する。
【０２７９】
このように本発明の参考例３４の送風装置によれば、壁体と送風装置が一体化することにより、省施工となり、換気方式を多様化することができる。
【０２８０】
（参考例３５）
つぎに本発明の参考例３５について図１および図４９を参照しながら説明する。なお、参考例１および参考例１７から参考例３４の同一箇所には同一番号を付けて詳細な説明は省略する。
【０２８１】
図に示すように、断面がベルマウス形状または略台形状を有する吸込オリフィス１２６と、回転手段を有した本体取付金具１１２と上流から下流に向かって空気の通過断面積が小さくなる吹き出しルーバ１２７を備え、送風方向に１個ないし複数個設置した構成にされている。
【０２８２】
上記構成において、送風機本体１の電動機により軸流羽根車が回転し、送風機本体１の吹き出し側に上流から下流つまり吹き出し方向に向かって、空気の吹き出し断面積を小さくすることで通過風速が大きくなるようにした吹き出しルーバ１２７で空気の搬送距離を大きく取れるようにし、さらに送風機本体１の周辺の汚れた空気や搬送されてきた空気を確実に捕集するための吸込オリフィス１２６を送風機本体１の吸込側に備えて、軸流羽根車の回転軸を含む断面の形状をベルマウス形状または略台形状としている。そこで送風機本体１を送風したい方向に１個ないし複数個設置することによりダクト設備がない状態でも換気送風が可能となり、低コスト、省施工の送風装置を実現することができる。また送風機本体１の本体取付金具１１２が回転可能であるために送風方向を変えたい場合に送風機本体１を反転することで可能である。なお、この送風装置は主にダクトを設置しにくい天井高の高い工場や、逆に天井高が低く、梁の多いダクトを設置しにくい環境、例えば地下駐車場に利用できる。
【０２８３】
なお、参考例１から２１記載のいずれか、あるいは請求項１から８記載のいずれかの送風機を用いれば、小型化が可能となり、送風装置としての諸性能（静圧、風量、効率、騒音）は更に向上する。
【０２８４】
このように本発明の参考例３５の送風装置によれば、ダクト設備なしで換気送風が可能な低コスト、省施工の送風装置を実現することができる。
【０２８５】
（参考例３６）
つぎに本発明の参考例３６について図１および図５０を参照しながら説明する。なお、参考例１および参考例１７から参考例３５の同一箇所には同一番号を付けて詳細な説明は省略する。
【０２８６】
図に示すように、上流または下流のダクト９６中間部または端部に空気清浄フィルタ１２８を配設した構成にされている。
【０２８７】
上記構成において、送風機本体１の電動機により軸流羽根車が回転し、送風機本体１により給気を行う際、送風機本体１の上流あるいは下流のダクト９６中間部または端部に空気清浄フィルタ１２８を配設することにより室外からの空気に含まれる塵やごみ、花粉、ウィルスが室内に侵入することを防ぐことができる。また室内の汚れた空気を換気する際にも、そこで換気の概念を室内から環境に広げて考え、送風機本体１の上流あるいは下流のダクト９６中間部または端部に空気清浄フィルタ１２８を配設することにより、直接汚れた空気を排出しなくて済むために環境汚染も防ぐことができる。なお、この送風装置は主にきれいな空気の環境が要求されるクリーンルームや、病院、居室、非居室に用いることができる。
【０２８８】
なお、参考例１から２１記載のいずれか、あるいは請求項１から８記載のいずれかの送風機を用いれば、小型化が可能となり、送風装置としての諸性能（静圧、風量、効率、騒音）は更に向上する。
【０２８９】
このように本発明の参考例３６の送風装置によれば、空気清浄フィルタ１２８を配設することにより室外からの空気に含まれる塵やごみ、花粉、ウィルスが室内に侵入することを防ぐことが可能な送風装置を実現することができる。
【０２９０】
（参考例３７）
つぎに本発明の参考例３７について図１および図５１を参照しながら説明する。なお、参考例１および参考例１７から参考例３６の同一箇所には同一番号を付けて詳細な説明は省略する。
【０２９１】
図に示すように、上流または下流のダクト９６中間部または端部に消臭ユニット１２９を配設した構成にされている。
【０２９２】
上記構成において、室内の汚れた空気を直接室外に排出するということは従来あたりまえのようにされてきたが、密集した住宅やマンションで排出される臭い、油煙の問題で排気の位置方向が限られてきている。そこで換気の概念を室内から環境に広げて考え、室外に室内の汚れた空気を排気する際にも、送風機本体１の上流あるいは下流のダクト９６中間部または端部に消臭ユニット１２９を配設することにより、直接汚れた空気を排出せず消臭して排気するために、排気の位置方向に制約を受けず自由に設計することができ、環境汚染も防ぐことができる。なお、送風機本体１の電動機により軸流羽根車が回転し、送風機本体１により給気を行う際、送風機本体１の上流あるいは下流のダクト９６中間部または端部に消臭ユニット１２９を配設することにより室外からの空気に含まれるいやな臭いが室内に侵入することを防ぐことができる。
【０２９３】
なお、参考例１から２１記載のいずれか、あるいは請求項１から８記載のいずれかの送風機を用いれば、小型化が可能となり、送風装置としての諸性能（静圧、風量、効率、騒音）は更に向上する。
【０２９４】
このように本発明の参考例３７の送風装置によれば、消臭ユニット１２９を配設することにより、排気時において消臭して排気するために、排気の位置方向に制約を受けず、環境汚染も防ぐことが可能な送風装置を実現することができる。
【０２９５】
（参考例３８）
つぎに本発明の参考例３８について図１および図５２を参照しながら説明する。なお、参考例１および参考例１７から参考例３７の同一箇所には同一番号を付けて詳細な説明は省略する。
【０２９６】
図に示すように、上流または下流のダクト９６中間部または端部に消音ユニット１３０を配設した構成にされている。
【０２９７】
上記構成において、送風機本体１の電動機により軸流羽根車が回転し、送風機本体１により排気および給気を行う際、送風機本体１の上流あるいは下流のダクト９６中間部または端部に消音ユニット１３０を配設することにより室外からの騒音の侵入することを防ぐことができる。なお、送風装置は主に騒音の大きい環境に立地するビル、住宅に用いられる。
【０２９８】
なお、参考例１から２１記載のいずれか、あるいは請求項１から８記載のいずれかの送風機を用いれば、小型化が可能となり、送風装置としての諸性能（静圧、風量、効率、騒音）は更に向上する。
【０２９９】
このように本発明の参考例３８の送風装置によれば、消音ユニット１３０を配設することにより室外からの騒音の侵入を防ぐことが可能な送風装置を実現することができる。
【０３００】
（参考例３９）
つぎに本発明の参考例３９について図１および図５３を参照しながら説明する。なお、参考例１および参考例１７から参考例３８の同一箇所には同一番号を付けて詳細な説明は省略する。
【０３０１】
図に示すように、一方の側面の上下または、一方の側面の上方と対向または隣接する他方の側面の下方に給排用の開口部１２２を有し、この上方と下方の開口部１２２間の一方の側面に点検口１２３を有した細長の箱体状の柱用建材ユニット１３１の内部に配設した構成にされている。
【０３０２】
上記構成において、送風機本体１の電動機により軸流羽根車が回転し、柱用建材ユニット１３１の内部を空気が流れ、冬期の暖房時には上方の開口部１２２を吸込口とし、下方の開口部１２２を吹き出し口とすることで、室内の暖まった上方の空気を下方に移動し、室内の空気を循環させることつまりサーキュレーションすることで温度のムラをなくすことができる。これにより、空調機器の省エネ運転が可能となりランニングコストを低減でき、快適な空調ができる。また夏期の冷房時には送風機本体を反転して設置することにより、冬期と同じ効果が得られる。なお、送風装置は主に天井高の高い空気が循環しにくい居室、ホール、ロビー、階段、吹き抜けで用いることができる。
【０３０３】
なお、参考例１から２１記載のいずれか、あるいは請求項１から８記載のいずれかの送風機を用いれば、小型化が可能となり、送風装置としての諸性能（静圧、風量、効率、騒音）は更に向上する。
【０３０４】
このように本発明の参考例３９の送風装置によれば、送風機本体１を細長の箱体状の柱用建材ユニット１３１の内部に配設することにより、室内の空気を循環させることで室内の温度のムラをなくすことができ、空調機器の省エネ運転が可能で快適な空調ができる。
【０３０５】
（参考例４０）
つぎに本発明の参考例４０について図１および図５４を参照しながら説明する。なお、参考例１および参考例１７から参考例３９の同一箇所には同一番号を付けて詳細な説明は省略する。
【０３０６】
図に示すように、略円筒状または箱体状の送風機本体１の支持枠体１３２とこの支持枠体１３２内に挿脱可能な略円筒状または箱体状の挿脱アダプタ１３３を備え、この挿脱アダプタ１３３内に固着した構成にされている。
【０３０７】
上記構成において、天井懐のない居室の壁に開口部１２２を設けた際に、ダクト９６端部に送風機本体１を略円筒状または箱体状の送風機本体１の支持枠体１３２とこの支持枠体１３２内に挿脱可能な略円筒状または箱体状の挿脱アダプタ１３３を設けることにより、挿脱アダプタ１３３内に固着した送風機本体１が容易に挿脱アダプタ１３３と同時に取り出すことが可能で、送風機本体１のメンテナンスが非常に簡単になり、省メンテナンスの送風装置が実現できるとともに開口部１２２のグリル１３４を小さくできるため美観も損なわない送風装置が実現できる。なお、天井懐のない居室の壁を建物の外壁としても良く、さらに開口部１２２は吸込口あるいは吹き出し口のどちらでも良い。
【０３０８】
なお、参考例１から２１記載のいずれか、あるいは請求項１から８記載のいずれかの送風機を用いれば、小型化が可能となり、送風装置としての諸性能（静圧、風量、効率、騒音）は更に向上する。
【０３０９】
このように本発明の参考例４０の送風装置によれば、送風機本体１に支持枠体１３２と挿脱アダプタ１３３を設け、挿脱アダプタ１３３内に固着することにより、送風機本体１が容易に挿脱アダプタ１３３と同時に取り出すことが可能になり、省メンテナンスの送風装置が実現できる。
【０３１０】
（参考例４１）
つぎに本発明の参考例４１について図１および図５５を参照しながら説明する。なお、参考例１および参考例１７から参考例４０の同一箇所には同一番号を付けて詳細な説明は省略する。
【０３１１】
図に示すように、天井面の一部に点検用の開口部１２２および開閉扉１３５を有し、この開閉扉１３５の天井裏側に、ダクト９６との位置合わせの調節手段を有する固定金具１３６を用いて固定され、かつダクト９６に脱着可能な手段および形状を有する接続アダプタ１３７を備えた構成にされている。
【０３１２】
上記構成において、送風機本体１を設置する際に天井面の一部に必ず点検用の開口部１２２および開閉扉１３５を要する。そこで開閉扉１３５を利用して、開閉扉１３５の天井裏側にダクト９６との位置合わせの調節手段を有する固定金具１３６を用いて送風機本体１を固定し、さらにダクト９６に脱着可能な手段および形状を有する接続アダプタ１３７を備えることで、開閉扉１３５を開閉すると同時に送風機本体１もダクト９６と脱着することが可能となり、送風機本体１の組み込みが容易になり省施工になるとともに、点検時においても開閉扉１３５を開くと同時に送風機本体１もダクト９６から離れ、開閉扉１３５に固定されながら送風装置が天井面より下に下ろすことができ、開閉扉１３５を閉めると同時に送風機本体１もダクト９６に接続されるためメンテナンスも容易になる。
【０３１３】
なお、参考例１から２１記載のいずれか、あるいは請求項１から８記載のいずれかの送風機を用いれば、小型化が可能となり、送風装置としての諸性能（静圧、風量、効率、騒音）は更に向上する。
【０３１４】
このように本発明の参考例４１の送風装置によれば、開閉扉１３５を開閉すると同時に送風機本体１もダクト９６と脱着することが可能となり、送風機本体１の組み込み、点検が容易になり、省施工、省メンテナンスの送風装置が実現できる。
【０３１５】
（参考例４２）
つぎに本発明の参考例４２について図１および図５６を参照しながら説明する。なお、参考例１および参考例１７から参考例４１の同一箇所には同一番号を付けて詳細な説明は省略する。
【０３１６】
図に示すように、室内と室外を連通するダクト９６の室外側端部に細長の開口部１２２を有する給排ユニット１３８または一面に開口部１２２を有する箱体状の給排ボックス１３９を備え、ダクト９６の中間部ないし端部に配設した構成にされている。
【０３１７】
上記構成において、建物の屋根の軒下に給排ユニット１３８または給排ボックス１３９を設置することにより、室外側より雨の浸入を防ぐことができるとともに、目立たない位置にあるため美観も損なわない送風装置が実現できる。
【０３１８】
なお、参考例１から２１記載のいずれか、あるいは請求項１から８記載のいずれかの送風機を用いれば、小型化が可能となり、送風装置としての諸性能（静圧、風量、効率、騒音）は更に向上する。
【０３１９】
このように本発明の参考例４２の送風装置によれば、建物の屋根の軒下に給排ユニット１３８または給排ボックス１３９を設置することにより、室外側より雨の浸入を防ぐことができる送風装置が実現できる。
【０３２０】
【発明の効果】
以上のように実施例から明らかなように、本発明によれば、小型で高静圧、大風量を得ることができる軸流羽根車の騒音を低減でき、サージング現象の発生を高静圧側へ移行すると共に範囲を最小限でき、軸流羽根車の設計手法を確立した騒音の低い送風機を提供できる。
【０３２１】
また、軸流羽根車を通過後の、旋回成分をもち、２次流れや逆流により乱れた流れを効率的に回収し流体損失を低減し、結果的に消費電力を低減できる送風機を提供できる。
【０３２２】
また、小型で高静圧、大風量を得ることができる騒音の低い軸流羽根車の送風機を用いることで、従来の換気送風機器および空気調和機器では成し得なかった幅広い、用途の展開を行うことができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 本発明の参考例１の送風機の側断面図
【図２】 同要部正面図
【図３】 同要部断面図
【図４】 同要部正面図
【図５】 同要部側断面図
【図６】 同要部側断面図
【図７】 同要部正面図
【図８】 同実施例６の要部正面図
【図９】 同参考例２の要部側断面図
【図１０】 同要部側断面図
【図１１】 同要部側断面図
【図１２】 同実施例７の要部側断面図
【図１３】 同参考例１１の要部正面図
【図１４】 同要部正面図
【図１５】 同参考例１２の要部正面図
【図１６】 同要部断面図
【図１７】 同参考例１３の要部正面図
【図１８】 同参考例１４の要部側断面図
【図１９】 同参考例１５の要部側断面図
【図２０】 同参考例１６の要部側断面図
【図２１】 同要部断面図
【図２２】 同参考例１の外周前進角Ａθｔにおける比騒音レベルＫｓの性能特性図
【図２３】 同実施例１の反り率差における比騒音レベルＫｓの性能特性図
【図２４】 同実施例３の取付角差における比騒音レベルＫｓの性能特性図
【図２５】 同実施例６の２弦節比Ｓにおける比騒音レベルＫｓの性能特性図
【図２６】 同実施例８の反り率差における比騒音レベルＫｓの性能特性図
【図２７】 同参考例５の取付角差における比騒音レベルＫｓの性能特性図
【図２８】 同参考例８の弦節比Ｓにおける比騒音レベルＫｓの性能特性図
【図２９】 同参考例１７および１８の側断面図
【図３０】 （ａ）同参考例１７の送風機の動翼，静翼の外周側周方向断面図
（ｂ）同内周側周方向断面図
（ｃ）同動翼の回転による気流の速度線図
【図３１】 （ａ）同参考例１８の送風機の動翼，静翼の外周側周方向断面図
（ｂ）同内周側周方向断面図
【図３２】 同参考例１９の側断面図
【図３３】 同要部断面図
【図３４】 同参考例２０の側断面図
【図３５】 同参考例２１の側断面図
【図３６】 同参考例２２の側面図
【図３７】 同参考例２３の側面図
【図３８】 （ａ）同参考例２４の側面図
（ｂ）同側面図
（ｃ）同収納・梱包時側面図
【図３９】 同参考例２５の正断面図
【図４０】 同参考例２６の断面図
【図４１】 同参考例２７の断面図
【図４２】 同参考例２８の断面図
【図４３】 同参考例２９の断面図
【図４４】 （ａ）同参考例３０の夏期使用時の側面図
（ｂ）同冬期使用時の側面図
（ｃ）同平面図
【図４５】 （ａ）同参考例３１の斜視図
（ｂ）同側面図
【図４６】 （ａ）同参考例３２の斜視図
（ｂ）同側面図
【図４７】 （ａ）同参考例３３の斜視図
（ｂ）同側面図
【図４８】 （ａ）同参考例３４の斜視図
（ｂ）同斜視図
（ｃ）同側面図
【図４９】 同参考例３５の側面図
【図５０】 同参考例３６の平面図
【図５１】 （ａ）同参考例３７の側断面図
（ｂ）同側断面図
【図５２】 同参考例３８の側断面図
【図５３】 同参考例３９の斜視図
【図５４】 （ａ）同参考例４０の側断面図
（ｂ）同側面図
【図５５】 （ａ）同参考例４１の斜視図
（ｂ）同側面図
【図５６】 （ａ）同参考例４２の斜視図
（ｂ）同側面図
【図５７】 従来の送風機の側面図
【図５８】 同要部正面図
【図５９】 同要部正面図
【図６０】 同要部断面図
【図６１】 同要部正面図
【図６２】 同要部側断面図
【図６３】 同要部正断面図
【図６４】 同側断面図
【図６５】 同要部断面図
【符号の説明】
１ 送風機本体
２ 軸流羽根車
３ 電動機
４ 回転軸
５ ハブ
６ 翼
Ｏ 原点
Ｄｔ 羽根径
ＫＤｈ 仮想ハブ径
７ 前縁部
８ 後縁部
ＫＡｈ 仮想ハブ円弧
Ｋｈ 仮想ハブ円弧中心点
Ｘ 直線
ＤＤ 直径
ＬＲ 翼弦投影線
ＰＲ 翼弦投影中心点
Ａθ 前進角
９ 翼内周部投影線
Ｐｔ 翼外周部投影中心点
Ａθｔ 外周前進角
１０ 回転方向
１１ 外周部
１２ 内周部
Ｄｈ ハブ径
１３ 翼断面
１４ 中心線
Ｌ 翼弦長
Ｄ 反り
Ｑｔ 外周部反り率
Ｃθ 取付角
Ｃθｔ 外周部取付角
Ｔ ピッチ
１５ 負圧面
１６ 正圧面
１７ 二次流れ
１８ 吸込側
１９ 吐出側
２０ 逆流
２１ 斜流羽根車
２２ リング
２３ 翼弦
２４ 翼列線
２５ 流れ
２６ 頂点
２７ 曲線
２８ 外周縁
２９ 内周縁
３０ 流路
３１ ケーシング
３２ 流れ
３３ 主流
３４ 流れ
３５ 半径方向翼断面
Ｂｈ 点
Ｊ 基準面
Ｂｋ 点
Ｆｖ 法線成分
Ｖ 円筒面
Ｒｆ 交点
Ｕ 平面
β１ 入口角
３６ 流れ
３７ 補助翼
３８ 外周側
３９ 内周側
４０ リング
４１ 植毛材
４２ 隙間
４３ 逆流
４４ 凹部
４５ 凸部
Ｄ１ 吸込側直径
Ｄ２ 吐出側直径
４６ 極大点
４７ 前縁側
４８ 後縁側
４９ 極小点
５０ 流れ
６１ 枠体
６２ 脚部
６３ 電動機ケース
６４ 電動機
６５ 回転軸端部
６６ 軸流羽根車
６７ 送風機
６８ 軸方向端部
６９ 外周縁
７０ 内周縁
７１ 静翼
７２ｔ 入口部
７２ｈ 入口部
７３ｔ 肉厚部
７３ｈ 肉厚部
７４ｔ 入口部
７４ｈ 入口部
７５ｔ 肉厚部
７５ｈ 肉厚部
Ｈ 静翼の高さ
７６ 前端
７７ 後端
７８ 外周側入口部
７９ 補助静翼
βｓ 入口角度
βｓ’ 入口角度
８０ 薄肉リング
８１ 前端
８２ 羽毛状突起物
９１ 排気口
９２ フード本体
９３ フィルタ
９４ 吸込オリフィス
９５ 吸込口
９６ ダクト
９７ フード本体
９９ 本体取付金具
ｄ 孔径
１００ フィルタ
１０１ 本体
１０２ｉ 開口部
１０２ｏ 開口部
１０３ フィルタ
１０４ 本体
１０５ｉ 開口部
１０５ｏ 開口部
１０６ フィルタ
１０７ 超高性能フィルタ
１０８ 照明機器
１１１ 吸込オリフィス
１１２ 本体取付金具
１１３ 風向フィン
１１４ 線状吹き出し拡散ルーバ
１１５ 吹き出し口
１１６ ガイド
１１７ 環状吹き出し拡散ルーバ
１１８ 風向フィン
１１９ 回転拡散ルーバ
１２１ 側壁
１２２ 開口部
１２３ 点検口
１２４ 点検扉
１２５ 壁用建材ユニット
１２６ 吸込オリフィス
１２７ 吹き出しルーバ
１２８ 空気清浄フィルタ
１２９ 消臭ユニット
１３０ 消音ユニット
１３１ 柱用建材ユニット
１３２ 支持枠体
１３３ 挿脱アダプタ
１３５ 開閉扉
１３６ 固定金具
１３７ 接続アダプタ
１３８ 給排ユニット
１３９ 給排ボックス
２０１ 送風機本体
２０２ 軸流羽根車
２０４ 回転軸
２０５ ハブ
２０６ 翼
２０８ 後縁部
２１０ 回転方向
２１１ 外周部
２１２ 内周部
２１３ 翼断面
２１４ 中心線
２１５ 負圧面
２１６ 正圧面
２１７ 二次流れ
２１８ 吸込側
２１９ 吐出側
２２０ 逆流
２３０ 流路
２３１ ケーシング
２３２ 流れ
２３３ 主流
２３４ 流れ
２５２ 流路渦
２５５ 遠心羽根車
２５６ 流体
２５７ 箱体
２５８ 渦巻ケーシング
Ｏ’ 原点
Ｐｈ’ 翼内周部投影中心点
Ｘ’ 直線
ＤＤ’ 直径
ＬＲ’ 翼弦投影線
ＰＲ’ 翼弦投影中心点
Ａθ’ 前進角
Ａθｔ’ 外周前進角
Ｃθ’ 取付角
Ｌ’ 翼弦長
Ｄ’ 反り
２６０ 静翼
２６１ 外周縁
２６２ 内周縁
２６３ｔ 入口部
２６３ｈ 入口部
２６４ 枠体

Claims (8)

1. 軸流羽根車の回転軸を含む平面で切断される任意の翼断面において、最も吸込側に位置する点を頂点とし、任意の前記翼断面における複数の頂点を結ぶ曲線が、前記翼の前縁部またはその前縁部と外周部との交点から、後縁部またはその後縁部と内周部との交点まで通り、また前記軸流羽根車の翼の内周部と後縁部との交点を点Ｂｈとして、その点Ｂｈを通り回転軸を直交する面を基準面Ｊとし、前記後縁部と外周部との交点を点Ｂｋとするとき、前記頂点と前記点Ｂｋが前記基準面Ｊよりすべて前記吸込側に位置する前記軸流羽根車を有する送風機。
2. 軸流羽根車の回転軸を中心とする任意の直径ＤＤの円筒面で翼を切断して、断面を２次元に展開してできる翼断面で、その翼断面における中心線は略円弧形状とし、前記翼断面の翼弦長Ｌと反りＤで反り率Ｑは、Ｑ＝Ｄ／Ｌで与え、外周部の翼断面における外周部反り率Ｑｔが、前記外周部より内周側の任意の前記反り率Ｑより大きな値をとる前記軸流羽根車を有する請求項１記載の送風機。
3. 軸流羽根車の回転軸を中心とする任意の直径ＤＤの円筒面で翼を切断して、断面を２次元に展開してできる翼断面で、その翼断面における中心線は略円弧形状とし、翼断面の翼弦長Ｌと反りＤで反り率Ｑは、Ｑ＝Ｄ／Ｌで与え、外周部の翼断面における外周部反り率Ｑｔが、前記外周部より内周側の任意の前記反り率Ｑより大きな値をとり、前記外周部反り率Ｑｔと前記翼の内周部の翼断面における内周部反り率Ｑｈとの差が０．００１以上０．０２０以下になる前記軸流羽根車を有する請求項１記載の送風機。
4. 軸流羽根車の回転軸を中心とする任意の直径ＤＤの円筒面で翼を切断して、断面を２次元に展開してできる翼断面で、翼弦と、回転軸と垂直で翼の前縁部を通る直線である翼列線とのなす角を取付角Ｃθとし、外周部の翼断面における外周部取付角Ｃθｔが、前記外周部より内周側の任意の前記取付角Ｃθより大きな値をとる前記軸流羽根車を有する請求項１記載の送風機。
5. 軸流羽根車の回転軸を中心とする任意の直径ＤＤの円筒面で翼を切断して、断面を２次元に展開してできる翼断面で、翼弦と、回転軸と垂直で翼の前縁部を通る直線である翼列線とのなす角を取付角Ｃθとし、外周部の翼断面における外周部取付角Ｃθｔが、前記外周部より内周側の任意の前記取付角Ｃθより大きな値をとり、前記外周部取付角Ｃθｔと前記翼の内周部の翼断面における内周部取付角Ｃθｈとの差が０．１゜以上６゜以下になる前記軸流羽根車を有する請求項１記載の送風機。
6. 軸流羽根車の回転軸を中心とする任意の直径ＤＤの円筒面で翼を切断して、断面を２次元に展開してできる翼断面で、その翼断面における中心線は略円弧形状とし、前記翼断面の翼弦長Ｌと反りＤで反り率Ｑは、Ｑ＝Ｄ／Ｌで与え、外周部の翼断面における外周部反り率Ｑｔが、前記外周部より内周側の任意の前記反り率Ｑより大きな値をとり、かつ、前記翼断面における翼弦と、回転軸と垂直で翼の前縁部を通る直線である翼列線とのなす角を取付角Ｃθとし、前記外周部の翼断面における外周部取付角Ｃθｔが、前記外周部より内周側の任意の前記取付角Ｃθより大きな値をとる前記軸流羽根車を有する請求項１記載の送風機。
7. 軸流羽根車の回転軸を中心とする任意の直径ＤＤの円筒面で翼を切断して、断面を２次元に展開してできる翼断面で、その翼断面における中心線は略円弧形状とし、前記翼断面の翼弦長Ｌと反りＤで反り率Ｑは、Ｑ＝Ｄ／Ｌで与え、外周部の翼断面における外周部反り率Ｑｔが、前記外周部より内周側の任意の前記反り率Ｑより大きな値をとり、前記外周部反り率Ｑｔと前記翼の前記内周部の翼断面における内周部反り率Ｑｈとの差が０．００１以上０．０２０以下になり、かつ、前記翼断面における翼弦と、前記回転軸と垂直で前記翼の前縁部を通る直線である翼列線とのなす角を取付角Ｃθとし、前記外周部の翼断面における外周部取付角Ｃθｔが、前記外周部より内周側の任意の前記取付角Ｃθより大きな値をとり、前記外周部取付角Ｃθｔと前記翼の前記内周部の翼断面における内周部取付角Ｃθｈとの差が０．１゜以上６゜以下になる前記軸流羽根車を有する請求項１記載の送風機。
8. 軸流羽根車の任意の直径ＤＤの翼断面における翼弦長Ｌと、回転軸と垂直で翼の前縁部を通る直線である翼列線上で、前記翼の前記前縁部と前記翼と隣り合う前記翼の前記前縁部との距離をピッチＴとしたとき弦節比Ｓは、Ｓ＝Ｌ／Ｔで与え、弦節比Ｓは１．１以上１．９以下になる前記軸流羽根車を有する請求項１、２、３、４、５、６または７記載の送風機。

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