JP2002348875A - 傾斜地における軽量盛土構造体 - Google Patents
傾斜地における軽量盛土構造体Info
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- JP2002348875A JP2002348875A JP2001154183A JP2001154183A JP2002348875A JP 2002348875 A JP2002348875 A JP 2002348875A JP 2001154183 A JP2001154183 A JP 2001154183A JP 2001154183 A JP2001154183 A JP 2001154183A JP 2002348875 A JP2002348875 A JP 2002348875A
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- Pit Excavations, Shoring, Fill Or Stabilisation Of Slopes (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 軽量盛土施工において、軽量盛土材の垂直面
側に構造材として機能する支柱やアンカーを設けずに、
十分な安定性を備えた傾斜地における軽量盛土構造体を
得る。 【解決手段】 樹脂発泡体層４ａ，２０ａが設置され、
樹脂発泡体層の上部にはコンクリート床版、路盤、舗装
などによる路層１０、２１が設置されたトップヘビー構
造である軽量盛土構造体において、軽量盛土構造体の垂
直面から傾斜面までの底面部における距離Ｂ２と路層上
面である上面部における距離Ｂ１とをＢ２／Ｂ１≧０．
３２とし、かつ、距離Ｂ１と軽量盛土構造体の垂直面の
高さＨとをＢ１／Ｈ≧０．３２として、傾斜地における
軽量盛土構造体を構築する。
側に構造材として機能する支柱やアンカーを設けずに、
十分な安定性を備えた傾斜地における軽量盛土構造体を
得る。 【解決手段】 樹脂発泡体層４ａ，２０ａが設置され、
樹脂発泡体層の上部にはコンクリート床版、路盤、舗装
などによる路層１０、２１が設置されたトップヘビー構
造である軽量盛土構造体において、軽量盛土構造体の垂
直面から傾斜面までの底面部における距離Ｂ２と路層上
面である上面部における距離Ｂ１とをＢ２／Ｂ１≧０．
３２とし、かつ、距離Ｂ１と軽量盛土構造体の垂直面の
高さＨとをＢ１／Ｈ≧０．３２として、傾斜地における
軽量盛土構造体を構築する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、傾斜地における軽
量盛土構造体、特に、樹脂発泡体を軽量盛土材として用
いる軽量盛土構造体に関する。
量盛土構造体、特に、樹脂発泡体を軽量盛土材として用
いる軽量盛土構造体に関する。
【０００２】
【従来の技術】軟弱地盤や地滑り地などでの盛土工法の
一つとして、例えば、ＥＰＳ工法のように、軽量盛土材
としての樹脂発泡体ブロックを多段に積み上げていく軽
量盛土工法が知られている。この工法は、地盤改良にか
かる経費の節減、工期の短縮、耐震性の向上などにおい
て優れた効果を発揮することから、種々の土木工事にお
いて広く採用されている。図２は、従来行われている軽
量盛土工法を、安定した傾斜面を持つ既存地山における
前記傾斜面に、道路の拡幅工事として施工する場合の一
例を示す断面図であり、ここでは軽量盛土材として樹脂
発泡体（発泡スチロールブロック：ＥＰＳブロック）を
使用している。
一つとして、例えば、ＥＰＳ工法のように、軽量盛土材
としての樹脂発泡体ブロックを多段に積み上げていく軽
量盛土工法が知られている。この工法は、地盤改良にか
かる経費の節減、工期の短縮、耐震性の向上などにおい
て優れた効果を発揮することから、種々の土木工事にお
いて広く採用されている。図２は、従来行われている軽
量盛土工法を、安定した傾斜面を持つ既存地山における
前記傾斜面に、道路の拡幅工事として施工する場合の一
例を示す断面図であり、ここでは軽量盛土材として樹脂
発泡体（発泡スチロールブロック：ＥＰＳブロック）を
使用している。
【０００３】施工に当たっては、頂部に既存の道路１が
作られている既存地山の斜面側にＨ形鋼２を建て込み、
Ｈ形鋼２と支持地盤３との間にＥＰＳブロック４を積み
上げて所定高さの樹脂発泡体層（盛土部）４ａを形成す
る。その後、樹脂発泡体層４ａの上部にコンクリート床
版５、路盤８、舗装９などによる路層１０が設置され
て、いわゆるトップヘビー構造である軽量盛土構造体が
構築される。
作られている既存地山の斜面側にＨ形鋼２を建て込み、
Ｈ形鋼２と支持地盤３との間にＥＰＳブロック４を積み
上げて所定高さの樹脂発泡体層（盛土部）４ａを形成す
る。その後、樹脂発泡体層４ａの上部にコンクリート床
版５、路盤８、舗装９などによる路層１０が設置され
て、いわゆるトップヘビー構造である軽量盛土構造体が
構築される。
【０００４】詳細には、積み上げたＥＰＳブロック４の
全面にわたり所定厚さにコンクリートを打設してコンク
リート床版５を形成し、支持地盤３に埋設固定したアン
カー６の先端をコンクリート床版５に一体に形成したア
ンカーヘッド１１に固定する。必要に応じＨ形鋼２を利
用して軽量コンクリート板のような壁面保護材７を取り
付け、さらに、コンクリート床版５の上に、通常の土木
工事のように、路盤８、アスファルト９などの仕上げの
ための工事が施されて、道路の拡幅工事は終了する。コ
ンクリート床版５をアンカー６により固定することによ
り、地震時などに支持地盤３が動いたときに、樹脂発泡
体層４ａや路層１０が支持地盤３から剥離すること、す
なわち滑動や転倒が生じることを防止している。
全面にわたり所定厚さにコンクリートを打設してコンク
リート床版５を形成し、支持地盤３に埋設固定したアン
カー６の先端をコンクリート床版５に一体に形成したア
ンカーヘッド１１に固定する。必要に応じＨ形鋼２を利
用して軽量コンクリート板のような壁面保護材７を取り
付け、さらに、コンクリート床版５の上に、通常の土木
工事のように、路盤８、アスファルト９などの仕上げの
ための工事が施されて、道路の拡幅工事は終了する。コ
ンクリート床版５をアンカー６により固定することによ
り、地震時などに支持地盤３が動いたときに、樹脂発泡
体層４ａや路層１０が支持地盤３から剥離すること、す
なわち滑動や転倒が生じることを防止している。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】軽量盛土工法におい
て、当該工事で作ろうとする構造物の上面幅（例えば道
路幅）の設計値があり、その幅が確保できるように、支
持地盤側の傾斜面の角度が設定され、それに沿って地盤
が整備される。また、樹脂発泡体層４ａの底面部が占め
るべき横幅が設定され、それを確保するための地盤整備
も行われる。さらには、樹脂発泡体層４ａの高さ設定な
ども行われる。それらの値をどのように設定するかによ
り、必要な土木作業量は大きく変化し、使用する樹脂発
泡体４の総量も変化する。従って、それら値の設定は工
事の施工コストに大きな影響を与えるので、それら相互
間の適切な設計指針を確立することは、費用対効果の観
点から、重要な課題となる。
て、当該工事で作ろうとする構造物の上面幅（例えば道
路幅）の設計値があり、その幅が確保できるように、支
持地盤側の傾斜面の角度が設定され、それに沿って地盤
が整備される。また、樹脂発泡体層４ａの底面部が占め
るべき横幅が設定され、それを確保するための地盤整備
も行われる。さらには、樹脂発泡体層４ａの高さ設定な
ども行われる。それらの値をどのように設定するかによ
り、必要な土木作業量は大きく変化し、使用する樹脂発
泡体４の総量も変化する。従って、それら値の設定は工
事の施工コストに大きな影響を与えるので、それら相互
間の適切な設計指針を確立することは、費用対効果の観
点から、重要な課題となる。
【０００６】しかし、これまでの軽量盛土工法におい
て、そのような観点からの設計指針が十分に確立してい
るとはいい難く、従来からの施工経験をベースに安全性
を最優先として諸工事が行われるのが普通であり、支持
地盤３へのＨ形鋼２の建て込みやコンクリート床版５へ
のアンカー６の固定作業などは当然の作業として行われ
ている。もし何らかの設計指針が確立され、それに従え
ば、支持地盤へのＨ形鋼の建て込みを行わなくても、さ
らには、コンクリート床版へのアンカー固定を行わなく
ても、地震発生時などにおいて、発泡樹脂層４ａや路層
１０の転倒や滑動が生じないだけの所要の安全性を確保
した軽量盛土構造体が得られるとすれば、それは、軽量
盛土工法の施工コストを大きく低減することとなる。本
発明は上記のような観点からなされたものであり、必要
な安全性を維持しながら施工コストを従来のものよりも
大きく低減することのできる、新規な設計基準に基づ
く、傾斜地における軽量盛土構造体を提供することを目
的とする。
て、そのような観点からの設計指針が十分に確立してい
るとはいい難く、従来からの施工経験をベースに安全性
を最優先として諸工事が行われるのが普通であり、支持
地盤３へのＨ形鋼２の建て込みやコンクリート床版５へ
のアンカー６の固定作業などは当然の作業として行われ
ている。もし何らかの設計指針が確立され、それに従え
ば、支持地盤へのＨ形鋼の建て込みを行わなくても、さ
らには、コンクリート床版へのアンカー固定を行わなく
ても、地震発生時などにおいて、発泡樹脂層４ａや路層
１０の転倒や滑動が生じないだけの所要の安全性を確保
した軽量盛土構造体が得られるとすれば、それは、軽量
盛土工法の施工コストを大きく低減することとなる。本
発明は上記のような観点からなされたものであり、必要
な安全性を維持しながら施工コストを従来のものよりも
大きく低減することのできる、新規な設計基準に基づ
く、傾斜地における軽量盛土構造体を提供することを目
的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
めの本発明による傾斜地における軽量盛土構造体は、安
定した傾斜面を持つ既存地山の前記傾斜面に沿って、樹
脂発泡体層が設置され、樹脂発泡体層の上部にはコンク
リート床版、路盤、舗装などによる路層が設置されたト
ップヘビー構造である軽量盛土構造体であって、前記傾
斜面と反対側の面はほぼ垂直面を形成し、前記垂直面側
には構造材として機能する支柱は建てられてなく、さら
に、軽量盛土構造体における前記垂直面から前記傾斜面
までの底面部における距離Ｂ２と路層上面である上面部
における距離Ｂ１とがＢ２／Ｂ１≧０．３２の関係にあ
り、かつ、前記距離Ｂ１と軽量盛土構造体の前記垂直面
の高さＨがＢ１／Ｈ≧０．３２の関係にあるように設定
されていることを特徴とする。本発明において、好まし
くは、樹脂発泡体層はブロック状の樹脂発泡体を多段に
積み上げることにより形成されるが、それに限定される
ものではない。また、コンクリート床版にアンカーを固
定してもよいが、固定しなくても、所要の安定性は確保
することができる。
めの本発明による傾斜地における軽量盛土構造体は、安
定した傾斜面を持つ既存地山の前記傾斜面に沿って、樹
脂発泡体層が設置され、樹脂発泡体層の上部にはコンク
リート床版、路盤、舗装などによる路層が設置されたト
ップヘビー構造である軽量盛土構造体であって、前記傾
斜面と反対側の面はほぼ垂直面を形成し、前記垂直面側
には構造材として機能する支柱は建てられてなく、さら
に、軽量盛土構造体における前記垂直面から前記傾斜面
までの底面部における距離Ｂ２と路層上面である上面部
における距離Ｂ１とがＢ２／Ｂ１≧０．３２の関係にあ
り、かつ、前記距離Ｂ１と軽量盛土構造体の前記垂直面
の高さＨがＢ１／Ｈ≧０．３２の関係にあるように設定
されていることを特徴とする。本発明において、好まし
くは、樹脂発泡体層はブロック状の樹脂発泡体を多段に
積み上げることにより形成されるが、それに限定される
ものではない。また、コンクリート床版にアンカーを固
定してもよいが、固定しなくても、所要の安定性は確保
することができる。
【０００８】本発明者らは、多くの実験と研究を反覆し
て行うことにより、上記の諸条件を満足するように設計
施工された傾斜地における軽量盛土構造体においては、
構造部材としてＨ型鋼のような支柱を谷側に建て込まな
くても、また、アンカー工事を行わなくても、樹脂発泡
体層と路層に対して、地震時などにより発生する水平方
向の荷重に対して十分な耐性を持たせることができ、転
倒や滑動が生じるのを回避できること知見し、かつ、確
認した。構造材としての支柱の建て込みなどに係る作業
が不要となることから、本発明による軽量盛土構造体の
施工コストは大幅に低減する。
て行うことにより、上記の諸条件を満足するように設計
施工された傾斜地における軽量盛土構造体においては、
構造部材としてＨ型鋼のような支柱を谷側に建て込まな
くても、また、アンカー工事を行わなくても、樹脂発泡
体層と路層に対して、地震時などにより発生する水平方
向の荷重に対して十分な耐性を持たせることができ、転
倒や滑動が生じるのを回避できること知見し、かつ、確
認した。構造材としての支柱の建て込みなどに係る作業
が不要となることから、本発明による軽量盛土構造体の
施工コストは大幅に低減する。
【０００９】なお、本発明において「安定した傾斜面」
とは、例えば、社団法人日本道路協会発行の「道路土工
−のり面工・斜面安定工指針」（平成１１年４月１５日
発行、改訂版第２刷）第１３８頁に記載の、切土に対す
る標準のり面勾配である傾斜面や、擁壁、石積みあるい
はのり面保護工により安定された傾斜面のことをいう。
例えば粘性土地盤のような土質状態の場合に、「安定し
た傾斜面」の傾斜角度αは５０度以下の範囲である。ま
た、第２０５〜２１０頁には、のり面勾配が５０度より
急になると、のり面保護工を検討しなければならないと
あり、例えば粘性土地盤の場合、５０度より急なのり面
勾配に対しては、モルタルやコンクリート吹き付けなど
によるのり面保護工が行われる。このようなのり面保護
工が行われた場合には、「安定した傾斜面」の傾斜度α
は５０度を超え９０度未満の範囲である。
とは、例えば、社団法人日本道路協会発行の「道路土工
−のり面工・斜面安定工指針」（平成１１年４月１５日
発行、改訂版第２刷）第１３８頁に記載の、切土に対す
る標準のり面勾配である傾斜面や、擁壁、石積みあるい
はのり面保護工により安定された傾斜面のことをいう。
例えば粘性土地盤のような土質状態の場合に、「安定し
た傾斜面」の傾斜角度αは５０度以下の範囲である。ま
た、第２０５〜２１０頁には、のり面勾配が５０度より
急になると、のり面保護工を検討しなければならないと
あり、例えば粘性土地盤の場合、５０度より急なのり面
勾配に対しては、モルタルやコンクリート吹き付けなど
によるのり面保護工が行われる。このようなのり面保護
工が行われた場合には、「安定した傾斜面」の傾斜度α
は５０度を超え９０度未満の範囲である。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、図面を参照しながら、本発
明者らが行った実験結果とともに本発明を説明する。図
１は本発明者らが行った実験の内容を説明するための模
式図であり、標準的な既存地山の例として、粘性土地盤
のような土質状態である試験支持地盤５０を用意して、
ほぼ水平な底面部５１と傾斜面（傾斜角度α＝７３〜８
５度）５２を作った。実施工時の１／１０スケールで実
験を行うべく、軽量盛土材としての樹脂発泡体として、
０．１０ｍ×０．２０ｍ×０．５０ｍのＥＰＳブロック
（発泡ポリスチレン）２０を用い、路層１０に相当する
ものとして、厚さ０．１０ｍのコンクリート層２１を用
いた。
明者らが行った実験結果とともに本発明を説明する。図
１は本発明者らが行った実験の内容を説明するための模
式図であり、標準的な既存地山の例として、粘性土地盤
のような土質状態である試験支持地盤５０を用意して、
ほぼ水平な底面部５１と傾斜面（傾斜角度α＝７３〜８
５度）５２を作った。実施工時の１／１０スケールで実
験を行うべく、軽量盛土材としての樹脂発泡体として、
０．１０ｍ×０．２０ｍ×０．５０ｍのＥＰＳブロック
（発泡ポリスチレン）２０を用い、路層１０に相当する
ものとして、厚さ０．１０ｍのコンクリート層２１を用
いた。
【００１１】なお、ＥＰＳブロック２０は、ＥＰＳ工法
で使用頻度の多い密度であることから２０ｋｇ／ｍ
3（０．２ｋＮ／ｍ3）のものを使用した。コンクリート
層２１はＥＰＳ工法で一般的な路層１０の密度とほぼ等
しい２．３ｔ／ｍ3（２２．５ｋＮ／ｍ3）のものを使用
した。傾斜面５２の傾斜角度α＝７３〜８５度は、のり
面保護工を行った急傾斜面を想定し、その場合でも安定
性が確認できるという理由で選定した。
で使用頻度の多い密度であることから２０ｋｇ／ｍ
3（０．２ｋＮ／ｍ3）のものを使用した。コンクリート
層２１はＥＰＳ工法で一般的な路層１０の密度とほぼ等
しい２．３ｔ／ｍ3（２２．５ｋＮ／ｍ3）のものを使用
した。傾斜面５２の傾斜角度α＝７３〜８５度は、のり
面保護工を行った急傾斜面を想定し、その場合でも安定
性が確認できるという理由で選定した。
【００１２】図１に示すように、ＥＰＳブロック２０を
傾斜面５２と反対側の面がほぼ垂直面となるようにして
多段に積み上げて発泡樹脂層２０ａを形成し、その上
に、コンクリート層２１を載置した。最下段（一層目）
のブロックの垂直面から前記傾斜面までの距離をＢ２、
コンクリート層２１の垂直面上端から傾斜面までの距離
をＢ１、発泡樹脂層２０ａとコンクリート層２１との合
計高さをＨ、として、その値を変化させながら、軽量盛
土構造体（発泡樹脂層２０ａ＋コンクリート層２１）の
安定性、すなわち、滑動と転倒が発生する条件を求め
た。そのために、最下段（一層目）のブロック２０ｂと
コンクリート層２１の垂直面側にワイヤーを固定し、ワ
イヤーにロードセルを固定して指定する力で引っ張っ
た。一層目のブロック２０ｂに作用する引っ張り力（Ｆ
１）により滑動の確認を、コンクリート層２１に作用す
る引っ張り力（Ｆ２）により転倒の確認を行った。
傾斜面５２と反対側の面がほぼ垂直面となるようにして
多段に積み上げて発泡樹脂層２０ａを形成し、その上
に、コンクリート層２１を載置した。最下段（一層目）
のブロックの垂直面から前記傾斜面までの距離をＢ２、
コンクリート層２１の垂直面上端から傾斜面までの距離
をＢ１、発泡樹脂層２０ａとコンクリート層２１との合
計高さをＨ、として、その値を変化させながら、軽量盛
土構造体（発泡樹脂層２０ａ＋コンクリート層２１）の
安定性、すなわち、滑動と転倒が発生する条件を求め
た。そのために、最下段（一層目）のブロック２０ｂと
コンクリート層２１の垂直面側にワイヤーを固定し、ワ
イヤーにロードセルを固定して指定する力で引っ張っ
た。一層目のブロック２０ｂに作用する引っ張り力（Ｆ
１）により滑動の確認を、コンクリート層２１に作用す
る引っ張り力（Ｆ２）により転倒の確認を行った。
【００１３】なお、ＦｌおよびＦ２の値は、地震の影響
を考慮する場合の地震時慣性力Ｆである。Ｆは、盛土構
造体自重Ｗに、設計水平震度Ｋｈ（社団法人日本道路協
会発行「道路土工擁壁工指針」平成１１年４月１９日、
改訂版第２刷発行、第２９〜３５頁、参表１−２設計水
平震度の標準値、II種中規模地震勤によれば、Ｋｈ＝
０．１５）を乗じた値であるので、算定式１〜４により
求められる。
を考慮する場合の地震時慣性力Ｆである。Ｆは、盛土構
造体自重Ｗに、設計水平震度Ｋｈ（社団法人日本道路協
会発行「道路土工擁壁工指針」平成１１年４月１９日、
改訂版第２刷発行、第２９〜３５頁、参表１−２設計水
平震度の標準値、II種中規模地震勤によれば、Ｋｈ＝
０．１５）を乗じた値であるので、算定式１〜４により
求められる。
【００１４】算定式１ 地震時慣性カの算定式 Ｆ＝Ｗ×Ｋｈ 算定式２ 盛土構造体自重算定式 Ｗ＝（Ｖｌ×ρ１＋Ｖ２×ρ２×１０-3）×Ｃ 算定式３ コンクリート床版（コンクリート層２１）体
積算定式 Ｖｌ＝Ｂｌ×Ｈｌ×Ｌ 算定式４ 樹脂発泡体（発泡樹脂層２０ａ）体積算定式 Ｖ２＝（Ｂｌ＋Ｂ２）÷２×（Ｈ−Ｈｌ）×Ｌ 上記において、 地震時慣性力（Ｎ） ：Ｆ 設計水平震度 ：Ｋｈ＝０．１５ 盛土構造体自重（Ｎ） ：Ｗ コンクリート床版（コンクリート層２１）体積（ｍ3） ：Ｖｌ コンクリート床版（コンクリート層２１）距離（ｍ） ：Ｂｌ コンクリート床版（コンクリート層２１）高さ（ｍ） ：Ｈｌ コンクリート密度（Ｎ／ｍ3） ：ρ１＝２３×１０3 樹脂発泡体（発泡樹脂層２０ａ）体積（ｍ3） ：Ｖ２ 樹脂発泡体（発泡樹脂層２０ａ）底面距離（ｍ） ：Ｂ２ 樹脂発泡体（発泡樹脂層２０ａ）密度（Ｎ／ｍ3） ：ρ２＝０．２×１０3 盛土構造体高さ（ｍ） ：Ｈ 盛土構造体奥行き（ｍ） ：Ｌ
積算定式 Ｖｌ＝Ｂｌ×Ｈｌ×Ｌ 算定式４ 樹脂発泡体（発泡樹脂層２０ａ）体積算定式 Ｖ２＝（Ｂｌ＋Ｂ２）÷２×（Ｈ−Ｈｌ）×Ｌ 上記において、 地震時慣性力（Ｎ） ：Ｆ 設計水平震度 ：Ｋｈ＝０．１５ 盛土構造体自重（Ｎ） ：Ｗ コンクリート床版（コンクリート層２１）体積（ｍ3） ：Ｖｌ コンクリート床版（コンクリート層２１）距離（ｍ） ：Ｂｌ コンクリート床版（コンクリート層２１）高さ（ｍ） ：Ｈｌ コンクリート密度（Ｎ／ｍ3） ：ρ１＝２３×１０3 樹脂発泡体（発泡樹脂層２０ａ）体積（ｍ3） ：Ｖ２ 樹脂発泡体（発泡樹脂層２０ａ）底面距離（ｍ） ：Ｂ２ 樹脂発泡体（発泡樹脂層２０ａ）密度（Ｎ／ｍ3） ：ρ２＝０．２×１０3 盛土構造体高さ（ｍ） ：Ｈ 盛土構造体奥行き（ｍ） ：Ｌ
【００１５】（実験と比較例） ［実験例］Ｂ２＝０．１０ｍ、Ｂｌ＝０．２３ｍ、Ｈ
＝０．５０ｍ（ＥＰＳブロックの積み上げ断８段）、Ｈ
ｌ＝０．１０ｍ、Ｌ＝０．２０ｍとした。このときの傾
斜角α＝７６度、Ｂ２／Ｂ１＝０．４３、Ｂｌ／Ｈ＝
０．４６である。これらの値を算定式１〜４に代入する
と地震時慣性力Ｆは１６．３Ｎとなり、この値をＦｌ、
Ｆ２とした。Ｆｌ＝１６．３Ｎで一層目のブロックを引
っ張ったが滑動は見られなかった。Ｆ２＝１６．３Ｎで
コンクリート床版を引っ張ったが転倒は起こらなかっ
た。
＝０．５０ｍ（ＥＰＳブロックの積み上げ断８段）、Ｈ
ｌ＝０．１０ｍ、Ｌ＝０．２０ｍとした。このときの傾
斜角α＝７６度、Ｂ２／Ｂ１＝０．４３、Ｂｌ／Ｈ＝
０．４６である。これらの値を算定式１〜４に代入する
と地震時慣性力Ｆは１６．３Ｎとなり、この値をＦｌ、
Ｆ２とした。Ｆｌ＝１６．３Ｎで一層目のブロックを引
っ張ったが滑動は見られなかった。Ｆ２＝１６．３Ｎで
コンクリート床版を引っ張ったが転倒は起こらなかっ
た。
【００１６】［比較例］Ｂ２＝０．０７ｍ、Ｂ１＝
０．２３ｍ、Ｈ＝０．５０ｍ（ＥＰＳブロックの積み上
げ段８段）、Ｈｌ＝０．１０ｍ、Ｌ＝０．２０ｍとし
た。このときの傾斜角α＝７３度、Ｂ２／Ｂｌ＝０．３
０、Ｂ１／Ｈ＝０．４６である。これらの値を算定式１
〜４に代入すると地震時慣性力Ｆは１６．２Ｎとなり、
この値をＦｌ、Ｆ２とした。Ｆｌ＝１６．２Ｎで一層目
のブロックを引っ張ると滑動が生じた。Ｆ２＝１６．２
Ｎでコンクリート床版を引っ張ったが転倒は起こらなか
った。
０．２３ｍ、Ｈ＝０．５０ｍ（ＥＰＳブロックの積み上
げ段８段）、Ｈｌ＝０．１０ｍ、Ｌ＝０．２０ｍとし
た。このときの傾斜角α＝７３度、Ｂ２／Ｂｌ＝０．３
０、Ｂ１／Ｈ＝０．４６である。これらの値を算定式１
〜４に代入すると地震時慣性力Ｆは１６．２Ｎとなり、
この値をＦｌ、Ｆ２とした。Ｆｌ＝１６．２Ｎで一層目
のブロックを引っ張ると滑動が生じた。Ｆ２＝１６．２
Ｎでコンクリート床版を引っ張ったが転倒は起こらなか
った。
【００１７】［実験例］Ｂ２＝０．１５ｍ、Ｂｌ＝
０．４０ｍ、Ｈ＝１．００ｍ（ＥＰＳブロックの積み上
げ断１８段）、Ｈｌ＝０．１０ｍ、Ｌ＝０．２０ｍとし
た。このときの傾斜角α＝７６度、Ｂ２／Ｂｌ＝０．３
８、Ｂｌ／Ｈ＝０．４０である。これらの値を算定式１
〜４に代入すると地簑時慣性力Ｆは２９．１Ｎとなり、
この値をＦｌ、Ｆ２とした。Ｆｌ＝２９．１Ｎで一層目
のブロックを引っ張ったが滑動は見られなかった。Ｆ２
＝２９．１Ｎでコンクリート床版を引っ張ったが転倒は
起こらなかった。
０．４０ｍ、Ｈ＝１．００ｍ（ＥＰＳブロックの積み上
げ断１８段）、Ｈｌ＝０．１０ｍ、Ｌ＝０．２０ｍとし
た。このときの傾斜角α＝７６度、Ｂ２／Ｂｌ＝０．３
８、Ｂｌ／Ｈ＝０．４０である。これらの値を算定式１
〜４に代入すると地簑時慣性力Ｆは２９．１Ｎとなり、
この値をＦｌ、Ｆ２とした。Ｆｌ＝２９．１Ｎで一層目
のブロックを引っ張ったが滑動は見られなかった。Ｆ２
＝２９．１Ｎでコンクリート床版を引っ張ったが転倒は
起こらなかった。
【００１８】［比較例］Ｂ２＝０．１０ｍ、Ｂｌ＝
０．３０ｍ、Ｈ＝１．００ｍ（ＥＰＳブロックの積み上
げ断１８段）、Ｈｌ＝０．１０ｍ、Ｌ＝０．２０ｍとし
た。このときの傾斜角α＝８０度、Ｂ２／Ｂｌ＝０．３
０、Ｂｌ／Ｈ＝０．３０である。これらの値を算定式１
〜４に代入すると地震時慣性力Ｆは２１．２Ｎとなり、
この値をＦｌ、Ｆ２とした。Ｆｌ＝２１．２Ｎで一層目
のブロックを引っ張ると滑動が生じた。Ｆ２＝２１．２
Ｎでコンクリート床版を引っ張ると転倒が生じた。
０．３０ｍ、Ｈ＝１．００ｍ（ＥＰＳブロックの積み上
げ断１８段）、Ｈｌ＝０．１０ｍ、Ｌ＝０．２０ｍとし
た。このときの傾斜角α＝８０度、Ｂ２／Ｂｌ＝０．３
０、Ｂｌ／Ｈ＝０．３０である。これらの値を算定式１
〜４に代入すると地震時慣性力Ｆは２１．２Ｎとなり、
この値をＦｌ、Ｆ２とした。Ｆｌ＝２１．２Ｎで一層目
のブロックを引っ張ると滑動が生じた。Ｆ２＝２１．２
Ｎでコンクリート床版を引っ張ると転倒が生じた。
【００１９】［実験例］Ｂ２＝０．１７ｍ、Ｂｌ＝
０．３５ｍ、Ｈ＝１．００ｍ（ＥＰＳブロックの積み上
げ断１８段）、Ｈｌ＝０．１０ｍ、Ｌ＝０．２０ｍとし
た。このときの傾斜角α＝８０度、Ｂ２／Ｂｌ＝０．４
９、Ｂｌ／Ｈ＝０．３５である。これらの値を算定式１
〜４に代入すると地震時慣性力Ｆは２５．６Ｎとなり、
この値をＦｌ、Ｆ２とした。Ｆｌ＝２５．６Ｎで一層目
のブロックを引っ張ったが滑動は見られなかった。Ｆ２
＝２５．６Ｎでコンクリート床版を引っ張ったが転倒は
起こらなかった。
０．３５ｍ、Ｈ＝１．００ｍ（ＥＰＳブロックの積み上
げ断１８段）、Ｈｌ＝０．１０ｍ、Ｌ＝０．２０ｍとし
た。このときの傾斜角α＝８０度、Ｂ２／Ｂｌ＝０．４
９、Ｂｌ／Ｈ＝０．３５である。これらの値を算定式１
〜４に代入すると地震時慣性力Ｆは２５．６Ｎとなり、
この値をＦｌ、Ｆ２とした。Ｆｌ＝２５．６Ｎで一層目
のブロックを引っ張ったが滑動は見られなかった。Ｆ２
＝２５．６Ｎでコンクリート床版を引っ張ったが転倒は
起こらなかった。
【００２０】［比較例］Ｂ２＝０．１７ｍ、Ｂｌ＝
０．２６ｍ、Ｈ＝１．００ｍ（ＥＰＳブロックの積み上
げ断１８段）、Ｈｌ＝０．１０ｍ、Ｌ＝０．２０ｍとし
た．このときの傾斜角α＝８５度、Ｂ２／Ｂｌ＝０．６
５、Ｂｌ／Ｈ＝０．２６である。これらの値を算定式１
〜４に代入すると地震時慣性カＦは１９．１Ｎとなり、
この値をＦｌ、Ｆ２とした。Ｆｌ＝１９．１Ｎで一層日
のプロックを引っ張ったが滑動は見られなかった。Ｆ２
＝１９．１Ｎでコンクリート床版を引っ張ると転倒が生
じた。
０．２６ｍ、Ｈ＝１．００ｍ（ＥＰＳブロックの積み上
げ断１８段）、Ｈｌ＝０．１０ｍ、Ｌ＝０．２０ｍとし
た．このときの傾斜角α＝８５度、Ｂ２／Ｂｌ＝０．６
５、Ｂｌ／Ｈ＝０．２６である。これらの値を算定式１
〜４に代入すると地震時慣性カＦは１９．１Ｎとなり、
この値をＦｌ、Ｆ２とした。Ｆｌ＝１９．１Ｎで一層日
のプロックを引っ張ったが滑動は見られなかった。Ｆ２
＝１９．１Ｎでコンクリート床版を引っ張ると転倒が生
じた。
【００２１】なお、上記の各実験例および比較例は１／
１０縮尺模型で行ったが、例えば、管野、野津、飯塚
「重力式岸壁模型の地震時挙動に及ぼす上下動成分の影
響」第３０回土質工学研究発表会、ｐｐ１０７３−１０
７６，１９９５．７．や、林、松尾、古関「管路施設の
地震時浮上がりに関する模型振動実験」第３０回土質工
学研究発表会、ｐｐ１０４５−１０４８，１９９５．
７．など、縮尺模型を用いた実験が一般的に行われ、実
施工の場合と高い相関性を有していると見なされてい
る。また、Ｆ１、Ｆ２の値は、地震の影響を考慮する場
合の地震時慣性力Ｆであり、地震時に作用する慣性力を
基礎として割り出した値であるので、実際の設計基準値
として用いられる値に準拠している。従って、上記実験
の結果は、実施工において生じる現象をそのまま合理的
に現していると考えることができる。
１０縮尺模型で行ったが、例えば、管野、野津、飯塚
「重力式岸壁模型の地震時挙動に及ぼす上下動成分の影
響」第３０回土質工学研究発表会、ｐｐ１０７３−１０
７６，１９９５．７．や、林、松尾、古関「管路施設の
地震時浮上がりに関する模型振動実験」第３０回土質工
学研究発表会、ｐｐ１０４５−１０４８，１９９５．
７．など、縮尺模型を用いた実験が一般的に行われ、実
施工の場合と高い相関性を有していると見なされてい
る。また、Ｆ１、Ｆ２の値は、地震の影響を考慮する場
合の地震時慣性力Ｆであり、地震時に作用する慣性力を
基礎として割り出した値であるので、実際の設計基準値
として用いられる値に準拠している。従って、上記実験
の結果は、実施工において生じる現象をそのまま合理的
に現していると考えることができる。
【００２２】上記のとおりであり、安定した傾斜面を持
つ既存地山の前記傾斜面に沿って、樹脂発泡体が設置さ
れ、樹脂発泡体の上部にはコンクリート床版、路盤、舗
装などによる路層が設置されたトップヘビー構造である
軽量盛土構造体であって、前記傾斜面と反対側の面はほ
ぼ垂直面を形成し、さらに、軽量盛土構造体の前記垂直
面から前記傾斜面までの底面部の距離Ｂ２と、前記路層
の前記垂直面から前記傾斜面までの上面の距離Ｂ１と
が、Ｂ２／Ｂ１≧０．３２、かつ、前記路層の上面の距
離Ｂ１と軽量盛土構造体の前記垂直面の高さＨとが、Ｂ
１／Ｈ≧０．３２となるようにすることにより、軽量盛
土材の垂直面側に構造材として機能する支柱（Ｈ型鋼な
ど）やアンカーを設けなくとも、十分な安定性を確保で
きることは明らかであり、本発明によれば、実際の軽量
盛土施工において、施工コストの低減がもたらされる。
つ既存地山の前記傾斜面に沿って、樹脂発泡体が設置さ
れ、樹脂発泡体の上部にはコンクリート床版、路盤、舗
装などによる路層が設置されたトップヘビー構造である
軽量盛土構造体であって、前記傾斜面と反対側の面はほ
ぼ垂直面を形成し、さらに、軽量盛土構造体の前記垂直
面から前記傾斜面までの底面部の距離Ｂ２と、前記路層
の前記垂直面から前記傾斜面までの上面の距離Ｂ１と
が、Ｂ２／Ｂ１≧０．３２、かつ、前記路層の上面の距
離Ｂ１と軽量盛土構造体の前記垂直面の高さＨとが、Ｂ
１／Ｈ≧０．３２となるようにすることにより、軽量盛
土材の垂直面側に構造材として機能する支柱（Ｈ型鋼な
ど）やアンカーを設けなくとも、十分な安定性を確保で
きることは明らかであり、本発明によれば、実際の軽量
盛土施工において、施工コストの低減がもたらされる。
【００２３】
【発明の効果】本発明によれば、軽量盛土施工におい
て、軽量盛土材の垂直面側に構造材として機能する支柱
やアンカーを設けなくとも、十分な安定性を備えた傾斜
地における軽量盛土構造体を得ることができ、実際の軽
量盛土施工において、施工コストの大幅な低減がもたら
される。
て、軽量盛土材の垂直面側に構造材として機能する支柱
やアンカーを設けなくとも、十分な安定性を備えた傾斜
地における軽量盛土構造体を得ることができ、実際の軽
量盛土施工において、施工コストの大幅な低減がもたら
される。
【図１】本発明者らが行った実験の内容を説明するため
の模式図。
の模式図。
【図２】従来行われている軽量盛土工法を、安定した傾
斜面を持つ既存地山における傾斜面に対して、道路の拡
幅工事として施工する場合の一例を説明する断面図。
斜面を持つ既存地山における傾斜面に対して、道路の拡
幅工事として施工する場合の一例を説明する断面図。
４…発泡樹脂ブロック、４ａ…発泡樹脂層、１０…路
層、２０…試験材としての発泡樹脂ブロック（ＥＰＳブ
ロック）、２０ａ…試験材としての発泡樹脂層、２１…
コンクリート層、５０…試験支持地盤、５１…底面部、
５２…傾斜面、Ｂ２…軽量盛土構造体における垂直面か
ら傾斜面までの底面部における距離、Ｂ１…路層上面で
ある上面部における垂直面から傾斜面までの距離、Ｈ…
軽量盛土構造体の高さ、Ｈ１…コンクリート層の高さ
層、２０…試験材としての発泡樹脂ブロック（ＥＰＳブ
ロック）、２０ａ…試験材としての発泡樹脂層、２１…
コンクリート層、５０…試験支持地盤、５１…底面部、
５２…傾斜面、Ｂ２…軽量盛土構造体における垂直面か
ら傾斜面までの底面部における距離、Ｂ１…路層上面で
ある上面部における垂直面から傾斜面までの距離、Ｈ…
軽量盛土構造体の高さ、Ｈ１…コンクリート層の高さ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 上山 啓太 茨城県猿島郡総和町下辺見1266 (72)発明者 山下 剛志 茨城県猿島郡総和町女沼567−17 (72)発明者 門脇 幸孝 茨城県猿島郡総和町下辺見1266 (72)発明者 前 育弘 栃木県小山市平和49−10 Ｆターム(参考） 2D044 CA08
Claims (3)
- 【請求項１】 安定した傾斜面を持つ既存地山の前記傾
斜面に沿って、樹脂発泡体層が設置され、樹脂発泡体層
の上部にはコンクリート床版、路盤、舗装などによる路
層が設置されたトップヘビー構造である軽量盛土構造体
であって、前記傾斜面と反対側の面はほぼ垂直面を形成
し、前記垂直面側には構造材として機能する支柱は建て
られてなく、さらに、軽量盛土構造体における前記垂直
面から前記傾斜面までの底面部における距離Ｂ２と路層
上面である上面部における距離Ｂ１とがＢ２／Ｂ１≧
０．３２の関係にあり、かつ、前記距離Ｂ１と軽量盛土
構造体の前記垂直面の高さＨがＢ１／Ｈ≧０．３２の関
係にあるように設定されていることを特徴とする傾斜地
における軽量盛土構造体。 - 【請求項２】 樹脂発泡体層がブロック状の樹脂発泡体
を多段に積み上げることにより形成されていることを特
徴とする請求項１記載の傾斜地における軽量盛土構造
体。 - 【請求項３】 コンクリート床版にはアンカーが固定さ
れていないことを特徴とする請求項１または２記載の傾
斜地における軽量盛土構造体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001154183A JP2002348875A (ja) | 2001-05-23 | 2001-05-23 | 傾斜地における軽量盛土構造体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001154183A JP2002348875A (ja) | 2001-05-23 | 2001-05-23 | 傾斜地における軽量盛土構造体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002348875A true JP2002348875A (ja) | 2002-12-04 |
Family
ID=18998571
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001154183A Pending JP2002348875A (ja) | 2001-05-23 | 2001-05-23 | 傾斜地における軽量盛土構造体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002348875A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008274609A (ja) * | 2007-04-27 | 2008-11-13 | Jsp Corp | 傾斜地拡幅構造物 |
| CN107503765A (zh) * | 2017-09-05 | 2017-12-22 | 绍兴文理学院 | 寒区隧道仰拱回填方法 |
-
2001
- 2001-05-23 JP JP2001154183A patent/JP2002348875A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008274609A (ja) * | 2007-04-27 | 2008-11-13 | Jsp Corp | 傾斜地拡幅構造物 |
| CN107503765A (zh) * | 2017-09-05 | 2017-12-22 | 绍兴文理学院 | 寒区隧道仰拱回填方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20040127 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20041005 |