JP2002338667A - ポリエステル容器用ポリエチレンテレフタレート及びポリエステル容器の製法 - Google Patents
ポリエステル容器用ポリエチレンテレフタレート及びポリエステル容器の製法Info
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Abstract
ポリエステル容器用のポリエチレンテレフタレートを提
供するにある。 【解決手段】 環状三量体の含有量が0.37乃至0.
55重量%であり、且つ昇温結晶化温度(Tc1)が1
45℃以下で、しかも降温結晶化温度(Tc2)と昇温
結晶化温度(Tc1)との差(Tc2−Tc1)が45℃
以上であることを特徴とするポリエステル容器用ポリエ
チレンテレフタレート。
Description
のポリエチレンテレフタレートに関するもので、このポ
リエチレンテレフタレートを用いたポリエステル容器の
製法にも関する。
の如き熱可塑性ポリエステルの二軸延伸ブロー成形容器
は、優れた透明性や表面光沢を有すると共に、瓶に必要
な耐衝撃性、剛性、ガスバリヤー性をも有しており、各
種液体等に対するボトル、カップ等として利用されてい
る。しかしながら、ポリエステル容器は、耐熱性に劣る
という欠点があり、内容物を熱間充填する用途に対して
は、ボトルにおいては容器口部の熱変形を防止するた
め、口部を熱結晶化させ、また熱変形や容積の収縮変形
を防止するため、二軸延伸ブロー容器を成形後に熱固定
(ヒート・セット)することが行われている。一方、カ
ップにおいては、シール材をシールするフランジ部を熱
結晶化させ、また、熱変形や容積の収縮変形を防止する
ため、シートを真空成形、圧空成形、張出成形、プラグ
アシスト成形等によって成形したカップ容器を、成形後
に熱固定(ヒート・セット)することが行われている。
4号公報には、エチレンテレフタレート単位を主体とす
る熱可塑性ポリエステルのプリフォームを延伸吹込成形
し、且つ配向を熱固定することにより得られた首部、肩
部、胴部、及び閉塞底部から成る容器において、該容器
は、固有粘度が0.70乃至0.85dl/gで、且つ環状三量体の
含有量が0.55重量%以下のポリエステルから形成され、
該胴部の面状の部分は、内面側の厚み方向の屈折率が1.
5200以下となるように分子配向されると共に、密度法に
よる結晶化度が30%以上となるように熱固定され且つ
90%以上の光沢度 (gloss)を有することを特徴とする
容器が記載されている。
レート中の環状三量体成分(CT)は、例えば、熱固定
延伸ポリエステルボトルの製造に際して、金型表面に移
行し、蓄積して、蓄積物の模様がボトルの表面に転写さ
れることにより、ボトル表面光沢の低下、即ち肌荒れや
曇りの発生の原因となる物質であり、上記発明はこの環
状三量体の含有量をある基準以下とすることにより、ボ
トル器壁の表面光沢を向上させたものである。
は、ポリエチレンテレフタレート中の環状三量体(C
T)は、ポリエチレンテレフタレートの結晶化に有効な
作用をもたらすことを見い出すに至った。
晶化温度領域が拡大されたポリエステル容器用のポリエ
チレンテレフタレートを提供するにある。本発明の他の
目的は、ボトルにおいてはその口部或いはプリフォーム
口部の熱結晶化やボトル胴部、底部の熱固定が短時間で
可能となり、一方、カップにおいてはそのフランジ部の
結晶化や胴部、底部の熱固定が短時間で可能となるポリ
エステル容器用のポリエチレンテレフタレートを提供す
るにある。本発明の他の目的は、前記ポリエチレンテレ
フタレートを使用して、ボトル口部或いはプリフォーム
口部の熱結晶化やボトル胴部、底部の熱固定が短時間で
可能となるポリエステル容器の製法を提供するにある。
環状三量体の含有量が0.37乃至0.55重量%であ
り、且つ昇温結晶化温度(Tc1)が145℃以下で、
しかも降温結晶化温度(Tc2)と昇温結晶化温度(T
c1)との差(Tc2−Tc1)が45℃以上であること
を特徴とするポリエステル容器用ポリエチレンテレフタ
レートが提供される。 2. 本発明において、降温結晶化温度(Tc2)の温度
範囲が186乃至196℃であることが好ましい。 3.本発明において、上記ポリエチレンテレフタレート
が、テレフタル酸またはそのエステル形成性誘導体とエ
チレングリコールまたはそのエステル形成性誘導体とを
主体とする原料を、ゲルマニウム系触媒の存在下に液相
重合及び固相重合させることにより得られたものである
ことが好ましい。 4.本発明のポリエステル容器用ポリエチレンテレフタ
レートは、熱水処理を受けていないものであってよく、
そのため熱水処理のコストを節約することができる。 本発明によれば、ポリエチレンテレフタレートをプリフ
ォームに成形し、次いでこのプリフォームを延伸温度で
二軸延伸ブロー成形することからなるポリエステル容器
の製法において、ポリエチレンテレフタレートが上記1
乃至4の何れかに記載のポリエステル容器用ポリエチレ
ンテレフタレートであることを特徴とするポリエステル
容器の製法が提供される。本発明のポリエステル容器の
製法では、前記プリフォームの口部を、二軸延伸ブロー
成形に先だって、或いは二軸延伸ブロー成形後に熱結晶
化させるのがよく、また二軸延伸ブロー成形後のボトル
器壁を熱固定するのがよい。
の製造に用いるポリエチレンテレフタレートは、環状三
量体の含有量が0.37乃至0.55重量%であり、且
つ、昇温結晶化温度(Tc1)が145℃以下で、しか
も降温結晶化温度(Tc2)と昇温結晶化温度(Tc1)
との差(Tc2−Tc1)が45℃以上であることが特徴
である。
一層好適には130乃至145℃で、しかも降温結晶化
度(Tc2)と昇温結晶化度(Tc1)との差(Tc2−
Tc1)が45℃以上、特に45乃至60℃の範囲にあ
ることが、ポリエステルの結晶化温度領域を拡大し、耐
熱性、または耐熱圧性ボトルにおいては、その口部或い
はプリフォーム口部の熱結晶化やボトル胴部、底部の熱
固定を、一方、カップにおいては、そのフランジ部の熱
結晶化や胴部、底部の熱固定を、短時間で可能とするた
めに重要である。また、降温結晶化度(Tc2)の温度
範囲は186乃至196℃が好ましく、前記範囲とする
ことにより、プリフォーム等の射出成形時の白化を抑制
することが可能となり、本発明の重要な要件である。
1)とは、示差走査熱量計(DSC)測定において、低
温側から10℃/minの昇温速度で昇温したとき、ポ
リエステルの結晶化に伴う発熱のピークに対応する温度
をいい、一方降温結晶化温度(Tc2)とは溶融状態か
ら10℃/minの降温速度で降温したとき、ポリエス
テルの結晶化に伴う発熱のピークに対応する温度をい
う。一般に昇温結晶化温度(Tc1)は相対的に低温側
に現れ、降温結晶化温度(Tc2)は相対的に高温側に
現れ、これらの両温度にまたがる温度領域が結晶温度域
となる。
中の環状三量体(CT)の量を0.37乃至0.55重
量%、特に好ましくは0.4乃至0.5重量%の範囲と
することが、昇温結晶化温度(Tc1)及び降温結晶化
温度(Tc2)を上記範囲に維持する上で基本的に重要
である。
レート中の環状三量体(CT)の量と昇温結晶化温度
(Tc1)との関係をプロットしたものである。また、
図2は、ポリエチレンテレフタレート中の環状三量体
(CT)の量と降温結晶化温度(Tc2)と昇温結晶化
温度(Tc1)との差(Tc2−Tc1)との関係をプロ
ットしたものである。
T)の量が0.9重量%以下の比較的少ない領域では、
環状三量体の量が多くなるにつれて、昇温結晶化温度
(Tc1)が低温側に移行すると共に、降温結晶化温度
(Tc2)と昇温結晶化温度(Tc1)との差(Tc2−
Tc1)も広がっているという驚くべき事実が明らかと
なる。
の結晶化温度領域を低温側に拡大することができるの
で、ボトルの口部或いはカップのフランジ部の熱結晶化
の温度域や、ボトル或いはカップの胴部、底部の熱固定
のための温度域を拡大し、これらの熱処理を容易に行う
ことができる。また、これらの処理温度域が拡大するこ
とで、処理時間を短縮し、生産性を向上させることが可
能となる。
ート中の環状三量体の量がポリエチレンテレフタレート
の結晶化温度に著しい影響を与えるという事実は、現象
として認められたものであり、その原因は未だ十分に解
明されるに至っていないが、ポリエチレンテレフタレー
ト中に含まれる環状三量体(CT)が結晶化のためのポ
リエチレンテレフタレート分子鎖の再配列を容易にして
いるものと思われる。
体(CT)の量は、結晶化温度領域の拡大という点で
は、前述した0.37重量%以上であるべきであるが、
金型への移行を少なくするという見地からは0.55重
量%以下とすべきである。ただ、本発明では、金型内で
の熱固定の時間を短くできる結果として、環状三量体の
金型表面への移行の程度を実際上かなり少なくできるこ
とが理解されるべきである。
用いるポリエチレンテレフタレート樹脂の分子量は、そ
れから製造されるボトルの強度、耐圧性、耐熱性等に重
大な影響をもたらす。すなわち、フィルムに比較してボ
トルでは、未延伸部から高延伸部まで種々の延伸の程度
の領域が存在し、しかも熱固定の程度も甘いため、高い
強度を得るためには、フィルムよりも分子量の高いもの
を用いる必要がある。このため、用いるポリエチレンテ
レフタレートは0.70dl/g以上、好ましくは0.
75乃至0.85dl/gの固有粘度(IV)を有して
いるのが好ましい。
トは、必ずしもこれに限定されるものではないが、テレ
フタル酸またはそのエステル形成性誘導体とエチレング
リコールまたはそのエステル形成性誘導体とを主体とす
る原料を、触媒の存在下に液相重合及び固相重合させる
ことにより得られたものであることが好ましい。
成は、高純度テレフタル酸(TPA)とエチレングリコ
ール(EG)とを直接反応させてポリエチレンテレフタ
レート(PET)を合成する方法であり、通常二つの工
程に分けられており、(A)TPAとEGとを反応させ
て、ビス−β−ヒドロキシエチルテレフタレート(BH
T)オリゴマーを合成する工程、(B)BHTオリゴマ
ーからエチレングリコールを留去して重縮合を行う工程
から成っている。
条件で行うことができ、例えばTPAに対するEGの量
を1.1〜1.5モル倍として、EGの沸点以上、例え
ば220〜260℃の温度に加熱して、1〜5kg/c
m2 の加圧下に、水を系外に留去しながら、エステル化
を行う。この場合、TPA自体が触媒となるので、通常
触媒は必要ないが、それ自体公知のエステル化触媒を用
いることもできる。
られたBHTオリゴマーにそれ自体公知の重縮合触媒を
加えた後、反応系を260〜290℃に保ちながら徐々
に圧力を低下させ、最終的に1〜3mmHgの減圧下に
撹拌し、生成するEGを系外に留去しながら、反応を進
行させる。反応系の粘度によって分子量を検出し、所定
の値に達したら、系外に吐出させ、冷却後チップとす
る。重縮合触媒としては、ゲルマニウム化合物、チタン
化合物、アンチモン化合物等が使用されるが、二酸化ゲ
ルマニウム、ゲルマニウムテトラエトキシド、ゲルマニ
ウムテトラブトキシドなどのゲルマニウム化合物を用い
ることが、結晶化温度域を前述した範囲に保つ上で好ま
しい。
熱可塑性ポリエステルは、エステル反復単位の大部分、
一般に70モル%以上、特に80モル%以上をエチレン
テレフタレート単位を占めるものが好ましく、ガラス転
移点(Tg)が50乃至90℃、特に55乃至80℃
で、融点(Tm)が200乃至275℃、特に220乃
至270℃にある熱可塑性ポリエステルが好適である。
性の点で好適であるが、エチレンテレフタレート単位以
外のエステル単位の少量を含む共重合ポリエステルも使
用し得る。テレフタル酸以外の二塩基酸としては、イソ
フタル酸、フタル酸、ナフタレンジカルボン酸等の芳香
族ジカルボン酸;シクロヘキサンジカルボン酸等の脂環
族ジカルボン酸;コハク酸、アジピン酸、セバチン酸、
ドデカンジオン酸等の脂肪族ジカルボン酸;の1種又は
2種以上の組合せが挙げられ、エチレングリコール以外
のジオール成分としては、プロピレングリコール、1,
4−ブタンジオール、ジエチレングリコール、1,6−
ヘキシレングリコール、シクロヘキサンジメタノール、
ビスフェノールAのエチレンオキサイド付加物等の1種
又は2種以上が挙げられる。
乃至0.8dl/g の固有粘度を有する。このPETをペレタ
イズし、このペレットをPETの結晶化温度に加熱し
て、PETの結晶化を行わせる。PETの結晶化に伴い
内部に含有されるCTは外部にはみだし、CT含有量は
減少する。この結晶化温度は、CT含有量の減少に関し
て最適範囲があり、一般に100乃至140℃、特に1
15乃至125℃の範囲が適当であり、また処理時間は
100乃至180分間、特に120乃至150分間が適
当である。PETペレットの結晶化のための熱処理は、
例えば加熱窒素ガス等の加熱不活性ガスを用いて、流動
床または固定床で行うことができ、また真空加熱炉内で
行うこともできる。
トを固相重合させる。この固相重合に際しては、溶融重
合の場合とは異なり、固有粘度の増大に伴って、CT含
有量の低下を生じる。また、一般に固相重合温度の上昇
に伴ってCT含有量が低下し、重合時間の増大に伴って
CT含有量が低下する。固相重合は、一般に160乃至
260℃の温度、特に180乃至200℃の温度で2乃
至10時間、特に4乃至6時間行うことが望ましい。固
相重合時の加熱は、温度を変更する以外は結晶化の場合
と同様であってよい。この固相重合時にもPETの結晶
化はある程度進行する。
法]本発明において、延伸ブロー成形法に使用するプリ
フォームは、射出成形法で製造することができるし、ま
た圧縮成形法で製造することもできる。射出成形の場
合、その条件等は、特に限定されたものではないが、一
般に、260乃至300℃の射出温度、30乃至60k
g/cm2 の射出圧力で、有底プリフォームを成形す
ることができる。
与えるためプリフォームの段階で螺合部、嵌合部、支持
リング等を有する口頸部を熱処理により結晶化し白化せ
しめる。この口頸部の熱結晶化は、前記ポリエチレンテ
レフタレートの熱結晶化温度領域、特に140乃至20
0℃の温度域で行うのがよい。勿論、2軸延伸ブロー成
形を完了したるものをボトル成形完了後、未延伸部分の
口頸部を熱処理により結晶化し、白化する場合もある。
する。プリフォーム射出機のプリフォームに与えた熱即
ち余熱を利用しその温度範囲が85〜125℃の延伸温
度に調整するか或はコールドパリソンにあっては再加熱
し同じく85〜125℃の延伸温度範囲に予熱する。
ド法でもツーモールド法でも行い得る。これらの何れの
場合にも、延伸操作はプリフォーム内に加圧流体を吹き
込み、延伸棒による軸方向引張延伸と周方向膨張延伸と
を行い、軸方向延伸倍率を1.3 乃至3.5 倍、特に1.5 乃
至 3倍とし、 周方向延伸倍率を 2乃至5.5 倍、特に3乃
至5倍とするのがよい。
延伸するに当たり、ブロー金型を前記ポリエチレンテレ
フタレートの熱結晶化温度領域、特に110〜230
℃、好ましくは120〜210℃の加熱金型とし、延伸
ブローされたプリフォームの器壁の外側が金型内面で接
触と同時に熱処理(ヒートセット)が開始される。所定
の熱処理時間後、ブロー用流体を内部冷却用流体に切換
えて、内側の冷却を開始する。熱処理時間は、ブロー成
形体の厚みや温度によっても相違するが、PETに前述
した結晶化度をもたらすものであり、一般的に言って0.
5 乃至30秒、特に1.0 乃至20秒のオーダーである。
一方冷却時間も、熱処理温度や冷却用流体の種類により
異なるが一般に1乃至30秒、特に2乃至20秒のオー
ダーである。
プリフォーム及び高温のブロー金型を用いて、高倍率延
伸及び高温熱固定を行う際に、改善の効果が特に顕著で
あり、この場合軸方向の延伸速度が3.0 倍/秒以上、特
に4.0 倍/ 秒以上、及び周方向の延伸速度が5.0 倍/秒
以上、特に6.0 倍/秒以上となるような高速延伸が有利
に用いられる。また、延伸ブロー成形時に吹き込む加圧
流体としては、プリフォーム温度よりも少なくとも10
℃高い温度の高温流体を用いるのがよい。
体、例えば−40℃乃至室温の窒素、空気、炭酸ガス等
の他に、化学的に不活性な液化ガス、例えば液化窒素ガ
ス、液化炭酸ガス、液化トリクロロフルオロメタンガ
ス、液化ジクロロジフルオロメタンガス、他の液化脂肪
族炭化水素ガス等も使用される。この冷却用流体には、
水等の気化熱の大きい液体ミストを共存させることもで
きる。上述した冷却用流体を使用することにより、著し
く大きい冷却速度を得ることができる。
ブロー金型を用いて、延伸ブロー成形された中空体を冷
却することなく、外部に取出し、この中空体を第二の金
型に入れ、この金型内で形状を整えるためにブローする
方法等が使用される。延伸ブロー条件や熱処理条件はワ
ンモールド法に準ずることができる。
出願人に係わる特許第2917851号公報に例示され
るように、前記プリフォームを、一次二軸延伸ブロー金
型を用いて最終ブロー成形体よりも大きい寸法の一次ブ
ロー成形体とし、次いでこの一次ブロー成形体を加熱収
縮させた後、二次金型を用いて二軸延伸ブロー成形を行
って最終ブロー成形体とする二段ブロー成形を採用して
も良い。このブロー成形体の製造方法によれば、ブロー
成形体の底部が十分に延伸薄肉化され、熱間充填、加熱
滅菌時の底部の変形、耐衝撃性に優れたブロー成形体を
得ることができる。
レフタレートの特性値の評価、測定方法は次の方法によ
る。
し、フェノール・テトラクロルエタン混合溶媒(重量比
1:1)20mlに120℃で20分間撹拌下で溶解す
る。この溶液を30℃の恒温水槽中でウベローデ型粘度
計により溶液粘度を測定し、これにより、固有粘度を算
出する。 t :溶液の落下時間(sec) tO :溶媒の落下時間(sec) 比粘度 ηSP=ηrel−1
秤し、ヘキサフルオロイソプロパノール約1.0 mlに溶解
する(室温×16時間)。テトラヒドロフランを少しず
つ混合してゆき、ポリマー分を再沈させ、濾過して全量
を25mlに希釈後、ゲルパーミュエーションクロマトグ
ラフィー(GPC)測定を行う。 (CT100%の時のピーク面積値を基準として、含有
量を算出する。) GPC測定条件 装 置:東洋曹達工業・HLC-8020 カラム:東洋曹達工業・G2000H8+G1000H8 検出器:示差屈折計 溶出液:テトラヒドロフラン
(サイクル57.4秒)ノズル275℃・RCノズル2
80℃・ 前部280℃・中間部280℃・後部270℃ 射出成形品形状:4mの射出板
結晶化温度(Tc2) 昇温結晶化温度(Tc1)の測定 上記射出成形品を約10mg重量にカットし、DSC測
定機(PERKIN−ELMER社製)を用いて10℃
ずつ昇温して測定した。 降温結晶化温度(Tc2)の測定 同様にして、上記射出成形品を約10mg重量にカット
し、DSC測定機(PERKIN−ELMER社製)を
用い、300℃で5分間保持した後、10℃ずつ降温し
て降温結晶化温度Tc2を測定した。
田理化)を作成し、20℃の条件下でボトルサンプルに
おける口部先端部の密度を求めた。これにより、以下の
式に従い、結晶化度を算出した。 ρ :測定密度(g/cm3) ρam:非晶密度(1.335g/cm3) ρC:結晶密度(1.455g/cm3)
面の光沢度を60度鏡面で測定する。 (JIS Z 8741) 装置:スガ試験・デジタル変角光沢計(UGV−5K)
の結晶化ペレットを用いて射出成形されたプリフォーム
(重量32g)を、口部結晶化した後、遠赤外線ヒータ
ーで加熱後延伸ブローし、150℃で熱固定(ヒート・
セット)して内容量約500mlの第1図に示された形
状の容器(胴部平均肉厚0.32mm)を作成した。用
いたペレットを明細書記載の方法にて測定すると、固有
粘度0.75dl/g、環状三量体の含有量0.37重
量%、昇温結晶化温度(Tc1)と降温結晶化温度(T
c2)の差は45℃であった。口部結晶化時の口部寸法
を評価し、ボトル口部及びパネル部の結晶化度を明細書
記載の方法にて測定した。また、この時の10000本
目に延伸ブロー成形されたボトルについての胴部パネル
部の外面側における光沢度の測定、評価を行った。
三量体の含有量を0.40重量%とし、昇温結晶化温度
(Tc1)と降温結晶化温度(Tc2)の差を47.3
℃とした以外は、同様の方法で各測定、評価を行った。
三量体の含有量を0.47重量%とし、昇温結晶化温度
(Tc1)と降温結晶化温度(Tc2)の差を49.5
℃とした以外は、同様の方法で各測定、評価を行った。
三量体の含有量を0.55重量%とし、昇温結晶化温度
(Tc1)と降温結晶化温度(Tc2)の差を59.7
℃とした以外は、同様の方法で各測定、評価を行った。
三量体の含有量を0.30重量%とし、昇温結晶化温度
(Tc1)と降温結晶化温度(Tc2)の差を42.6
℃とした以外は、同様の方法で各測定、評価を行った。
三量体の含有量を0.36重量%とし、昇温結晶化温度
(Tc1)と降温結晶化温度(Tc2)の差を44.6
℃とした以外は、同様の方法で各測定、評価を行った。
三量体の含有量を0.32重量%とし、昇温結晶化温度
(Tc1)と降温結晶化温度(Tc2)の差を43.9
℃とした以外は、同様の方法で各測定、評価を行った。
三量体の含有量を0.60重量%とし、昇温結晶化温度
(Tc1)と降温結晶化温度(Tc2)の差を62.3
℃とした以外は、同様の方法で各測定、評価を行った。
三量体の含有量を0.84重量%とし、昇温結晶化温度
(Tc1)と降温結晶化温度(Tc2)の差を70.0
℃とした以外は、同様の方法で各測定、評価を行った。
量体の含有量、昇温結晶化温度(Tc1)と降温結晶化
温度(Tc2)の差を保持したポリエチレンテレフタレ
ートを使用することにより、ボトルとした場合には、そ
の強度(落下等)、光沢度、二軸延伸ブロー成形性、金
型汚れの防止、プリフォーム成形性、ボトル口部の結晶
化性に優れた効果を得ることができる。
レンテレフタレートは、実施例及び比較例においてはボ
トルを例示したが、シートを真空成形、圧空成形、張出
成形、プラグアシスト成形等によって成形したカップ状
容器等にも適用できるものである。
0.37乃至0.55重量%であり、且つ昇温結晶化温
度(Tc1 )が145℃以下で、しかも降温結晶化温度
(Tc2 )と昇温結晶化温度(Tc1 )との差(Tc2
−Tc1 )が45℃以上であるポリエチレンテレフタレ
ートをポリエステル容器の製造に用いることにより、ポ
リエステルの結晶化温度領域を顕著に拡大することがで
きる。また、ボトルにおいては、その口部或いはプリフ
ォーム口部の熱結晶化やボトル胴部、底部の熱固定を、
また、カップにおいてはそのフランジ部の熱結晶化や胴
部、底部の熱固定を短時間で可能とし、ポリエステル容
器の生産性を向上させることができる。
(CT)の量と昇温結晶化温度(Tc1 )との関係をプ
ロットしたグラフである。
(CT)の量と降温結晶化温度(Tc2 )と昇温結晶化
温度(Tc1 )との差(Tc2 −Tc1 )との関係をプ
ロットしたグラフである。
Claims (7)
- 【請求項1】 環状三量体の含有量が0.37乃至0.
55重量%であり、且つ昇温結晶化温度(Tc1)が1
45℃以下で、しかも降温結晶化温度(Tc2)と昇温
結晶化温度(Tc1)との差(Tc2−Tc1)が45℃
以上であることを特徴とするポリエステル容器用ポリエ
チレンテレフタレート。 - 【請求項2】 降温結晶化温度(Tc2)の温度範囲が
186乃至196℃であることを特徴とする請求項1に
記載のポリエステル容器用ポリエチレンテレフタレー
ト。 - 【請求項3】 ポリエチレンテレフタレートが、テレフ
タル酸またはそのエステル形成性誘導体とエチレングリ
コールまたはそのエステル形成性誘導体とを主体とする
原料を、ゲルマニウム系触媒の存在下に液相重合及び固
相重合させることにより得られたものであることを特徴
とする請求項1または2に記載のポリエステル容器用ポ
リエチレンテレフタレート。 - 【請求項4】 ポリエチレンテレフタレートが熱水処理
を受けていないものであることを特徴とする請求項1乃
至3の何れかに記載のポリエステル容器用ポリエチレン
テレフタレート。 - 【請求項5】 ポリエチレンテレフタレートをプリフォ
ームに成形し、次いでこのプリフォームを延伸温度で二
軸延伸ブロー成形することからなるポリエステル容器の
製法において、ポリエチレンテレフタレートが請求項1
乃至4の何れかに記載のポリエチレンテレフタレートで
あることを特徴とするポリエステル容器の製法。 - 【請求項6】 前記プリフォームの口部を、二軸延伸ブ
ロー成形に先だって、或いは二軸延伸ブロー成形後に熱
結晶化させることを特徴とする請求項5記載のポリエス
テル容器の製法。 - 【請求項7】 二軸延伸ブロー成形後のボトル器壁を熱
固定することを特徴とする請求項5または6に記載のポ
リエステル容器の製法。
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- 2001-05-14 JP JP2001143770A patent/JP3743306B2/ja not_active Expired - Lifetime
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