JP2002321215A - プリフォームおよびその成形品 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】三次元曲面などを有する複雑な形状の強化繊維
と発泡体とのサンドイッチ構造のＦＲＰを強化繊維の繊
維配向を乱すことなく、また、樹脂含浸性を損なうこと
なくＲＴＭ成形や真空バッグ成形で一発で成形できるプ
リフォームを提供すること。 【解決手段】強化繊維からなる織物と発泡体の間に熱可
塑性樹脂状物からなる接着層を有することを特徴とする
プリフォーム。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【従来の技術】炭素繊維をはじめとする高強度、高弾性
率の強化繊維からなる繊維強化プラスチック（ＦＲＰ）
は、機械的性質に優れていることから、航空機の構造材
として多用されている。

【０００２】また、芯材に発泡体を有するサンドイッチ
構造体も従来よりサーフボードや屋根の庇など軽量で靭
性や剛性が要求される用途に多く用いられている。

【０００３】最近では自動車用のアウターパネルなどの
自動車部品として炭素繊維と発泡体をサンドイッチ構造
体にしたＦＲＰも市場に出始めている。このような、発
泡体と強化繊維とのサンドイッチ構造体では、その成形
時の積層作業において、成形型内にアクリル発泡体やウ
レタン発泡体などの各種発泡体を強化繊維基材で覆い、
エポキシ樹脂などの熱硬化性樹脂を樹脂注入してＦＲＰ
化される。

【０００４】しかし、この方法では、発泡体と強化繊維
基材が所定の場所に固定することができないため一定品
質の成形品が得られにくい。また、これらの問題を克服
するために、部分的にタッキファイヤーなどの粘着剤や
熱可塑性のホットメルト接着剤で固定したものもあるが
完全に固定することができないため、ＲＴＭ成形や真空
バッグ成形などにおいては、比較的平面的な形状のもの
のみに用いられ、強化繊維基材を剪断変形させるような
複雑形状な形態の成形に用いられていない。

【０００５】例えば、特開２０００−１６７９６５号公
報では表面材に炭素繊維を強化繊維として含む繊維強化
樹脂材料（ＦＲＰ）を用い、フォームコアとの接着に熱
硬化性樹脂からなる接着層を介してホームコアサンドイ
ッチボードを形成することが提案されている。この場合
のホームコアサンドイッチボードは、表面材は予めＦＲ
Ｐ化されており、表面材と芯材の発泡体を熱硬化性接着
剤で接着したものであるため、庇などの単純形状で大型
のホームコアサンドイッチボードを形成するには優れた
方法であるが、成形体が比較的小さい、自動車用部品な
どの複雑形状の成形物では表面材と発泡体の接着面の精
度を出すのが困難であり、生産性が低下するなどの問題
があった。

【０００６】また、特開平３−２３４５２２号公報で
は、ガラス繊維、カーボン繊維、アラミド繊維等の長繊
維を、その長手方向に平行に密着配列してシート状に成
形した繊維シートの片面または両面に熱融着性を有する
繊維を互いに交絡させて極く薄肉で目の粗い不織布状な
いし織組布状に形成した熱融着性シートを熱接着させた
強化プラスチック用の繊維補強シートを提案している
が、本シートでは強化繊維が密着配列されているため、
成形時の樹脂含浸性が悪く、また、強化繊維が一方向シ
ートであるために球面などの三次元的な曲面を有する形
状には密着賦形できないなどの問題があった。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、この
ような状況に着目し、三次元曲面などを有する複雑な形
状の強化繊維と発泡体とのサンドイッチ構造のＦＲＰを
強化繊維の繊維配向を乱すことなく、また、樹脂含浸性
を損なうことなくＲＴＭ成形や真空バッグ成形で一発で
成形できるプリフォームを提供することにある。

【０００８】

【課題を解決するための手段】本発明の目的は、強化繊
維からなる織物と発泡体の中間層に熱可塑性樹脂状物か
らなる接着層を有することを特徴とするプリフォームに
よって達成される。

【０００９】

【発明の実施の形態】本発明のプリフォームの一態様例
の概念図を図１に示した。プリフォームは強化繊維基材
１、と発泡体２との層間に熱可塑性不織布３が配され、
熱可塑性不織布の熱融着によって積層一体化されたもの
である。

【００１０】なお、本発明において、「プリフォーム」
とは、所定形状に賦形形成された該強化繊維および該熱
可塑性不織布などの接着性繊維状物からなる複合基材の
ことををいう。また、「強化繊維」とは、二方向織物か
らなる平面状の織物のことをいう。また、「熱可塑性不
織布」とは、該熱可塑性不織布を形成する繊維がランダ
ムまたは一方向に配向され繊維同士が融着または絡合一
体化した平面状の不織布シートのことをいう。

【００１１】図２は、二方向織物からなる強化繊維基材
１の片面に不織布４をニードルパンチで一体化した複合
基材の一例を示したものである。不織布４の繊維は強化
繊維基材１を貫通してからみあい一体化されたものであ
る。

【００１２】図３は、発泡体２の片面に熱可塑性繊維５
を螺旋状に積層、融着した基材の一例を示したものであ
る。

【００１３】図４は、発泡体２の片面に熱可塑性繊維５
を格子状に積層、融着した基材の一例を示したものであ
る。

【００１４】図５は、二方向織物からなる強化繊維基材
１の片面に熱可塑性樹脂５を格子状に積層、融着した複
合基材の一例を示したものである。

【００１５】図６は、二方向織物からなる強化繊維基材
１の片面に熱可塑性樹脂５を線状に積層、融着した複合
基材の一例を示したものである。

【００１６】本発明に用いられる強化繊維としては、ガ
ラス繊維、アラミド繊維、炭素繊維などの高強度・高弾
性率の強化繊維であり、なかでも、引張弾性率が２００
ＧＰａ以上、引張強度が４．５ＧＰａ以上の炭素繊維は
高強度・高弾性率であるのみならず、耐衝撃性にも優れ
るため好ましく使用できる。

【００１７】また、強化繊維糸条の太さとしては、特に
限定はされないが、５００デニールから２０，０００デ
ニールの範囲が好ましい。

【００１８】また、本発明に用いられる強化繊維からな
る織物は、平織、綾織、繻子織などの二方向織物が採用
でき、中でも上記織物基材を、バイアス方向に２Ｎの荷
重で伸張したときの織物の剪断変形によって変化する交
錯角度が５°から２５°の範囲にある織物基材を用いる
ことによって三次元曲面など複雑形状での賦形性が良好
であり好ましく使用できる。なお、「バイアス方向」と
は、二方向織物のたて糸とよこ糸の交錯角度が９０°
（直角）の正方形織物の４５°方向（対角線方向）のこ
とをいう。

【００１９】この交錯角度は、上述の二方向織物をたて
糸とよこ糸の交錯角度が予め直角となるようにし、正方
形に裁断した織物の対角線上の両端をチャックで把持
し、引張試験機にて２Ｎの荷重を加え引っ張ったときの
引張方向の交錯角度をいう。

【００２０】この交錯角度が２５°以上であると、剪断
変形が充分に行われず三次元曲面などの複雑形状への賦
形がしにくく、変形に要する織物基材への付加が大きく
なり、剪断変形した織物のたて糸及びよこ糸の径が小さ
くなり賦形面に凹凸ができたり、思い通りの繊維配向が
得られにくいため好ましくない。

【００２１】また、交錯角度が５°以下の織物では、た
て糸およびよこ糸の間隔が広くルーズな織物形態とな
り、強化繊維としての機械的特性を低下させるため好ま
しくない。

【００２２】次に、本発明の強化繊維からなる織物およ
び発泡体に用いる接着層は熱可塑性樹脂状物からなる
が、接着層はフィルム、目の詰まった不織布や織物形状
のものでは成形の際の樹脂注入に時間を要したり、発泡
体表層部まで樹脂が充分に含浸しないなどの問題がある
ため、比較的目の粗いルーズな形状のものが好ましい。

【００２３】例えば、強化繊維織物のよこ糸方向に平行
に一定間隔のピッチで熱可塑性樹脂を線状に塗布し固着
化したものや、よこ糸方向及びたて糸方向に一定間隔の
ピッチで平行に塗布し格子状に塗布したものが使用でき
る。

【００２４】また、低目付でポーラスな熱可塑性不織布
を強化繊維基材にニードルパンチなどの方法で一体化し
たものが使用できる。これらの熱可塑性樹脂状物（繊
維）は上述の通り目の粗いポーラスな形態であることが
必要であり、熱可塑性樹脂状物（繊維）の存在しない面
積が少なくとも全面積の３０％〜９０％の範囲であるこ
とが好ましい。３０％未満であると樹脂含浸速度が遅く
なり、樹脂が全体に均一に行き渡らないなどの状態が発
生する場合があるので好ましくない。また、９０％を越
えると熱可塑性繊維状物の単位面積あたりに占める割合
が小さくなり、本発明の目的とする発泡体と熱融着した
ときの接着効果が小さくなってしまう。より好ましく
は、４０％〜８０％の範囲である。

【００２５】次に、熱可塑性繊維状物が不織布の場合に
ついて説明するに、本発明のプリフォームに用いる不織
布は、不織布と織物基材との一体化を、不織布を形成す
る繊維が基材を形成する強化繊維層を貫通することによ
って行うという観点からも、繊維は短繊維となっている
ことが好ましく、通常は２０〜１２０ｍｍで、僅かな繊
維量でより強化繊維と交絡数を多くするために繊維の端
部数が多くなるようにするため２０〜７０ｍｍがより好
ましい。同様に繊維径もわずかな繊維量でより強化繊維
層を貫通する繊維本数を多くするために０．００５〜
０．０３ｍｍが好ましい。

【００２６】また、これらの不織布の繊維はランダムな
形態でも一方向に配向されたような形態でも使用可能で
あるが、不織布の目付は５〜３０ｇ／ｍ² 程度の低目付
なものが好ましい。この範囲の下限値未満であると、複
雑形状で強化繊維基材に剪断変形が生じた場合に発泡体
との接着が充分に行われず好ましくない。また、この範
囲の上限値を越えると、ＦＲＰにおける強化繊維以外の
繊維量が大きくなり、成形時の発泡体と強化繊維基材と
の層間での樹脂周りが悪くなり、含浸不良になったりボ
イドが発生する場合がある。

【００２７】また、上述のように成形の際の層方向への
樹脂の含浸性を確保する観点からポーラスな状態である
ことが好ましい。

【００２８】また、不織布を構成する繊維は、低融点繊
維とブレンドまたは芯鞘糸の鞘部が低融点成分から成る
繊維をブレンドまたは単体で使用するが、繊維を形成す
るポリマーには、ポリアミド、ビニロン、ビニリデン、
ポリエステル、ポリ塩化ビニル、ポリオレフィン、ポリ
ウレタン、アクリル、ポリアラミド、ポリエーテルエー
テルケトン、ポリエーテルケトン、ポリエーテルイミ
ド、ポリパラフェニレンベンゾビスオキサドール、ポリ
ベンゾビスオキサゾール、ポリグリルアミド、ＰＢＴ、
ＰＶＡ、ＰＢＩ、ＰＰＳなどを使用できる。

【００２９】中でも結晶性の高いポリアミド系のナイロ
ン６、ナイロン６６の有機繊維と低融点の共重合ナイロ
ン繊維とのブレンドや芯部にナイロン６またはナイロン
６６、鞘部に低融点の共重合ナイロンを用いた繊維が好
ましい。特に、ナイロン６やナイロン６６は、汎用的な
ポリマーなので不織布が安価となり好ましい。

【００３０】不織布を構成する繊維を低融点繊維とブレ
ンドする場合、ブレンドする他の繊維より融点の低いも
のであればよく、例えば共重合ナイロン、変性ポリエス
テルやビニロンなどが使用でき、融点が不織布を形成す
る他の繊維より低く６０〜１６０℃程度のものである。

【００３１】また、このときの低融点繊維の割合は、３
０から７０重量％であることが好ましい。低融点繊維の
割合が３０重量％以下であると、発泡体と接着する低融
点成分の量が少なくなり、接着が不十分となり好ましく
ない。また、７０重量％を越えると、低融点繊維の割合
が多くなりすぎ、発泡体と接着したときに低融点繊維が
フィルム状になり成形時の樹脂含浸を阻害する場合があ
るので好ましくない。

【００３２】また、不織布を構成する繊維が芯鞘型繊維
の場合、芯部のポリマーの融点は２００〜３００℃が好
ましく、鞘部を構成する低融点ポリマーは、融点が芯部
を構成するポリマーより低ければよく、融点が６０〜１
６０℃程度のものである。なかでも、鞘部が共重合ナイ
ロンで芯部がナイロン６またはナイロン６６の組み合わ
せは、同種のポリマーであるから芯部と鞘部がよく接着
する。また、芯鞘型繊維の芯部の占める割合が、繊維断
面積の３０〜７０％の範囲が好ましい。芯部の割合が３
０％未満であると、芯部の繊維径が小さくなりすぎ製造
上の技術的難易度が高くなる。一方、７０％を越えると
鞘部の低融点ポリマーの量が少なくなり、単体で不織布
を形成させた場合に基材との接着が不十分となり好まし
くない。

【００３３】次に、本発明でいう熱可塑性樹脂状物を形
成する熱可塑性繊維は、低融点のホットメルト接着剤か
らなる繊維状吐出物などが適用できる。

【００３４】ホットメルト接着剤で形成される繊維状吐
出物の場合、ホットメルト塗布装置のノズル形状や塗布
時の圧空条件などによって不織布状、螺旋状、線状など
の形状が可能であるが、ホットメルト接着剤を強化繊維
からなる織物に塗布する場合は、その織物の強化繊維で
あるたて糸またはよこ糸の上に塗布することで三次元曲
面形状の発泡体に賦形したときに織物が剪断変形しても
剪断変形を阻害する箇所に接着繊維が塗布されていない
ので剥がれたり接着繊維が切断されたりすることがなく
好ましい。すなわち、この場合の塗布は強化繊維からな
る織物のたて糸またはよこ糸繊維の上に線状か格子状に
塗布することが好ましい。

【００３５】また、発泡体に該接着剤を塗布する場合
は、螺旋状、線状、格子状など上述の何れの形状に塗布
しても織物のように剪断変形を伴うことがないので、特
に限定はされないが、発泡体へ接着する際の発泡体への
熱に対するダメージを軽減する目的でＡＳＴＭ Ｅ２８
−６７に準じたＲｉｎｇ ＆ Ｂａｌｌ法での軟化点が
少なくとも８５℃から１５０℃の範囲であることが好ま
しい。

【００３６】また、上述の何れの場合も、塗布された接
着繊維の平均繊維径が０．０５から０．５ｍｍ程度、さ
らに好ましくは０．０８から０．３ｍｍであって、かつ
塗布量が５から３０ｇ／ｍ² の範囲であることにより、
目の粗いポーラスな形態が得られ、プリフォーム形成時
の接着性および成形時の樹脂含浸性の点から好ましい。

【００３７】繊維径がこの上限を越えたり、塗布量がこ
の上限を越えると、プリフォーム形成時に強化繊維から
なる織物と発泡体との接着においてアイロンなどで加熱
圧着した場合に接着層がフィルム状になる部分が増え樹
脂含浸性を阻害しやすくなる。また、繊維径および塗布
量がこの下限以下であると、プリフォーム形成時の強化
繊維からなる織物と発泡体との熱接着性が悪くなり、複
雑形状で上記織物の剪断変形を伴うような形状での接着
性が悪くなり好ましくない。

【００３８】また、使用するホットメルト接着剤は、ポ
リアミド系、オレフィン系、ポリエステル系などの熱可
塑性接着剤を使用することが可能であるが、成形樹脂が
エポキシ樹脂やビニルエステル樹脂などの場合、これら
の樹脂との接着性の点からポリアミド系樹脂が好ましく
使用できる。

【００３９】次に、本発明に用いる発泡体について説明
するに、ポリウレタン、塩化ビニル、ポリオレフィン、
アクリル系樹から選ばれた独立気泡を形成する発泡体が
適宜使用できる。発泡体の形状は、成形する型の形状お
よび、表皮材となる強化繊維からなる織物の積層枚数を
考慮して成形品より小さい形状となるが、三次元的な曲
面形状を有するものなど型形状に応じて形成したものを
適宜用いるができる。

【００４０】また、発泡体の表面は、接着する熱可塑性
樹脂状物との接着性の点から、その表面が粗いものがよ
く、特に限定はされないが、表面を＃２４０番手程度の
サンドペーパーで微小の凹凸をつけたような表面形態の
ものを用いることができる。これらの微小凹凸を設ける
ことによって熱融着時に不織布の低融点成分やホットメ
ルト接着剤からなる熱可塑性繊維が発泡体表面の凹凸部
に入りこみ接触面積をかせぐことができるので接着性が
向上し好ましい。

【００４１】また、本プリフォームの強化繊維からなる
織物は、発泡体を覆うようにして密着賦形され、アイロ
ンなどによって加熱圧着することで熱可塑性樹脂状物を
接着するが、更にその上に強化繊維からなる織物を積層
し多層に賦形して使用することもできる。この場合も上
述の該熱可塑性樹脂状物を介在させることにより密着賦
形が可能となり好ましい。

【００４２】また、強化繊維からなる織物の繊維配向
は、織物基材同士が同じ方向になるように各層を積層し
てもよいし、また、繊維配向が０°／９０°、±４５°
となるように、強化繊維層が疑似等方性になるようにす
るなど、いずれでもよく、特に限定されるものではな
い。

【００４３】本発明のプリフォームは、上述の接着層を
介在させることによって発泡体と強化繊維からなる織物
とのフィット性および織物同士のフィット性に優れるサ
ンドイッチ構造体のプリフォームからなることにより、
成形型との間に隙間を形成することなく密着した形に充
填されるのでＦＲＰにしたとき表面層に樹脂過多層を作
ることなく、また型に賦形する際、皺が入らないことか
ら、表面が平滑なＦＲＰ成形品を得ることができる。

【００４４】本発明のプリフォームは従来から知られて
いる方法でＦＲＰを形成することができるが、中でもレ
ジン・トランスファー成形法（ＲＴＭ成形法）や真空バ
ッグ成形法など成型時の樹脂粘度が５ポイズ以下の低粘
度の樹脂を用いる成形法に好ましく用いることができ
る。

【００４５】

【実施例】以下に本発明の実施例について説明する。 実施例１ 強化繊維からなる織物として東レ（株）製の品番ＣＦ６
２７３Ｈ（目付１９０ｇ／ｍ² ）を用いた。該織物は平
織組織の二方向織物で、該織物を２Ｎの荷重でバイアス
方向に伸張したときのたて糸とよこ糸との交錯角度は
９．５°で非常に剪断変形のしやすい織物であった。

【００４６】この織物に、繊維径が約０．０２ｍｍ、繊
度が約３．３デシテックス、繊維長が約７０ｍｍで融点
が２６０℃の高融点ナイロン繊維を４０重量％と、繊維
径が０．０１６ｍｍ、繊度が約２．２デシテックス、繊
維長が約７０ｍｍの融点が１４０℃の低融点ナイロンを
６０重量％の割合でブレンドした目付が約８ｇ／ｍ²の
不織布を積層し、フォスター社製のニードル（１５×１
８×４０×３．５ＲＢＦ．２０ ６−３Ｂ／ＬＩ／Ｃ
Ｃ）を用い、針密度１０本／ｃｍ² でニードリングして
炭素繊維織物と不織布を一体化した複合シートを得た。

【００４７】一方、発泡体は直径２００ｍｍの半球面状
にポリウレタン発泡体を加工したものを用いた。このウ
レタン発泡体に上述の複合シートを不織布面が発泡体に
接するように半球形体の頂点から複合シートをかぶせ
て、織物の剪断変形を利用して密着賦形させた結果、皺
を発生させることなく賦形することができた。

【００４８】次に、アイロンを１８０℃に加熱し、賦形
させた複合シートの上からアイロンを押し当てて熱を加
え、不織布の低融点成分を熱融着させた結果、ウレタン
発泡体と複合シートは剥がれることない良好な形態保持
性を示した。また、ウレタン発泡体が熱によって変形す
ることはなかった。

【００４９】次に、不要な複合シートをハサミで切り取
り、半球状発泡体の底面も同様にアイロンで熱接着し、
発泡体の表面を複合シートで覆った。次に複合シートを
疑似等方になるように同様の手法で積層し密着賦形さ
せ、発泡体の表面に複合シートが２層覆われたプリフォ
ームを作った。

【００５０】得られた、プリフォームを、次にＲＴＭ成
形用の型内に入れ、ビニルエステル樹脂（昭和高分子社
製リポキシＲ８０２）１００部対して硬化促進剤（昭和
高分子社製コバルトＮ）を０．５部、硬化剤（日本油脂
社製パーメックＮ）を１．５部の割合でブレンドし常温
で注入してＦＲＰ化した。このときの注入樹脂の粘度は
３ポイズであった。得られたＦＲＰは軽量で皺の発生の
ない表面平滑性の良好な外観を有するものができた。

【００５１】次に、得られたＦＲＰを半分に切断し、強
化繊維と発泡体の中間層を観察すると樹脂が発泡体の表
層部まで含浸されており不織布が樹脂含浸を阻害するこ
となく良好に接着されてあった。 実施例２ 強化繊維からなる織物は、実施例１と同様のものを用い
た。この織物に、ＴＨＥ ＤＥＸＴＥＲ ＣＯＲＰＯＲ
ＡＴＩＯＮ社製のホットメルトスプレーガン（ハイソー
ル４２１０）にポリアミド系ホットメルト接着剤７８０
４（Ｒｉｎｇ＆Ｂａｌｌ法での軟化点が１４９℃、２０
４℃での粘度が２６００センチポイズ）を用い、織物の
よこ糸と平行に１ｃｍ間隔に線状に塗布した複合シート
を得た。この時の塗布量は、８ｇ／ｍ² であった。ま
た、平均繊維径は０．３ｍｍであった。

【００５２】この複合シートを実施例１同様に半球面状
のウレタン発泡体に賦形させアイロンで同様にアイロン
を用いて熱融着させて一体化させた結果、皺の発生のな
い良好なプリフォームが得られた。

【００５３】得られたプリフォームを実施例１と同様に
ＲＴＭ用の型内に入れ、成形した結果、得られたＦＲＰ
は皺の発生のない平滑性の良好なものであった。

【００５４】また、この得られたＦＲＰを半分に切断
し、強化繊維と発泡体の中間層を観察すると樹脂が発泡
体の表層部まで含浸されており不織布が樹脂含浸を阻害
することなく良好に接着されてあった。 実施例３ 強化繊維から成る織物は実施例１と同様のものを用い、
実施例２で用いたホットメルトスプレーガン及び同様の
接着剤で、実施例１、２同様形状のウレタン発泡体の表
面に直径が約７０ｍｍの螺旋状に接着剤を塗布た。この
ときの接着剤の塗布量は約１５ｇ／ｍ² であった。次
に、強化繊維からなる織物をウレタン発泡体の頂点から
かぶせ、織物を剪断変形させて密着賦形させた後、実施
例１と同様の手法にてアイロンで賦形させた織物の表面
から熱を加え、発泡体に塗布した接着繊維を融着させた
結果、発泡体と強化繊維からなる織物との剥がれること
なく良好な形態保持性を示した。また、同様に発泡体の
底面も織物で賦形、熱接着し、発泡体の表面を強化繊維
からなる織物で被覆したプリフォームを得た。

【００５５】得られたプリフォームを実施例１と同様に
ＲＴＭ用の型内に入れ、成形した結果、得られたＦＲＰ
は皺の発生のない平滑性の良好なものであった。

【００５６】また、この得られたＦＲＰを半分に切断
し、強化繊維と発泡体の中間層を観察すると樹脂が発泡
体の表層部まで含浸されており不織布が樹脂含浸を阻害
することなく良好に接着されてあった。 比較例１ 発泡体を被覆する強化繊維に、炭素繊維が一方向に配向
したシートである東邦レーヨン製“ベスファイトドライ
シート”品番ＴＣＳ−３００１（目付３００ｇ／ｍ²）
を用いた。本シートは、一方向に配向した炭素繊維の片
面に熱可塑性樹脂が接着されたシートであるが、該シー
トを実施例１と同様の半球面状のウレタン発泡体に賦形
しようとしたところ、密着賦形できず皺が発生した。

【００５７】

【発明の効果】以上説明したように、強化繊維からなる
織物と発泡体の中間層に熱可塑性樹脂状物からなる接着
層を有するプリフォームによって、三次元曲面などを有
する複雑な形状の強化繊維と発泡体とのサンドイッチ構
造のＦＲＰを強化繊維の繊維配向を乱すことなく、ま
た、樹脂含浸性を損なうことなくＲＴＭ成形や真空バッ
グ成形で一発で成形できるプリフォームを提供すること
ができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明のプリフォームの一態様例の概念図であ
る。

【図２】二方向織物からなる強化繊維基材１の片面に不
織布４をニードルパンチで一体化した複合基材の一例を
示したものである。

【図３】発泡体２の片面に熱可塑性繊維５を螺旋状に積
層、融着した基材の一例を示したものである。

【図４】発泡体２の片面に熱可塑性繊維５を格子状に積
層、融着した基材の一例を示したものである。

【図５】二方向織物からなる強化繊維基材１の片面に熱
可塑性樹脂５を格子状に積層、融着した複合基材の一例
を示したものである。

【図６】二方向織物からなる強化繊維基材１の片面に熱
可塑性樹脂５を線状に積層、融着した複合基材の一例を
示したものである。

【符号の説明】

１：強化繊維基材 ２：発泡体 ３：熱可塑性不織布 ４：不織布 ５：熱可塑性繊維

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｂ３２Ｂ 5/28 １０１ Ｂ２９Ｋ 33:00 // Ｂ２９Ｋ 33:00 105:08 105:08 Ｂ２９Ｃ 67/14 Ｘ Ｆターム(参考） 4F100 AD11A AK01B AK03C AK15C AK25C AK46B AK48 AK51C BA03 BA07 BA10A BA10C DC15B DG01A DG12A DG15B DG20B DH00A DH02 DJ01C EC09 GB31 JA04B JA20B JB16B JL01 JL12B 4F201 AA03 AA15 AA21 AA31 AD16 AD17 AD20 AG03 AG20 AH18 AH31 BA03 BC01 BC12 BC21 BC37 BD02 BM13 4F204 AA03 AA15 AA29 AA31 AD16 AD20 AG03 AG20 AH18 AH31 FA01 FA13 FB01 FB11 FG04 FG05 FQ37 4F205 AA03 AA15 AA29 AA31 AD16 AD20 AG03 AG20 AH18 AH31 HA08 HA09 HA34 HA35 HA44 HB01 HB11 HC04 HC05 HC06 HC14 HC17 HG03 HM01 HT03 HT12 HT14 HT26

Claims (15)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】強化繊維からなる織物と発泡体の間に熱可
   塑性樹脂状物からなる接着層を有することを特徴とする
   プリフォーム。
2. 【請求項２】熱可塑性樹脂状物が、強化繊維からなる織
   物の少なくとも片面にニードルパンチによって一体化さ
   れた熱可塑性不織布であることを特徴とする請求項１記
   載のプリフォーム。
3. 【請求項３】熱可塑性樹脂状物が、発泡体の少なくとも
   片面に、螺旋状、線状または格子状に固着一体化された
   熱可塑性繊維であることを特徴とする請求項１記載のプ
   リフォーム。
4. 【請求項４】熱可塑性樹脂状物が、強化繊維からなる織
   物の少なくとも片面に、線状または格子状に固着一体化
   された熱可塑性繊維であることを特徴とする請求項１記
   載のプリフォーム。
5. 【請求項５】強化繊維が炭素繊維であることを特徴とす
   る請求項１、２、３または４記載のプリフォーム。
6. 【請求項６】強化繊維からなる織物が、たて糸とよこ糸
   が強化繊維からなる織物であって、該織物を２Ｎの荷重
   でバイアス方向に伸張したときのたて糸とよこ糸の交錯
   角度が５°から２５°の範囲のものであることを特徴と
   する請求項１、２、３または４記載のプリフォーム。
7. 【請求項７】該熱可塑性不織布を形成する繊維がポリア
   ミド系樹脂から選ばれた繊維であって、少なくとも３０
   から７０重量％が低融点繊維であることを特徴とする請
   求項２記載のプリフォーム。
8. 【請求項８】該熱可塑性不織布を形成する繊維がポリア
   ミド系樹脂から選ばれた芯鞘型繊維であって、該芯鞘型
   繊維の芯部の占める割合（重量割合）が３０から７０％
   であることを特徴とする特許請求項１または２記載のい
   ずれかに記載のプリフォーム。
9. 【請求項９】該熱可塑性不織布の目付が５ｇ／ｍ² 〜３
   ０ｇ／ｍ² であることが特徴とする特許請求項１または
   ２記載のプリフォーム。
10. 【請求項１０】該熱可塑性繊維が、ポリアミド系樹脂か
    ら選ばれた樹脂繊維であることを特徴とする請求項３ま
    たは４記載のプリフォーム。
11. 【請求項１１】該熱可塑性繊維がＡＳＴＭ Ｅ２８-６
    ７に準じたＲｉｎｇ＆ Ｂａｌｌ法での軟化点が少なく
    とも８５℃から１５０℃の範囲にあることを特徴とする
    請求項３または４記載のプリフォーム。
12. 【請求項１２】該熱可塑性不織布の空隙率（不織布の存
    在しない面積）が少なくとも形成する形状の表面積の全
    面積に対して３０％〜９０％の範囲であることを特徴と
    する請求項１、２または３記載のプリフォーム。
13. 【請求項１３】熱可塑性繊維の空隙率（熱可塑性繊維の
    存在しない面積）が少なくとも形成する形状の表面積の
    全面積に対しての３０％〜９０％の範囲であることを特
    徴とする請求項３または４記載のプリフォーム。
14. 【請求項１４】該発泡体が、ポリウレタン、塩化ビニ
    ル、ポリオレフィン、アクリル系樹脂のうちの１種以上
    であることを特徴とする特許請求項１、２、３または４
    記載のプリフォーム。
15. 【請求項１５】請求項１から１４のいずれかに記載のプ
    リフォームが真空バッグ法またはＲＴＭ成形法で成形さ
    れてなることを特徴とする繊維強化プラスチック成形
    品。