JP2002295201A - タービン動翼の連結装置 - Google Patents
タービン動翼の連結装置Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】翼長の長いタービン動翼に対し、安定した運転
ができるように図ったタービン動翼の連結装置を提供す
る。 【解決手段】本発明にかかるタービン動翼の連結装置
は、運転前の静止時、ラグ１８ａ，１８ｂは、ラグ中心
線ＬＧＣＬを中間翼部断面中心線ＰＦＣＬに対して、翼
捩り方向に向って予め定められた傾き角で傾かせた。
ができるように図ったタービン動翼の連結装置を提供す
る。 【解決手段】本発明にかかるタービン動翼の連結装置
は、運転前の静止時、ラグ１８ａ，１８ｂは、ラグ中心
線ＬＧＣＬを中間翼部断面中心線ＰＦＣＬに対して、翼
捩り方向に向って予め定められた傾き角で傾かせた。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、タービン動翼の連
結装置に係り、特に、運転中に発生する振動を効果的に
抑制するとともに、蒸気中に含まれる水滴の衝突による
侵食に充分に対処できるタービン動翼の連結装置に関す
る。
結装置に係り、特に、運転中に発生する振動を効果的に
抑制するとともに、蒸気中に含まれる水滴の衝突による
侵食に充分に対処できるタービン動翼の連結装置に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】蒸気タービンは、高出力化が進むに連
れ、また高効率化が進むに連れ、タービン最終段落を通
過する蒸気量が膨大な量になっている。この膨大な流量
を効果的に膨張させるには、タービン最終段落のタービ
ン動翼を長翼化し、環状面積を増大することが必要とさ
れている。
れ、また高効率化が進むに連れ、タービン最終段落を通
過する蒸気量が膨大な量になっている。この膨大な流量
を効果的に膨張させるには、タービン最終段落のタービ
ン動翼を長翼化し、環状面積を増大することが必要とさ
れている。
【０００３】しかし、蒸気タービンは、タービン最終段
落のタービン動翼が長翼化すると、遠心応力の増加、固
有振動数の低下を招き、流力特性はもとより、振動特性
の面でも高度な技術の開発が必要とされている。
落のタービン動翼が長翼化すると、遠心応力の増加、固
有振動数の低下を招き、流力特性はもとより、振動特性
の面でも高度な技術の開発が必要とされている。
【０００４】タービン動翼の振動を抑制する手段とし
て、従来、特公昭５２−１８８４１号公報に記載された
タービン動翼の連結装置がある。
て、従来、特公昭５２−１８８４１号公報に記載された
タービン動翼の連結装置がある。
【０００５】この連結装置は、図１２に示すように、タ
ービン動翼１の翼有効部２の略中間位置に一体形成した
ボス３とラグ（突き出し片）４とを備え、対向するラグ
同士を筒状のスリーブ（連結片）５で連結し、隣接する
タービン動翼１同士を連結するものである。
ービン動翼１の翼有効部２の略中間位置に一体形成した
ボス３とラグ（突き出し片）４とを備え、対向するラグ
同士を筒状のスリーブ（連結片）５で連結し、隣接する
タービン動翼１同士を連結するものである。
【０００６】この連結装置は、運転中、遠心力が発生す
ると、ラグ４とスリーブ５との面接触に基づく摩擦力に
よりタービン動翼１の振動を抑制、減衰させるもので、
その制振効果が比較的高いので、数多く実施されてい
る。
ると、ラグ４とスリーブ５との面接触に基づく摩擦力に
よりタービン動翼１の振動を抑制、減衰させるもので、
その制振効果が比較的高いので、数多く実施されてい
る。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】従来のタービン動翼
は、タービン最終段落やそれよりも前段落に配置する翼
が長翼化すると、蒸気が翼ルート部（翼根元部）を通過
する際に発生する半径方向速度成分と翼チップ部（翼先
端部）を通過する際に発生する半径方向速度成分との間
に大きな偏差が生じ、翼ルート部と翼チップ部との中間
部分で流入出角に大きな差が出るため、翼ルート部から
翼チップ部に向って翼に捩りが加えられている。
は、タービン最終段落やそれよりも前段落に配置する翼
が長翼化すると、蒸気が翼ルート部（翼根元部）を通過
する際に発生する半径方向速度成分と翼チップ部（翼先
端部）を通過する際に発生する半径方向速度成分との間
に大きな偏差が生じ、翼ルート部と翼チップ部との中間
部分で流入出角に大きな差が出るため、翼ルート部から
翼チップ部に向って翼に捩りが加えられている。
【０００８】しかし、タービン動翼は、翼長部分に捩り
を加えていても、運転に入る（回転する）と、遠心力が
発生し、この遠心力により翼捩り戻り（アンツイスト）
が出る。
を加えていても、運転に入る（回転する）と、遠心力が
発生し、この遠心力により翼捩り戻り（アンツイスト）
が出る。
【０００９】このため、タービン動翼は、図１３（ａ）
に示すように、運転前の静止時、中間翼部６ａ，６ｂの
ボス３ａ，３ｂに一体形成し、スリーブ５で連結したラ
グ４ａ，４ｂのそれぞれの中心線を一致させる、いわゆ
る正対位置に設定していても、図１３（ｂ）に示すよう
に、定格運転に入ると、遠心力による翼捩り戻りのため
にラグ４ａ，４ｂの正対位置が崩れ、スリーブ５とラグ
４ａ，４ｂとが干渉し、中間翼部６ａ，６ｂやスリーブ
５に過大な拘束力が発生し、損傷の要因になっている。
に示すように、運転前の静止時、中間翼部６ａ，６ｂの
ボス３ａ，３ｂに一体形成し、スリーブ５で連結したラ
グ４ａ，４ｂのそれぞれの中心線を一致させる、いわゆ
る正対位置に設定していても、図１３（ｂ）に示すよう
に、定格運転に入ると、遠心力による翼捩り戻りのため
にラグ４ａ，４ｂの正対位置が崩れ、スリーブ５とラグ
４ａ，４ｂとが干渉し、中間翼部６ａ，６ｂやスリーブ
５に過大な拘束力が発生し、損傷の要因になっている。
【００１０】このような損傷要因を抑制するために、ス
リーブ５は、図１３（ａ），（ｂ）に示すように、中間
翼部６ｂの背側７における当り面８ｂから下流側に向っ
て傾斜縁辺９ｂを形成するとともに、隣りの中間翼部６
ａの腹側８における当り面８ａから上流側に向って傾斜
縁辺９ａを形成し、ラグ４ａ，４ｂとの干渉を避ける設
計を行っている。
リーブ５は、図１３（ａ），（ｂ）に示すように、中間
翼部６ｂの背側７における当り面８ｂから下流側に向っ
て傾斜縁辺９ｂを形成するとともに、隣りの中間翼部６
ａの腹側８における当り面８ａから上流側に向って傾斜
縁辺９ａを形成し、ラグ４ａ，４ｂとの干渉を避ける設
計を行っている。
【００１１】しかし、設計時点の予想を超える翼捩り戻
りが発生したり、あるいは定格回転数を超えるオーバス
ピード運転による翼捩り戻りの場合、上述の新たな設計
のスリーブ５でも、やはりラグ４ａ，４ｂとの干渉が避
けられていない。
りが発生したり、あるいは定格回転数を超えるオーバス
ピード運転による翼捩り戻りの場合、上述の新たな設計
のスリーブ５でも、やはりラグ４ａ，４ｂとの干渉が避
けられていない。
【００１２】さらに、翼長のより一層の長翼化、翼部の
薄肉化、材料の変更などの新設計により翼捩り戻りがよ
り一層大きくなった場合、中間翼部６ａ，６ｂのラグ４
ａ，４ｂ間の距離が著しく大きくなり、スリーブ５がラ
グ４ａ，４ｂから抜け出す虞がある。スリーブ５のラグ
４ａ，４ｂからの脱落は、タービン動翼１の制振力が無
くなることのみならず、脱落したスリーブの飛散により
直接的にタービン損傷の要因になる。
薄肉化、材料の変更などの新設計により翼捩り戻りがよ
り一層大きくなった場合、中間翼部６ａ，６ｂのラグ４
ａ，４ｂ間の距離が著しく大きくなり、スリーブ５がラ
グ４ａ，４ｂから抜け出す虞がある。スリーブ５のラグ
４ａ，４ｂからの脱落は、タービン動翼１の制振力が無
くなることのみならず、脱落したスリーブの飛散により
直接的にタービン損傷の要因になる。
【００１３】また、蒸気タービンは、膨張仕事を繰返し
行った蒸気がタービン最終段落に流れると、全流量の約
１０％が水滴を含む湿り蒸気になる場合がある。このた
め、ラグ４ａ，４ｂを連結するスリーブ５は、水滴の衝
突が度々繰り返され、また付着・滞留が長年の間に積み
重ねられると、ラグ４ａ，４ｂ、スリーブ５のみなら
ず、翼材料の疲労による強度低下をも招く虞がある。
行った蒸気がタービン最終段落に流れると、全流量の約
１０％が水滴を含む湿り蒸気になる場合がある。このた
め、ラグ４ａ，４ｂを連結するスリーブ５は、水滴の衝
突が度々繰り返され、また付着・滞留が長年の間に積み
重ねられると、ラグ４ａ，４ｂ、スリーブ５のみなら
ず、翼材料の疲労による強度低下をも招く虞がある。
【００１４】本発明は、このような背景技術に照らして
なされたもので、過酷な運転状態に晒されている翼長の
長いタービン動翼に対し、安定した運転ができるように
図ったタービン動翼の連結装置を提供することを目的と
する。
なされたもので、過酷な運転状態に晒されている翼長の
長いタービン動翼に対し、安定した運転ができるように
図ったタービン動翼の連結装置を提供することを目的と
する。
【００１５】
【課題を解決するための手段】本発明に係るタービン動
翼の連結装置は、上述の目的を達成するために、請求項
１に記載したように、タービンロータの周方向に植設し
たタービン動翼の翼長方向の略中間部にボスを介装して
設けたラグと、互いに隣接するタービン動翼のラグとを
スリーブで連結したタービン動翼の連結装置において、
運転前の静止時、前記ラグは、そのラグ中心線を中間翼
断面中心線に対し、翼捩り方向に向って予め定められた
角度に傾かせたものである。
翼の連結装置は、上述の目的を達成するために、請求項
１に記載したように、タービンロータの周方向に植設し
たタービン動翼の翼長方向の略中間部にボスを介装して
設けたラグと、互いに隣接するタービン動翼のラグとを
スリーブで連結したタービン動翼の連結装置において、
運転前の静止時、前記ラグは、そのラグ中心線を中間翼
断面中心線に対し、翼捩り方向に向って予め定められた
角度に傾かせたものである。
【００１６】また、本発明に係るタービン動翼の連結装
置は、上述の目的を達成するために、請求項２に記載し
たように、タービン動翼の一方のボスに設けたラグの中
心線と互いに隣接する他のタービン動翼の一方のボスに
設けたラグのラグ中心線とは予め定められた間隙をおい
た位置に配置するものである。
置は、上述の目的を達成するために、請求項２に記載し
たように、タービン動翼の一方のボスに設けたラグの中
心線と互いに隣接する他のタービン動翼の一方のボスに
設けたラグのラグ中心線とは予め定められた間隙をおい
た位置に配置するものである。
【００１７】また、本発明に係るタービン動翼の連結装
置は、上述の目的を達成するために、請求項３に記載し
たように、ラグ中心線の中間翼部断面中心線に対する傾
き角は、タービン動翼定格運転中に発生する翼捩り戻り
角に相当する角度に設定したものである。
置は、上述の目的を達成するために、請求項３に記載し
たように、ラグ中心線の中間翼部断面中心線に対する傾
き角は、タービン動翼定格運転中に発生する翼捩り戻り
角に相当する角度に設定したものである。
【００１８】また、本発明に係るタービン動翼の連結装
置は、上述の目的を達成するために、請求項４に記載し
たように、ラグ中心線の中間翼部断面中心線に対する傾
き角は、タービン動翼定格運転中に発生する翼捩り戻り
角の１／２以上の範囲の角度に設定したものである。
置は、上述の目的を達成するために、請求項４に記載し
たように、ラグ中心線の中間翼部断面中心線に対する傾
き角は、タービン動翼定格運転中に発生する翼捩り戻り
角の１／２以上の範囲の角度に設定したものである。
【００１９】また、本発明に係るタービン動翼の連結装
置は、上述の目的を達成するために、請求項５に記載し
たように、スリーブは、タービン動翼の背側に設けたボ
スの端面の当り面から下流側に向って傾斜縁辺を形成す
るとともに、互いに隣接する他のタービン動翼の腹側に
設けたボスの端面の当り面から上流側に向って傾斜縁辺
を形成したものである。
置は、上述の目的を達成するために、請求項５に記載し
たように、スリーブは、タービン動翼の背側に設けたボ
スの端面の当り面から下流側に向って傾斜縁辺を形成す
るとともに、互いに隣接する他のタービン動翼の腹側に
設けたボスの端面の当り面から上流側に向って傾斜縁辺
を形成したものである。
【００２０】また、本発明に係るタービン動翼の連結装
置は、上述の目的を達成するために、請求項６に記載し
たように、スリーブは、タービン動翼の背側に設けたボ
スおよび互いに隣接する他のタービン動翼の腹側に設け
たボスのそれぞれに臨む縁辺の上流側および下流側のそ
れぞれに向って傾斜縁辺に形成するとともに、それぞれ
の傾斜縁辺の交点である中央を曲面に形成する面取り部
を備えたものである。
置は、上述の目的を達成するために、請求項６に記載し
たように、スリーブは、タービン動翼の背側に設けたボ
スおよび互いに隣接する他のタービン動翼の腹側に設け
たボスのそれぞれに臨む縁辺の上流側および下流側のそ
れぞれに向って傾斜縁辺に形成するとともに、それぞれ
の傾斜縁辺の交点である中央を曲面に形成する面取り部
を備えたものである。
【００２１】また、本発明に係るタービン動翼の連結装
置は、上述の目的を達成するために、請求項７に記載し
たように、スリーブは、非円形の筒状に形成するととも
に、この筒状のスリーブの翼先端側を向く面に孔を設け
たものである。
置は、上述の目的を達成するために、請求項７に記載し
たように、スリーブは、非円形の筒状に形成するととも
に、この筒状のスリーブの翼先端側を向く面に孔を設け
たものである。
【００２２】また、本発明に係るタービン動翼の連結装
置は、上述の目的を達成するために、請求項８に記載し
たように、スリーブは、非円形の筒状に形成するととも
に、この筒状のスリーブの翼先端側を向く面に孔を設け
る一方、前記翼先端側を向く面の肉厚を翼根元部側を向
く面の肉厚に較べて厚く形成したものである。
置は、上述の目的を達成するために、請求項８に記載し
たように、スリーブは、非円形の筒状に形成するととも
に、この筒状のスリーブの翼先端側を向く面に孔を設け
る一方、前記翼先端側を向く面の肉厚を翼根元部側を向
く面の肉厚に較べて厚く形成したものである。
【００２３】また、本発明に係るタービン動翼の連結装
置は、上述の目的を達成するために、請求項９に記載し
たように、スリーブは筒状に形成するとともに、この筒
状ののスリーブの翼先端側を向く面に孔を設ける一方、
前記筒状のスリーブの外径側の半径の中心点と前記筒状
のスリーブの内径側の半径の中心点とを離心させたもの
である。
置は、上述の目的を達成するために、請求項９に記載し
たように、スリーブは筒状に形成するとともに、この筒
状ののスリーブの翼先端側を向く面に孔を設ける一方、
前記筒状のスリーブの外径側の半径の中心点と前記筒状
のスリーブの内径側の半径の中心点とを離心させたもの
である。
【００２４】また、本発明に係るタービン動翼の連結装
置は、上述の目的を達成するために、請求項１０に記載
したように、筒状のスリーブの外径側の半径の中心点か
ら離心させた筒状の内径側の半径の中心点は、翼根元部
側に設定したものである。
置は、上述の目的を達成するために、請求項１０に記載
したように、筒状のスリーブの外径側の半径の中心点か
ら離心させた筒状の内径側の半径の中心点は、翼根元部
側に設定したものである。
【００２５】また、本発明に係るタービン動翼の連結装
置は、上述の目的を達成するために、請求項１１に記載
したように、スリーブは、非円形の筒状に形成するとと
もに、この筒状のスリーブの翼先端側を向く面および翼
根元部側を向く面のそれぞれに孔を設けたものである。
置は、上述の目的を達成するために、請求項１１に記載
したように、スリーブは、非円形の筒状に形成するとと
もに、この筒状のスリーブの翼先端側を向く面および翼
根元部側を向く面のそれぞれに孔を設けたものである。
【００２６】
【発明の実施の形態】以下、本発明に係るタービン動翼
の連結装置の実施形態を図面および図面に付した符号を
引用して説明する。
の連結装置の実施形態を図面および図面に付した符号を
引用して説明する。
【００２７】図１は、本発明に係るタービン動翼の連結
装置を一部切り欠いて斜視図として示している。
装置を一部切り欠いて斜視図として示している。
【００２８】蒸気タービンは、タービンロータ１０の外
周部に、フォーク状の植込み部１１を介してタービン動
翼１２を植設している。タービン動翼１２の隣接翼間の
中央にスリーブ１３が介装され、このスリーブ１３で隣
接するタービン動翼１２を相互に連結している。なお、
符号１４は、隣設するタービン動翼１２の翼チップ部
（翼先端部）を相互に連結するカバーピースである。
周部に、フォーク状の植込み部１１を介してタービン動
翼１２を植設している。タービン動翼１２の隣接翼間の
中央にスリーブ１３が介装され、このスリーブ１３で隣
接するタービン動翼１２を相互に連結している。なお、
符号１４は、隣設するタービン動翼１２の翼チップ部
（翼先端部）を相互に連結するカバーピースである。
【００２９】図２（ａ）は、タービン動翼１２の連結装
置を示す平面図で、タービン動翼１２が翼捩り戻りする
前の静止状態を、２枚のタービン動翼１２，１２を取り
出して示している。
置を示す平面図で、タービン動翼１２が翼捩り戻りする
前の静止状態を、２枚のタービン動翼１２，１２を取り
出して示している。
【００３０】タービン動翼１２，１２には、中間翼部１
４，１４の背側１５，１５および腹側１６，１６のそれ
ぞれにボス１７ａ，１７ｂが設けられており、ボス１７
ａ，１７ｂの端部にラグ１８ａ，１８ｂがボス１７ａ，
１７ｂの軸方向に突出してそれぞれ設けられている。こ
れらのボス１７ａ，１７ｂとラグ１８ａ，１８ｂはター
ビン動翼１２，１２と一体形成されている。
４，１４の背側１５，１５および腹側１６，１６のそれ
ぞれにボス１７ａ，１７ｂが設けられており、ボス１７
ａ，１７ｂの端部にラグ１８ａ，１８ｂがボス１７ａ，
１７ｂの軸方向に突出してそれぞれ設けられている。こ
れらのボス１７ａ，１７ｂとラグ１８ａ，１８ｂはター
ビン動翼１２，１２と一体形成されている。
【００３１】また、タービン動翼１２，１２は、運転
中、蒸気の半径方向の速度成分が翼ルート部（翼根元
部）と翼チップ部（翼先端部）とでほぼ同一になるよう
に、中間翼部断面中心線ＰＦＣＬに対し、翼捩りが加え
られている。この翼捩りは、翼ルート部から翼チップ部
に向って徐々に大きくなるように加えられている。この
ため、タービン動翼１２の一方のボス１７ｂのラグ１８
ｂと対向する他のタービン動翼１２の一方のボス１７ａ
のラグ１８ａとは、運転前の静止状態において、ラグ中
心線ＬＧＣＬが互いにずれる位置に設定されている。す
なわち、ラグ中心線ＬＧＣＬは、中間翼部断面中心線Ｐ
ＦＣＬに対し、翼捩り方向に沿って角度αだけ傾けられ
ている。この傾き角αは、定格運転時、ラグ中心線ＬＧ
ＣＬと中間翼部断面中心線ＰＦＣＬとが互いに一致する
翼捩り戻り角に相当する。この翼捩り戻り角は、タービ
ン動翼１２の翼長によって異なる。
中、蒸気の半径方向の速度成分が翼ルート部（翼根元
部）と翼チップ部（翼先端部）とでほぼ同一になるよう
に、中間翼部断面中心線ＰＦＣＬに対し、翼捩りが加え
られている。この翼捩りは、翼ルート部から翼チップ部
に向って徐々に大きくなるように加えられている。この
ため、タービン動翼１２の一方のボス１７ｂのラグ１８
ｂと対向する他のタービン動翼１２の一方のボス１７ａ
のラグ１８ａとは、運転前の静止状態において、ラグ中
心線ＬＧＣＬが互いにずれる位置に設定されている。す
なわち、ラグ中心線ＬＧＣＬは、中間翼部断面中心線Ｐ
ＦＣＬに対し、翼捩り方向に沿って角度αだけ傾けられ
ている。この傾き角αは、定格運転時、ラグ中心線ＬＧ
ＣＬと中間翼部断面中心線ＰＦＣＬとが互いに一致する
翼捩り戻り角に相当する。この翼捩り戻り角は、タービ
ン動翼１２の翼長によって異なる。
【００３２】また、タービン動翼１２，１２は、中間翼
部１４に設けた一方のボス１７ｂのラグ１８ｂと、対向
する他の中間翼部１４に設けた一方のボス１７ａのラグ
１８ａとをスリーブ１３を用いて遊嵌的に接続させてい
る。
部１４に設けた一方のボス１７ｂのラグ１８ｂと、対向
する他の中間翼部１４に設けた一方のボス１７ａのラグ
１８ａとをスリーブ１３を用いて遊嵌的に接続させてい
る。
【００３３】スリーブ１３は、図３に示すように、中間
翼部１４の背側１５におけるボス１７ｂに接する平行な
当り面１９ｂから翼下流側の翼捩り戻り方向に向って傾
斜縁辺２０ｂを形成するとともに、対向する中間翼部１
４の腹側１６におけるボス１７ｂに接する平行な当り面
１９ａから翼上流側の翼捩り戻り方向に向って傾斜縁辺
２０ｂを形成した非円形の筒状構造になっている。
翼部１４の背側１５におけるボス１７ｂに接する平行な
当り面１９ｂから翼下流側の翼捩り戻り方向に向って傾
斜縁辺２０ｂを形成するとともに、対向する中間翼部１
４の腹側１６におけるボス１７ｂに接する平行な当り面
１９ａから翼上流側の翼捩り戻り方向に向って傾斜縁辺
２０ｂを形成した非円形の筒状構造になっている。
【００３４】また、スリーブ１３は、湿り蒸気に対して
侵食防止に適した構造になっている。図６〜図１０は、
侵食防止構造を備えたスリーブ１３を示している。この
スリーブ１３は、先ず、最初に、図６，図７に示すよう
に、翼根元部側を向く面（Ｒ−Ｓｉｄｅ）および翼先端
部側を向く面（Ｔ−Ｓｉｄｅ）のうち、翼先端部側を向
く面（Ｔ−Ｓｉｄｅ）側に肉厚部分を貫通する孔２１を
設けたものである。
侵食防止に適した構造になっている。図６〜図１０は、
侵食防止構造を備えたスリーブ１３を示している。この
スリーブ１３は、先ず、最初に、図６，図７に示すよう
に、翼根元部側を向く面（Ｒ−Ｓｉｄｅ）および翼先端
部側を向く面（Ｔ−Ｓｉｄｅ）のうち、翼先端部側を向
く面（Ｔ−Ｓｉｄｅ）側に肉厚部分を貫通する孔２１を
設けたものである。
【００３５】このように、本実施形態は、スリーブ１３
の翼先端部側を向く面（Ｔ−Ｓｉｄｅ）側に孔２１を設
け、スリーブ１３内部に入り込んだ水滴を遠心力により
孔２１から排出させる構成にしているので、水滴の付着
・滞留による侵食を防止する上で有効になる。また、孔
２１を設けると、スリーブ１３自体の重量も軽くなるの
で、タービン動翼１２，１２の遠心力を軽減させること
もできる。例えば、回転数３６００回分の蒸気タービン
で、このスリーブ１３の設置半径を２３００ｍｍとする
とき、計算上、その遠心加速度は約３０，０００Ｇにな
り、例えば１グラムの重量軽減は３０ｋｇｆの遠心力軽
減になる。
の翼先端部側を向く面（Ｔ−Ｓｉｄｅ）側に孔２１を設
け、スリーブ１３内部に入り込んだ水滴を遠心力により
孔２１から排出させる構成にしているので、水滴の付着
・滞留による侵食を防止する上で有効になる。また、孔
２１を設けると、スリーブ１３自体の重量も軽くなるの
で、タービン動翼１２，１２の遠心力を軽減させること
もできる。例えば、回転数３６００回分の蒸気タービン
で、このスリーブ１３の設置半径を２３００ｍｍとする
とき、計算上、その遠心加速度は約３０，０００Ｇにな
り、例えば１グラムの重量軽減は３０ｋｇｆの遠心力軽
減になる。
【００３６】図８は、侵食防止に適した構造を備えたス
リーブ１３の第２実施形態を示している。このスリーブ
１３は、翼根元部側を向く面（Ｒ−Ｓｉｄｅ）側の肉厚
Ｔ１に較べて翼先端部側を向く面（Ｔ−Ｓｉｄｅ）側の
肉厚Ｔ２を厚くするとともに、肉厚の厚い部分に孔２１
を設けたものである。
リーブ１３の第２実施形態を示している。このスリーブ
１３は、翼根元部側を向く面（Ｒ−Ｓｉｄｅ）側の肉厚
Ｔ１に較べて翼先端部側を向く面（Ｔ−Ｓｉｄｅ）側の
肉厚Ｔ２を厚くするとともに、肉厚の厚い部分に孔２１
を設けたものである。
【００３７】本実施形態は、翼根元部側を向く面（Ｒ−
Ｓｉｄｅ）に較べて翼先端部側を向く面（Ｔ−Ｓｉｄ
ｅ）の肉厚を厚くし、翼先端部側を向く面（Ｔ−Ｓｉｄ
ｅ）側に働く遠心力を大きくすることにより、スリーブ
１３の回転を防止したものである。スリーブ１３が回転
すると、ラグとの間に接触部分あるいは片当り部分に損
傷を発生させることがあるが、本実施形態のように、ス
リーブ１３の回転を防止させると、摩耗等による損傷を
考慮する必要がなくなるので有効である。
Ｓｉｄｅ）に較べて翼先端部側を向く面（Ｔ−Ｓｉｄ
ｅ）の肉厚を厚くし、翼先端部側を向く面（Ｔ−Ｓｉｄ
ｅ）側に働く遠心力を大きくすることにより、スリーブ
１３の回転を防止したものである。スリーブ１３が回転
すると、ラグとの間に接触部分あるいは片当り部分に損
傷を発生させることがあるが、本実施形態のように、ス
リーブ１３の回転を防止させると、摩耗等による損傷を
考慮する必要がなくなるので有効である。
【００３８】図９は、侵食防止に適した構造を備えたス
リーブ１３の第３実施形態を示している。このスリーブ
１３は、円形に形成するとともに、外径円の半径をＲｏ
とし、内径円の半径をＲｉとするとき、外径円半径Ｒｏ
の中心Ｏ１に対し、内径円半径Ｒｉの中心Ｏ２を翼根元
部側を向く面（Ｒ−Ｓｉｄｅ）側に離心させ、肉厚の厚
くなった翼先端部側を向く面（Ｔ−Ｓｉｄｅ）側に孔２
１を設けたものである。
リーブ１３の第３実施形態を示している。このスリーブ
１３は、円形に形成するとともに、外径円の半径をＲｏ
とし、内径円の半径をＲｉとするとき、外径円半径Ｒｏ
の中心Ｏ１に対し、内径円半径Ｒｉの中心Ｏ２を翼根元
部側を向く面（Ｒ−Ｓｉｄｅ）側に離心させ、肉厚の厚
くなった翼先端部側を向く面（Ｔ−Ｓｉｄｅ）側に孔２
１を設けたものである。
【００３９】このような構造は、スリーブ１３の回転防
止に有効であり、また、旋盤等の汎用の工作機械を用い
て加工することができる点で有効である。
止に有効であり、また、旋盤等の汎用の工作機械を用い
て加工することができる点で有効である。
【００４０】なお、第１実施形態から第３実施形態で示
したスリーブ１３は翼先端部側を向く面（Ｔ−Ｓｉｄ
ｅ）側に孔２１を設けているが、これらの実施形態に限
らず、例えば、図１０に示すように、翼先端部側を向く
面（Ｔ−Ｓｉｄｅ）側および翼根元部側を向く面（Ｒ−
Ｓｉｄｅ）側の両方に孔２１ａ，２１ｂを設けてもよ
い。このような構造では蒸気タービンの運転，停止時、
スリーブ１３内に付着・滞留する水滴を取り除くのに有
効である。また、比較的温度が低く、水滴を多く含む蒸
気を用いる、例えば地熱タービンでは、図６〜図１０に
示した侵食防止構造を備えたスリーブ１３のうち、いず
れかの実施形態を選択すると効果的である。
したスリーブ１３は翼先端部側を向く面（Ｔ−Ｓｉｄ
ｅ）側に孔２１を設けているが、これらの実施形態に限
らず、例えば、図１０に示すように、翼先端部側を向く
面（Ｔ−Ｓｉｄｅ）側および翼根元部側を向く面（Ｒ−
Ｓｉｄｅ）側の両方に孔２１ａ，２１ｂを設けてもよ
い。このような構造では蒸気タービンの運転，停止時、
スリーブ１３内に付着・滞留する水滴を取り除くのに有
効である。また、比較的温度が低く、水滴を多く含む蒸
気を用いる、例えば地熱タービンでは、図６〜図１０に
示した侵食防止構造を備えたスリーブ１３のうち、いず
れかの実施形態を選択すると効果的である。
【００４１】次に、本実施形態に係るタービン動翼の連
結装置の作用を説明する。
結装置の作用を説明する。
【００４２】図２（ｂ）は、タービン動翼１２，１２が
定格運転に入ったときの連結状態を示している。この場
合、ラグ１８ａと１８ｂがそのラグ中心線ＬＧＣＬを、
中間翼部断面中心線ＰＦＣＬに対し、翼捩り戻り角に相
当する傾斜角αで翼捩り方向に向って傾いているので、
タービン動翼１２，１２の翼捩り戻りに追従し、スリー
ブ１３はラグ１８ａ，１８ｂに片当り等することなく滑
らかに動き、ラグ中心線ＬＧＣＬと中間翼部断面中心線
ＰＦＣＬとが一致する状態に移行する。
定格運転に入ったときの連結状態を示している。この場
合、ラグ１８ａと１８ｂがそのラグ中心線ＬＧＣＬを、
中間翼部断面中心線ＰＦＣＬに対し、翼捩り戻り角に相
当する傾斜角αで翼捩り方向に向って傾いているので、
タービン動翼１２，１２の翼捩り戻りに追従し、スリー
ブ１３はラグ１８ａ，１８ｂに片当り等することなく滑
らかに動き、ラグ中心線ＬＧＣＬと中間翼部断面中心線
ＰＦＣＬとが一致する状態に移行する。
【００４３】したがって、本実施形態では、タービン動
翼１２，１２の運転中、スリーブ１３がタービン動翼１
２，１２の動きを拘束することがなく、ラグ１８ａ，１
８ｂの拘束による高応力の発生がなく、安定運転させる
ことができる。
翼１２，１２の運転中、スリーブ１３がタービン動翼１
２，１２の動きを拘束することがなく、ラグ１８ａ，１
８ｂの拘束による高応力の発生がなく、安定運転させる
ことができる。
【００４４】さらに、図３に示したスリーブ１３の作用
を説明する。
を説明する。
【００４５】先ず、運転前の静止時、スリーブ１３は、
図示の連結状態に組み込まれる。次に、タービン動翼１
２，１２が定格運転に入ると、スリーブ１３は、図示の
連結状態から翼捩り方向に移動し、最終的に、図２
（ｂ）に示す連結状態になる。
図示の連結状態に組み込まれる。次に、タービン動翼１
２，１２が定格運転に入ると、スリーブ１３は、図示の
連結状態から翼捩り方向に移動し、最終的に、図２
（ｂ）に示す連結状態になる。
【００４６】このとき、スリーブ１３は、傾斜縁辺２０
ａ，２０ｂをボス１７ａ，１７ｂの端面に沿って摺動さ
せ、摩擦力を発生させる。
ａ，２０ｂをボス１７ａ，１７ｂの端面に沿って摺動さ
せ、摩擦力を発生させる。
【００４７】したがって、本実施形態では、タービン動
翼１２，１２の運転中、スリーブ１３の傾斜縁辺２０
ａ，２０ｂとボス１７ａ，１７ｂとの間に摩擦力を発生
させるので、有効な振動減衰構造になる。
翼１２，１２の運転中、スリーブ１３の傾斜縁辺２０
ａ，２０ｂとボス１７ａ，１７ｂとの間に摩擦力を発生
させるので、有効な振動減衰構造になる。
【００４８】なお、本実施形態は、定格運転時、図２
（ｂ）に示すように、タービン動翼１２の一方のボス１
７ｂに設けたラグ１８ｂのラグ中心線ＬＧＣＬと隣接す
る他のタービン動翼１２の一方のボス１７ａに設けたラ
グ１８ａのラグ中心線ＬＧＣＬとを一致させ、ラグ１８
ａとラグ１８ｂの正対位置を維持させるために、図２
（ａ）に示した運転前の静止時、ラグ中心線ＬＧＣＬを
中間翼部断面中心線ＰＦＣＬに対し、翼捩り方向に向っ
て角度αだけ傾け、ラグ中心線が互いにずれる位置に設
定したが、この例に限らず、例えば図１１（ａ），
（ｂ）に示すタービン動翼１２の連結装置にも本実施形
態に基づく考え方をそのまま適用することができる。
（ｂ）に示すように、タービン動翼１２の一方のボス１
７ｂに設けたラグ１８ｂのラグ中心線ＬＧＣＬと隣接す
る他のタービン動翼１２の一方のボス１７ａに設けたラ
グ１８ａのラグ中心線ＬＧＣＬとを一致させ、ラグ１８
ａとラグ１８ｂの正対位置を維持させるために、図２
（ａ）に示した運転前の静止時、ラグ中心線ＬＧＣＬを
中間翼部断面中心線ＰＦＣＬに対し、翼捩り方向に向っ
て角度αだけ傾け、ラグ中心線が互いにずれる位置に設
定したが、この例に限らず、例えば図１１（ａ），
（ｂ）に示すタービン動翼１２の連結装置にも本実施形
態に基づく考え方をそのまま適用することができる。
【００４９】すなわち、図１１（ａ），（ｂ）で示した
タービン動翼１２の連結装置は、タービン動翼１２と隣
接する他のタービン動翼１２とのピッチ（タービン動翼
の取付間隔）が比較的狭く、かつ中間翼部１４，１４の
背側１５，１５のそれぞれに設けたボス１７ａ，１７
ｂ、ラグ１８ａ，１８ｂが前縁２３，２３側に設置さ
れ、前縁２３，２３側に設置されたボス１７ａ，１７
ｂ、ラグ１８ａ，１８ｂに対向するように他の中間翼部
１４の腹側１６にもボス１７ａ，１７ｂ、ラグ１８ａ，
１８ｂを設置した場合の適用例である。この場合、ター
ビン動翼１２の背側１５の前縁２３側に設けたラグ１８
ｂのラグ中心線ＬＧＣＬと隣接する他のタービン動翼１
２の腹側１６に設けたラグ１８ａのラグ中心線ＬＧＣＬ
とを翼上流側の翼捩り方向に沿って傾かせ、かつ互いの
ラグ中心線ＬＧＣＬを異なる位置に配置している。
タービン動翼１２の連結装置は、タービン動翼１２と隣
接する他のタービン動翼１２とのピッチ（タービン動翼
の取付間隔）が比較的狭く、かつ中間翼部１４，１４の
背側１５，１５のそれぞれに設けたボス１７ａ，１７
ｂ、ラグ１８ａ，１８ｂが前縁２３，２３側に設置さ
れ、前縁２３，２３側に設置されたボス１７ａ，１７
ｂ、ラグ１８ａ，１８ｂに対向するように他の中間翼部
１４の腹側１６にもボス１７ａ，１７ｂ、ラグ１８ａ，
１８ｂを設置した場合の適用例である。この場合、ター
ビン動翼１２の背側１５の前縁２３側に設けたラグ１８
ｂのラグ中心線ＬＧＣＬと隣接する他のタービン動翼１
２の腹側１６に設けたラグ１８ａのラグ中心線ＬＧＣＬ
とを翼上流側の翼捩り方向に沿って傾かせ、かつ互いの
ラグ中心線ＬＧＣＬを異なる位置に配置している。
【００５０】このような構成の連結装置の静止状態か
ら、図２（ｂ）で示して定格運転に入ると、タービン動
翼１２，１２は、遠心力による翼捩り戻りによりラグ１
８ａ，１８ｂの互いのラグ中心線ＬＧＣＬを一致させ、
ラグ１８ａ、ラグ１８ｂを正対位置に維持させることが
できる。
ら、図２（ｂ）で示して定格運転に入ると、タービン動
翼１２，１２は、遠心力による翼捩り戻りによりラグ１
８ａ，１８ｂの互いのラグ中心線ＬＧＣＬを一致させ、
ラグ１８ａ、ラグ１８ｂを正対位置に維持させることが
できる。
【００５１】図４は、タービン動翼１２が長翼であり、
翼捩りが著しく大きい場合のタービン動翼１２の連結装
置を示している。なお、図中、（ａ）は、運転前の静止
状態を示すタービン動翼１２の連結装置の平面図であ
り、（ｂ）は、定格運転時の状態を示すタービン動翼１
２の連結装置の平面図である。また、図２（ａ），
（ｂ）の構成部分と同一構成部分には同一符号を付し、
重複説明を省略する。
翼捩りが著しく大きい場合のタービン動翼１２の連結装
置を示している。なお、図中、（ａ）は、運転前の静止
状態を示すタービン動翼１２の連結装置の平面図であ
り、（ｂ）は、定格運転時の状態を示すタービン動翼１
２の連結装置の平面図である。また、図２（ａ），
（ｂ）の構成部分と同一構成部分には同一符号を付し、
重複説明を省略する。
【００５２】タービン動翼１２，１２は、例えば、６０
Ｈｚ用では４５インチ（約１１４３ｍｍ）以上、５０Ｈ
ｚ用では４８インチ（約１２２０ｍｍ）以上の長翼であ
るため、中間翼部断面中心線ＰＦＣＬに対し、著しく大
きな翼捩りが加えられている。このため、タービン動翼
１２の一方のボス１７ｂのラグ１８ｂと対向する他のタ
ービン動翼１２の一方のボス１７ａのラグ１８ａとは、
運転前の静止状態において、ラグ中心線ＬＧＣＬを、中
間翼部断面中心線ＰＦＣＬに対し、翼捩り方向に向って
角度βだけ傾けられている。この傾き角βは、定格運転
時の翼捩り戻り角の１／２以上の範囲内に設定されてい
る。
Ｈｚ用では４５インチ（約１１４３ｍｍ）以上、５０Ｈ
ｚ用では４８インチ（約１２２０ｍｍ）以上の長翼であ
るため、中間翼部断面中心線ＰＦＣＬに対し、著しく大
きな翼捩りが加えられている。このため、タービン動翼
１２の一方のボス１７ｂのラグ１８ｂと対向する他のタ
ービン動翼１２の一方のボス１７ａのラグ１８ａとは、
運転前の静止状態において、ラグ中心線ＬＧＣＬを、中
間翼部断面中心線ＰＦＣＬに対し、翼捩り方向に向って
角度βだけ傾けられている。この傾き角βは、定格運転
時の翼捩り戻り角の１／２以上の範囲内に設定されてい
る。
【００５３】また、中間翼部１４に設けたボス１７ｂの
一方のラグ１８ｂと対向する他の中間翼部１４に設けた
ボス１７ａの一方のラグ１８ａとを連結させるスリーブ
１３は、図５に示すように、ボス１７ａ，１７ｂに臨む
両端縁のうち、ボス１７ａに臨む端縁を、中央から翼上
流側の翼捩り戻り方向に向って形成する傾斜縁辺２０ａ
１と、中央から翼下流側の翼捩り方向に向って形成する
傾斜縁辺２０ａ２と、傾斜縁辺２０ａ１，２０ａ２との
交点である中央を曲面に形成する面取り部２２ａとを備
えるとともに、ボス１７ｂに臨む端縁を、中央から翼上
流側の翼捩り方向に向って形成する傾斜縁辺２０ｂ１
と、中央から翼下流側の翼捩り戻り方向に向って形成す
る傾斜縁辺２０ｂ２と、傾斜縁辺２０ｂ１，２０ｂ２と
の交点である中央を曲面に形成する面取り部２２ｂとを
備えている。
一方のラグ１８ｂと対向する他の中間翼部１４に設けた
ボス１７ａの一方のラグ１８ａとを連結させるスリーブ
１３は、図５に示すように、ボス１７ａ，１７ｂに臨む
両端縁のうち、ボス１７ａに臨む端縁を、中央から翼上
流側の翼捩り戻り方向に向って形成する傾斜縁辺２０ａ
１と、中央から翼下流側の翼捩り方向に向って形成する
傾斜縁辺２０ａ２と、傾斜縁辺２０ａ１，２０ａ２との
交点である中央を曲面に形成する面取り部２２ａとを備
えるとともに、ボス１７ｂに臨む端縁を、中央から翼上
流側の翼捩り方向に向って形成する傾斜縁辺２０ｂ１
と、中央から翼下流側の翼捩り戻り方向に向って形成す
る傾斜縁辺２０ｂ２と、傾斜縁辺２０ｂ１，２０ｂ２と
の交点である中央を曲面に形成する面取り部２２ｂとを
備えている。
【００５４】次に、本実施形態に係るタービン動翼の連
結装置の作用を説明する。
結装置の作用を説明する。
【００５５】図４（ｂ）は、タービン動翼１２，１２が
定格運転に入ったときの連結状態を示している。この場
合、ラグ１８ａ，１８ｂの軸方向中心線であるラグ中心
線ＬＧＣＬが、中間翼部断面中心線ＰＦＣＬに対し、翼
捩り戻り角の半分以上に相当する傾き角βを成すとき、
β≧（１／２＊翼捩り戻り角）で翼捩り方向に向って傾
いているので、タービン動翼１２，１２の翼捩り戻りの
際、タービン動翼１２の片側のラグ１８ｂのラグ中心線
ＬＧＣＬと隣接する他のタービン動翼１２のラグ１８ａ
のラグ中心線ＬＧＣＬとが互いにずれるものの、ラグ１
８ａ，１８ｂからスリーブ１３が脱落したり、片当りし
て損傷することがない。
定格運転に入ったときの連結状態を示している。この場
合、ラグ１８ａ，１８ｂの軸方向中心線であるラグ中心
線ＬＧＣＬが、中間翼部断面中心線ＰＦＣＬに対し、翼
捩り戻り角の半分以上に相当する傾き角βを成すとき、
β≧（１／２＊翼捩り戻り角）で翼捩り方向に向って傾
いているので、タービン動翼１２，１２の翼捩り戻りの
際、タービン動翼１２の片側のラグ１８ｂのラグ中心線
ＬＧＣＬと隣接する他のタービン動翼１２のラグ１８ａ
のラグ中心線ＬＧＣＬとが互いにずれるものの、ラグ１
８ａ，１８ｂからスリーブ１３が脱落したり、片当りし
て損傷することがない。
【００５６】さらに、図５で示したスリーブ１３は、タ
ービン動翼１２，１２が定格運転に入ると、傾斜縁辺２
０，２０ａ１，…，２０ｂ，…をボス１７ａ，１７ｂの
端面に沿って摺動させ、摩擦力を発生させる。この摩擦
力により、タービン動翼１２，１２は、運転中に発生す
る振動を効果的に減衰させることができる。
ービン動翼１２，１２が定格運転に入ると、傾斜縁辺２
０，２０ａ１，…，２０ｂ，…をボス１７ａ，１７ｂの
端面に沿って摺動させ、摩擦力を発生させる。この摩擦
力により、タービン動翼１２，１２は、運転中に発生す
る振動を効果的に減衰させることができる。
【００５７】なお、上述した全ての実施例について、モ
デルタービンによる実験によってその効果を確認してい
る。
デルタービンによる実験によってその効果を確認してい
る。
【００５８】
【発明の効果】以上の説明のとおり、本発明に係るター
ビン動翼の連結装置は、定格運転時、遠心力に基づく翼
捩り戻りが発生することを考慮してタービン動翼の一方
のボスのラグのラグ中心線と隣接する他のタービン動翼
の一方のボスのラグのラグ中心線とを中間翼部断面中心
線に対して翼捩り方向に向って傾かせ、かつラグ中心線
を互いに異ならしめる位置しているので、タービン動翼
に高応力を発生させることがなく、タービン動翼に安定
運転を行わせることができる。
ビン動翼の連結装置は、定格運転時、遠心力に基づく翼
捩り戻りが発生することを考慮してタービン動翼の一方
のボスのラグのラグ中心線と隣接する他のタービン動翼
の一方のボスのラグのラグ中心線とを中間翼部断面中心
線に対して翼捩り方向に向って傾かせ、かつラグ中心線
を互いに異ならしめる位置しているので、タービン動翼
に高応力を発生させることがなく、タービン動翼に安定
運転を行わせることができる。
【００５９】また、本発明に係るタービン動翼の連結装
置は、タービン動翼のボスの一方のラグと、隣接する他
のタービン動翼のボスの一方のラグとを互いに連結させ
スリーブのボスに臨む側の縁辺のうち、少なくとも一部
の縁辺に傾斜縁辺を形成し、傾斜縁辺がボスの端面を摺
動する際、摩擦力を発生させるので、この摩擦力により
運転中にタービン動翼に発生する振動を減衰させること
ができる。
置は、タービン動翼のボスの一方のラグと、隣接する他
のタービン動翼のボスの一方のラグとを互いに連結させ
スリーブのボスに臨む側の縁辺のうち、少なくとも一部
の縁辺に傾斜縁辺を形成し、傾斜縁辺がボスの端面を摺
動する際、摩擦力を発生させるので、この摩擦力により
運転中にタービン動翼に発生する振動を減衰させること
ができる。
【００６０】また、本発明に係るタービン動翼の連結装
置は、タービン動翼のボスの一方のラグと、隣接する他
のタービン動翼のボスの一方のラグとを互いに連結する
スリーブに滞留・付着した水滴を排除する手段を設けた
ので、水滴による侵食にも充分に対処することができ
る。
置は、タービン動翼のボスの一方のラグと、隣接する他
のタービン動翼のボスの一方のラグとを互いに連結する
スリーブに滞留・付着した水滴を排除する手段を設けた
ので、水滴による侵食にも充分に対処することができ
る。
【図１】本発明に係るタービン動翼の連結装置の一部切
欠き斜視図。
欠き斜視図。
【図２】本発明に係るタービン動翼の連結装置の第１実
施形態を示す平面図で、（ａ）は運転前の静止時の連結
状態を示す図、（ｂ）は定格運転時の連結状態を示す
図。
施形態を示す平面図で、（ａ）は運転前の静止時の連結
状態を示す図、（ｂ）は定格運転時の連結状態を示す
図。
【図３】図２（ａ）の運転前の静止時の連結状態を示す
部分拡大図。
部分拡大図。
【図４】本発明に係るタービン動翼の連結装置の第２実
施形態を示す平面図で、（ａ）は運転前の静止時の連結
状態を示す図、（ｂ）は定格運転時の連結状態を示す
図。
施形態を示す平面図で、（ａ）は運転前の静止時の連結
状態を示す図、（ｂ）は定格運転時の連結状態を示す
図。
【図５】図４（ａ）の運転前の静止時の連結状態を示す
部分拡大図。
部分拡大図。
【図６】本発明に係るタービン動翼の連結装置におい
て、スリーブの第１実施形態を示す斜視図。
て、スリーブの第１実施形態を示す斜視図。
【図７】図６のＡ−Ａ矢視方向から切断した切断断面
図。
図。
【図８】本発明に係るタービン動翼の連結装置におい
て、スリーブの第２実施形態を示す断面図。
て、スリーブの第２実施形態を示す断面図。
【図９】本発明に係るタービン動翼の連結装置におい
て、スリーブの第３実施形態を示す断面図。
て、スリーブの第３実施形態を示す断面図。
【図１０】本発明に係るタービン動翼の連結装置におい
て、スリーブの第４実施形態を示す断面図。
て、スリーブの第４実施形態を示す断面図。
【図１１】本発明に係るタービン動翼の連結装置の第１
実施形態における変形例を示す平面図で、（ａ）は運転
前の静止時の連結状態を示す図、（ｂ）は定格運転時の
連結状態を示す図。
実施形態における変形例を示す平面図で、（ａ）は運転
前の静止時の連結状態を示す図、（ｂ）は定格運転時の
連結状態を示す図。
【図１２】従来のタービン動翼の連結装置を説明するた
めに用いた図。
めに用いた図。
【図１３】従来のタービン動翼の連結装置を示す平面図
で、（ａ）は運転前の静止時の連結状態を示す図、
（ｂ）は定格運転時の連結状態を示す図。
で、（ａ）は運転前の静止時の連結状態を示す図、
（ｂ）は定格運転時の連結状態を示す図。
１ タービン動翼 ２ 翼有効部 ３，３ａ，３ｂ ボス ４，４ａ，４ｂ ラグ ５ スリーブ ６ａ，６ｂ 中間翼部 ７ 背側 ８ａ，８ｂ 当り面 ９ａ，９ｂ 傾斜縁辺 １０ タービンロータ １１ 植込み部 １２ タービン動翼 １３ スリーブ １４ 中間翼部 １５ 背側 １６ 腹側 １７ａ，１７ｂ ボス １８ａ，１８ｂ ラグ １９ａ，１９ｂ 当り面 ２０ａ，２０ａ１，２０ａ２，２０ｂ，２０ｂ１，２０
ｂ２ 傾斜縁辺 ２１，２１ａ，２１ｂ 孔 ２２ａ，２２ｂ 面取り部 ２３ 前縁
ｂ２ 傾斜縁辺 ２１，２１ａ，２１ｂ 孔 ２２ａ，２２ｂ 面取り部 ２３ 前縁
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 3G002 DA06
Claims (11)
- 【請求項１】 タービンロータの周方向に植設したター
ビン動翼の翼長方向の略中間部にボスを介装して設けた
ラグと、互いに隣接するタービン動翼のラグとをスリー
ブで連結したタービン動翼の連結装置において、運転前
の静止時、前記ラグは、そのラグ中心線を中間翼断面中
心線に対し、翼捩り方向に向って予め定められた角度で
傾かせたことを特徴とするタービン動翼の連結装置。 - 【請求項２】 タービン動翼の一方のボスに設けたラグ
の中心線と互いに隣接する他のタービン動翼の一方のボ
スに設けたラグのラグ中心線とは予め定められた間隙を
おいた位置に配置することを特徴とする請求項１記載の
タービン動翼の連結装置。 - 【請求項３】 ラグ中心線の中間翼部断面中心線に対す
る傾き角は、タービン動翼定格運転中に発生する翼捩り
戻り角に相当する角度に設定したことを特徴とする請求
項１記載のタービン動翼の連結装置。 - 【請求項４】 ラグ中心線の中間翼部断面中心線に対す
る傾き角は、タービン動翼定格運転中に発生する翼捩り
戻り角の１／２以上の範囲の角度に設定したことを特徴
とする請求項１記載のタービン動翼の連結装置。 - 【請求項５】 スリーブは、タービン動翼の背側に設け
たボスの端面の当り面から下流側に向って傾斜縁辺を形
成するとともに、互いに隣接する他のタービン動翼の腹
側に設けたボスの端面の当り面から上流側に向って傾斜
縁辺を形成したことを特徴とする請求項１記載のタービ
ン動翼の連結装置。 - 【請求項６】 スリーブは、タービン動翼の背側に設け
たボスおよび互いに隣接する他のタービン動翼の腹側に
設けたボスのそれぞれに臨む縁辺の上流側および下流側
のそれぞれに向って傾斜縁辺に形成するとともに、それ
ぞれの傾斜縁辺の交点である中央を曲面に形成する面取
り部を備えたことを特徴とする請求項１記載のタービン
動翼の連結装置。 - 【請求項７】 スリーブは、非円形の筒状に形成すると
ともに、この筒状のスリーブの翼先端側を向く面に孔を
設けたことを特徴とする請求項１記載のタービン動翼の
連結装置。 - 【請求項８】 スリーブは、非円形の筒状に形成すると
ともに、この筒状のスリーブの翼先端側を向く面に孔を
設ける一方、前記翼先端側を向く面の肉厚を前記タービ
ン動翼の翼根元部側を向く面の肉厚に較べて厚く形成し
たことを特徴とする請求項１記載のタービン動翼の連結
装置。 - 【請求項９】 スリーブは筒状に形成するとともに、こ
の筒状のスリーブの翼先端側を向く面に孔を設ける一
方、前記筒状のスリーブの外径側の半径の中心点と前記
筒状のスリーブの内径側の半径の中心点とを離心させた
ことを特徴とする請求項１記載のタービン動翼の連結装
置。 - 【請求項１０】 筒状のスリーブの外径側の半径の中心
点から離心させた筒状のスリーブの内径側の半径の中心
点は、翼根元部側に設定したことを特徴とする請求項９
記載のタービン動翼の連結装置。 - 【請求項１１】 スリーブは、非円形の筒状に形成する
とともに、この筒状のスリーブの翼先端側を向く面およ
び翼根元部側を向く面のそれぞれに孔を設けたことを特
徴とする請求項１記載のタービン動翼の連結装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001096398A JP4357135B2 (ja) | 2001-03-29 | 2001-03-29 | タービン動翼の連結装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001096398A JP4357135B2 (ja) | 2001-03-29 | 2001-03-29 | タービン動翼の連結装置 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002295201A true JP2002295201A (ja) | 2002-10-09 |
| JP4357135B2 JP4357135B2 (ja) | 2009-11-04 |
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ID=18950315
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|---|---|---|---|
| JP2001096398A Expired - Lifetime JP4357135B2 (ja) | 2001-03-29 | 2001-03-29 | タービン動翼の連結装置 |
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|---|---|
| JP (1) | JP4357135B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8753087B2 (en) | 2009-12-28 | 2014-06-17 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Turbine rotor assembly and steam turbine |
| JP2014129816A (ja) * | 2014-02-27 | 2014-07-10 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 動翼及び回転機械 |
| JP2015086873A (ja) * | 2013-10-30 | 2015-05-07 | ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ | タービンエンジンにおいて使用するバケットアセンブリ |
| CN110418874A (zh) * | 2017-03-09 | 2019-11-05 | 通用电气公司 | 用于转子组件的桨片和阻尼套筒 |
| EP3978727A1 (en) * | 2020-09-30 | 2022-04-06 | General Electric Company | Rotor blade damping structures |
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-
2001
- 2001-03-29 JP JP2001096398A patent/JP4357135B2/ja not_active Expired - Lifetime
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