JP2002285935A - 燃料噴射装置 - Google Patents
燃料噴射装置Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 要求仕様に応じて容易に設計可能な燃料噴射
装置を提供する。 【解決手段】 制御ピストン２２の径をｄP、ニードル
弁２０のガイド径をｄNG、ニードル弁２０のシート径を
ｄNS、インジェクタ１の必要最低噴射圧をＰIL、ニード
ル弁２０の開弁圧をＰ0、流入絞りの径をｄ1、流出絞り
の径をｄ2とすると、ｄ2／ｄ1＞｛ｄP 2×ＰIL／（（ｄ
NG 2−ｄNS 2）×（ＰIL−Ｐ0））−１｝1/4を満足するよ
うにｄ２／ｄ１の値を設定することにより、インジェク
タ１から燃料を噴射可能である。したがって、インジェ
クタの仕様およびエンジン性能上必要な最低噴射圧が変
更されても燃料を噴射可能なインジェクタを容易に設計
することができる。
装置を提供する。 【解決手段】 制御ピストン２２の径をｄP、ニードル
弁２０のガイド径をｄNG、ニードル弁２０のシート径を
ｄNS、インジェクタ１の必要最低噴射圧をＰIL、ニード
ル弁２０の開弁圧をＰ0、流入絞りの径をｄ1、流出絞り
の径をｄ2とすると、ｄ2／ｄ1＞｛ｄP 2×ＰIL／（（ｄ
NG 2−ｄNS 2）×（ＰIL−Ｐ0））−１｝1/4を満足するよ
うにｄ２／ｄ１の値を設定することにより、インジェク
タ１から燃料を噴射可能である。したがって、インジェ
クタの仕様およびエンジン性能上必要な最低噴射圧が変
更されても燃料を噴射可能なインジェクタを容易に設計
することができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、電磁弁の開閉によ
り燃料噴射時期を制御する燃料噴射装置に関するもので
ある。
り燃料噴射時期を制御する燃料噴射装置に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】従来より、ディーゼルエンジンの蓄圧式
燃料噴射装置において、インジェクタに収容された制御
ピストンの反噴射側に制御圧力室を設け、制御圧力室と
燃料低圧側とを電磁弁で断続することにより燃料噴射時
期を制御するものが知られている。このような燃料噴射
装置では、制御圧力室の燃料流入側および流出側にそれ
ぞれ流入絞りおよび流出絞りを設け、流出絞りの流路面
積を流入絞りの流路面積よりも大きくすることにより、
電磁弁の開弁時、制御圧力室の燃料圧力を低下させ、制
御ピストンとともにニードル弁をリフトさせ燃料を噴射
させている。
燃料噴射装置において、インジェクタに収容された制御
ピストンの反噴射側に制御圧力室を設け、制御圧力室と
燃料低圧側とを電磁弁で断続することにより燃料噴射時
期を制御するものが知られている。このような燃料噴射
装置では、制御圧力室の燃料流入側および流出側にそれ
ぞれ流入絞りおよび流出絞りを設け、流出絞りの流路面
積を流入絞りの流路面積よりも大きくすることにより、
電磁弁の開弁時、制御圧力室の燃料圧力を低下させ、制
御ピストンとともにニードル弁をリフトさせ燃料を噴射
させている。
【０００３】このような燃料噴射装置では、流出絞りと
流入絞りの流路面積差、つまり流路の径差を小さくする
ことにより初期噴射率を低減し、制御圧力室の圧力低下
速度を減少させて排ガス中のＮＯｘ等を低減することが
考えられている。
流入絞りの流路面積差、つまり流路の径差を小さくする
ことにより初期噴射率を低減し、制御圧力室の圧力低下
速度を減少させて排ガス中のＮＯｘ等を低減することが
考えられている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前述し
たような従来の燃料噴射装置では、流出絞りと流入絞り
の流路の径差を小さくすると、制御圧力室の圧力低下限
界値が上昇し、コモンレールから供給される圧力が低圧
の場合、燃料噴射不能となることがある。エンジン性能
上必要な最低噴射圧を満たしつつ、排ガスを浄化するた
めに流出絞りと流入絞りの流路径差を小さくした燃料噴
射装置を定性的に、かつ容易に設計する手法は知られて
おらず、噴射装置毎に多くの設計工数を必要としてい
る。
たような従来の燃料噴射装置では、流出絞りと流入絞り
の流路の径差を小さくすると、制御圧力室の圧力低下限
界値が上昇し、コモンレールから供給される圧力が低圧
の場合、燃料噴射不能となることがある。エンジン性能
上必要な最低噴射圧を満たしつつ、排ガスを浄化するた
めに流出絞りと流入絞りの流路径差を小さくした燃料噴
射装置を定性的に、かつ容易に設計する手法は知られて
おらず、噴射装置毎に多くの設計工数を必要としてい
る。
【０００５】本発明はこのような問題を解決するために
なされたものであり、要求仕様に応じて容易に設計可能
な燃料噴射装置を提供することを目的とする。
なされたものであり、要求仕様に応じて容易に設計可能
な燃料噴射装置を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の請求項１記載の
燃料噴射装置によると、制御ピストンの径をｄP、ニー
ドル弁のガイド径をｄNG、ニードル弁のシート径を
ｄNS、インジェクタの必要最低噴射圧をＰIL、ニードル
弁の開弁圧をＰ0、流入絞りの径をｄ1、流出絞りの径を
ｄ2とすると、 ｄ2／ｄ1＞｛ｄP 2×ＰIL／（（ｄNG 2−ｄNS 2）×（ＰIL
−Ｐ0））−１｝1/4 を満たすように流入絞りの径ｄ1および流出絞りの径ｄ2
を設定することにより燃料噴射可能である。したがっ
て、エンジン性能上必要な最低噴射圧やインジェクタの
体格等、要求仕様に応じて燃料噴射可能な燃料噴射装置
を定性的に容易に設計することができる。
燃料噴射装置によると、制御ピストンの径をｄP、ニー
ドル弁のガイド径をｄNG、ニードル弁のシート径を
ｄNS、インジェクタの必要最低噴射圧をＰIL、ニードル
弁の開弁圧をＰ0、流入絞りの径をｄ1、流出絞りの径を
ｄ2とすると、 ｄ2／ｄ1＞｛ｄP 2×ＰIL／（（ｄNG 2−ｄNS 2）×（ＰIL
−Ｐ0））−１｝1/4 を満たすように流入絞りの径ｄ1および流出絞りの径ｄ2
を設定することにより燃料噴射可能である。したがっ
て、エンジン性能上必要な最低噴射圧やインジェクタの
体格等、要求仕様に応じて燃料噴射可能な燃料噴射装置
を定性的に容易に設計することができる。
【０００７】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を示す
実施例を図面に基づいて説明する。
実施例を図面に基づいて説明する。
【０００８】本発明の一実施例によるディーゼルエンジ
ンの蓄圧式燃料噴射装置を図１および図２に示す。
ンの蓄圧式燃料噴射装置を図１および図２に示す。
【０００９】図１に示すように、インジェクタ１の下端
部に設けられた噴射ノズル２のノズルボディ１１には図
示しない噴孔を開閉するニードル弁２０が往復移動可能
に収容されている。ノズルボディ１１およびインジェク
タボディ１３はディスタンスピース１２を挟んでリテー
ニングナット１４により結合されている。ニードル弁２
０の反噴射側にはプレッシャピン２１、およびこのプレ
ッシャピン２１と反噴射側で接触あるいは連結する制御
ピストン２２が配設されている。プレッシャピン２１は
スプリング２３内に貫挿されており、スプリング２３は
プレッシャピン２１を図１の下方に付勢している。制御
ピストン２２の反噴射側には制御圧力室４０が設けられ
ている。
部に設けられた噴射ノズル２のノズルボディ１１には図
示しない噴孔を開閉するニードル弁２０が往復移動可能
に収容されている。ノズルボディ１１およびインジェク
タボディ１３はディスタンスピース１２を挟んでリテー
ニングナット１４により結合されている。ニードル弁２
０の反噴射側にはプレッシャピン２１、およびこのプレ
ッシャピン２１と反噴射側で接触あるいは連結する制御
ピストン２２が配設されている。プレッシャピン２１は
スプリング２３内に貫挿されており、スプリング２３は
プレッシャピン２１を図１の下方に付勢している。制御
ピストン２２の反噴射側には制御圧力室４０が設けられ
ている。
【００１０】燃料インレット７０を通して図示しないコ
モンレールから高圧燃料が燃料供給通路６１に供給さ
れ、この高圧燃料は、後述する流入絞り４１を介して制
御圧力室４０に供給される。インジェクタ１内の余剰燃
料は燃料排出通路６４からインジェクタ外部に排出され
る。
モンレールから高圧燃料が燃料供給通路６１に供給さ
れ、この高圧燃料は、後述する流入絞り４１を介して制
御圧力室４０に供給される。インジェクタ１内の余剰燃
料は燃料排出通路６４からインジェクタ外部に排出され
る。
【００１１】電磁弁３０は二方電磁弁であり、インジェ
クタボディ１１の上方に配設されている。電磁弁３０の
弁部材３１は、バルブボディ３３に往復移動可能に支持
されており、バルブボディ３３に設けた弁座３３ａに着
座可能である。弁部材３１はスプリング３７により弁座
３３ａに向けて付勢されている。弁部材３１内には軸方
向両端に開口する圧力バランス室３１ａが設けられてい
る。圧力バランス室３１ａの反制御圧力室側の一方の開
口部は圧力バランス室３１ａを形成する弁部材３１の内
壁と摺動するバランスピストン３２により封止されてい
る。圧力バランス室３１ａの他方の開口部は制御圧力室
側に開口しており、圧力バランス室３１ａは制御圧力室
３０と連通している。
クタボディ１１の上方に配設されている。電磁弁３０の
弁部材３１は、バルブボディ３３に往復移動可能に支持
されており、バルブボディ３３に設けた弁座３３ａに着
座可能である。弁部材３１はスプリング３７により弁座
３３ａに向けて付勢されている。弁部材３１内には軸方
向両端に開口する圧力バランス室３１ａが設けられてい
る。圧力バランス室３１ａの反制御圧力室側の一方の開
口部は圧力バランス室３１ａを形成する弁部材３１の内
壁と摺動するバランスピストン３２により封止されてい
る。圧力バランス室３１ａの他方の開口部は制御圧力室
側に開口しており、圧力バランス室３１ａは制御圧力室
３０と連通している。
【００１２】弁部材３１のシート面積とバランスピスト
ン３２の断面積とはほぼ等しい。つまり、弁部材３１が
弁座３３ａに着座した図１に示す状態では、弁部材３１
が制御圧力室側の高圧燃料からリフト方向に受ける力
と、圧力バランス室３１ａの高圧燃料から弁座３３ａへ
の着座方向に受ける力はほぼ等しくなっている。弁部材
３１の他の受圧面に働く燃料圧力は、制御圧力室側の高
圧燃料および圧力バランス室３１の高圧燃料に比較して
極めて小さいので、弁部材３１が電磁弁３０の開弁方向
および閉弁方向に受ける力はほぼ等しいと考えることが
できる。したがって、スプリング３７の付勢力を小さく
しても弁部材３１は弁座３３ａに着座可能である。さら
に、スプリング３７の付勢力に抗して弁部材３１をリフ
トするコイル３４の吸引力も小さくできるので、電磁弁
全体の体格を小型化できる。
ン３２の断面積とはほぼ等しい。つまり、弁部材３１が
弁座３３ａに着座した図１に示す状態では、弁部材３１
が制御圧力室側の高圧燃料からリフト方向に受ける力
と、圧力バランス室３１ａの高圧燃料から弁座３３ａへ
の着座方向に受ける力はほぼ等しくなっている。弁部材
３１の他の受圧面に働く燃料圧力は、制御圧力室側の高
圧燃料および圧力バランス室３１の高圧燃料に比較して
極めて小さいので、弁部材３１が電磁弁３０の開弁方向
および閉弁方向に受ける力はほぼ等しいと考えることが
できる。したがって、スプリング３７の付勢力を小さく
しても弁部材３１は弁座３３ａに着座可能である。さら
に、スプリング３７の付勢力に抗して弁部材３１をリフ
トするコイル３４の吸引力も小さくできるので、電磁弁
全体の体格を小型化できる。
【００１３】バランスピストン３２は、圧力バランス室
３１ａの他方の開口部を封止しており、圧力バランス室
３１ａを形成する弁部材３１の内壁と摺動可能である。
エンジンが始動し、コモンレールからインジェクタ１に
燃料が供給されると、バランスピストン３２は圧力バラ
ンス室３１ａの圧力によりストッパ３８に当接する。
３１ａの他方の開口部を封止しており、圧力バランス室
３１ａを形成する弁部材３１の内壁と摺動可能である。
エンジンが始動し、コモンレールからインジェクタ１に
燃料が供給されると、バランスピストン３２は圧力バラ
ンス室３１ａの圧力によりストッパ３８に当接する。
【００１４】コイル３４はコア３５に巻回されており、
コネクタ５０のピン５１からコイル３４に駆動パルスが
供給される。コイル３４への通電をオンしたときに発生
する磁力によりスプリング３７の付勢力に抗してアーマ
チャ３６とともに弁部材３１が吸引され、弁部材３１は
弁座３３ａから離座する。
コネクタ５０のピン５１からコイル３４に駆動パルスが
供給される。コイル３４への通電をオンしたときに発生
する磁力によりスプリング３７の付勢力に抗してアーマ
チャ３６とともに弁部材３１が吸引され、弁部材３１は
弁座３３ａから離座する。
【００１５】図２に示すように、制御ピストン２２の反
噴射側に設けられた制御圧力室４０は流入絞り４１を介
して燃料供給通路６１と連通しているとともに、流出絞
り４２を介して圧力バランス室３１ａと連通している。
流出絞り４２の流路径は流入絞り４１の流路径よりも大
きい。つまり、流出絞り４２の流路面積は流入絞り４１
の流路面積よりも大きい。弁部材３１が弁座３３ａに着
座している場合、制御圧力室４０および圧力バランス室
３１ａは燃料低圧側としての燃料排出通路６２との連通
を遮断されている。
噴射側に設けられた制御圧力室４０は流入絞り４１を介
して燃料供給通路６１と連通しているとともに、流出絞
り４２を介して圧力バランス室３１ａと連通している。
流出絞り４２の流路径は流入絞り４１の流路径よりも大
きい。つまり、流出絞り４２の流路面積は流入絞り４１
の流路面積よりも大きい。弁部材３１が弁座３３ａに着
座している場合、制御圧力室４０および圧力バランス室
３１ａは燃料低圧側としての燃料排出通路６２との連通
を遮断されている。
【００１６】図１に示すように弁部材３１が弁座３３ａ
に着座した状態では、制御圧力室４０および圧力バラン
ス室３１ａは燃料排出通路６２との連通を遮断されてい
る。弁部材３１が弁座３３ａから離座すると、制御圧力
室４０の高圧燃料は流出絞り４２から燃料排出通路６
２、６３、６４に流出し、インジェクタ１から例えば燃
料タンクに還流される。
に着座した状態では、制御圧力室４０および圧力バラン
ス室３１ａは燃料排出通路６２との連通を遮断されてい
る。弁部材３１が弁座３３ａから離座すると、制御圧力
室４０の高圧燃料は流出絞り４２から燃料排出通路６
２、６３、６４に流出し、インジェクタ１から例えば燃
料タンクに還流される。
【００１７】次に、インジェクタ１の作動について説明
する。
する。
【００１８】（１） コイル３４への通電オフ時、弁部
材３１は弁座３３ａに着座しているので制御圧力室４０
および圧力バランス室３１ａと燃料排出通路６２との連
通は遮断されており、制御圧力室４０および圧力バラン
ス室３１ａの燃料圧力は高圧である。このとき、前述し
たように電磁弁３０の開弁方向および閉弁方向に燃料圧
力から弁部材３１が受ける力はほぼ等しくなっている。
材３１は弁座３３ａに着座しているので制御圧力室４０
および圧力バランス室３１ａと燃料排出通路６２との連
通は遮断されており、制御圧力室４０および圧力バラン
ス室３１ａの燃料圧力は高圧である。このとき、前述し
たように電磁弁３０の開弁方向および閉弁方向に燃料圧
力から弁部材３１が受ける力はほぼ等しくなっている。
【００１９】（２） コイル３４への通電をオンする
と、弁部材３１は弁座３３ａから離座し制御圧力室４０
は低圧側の燃料排出通路６２と連通する。このとき、流
出絞り４２の流路面積が流入絞り４１の流路面積よりも
大きいので、制御圧力室４０の燃料圧力が低下する。制
御圧力室４０の圧力が低下すると制御ピストン２２とと
もにニードル弁２０がリフトし、噴孔から燃料が噴射さ
れる。
と、弁部材３１は弁座３３ａから離座し制御圧力室４０
は低圧側の燃料排出通路６２と連通する。このとき、流
出絞り４２の流路面積が流入絞り４１の流路面積よりも
大きいので、制御圧力室４０の燃料圧力が低下する。制
御圧力室４０の圧力が低下すると制御ピストン２２とと
もにニードル弁２０がリフトし、噴孔から燃料が噴射さ
れる。
【００２０】ここで、制御ピストン２２の径をｄP、ニ
ードル弁２０のガイド径をｄNG、ニードル弁２０のシー
ト径をｄNS、コモンレールからインジェクタ１に供給さ
れる燃料供給圧をＰC、ニードル弁２０の開弁圧をＰ0と
すると、噴射を開始するために必要な制御圧力室４０の
圧力ＰCC1は次式（１）で示される。
ードル弁２０のガイド径をｄNG、ニードル弁２０のシー
ト径をｄNS、コモンレールからインジェクタ１に供給さ
れる燃料供給圧をＰC、ニードル弁２０の開弁圧をＰ0と
すると、噴射を開始するために必要な制御圧力室４０の
圧力ＰCC1は次式（１）で示される。
【００２１】 ＰCC1＝（ｄNG2−ｄNS2）×（ＰC−Ｐ0）／ｄP 2・・・（１） 式（１）において、開弁圧Ｐ0は、制御圧力室４０の圧
力を考慮しない場合にニードル弁２０をリフトさせるの
に必要な燃料供給圧を示している。スプリング２３の付
勢力ＦSは、開弁圧Ｐ0、ニードル弁２０のガイド径ｄNG
およびニードル弁２０のシート径ｄNSから次式（２）で
表され、式（２）から開弁圧Ｐ0を求めることができ
る。
力を考慮しない場合にニードル弁２０をリフトさせるの
に必要な燃料供給圧を示している。スプリング２３の付
勢力ＦSは、開弁圧Ｐ0、ニードル弁２０のガイド径ｄNG
およびニードル弁２０のシート径ｄNSから次式（２）で
表され、式（２）から開弁圧Ｐ0を求めることができ
る。
【００２２】 ＦS＝（π／４）×（ｄNG 2−ｄNS 2）×Ｐ0・・・（２） 本実施例では、ｄNG＝４ｍｍ、ｄNS＝２．２５ｍｍ、ｄ
P＝５ｍｍ、ＦS＝１０．３ ｋｇｆ、Ｐ0＝１２０ｋｇｆ／ｃｍ2である。
P＝５ｍｍ、ＦS＝１０．３ ｋｇｆ、Ｐ0＝１２０ｋｇｆ／ｃｍ2である。
【００２３】また、弁部材３１が弁座３３ａから離座し
た状態において、図３に示すように、流入絞り４１の流
量をＱ1、流量係数をＣ1、流出絞り４２の流量をＱ2、
流量係数をＣ2とすると、制御圧力室４０への流入量と
制御圧力室４０からの流出量とが平衡し、図４に示すよ
うに制御圧力室４０の圧力ＰCCが一定の最低圧ＰCC2と
なる定常状態ではＱ1＝Ｑ2となり、最低圧ＰCC2は次式
（３）で表される。
た状態において、図３に示すように、流入絞り４１の流
量をＱ1、流量係数をＣ1、流出絞り４２の流量をＱ2、
流量係数をＣ2とすると、制御圧力室４０への流入量と
制御圧力室４０からの流出量とが平衡し、図４に示すよ
うに制御圧力室４０の圧力ＰCCが一定の最低圧ＰCC2と
なる定常状態ではＱ1＝Ｑ2となり、最低圧ＰCC2は次式
（３）で表される。
【００２４】 Ｃ1×ｄ1 2×（ＰC−ＰCC2）1/2＝Ｃ2×ｄ2 2×ＰCC2 1/2・・・（３） Ｃ1＝Ｃ2と仮定すると、ＰCC2は次式（４）のように表
され、燃料供給圧ＰCとともにｄ2／ｄ1の値によっても
変化する。
され、燃料供給圧ＰCとともにｄ2／ｄ1の値によっても
変化する。
【００２５】 ＰCC2＝ＰC／｛１＋（ｄ2／ｄ1）4｝・・・（４） 図５において、点線は式（１）を示し、実線はｄ2／ｄ1
を変化させたときの式（４）を示す。インジェクタ１は
ＰCC1＞ＰCC2の領域で噴射可能であるから、図５におい
て点線と各実線との交点における値よりも燃料供給圧Ｐ
Cが高くなれば噴射可能である。図５から判るように、
ｄ2／ｄ1の値を大きくすると噴射可能な燃料供給圧ＰC
の最小値が低下する。
を変化させたときの式（４）を示す。インジェクタ１は
ＰCC1＞ＰCC2の領域で噴射可能であるから、図５におい
て点線と各実線との交点における値よりも燃料供給圧Ｐ
Cが高くなれば噴射可能である。図５から判るように、
ｄ2／ｄ1の値を大きくすると噴射可能な燃料供給圧ＰC
の最小値が低下する。
【００２６】式（１）および式（４）をＰCC1＞ＰCC2に
代入すると、次式（５）になる。
代入すると、次式（５）になる。
【００２７】（ｄNG 2−ｄNS 2）×（ＰC−Ｐ0）／ｄP 2 ＞ＰC／｛１＋（ｄ2／ｄ1）4｝・・・（５） 式（５）を整理し燃料供給圧ＰCに代えてエンジン性能
上必要な最低噴射圧ＰI Lを代入すると、次式（６）にな
る。
上必要な最低噴射圧ＰI Lを代入すると、次式（６）にな
る。
【００２８】 ｄ2／ｄ1＞｛ｄP 2×ＰIL／（（ｄNG 2−ｄNS 2）×（ＰIL−Ｐ0）） −１｝1/4・・・（６） したがって、制御ピストンの径ｄP、ニードル弁のガイ
ド径ｄNG、ニードル弁のシート径ｄNS、ニードル弁の開
弁圧Ｐ0、必要最低噴射圧ＰILが変更されても、式
（６）を満足するようにｄ2／ｄ1の値を設定することに
より、インジェクタから燃料を噴射することができる。
ド径ｄNG、ニードル弁のシート径ｄNS、ニードル弁の開
弁圧Ｐ0、必要最低噴射圧ＰILが変更されても、式
（６）を満足するようにｄ2／ｄ1の値を設定することに
より、インジェクタから燃料を噴射することができる。
【００２９】（３） コイル３４への通電をオフする
と、スプリング３７の付勢力により弁部材３１は弁座３
３ａに着座し圧力バランス室４０と燃料排出通路６２と
の連通が遮断される。そして、制御圧力室４０の圧力Ｐ
CCが上昇し制御ピストン２２とともにニードル弁２０は
噴孔閉塞方向に移動する。これにより噴孔からの燃料噴
射が終了する。
と、スプリング３７の付勢力により弁部材３１は弁座３
３ａに着座し圧力バランス室４０と燃料排出通路６２と
の連通が遮断される。そして、制御圧力室４０の圧力Ｐ
CCが上昇し制御ピストン２２とともにニードル弁２０は
噴孔閉塞方向に移動する。これにより噴孔からの燃料噴
射が終了する。
【００３０】したがって、本発明の上記実施例で述べた
ことから判るように、制御ピストンの反噴射側に設けた
制御圧力室と燃料低圧側とを電磁弁で断続し、燃料噴射
量および燃料噴射時期を制御する燃料噴射装置におい
て、式（６）を満たすように流出絞りおよび流入絞りの
径を決定すれば、インジェクタの仕様やエンジン性能か
ら要求される必要最低噴射圧が変化しても燃料を噴射可
能な燃料噴射装置を容易に設計することができる。
ことから判るように、制御ピストンの反噴射側に設けた
制御圧力室と燃料低圧側とを電磁弁で断続し、燃料噴射
量および燃料噴射時期を制御する燃料噴射装置におい
て、式（６）を満たすように流出絞りおよび流入絞りの
径を決定すれば、インジェクタの仕様やエンジン性能か
ら要求される必要最低噴射圧が変化しても燃料を噴射可
能な燃料噴射装置を容易に設計することができる。
【図１】本発明の一実施例による燃料噴射装置を示す断
面図である。
面図である。
【図２】本実施例の主要部分を示す拡大断面図である。
【図３】燃料の流入側と流出側とに絞りを設けた制御圧
力室の作動を示す模式的説明図である。
力室の作動を示す模式的説明図である。
【図４】制御圧力室の圧力変化を示す特性図である。
【図５】流入絞りに対する流出絞りの流路径の比を変化
させたときの噴射可能領域および噴射不可能領域を示す
特性図である。
させたときの噴射可能領域および噴射不可能領域を示す
特性図である。
１ インジェクタ（燃料噴射装置） ２０ ニードル弁 ２２ 制御ピストン ３０ 電磁弁 ４０ 制御圧力室 ４１ 流入絞り ４２ 排出絞り ６１ 燃料供給通路
Claims (1)
- 【請求項１】 インジェクタの噴射ノズルの噴孔に高圧
燃料を供給可能な燃料供給通路と前記噴孔とを断続する
ニードル弁と、 前記ニードル弁の反噴射側に前記ニードル弁と往復移動
可能に設けられた制御ピストンと、 前記制御ピストンの反噴射側に設けられ前記燃料供給通
路と連通する制御圧力室と燃料低圧側とを断続する電磁
弁とを備え、 前記燃料供給通路と前記制御圧力室との間に流入絞りを
設けるとともに前記制御圧力室と燃料低圧側との間に流
出絞りを設けた燃料噴射装置において、 前記制御ピストンの径をｄP、前記ニードル弁のガイド
径ｄNGを、前記ニードル弁のシート径をｄNS、前記イン
ジェクタの必要最低噴射圧をＰIL、前記ニードル弁の開
弁圧をＰ0、前記流入絞りの径をｄ1、前記流出絞りの径
をｄ2とすると、 ｄ2／ｄ1＞｛ｄP 2×ＰIL／（（ｄNG 2−ｄNS 2）×（ＰIL
−Ｐ0））−１｝1/4 を満たすように前記流入絞りの径ｄ1、前記流出絞りの
径ｄ2を設定することを特徴とする燃料噴射装置。
Priority Applications (1)
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