JP2002260463A - 粉末法Ｎｂ▲３▼Ｓｎ超電導線材による超電導接続構造体の製造方法 - Google Patents
粉末法Ｎｂ▲３▼Ｓｎ超電導線材による超電導接続構造体の製造方法Info
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
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- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
Abstract
(57)【要約】
【課題】 粉末法Ｎｂ3Ｓｎ超電導線材を用いて、良好
な超電導状態を維持することのできる超電導接続体を製
造する方法を提供する。等を提供する。 【解決手段】 粉末法Ｎｂ3Ｓｎ超電導線材によって超
電導接続構造体を製造するに当たり、熱処理する前に被
接続部分に相当する安定化銅を除去し、前記伸線加工に
よって形成されたフィラメントを部分的に露出させると
共に、このフィラメント付近に、少なくともＮｂ，Ｃｕ
およびＳｎを構成元素として含有する混合粉末若しくは
合金粉末を配置し、その後熱処理することによって前記
パイプの内側および外側からＮｂ3Ｓｎ層を形成して超
電導接続構造体を形成する。
な超電導状態を維持することのできる超電導接続体を製
造する方法を提供する。等を提供する。 【解決手段】 粉末法Ｎｂ3Ｓｎ超電導線材によって超
電導接続構造体を製造するに当たり、熱処理する前に被
接続部分に相当する安定化銅を除去し、前記伸線加工に
よって形成されたフィラメントを部分的に露出させると
共に、このフィラメント付近に、少なくともＮｂ，Ｃｕ
およびＳｎを構成元素として含有する混合粉末若しくは
合金粉末を配置し、その後熱処理することによって前記
パイプの内側および外側からＮｂ3Ｓｎ層を形成して超
電導接続構造体を形成する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、粉末法によって製
造されることが予定されるＮｂ3Ｓｎ超電導線材を被接
続線材の少なくとも一方として構成される超電導接続構
造体を製造する方法に関するものであり、特に高分解能
核磁気共鳴（ＮＭＲ）分析装置に用いられる超電導マグ
ネットの素材として、Ｎｂ3Ｓｎ超電導線材を適用する
際に有用な超電導接続構造体の製造方法に関するもので
ある。
造されることが予定されるＮｂ3Ｓｎ超電導線材を被接
続線材の少なくとも一方として構成される超電導接続構
造体を製造する方法に関するものであり、特に高分解能
核磁気共鳴（ＮＭＲ）分析装置に用いられる超電導マグ
ネットの素材として、Ｎｂ3Ｓｎ超電導線材を適用する
際に有用な超電導接続構造体の製造方法に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】近年、電気抵抗がゼロで大電流を流すこ
とができる超電導線材を用いることで、大電流送電や強
磁場発生装置等の利用が広がりつつある。特に高分解能
ＮＭＲ分析装置に用いられる超電導マグネットは、大電
流通電による強磁場発生と抵抗ゼロを利用して電源を用
いない永久電流モードの運転を行うものであり、超電導
現象を利用することで初めて実現可能な応用の典型であ
る。また、ＮＭＲ分析装置では、マグネットの発生磁場
が高ければ高いほど分解能が向上するので、こうした分
解能を高めるという観点から近年ますます高磁場化の傾
向にある。
とができる超電導線材を用いることで、大電流送電や強
磁場発生装置等の利用が広がりつつある。特に高分解能
ＮＭＲ分析装置に用いられる超電導マグネットは、大電
流通電による強磁場発生と抵抗ゼロを利用して電源を用
いない永久電流モードの運転を行うものであり、超電導
現象を利用することで初めて実現可能な応用の典型であ
る。また、ＮＭＲ分析装置では、マグネットの発生磁場
が高ければ高いほど分解能が向上するので、こうした分
解能を高めるという観点から近年ますます高磁場化の傾
向にある。
【０００３】超電導マグネットの素材として使用されて
いる超電導線材としては、ＮｂＴｉ線材とＮｂ3Ｓｎ線
材の２種類の金属系超電導線材が一般的に知られてい
る。これらの線材における臨界磁場（超電導性を維持で
きる最高磁場）は、ＮｂＴｉで１１Ｔ、Ｎｂ3Ｓｎで２
３Ｔであるので、中・低磁場用マグネットではＮｂＴｉ
線材で作製され、高磁場用マグネットではその外層をＮ
ｂＴｉ線材、内層をＮｂ 3Ｓｎ線材とする組み合わせで
作製されるのが一般的である。
いる超電導線材としては、ＮｂＴｉ線材とＮｂ3Ｓｎ線
材の２種類の金属系超電導線材が一般的に知られてい
る。これらの線材における臨界磁場（超電導性を維持で
きる最高磁場）は、ＮｂＴｉで１１Ｔ、Ｎｂ3Ｓｎで２
３Ｔであるので、中・低磁場用マグネットではＮｂＴｉ
線材で作製され、高磁場用マグネットではその外層をＮ
ｂＴｉ線材、内層をＮｂ 3Ｓｎ線材とする組み合わせで
作製されるのが一般的である。
【０００４】図１は高磁場用超電導マグネットのコイル
構成の一例を示す概略説明図であり、図中１ａ，１ｂは
Ｎｂ3Ｓｎ線材からなるコイル、２ａ，２ｂはＮｂＴｉ
線材からなるコイルの夫々を示す。図示するように、超
電導マグネットのコイルは、クエンチ時の保護の為に、
複数に分割して作製されている。また線材の使用量を減
らすために、図１に示すように、夫々のコイルは配置位
置によって大きさの適性化が図られており、内側のコイ
ルになるほど高さが低くなる様に工夫されている。この
様な断面構成を有する超電導マグネットを実際に励磁し
た場合、マグネットにおける各コイルの磁場の大きさに
分布が生じて、一般的に超電導コイルの内側ほど磁場が
高くなる傾向があることから、外側のコイル（前記２
ａ，２ｂ）には臨界磁場の低いＮｂＴｉ線材を用い、内
側のコイル（前記１ａ，１ｂ）にはＮｂ3Ｓｎ線材が用
いられている。
構成の一例を示す概略説明図であり、図中１ａ，１ｂは
Ｎｂ3Ｓｎ線材からなるコイル、２ａ，２ｂはＮｂＴｉ
線材からなるコイルの夫々を示す。図示するように、超
電導マグネットのコイルは、クエンチ時の保護の為に、
複数に分割して作製されている。また線材の使用量を減
らすために、図１に示すように、夫々のコイルは配置位
置によって大きさの適性化が図られており、内側のコイ
ルになるほど高さが低くなる様に工夫されている。この
様な断面構成を有する超電導マグネットを実際に励磁し
た場合、マグネットにおける各コイルの磁場の大きさに
分布が生じて、一般的に超電導コイルの内側ほど磁場が
高くなる傾向があることから、外側のコイル（前記２
ａ，２ｂ）には臨界磁場の低いＮｂＴｉ線材を用い、内
側のコイル（前記１ａ，１ｂ）にはＮｂ3Ｓｎ線材が用
いられている。
【０００５】上記のような超電導マグネットにおいて
は、その特徴を有効に活用するために、装置に用いられ
る超電導線材同士を、超電導状態を維持しつつ接続（以
下、「超電導接続」と呼ぶことがある）することによっ
て、ループ状に永久的に電流が流れ続ける、いわゆる永
久電流モードで動作するように回路が構成されている。
図１に示した超電導マグネットにおける回路構成を図２
に示す。尚、図２中３は、磁場により一時的に超電導状
態をＯＮ／ＯＦＦする永久電流スイッチ（ＰＣＳ）、４
は電源、５は電源４から電流を流すことによってＰＣＳ
３をＯＮ／ＯＦＦさせる永久電流スイッチ用ヒータ（Ｐ
ＣＳヒータ）、６ａ〜６ｍは超電導接続部分を夫々示
す。
は、その特徴を有効に活用するために、装置に用いられ
る超電導線材同士を、超電導状態を維持しつつ接続（以
下、「超電導接続」と呼ぶことがある）することによっ
て、ループ状に永久的に電流が流れ続ける、いわゆる永
久電流モードで動作するように回路が構成されている。
図１に示した超電導マグネットにおける回路構成を図２
に示す。尚、図２中３は、磁場により一時的に超電導状
態をＯＮ／ＯＦＦする永久電流スイッチ（ＰＣＳ）、４
は電源、５は電源４から電流を流すことによってＰＣＳ
３をＯＮ／ＯＦＦさせる永久電流スイッチ用ヒータ（Ｐ
ＣＳヒータ）、６ａ〜６ｍは超電導接続部分を夫々示
す。
【０００６】上記のような超電導接続は、ＮｂＴｉ−Ｎ
ｂＴｉ間、ＮｂＴｉ−Ｎｂ3Ｓｎ間、およびＮｂ3Ｓｎ−
Ｎｂ3Ｓｎ間（但し、このＮｂ3Ｓｎ線材は、後述のブロ
ンズ法によって製造されたもの）においては、技術的に
既に確立されており、実用化されている。また図１に示
した様な構成の超電導マグネットにおいて、ＮＭＲ分析
装置で実現されている最高磁場は、現在のところ９００
ＭＨｚ程度である。
ｂＴｉ間、ＮｂＴｉ−Ｎｂ3Ｓｎ間、およびＮｂ3Ｓｎ−
Ｎｂ3Ｓｎ間（但し、このＮｂ3Ｓｎ線材は、後述のブロ
ンズ法によって製造されたもの）においては、技術的に
既に確立されており、実用化されている。また図１に示
した様な構成の超電導マグネットにおいて、ＮＭＲ分析
装置で実現されている最高磁場は、現在のところ９００
ＭＨｚ程度である。
【０００７】超電導マグネットを永久電流モードで運転
するに当たっては、必要とされる磁場安定性は、磁場変
化が０．０１ｐｐｍ／ｈｒ以下である。換言すれば、永
久電流モードを達成するには、定格磁場を発生した数百
Ａの通電状態で且つ少なくとも０．５Ｔ程度以上の磁場
環境下において、１×１０-10Ω以下の接続抵抗を実現
する必要がある。
するに当たっては、必要とされる磁場安定性は、磁場変
化が０．０１ｐｐｍ／ｈｒ以下である。換言すれば、永
久電流モードを達成するには、定格磁場を発生した数百
Ａの通電状態で且つ少なくとも０．５Ｔ程度以上の磁場
環境下において、１×１０-10Ω以下の接続抵抗を実現
する必要がある。
【０００８】ところで、超電導接続が既に実現されてい
るＮｂ3Ｓｎ線材は、ブロンズ法によって製造されたも
のである。このブロンズ法は、Ｃｕ−Ｓｎ基合金（ブロ
ンズ）マトリックス中に複数のＮｂ製芯材を埋設し、こ
れを安定化の為の銅（安定化銅）に埋設して伸線加工に
より上記芯材をフィラメントとなし、６００〜８００℃
で熱処理することによりＮｂ製のフィラメントに上記マ
トリックスのＳｎを拡散させてＮｂ3Ｓｎ層を生成させ
る方法である。
るＮｂ3Ｓｎ線材は、ブロンズ法によって製造されたも
のである。このブロンズ法は、Ｃｕ−Ｓｎ基合金（ブロ
ンズ）マトリックス中に複数のＮｂ製芯材を埋設し、こ
れを安定化の為の銅（安定化銅）に埋設して伸線加工に
より上記芯材をフィラメントとなし、６００〜８００℃
で熱処理することによりＮｂ製のフィラメントに上記マ
トリックスのＳｎを拡散させてＮｂ3Ｓｎ層を生成させ
る方法である。
【０００９】上記の様なブロンズ法によって製造された
Ｎｂ3Ｓｎ線材を超電導接続するに当たっては、（１）
接続する超電導線材のフィラメント同士を溶接等の技術
で直接接続する方法、（２）接続する超電導線材のフィ
ラメント同士を第３の超電導材料を介在させて間接的に
接続する方法、等が知られている。このうち上記（２）
の方法ではＰｂ等を主成分とした低融点合金を介在させ
ることによって手軽に短時間に接続できるという利点が
あることから、汎用されている。また、上記（２）の方
法では、具体的には線材を構成する安定化銅をエッチン
グ等によって除去し、Ｎｂ3Ｓｎフィラメントを囲むブ
ロンズを露出させてから、溶融した低融点金属中に浸漬
ブロンズを超電導中間介在物で置換してフィラメント同
士を超電導接続するのが一般的である。
Ｎｂ3Ｓｎ線材を超電導接続するに当たっては、（１）
接続する超電導線材のフィラメント同士を溶接等の技術
で直接接続する方法、（２）接続する超電導線材のフィ
ラメント同士を第３の超電導材料を介在させて間接的に
接続する方法、等が知られている。このうち上記（２）
の方法ではＰｂ等を主成分とした低融点合金を介在させ
ることによって手軽に短時間に接続できるという利点が
あることから、汎用されている。また、上記（２）の方
法では、具体的には線材を構成する安定化銅をエッチン
グ等によって除去し、Ｎｂ3Ｓｎフィラメントを囲むブ
ロンズを露出させてから、溶融した低融点金属中に浸漬
ブロンズを超電導中間介在物で置換してフィラメント同
士を超電導接続するのが一般的である。
【００１０】ブロンズ法によって製造されたＮｂ3Ｓｎ
線材を、上記（２）の方法で超電導接続したときの接続
部における断面構成を、図３に示す。尚、図３中８はＮ
ｂ3Ｓｎフィラメント、９はＮｂ製芯材、１０は超電導
接続された他の超電導フィラメント、１１は超電導中間
介在物（例えば、ウッドメタル等）、を夫々示す。こう
した超電導接続体構造において、電流はＮｂ3Ｓｎフィ
ラメント８→超電導中間介在物１１→他の超電導フィラ
メント１０の順に流れ、これによって超電導接続が達成
されている。
線材を、上記（２）の方法で超電導接続したときの接続
部における断面構成を、図３に示す。尚、図３中８はＮ
ｂ3Ｓｎフィラメント、９はＮｂ製芯材、１０は超電導
接続された他の超電導フィラメント、１１は超電導中間
介在物（例えば、ウッドメタル等）、を夫々示す。こう
した超電導接続体構造において、電流はＮｂ3Ｓｎフィ
ラメント８→超電導中間介在物１１→他の超電導フィラ
メント１０の順に流れ、これによって超電導接続が達成
されている。
【００１１】一方、Ｎｂ3Ｓｎ線材を製造する方法とし
ては、上記ブロンズ法の他に、粉末法も知られている。
この粉末法では、Ｔａ6Ｓｎ5粉末（原料粉末）を、Ｎｂ
またはＮｂ基合金（例えば、Ｎｂ／Ｔａ合金）からなる
パイプに充填した後、伸線加工して前記パイプ中の原料
粉末をフィラメント状とし、この複数本を安定化の為の
銅（安定化銅）内に埋設した後伸線加工して熱処理する
ことによって、フィラメントパイプ中のＳｎとパイプで
あるＮｂとを反応させ、パイプの内側からＮｂ 3Ｓｎ層
を形成をして超電導線材とするものである。
ては、上記ブロンズ法の他に、粉末法も知られている。
この粉末法では、Ｔａ6Ｓｎ5粉末（原料粉末）を、Ｎｂ
またはＮｂ基合金（例えば、Ｎｂ／Ｔａ合金）からなる
パイプに充填した後、伸線加工して前記パイプ中の原料
粉末をフィラメント状とし、この複数本を安定化の為の
銅（安定化銅）内に埋設した後伸線加工して熱処理する
ことによって、フィラメントパイプ中のＳｎとパイプで
あるＮｂとを反応させ、パイプの内側からＮｂ 3Ｓｎ層
を形成をして超電導線材とするものである。
【００１２】上記ブロンズ法や粉末法で製造されたＮｂ
3Ｓｎ線材と、他の方法（急熱急冷法）で製造されたＮ
ｂ3Ａｌ線材等について、高磁場における特性（オーバ
オールの臨界電流密度Ｊｃ）を比較して、図４に示す。
尚、図４に示したように、９００ＭＨｚに相当する磁場
は、外部磁場が２１Ｔのときである。
3Ｓｎ線材と、他の方法（急熱急冷法）で製造されたＮ
ｂ3Ａｌ線材等について、高磁場における特性（オーバ
オールの臨界電流密度Ｊｃ）を比較して、図４に示す。
尚、図４に示したように、９００ＭＨｚに相当する磁場
は、外部磁場が２１Ｔのときである。
【００１３】この図から明らかなように、粉末法によっ
て製造されたＮｂ3Ｓｎ線材は、２１Ｔ以上であっても
高い臨界電流密度が達成されており、この線材は９００
ＭＨｚ以上のＮＭＲマグネット用線材として有力視され
る。
て製造されたＮｂ3Ｓｎ線材は、２１Ｔ以上であっても
高い臨界電流密度が達成されており、この線材は９００
ＭＨｚ以上のＮＭＲマグネット用線材として有力視され
る。
【００１４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、ブロン
ズ法によって製造されたＮｂ3Ｓｎを超電導接続すると
きに採用されている従来の方法［上記（２）の方法］
は、粉末法によって製造されたＮｂ3Ｓｎ線材の場合に
はその線材構造の関係から適用できないという問題があ
る。こうした状況を、図面を用いて説明する。
ズ法によって製造されたＮｂ3Ｓｎを超電導接続すると
きに採用されている従来の方法［上記（２）の方法］
は、粉末法によって製造されたＮｂ3Ｓｎ線材の場合に
はその線材構造の関係から適用できないという問題があ
る。こうした状況を、図面を用いて説明する。
【００１５】図５は、粉末法によって製造されるＮｂ3
Ｓｎ線材を上記（２）の方法で超電導接続したときを想
定した接続体の断面図であり、図中１２はＮｂ層（パイ
プ部分）、１３はパイプの内側に形成されたＮｂ3Ｓｎ
層、１４は原料粉末（Ｔａ6Ｓｎ5粉末）の夫々を示し、
１０，１１は前記図４と同じである。この図から明らか
なように、粉末法によって製造されたＮｂ3Ｓｎ線材に
おいては、Ｎｂ3Ｓｎ層はＮｂ製パイプの内側に形成さ
れているので、電流はＮｂ3Ｓｎ層１３→Ｎｂ層１２→
超電導中間介在物１１→他の超電導フィラメント１０の
順に流れることになる。しかしながら、Ｎｂ層は０．１
９Ｔ以下の磁場で超電導性を失うので、図５に示した構
成では電流パスの途中に常電導部分（Ｎｂ層１２）が存
在することになり、超電導接続は実現できない。
Ｓｎ線材を上記（２）の方法で超電導接続したときを想
定した接続体の断面図であり、図中１２はＮｂ層（パイ
プ部分）、１３はパイプの内側に形成されたＮｂ3Ｓｎ
層、１４は原料粉末（Ｔａ6Ｓｎ5粉末）の夫々を示し、
１０，１１は前記図４と同じである。この図から明らか
なように、粉末法によって製造されたＮｂ3Ｓｎ線材に
おいては、Ｎｂ3Ｓｎ層はＮｂ製パイプの内側に形成さ
れているので、電流はＮｂ3Ｓｎ層１３→Ｎｂ層１２→
超電導中間介在物１１→他の超電導フィラメント１０の
順に流れることになる。しかしながら、Ｎｂ層は０．１
９Ｔ以下の磁場で超電導性を失うので、図５に示した構
成では電流パスの途中に常電導部分（Ｎｂ層１２）が存
在することになり、超電導接続は実現できない。
【００１６】こうしたことから、粉末法によって製造さ
れるべきＮｂ3Ｓｎ超電導線材（以下、「粉末法Ｎｂ3Ｓ
ｎ超電導線材」と呼ぶことがある）においては、高磁場
で優れた特性を持ちながらもその超電導接続技術が開発
されていなかったので、ＮＭＲ用マグネットには適用で
きないというのが実状である。
れるべきＮｂ3Ｓｎ超電導線材（以下、「粉末法Ｎｂ3Ｓ
ｎ超電導線材」と呼ぶことがある）においては、高磁場
で優れた特性を持ちながらもその超電導接続技術が開発
されていなかったので、ＮＭＲ用マグネットには適用で
きないというのが実状である。
【００１７】本発明はこうした状況の下になされたもの
であって、その目的は、粉末法Ｎｂ 3Ｓｎ超電導線材を
用いて、良好な超電導状態を維持することのできる超電
導接続体を製造する方法を提供することにある。
であって、その目的は、粉末法Ｎｂ 3Ｓｎ超電導線材を
用いて、良好な超電導状態を維持することのできる超電
導接続体を製造する方法を提供することにある。
【００１８】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成し得た本
発明の超電導接続方法とは、ＮｂまたはＮｂ基合金から
なるパイプに、Ｔａ6Ｓｎ5を主体とする粉末を充填し、
その複数本を安定化銅に挿入して伸線加工し、これを熱
処理して製造されるべき粉末法Ｎｂ3Ｓｎ超電導線材に
よって超電導接続構造体を製造するに当たり、熱処理す
る前に被接続部分に相当する安定化銅を除去し、前記伸
線加工によって形成されたフィラメントを部分的に露出
させると共に、このフィラメント付近に、少なくともＮ
ｂ，ＣｕおよびＳｎを構成元素として含有する混合粉末
若しくは合金粉末を配置し、その後熱処理することによ
って前記パイプの内側および外側からＮｂ3Ｓｎ層を形
成して超電導接続構造体を形成する点に要旨を有するも
のである。
発明の超電導接続方法とは、ＮｂまたはＮｂ基合金から
なるパイプに、Ｔａ6Ｓｎ5を主体とする粉末を充填し、
その複数本を安定化銅に挿入して伸線加工し、これを熱
処理して製造されるべき粉末法Ｎｂ3Ｓｎ超電導線材に
よって超電導接続構造体を製造するに当たり、熱処理す
る前に被接続部分に相当する安定化銅を除去し、前記伸
線加工によって形成されたフィラメントを部分的に露出
させると共に、このフィラメント付近に、少なくともＮ
ｂ，ＣｕおよびＳｎを構成元素として含有する混合粉末
若しくは合金粉末を配置し、その後熱処理することによ
って前記パイプの内側および外側からＮｂ3Ｓｎ層を形
成して超電導接続構造体を形成する点に要旨を有するも
のである。
【００１９】また本発明方法においては、前記熱処理の
時間をｔとしたとき、伸線加工後熱処理前のパイプの厚
みｄｐが下記（１）式の関係を満足するように操業する
ことが好ましい。 ｄ1（ｔ）＜ｄｐ≦ｄ1（ｔ）＋ｄ2（ｔ） ……（１） 但し、ｄ1（ｔ）：熱処理時間ｔでパイプ内側から形成
されるＮｂ3Ｓｎ層の厚み ｄ2（ｔ）：熱処理時間ｔでパイプ外側から形成される
Ｎｂ3Ｓｎ層の厚み
時間をｔとしたとき、伸線加工後熱処理前のパイプの厚
みｄｐが下記（１）式の関係を満足するように操業する
ことが好ましい。 ｄ1（ｔ）＜ｄｐ≦ｄ1（ｔ）＋ｄ2（ｔ） ……（１） 但し、ｄ1（ｔ）：熱処理時間ｔでパイプ内側から形成
されるＮｂ3Ｓｎ層の厚み ｄ2（ｔ）：熱処理時間ｔでパイプ外側から形成される
Ｎｂ3Ｓｎ層の厚み
【００２０】
【発明の実施の形態】本発明者らは、上記目的を達成す
る為に様々な角度から検討した。その結果、上記構成を
採用すれば上記目的が見事に達成されることを見出し、
本発明を完成した。以下、本発明が完成された経緯を説
明しつつ、本発明の作用について説明する。
る為に様々な角度から検討した。その結果、上記構成を
採用すれば上記目的が見事に達成されることを見出し、
本発明を完成した。以下、本発明が完成された経緯を説
明しつつ、本発明の作用について説明する。
【００２１】本発明者らは、まず図６に示す断面構成を
有する線材１５を出発材料とする粉末法Ｎｂ3Ｓｎ超電
導線材１５ａを２本準備して、これを図７に示すような
形態の従来方法［前記（２）の方法］で超電導接続体を
製造することを試みた。尚、図６中１６は安定化銅、１
７はＮｂ基合金（Ｎｂ−５質量％Ｔａ）製パイプ、１８
は原料粉末としての（Ｔａ6Ｓｎ5＋Ｃｕ）粉末、図７中
２０は電流端子、２１は電圧端子、２２は安定化銅を除
去した後のフィラメント（図６の１２，１３，１４部
分）、２３は超電導中間介在物としてのＴａ6Ｓｎ5を主
体とする粉末、２４はステンレス製容器の夫々を示す。
尚、上記では原料粉末としてＴａ6Ｓｎ5粉末に加えてＣ
ｕ粉末を加えたものを使用したが、このＣｕ粉末はＮｂ
3Ｓｎ生成の際における熱処理温度低減の為に混合した
ものである。
有する線材１５を出発材料とする粉末法Ｎｂ3Ｓｎ超電
導線材１５ａを２本準備して、これを図７に示すような
形態の従来方法［前記（２）の方法］で超電導接続体を
製造することを試みた。尚、図６中１６は安定化銅、１
７はＮｂ基合金（Ｎｂ−５質量％Ｔａ）製パイプ、１８
は原料粉末としての（Ｔａ6Ｓｎ5＋Ｃｕ）粉末、図７中
２０は電流端子、２１は電圧端子、２２は安定化銅を除
去した後のフィラメント（図６の１２，１３，１４部
分）、２３は超電導中間介在物としてのＴａ6Ｓｎ5を主
体とする粉末、２４はステンレス製容器の夫々を示す。
尚、上記では原料粉末としてＴａ6Ｓｎ5粉末に加えてＣ
ｕ粉末を加えたものを使用したが、このＣｕ粉末はＮｂ
3Ｓｎ生成の際における熱処理温度低減の為に混合した
ものである。
【００２２】そして、電流端子２０と電圧端子２１を電
気的に接続し、外部磁場を０Ｔ，０．２Ｔとしてこの超
電導接続体の電流特性を測定した。その結果を、図８に
示す。この結果から明らかな様に、外部磁場が０Ｔの場
合には、１７Ａまでは超電導電流が流れているものの、
それ以上の電流では抵抗が発生していることが分かる。
また外部磁場が僅かに０．２Ｔにしただけでも、超電導
特性が全く発揮されず、０Ａのときから電流・電圧特性
は傾きをもって抵抗が発生していることが分かる。
気的に接続し、外部磁場を０Ｔ，０．２Ｔとしてこの超
電導接続体の電流特性を測定した。その結果を、図８に
示す。この結果から明らかな様に、外部磁場が０Ｔの場
合には、１７Ａまでは超電導電流が流れているものの、
それ以上の電流では抵抗が発生していることが分かる。
また外部磁場が僅かに０．２Ｔにしただけでも、超電導
特性が全く発揮されず、０Ａのときから電流・電圧特性
は傾きをもって抵抗が発生していることが分かる。
【００２３】こうした現象が生じた理由は、前記図５に
示したように、電流パスの途中にＮｂ層１２が存在し
て、このＮｂ層１２は臨界磁場が０．１９Ｔと極めて小
さいために僅かの磁場と電流でこの部分が常電導状態に
なったものと考えられる。
示したように、電流パスの途中にＮｂ層１２が存在し
て、このＮｂ層１２は臨界磁場が０．１９Ｔと極めて小
さいために僅かの磁場と電流でこの部分が常電導状態に
なったものと考えられる。
【００２４】本発明者らは、上記と同様にして、前記図
６に示した断面構成の熱処理前の線材１５（未だＮｂ3
Ｓｎは形成されていない）を２本準備した。これら線材
１５を、硝酸水溶液で処理することによって、外側の安
定化銅１６を除去した。このとき、Ｎｂ基合金製パイプ
１７を伸線することによって形成されるフィラメント２
２が露出した状態となっている。
６に示した断面構成の熱処理前の線材１５（未だＮｂ3
Ｓｎは形成されていない）を２本準備した。これら線材
１５を、硝酸水溶液で処理することによって、外側の安
定化銅１６を除去した。このとき、Ｎｂ基合金製パイプ
１７を伸線することによって形成されるフィラメント２
２が露出した状態となっている。
【００２５】次に、図９に示すように、ステンレス製容
器２４の中心付近に上記処理した２本の線材１５のフィ
ラメント２２を配置し、原料粉末として用いた（Ｔａ6
Ｓｎ5＋Ｃｕ）粉末に、Ｎｂ粉末を混合した混合粉末２
５（Ｃｕ：２〜５質量％、Ｎｂ：１０〜５０質量％：残
部Ｔａ6Ｓｎ5粉末）を、容器の途中まで充填し、前記フ
ィラメント２２が埋まるようにした。この際、図９に示
したように、線材の安定化銅１６がこの混合粉末２５に
直接触れることがないようにすることが必要である（そ
の理由については、後述する）。このような試料を５セ
ット準備した。尚、別途断面観察したところ、熱処理前
のフィラメント２２におけるＮｂ基合金製パイプ１７の
厚みは１２０μｍであった。
器２４の中心付近に上記処理した２本の線材１５のフィ
ラメント２２を配置し、原料粉末として用いた（Ｔａ6
Ｓｎ5＋Ｃｕ）粉末に、Ｎｂ粉末を混合した混合粉末２
５（Ｃｕ：２〜５質量％、Ｎｂ：１０〜５０質量％：残
部Ｔａ6Ｓｎ5粉末）を、容器の途中まで充填し、前記フ
ィラメント２２が埋まるようにした。この際、図９に示
したように、線材の安定化銅１６がこの混合粉末２５に
直接触れることがないようにすることが必要である（そ
の理由については、後述する）。このような試料を５セ
ット準備した。尚、別途断面観察したところ、熱処理前
のフィラメント２２におけるＮｂ基合金製パイプ１７の
厚みは１２０μｍであった。
【００２６】上記５つのセットの試料につき、７８０℃
で、１０時間、２０時間、４０時間、８０時間、１６０
時間と夫々の時間を変えてアルゴン雰囲気で熱処理を行
なった。このとき、原料粉末１８と混合粉末２５は固体
粉末が焼結された状態となる。熱処理後、安定化銅１５
の先端から数ｃｍ部分まで酸に浸漬して酸化膜を除去し
て水洗し、直ちに乾燥した後、全体を銅製容器２６に収
納し、溶融させたウッドメタルを安定化銅の部分まで埋
まる様に注ぎ込み、固化・凝固させて超電導接続体を製
造した。
で、１０時間、２０時間、４０時間、８０時間、１６０
時間と夫々の時間を変えてアルゴン雰囲気で熱処理を行
なった。このとき、原料粉末１８と混合粉末２５は固体
粉末が焼結された状態となる。熱処理後、安定化銅１５
の先端から数ｃｍ部分まで酸に浸漬して酸化膜を除去し
て水洗し、直ちに乾燥した後、全体を銅製容器２６に収
納し、溶融させたウッドメタルを安定化銅の部分まで埋
まる様に注ぎ込み、固化・凝固させて超電導接続体を製
造した。
【００２７】本発明法によって製造された超電導接続構
造体を、図１０（概略断面図）に示す。尚、図１０に
は、抵抗測定用の電流端子２０と電圧端子２１をも併せ
て示してある。また、図中２７は、前記ウッドメタルが
固化・凝固した部分である。
造体を、図１０（概略断面図）に示す。尚、図１０に
は、抵抗測定用の電流端子２０と電圧端子２１をも併せ
て示してある。また、図中２７は、前記ウッドメタルが
固化・凝固した部分である。
【００２８】得られた各試料について、液体ヘリウム中
で、０．５Ｔの磁場を印加した電流−電圧特性を測定し
た結果を図１１に示す。この結果から明らかなように、
熱処理時間が４０時間まででは超電導接続が実現できて
いないが、８０時間以上では超電導接続が達成されてい
ることが分かる。
で、０．５Ｔの磁場を印加した電流−電圧特性を測定し
た結果を図１１に示す。この結果から明らかなように、
熱処理時間が４０時間まででは超電導接続が実現できて
いないが、８０時間以上では超電導接続が達成されてい
ることが分かる。
【００２９】次に、本発明者らは、２０時間熱処理した
試料と８０時間熱処理した試料について、線材部分を切
断してＥＰＭＡによって面分析を実施した。その結果
を、模式的に図１２に示すが、この結果から次のように
考察できる。
試料と８０時間熱処理した試料について、線材部分を切
断してＥＰＭＡによって面分析を実施した。その結果
を、模式的に図１２に示すが、この結果から次のように
考察できる。
【００３０】図１２（ａ）は、２０時間熱処理ときのフ
ィラメント部分の断面を示したものであり、Ｎｂ基合金
製パイプ１７の両側からＮｂ3Ｓｎ層２９，３０が形成
されることになるが、２０時間の処理ではこのＮｂ3Ｓ
ｎ層２９，３０の厚さが薄く、未反応のＮｂ基合金層３
１が残留しているものと考えられる。これに対し、８０
時間の熱処理を施したものでは、図１２（ｂ）に示すよ
うに、Ｎｂ基合金製パイプ１７の両側から形成される反
応層３２（Ｎｂ3Ｓｎ層）が連結した状態となって、超
電導接続が実現できたものと考えられる。
ィラメント部分の断面を示したものであり、Ｎｂ基合金
製パイプ１７の両側からＮｂ3Ｓｎ層２９，３０が形成
されることになるが、２０時間の処理ではこのＮｂ3Ｓ
ｎ層２９，３０の厚さが薄く、未反応のＮｂ基合金層３
１が残留しているものと考えられる。これに対し、８０
時間の熱処理を施したものでは、図１２（ｂ）に示すよ
うに、Ｎｂ基合金製パイプ１７の両側から形成される反
応層３２（Ｎｂ3Ｓｎ層）が連結した状態となって、超
電導接続が実現できたものと考えられる。
【００３１】尚、前記図１０に示した製造方法では、超
超電導接続するフィラメントの双方が粉末法Ｎｂ3Ｓｎ
線材の場合を示したけれども、本発明方法はこうした場
合に限らず、少なくともその一方のフィラメントが粉末
法Ｎｂ3Ｓｎ線材であれば本発明は実施できるものであ
る。また、本発明で用いる混合粉末２５としては、上記
の混合粉末（Ｃｕ：２〜５質量％、Ｎｂ：１０〜５０質
量％、残部：Ｔａ6Ｓｎ5粉末）に限らず、例えばＣｕ：
２〜８質量％、Ｎｂ：１０〜３０質量％、Ｔｉ：０．１
〜０．５質量％、残部：ＮｂＳｎ2粉末の様に、少なく
ともＮｂ，ＣｕおよびＳｎを構成元素として含有する混
合粉末若しくは合金粉末であればいずれも使用できる。
超電導接続するフィラメントの双方が粉末法Ｎｂ3Ｓｎ
線材の場合を示したけれども、本発明方法はこうした場
合に限らず、少なくともその一方のフィラメントが粉末
法Ｎｂ3Ｓｎ線材であれば本発明は実施できるものであ
る。また、本発明で用いる混合粉末２５としては、上記
の混合粉末（Ｃｕ：２〜５質量％、Ｎｂ：１０〜５０質
量％、残部：Ｔａ6Ｓｎ5粉末）に限らず、例えばＣｕ：
２〜８質量％、Ｎｂ：１０〜３０質量％、Ｔｉ：０．１
〜０．５質量％、残部：ＮｂＳｎ2粉末の様に、少なく
ともＮｂ，ＣｕおよびＳｎを構成元素として含有する混
合粉末若しくは合金粉末であればいずれも使用できる。
【００３２】ところで、上記した本発明方法によらず、
従来の方法によって単に熱処理時間を長くして、パイプ
内側から形成されるＮｂ3Ｓｎ層３０が表面にまで及ぶ
ようにし、その後図１０に示した方法で超電導接続構造
体することも考えられる。しかしながら、このような方
法では、接続部以外の部分で問題が生じることになる。
即ち、パイプの内側のＳｎがパイプを通過して安定化銅
１６の中に拡散してこの安定化銅１６に不純物を導入し
たことになり、抵抗が大きくなってしまうことになる。
Ｎｂ３Ｓｎ層部分の超電導が壊れたときに、電流をバイ
パスすることが安定化銅の本来の役割であるが、安定化
銅の抵抗が大きくなってしまうと、電流がバイパスした
ときに多量の熱を発生して線材が溶断してしまい、安定
化の意味をなさなくなる。
従来の方法によって単に熱処理時間を長くして、パイプ
内側から形成されるＮｂ3Ｓｎ層３０が表面にまで及ぶ
ようにし、その後図１０に示した方法で超電導接続構造
体することも考えられる。しかしながら、このような方
法では、接続部以外の部分で問題が生じることになる。
即ち、パイプの内側のＳｎがパイプを通過して安定化銅
１６の中に拡散してこの安定化銅１６に不純物を導入し
たことになり、抵抗が大きくなってしまうことになる。
Ｎｂ３Ｓｎ層部分の超電導が壊れたときに、電流をバイ
パスすることが安定化銅の本来の役割であるが、安定化
銅の抵抗が大きくなってしまうと、電流がバイパスした
ときに多量の熱を発生して線材が溶断してしまい、安定
化の意味をなさなくなる。
【００３３】こうしたことから、最適な処理条件を設定
したのが、前記（１）式である。即ち、この（１）式で
は或る処理温度で所定の処理時間によって形成されるＮ
ｂ3Ｓｎ層１９，２０に関して、パイプ内側からの厚み
をｄ1（ｔ）、同じく外側からの厚みをｄ2（ｔ）とした
とき、これらがＮｂまたはＮｂ基合金製パイプの厚みｄ
ｐとの関係で前記（１）式を満足させるように処理時間
（および処理温度）を設定することによって、パイプか
ら安定化銅１６へのＳｎの拡散を防止して、良好な超電
導状態を維持するものである。尚、上記（１）式におい
て、右辺をｄｐ≦ｄ1（ｔ）＋ｄ2（ｔ）としたのは、Ｎ
ｂ3Ｓｎ層が形成される厚みはパイプの厚みｄｐよりも
大きくなることがないにしても、両側から形成されるＮ
ｂ3Ｓｎ層に重複部分が生じてパイプ内側からの厚みｄ1
（ｔ）と外側からの厚みをｄ2（ｔ）との合計がパイプ
の厚みｄｐを超える場合があるからである。
したのが、前記（１）式である。即ち、この（１）式で
は或る処理温度で所定の処理時間によって形成されるＮ
ｂ3Ｓｎ層１９，２０に関して、パイプ内側からの厚み
をｄ1（ｔ）、同じく外側からの厚みをｄ2（ｔ）とした
とき、これらがＮｂまたはＮｂ基合金製パイプの厚みｄ
ｐとの関係で前記（１）式を満足させるように処理時間
（および処理温度）を設定することによって、パイプか
ら安定化銅１６へのＳｎの拡散を防止して、良好な超電
導状態を維持するものである。尚、上記（１）式におい
て、右辺をｄｐ≦ｄ1（ｔ）＋ｄ2（ｔ）としたのは、Ｎ
ｂ3Ｓｎ層が形成される厚みはパイプの厚みｄｐよりも
大きくなることがないにしても、両側から形成されるＮ
ｂ3Ｓｎ層に重複部分が生じてパイプ内側からの厚みｄ1
（ｔ）と外側からの厚みをｄ2（ｔ）との合計がパイプ
の厚みｄｐを超える場合があるからである。
【００３４】尚、Ｎｂ3Ｓｎを形成するときの熱処理温
度は、パイプの厚みによっても異なり、通常７００〜９
００℃程度であるが、好ましくは７８０〜８１０℃程度
である。例えば、伸線加工後のフィラメントパイプの厚
みｄｐが１５０μｍのときには、熱処理温度を８００℃
とすれば、処理時間は６０〜８０時間程度が好ましい。
度は、パイプの厚みによっても異なり、通常７００〜９
００℃程度であるが、好ましくは７８０〜８１０℃程度
である。例えば、伸線加工後のフィラメントパイプの厚
みｄｐが１５０μｍのときには、熱処理温度を８００℃
とすれば、処理時間は６０〜８０時間程度が好ましい。
【００３５】ところで、前記図１１のデータだけからで
は、１×１０-8Ω以下の抵抗が達成されていることは明
らかであるが、ＮＭＲ装置用マグネットに適用するため
の抵抗値である１×１０-10Ω以下の抵抗が実現できて
いるのかは不明である。この点を確認する為に、本発明
者らは、粉末法Ｎｂ3Ｓｎ線材によって製造したコイル
に本発明の接続法を適用して超電導接続を構成し（この
ときの熱処理条件は、温度：８００℃、時間：８０時
間）、このコイルを用いて永久電流運転状態として中心
磁場の減衰を調査した。
は、１×１０-8Ω以下の抵抗が達成されていることは明
らかであるが、ＮＭＲ装置用マグネットに適用するため
の抵抗値である１×１０-10Ω以下の抵抗が実現できて
いるのかは不明である。この点を確認する為に、本発明
者らは、粉末法Ｎｂ3Ｓｎ線材によって製造したコイル
に本発明の接続法を適用して超電導接続を構成し（この
ときの熱処理条件は、温度：８００℃、時間：８０時
間）、このコイルを用いて永久電流運転状態として中心
磁場の減衰を調査した。
【００３６】その結果を、図１３に示す。この結果から
明らかなように、コイルの自己インダクタンスを入れて
接続部の抵抗を計算すると、接続部には１．１３Ｔの磁
場が印加されている状態であるにも拘わらず、２．３×
１０-12Ωという値になっており、理想的な超電導状態
が実現されていることが明らかになった。
明らかなように、コイルの自己インダクタンスを入れて
接続部の抵抗を計算すると、接続部には１．１３Ｔの磁
場が印加されている状態であるにも拘わらず、２．３×
１０-12Ωという値になっており、理想的な超電導状態
が実現されていることが明らかになった。
【００３７】
【発明の効果】本発明は以上の様に構成されており、粉
末法Ｎｂ3Ｓｎ線材を用いてその超電導状態を良好に維
持しつつ接続することが可能となった。また本発明を適
用することによって、ＮＭＲ分析用の超電導マグネット
に代表されるような強磁場で永久電流モード動作が要求
される高性能超電導マグネットにおいて、従来の金属系
超電導マグネットよりも更に優れた超電導マグネットの
製作が期待でき、その他の永久電流モードを必要とする
超電導マグネット応用においても極めて有利となる。
末法Ｎｂ3Ｓｎ線材を用いてその超電導状態を良好に維
持しつつ接続することが可能となった。また本発明を適
用することによって、ＮＭＲ分析用の超電導マグネット
に代表されるような強磁場で永久電流モード動作が要求
される高性能超電導マグネットにおいて、従来の金属系
超電導マグネットよりも更に優れた超電導マグネットの
製作が期待でき、その他の永久電流モードを必要とする
超電導マグネット応用においても極めて有利となる。
【図１】高磁場超電導マグネットのコイル構成の一例を
示す概略説明図である。
示す概略説明図である。
【図２】図１に示した超電導マグネットにおける回路構
成図である。
成図である。
【図３】ブロンズ法によって製造されたＮｂ３Ｓｎ線材
を従来の方法で超電導接続したときの接続部における断
面図である。
を従来の方法で超電導接続したときの接続部における断
面図である。
【図４】各種製造法で製造された超電導線材の特性をを
比較して示したグラフである。
比較して示したグラフである。
【図５】粉末法Ｎｂ3Ｓｎ線材を従来の方法で超電導接
続したときを想定した接続体の断面図である。
続したときを想定した接続体の断面図である。
【図６】粉末法Ｎｂ3Ｓｎ超電導線材を製造する為の出
発材料の構成例を示す断面図である。
発材料の構成例を示す断面図である。
【図７】従来方法で接続する状態ときの形態を示す説明
図である。
図である。
【図８】粉末法Ｎｂ3Ｓｎ超電導線材を従来方法で製造
した超電導接続体の電流特性を示すグラフである。
した超電導接続体の電流特性を示すグラフである。
【図９】本発明方法を実施するときの手順を説明する為
の図である。
の図である。
【図１０】本発明法によって製造された超電導接続構造
体を示す概略断面図である。
体を示す概略断面図である。
【図１１】各熱処理時間で製造された超電導接続構造体
の液体ヘリウム中で０．５Ｔの磁場を印加した電流−電
圧特性を測定した結果を示すグラフである。
の液体ヘリウム中で０．５Ｔの磁場を印加した電流−電
圧特性を測定した結果を示すグラフである。
【図１２】線材部分を切断してＥＰＭＡによって面分析
を実施した結果を模式的に示した説明図である。
を実施した結果を模式的に示した説明図である。
【図１３】本発明の接続法を適用して超電導接続を構成
したコイルの中心磁場の減衰を示したグラフである。
したコイルの中心磁場の減衰を示したグラフである。
１ａ，１ｂ Ｎｂ3Ｓｎ線材からなるコイル ２ａ，２ｂ ＮｂＴｉ線材からなるコイル ３ 永久電流スイッチ ４ 電源 ５ 永久電流スイッチ用ヒータ ６ａ〜６ｍ 超電導接続部分 ８ Ｎｂ3Ｓｎフィラメント ９ Ｎｂ製芯材 １０ 他の超電導フィラメント １１ 超電導中間介在物 １６ 安定化銅 １７ Ｎｂ基合金製パイプ １８ 原料粉末 ２０ 電流端子 ２１ 電圧端子 ２２ フィラメント ２９、３０ Ｎｂ3Ｓｎ層
Claims (2)
- 【請求項１】 ＮｂまたはＮｂ基合金からなるパイプ
に、Ｔａ6Ｓｎ5を主体とする粉末を充填し、その複数本
を安定化銅に挿入し伸線加工した後、これを熱処理して
製造されるべき粉末法Ｎｂ3Ｓｎ超電導線材によって超
電導接続構造体を製造するに当たり、熱処理する前に被
接続部分に相当する安定化銅を除去し、前記伸線加工に
よって形成されたフィラメントを部分的に露出させると
共に、このフィラメント付近に、少なくともＮｂ，Ｃｕ
およびＳｎを構成元素として含有する混合粉末若しくは
合金粉末を配置し、その後熱処理することによって前記
フイラメントパイプの内側および外側からＮｂ3Ｓｎ層
を形成して超電導接続構造体を形成することを特徴とす
る粉末法Ｎｂ3Ｓｎ超電導線材による超電導接続構造体
の製造方法。 - 【請求項２】 前記熱処理の時間をｔとしたとき、伸線
加工後熱処理前のパイプの厚みｄｐが下記（１）式の関
係を満足するのである請求項１に記載の製造方法。 ｄ1（ｔ）＜ｄｐ≦ｄ1（ｔ）＋ｄ2（ｔ） ……（１） 但し、ｄ1（ｔ）：熱処理時間ｔでパイプ内側から形成
されるＮｂ3Ｓｎ層の厚み ｄ2（ｔ）：熱処理時間ｔでパイプ外側から形成される
Ｎｂ3Ｓｎ層の厚み
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001061720A JP3866926B2 (ja) | 2001-03-06 | 2001-03-06 | 粉末法Ｎｂ▲３▼Ｓｎ超電導線材による超電導接続構造体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001061720A JP3866926B2 (ja) | 2001-03-06 | 2001-03-06 | 粉末法Ｎｂ▲３▼Ｓｎ超電導線材による超電導接続構造体の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002260463A true JP2002260463A (ja) | 2002-09-13 |
| JP3866926B2 JP3866926B2 (ja) | 2007-01-10 |
Family
ID=18920963
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001061720A Expired - Fee Related JP3866926B2 (ja) | 2001-03-06 | 2001-03-06 | 粉末法Ｎｂ▲３▼Ｓｎ超電導線材による超電導接続構造体の製造方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3866926B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009099988A (ja) * | 2007-10-16 | 2009-05-07 | Siemens Magnet Technology Ltd | 超伝導接続部の冷却および電気絶縁方法ならびに装置 |
| GB2487538A (en) * | 2011-01-25 | 2012-08-01 | Siemens Plc | Cooled superconducting joints |
| JP2013506946A (ja) * | 2009-09-30 | 2013-02-28 | シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト | ２つの超伝導体間の接続構造を製作する方法及び２つの超伝導体を接続するための構造 |
| CN103578681A (zh) * | 2012-07-20 | 2014-02-12 | 英国西门子公司 | 超导接头 |
| JP2014507775A (ja) * | 2011-02-08 | 2014-03-27 | シーメンス ピーエルシー | 超伝導線間の極低抵抗接続部と該接続部の形成方法 |
| JP2020181805A (ja) * | 2018-11-12 | 2020-11-05 | 住友電気工業株式会社 | 超電導線材接続構造及び超電導線材接続構造の製造方法 |
-
2001
- 2001-03-06 JP JP2001061720A patent/JP3866926B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JP2013506946A (ja) * | 2009-09-30 | 2013-02-28 | シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト | ２つの超伝導体間の接続構造を製作する方法及び２つの超伝導体を接続するための構造 |
| US8897846B2 (en) | 2009-09-30 | 2014-11-25 | Siemens Aktiengesellschaft | Process for producing a connecting structure between two superconductors and structure for connecting two superconductors |
| GB2487538A (en) * | 2011-01-25 | 2012-08-01 | Siemens Plc | Cooled superconducting joints |
| JP2012156507A (ja) * | 2011-01-25 | 2012-08-16 | Siemens Plc | 超伝導ジョイント |
| US8315680B2 (en) | 2011-01-25 | 2012-11-20 | Siemens Plc | Superconducting joints |
| JP2014507775A (ja) * | 2011-02-08 | 2014-03-27 | シーメンス ピーエルシー | 超伝導線間の極低抵抗接続部と該接続部の形成方法 |
| CN103578681A (zh) * | 2012-07-20 | 2014-02-12 | 英国西门子公司 | 超导接头 |
| JP2020181805A (ja) * | 2018-11-12 | 2020-11-05 | 住友電気工業株式会社 | 超電導線材接続構造及び超電導線材接続構造の製造方法 |
| JP7294040B2 (ja) | 2018-11-12 | 2023-06-20 | 住友電気工業株式会社 | 超電導線材接続構造及び超電導線材接続構造の製造方法 |
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|---|---|
| JP3866926B2 (ja) | 2007-01-10 |
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