JP2002252107A - 冷間加工性に優れた軟質磁性材料の製造方法 - Google Patents
冷間加工性に優れた軟質磁性材料の製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 電磁弁などの各種ソレノイドや各種センサ
ー、磁気シールド等に使用される冷間加工性に優れた軟
質磁性材料の製造方法を提供する。 【解決手段】 質量％で、Ｃ：≦０．０３％、Ｓｉ：
０．１〜３．０％、Ｍｎ：≦０．５％、Ｐ：≦０．１
％、Ｃｒ：４．０〜２０．０％、Ａｌ：０．１〜４．０
％、Ｎ：≦０．０２％、Ｏ：≦０．０１％、残部Ｆｅお
よび不可避的不純物からなる成分組成の大断面ブルーム
や鋼塊を分塊圧延後、傾斜圧延した鋼片を熱間穿孔型圧
延または２重式圧延することを特徴とする冷間加工性に
優れた軟質磁性材料の製造方法。さらに加えて、Ｚｒ，
Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖの１種以上を合計で２．０％以下、さら
に、Ｍｏ，Ｃｕ，Ｎｉの１種以上を合計で２．０％以
下、さらにＳ，Ｐｂ，Ｂｉ，Ｓｅ，Ｔｅ，Ｃａの１種以
上を合計で０．３％以下としたことを特徴とする冷間加
工性に優れた軟質磁性材料の製造方法。
ー、磁気シールド等に使用される冷間加工性に優れた軟
質磁性材料の製造方法を提供する。 【解決手段】 質量％で、Ｃ：≦０．０３％、Ｓｉ：
０．１〜３．０％、Ｍｎ：≦０．５％、Ｐ：≦０．１
％、Ｃｒ：４．０〜２０．０％、Ａｌ：０．１〜４．０
％、Ｎ：≦０．０２％、Ｏ：≦０．０１％、残部Ｆｅお
よび不可避的不純物からなる成分組成の大断面ブルーム
や鋼塊を分塊圧延後、傾斜圧延した鋼片を熱間穿孔型圧
延または２重式圧延することを特徴とする冷間加工性に
優れた軟質磁性材料の製造方法。さらに加えて、Ｚｒ，
Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖの１種以上を合計で２．０％以下、さら
に、Ｍｏ，Ｃｕ，Ｎｉの１種以上を合計で２．０％以
下、さらにＳ，Ｐｂ，Ｂｉ，Ｓｅ，Ｔｅ，Ｃａの１種以
上を合計で０．３％以下としたことを特徴とする冷間加
工性に優れた軟質磁性材料の製造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、電磁弁などの各種
ソレノイドや各種センサー、磁気シールド等に使用され
る冷間加工性に優れた軟質磁性材料の製造方法に関する
ものである。
ソレノイドや各種センサー、磁気シールド等に使用され
る冷間加工性に優れた軟質磁性材料の製造方法に関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、低炭素の軟質磁性材料において
は、磁気特性を改善させるためＡｌおよびＳｉが添加さ
れている。これら元素の作用により通常の２重式圧延で
棒鋼および線材を製造した場合、［１００］方向の結晶
粒が優位となるため結晶粒異方性が強くなり磁気特性は
向上するが、冷間加工性は著しく低下する。このためフ
ェライト系ステンレス鋼においては、鋼板では冷間での
クロス圧延と熱処理を繰り返すことにより結晶粒を均一
化することができ［ＣＡＭＰ ＩＳＩＪ Ｖｏｌ．６
（１９９３）−７４２］、打抜き性等の冷間加工性を向
上させることができるとされているが、棒鋼や線材には
適用が困難であった。一方、低炭素の軟質磁性材料にお
いては、冷間加工性を向上させるため、更なる極低炭素
化、圧延加熱温度の低下や伸線−熱処理を施すことによ
り、結晶粒の微細化や均一化が行われていた。しかしな
がら、上記の方法で製造された棒鋼や線材ではコストの
上昇を招く。
は、磁気特性を改善させるためＡｌおよびＳｉが添加さ
れている。これら元素の作用により通常の２重式圧延で
棒鋼および線材を製造した場合、［１００］方向の結晶
粒が優位となるため結晶粒異方性が強くなり磁気特性は
向上するが、冷間加工性は著しく低下する。このためフ
ェライト系ステンレス鋼においては、鋼板では冷間での
クロス圧延と熱処理を繰り返すことにより結晶粒を均一
化することができ［ＣＡＭＰ ＩＳＩＪ Ｖｏｌ．６
（１９９３）−７４２］、打抜き性等の冷間加工性を向
上させることができるとされているが、棒鋼や線材には
適用が困難であった。一方、低炭素の軟質磁性材料にお
いては、冷間加工性を向上させるため、更なる極低炭素
化、圧延加熱温度の低下や伸線−熱処理を施すことによ
り、結晶粒の微細化や均一化が行われていた。しかしな
がら、上記の方法で製造された棒鋼や線材ではコストの
上昇を招く。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】そこで、通常Ａｌおよ
びＳｉが添加された低炭素の軟質磁性材料は、分塊圧延
−２重式圧延若しくは鍛造−分塊圧延等による２重式圧
延の繰返しにより製造されていた。これらの場合、圧延
方向と同じ［１００］方向の結晶粒が優位となるため異
方性が顕著となり、磁気特性に優れるが冷間加工性に劣
るという欠点があった。そこで、炭素量の極低下や冷間
引抜きによる結晶粒の微細化等の方法による冷間加工性
の改善が図られていた。しかしながら、これらの方法は
製造コストの上昇を招くため経済的ではなかった。そこ
で、磁気特性および冷間加工性という相反する特性を極
めて高いレベルで兼ね備えた安価な軟質磁性材料の開発
が望まれていた。
びＳｉが添加された低炭素の軟質磁性材料は、分塊圧延
−２重式圧延若しくは鍛造−分塊圧延等による２重式圧
延の繰返しにより製造されていた。これらの場合、圧延
方向と同じ［１００］方向の結晶粒が優位となるため異
方性が顕著となり、磁気特性に優れるが冷間加工性に劣
るという欠点があった。そこで、炭素量の極低下や冷間
引抜きによる結晶粒の微細化等の方法による冷間加工性
の改善が図られていた。しかしながら、これらの方法は
製造コストの上昇を招くため経済的ではなかった。そこ
で、磁気特性および冷間加工性という相反する特性を極
めて高いレベルで兼ね備えた安価な軟質磁性材料の開発
が望まれていた。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上述のようなことから、
本発明においては、磁気特性確保の点からＡｌおよびＳ
ｉを添加する場合においても、その添加量を適量に制御
し、かつ傾斜圧延と２重式圧延を組み合せて製造するこ
とにより、磁気特性を損なうことなく、良好な冷間加工
性を有する軟質磁性材料が得られることを見出した。そ
の発明の要旨とするところは、 （１）質量％で、Ｃ：≦０．０３％、Ｓｉ：０．１〜
３．０％、Ｍｎ：≦０．５％、Ｐ：≦０．１％、Ｃｒ：
４．０〜２０．０％、Ａｌ：０．１〜４．０％、Ｎ：≦
０．０２％、Ｏ：≦０．０１％、残部Ｆｅおよび不可避
的不純物からなる成分組成の大断面ブルームや鋼塊を分
塊圧延後、傾斜圧延した鋼片を熱間穿孔型圧延または２
重式圧延することを特徴とする冷間加工性に優れた軟質
磁性材料の製造方法。
本発明においては、磁気特性確保の点からＡｌおよびＳ
ｉを添加する場合においても、その添加量を適量に制御
し、かつ傾斜圧延と２重式圧延を組み合せて製造するこ
とにより、磁気特性を損なうことなく、良好な冷間加工
性を有する軟質磁性材料が得られることを見出した。そ
の発明の要旨とするところは、 （１）質量％で、Ｃ：≦０．０３％、Ｓｉ：０．１〜
３．０％、Ｍｎ：≦０．５％、Ｐ：≦０．１％、Ｃｒ：
４．０〜２０．０％、Ａｌ：０．１〜４．０％、Ｎ：≦
０．０２％、Ｏ：≦０．０１％、残部Ｆｅおよび不可避
的不純物からなる成分組成の大断面ブルームや鋼塊を分
塊圧延後、傾斜圧延した鋼片を熱間穿孔型圧延または２
重式圧延することを特徴とする冷間加工性に優れた軟質
磁性材料の製造方法。
【０００５】（２）前記（１）に加え、Ｚｒ，Ｔｉ，Ｎ
ｂ，Ｖの１種以上を合計で２．０％以下としたことを特
徴とする冷間加工性に優れた軟質磁性材料の製造方法。 （３）前記（１）または（２）に加え、Ｍｏ，Ｃｕ，Ｎ
ｉの１種以上を合計で２．０％以下としたことを特徴と
する冷間加工性に優れた軟質磁性材料の製造方法。 （４）前記（１）〜（３）に加え、Ｓ，Ｐｂ，Ｂｉ，Ｓ
ｅ，Ｔｅ，Ｃａの１種以上を合計で０．３％以下とした
ことを特徴とする冷間加工性に優れた軟質磁性材料の製
造方法。 （５）前記（１）の傾斜圧延において、その減面率を２
０％以上としたことを特徴とする冷間加工性に優れた軟
質磁性材料の製造方法にある。
ｂ，Ｖの１種以上を合計で２．０％以下としたことを特
徴とする冷間加工性に優れた軟質磁性材料の製造方法。 （３）前記（１）または（２）に加え、Ｍｏ，Ｃｕ，Ｎ
ｉの１種以上を合計で２．０％以下としたことを特徴と
する冷間加工性に優れた軟質磁性材料の製造方法。 （４）前記（１）〜（３）に加え、Ｓ，Ｐｂ，Ｂｉ，Ｓ
ｅ，Ｔｅ，Ｃａの１種以上を合計で０．３％以下とした
ことを特徴とする冷間加工性に優れた軟質磁性材料の製
造方法。 （５）前記（１）の傾斜圧延において、その減面率を２
０％以上としたことを特徴とする冷間加工性に優れた軟
質磁性材料の製造方法にある。
【０００６】
【発明の実施の形態】本発明に係る成分組成の範囲およ
び製造方法を定めた限定理由を説明する。 Ｃ：≦０．０３％ Ｃは、磁気特性、冷間加工性および耐食性等を低下させ
るため、低いほど望ましい。しかしながら、製造時に必
然的に導入されてしまい、低下させるには製造コストの
上昇を招く。一方、冷間加工性については、該製造方法
を適用することにより、０．０３％以下であれば著しい
低下は認められなかったため、その上限を０．０３％と
した。
び製造方法を定めた限定理由を説明する。 Ｃ：≦０．０３％ Ｃは、磁気特性、冷間加工性および耐食性等を低下させ
るため、低いほど望ましい。しかしながら、製造時に必
然的に導入されてしまい、低下させるには製造コストの
上昇を招く。一方、冷間加工性については、該製造方法
を適用することにより、０．０３％以下であれば著しい
低下は認められなかったため、その上限を０．０３％と
した。
【０００７】Ｓｉ：０．１〜３．０％ Ｓｉは、固有抵抗および磁気特性の改善に有効な元素で
あり多いほど望ましい。磁気特性の確保には０．１％以
上必要であるが、過剰な添加は冷間加工性の低下を招い
てしまう。しかし、３．０％以下であれば、傾斜圧延に
よる冷間加工性の改善効果は有効となるため、その上限
を３．０％とした。 Ｍｎ：≦０．５％ Ｍｎは、溶製時に必然的に導入されるが、多量の存在は
冷間加工性および磁気特性を損なうため、０．５％以下
とした。
あり多いほど望ましい。磁気特性の確保には０．１％以
上必要であるが、過剰な添加は冷間加工性の低下を招い
てしまう。しかし、３．０％以下であれば、傾斜圧延に
よる冷間加工性の改善効果は有効となるため、その上限
を３．０％とした。 Ｍｎ：≦０．５％ Ｍｎは、溶製時に必然的に導入されるが、多量の存在は
冷間加工性および磁気特性を損なうため、０．５％以下
とした。
【０００８】Ｐ：≦０．１％ Ｐは、冷間加工性および磁気特性の低下を招くため、そ
の上限を０．１％とした。 Ｃｒ：４．０〜２０．０％ Ｃｒは、耐食性の改善および固有抵抗の増加に有効であ
るが、多量の添加は磁気特性の低下および冷間加工性を
損なうため、その範囲を４．０〜２０．０％とした。
の上限を０．１％とした。 Ｃｒ：４．０〜２０．０％ Ｃｒは、耐食性の改善および固有抵抗の増加に有効であ
るが、多量の添加は磁気特性の低下および冷間加工性を
損なうため、その範囲を４．０〜２０．０％とした。
【０００９】Ａｌ：０．１〜４．０％ Ａｌは、固有抵抗および磁気特性の改善に有効な元素で
あり多いほど望ましい。磁気特性の確保には０．１％以
上必要であるが、過剰な添加は冷間加工性の低下を招い
てしまう。この際、４．０％以下であれば、傾斜圧延に
よる冷間加工性の改善効果は有効となるため、その上限
を４．０％とした。 Ｎ：≦０．０２％ Ｎは、磁気特性および冷間加工性の改善には低いほど望
ましいが、Ｃ同様に溶製時に導入されてしまう。これら
の特性を低下させないように、その上限を０．０２％と
した。
あり多いほど望ましい。磁気特性の確保には０．１％以
上必要であるが、過剰な添加は冷間加工性の低下を招い
てしまう。この際、４．０％以下であれば、傾斜圧延に
よる冷間加工性の改善効果は有効となるため、その上限
を４．０％とした。 Ｎ：≦０．０２％ Ｎは、磁気特性および冷間加工性の改善には低いほど望
ましいが、Ｃ同様に溶製時に導入されてしまう。これら
の特性を低下させないように、その上限を０．０２％と
した。
【００１０】Ｏ：≦０．０１％ Ｏは、酸化物介在物の増加による冷間加工性の低下を損
わないよう、その上限を０．０１％とした。 Ｚｒ，Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖの１種以上を合計で２．０％以下 Ｚｒ，Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖは、さらに冷間加工性を向上させ
る場合に効果的な元素であるが、過剰な添加は磁気特性
の低下を招く。このため、これら元素１種以上の添加を
合計で２％以下とした。
わないよう、その上限を０．０１％とした。 Ｚｒ，Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖの１種以上を合計で２．０％以下 Ｚｒ，Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖは、さらに冷間加工性を向上させ
る場合に効果的な元素であるが、過剰な添加は磁気特性
の低下を招く。このため、これら元素１種以上の添加を
合計で２％以下とした。
【００１１】Ｍｏ，Ｃｕ，Ｎｉの１種以上を合計で２．
０％以下 Ｍｏ，Ｃｕ，Ｎｉは、さらに耐食性を向上させるために
有効な元素であるが、過剰な添加はコスト上昇を招く。
従って、これら元素１種以上の合計量を２．０％以下と
するのが有効である。 Ｓ，Ｐｂ，Ｂｉ，Ｓｅ，Ｔｅ，Ｃａの１種以上を合計で
０．３％以下 Ｓ，Ｐｂ，Ｂｉ，Ｓｅ，Ｔｅ，Ｃａは、さらに切削性が
必要とされる場合に添加することは有効であるが、過剰
な添加は冷間加工性や磁気特性を損なう。このため、各
元素およびそれらの組合せの合計量を０．３％以下とし
た。
０％以下 Ｍｏ，Ｃｕ，Ｎｉは、さらに耐食性を向上させるために
有効な元素であるが、過剰な添加はコスト上昇を招く。
従って、これら元素１種以上の合計量を２．０％以下と
するのが有効である。 Ｓ，Ｐｂ，Ｂｉ，Ｓｅ，Ｔｅ，Ｃａの１種以上を合計で
０．３％以下 Ｓ，Ｐｂ，Ｂｉ，Ｓｅ，Ｔｅ，Ｃａは、さらに切削性が
必要とされる場合に添加することは有効であるが、過剰
な添加は冷間加工性や磁気特性を損なう。このため、各
元素およびそれらの組合せの合計量を０．３％以下とし
た。
【００１２】軟質磁性材料において、磁気特性の向上に
はＡｌおよびＳｉの添加並びに２重式圧延を繰り返すこ
とにより結晶粒の異方性を高めることが有効である。し
かしながら、それらの方法では、冷間加工性を著しく低
下させてしまう。これに対し、分塊圧延後に傾斜圧延
（ＰＳＷ）−２重式圧延もしくは傾斜圧延（ＰＳＷ）−
熱間穿孔圧延を行うことにより、結晶粒のランダム化が
促進し、磁性特性を損なうことなく冷間加工性を向上さ
せることが出来る。また、この傾斜圧延（ＰＳＷ）の圧
延時に、減面率を２０％以上とすることで、さらに冷間
加工性が改善される。
はＡｌおよびＳｉの添加並びに２重式圧延を繰り返すこ
とにより結晶粒の異方性を高めることが有効である。し
かしながら、それらの方法では、冷間加工性を著しく低
下させてしまう。これに対し、分塊圧延後に傾斜圧延
（ＰＳＷ）−２重式圧延もしくは傾斜圧延（ＰＳＷ）−
熱間穿孔圧延を行うことにより、結晶粒のランダム化が
促進し、磁性特性を損なうことなく冷間加工性を向上さ
せることが出来る。また、この傾斜圧延（ＰＳＷ）の圧
延時に、減面率を２０％以上とすることで、さらに冷間
加工性が改善される。
【００１３】
【実施例】以下、本発明について実施例をもって具体的
に説明する。供試材には、大断面ブルームまたは鋼塊よ
り分塊圧延−傾斜圧延（ＰＳＷ）−２重式圧延を行った
φ２０ｍｍ棒鋼を用いた。また、比較には従来通りの製
造方法である大断面ブルームまたは鋼塊より分塊圧延−
２重式圧延を繰返し行ったものを用いた。特に傾斜圧延
にはＰＳＷを用いた。ＰＳＷとは、遊星型傾斜ロール圧
延機のことであり、パスラインを中心に１２０度の角度
で配置された３個の遊星円錐ロールと、それらロールを
組み込んだロールハウジング本体が複数回転（ローター
が回転することによりロールが公転しながら自転する）
することにより、高圧下率で圧延を行う装置である。ま
た、２重式圧延とは、パスライン方向に対し、天地或い
は左右の２方向からのみによる圧延方法である。これら
の特性評価は、冷間加工性については切欠限界据込率と
シャルピー遷移温度で、磁気特性については固有抵抗、
磁束密度（Ｂ25）で評価を行った。その結果を表１に示
す。
に説明する。供試材には、大断面ブルームまたは鋼塊よ
り分塊圧延−傾斜圧延（ＰＳＷ）−２重式圧延を行った
φ２０ｍｍ棒鋼を用いた。また、比較には従来通りの製
造方法である大断面ブルームまたは鋼塊より分塊圧延−
２重式圧延を繰返し行ったものを用いた。特に傾斜圧延
にはＰＳＷを用いた。ＰＳＷとは、遊星型傾斜ロール圧
延機のことであり、パスラインを中心に１２０度の角度
で配置された３個の遊星円錐ロールと、それらロールを
組み込んだロールハウジング本体が複数回転（ローター
が回転することによりロールが公転しながら自転する）
することにより、高圧下率で圧延を行う装置である。ま
た、２重式圧延とは、パスライン方向に対し、天地或い
は左右の２方向からのみによる圧延方法である。これら
の特性評価は、冷間加工性については切欠限界据込率と
シャルピー遷移温度で、磁気特性については固有抵抗、
磁束密度（Ｂ25）で評価を行った。その結果を表１に示
す。
【００１４】限界据込率（％）は、深さ０．８ｍｍの切
欠入りのφ１４×Ｌ２１の試験片を用い、１０個中５個
のＴＰで割れが発生する据込率で評価を行った。その結
果、６０％以上を合格とした。シャルピー遷移温度
（℃）は、ＪＩＳ４号−Ｖノッチ試験片を用い行った。
評価は、Ａ：≦０℃、Ｂ：０〜１５℃、Ｃ：１５〜３０
℃、Ｄ：３０〜５０℃、Ｅ≧５０℃とし、常温での冷鍛
性を考慮して、Ａ〜Ｃを合格とした。
欠入りのφ１４×Ｌ２１の試験片を用い、１０個中５個
のＴＰで割れが発生する据込率で評価を行った。その結
果、６０％以上を合格とした。シャルピー遷移温度
（℃）は、ＪＩＳ４号−Ｖノッチ試験片を用い行った。
評価は、Ａ：≦０℃、Ｂ：０〜１５℃、Ｃ：１５〜３０
℃、Ｄ：３０〜５０℃、Ｅ≧５０℃とし、常温での冷鍛
性を考慮して、Ａ〜Ｃを合格とした。
【００１５】固有抵抗（μΩ・ｍ）は、表面を旋削した
φ２０ｍｍ×Ｌ５００ｍｍの棒状試験片を用い、直流四
端子法にて測定を行った。固有抵抗が大きい程消費電力
を小さくすることもできるため、０．７０μΩ・ｍ以上
を合格とした。磁束密度（ＫＧ）は、外径φ２０×Ｌ５
００ｍｍの棒状試験片にホルマン線を巻き、直流磁化特
性自動記録装置にてヒステリシスループから求めた。磁
束密度が大きいほど部品の軽量化に適するため、１．０
０（Ｔ）以上を合格基準とした。
φ２０ｍｍ×Ｌ５００ｍｍの棒状試験片を用い、直流四
端子法にて測定を行った。固有抵抗が大きい程消費電力
を小さくすることもできるため、０．７０μΩ・ｍ以上
を合格とした。磁束密度（ＫＧ）は、外径φ２０×Ｌ５
００ｍｍの棒状試験片にホルマン線を巻き、直流磁化特
性自動記録装置にてヒステリシスループから求めた。磁
束密度が大きいほど部品の軽量化に適するため、１．０
０（Ｔ）以上を合格基準とした。
【００１６】
【表１】
【００１７】表１に示すように、Ｎｏ．１〜３は本発明
例であり、Ｎｏ．４〜８は比較例である。本発明例１と
比較例４、本発明例２と比較例５、本発明例３と比較例
６は同一組成であるが、比較例４、５、６は６０％以下
の低い限界据込率であるに対し、傾斜圧延を行った本発
明例１、２、３は限界据込率（冷間加工性）が改善され
ており、磁気特性も良好な値を示している。本発明例１
−ＡとＢ、２−ＡとＢ、３−ＡとＢは同一成分である
が、いずれもＰＳＷでの減面率を多くとることにより
（Ａ→Ｂ）、冷間加工性が向上する。比較例７は本発明
外の組成であり、限界据込率、磁気特性ともに良くな
い。
例であり、Ｎｏ．４〜８は比較例である。本発明例１と
比較例４、本発明例２と比較例５、本発明例３と比較例
６は同一組成であるが、比較例４、５、６は６０％以下
の低い限界据込率であるに対し、傾斜圧延を行った本発
明例１、２、３は限界据込率（冷間加工性）が改善され
ており、磁気特性も良好な値を示している。本発明例１
−ＡとＢ、２−ＡとＢ、３−ＡとＢは同一成分である
が、いずれもＰＳＷでの減面率を多くとることにより
（Ａ→Ｂ）、冷間加工性が向上する。比較例７は本発明
外の組成であり、限界据込率、磁気特性ともに良くな
い。
【００１８】
【発明の効果】以上述べたように、本発明により優れた
磁気特性により電子機器、電磁弁鉄芯やカーエレクトロ
ニクス関連部品等の幅広い用途に適し、優れた冷間加工
性を有することにより過酷な冷間加工条件に適した材料
を提供することができるため、材料から加工までのトー
タルでのコストダウンが可能となる極めて優れた効果を
奏するものである。
磁気特性により電子機器、電磁弁鉄芯やカーエレクトロ
ニクス関連部品等の幅広い用途に適し、優れた冷間加工
性を有することにより過酷な冷間加工条件に適した材料
を提供することができるため、材料から加工までのトー
タルでのコストダウンが可能となる極めて優れた効果を
奏するものである。
フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ２２Ｃ 38/60 Ｈ０１Ｆ 1/14 Ａ
Claims (5)
- 【請求項１】 質量％で、 Ｃ：≦０．０３％、 Ｓｉ：０．１〜３．０％、 Ｍｎ：≦０．５％、 Ｐ：≦０．１％、 Ｃｒ：４．０〜２０．０％、 Ａｌ：０．１〜４．０％、 Ｎ：≦０．０２％、 Ｏ：≦０．０１％ 残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる成分組成の大断
面ブルームや鋼塊を分塊圧延後、傾斜圧延した鋼片を熱
間穿孔型圧延または２重式圧延することを特徴とする冷
間加工性に優れた軟質磁性材料の製造方法。 - 【請求項２】 請求項１に加え、Ｚｒ，Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖ
の１種以上を合計で２．０％以下としたことを特徴とす
る冷間加工性に優れた軟質磁性材料の製造方法。 - 【請求項３】 請求項１または２に加え、Ｍｏ，Ｃｕ，
Ｎｉの１種以上を合計で２．０％以下としたことを特徴
とする冷間加工性に優れた軟質磁性材料の製造方法。 - 【請求項４】 請求項１〜３に加え、Ｓ，Ｐｂ，Ｂｉ，
Ｓｅ，Ｔｅ，Ｃａの１種以上を合計で０．３％以下とし
たことを特徴とする冷間加工性に優れた軟質磁性材料の
製造方法。 - 【請求項５】 請求項１の傾斜圧延において、その減面
率を２０％以上としたことを特徴とする冷間加工性に優
れた軟質磁性材料の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001048356A JP2002252107A (ja) | 2001-02-23 | 2001-02-23 | 冷間加工性に優れた軟質磁性材料の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001048356A JP2002252107A (ja) | 2001-02-23 | 2001-02-23 | 冷間加工性に優れた軟質磁性材料の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002252107A true JP2002252107A (ja) | 2002-09-06 |
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ID=18909637
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
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|---|---|---|---|---|
| KR100915199B1 (ko) * | 2007-09-07 | 2009-09-02 | 하미란 | 열간 단조를 이용한 연자성 스테인리스 부품의 제조방법 및이에 의해 제조된 하우징 및 코어 |
| WO2010140509A1 (ja) * | 2009-06-03 | 2010-12-09 | 新日本製鐵株式会社 | 無方向性電磁鋼板及びその製造方法 |
| RU2650353C1 (ru) * | 2017-09-18 | 2018-04-11 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Сталь |
-
2001
- 2001-02-23 JP JP2001048356A patent/JP2002252107A/ja active Pending
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| US9595376B2 (en) | 2009-06-03 | 2017-03-14 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Non-oriented electrical steel sheet and manufacturing method thereof |
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