JP2002235132A - 銅合金製内面溝付溶接管及びそれを使用したフィンチューブ型熱交換器 - Google Patents
銅合金製内面溝付溶接管及びそれを使用したフィンチューブ型熱交換器Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 強度が高いため使用圧力が高い冷媒に対応で
き、成形性が高く管内面に高リード及びハイフィン形状
の溝が形成できるため伝熱性能が優れ、溶接性、２次加
工性及びろう付け性が良好な銅合金製内面溝付溶接管を
提供する。 【解決手段】 銅合金製内面溝付溶接管の素材となる銅
合金に、Ｍｎ：０．０５乃至２．０質量％、Ｐ：０．０
０５乃至０．０４０質量％、Ｈ：１質量ｐｐｍ以下及び
Ｏ：５０質量ｐｐｍ以下を添加し、残部をＣｕ及び不可
避的不純物とし、Ｈの含有量を［Ｈ］（質量ｐｐｍ）、
Ｏの含有量を［Ｏ］（質量ｐｐｍ）とするとき、［Ｈ］
×［Ｏ］の値を４０以下とする。
き、成形性が高く管内面に高リード及びハイフィン形状
の溝が形成できるため伝熱性能が優れ、溶接性、２次加
工性及びろう付け性が良好な銅合金製内面溝付溶接管を
提供する。 【解決手段】 銅合金製内面溝付溶接管の素材となる銅
合金に、Ｍｎ：０．０５乃至２．０質量％、Ｐ：０．０
０５乃至０．０４０質量％、Ｈ：１質量ｐｐｍ以下及び
Ｏ：５０質量ｐｐｍ以下を添加し、残部をＣｕ及び不可
避的不純物とし、Ｈの含有量を［Ｈ］（質量ｐｐｍ）、
Ｏの含有量を［Ｏ］（質量ｐｐｍ）とするとき、［Ｈ］
×［Ｏ］の値を４０以下とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、フィンチューブ型
熱交換器に組み込まれる伝熱管として好適な銅合金製内
面溝付溶接管及びそれを使用したフィンチューブ型熱交
換器に関し、特に、強度及び成形性を向上させることに
より従来よりも使用圧力が高い冷媒への対応及び伝熱性
能の向上を図った銅合金製内面溝付溶接管及びそれを使
用したフィンチューブ型熱交換器に関する。
熱交換器に組み込まれる伝熱管として好適な銅合金製内
面溝付溶接管及びそれを使用したフィンチューブ型熱交
換器に関し、特に、強度及び成形性を向上させることに
より従来よりも使用圧力が高い冷媒への対応及び伝熱性
能の向上を図った銅合金製内面溝付溶接管及びそれを使
用したフィンチューブ型熱交換器に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、熱交換器の冷媒には、単一冷媒で
あるＨＣＦＣ２２が使用されている。また、熱交換器に
組み込まれる伝熱管には、転造により成形されたシーム
レス管又は圧延及び高周波溶接により形成された溶接管
が使用され、これらの管の内面には種々のパターンの溝
が設けられている。例えば、これらの管の内面には螺旋
状の溝又は交差溝が設けられ、また、同一パターンの溝
により構成された溝付帯が１又は複数設けられ、更に、
溝付帯間に平坦部が設けられている場合もある。また、
これらの伝熱管の素材には、ＪＩＳＨ３３００のＣ１２
２０に記載されているりん脱酸銅が多く使用されてい
る。
あるＨＣＦＣ２２が使用されている。また、熱交換器に
組み込まれる伝熱管には、転造により成形されたシーム
レス管又は圧延及び高周波溶接により形成された溶接管
が使用され、これらの管の内面には種々のパターンの溝
が設けられている。例えば、これらの管の内面には螺旋
状の溝又は交差溝が設けられ、また、同一パターンの溝
により構成された溝付帯が１又は複数設けられ、更に、
溝付帯間に平坦部が設けられている場合もある。また、
これらの伝熱管の素材には、ＪＩＳＨ３３００のＣ１２
２０に記載されているりん脱酸銅が多く使用されてい
る。
【０００３】しかしながら、近時、ＨＣＦＣ２２はオゾ
ン層破壊の一因であるとされ、環境問題に鑑みて、熱交
換器に使用される冷媒はオゾン層の破壊及び地球温暖化
を引き起こさない冷媒に変化しつつある。このような新
しい冷媒として、ＨＦＣ４１０Ａ及びＨＦＣ４０７Ｃが
ある。
ン層破壊の一因であるとされ、環境問題に鑑みて、熱交
換器に使用される冷媒はオゾン層の破壊及び地球温暖化
を引き起こさない冷媒に変化しつつある。このような新
しい冷媒として、ＨＦＣ４１０Ａ及びＨＦＣ４０７Ｃが
ある。
【０００４】このうち、特にルームエアコンの冷媒に使
用されるＨＦＣ４１０Ａは、従来のＨＣＦＣ２２と比較
して常用圧力が約１．５倍となる。このため、伝熱管は
高圧に耐えるように強度（耐力）が高く、疲労強度が優
れていることが要求される。
用されるＨＦＣ４１０Ａは、従来のＨＣＦＣ２２と比較
して常用圧力が約１．５倍となる。このため、伝熱管は
高圧に耐えるように強度（耐力）が高く、疲労強度が優
れていることが要求される。
【０００５】特開２０００−１７２８号公報及び特開２
０００−１９９０２３号公報には、伝熱管の耐力及び疲
労強度を向上させることを目的として、銅にＣｏ及びＰ
等を添加した銅合金からなる熱交換器用継目無銅合金管
が開示されている。
０００−１９９０２３号公報には、伝熱管の耐力及び疲
労強度を向上させることを目的として、銅にＣｏ及びＰ
等を添加した銅合金からなる熱交換器用継目無銅合金管
が開示されている。
【０００６】また、前述の新冷媒を使用する熱交換器に
おいて、伝熱管の伝熱特性を向上させるため、伝熱管の
内面の溝形状は高リード化及びハイフィン化が進んでい
る。しかしながら、転造により形成されるシームレス管
においては、溝を高リード化及びハイフィン化すること
が困難であるため、近時、伝熱管として溝形状の自由度
が高い溶接管の適用が広がりつつある。
おいて、伝熱管の伝熱特性を向上させるため、伝熱管の
内面の溝形状は高リード化及びハイフィン化が進んでい
る。しかしながら、転造により形成されるシームレス管
においては、溝を高リード化及びハイフィン化すること
が困難であるため、近時、伝熱管として溝形状の自由度
が高い溶接管の適用が広がりつつある。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
技術には以下に示すような問題点がある。例えば、特開
２０００−１７２８号公報及び特開２０００−１９９０
２３号公報に開示されているように、伝熱管の素材を合
金化して強度及び疲労強度を向上させると、成形性、即
ち、造管性及び溝成形性が低下するという問題点があ
る。
技術には以下に示すような問題点がある。例えば、特開
２０００−１７２８号公報及び特開２０００−１９９０
２３号公報に開示されているように、伝熱管の素材を合
金化して強度及び疲労強度を向上させると、成形性、即
ち、造管性及び溝成形性が低下するという問題点があ
る。
【０００８】即ち、内面溝付シームレス管においては、
素材の銅合金の変形抵抗が上昇し、熱間加工、冷間抽伸
及び溝付き転造加工が困難になる。その結果、熱間加工
の温度を上昇させざるを得なくなるため種々の弊害が発
生し、また、冷間抽伸において中間焼鈍工程を設けざる
を得なくなり生産性が低下するといった問題が発生す
る。また、溝成形が困難になり高リード形状及びハイフ
ィン形状の溝を成形できなくなる。
素材の銅合金の変形抵抗が上昇し、熱間加工、冷間抽伸
及び溝付き転造加工が困難になる。その結果、熱間加工
の温度を上昇させざるを得なくなるため種々の弊害が発
生し、また、冷間抽伸において中間焼鈍工程を設けざる
を得なくなり生産性が低下するといった問題が発生す
る。また、溝成形が困難になり高リード形状及びハイフ
ィン形状の溝を成形できなくなる。
【０００９】一方、内面溝付溶接管においても、造管性
が低下し、素材となる条材の熱間加工、冷間圧延及び製
管が困難になる。また、溝成形性が低下するため、溝ロ
ール等の工具の寿命が短くなり生産性が低下すると共
に、高リード形状及びハイフィン形状の溝の成形が困難
になる。また、添加する合金成分によっては、条材を溶
接して溶接管を形成する際の溶接性の低下、形成された
内面溝付溶接管の２次加工性の低下及びこの内面溝付溶
接管を熱交換器に組み込む際のろう付け性の低下といっ
た問題が発生する。
が低下し、素材となる条材の熱間加工、冷間圧延及び製
管が困難になる。また、溝成形性が低下するため、溝ロ
ール等の工具の寿命が短くなり生産性が低下すると共
に、高リード形状及びハイフィン形状の溝の成形が困難
になる。また、添加する合金成分によっては、条材を溶
接して溶接管を形成する際の溶接性の低下、形成された
内面溝付溶接管の２次加工性の低下及びこの内面溝付溶
接管を熱交換器に組み込む際のろう付け性の低下といっ
た問題が発生する。
【００１０】本発明はかかる問題点に鑑みてなされたも
のであって、強度が高いため使用圧力が高い冷媒に対応
でき、成形性が高く管内面に高リード及びハイフィン形
状の溝が形成できるため伝熱性能が優れ、溶接性、２次
加工性及びろう付け性が良好な銅合金製内面溝付溶接管
及びそれを使用したフィンチューブ型熱交換器を提供す
ることを目的とする。
のであって、強度が高いため使用圧力が高い冷媒に対応
でき、成形性が高く管内面に高リード及びハイフィン形
状の溝が形成できるため伝熱性能が優れ、溶接性、２次
加工性及びろう付け性が良好な銅合金製内面溝付溶接管
及びそれを使用したフィンチューブ型熱交換器を提供す
ることを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明に係る銅合金製内
面溝付溶接管は、少なくとも一方の面に溝が形成された
溝付圧延条の幅方向端縁を溶接して製造され熱交換器の
伝熱管として使用される銅合金製内面溝付溶接管におい
て、Ｍｎ：０．０５乃至２．０質量％、Ｐ：０．００５
乃至０．０４０質量％、Ｈ：１質量ｐｐｍ以下及びＯ：
５０質量ｐｐｍ以下を含有し、残部がＣｕ及び不可避的
不純物からなり、Ｈの含有量を［Ｈ］（質量ｐｐｍ）、
Ｏの含有量を［Ｏ］（質量ｐｐｍ）とするとき、［Ｈ］
×［Ｏ］の値が４０以下である組成を有することを特徴
とする。
面溝付溶接管は、少なくとも一方の面に溝が形成された
溝付圧延条の幅方向端縁を溶接して製造され熱交換器の
伝熱管として使用される銅合金製内面溝付溶接管におい
て、Ｍｎ：０．０５乃至２．０質量％、Ｐ：０．００５
乃至０．０４０質量％、Ｈ：１質量ｐｐｍ以下及びＯ：
５０質量ｐｐｍ以下を含有し、残部がＣｕ及び不可避的
不純物からなり、Ｈの含有量を［Ｈ］（質量ｐｐｍ）、
Ｏの含有量を［Ｏ］（質量ｐｐｍ）とするとき、［Ｈ］
×［Ｏ］の値が４０以下である組成を有することを特徴
とする。
【００１２】本発明においては、素材である銅合金にＭ
ｎを添加することにより銅合金製内面溝付溶接管の成形
性及び２次加工性を低下させずに強度を向上させ、Ｐを
添加することによりろう付け性を向上させ、Ｈ及びＯの
含有量を前記範囲に規定することにより溶接性を向上さ
せることができる。
ｎを添加することにより銅合金製内面溝付溶接管の成形
性及び２次加工性を低下させずに強度を向上させ、Ｐを
添加することによりろう付け性を向上させ、Ｈ及びＯの
含有量を前記範囲に規定することにより溶接性を向上さ
せることができる。
【００１３】本発明に係る他の銅合金製内面溝付溶接管
は、少なくとも一方の面に溝が形成された溝付圧延条の
幅方向端縁を溶接して製造され熱交換器の伝熱管として
使用される銅合金製内面溝付溶接管において、Ｍｎ：
０．０５乃至２．０質量％、Ｐ：０．００５乃至０．０
４０質量％、Ｈ：１質量ｐｐｍ以下、Ｏ：５０質量ｐｐ
ｍ以下及びＳｎ：０．０１乃至２．０質量％を含有し、
残部がＣｕ及び不可避的不純物からなり、Ｈの含有量を
［Ｈ］（質量ｐｐｍ）、Ｏの含有量を［Ｏ］（質量ｐｐ
ｍ）とするとき、［Ｈ］×［Ｏ］の値が４０以下であ
り、Ｍｎ及びＳｎの合計含有量が２．５質量％以下であ
る組成を有することを特徴とする。
は、少なくとも一方の面に溝が形成された溝付圧延条の
幅方向端縁を溶接して製造され熱交換器の伝熱管として
使用される銅合金製内面溝付溶接管において、Ｍｎ：
０．０５乃至２．０質量％、Ｐ：０．００５乃至０．０
４０質量％、Ｈ：１質量ｐｐｍ以下、Ｏ：５０質量ｐｐ
ｍ以下及びＳｎ：０．０１乃至２．０質量％を含有し、
残部がＣｕ及び不可避的不純物からなり、Ｈの含有量を
［Ｈ］（質量ｐｐｍ）、Ｏの含有量を［Ｏ］（質量ｐｐ
ｍ）とするとき、［Ｈ］×［Ｏ］の値が４０以下であ
り、Ｍｎ及びＳｎの合計含有量が２．５質量％以下であ
る組成を有することを特徴とする。
【００１４】本発明においては、素材である銅合金にＭ
ｎ及びＰを添加し、Ｈ及びＯを前記範囲に規定すること
により、銅合金製内面溝付溶接管の成形性、２次加工
性、強度、ろう付け性及び溶接性を向上させることがで
きる。また、Ｓｎを添加することにより、強度をより向
上させることができる。
ｎ及びＰを添加し、Ｈ及びＯを前記範囲に規定すること
により、銅合金製内面溝付溶接管の成形性、２次加工
性、強度、ろう付け性及び溶接性を向上させることがで
きる。また、Ｓｎを添加することにより、強度をより向
上させることができる。
【００１５】本発明に係る更に他の銅合金製内面溝付溶
接管は、少なくとも一方の面に溝が形成された溝付圧延
条の幅方向端縁を溶接して製造され熱交換器の伝熱管と
して使用される銅合金製内面溝付溶接管において、Ｍ
ｎ：０．０５乃至２．０質量％、Ｐ：０．００５乃至
０．０４０質量％、Ｈ：１質量ｐｐｍ以下、Ｏ：５０質
量ｐｐｍ以下及びＺｎ：０．０５乃至１．０質量％を含
有し、残部がＣｕ及び不可避的不純物からなり、Ｈの含
有量を［Ｈ］（質量ｐｐｍ）、Ｏの含有量を［Ｏ］（質
量ｐｐｍ）とするとき、［Ｈ］×［Ｏ］の値が４０以下
であり、Ｍｎ及びＺｎの合計含有量が２．５質量％以下
である組成を有することを特徴とする。
接管は、少なくとも一方の面に溝が形成された溝付圧延
条の幅方向端縁を溶接して製造され熱交換器の伝熱管と
して使用される銅合金製内面溝付溶接管において、Ｍ
ｎ：０．０５乃至２．０質量％、Ｐ：０．００５乃至
０．０４０質量％、Ｈ：１質量ｐｐｍ以下、Ｏ：５０質
量ｐｐｍ以下及びＺｎ：０．０５乃至１．０質量％を含
有し、残部がＣｕ及び不可避的不純物からなり、Ｈの含
有量を［Ｈ］（質量ｐｐｍ）、Ｏの含有量を［Ｏ］（質
量ｐｐｍ）とするとき、［Ｈ］×［Ｏ］の値が４０以下
であり、Ｍｎ及びＺｎの合計含有量が２．５質量％以下
である組成を有することを特徴とする。
【００１６】本発明においては、素材である銅合金にＭ
ｎ及びＰを添加し、Ｈ及びＯを前記範囲に規定すること
により、銅合金製内面溝付溶接管の成形性、２次加工
性、強度、ろう付け性及び溶接性を向上させることがで
きる。また、Ｚｎを添加することにより、成形性をより
向上させることができる。
ｎ及びＰを添加し、Ｈ及びＯを前記範囲に規定すること
により、銅合金製内面溝付溶接管の成形性、２次加工
性、強度、ろう付け性及び溶接性を向上させることがで
きる。また、Ｚｎを添加することにより、成形性をより
向上させることができる。
【００１７】本発明に係る更に他の銅合金製内面溝付溶
接管は、少なくとも一方の面に溝が形成された溝付圧延
条の幅方向端縁を溶接して製造され熱交換器の伝熱管と
して使用される銅合金製内面溝付溶接管において、Ｍ
ｎ：０．０５乃至２．０質量％、Ｐ：０．００５乃至
０．０４０質量％、Ｈ：１質量ｐｐｍ以下、Ｏ：５０質
量ｐｐｍ以下、Ｓｎ：０．０１乃至２．０質量％、Ｚ
ｎ：０．０５乃至１．０質量％を含有し、残部がＣｕ及
び不可避的不純物からなり、Ｈの含有量を［Ｈ］（質量
ｐｐｍ）、Ｏの含有量を［Ｏ］（質量ｐｐｍ）とすると
き、［Ｈ］×［Ｏ］の値が４０以下であり、Ｍｎ及びＳ
ｎの合計含有量が２．５質量％以下、Ｍｎ及びＺｎの合
計含有量が２．５質量％以下、Ｍｎ、Ｚｎ及びＳｎの合
計含有量が２．５質量％以下である組成を有することを
特徴とする。
接管は、少なくとも一方の面に溝が形成された溝付圧延
条の幅方向端縁を溶接して製造され熱交換器の伝熱管と
して使用される銅合金製内面溝付溶接管において、Ｍ
ｎ：０．０５乃至２．０質量％、Ｐ：０．００５乃至
０．０４０質量％、Ｈ：１質量ｐｐｍ以下、Ｏ：５０質
量ｐｐｍ以下、Ｓｎ：０．０１乃至２．０質量％、Ｚ
ｎ：０．０５乃至１．０質量％を含有し、残部がＣｕ及
び不可避的不純物からなり、Ｈの含有量を［Ｈ］（質量
ｐｐｍ）、Ｏの含有量を［Ｏ］（質量ｐｐｍ）とすると
き、［Ｈ］×［Ｏ］の値が４０以下であり、Ｍｎ及びＳ
ｎの合計含有量が２．５質量％以下、Ｍｎ及びＺｎの合
計含有量が２．５質量％以下、Ｍｎ、Ｚｎ及びＳｎの合
計含有量が２．５質量％以下である組成を有することを
特徴とする。
【００１８】本発明においては、素材である銅合金にＭ
ｎ、Ｐ、Ｓｎ及びＺｎを添加し、Ｈ及びＯを前記範囲に
規定することにより、銅合金製内面溝付溶接管の成形
性、２次加工性、強度、ろう付け性及び溶接性を向上さ
せることができる。
ｎ、Ｐ、Ｓｎ及びＺｎを添加し、Ｈ及びＯを前記範囲に
規定することにより、銅合金製内面溝付溶接管の成形
性、２次加工性、強度、ろう付け性及び溶接性を向上さ
せることができる。
【００１９】本発明に係るフィンチューブ型熱交換器
は、相互に平行に配設された複数のアルミニウム又はア
ルミニウム合金製のフィンと、前記フィンを挿通し前記
フィンとの間で熱伝導する前記銅合金製内面溝付溶接管
と、を有することを特徴とする。
は、相互に平行に配設された複数のアルミニウム又はア
ルミニウム合金製のフィンと、前記フィンを挿通し前記
フィンとの間で熱伝導する前記銅合金製内面溝付溶接管
と、を有することを特徴とする。
【００２０】本発明においては、伝熱管として前述の銅
合金製内面溝付溶接管を使用することにより、従来より
も使用圧力が高い冷媒に対応可能で、且つ、伝熱性能が
高いフィンチューブ型熱交換器を製造することができ
る。
合金製内面溝付溶接管を使用することにより、従来より
も使用圧力が高い冷媒に対応可能で、且つ、伝熱性能が
高いフィンチューブ型熱交換器を製造することができ
る。
【００２１】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施例について具
体的に説明する。本実施例に係る銅合金製内面溝付溶接
管の寸法及び溝形状は特に制限されないが、以下に１例
を示す。熱交換器組立前の銅合金製内面溝付溶接管の寸
法は、外径が例えば４乃至１３ｍｍであり、底肉厚が例
えば０．１乃至０．３ｍｍである。また、内面の溝形状
は、溝深さが例えば０．１乃至０．３ｍｍ、リード角が
例えば５〜３５°、山頂角が例えば１０〜３０°、溝の
ピッチが例えば０．１２乃至０．３ｍｍである。溝のパ
ターンは、平行溝からなるパターンであってもよく、１
以上の交差溝が設けられた交差溝付帯を形成していても
よい。
体的に説明する。本実施例に係る銅合金製内面溝付溶接
管の寸法及び溝形状は特に制限されないが、以下に１例
を示す。熱交換器組立前の銅合金製内面溝付溶接管の寸
法は、外径が例えば４乃至１３ｍｍであり、底肉厚が例
えば０．１乃至０．３ｍｍである。また、内面の溝形状
は、溝深さが例えば０．１乃至０．３ｍｍ、リード角が
例えば５〜３５°、山頂角が例えば１０〜３０°、溝の
ピッチが例えば０．１２乃至０．３ｍｍである。溝のパ
ターンは、平行溝からなるパターンであってもよく、１
以上の交差溝が設けられた交差溝付帯を形成していても
よい。
【００２２】以下、本発明の銅合金製内面溝付溶接管の
組成及び成分限定理由について説明する。
組成及び成分限定理由について説明する。
【００２３】Ｍｎ：０．０５乃至２．０質量％ Ｍｎは銅合金内に固溶すると共にりん化物を形成して、
銅合金の強度を向上させる効果がある。また、Ｍｎは蟻
の巣状腐食を防止する効果がある。Ｍｎ量が０．０５質
量％未満では、前記効果が小さい。また、Ｍｎ量が２．
０質量％を超えると、溝成形性、管の２次加工性及びろ
う付け性が低下する。従って、Ｍｎ量は０．０５乃至
２．０質量％とする。好ましくは、０．２乃至１．０質
量％である。
銅合金の強度を向上させる効果がある。また、Ｍｎは蟻
の巣状腐食を防止する効果がある。Ｍｎ量が０．０５質
量％未満では、前記効果が小さい。また、Ｍｎ量が２．
０質量％を超えると、溝成形性、管の２次加工性及びろ
う付け性が低下する。従って、Ｍｎ量は０．０５乃至
２．０質量％とする。好ましくは、０．２乃至１．０質
量％である。
【００２４】Ｐ：０．００５乃至０．０４０質量％ Ｐは銅合金の溶湯を脱酸し、熱交換器の組立工程におけ
るろう付け時の水素脆化を防止する。また、前述のとお
り、Ｍｎと共にりん化物を形成し、銅合金の強度を向上
させる。Ｐ量が０．００５質量％未満では、銅合金が脱
酸不足になり、ろう付け時に水素脆化を引き起こす恐れ
がある。また、前述の強度向上効果が得られない。一
方、Ｐ量が０．０４０質量％を超えると、応力腐食割れ
感受性が向上し、応力腐食割れによるリークが生じる場
合がある。従って、Ｐ量は０．００５乃至０．０４０質
量％とする。好ましくは、０．００５乃至０．０１質量
％である。
るろう付け時の水素脆化を防止する。また、前述のとお
り、Ｍｎと共にりん化物を形成し、銅合金の強度を向上
させる。Ｐ量が０．００５質量％未満では、銅合金が脱
酸不足になり、ろう付け時に水素脆化を引き起こす恐れ
がある。また、前述の強度向上効果が得られない。一
方、Ｐ量が０．０４０質量％を超えると、応力腐食割れ
感受性が向上し、応力腐食割れによるリークが生じる場
合がある。従って、Ｐ量は０．００５乃至０．０４０質
量％とする。好ましくは、０．００５乃至０．０１質量
％である。
【００２５】Ｈ：１質量ｐｐｍ以下 Ｈが銅合金中に多量に含有されていると、溶接時にスパ
ッタ及び溶着不良が発生する。スパッタが発生すると溶
接時に管の内部に金属粉が発生するため、この管を例え
ば冷凍機等の熱交換器に組み込むと、金属粉がキャビラ
リー管を詰まらせ、コンプレッサーを含む冷凍サイクル
に異常が発生する。また、溶着不良が発生すると、その
部分でリークが発生する。Ｈ量が１質量ｐｐｍ以下であ
れば前記問題は発生しないため、Ｈ量の上限値は１質量
ｐｐｍとする。好ましくは、０．８質量ｐｐｍ以下であ
る。
ッタ及び溶着不良が発生する。スパッタが発生すると溶
接時に管の内部に金属粉が発生するため、この管を例え
ば冷凍機等の熱交換器に組み込むと、金属粉がキャビラ
リー管を詰まらせ、コンプレッサーを含む冷凍サイクル
に異常が発生する。また、溶着不良が発生すると、その
部分でリークが発生する。Ｈ量が１質量ｐｐｍ以下であ
れば前記問題は発生しないため、Ｈ量の上限値は１質量
ｐｐｍとする。好ましくは、０．８質量ｐｐｍ以下であ
る。
【００２６】Ｏ：５０質量ｐｐｍ以下 Ｏが銅合金中に多量に含有されていると、Ｈと同様に、
溶接時にスパッタ及び溶着不良が発生する。Ｏ量が５０
質量ｐｐｍ以下であれば前記問題は発生しないため、Ｏ
量の上限値は５０質量ｐｐｍとする。好ましくは、４０
質量ｐｐｍ以下である。
溶接時にスパッタ及び溶着不良が発生する。Ｏ量が５０
質量ｐｐｍ以下であれば前記問題は発生しないため、Ｏ
量の上限値は５０質量ｐｐｍとする。好ましくは、４０
質量ｐｐｍ以下である。
【００２７】Ｈの含有量を［Ｈ］（質量ｐｐｍ）、Ｏの
含有量を［Ｏ］（質量ｐｐｍ）とするとき、［Ｈ］×
［Ｏ］の値：４０以下 Ｈの含有量が１質量ｐｐｍ以下、且つ、Ｏの含有量が５
０質量ｐｐｍ以下であっても、前記［Ｈ］×［Ｏ］の値
が４０を超えると、溶接時にスパッタ及び溶着不良が発
生する。従って、［Ｈ］×［Ｏ］の値は４０以下とす
る。好ましくは３５以下、より好ましくは３０以下であ
る。
含有量を［Ｏ］（質量ｐｐｍ）とするとき、［Ｈ］×
［Ｏ］の値：４０以下 Ｈの含有量が１質量ｐｐｍ以下、且つ、Ｏの含有量が５
０質量ｐｐｍ以下であっても、前記［Ｈ］×［Ｏ］の値
が４０を超えると、溶接時にスパッタ及び溶着不良が発
生する。従って、［Ｈ］×［Ｏ］の値は４０以下とす
る。好ましくは３５以下、より好ましくは３０以下であ
る。
【００２８】Ｓｎ：０．０１乃至２．０質量％ Ｓｎは銅合金に固溶して銅合金の強度を向上させる効果
がある。Ｓｎ量が０．０１質量％未満では、前記効果が
認められない。また、Ｓｎ量が２．０質量％を超える
と、管の曲げ加工性（２次加工性）が低下する。従っ
て、Ｓｎ量は０．０１乃至２．０質量％とする。好まし
くは０．０２乃至２．０質量％であり、より好ましくは
０．０５乃至０．５質量％である。
がある。Ｓｎ量が０．０１質量％未満では、前記効果が
認められない。また、Ｓｎ量が２．０質量％を超える
と、管の曲げ加工性（２次加工性）が低下する。従っ
て、Ｓｎ量は０．０１乃至２．０質量％とする。好まし
くは０．０２乃至２．０質量％であり、より好ましくは
０．０５乃至０．５質量％である。
【００２９】Ｚｎ：０．０５乃至１．０質量％ ＺｎはＭｎ及びＳｎ等と比較して酸化しやすいため、条
材の表面にＺｎ酸化物を生成するが、このＺｎ酸化物は
他の酸化物よりも軟質である。このため、条材の表面に
Ｚｎ酸化物が生成することにより、溝ロール等の工具の
磨耗を低減し、工具の寿命を長期化すると共に、溝成形
性を向上させることができる。特に、複雑な溝形状の溝
ロールを使用して、高リード及びハイフィン形状等の成
形が困難な溝を成形する際には効果が大きい。Ｚｎ量が
０．０５質量％未満では、前記効果が認められない。ま
た、Ｚｎ量が１．０質量％を超えると、工具摩耗低減効
果が飽和すると共に応力腐食割れ感受性が増す。また、
溶接時にＺｎが蒸発することにより、溶接部に欠陥が生
じ易くなる。従って、Ｚｎ量は０．０５乃至１．０質量
％とする。好ましくは、０．１乃至０．５質量％であ
る。
材の表面にＺｎ酸化物を生成するが、このＺｎ酸化物は
他の酸化物よりも軟質である。このため、条材の表面に
Ｚｎ酸化物が生成することにより、溝ロール等の工具の
磨耗を低減し、工具の寿命を長期化すると共に、溝成形
性を向上させることができる。特に、複雑な溝形状の溝
ロールを使用して、高リード及びハイフィン形状等の成
形が困難な溝を成形する際には効果が大きい。Ｚｎ量が
０．０５質量％未満では、前記効果が認められない。ま
た、Ｚｎ量が１．０質量％を超えると、工具摩耗低減効
果が飽和すると共に応力腐食割れ感受性が増す。また、
溶接時にＺｎが蒸発することにより、溶接部に欠陥が生
じ易くなる。従って、Ｚｎ量は０．０５乃至１．０質量
％とする。好ましくは、０．１乃至０．５質量％であ
る。
【００３０】Ｍｎ及びＳｎの合計含有量：２．５質量％
以下 Ｍｎ及びＳｎの合計含有量が２．５質量％を超えると、
銅合金の変形抵抗が増加し、溝成形性が低下すると共に
ろう付け性が低下する。従って、Ｍｎ及びＳｎの合計含
有量は２．５質量％以下とする。
以下 Ｍｎ及びＳｎの合計含有量が２．５質量％を超えると、
銅合金の変形抵抗が増加し、溝成形性が低下すると共に
ろう付け性が低下する。従って、Ｍｎ及びＳｎの合計含
有量は２．５質量％以下とする。
【００３１】Ｍｎ及びＺｎの合計含有量：２．５質量％
以下 Ｍｎ及びＺｎの合計含有量が２．５質量％を超えると、
銅合金の変形抵抗が増加し、溝成形性が低下すると共に
ろう付け性が低下する。従って、Ｍｎ及びＺｎの合計含
有量は２．５質量％以下とする。
以下 Ｍｎ及びＺｎの合計含有量が２．５質量％を超えると、
銅合金の変形抵抗が増加し、溝成形性が低下すると共に
ろう付け性が低下する。従って、Ｍｎ及びＺｎの合計含
有量は２．５質量％以下とする。
【００３２】Ｍｎ、Ｚｎ及びＳｎの合計含有量：２．５
質量％以下 Ｍｎ、Ｚｎ及びＳｎの合計含有量が２．５質量％を超え
ると、銅合金の変形抵抗が増加し、溝成形性が低下する
と共にろう付け性が低下する。従って、Ｍｎ、Ｚｎ及び
Ｓｎの合計含有量は２．５質量％以下とする。
質量％以下 Ｍｎ、Ｚｎ及びＳｎの合計含有量が２．５質量％を超え
ると、銅合金の変形抵抗が増加し、溝成形性が低下する
と共にろう付け性が低下する。従って、Ｍｎ、Ｚｎ及び
Ｓｎの合計含有量は２．５質量％以下とする。
【００３３】本実施例に係る銅合金製内面溝付溶接管
は、従来の銅合金製内面溝付溶接管よりも強度が高いた
め、使用圧力が高い冷媒を使用することができる。ま
た、この銅合金製内面溝付溶接管は、従来の銅合金製内
面溝付溶接管よりも成形性が良好であるため、高リード
形状及びハイフィン形状の内面溝を形成することがで
き、伝熱性能を向上させることができる。更に、この銅
合金製内面溝付溶接管は、２次加工性、ろう付け性及び
溶接性も優れている。
は、従来の銅合金製内面溝付溶接管よりも強度が高いた
め、使用圧力が高い冷媒を使用することができる。ま
た、この銅合金製内面溝付溶接管は、従来の銅合金製内
面溝付溶接管よりも成形性が良好であるため、高リード
形状及びハイフィン形状の内面溝を形成することがで
き、伝熱性能を向上させることができる。更に、この銅
合金製内面溝付溶接管は、２次加工性、ろう付け性及び
溶接性も優れている。
【００３４】次に、本実施例に係る銅合金製内面溝付溶
接管の製造方法について説明する。先ず、所定の組成を
有する銅合金を溶解して鋳塊を作製し、この鋳塊を７５
０乃至９５０℃の温度で熱間圧延し、次に表面の酸化皮
膜を除去し、冷間圧延し、焼鈍する。焼鈍は連続炉又は
バッチ炉で行い、焼鈍温度は３５０乃至７００℃、雰囲
気ガスは不活性ガス又は還元性ガスとする。焼鈍後、直
ちに冷間で溝圧延し、少なくとも一方の面に溝が形成さ
れた溝付条材を作製する。このとき、溝付条材の板厚は
例えば０．１５乃至０．７ｍｍとする。次に、この溝付
条材を溝形成面が内側になるように幅方向に湾曲させ、
幅方向の端縁を付き合わせて高周波溶接し、銅合金製内
面溝付溶接管を製造する。
接管の製造方法について説明する。先ず、所定の組成を
有する銅合金を溶解して鋳塊を作製し、この鋳塊を７５
０乃至９５０℃の温度で熱間圧延し、次に表面の酸化皮
膜を除去し、冷間圧延し、焼鈍する。焼鈍は連続炉又は
バッチ炉で行い、焼鈍温度は３５０乃至７００℃、雰囲
気ガスは不活性ガス又は還元性ガスとする。焼鈍後、直
ちに冷間で溝圧延し、少なくとも一方の面に溝が形成さ
れた溝付条材を作製する。このとき、溝付条材の板厚は
例えば０．１５乃至０．７ｍｍとする。次に、この溝付
条材を溝形成面が内側になるように幅方向に湾曲させ、
幅方向の端縁を付き合わせて高周波溶接し、銅合金製内
面溝付溶接管を製造する。
【００３５】また、この銅合金製内面溝付溶接管を使用
してフィンチューブ型熱交換器を製造することができ
る。図１（ａ）は本発明の実施例に係るフィンチューブ
型熱交換器の構成を示す側面図であり、図１（ｂ）は図
１（ａ）に示すフィンチューブ型熱交換器をヘアピン管
２側から見た斜視図である。図１（ａ）に示すように、
本実施例のフィンチューブ型熱交換器においては、アル
ミニウム又はアルミニウム合金製のフィン材１並びに前
記銅合金製内面溝付溶接管をＵ字形に曲げ加工すること
により形成されたヘアピン管２及びＵベンド管３が設け
られている。フィン材１は所定の間隔をおいて相互に平
行に配置され、ヘアピン管２がこのフィン材１に挿通さ
れ、両者が接合されている。また、隣接するヘアピン管
２の管端に予め曲げ加工を施してあるＵベンド管３が嵌
合され、ヘアピン管２とＵベンド管３とをろう付けする
ことにより複数個のヘアピン管２が全てＵベンド管３と
連結されている。これにより、全てのヘアピン管２及び
Ｕベンド管３が連結され、１本の伝熱管が形成されてい
る。この伝熱管の内部にＨＦＣ４１０Ａ等の冷媒が流さ
れ、この冷媒は、銅合金製内面溝付溶接管からなるヘア
ピン管２を介してフィン材１との間で熱交換する。
してフィンチューブ型熱交換器を製造することができ
る。図１（ａ）は本発明の実施例に係るフィンチューブ
型熱交換器の構成を示す側面図であり、図１（ｂ）は図
１（ａ）に示すフィンチューブ型熱交換器をヘアピン管
２側から見た斜視図である。図１（ａ）に示すように、
本実施例のフィンチューブ型熱交換器においては、アル
ミニウム又はアルミニウム合金製のフィン材１並びに前
記銅合金製内面溝付溶接管をＵ字形に曲げ加工すること
により形成されたヘアピン管２及びＵベンド管３が設け
られている。フィン材１は所定の間隔をおいて相互に平
行に配置され、ヘアピン管２がこのフィン材１に挿通さ
れ、両者が接合されている。また、隣接するヘアピン管
２の管端に予め曲げ加工を施してあるＵベンド管３が嵌
合され、ヘアピン管２とＵベンド管３とをろう付けする
ことにより複数個のヘアピン管２が全てＵベンド管３と
連結されている。これにより、全てのヘアピン管２及び
Ｕベンド管３が連結され、１本の伝熱管が形成されてい
る。この伝熱管の内部にＨＦＣ４１０Ａ等の冷媒が流さ
れ、この冷媒は、銅合金製内面溝付溶接管からなるヘア
ピン管２を介してフィン材１との間で熱交換する。
【００３６】本実施例のフィンチューブ型熱交換器は、
伝熱管として従来よりも強度が高い銅合金製内面溝付溶
接管が組み込まれているため、従来の冷媒よりも使用圧
力が高いＨＦＣ４１０Ａ等の冷媒を使用することができ
る。また、銅合金製内面溝付溶接管の内面にハイフィン
及び高リード形状の溝が形成されているため、伝熱性能
が良好である。
伝熱管として従来よりも強度が高い銅合金製内面溝付溶
接管が組み込まれているため、従来の冷媒よりも使用圧
力が高いＨＦＣ４１０Ａ等の冷媒を使用することができ
る。また、銅合金製内面溝付溶接管の内面にハイフィン
及び高リード形状の溝が形成されているため、伝熱性能
が良好である。
【００３７】
【実施例】以下、本発明の実施例の効果について、その
特許請求の範囲から外れる比較例と比較して具体的に説
明する。
特許請求の範囲から外れる比較例と比較して具体的に説
明する。
【００３８】本発明の実施例及び比較例の銅合金の組成
を表１に示す。先ず、表１に示す組成を有する銅合金を
溶解して鋳塊を作製し、この鋳塊を熱間圧延し、表面の
酸化皮膜を除去し、冷間圧延し、焼鈍した。焼鈍後、溝
圧延し、片面に溝が形成された溝付条材を作製した。次
に、この溝付条材を溝形成面が内側になるように幅方向
に湾曲させ、幅方向の端縁を付き合わせて高周波溶接
し、銅合金製内面溝付溶接管を製造した。この銅合金製
内面溝付溶接管は、外径が７ｍｍ、溝深さが０．２５ｍ
ｍ、リード角が２５°、溝数が５０、底肉厚が０．２５
ｍｍとした。
を表１に示す。先ず、表１に示す組成を有する銅合金を
溶解して鋳塊を作製し、この鋳塊を熱間圧延し、表面の
酸化皮膜を除去し、冷間圧延し、焼鈍した。焼鈍後、溝
圧延し、片面に溝が形成された溝付条材を作製した。次
に、この溝付条材を溝形成面が内側になるように幅方向
に湾曲させ、幅方向の端縁を付き合わせて高周波溶接
し、銅合金製内面溝付溶接管を製造した。この銅合金製
内面溝付溶接管は、外径が７ｍｍ、溝深さが０．２５ｍ
ｍ、リード角が２５°、溝数が５０、底肉厚が０．２５
ｍｍとした。
【００３９】これらの銅合金製内面溝付溶接管について
各性能を評価した。以下、各性能の評価方法を説明す
る。各評価結果は表１に示す。溝成形性の評価として、
前記銅合金製内面溝付溶接管の製造時における溝ロール
の寿命を評価した。条材の表面に前述の形状の溝を形成
できるような溝ロールを使用し、前記条材を１０ｋｍの
長さまで溝圧延した後、この溝ロール及び溝圧延された
条材の溝形状を目視及び顕微鏡にて観察した。観察の結
果、溝ロールの欠損及び条材の溝形状の異常が認められ
なかった場合を良好（○）とし、溝ロールの欠損又は条
材の溝形状の異常が認められた場合を不良（×）とし
た。
各性能を評価した。以下、各性能の評価方法を説明す
る。各評価結果は表１に示す。溝成形性の評価として、
前記銅合金製内面溝付溶接管の製造時における溝ロール
の寿命を評価した。条材の表面に前述の形状の溝を形成
できるような溝ロールを使用し、前記条材を１０ｋｍの
長さまで溝圧延した後、この溝ロール及び溝圧延された
条材の溝形状を目視及び顕微鏡にて観察した。観察の結
果、溝ロールの欠損及び条材の溝形状の異常が認められ
なかった場合を良好（○）とし、溝ロールの欠損又は条
材の溝形状の異常が認められた場合を不良（×）とし
た。
【００４０】また、溶接性の評価として、溶接欠陥の有
無を調査した。前記銅合金製内面溝付溶接管の内部にヘ
リウムガスを圧力が３ＭＰａになるように充填し、この
溶接管の両端部を密閉し、この溶接管の溶接部近傍の外
側に設置されたヘリウムリークディテクタにより、リー
クの有無を調査した。調査の結果、リークが認められな
かった場合を良好（○）とし、リークが認められた場合
を不良（×）とした。
無を調査した。前記銅合金製内面溝付溶接管の内部にヘ
リウムガスを圧力が３ＭＰａになるように充填し、この
溶接管の両端部を密閉し、この溶接管の溶接部近傍の外
側に設置されたヘリウムリークディテクタにより、リー
クの有無を調査した。調査の結果、リークが認められな
かった場合を良好（○）とし、リークが認められた場合
を不良（×）とした。
【００４１】更に、強度の評価として耐圧性を評価し
た。耐圧性の評価は水圧試験により行い、破断強度を測
定した。ろう付けに伴う熱影響を想定し、試験材には、
温度が８５０℃、時間が３０分間の熱処理を施した銅合
金製内面溝付溶接管を使用した。この溶接管の内部に、
１６．６ＭＰａの水圧を印加し、溶接管が破裂しなかっ
た場合を良好（○）、１６．６ＭＰａ以下の圧力で溶接
管で破裂した場合を不良（×）とした。
た。耐圧性の評価は水圧試験により行い、破断強度を測
定した。ろう付けに伴う熱影響を想定し、試験材には、
温度が８５０℃、時間が３０分間の熱処理を施した銅合
金製内面溝付溶接管を使用した。この溶接管の内部に、
１６．６ＭＰａの水圧を印加し、溶接管が破裂しなかっ
た場合を良好（○）、１６．６ＭＰａ以下の圧力で溶接
管で破裂した場合を不良（×）とした。
【００４２】管の２次加工性の評価として、ヘアピン曲
げ試験を行った。ヘアピン曲げ試験においては、管をＵ
字形に曲げ、曲げピッチ、即ち、Ｕ字形に曲げた管の平
行部分における管軸間の距離を２１．５ｍｍとした。ヘ
アピン曲げ試験の結果、ヘアピン曲げ加工部の内側にし
わ及び座屈が発生しなかった場合を良好（○）、しわ及
び座屈のうち少なくとも一方が発生した場合を不良
（×）とした。
げ試験を行った。ヘアピン曲げ試験においては、管をＵ
字形に曲げ、曲げピッチ、即ち、Ｕ字形に曲げた管の平
行部分における管軸間の距離を２１．５ｍｍとした。ヘ
アピン曲げ試験の結果、ヘアピン曲げ加工部の内側にし
わ及び座屈が発生しなかった場合を良好（○）、しわ及
び座屈のうち少なくとも一方が発生した場合を不良
（×）とした。
【００４３】ろう付け性の評価は、ＢＣｕＰ２からなる
ろうを使用し、プロパン及び酸素の混合ガスにより銅合
金製内面溝付溶接管をろう付けした後、管内にヘリウム
ガスを圧力が３ＭＰａになるように充填し、この管の両
端部を密閉した。その後、この管の外部に設置されたヘ
リウムリークディテクタにより、リークの有無を調査し
た。調査の結果、リークが認められなかった場合を良好
（○）とし、リークが認められた場合を不良（×）とし
た。
ろうを使用し、プロパン及び酸素の混合ガスにより銅合
金製内面溝付溶接管をろう付けした後、管内にヘリウム
ガスを圧力が３ＭＰａになるように充填し、この管の両
端部を密閉した。その後、この管の外部に設置されたヘ
リウムリークディテクタにより、リークの有無を調査し
た。調査の結果、リークが認められなかった場合を良好
（○）とし、リークが認められた場合を不良（×）とし
た。
【００４４】
【表１】
【００４５】表１において、Ｎｏ．１乃至３は、請求項
１に記載の発明の実施例である。実施例Ｎｏ．１乃至３
は、素材となる銅合金が、Ｍｎ、Ｐ、Ｈ及びＯを請求項
１に記載の範囲内で含有し、残部がＣｕ及び不可避的不
純物からなる組成を有するため、溝ロール寿命（溝成形
性）、溶接性、ろう付け後の耐圧強度（強度）、ヘアピ
ン曲げ加工性及びろう付け性が優れていた。
１に記載の発明の実施例である。実施例Ｎｏ．１乃至３
は、素材となる銅合金が、Ｍｎ、Ｐ、Ｈ及びＯを請求項
１に記載の範囲内で含有し、残部がＣｕ及び不可避的不
純物からなる組成を有するため、溝ロール寿命（溝成形
性）、溶接性、ろう付け後の耐圧強度（強度）、ヘアピ
ン曲げ加工性及びろう付け性が優れていた。
【００４６】また、Ｎｏ．４乃至５は、請求項２に記載
の発明の実施例である。実施例Ｎｏ．４及び５は、素材
となる銅合金が、Ｍｎ、Ｐ、Ｈ、Ｏ及びＳｎを請求項２
に記載の範囲内で含有し、残部がＣｕ及び不可避的不純
物からなる組成を有するため、溝ロール寿命、溶接性、
ろう付け後の耐圧強度、ヘアピン曲げ加工性及びろう付
け性が優れていた。
の発明の実施例である。実施例Ｎｏ．４及び５は、素材
となる銅合金が、Ｍｎ、Ｐ、Ｈ、Ｏ及びＳｎを請求項２
に記載の範囲内で含有し、残部がＣｕ及び不可避的不純
物からなる組成を有するため、溝ロール寿命、溶接性、
ろう付け後の耐圧強度、ヘアピン曲げ加工性及びろう付
け性が優れていた。
【００４７】更に、Ｎｏ．６乃至７は、請求項３に記載
の発明の実施例である。実施例Ｎｏ．６及び７は、素材
となる銅合金が、Ｍｎ、Ｐ、Ｈ、Ｏ及びＺｎを請求項３
に記載の範囲内で含有し、残部がＣｕ及び不可避的不純
物からなる組成を有するため、溝ロール寿命、溶接性、
ろう付け後の耐圧強度、ヘアピン曲げ加工性及びろう付
け性が優れていた。
の発明の実施例である。実施例Ｎｏ．６及び７は、素材
となる銅合金が、Ｍｎ、Ｐ、Ｈ、Ｏ及びＺｎを請求項３
に記載の範囲内で含有し、残部がＣｕ及び不可避的不純
物からなる組成を有するため、溝ロール寿命、溶接性、
ろう付け後の耐圧強度、ヘアピン曲げ加工性及びろう付
け性が優れていた。
【００４８】更にまた、Ｎｏ．８は、請求項４に記載の
発明の実施例である。実施例Ｎｏ．８は、素材となる銅
合金が、Ｍｎ、Ｐ、Ｈ、Ｏ、Ｓｎ及びＺｎを請求項４に
記載の範囲内で含有し、残部がＣｕ及び不可避的不純物
からなる組成を有するため、溝ロール寿命、溶接性、ろ
う付け後の耐圧強度、ヘアピン曲げ加工性及びろう付け
性が優れていた。
発明の実施例である。実施例Ｎｏ．８は、素材となる銅
合金が、Ｍｎ、Ｐ、Ｈ、Ｏ、Ｓｎ及びＺｎを請求項４に
記載の範囲内で含有し、残部がＣｕ及び不可避的不純物
からなる組成を有するため、溝ロール寿命、溶接性、ろ
う付け後の耐圧強度、ヘアピン曲げ加工性及びろう付け
性が優れていた。
【００４９】これに対して、表１に示すＮｏ．９乃至１
６は比較例である。比較例Ｎｏ．９は、現行のりん脱酸
銅であり、Ｍｎを含有していないため、ろう付け後の強
度が低かった。比較例Ｎｏ．１０は、Ｍｎの含有量が少
ないため、ろう付け後の強度が低かった。比較例Ｎｏ．
１１は、Ｍｎの含有量が多すぎるため、溝成形性（溝ロ
ール寿命）、ヘアピン曲げ加工性及びろう付け性が劣っ
ていた。比較例Ｎｏ．１２は、Ｍｎ及びＳｎの合計含有
量が多いため、溝成形性、ヘアピン曲げ加工性及びろう
付け性が劣っていた。比較例Ｎｏ．１３は、Ｚｎの含有
量が多く、Ｍｎ及びＺｎの合計含有量及びＭｎ、Ｓｎ及
びＺｎの合計含有量も多いため、溝成形性、ヘアピン曲
げ加工性及びろう付け性が劣っていた。比較例Ｎｏ．１
４も、Ｚｎの含有量が多すぎ、溝成形性、ヘアピン曲げ
加工性及びろう付け性が劣っていた。比較例Ｎｏ．１５
は、Ｏの含有量が規定値を超え、溶接管形成時にスパッ
タ及び溶着不良が発生した。また、比較例Ｎｏ．１６
は、Ｈの含有量が規定値を超えるため、溶接管形成時に
スパッタ及び溶着不良が発生した。
６は比較例である。比較例Ｎｏ．９は、現行のりん脱酸
銅であり、Ｍｎを含有していないため、ろう付け後の強
度が低かった。比較例Ｎｏ．１０は、Ｍｎの含有量が少
ないため、ろう付け後の強度が低かった。比較例Ｎｏ．
１１は、Ｍｎの含有量が多すぎるため、溝成形性（溝ロ
ール寿命）、ヘアピン曲げ加工性及びろう付け性が劣っ
ていた。比較例Ｎｏ．１２は、Ｍｎ及びＳｎの合計含有
量が多いため、溝成形性、ヘアピン曲げ加工性及びろう
付け性が劣っていた。比較例Ｎｏ．１３は、Ｚｎの含有
量が多く、Ｍｎ及びＺｎの合計含有量及びＭｎ、Ｓｎ及
びＺｎの合計含有量も多いため、溝成形性、ヘアピン曲
げ加工性及びろう付け性が劣っていた。比較例Ｎｏ．１
４も、Ｚｎの含有量が多すぎ、溝成形性、ヘアピン曲げ
加工性及びろう付け性が劣っていた。比較例Ｎｏ．１５
は、Ｏの含有量が規定値を超え、溶接管形成時にスパッ
タ及び溶着不良が発生した。また、比較例Ｎｏ．１６
は、Ｈの含有量が規定値を超えるため、溶接管形成時に
スパッタ及び溶着不良が発生した。
【００５０】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
強度及び成形性が優れ、溶接性、２次加工性及びろう付
け性も良好な銅合金製内面溝付溶接管を得ることができ
る。本発明の銅合金製内面溝付溶接管は、強度が高いた
め使用圧力が高い冷媒に対応でき、成形性が高いため管
内面に高リード及びハイフィン形状の溝を形成でき、こ
のため、伝熱性能が優れている。
強度及び成形性が優れ、溶接性、２次加工性及びろう付
け性も良好な銅合金製内面溝付溶接管を得ることができ
る。本発明の銅合金製内面溝付溶接管は、強度が高いた
め使用圧力が高い冷媒に対応でき、成形性が高いため管
内面に高リード及びハイフィン形状の溝を形成でき、こ
のため、伝熱性能が優れている。
【図１】（ａ）はフィンチューブ型熱交換器の構成を示
す側面図であり、（ｂ）は（ａ）に示すフィンチューブ
型熱交換器をヘアピン管２側から見た斜視図である。
す側面図であり、（ｂ）は（ａ）に示すフィンチューブ
型熱交換器をヘアピン管２側から見た斜視図である。
１；フィン材 ２；ヘアピン管 ３；Ｕベンド管
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｆ２８Ｆ 13/12 Ｆ２８Ｆ 13/12 Ａ 21/08 21/08 Ｅ
Claims (5)
- 【請求項１】 少なくとも一方の面に溝が形成された溝
付圧延条の幅方向端縁を溶接して製造され熱交換器の伝
熱管として使用される銅合金製内面溝付溶接管におい
て、Ｍｎ：０．０５乃至２．０質量％、Ｐ：０．００５
乃至０．０４０質量％、Ｈ：１質量ｐｐｍ以下及びＯ：
５０質量ｐｐｍ以下を含有し、残部がＣｕ及び不可避的
不純物からなり、Ｈの含有量を［Ｈ］（質量ｐｐｍ）、
Ｏの含有量を［Ｏ］（質量ｐｐｍ）とするとき、［Ｈ］
×［Ｏ］の値が４０以下である組成を有することを特徴
とする銅合金製内面溝付溶接管。 - 【請求項２】 少なくとも一方の面に溝が形成された溝
付圧延条の幅方向端縁を溶接して製造され熱交換器の伝
熱管として使用される銅合金製内面溝付溶接管におい
て、Ｍｎ：０．０５乃至２．０質量％、Ｐ：０．００５
乃至０．０４０質量％、Ｈ：１質量ｐｐｍ以下、Ｏ：５
０質量ｐｐｍ以下及びＳｎ：０．０１乃至２．０質量％
を含有し、残部がＣｕ及び不可避的不純物からなり、Ｈ
の含有量を［Ｈ］（質量ｐｐｍ）、Ｏの含有量を［Ｏ］
（質量ｐｐｍ）とするとき、［Ｈ］×［Ｏ］の値が４０
以下であり、Ｍｎ及びＳｎの合計含有量が２．５質量％
以下である組成を有することを特徴とする銅合金製内面
溝付溶接管。 - 【請求項３】 少なくとも一方の面に溝が形成された溝
付圧延条の幅方向端縁を溶接して製造され熱交換器の伝
熱管として使用される銅合金製内面溝付溶接管におい
て、Ｍｎ：０．０５乃至２．０質量％、Ｐ：０．００５
乃至０．０４０質量％、Ｈ：１質量ｐｐｍ以下、Ｏ：５
０質量ｐｐｍ以下及びＺｎ：０．０５乃至１．０質量％
を含有し、残部がＣｕ及び不可避的不純物からなり、Ｈ
の含有量を［Ｈ］（質量ｐｐｍ）、Ｏの含有量を［Ｏ］
（質量ｐｐｍ）とするとき、［Ｈ］×［Ｏ］の値が４０
以下であり、Ｍｎ及びＺｎの合計含有量が２．５質量％
以下である組成を有することを特徴とする銅合金製内面
溝付溶接管。 - 【請求項４】 少なくとも一方の面に溝が形成された溝
付圧延条の幅方向端縁を溶接して製造され熱交換器の伝
熱管として使用される銅合金製内面溝付溶接管におい
て、Ｍｎ：０．０５乃至２．０質量％、Ｐ：０．００５
乃至０．０４０質量％、Ｈ：１質量ｐｐｍ以下、Ｏ：５
０質量ｐｐｍ以下、Ｓｎ：０．０１乃至２．０質量％、
Ｚｎ：０．０５乃至１．０質量％を含有し、残部がＣｕ
及び不可避的不純物からなり、Ｈの含有量を［Ｈ］（質
量ｐｐｍ）、Ｏの含有量を［Ｏ］（質量ｐｐｍ）とする
とき、［Ｈ］×［Ｏ］の値が４０以下であり、Ｍｎ及び
Ｓｎの合計含有量が２．５質量％以下、Ｍｎ及びＺｎの
合計含有量が２．５質量％以下、Ｍｎ、Ｚｎ及びＳｎの
合計含有量が２．５質量％以下である組成を有すること
を特徴とする銅合金製内面溝付溶接管。 - 【請求項５】 相互に平行に配設された複数のアルミニ
ウム又はアルミニウム合金製のフィンと、前記フィンを
挿通し前記フィンとの間で熱伝導する請求項１乃至４の
いずれか１項に記載の銅合金製内面溝付溶接管と、を有
することを特徴とするフィンチューブ型熱交換器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001031024A JP2002235132A (ja) | 2001-02-07 | 2001-02-07 | 銅合金製内面溝付溶接管及びそれを使用したフィンチューブ型熱交換器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001031024A JP2002235132A (ja) | 2001-02-07 | 2001-02-07 | 銅合金製内面溝付溶接管及びそれを使用したフィンチューブ型熱交換器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002235132A true JP2002235132A (ja) | 2002-08-23 |
Family
ID=18895162
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001031024A Pending JP2002235132A (ja) | 2001-02-07 | 2001-02-07 | 銅合金製内面溝付溶接管及びそれを使用したフィンチューブ型熱交換器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002235132A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008240128A (ja) * | 2007-03-29 | 2008-10-09 | Kobelco & Materials Copper Tube Inc | 銅合金管 |
| JP2008255380A (ja) * | 2007-03-30 | 2008-10-23 | Kobelco & Materials Copper Tube Inc | 耐食性銅合金管 |
| JP2008255379A (ja) * | 2007-03-30 | 2008-10-23 | Kobelco & Materials Copper Tube Inc | 熱交換器用銅合金管 |
| WO2024075797A1 (ja) * | 2022-10-07 | 2024-04-11 | 株式会社 Kmct | 耐食性銅合金、銅合金管および熱交換器 |
-
2001
- 2001-02-07 JP JP2001031024A patent/JP2002235132A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008240128A (ja) * | 2007-03-29 | 2008-10-09 | Kobelco & Materials Copper Tube Inc | 銅合金管 |
| JP2008255380A (ja) * | 2007-03-30 | 2008-10-23 | Kobelco & Materials Copper Tube Inc | 耐食性銅合金管 |
| JP2008255379A (ja) * | 2007-03-30 | 2008-10-23 | Kobelco & Materials Copper Tube Inc | 熱交換器用銅合金管 |
| WO2024075797A1 (ja) * | 2022-10-07 | 2024-04-11 | 株式会社 Kmct | 耐食性銅合金、銅合金管および熱交換器 |
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