JP2002228650A - 低炭素鋼あるいは低炭素合金鋼鋳片のデンドライト顕出方法 - Google Patents
低炭素鋼あるいは低炭素合金鋼鋳片のデンドライト顕出方法Info
- Publication number
- JP2002228650A JP2002228650A JP2001020308A JP2001020308A JP2002228650A JP 2002228650 A JP2002228650 A JP 2002228650A JP 2001020308 A JP2001020308 A JP 2001020308A JP 2001020308 A JP2001020308 A JP 2001020308A JP 2002228650 A JP2002228650 A JP 2002228650A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- sample
- steel
- dendrite
- low carbon
- cast piece
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Investigating And Analyzing Materials By Characteristic Methods (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 Ｃ：０．１〜０．３５％という低炭素濃度が
低い鋼の鋳片において、試料採取後に加熱・熱処理する
ことを要せず、鋳片から採取したそのままの試料を研磨
・腐食するだけで、明瞭なデンドライトを顕出させ、凝
固組織を検査する方法を提供する 【解決手段】 図１の（本発明）に示すように、質量％
で、炭素濃度がＣ：０．１〜０．３５％である低炭素鋼
あるいは低炭素合金鋼鋳片の凝固組織のデンドライトを
検査する方法において、鋳造後の鋳片温度がＡ3変態点
より冷える前の状態で、すなわち、γ−相でフェライト
粒界が析出する前の状態で、鋳片より試料を切り出し、
切り出した試料をＣＣＴ曲線においてフェライトが析出
する冷却速度以上で急冷し、冷却した試料を腐食液で腐
食する検査試料として用いる低炭素鋼あるいは低炭素合
金鋼鋳片のデンドライト顕出方法。
低い鋼の鋳片において、試料採取後に加熱・熱処理する
ことを要せず、鋳片から採取したそのままの試料を研磨
・腐食するだけで、明瞭なデンドライトを顕出させ、凝
固組織を検査する方法を提供する 【解決手段】 図１の（本発明）に示すように、質量％
で、炭素濃度がＣ：０．１〜０．３５％である低炭素鋼
あるいは低炭素合金鋼鋳片の凝固組織のデンドライトを
検査する方法において、鋳造後の鋳片温度がＡ3変態点
より冷える前の状態で、すなわち、γ−相でフェライト
粒界が析出する前の状態で、鋳片より試料を切り出し、
切り出した試料をＣＣＴ曲線においてフェライトが析出
する冷却速度以上で急冷し、冷却した試料を腐食液で腐
食する検査試料として用いる低炭素鋼あるいは低炭素合
金鋼鋳片のデンドライト顕出方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、低炭素鋼鋳片ある
いは低炭素合金鋼鋳片のデンドライトを検査するための
デンドライト顕出方法に関するものである。
いは低炭素合金鋼鋳片のデンドライトを検査するための
デンドライト顕出方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】鋼の凝固組織、特にデンドライトを顕出
して検査することは、凝固状態を把握する必要のある研
究や鋳造鋳片の品質管理の上で極めて重要で不可欠であ
る。このデンドライトの顕出方法としては、ａ．郡司好
喜、岡本平：「鉄と鋼」、６１（１９７５）Ｐ．８８６
において、ピクリン酸飽和水溶液１リットルにライポン
Ｆなどの洗剤２〜３滴を加えた腐食液を８０℃に加熱
し、その中に鋳片より採取して鏡面研磨を行った試料を
１〜３分浸漬する方法が知られており、この方法は日本
鉄鋼協会編：「鉄鋼便覧Ｉ基礎」、Ｓ５６年、丸善発
行、Ｐ．２０７にも記載されている。ｂ．一方、炭素濃
度が５０ｐｐｍ以下の極低分素鋼鋳片のデンドライトの
顕出方法としては、特開平７−１２０４５７号公報に開
示の、炭素濃度が５０ｐｐｍ以下の極低炭素鋼鋳片の凝
固組織の顕出方法として、試料を７００℃以上７８０℃
以下に加熱した後、冷却した試料を腐食液で腐食する方
法が示されている。ｃ．発明者らは、図１の（先願）に
示すように、連続鋳造（ＣＣ）した低炭素鋼鋳片を一旦
冷却した鋳片（変態が完了してα粒界析出済み）から切
り出した試料（Ｔ．Ｐ．）を室温からＡ3変態点以上の
温度まで加熱・保持した後、６００℃より低い温度まで
空冷し、次にＡ1変態点直下の温度まで加熱・保持して
炉内徐冷した試料を腐食液で腐食して、デンドライトを
顕出する方法を開発して先に出願している。
して検査することは、凝固状態を把握する必要のある研
究や鋳造鋳片の品質管理の上で極めて重要で不可欠であ
る。このデンドライトの顕出方法としては、ａ．郡司好
喜、岡本平：「鉄と鋼」、６１（１９７５）Ｐ．８８６
において、ピクリン酸飽和水溶液１リットルにライポン
Ｆなどの洗剤２〜３滴を加えた腐食液を８０℃に加熱
し、その中に鋳片より採取して鏡面研磨を行った試料を
１〜３分浸漬する方法が知られており、この方法は日本
鉄鋼協会編：「鉄鋼便覧Ｉ基礎」、Ｓ５６年、丸善発
行、Ｐ．２０７にも記載されている。ｂ．一方、炭素濃
度が５０ｐｐｍ以下の極低分素鋼鋳片のデンドライトの
顕出方法としては、特開平７−１２０４５７号公報に開
示の、炭素濃度が５０ｐｐｍ以下の極低炭素鋼鋳片の凝
固組織の顕出方法として、試料を７００℃以上７８０℃
以下に加熱した後、冷却した試料を腐食液で腐食する方
法が示されている。ｃ．発明者らは、図１の（先願）に
示すように、連続鋳造（ＣＣ）した低炭素鋼鋳片を一旦
冷却した鋳片（変態が完了してα粒界析出済み）から切
り出した試料（Ｔ．Ｐ．）を室温からＡ3変態点以上の
温度まで加熱・保持した後、６００℃より低い温度まで
空冷し、次にＡ1変態点直下の温度まで加熱・保持して
炉内徐冷した試料を腐食液で腐食して、デンドライトを
顕出する方法を開発して先に出願している。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、炭素濃度の
低い（Ｃ：０．１〜０．３５％）鋼種では、鋳片から採
取したそのままの試料については研磨・腐食を行っただ
けでは、フェライト粒界が強く腐食されてしまうために
デンドライト樹間の偏析部の腐食が隠されてしまい、鮮
明なデンドライトを得ることができない。すなわち、上
記の従来法のａ．では炭素濃度が比較的高い（０．３５
％≦Ｃ）中・高炭素鋼あるいは中・高炭素合金鋼では、
鋳片から切り出して鏡面検査しただけの試料を腐食液で
腐食するだけでデンドライトを顕出することができる
が、炭素濃度がＣ：０．１〜０．３５％までの低炭素鋼
あるいは低炭素合金鋼の場合には鋳片から切り出したま
まの試料でデンドライトを顕出することは困難である。
又、上記のｂ．の方法は炭素濃度が５０ｐｐｍの方法
で、本願の発明が対象としているＣ：０．１〜０．３５
％（＝１０００〜３５００ｐｐｍ）という低炭素濃度の
鋼種では、このｂ．の方法では明瞭なデンドライトを顕
出することはできない。これらは試料採取後に加熱して
熱処理をすることが必要であった。
低い（Ｃ：０．１〜０．３５％）鋼種では、鋳片から採
取したそのままの試料については研磨・腐食を行っただ
けでは、フェライト粒界が強く腐食されてしまうために
デンドライト樹間の偏析部の腐食が隠されてしまい、鮮
明なデンドライトを得ることができない。すなわち、上
記の従来法のａ．では炭素濃度が比較的高い（０．３５
％≦Ｃ）中・高炭素鋼あるいは中・高炭素合金鋼では、
鋳片から切り出して鏡面検査しただけの試料を腐食液で
腐食するだけでデンドライトを顕出することができる
が、炭素濃度がＣ：０．１〜０．３５％までの低炭素鋼
あるいは低炭素合金鋼の場合には鋳片から切り出したま
まの試料でデンドライトを顕出することは困難である。
又、上記のｂ．の方法は炭素濃度が５０ｐｐｍの方法
で、本願の発明が対象としているＣ：０．１〜０．３５
％（＝１０００〜３５００ｐｐｍ）という低炭素濃度の
鋼種では、このｂ．の方法では明瞭なデンドライトを顕
出することはできない。これらは試料採取後に加熱して
熱処理をすることが必要であった。
【０００４】本発明は、Ｃ：０．１〜０．３５％という
低炭素濃度が低い鋼において、上記のような試料採取後
に加熱して熱処理することを必要とせず、鋳片から採取
したそのままの試料を研磨・腐食するだけで、明瞭なデ
ンドライトを顕出させ、凝固組織を検査する方法を提供
することである。
低炭素濃度が低い鋼において、上記のような試料採取後
に加熱して熱処理することを必要とせず、鋳片から採取
したそのままの試料を研磨・腐食するだけで、明瞭なデ
ンドライトを顕出させ、凝固組織を検査する方法を提供
することである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
めの本発明の手段は、請求項１の発明では、質量％で、
炭素濃度がＣ：０．１〜０．３５％である低炭素鋼ある
いは低炭素合金鋼鋳片の凝固組織のデンドライトを検査
する方法において、鋳造後の鋳片温度がＡ3変態点より
冷える前の状態で、すなわち、γ−相でフェライト粒界
が析出する前の状態で、鋳片より試料を切り出し、切り
出した試料をＣＣＴ曲線においてフェライトが析出する
冷却速度以上の冷却速度で急冷し、冷却した試料を腐食
液で腐食する検査試料として用いることを特徴とする低
炭素鋼あるいは低炭素合金鋼鋳片のデンドライト顕出方
法である。
めの本発明の手段は、請求項１の発明では、質量％で、
炭素濃度がＣ：０．１〜０．３５％である低炭素鋼ある
いは低炭素合金鋼鋳片の凝固組織のデンドライトを検査
する方法において、鋳造後の鋳片温度がＡ3変態点より
冷える前の状態で、すなわち、γ−相でフェライト粒界
が析出する前の状態で、鋳片より試料を切り出し、切り
出した試料をＣＣＴ曲線においてフェライトが析出する
冷却速度以上の冷却速度で急冷し、冷却した試料を腐食
液で腐食する検査試料として用いることを特徴とする低
炭素鋼あるいは低炭素合金鋼鋳片のデンドライト顕出方
法である。
【０００６】
【発明の実施の形態】本発明は、質量％で、炭素濃度が
Ｃ：０．１〜０．３５％である低炭素鋼あるいは低炭素
合金鋼の連続鋳造による鋳片温度がＡ3点より高温にあ
り組織がγ−相でフェライト粒界が析出する前である冷
却前の鋳片から試料を切り出し、切り出した試料をＣＣ
Ｔ曲線においてフェライトが析出する冷却速度以上の速
度の冷却速度で急冷して焼入れし、組織がフェライト−
パーライトになる前にベイナイト−マルテンサイトとす
る。フェライトは、冷却速度が遅いと析出するので、こ
のようにすることで、粒界のフェライト析出を防ぐこと
ができる。
Ｃ：０．１〜０．３５％である低炭素鋼あるいは低炭素
合金鋼の連続鋳造による鋳片温度がＡ3点より高温にあ
り組織がγ−相でフェライト粒界が析出する前である冷
却前の鋳片から試料を切り出し、切り出した試料をＣＣ
Ｔ曲線においてフェライトが析出する冷却速度以上の速
度の冷却速度で急冷して焼入れし、組織がフェライト−
パーライトになる前にベイナイト−マルテンサイトとす
る。フェライトは、冷却速度が遅いと析出するので、こ
のようにすることで、粒界のフェライト析出を防ぐこと
ができる。
【０００７】本発明の実施の形態を以下に記載する。図
１の（本発明）に示すように、Ｃ：０．１５％のクロム
モリブデン鋼（ＪＩＳ ＳＣＭ４１５）を溶製して連続
鋳造（ＣＣ）し、この連続鋳造による鋳片温度がＡ3点
より低い温度に冷える前にガス切断して試料（Ｔ．
Ｐ．）を採取し、この試料をＡ3点より高い温度からそ
のまま水中に浸して急冷焼入れした。その後、冷却した
試料をさらに幅２０ｍｍ×長さ４０ｍｍ×厚み１０ｍｍ
の試料に切り出し、切り出した試料を研磨・鏡面研磨仕
上げし、６０℃に温めたピクリンサン水溶液などのデン
ドライト顕出用腐食液に３分間浸漬して腐食を行った。
その結果、この試片を観察するとデンドライトの顕出が
できた。
１の（本発明）に示すように、Ｃ：０．１５％のクロム
モリブデン鋼（ＪＩＳ ＳＣＭ４１５）を溶製して連続
鋳造（ＣＣ）し、この連続鋳造による鋳片温度がＡ3点
より低い温度に冷える前にガス切断して試料（Ｔ．
Ｐ．）を採取し、この試料をＡ3点より高い温度からそ
のまま水中に浸して急冷焼入れした。その後、冷却した
試料をさらに幅２０ｍｍ×長さ４０ｍｍ×厚み１０ｍｍ
の試料に切り出し、切り出した試料を研磨・鏡面研磨仕
上げし、６０℃に温めたピクリンサン水溶液などのデン
ドライト顕出用腐食液に３分間浸漬して腐食を行った。
その結果、この試片を観察するとデンドライトの顕出が
できた。
【０００８】
【実施例】本発明の実施例を表１を参照して説明する。
上記したように、Ｃ：０．１５％のクロムモリブデン鋼
（ＪＩＳ ＳＣＭ４１５）を溶製して連続鋳造し、この
連続鋳造による鋳片温度がＡ3点より低い温度に冷える
前にガス切断して表１に示す各Ｎｏ．１〜Ｎｏ．５の試
料を採取した。一方、比較例として、上記と同様に連続
鋳造し、この連続鋳造による鋳片温度がＡ3点より低い
温度でガス切断して表１に示す各Ｎｏ．６〜Ｎｏ．１０
の試料を比較例として採取した。そしてこれらの試料の
うち、Ｎｏ．１〜Ｎｏ．５の試料はα相が析出する前の
Ａ3点以上の高い温度から各種の冷却速度で冷却した。
Ｎｏ．１はそのまま水中に浸して３℃／ｓ以上の冷却速
度で急冷して焼入れした。Ｎｏ．２はシャワーをかけて
急冷した。Ｎｏ．３はスプレーミストで冷却した。Ｎ
ｏ．４は強制空冷し、Ｎｏ．５は単に自然空冷の徐冷を
した。これらの試料を幅２０ｍｍ×長さ４０ｍｍ×厚み
１０ｍｍの試料に切り出し、切り出した試料を研磨・鏡
面研磨仕上げした。一方、６０℃の温水５００ｃｃに対
してピクリン酸を７ｇ溶かし、これにライポンＦを５ｃ
ｃ加え、さらに界面活性剤としてドデシルベンゼンスル
ホン酸ナトリウムを２ｇを加えてデンドライト顕出用腐
食液を用意した。このデンドライト顕出用腐食液を６０
℃に加熱し、このデンドライト顕出用腐食液に先に鏡面
研磨仕上げした試料を３分間浸漬して腐食を行った。こ
の結果、実施例のＮｏ．１およびＮｏ．２はデンドライ
トの顕出は良好であった。Ｎｏ．３はスプレーによるミ
ストの量の条件により、デンドライト顕出できるものと
できにくいものがあった。Ｎｏ．４およびＮｏ．５は、
冷却速度が３℃／ｓより遅く、このためフェライトが析
出してきてフェライト粒界が強く腐食されてしまった結
果、デンドライト樹間の偏析部が隠されてしまい、デン
ドライトの顕出ができなかった。
上記したように、Ｃ：０．１５％のクロムモリブデン鋼
（ＪＩＳ ＳＣＭ４１５）を溶製して連続鋳造し、この
連続鋳造による鋳片温度がＡ3点より低い温度に冷える
前にガス切断して表１に示す各Ｎｏ．１〜Ｎｏ．５の試
料を採取した。一方、比較例として、上記と同様に連続
鋳造し、この連続鋳造による鋳片温度がＡ3点より低い
温度でガス切断して表１に示す各Ｎｏ．６〜Ｎｏ．１０
の試料を比較例として採取した。そしてこれらの試料の
うち、Ｎｏ．１〜Ｎｏ．５の試料はα相が析出する前の
Ａ3点以上の高い温度から各種の冷却速度で冷却した。
Ｎｏ．１はそのまま水中に浸して３℃／ｓ以上の冷却速
度で急冷して焼入れした。Ｎｏ．２はシャワーをかけて
急冷した。Ｎｏ．３はスプレーミストで冷却した。Ｎ
ｏ．４は強制空冷し、Ｎｏ．５は単に自然空冷の徐冷を
した。これらの試料を幅２０ｍｍ×長さ４０ｍｍ×厚み
１０ｍｍの試料に切り出し、切り出した試料を研磨・鏡
面研磨仕上げした。一方、６０℃の温水５００ｃｃに対
してピクリン酸を７ｇ溶かし、これにライポンＦを５ｃ
ｃ加え、さらに界面活性剤としてドデシルベンゼンスル
ホン酸ナトリウムを２ｇを加えてデンドライト顕出用腐
食液を用意した。このデンドライト顕出用腐食液を６０
℃に加熱し、このデンドライト顕出用腐食液に先に鏡面
研磨仕上げした試料を３分間浸漬して腐食を行った。こ
の結果、実施例のＮｏ．１およびＮｏ．２はデンドライ
トの顕出は良好であった。Ｎｏ．３はスプレーによるミ
ストの量の条件により、デンドライト顕出できるものと
できにくいものがあった。Ｎｏ．４およびＮｏ．５は、
冷却速度が３℃／ｓより遅く、このためフェライトが析
出してきてフェライト粒界が強く腐食されてしまった結
果、デンドライト樹間の偏析部が隠されてしまい、デン
ドライトの顕出ができなかった。
【０００９】
【表１】
【００１０】一方、連続鋳造して鋳片温度がＡ3点より
低い温度になった鋳片からガス切断により試料を採取
し、これらをその温度から表に示す冷却条件により急冷
ないし徐冷した。これらの冷却した試料から、上記と同
様に、さらに幅２０ｍｍ×長さ４０ｍｍ×厚み１０ｍｍ
の試料に切り出し、切り出した試料を研磨・鏡面研磨仕
上げして、比較例のＮｏ．６〜Ｎｏ．１０の比較例の試
料とした。これらの比較例の試料を上記の６０℃に加熱
したデンドライト顕出用腐食液に３分間浸漬して腐食し
た。この結果、比較例のＮｏ．６〜Ｎｏ．１０はいずれ
も表１に示すように×でデンドライトの顕出はできなか
った。これは、連続鋳造して鋳片温度がＡ 3点より低い
温度になった鋳片からガス切断により試料を採取したの
で、鋳片が冷却によりすでにフェライトの析出をしてお
り、その後たとえ水冷により急冷しても、このすでに析
出したフェライトが存在するので、そのフェライト粒界
が強く腐食されてしまった結果、デンドライト樹間の偏
析部が隠されてしまい、デンドライトの顕出ができなか
ったことによると考えられる。このため、一旦、鋳片温
度をＡ3点以上に加熱保持して、フェライトを消失して
熱処理する必要があった。
低い温度になった鋳片からガス切断により試料を採取
し、これらをその温度から表に示す冷却条件により急冷
ないし徐冷した。これらの冷却した試料から、上記と同
様に、さらに幅２０ｍｍ×長さ４０ｍｍ×厚み１０ｍｍ
の試料に切り出し、切り出した試料を研磨・鏡面研磨仕
上げして、比較例のＮｏ．６〜Ｎｏ．１０の比較例の試
料とした。これらの比較例の試料を上記の６０℃に加熱
したデンドライト顕出用腐食液に３分間浸漬して腐食し
た。この結果、比較例のＮｏ．６〜Ｎｏ．１０はいずれ
も表１に示すように×でデンドライトの顕出はできなか
った。これは、連続鋳造して鋳片温度がＡ 3点より低い
温度になった鋳片からガス切断により試料を採取したの
で、鋳片が冷却によりすでにフェライトの析出をしてお
り、その後たとえ水冷により急冷しても、このすでに析
出したフェライトが存在するので、そのフェライト粒界
が強く腐食されてしまった結果、デンドライト樹間の偏
析部が隠されてしまい、デンドライトの顕出ができなか
ったことによると考えられる。このため、一旦、鋳片温
度をＡ3点以上に加熱保持して、フェライトを消失して
熱処理する必要があった。
【００１１】
【発明の効果】以上に説明したように、従来の炭素濃度
Ｃ：０．１〜０．３５％の低炭素鋼鋳片におけるデンド
ライトの顕出方法では、試料の熱処理などの処理が必要
であった。これに対し、本発明の方法をとることによ
り、鋳片から採取したままの試料を研磨し、腐食するだ
けで、デンドライトの顕出が可能となったため、採取し
た試料の調査の過程における熱処理の手間を省くことが
可能となり、低炭素鋼鋳片の凝固組織（デンドライト）
の調査が迅速に行えるようになった。
Ｃ：０．１〜０．３５％の低炭素鋼鋳片におけるデンド
ライトの顕出方法では、試料の熱処理などの処理が必要
であった。これに対し、本発明の方法をとることによ
り、鋳片から採取したままの試料を研磨し、腐食するだ
けで、デンドライトの顕出が可能となったため、採取し
た試料の調査の過程における熱処理の手間を省くことが
可能となり、低炭素鋼鋳片の凝固組織（デンドライト）
の調査が迅速に行えるようになった。
【図１】本発明の方法と先願の発明の方法の工程を示す
図である。
図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 質量％で、炭素濃度がＣ：０．１〜０．
３５％である低炭素鋼あるいは低炭素合金鋼鋳片の凝固
組織のデンドライトを検査する方法において、鋳造後の
鋳片温度がＡ3変態点より冷える前のγ−相でフェライ
ト粒界が析出する前の状態で、鋳片より試料を切り出
し、切り出した試料をＣＣＴ曲線においてフェライトが
析出する冷却速度以上の冷却速度で急冷し、冷却した試
料を腐食液で腐食する検査試料として用いることを特徴
とする低炭素鋼あるいは低炭素合金鋼鋳片のデンドライ
ト顕出方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001020308A JP2002228650A (ja) | 2001-01-29 | 2001-01-29 | 低炭素鋼あるいは低炭素合金鋼鋳片のデンドライト顕出方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001020308A JP2002228650A (ja) | 2001-01-29 | 2001-01-29 | 低炭素鋼あるいは低炭素合金鋼鋳片のデンドライト顕出方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002228650A true JP2002228650A (ja) | 2002-08-14 |
Family
ID=18886033
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001020308A Pending JP2002228650A (ja) | 2001-01-29 | 2001-01-29 | 低炭素鋼あるいは低炭素合金鋼鋳片のデンドライト顕出方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002228650A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010138436A (ja) * | 2008-12-10 | 2010-06-24 | Nippon Steel Corp | 鋼の凝固組織検出方法 |
| JP2011226993A (ja) * | 2010-04-22 | 2011-11-10 | Nippon Steel Corp | 鋼の凝固組織の検出方法 |
| JP2011226992A (ja) * | 2010-04-22 | 2011-11-10 | Nippon Steel Corp | 鋼の凝固組織の検出方法 |
| JP2011225957A (ja) * | 2010-04-22 | 2011-11-10 | Nippon Steel Corp | 鋼の凝固組織検出装置および凝固組織検出方法 |
| KR101159927B1 (ko) | 2009-11-27 | 2012-06-25 | 현대제철 주식회사 | 연속주조 슬라브의 몰드내 초기 응고층 현출방법 |
| CN116699097A (zh) * | 2023-07-28 | 2023-09-05 | 北京科技大学 | 一种汽车用高强钢凝固组织的无损检测方法 |
-
2001
- 2001-01-29 JP JP2001020308A patent/JP2002228650A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010138436A (ja) * | 2008-12-10 | 2010-06-24 | Nippon Steel Corp | 鋼の凝固組織検出方法 |
| KR101159927B1 (ko) | 2009-11-27 | 2012-06-25 | 현대제철 주식회사 | 연속주조 슬라브의 몰드내 초기 응고층 현출방법 |
| JP2011226993A (ja) * | 2010-04-22 | 2011-11-10 | Nippon Steel Corp | 鋼の凝固組織の検出方法 |
| JP2011226992A (ja) * | 2010-04-22 | 2011-11-10 | Nippon Steel Corp | 鋼の凝固組織の検出方法 |
| JP2011225957A (ja) * | 2010-04-22 | 2011-11-10 | Nippon Steel Corp | 鋼の凝固組織検出装置および凝固組織検出方法 |
| CN116699097A (zh) * | 2023-07-28 | 2023-09-05 | 北京科技大学 | 一种汽车用高强钢凝固组织的无损检测方法 |
| CN116699097B (zh) * | 2023-07-28 | 2023-10-10 | 北京科技大学 | 一种汽车用高强钢凝固组织的无损检测方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN105386057B (zh) | 显示Fe‑36Ni因瓦合金凝固枝晶组织的侵蚀剂及其侵蚀方法 | |
| JP2002228650A (ja) | 低炭素鋼あるいは低炭素合金鋼鋳片のデンドライト顕出方法 | |
| Yang et al. | Effects of manganese content on solidification structures, thermal properties, and phase transformation characteristics in Fe-Mn-Al-C steels | |
| UA120119C2 (uk) | Мартенситна нержавіюча сталь, спосіб отримання із зазначеної сталі заготовки і ріжучий інструмент, отриманий з такої заготовки | |
| CN104316369B (zh) | 一种用于齿轮钢连铸坯枝晶形貌的显示方法 | |
| JPH08313464A (ja) | 鋳鉄の溶湯の性状を判定する方法 | |
| JP2001289839A (ja) | 炭素鋼あるいは低合金鋼鋳片のデンドライト顕出用腐食液 | |
| CN113218736A (zh) | 一种汽轮机螺栓用马氏体不锈钢的原奥氏体晶界腐蚀方法 | |
| Fukumoto et al. | Dissolution behavior of δ-ferrite in continuously cast slabs of SUS304 during heat treatment | |
| Myllykoski et al. | Effect of solidification mode on hot ductility of austenitic stainless steels | |
| CN108693103B (zh) | 一种用于高碳钢铸坯枝晶腐蚀与测量的方法 | |
| Croft et al. | Origins of dendritic AIN precipitates in aluminium-killed-steel castings | |
| JP2017173100A (ja) | スラブでの耐ｈｉｃ性の判定方法 | |
| US20100147481A1 (en) | Methods of manufacturing casted articles, and systems | |
| Cailiang et al. | Simulation on solidification structure of 72A tire cord steel billet using CAFE method. | |
| JPH0551800A (ja) | 鋼材試料の結晶粒界現出方法 | |
| CN113702124B (zh) | 一种用于获得中低碳钢铸坯枝晶形貌的测试方法 | |
| JP2864336B2 (ja) | 極低炭素鋼の凝固組織の検出方法 | |
| CN115954065B (zh) | 微合金钢tscr工艺过程奥氏体晶粒尺寸预测方法 | |
| KR100397295B1 (ko) | 304계스테인레스강연주주편의표층슬리버결함저감방법 | |
| Zhou et al. | Formation of phosphorous surface inverse segregation in twin-roll cast strips of low-carbon steels | |
| JP4384561B2 (ja) | 高炭素クロム軸受鋼材の製造方法 | |
| Liu et al. | Inversed phosphorus segregation in twin roll cast strips for improvement of mechanical properties and weathering resistance | |
| SU1014934A1 (ru) | Способ термической обработки нержавеющих сталей | |
| KR100352586B1 (ko) | 크랙발생이저감된내열오스테나이트계스테인레스강 |