JP2002184726A - 硬脆材料基板用研磨剤 - Google Patents
硬脆材料基板用研磨剤Info
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- JP2002184726A JP2002184726A JP2000385483A JP2000385483A JP2002184726A JP 2002184726 A JP2002184726 A JP 2002184726A JP 2000385483 A JP2000385483 A JP 2000385483A JP 2000385483 A JP2000385483 A JP 2000385483A JP 2002184726 A JP2002184726 A JP 2002184726A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 研磨速度が速いタンタル酸リチウ
ム基板用研磨剤の提供。 【解決手段】 研磨剤組成物中、(a)BET比
表面積が40〜160m 2/g、平均粒径が0.5μm
以下のγ-アルミナ 1〜10重量%、(b)平均粒径
が10〜100nmのコロイダルシリカまたはフュ−ム
ドシリカ 10〜30重量%、(c)分子量100〜4
00のポリエチレングリコ−ル 1〜25重量%、
(d)分散助剤 0.5〜5重量%、および(e)水
30〜87重量%を含有する、pHが8.5〜12.5
の硬脆材料基板用研磨剤。
ム基板用研磨剤の提供。 【解決手段】 研磨剤組成物中、(a)BET比
表面積が40〜160m 2/g、平均粒径が0.5μm
以下のγ-アルミナ 1〜10重量%、(b)平均粒径
が10〜100nmのコロイダルシリカまたはフュ−ム
ドシリカ 10〜30重量%、(c)分子量100〜4
00のポリエチレングリコ−ル 1〜25重量%、
(d)分散助剤 0.5〜5重量%、および(e)水
30〜87重量%を含有する、pHが8.5〜12.5
の硬脆材料基板用研磨剤。
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】本発明は、タンタル酸リチウ
ム単結晶材料やニオブ酸リチウム単結晶材料の如き化合
物半導体結晶よりなる硬脆材料基板用研磨剤に関する。
本発明の研磨剤は研磨速度が高く、研磨された硬脆材料
基板は、外観が良好である。
ム単結晶材料やニオブ酸リチウム単結晶材料の如き化合
物半導体結晶よりなる硬脆材料基板用研磨剤に関する。
本発明の研磨剤は研磨速度が高く、研磨された硬脆材料
基板は、外観が良好である。
【0002】
【従来の技術】テレビの中間周波数フィルタや共振器等
のエレクトロニクス部品として、圧電体における圧電効
果により発生する弾性表面波を利用した弾性表面波デバ
イスが利用されている。この弾性表面波デバイスを構成
する圧電体基板(ウエハ)の材料として、タンタル酸リ
チウム単結晶材料やニオブ酸リチウム単結晶材料の如き
化合物半導体結晶よりなる硬脆材料が使用される。
のエレクトロニクス部品として、圧電体における圧電効
果により発生する弾性表面波を利用した弾性表面波デバ
イスが利用されている。この弾性表面波デバイスを構成
する圧電体基板(ウエハ)の材料として、タンタル酸リ
チウム単結晶材料やニオブ酸リチウム単結晶材料の如き
化合物半導体結晶よりなる硬脆材料が使用される。
【0003】化合物半導体結晶のインゴットは、ワイヤ
−ソウやスライスマシンで薄い板状に切断され、両面を
ラップ加工された後、電極が写真印刷される面側を30
00番のグリ−ンカ−ボン砥石を用い、片面ラップ加工
し、さらにこのラップ加工面を研磨剤が供給されている
ウレタン定盤に押圧しつつ、定盤を回転、またはウエハ
と定盤の双方を回転しつつ、加工変質層除去のために1
5〜20μmの厚さを研磨加工して取り除き、傷(スク
ラッチ)のない、表面が平坦な鏡面仕上の基板としてい
る。
−ソウやスライスマシンで薄い板状に切断され、両面を
ラップ加工された後、電極が写真印刷される面側を30
00番のグリ−ンカ−ボン砥石を用い、片面ラップ加工
し、さらにこのラップ加工面を研磨剤が供給されている
ウレタン定盤に押圧しつつ、定盤を回転、またはウエハ
と定盤の双方を回転しつつ、加工変質層除去のために1
5〜20μmの厚さを研磨加工して取り除き、傷(スク
ラッチ)のない、表面が平坦な鏡面仕上の基板としてい
る。
【0004】基板の研磨加工ダメ−ジのチェックの外観
テストは、研磨された基板面を8〜15時間、フッ酸水
溶液でエッチング処理した後に行われる。
テストは、研磨された基板面を8〜15時間、フッ酸水
溶液でエッチング処理した後に行われる。
【0005】かかるタンタル酸リチウム単結晶材料やニ
オブ酸リチウム単結晶材料の研磨剤として、特開平5−
1279号公報は、BET比表面積が10〜60m2/
gであり、二次粒子の平均粒子径が0.5〜5μmであ
るコロイダルシリカのみを固型分として分散させたスラ
リ−を提案する。この研磨剤は、表面が平坦な鏡面仕上
の基板を提供するが、研磨速度が特開2000-239
652号公報にも記載されるように、研磨速度が3.0
〜4.3μm/時(0.05〜0.07μm/分)と遅
く、15μmの取り代を研磨するのに4〜5時間要す
る。
オブ酸リチウム単結晶材料の研磨剤として、特開平5−
1279号公報は、BET比表面積が10〜60m2/
gであり、二次粒子の平均粒子径が0.5〜5μmであ
るコロイダルシリカのみを固型分として分散させたスラ
リ−を提案する。この研磨剤は、表面が平坦な鏡面仕上
の基板を提供するが、研磨速度が特開2000-239
652号公報にも記載されるように、研磨速度が3.0
〜4.3μm/時(0.05〜0.07μm/分)と遅
く、15μmの取り代を研磨するのに4〜5時間要す
る。
【0006】また、A社より市販されているコロイダル
シリカのみを固型分として分散させたタンタル酸リチウ
ム基板研磨用スラリ−は、我々の追試によると0.08
μm/分と、同公報に記載される数値と似通った数値で
あった。
シリカのみを固型分として分散させたタンタル酸リチウ
ム基板研磨用スラリ−は、我々の追試によると0.08
μm/分と、同公報に記載される数値と似通った数値で
あった。
【0007】かかる研磨速度が遅い欠点を改良する研磨
剤として、前述の特開2000-239652号公報
は、0.3μm以下の平均粒子径(D50)を有し、か
つ、BET比表面積が15〜50m2/gであるα−ア
ルミナを水性媒体中に分散したタンタル酸リチウム基板
用研磨剤、および、前記α−アルミナ 5〜40重量
%、およびコロイダルシリカ、ヒュ−ムドシリカまたは
無晶形二酸化珪素より選ばれたシリカ 45重量%以下
を含有する、pH8.2〜12のタンタル酸リチウム基
板用研磨剤が提案されている。
剤として、前述の特開2000-239652号公報
は、0.3μm以下の平均粒子径(D50)を有し、か
つ、BET比表面積が15〜50m2/gであるα−ア
ルミナを水性媒体中に分散したタンタル酸リチウム基板
用研磨剤、および、前記α−アルミナ 5〜40重量
%、およびコロイダルシリカ、ヒュ−ムドシリカまたは
無晶形二酸化珪素より選ばれたシリカ 45重量%以下
を含有する、pH8.2〜12のタンタル酸リチウム基
板用研磨剤が提案されている。
【0008】
【発明が解決しようとする課題】この公報の実施例5
(α−アルミナ 10重量%、コロイダルシリカ 20
重量%含有)によると、研磨速度は10.8μm/時
(0.18μm/分)と約3.5倍研磨速度が速くなっ
ている。また、我々の追試(α−アルミナ 10重量
%、コロイダルシリカ 10重量%、潤滑剤 1.2重
量%含有)によると、研磨速度は0.54μm/分と固
形分がコロイダルシリカ単独のの研磨速度より速い。
(α−アルミナ 10重量%、コロイダルシリカ 20
重量%含有)によると、研磨速度は10.8μm/時
(0.18μm/分)と約3.5倍研磨速度が速くなっ
ている。また、我々の追試(α−アルミナ 10重量
%、コロイダルシリカ 10重量%、潤滑剤 1.2重
量%含有)によると、研磨速度は0.54μm/分と固
形分がコロイダルシリカ単独のの研磨速度より速い。
【0009】しかしながら、4インチ径のタンタル酸リ
チウム基板を研磨後、研磨面を50%フッ酸水溶液でエ
ッチング処理し、表面外観を顕微鏡で観察したところ、
スクラッチ(傷)が2〜3本存在することと、表面に無
数の微細な突起(凸部)が残り、面粗度の粗い基板しか
得られないことが判明した。本発明は、研磨速度を向上
し、得られる基板にスクラッチ等の加工ダメ−ジの少な
い、表面が鏡面を呈する基板を与える硬脆材料基板用研
磨剤の提供を目的とする。
チウム基板を研磨後、研磨面を50%フッ酸水溶液でエ
ッチング処理し、表面外観を顕微鏡で観察したところ、
スクラッチ(傷)が2〜3本存在することと、表面に無
数の微細な突起(凸部)が残り、面粗度の粗い基板しか
得られないことが判明した。本発明は、研磨速度を向上
し、得られる基板にスクラッチ等の加工ダメ−ジの少な
い、表面が鏡面を呈する基板を与える硬脆材料基板用研
磨剤の提供を目的とする。
【0010】
【課題を解決するための手段】本発明の請求項1は、研
磨剤組成物中、(a)BET比表面積が40〜160m
2/g、平均粒径が0.5μm以下のγ-アルミナ 1〜
10重量%、(b)平均粒径が10〜100nmのコロ
イダルシリカまたはフュ−ムドシリカ 10〜30重量
%、(c)潤滑剤 1〜25重量%、(d)分散助剤
0.5〜5重量%、および(e)水 30〜87重量%
を含有する、pHが8.5〜12.5の硬脆材料基板用
研磨剤を提供するものである。
磨剤組成物中、(a)BET比表面積が40〜160m
2/g、平均粒径が0.5μm以下のγ-アルミナ 1〜
10重量%、(b)平均粒径が10〜100nmのコロ
イダルシリカまたはフュ−ムドシリカ 10〜30重量
%、(c)潤滑剤 1〜25重量%、(d)分散助剤
0.5〜5重量%、および(e)水 30〜87重量%
を含有する、pHが8.5〜12.5の硬脆材料基板用
研磨剤を提供するものである。
【0011】α−アルミナに代えてγ−アルミナを用
い、潤滑剤を併用することにより、研磨速度を低下させ
ずにタンタル酸リチウム基板に傷や突部の発生をなくし
た鏡面の基板が得られる。
い、潤滑剤を併用することにより、研磨速度を低下させ
ずにタンタル酸リチウム基板に傷や突部の発生をなくし
た鏡面の基板が得られる。
【0012】本発明の請求項2は、前記硬脆材料基板用
研磨剤において、(c)成分の潤滑剤が、分子量100
〜400のポリエチレングリコ−ルであることを特徴と
する。
研磨剤において、(c)成分の潤滑剤が、分子量100
〜400のポリエチレングリコ−ルであることを特徴と
する。
【0013】水性媒体との相溶性に優れ、γ−アルミ
ナ、シリカの分散性も向上する。
ナ、シリカの分散性も向上する。
【0014】本発明の請求項3は、前記硬脆材料基板用
研磨剤において、(d)成分の分散助剤が、テトラメチ
ルアンモニウムヒドロキシド、アンモニア、ニコチン酸
ソ−ダ、多臭素化ステアリルベンジルメチルアンモニウ
ム、キサンタンガム、ポリビニルアルコ−ル、カルボキ
シメチルセルロ−ス、ポリアクリル酸アンモニウム、ポ
リアクリル酸ソ−ダ、ポリアクリル酸カリウム、およ
び、ノニオン性界面活性剤より選ばれた化合物であるこ
とを特徴とする。
研磨剤において、(d)成分の分散助剤が、テトラメチ
ルアンモニウムヒドロキシド、アンモニア、ニコチン酸
ソ−ダ、多臭素化ステアリルベンジルメチルアンモニウ
ム、キサンタンガム、ポリビニルアルコ−ル、カルボキ
シメチルセルロ−ス、ポリアクリル酸アンモニウム、ポ
リアクリル酸ソ−ダ、ポリアクリル酸カリウム、およ
び、ノニオン性界面活性剤より選ばれた化合物であるこ
とを特徴とする。
【0015】水性媒体中のγ−アルミナ、シリカの分散
性を向上させる。
性を向上させる。
【0016】本発明の請求項4は、前記硬脆材料基板用
研磨剤において、γ-アルミナ 1重量部に対し、シリ
カが2〜10重量部(固型分重量比)の割合で用いられ
ることを特徴とする。
研磨剤において、γ-アルミナ 1重量部に対し、シリ
カが2〜10重量部(固型分重量比)の割合で用いられ
ることを特徴とする。
【0017】γ-アルミナ砥粒により研磨速度は向上
し、該γ-アルミナ砥粒により研磨加工中に発生する軽
度のスクラッチは研磨剤中に共存するより多数の軟質シ
リカ微粒子により平滑化される。
し、該γ-アルミナ砥粒により研磨加工中に発生する軽
度のスクラッチは研磨剤中に共存するより多数の軟質シ
リカ微粒子により平滑化される。
【0018】
【発明の実施の形態】(a)成分:アルミナ粒子:
(a)成分のγ−アルミナは、研磨速度を向上させる作
用をなすもので、BET比表面積が40〜160m2/
g、好ましくは80〜120m2/g、平均粒径が0.
5μm以下、好ましくは0.2〜0.05μmのものが
使用される。このγ-アルミナは、研磨剤組成物中、1
〜10重量%、好ましくは3〜10重量%の割合で用い
る。
(a)成分のγ−アルミナは、研磨速度を向上させる作
用をなすもので、BET比表面積が40〜160m2/
g、好ましくは80〜120m2/g、平均粒径が0.
5μm以下、好ましくは0.2〜0.05μmのものが
使用される。このγ-アルミナは、研磨剤組成物中、1
〜10重量%、好ましくは3〜10重量%の割合で用い
る。
【0019】アルミナには、α型、β型、γ型の結晶構
造のものが存在するが、基板に傷を付けぬため、および
研磨加工基板に突起部を発生させないためにγ型アルミ
ナ構造が主体(50重量%以上)のものを用いる。γ型
アルミナは、ベ−マイトや水酸化アルミニウムを900
〜1100℃で焼成した後、これを粉砕し、分旧するこ
とにより得られる。
造のものが存在するが、基板に傷を付けぬため、および
研磨加工基板に突起部を発生させないためにγ型アルミ
ナ構造が主体(50重量%以上)のものを用いる。γ型
アルミナは、ベ−マイトや水酸化アルミニウムを900
〜1100℃で焼成した後、これを粉砕し、分旧するこ
とにより得られる。
【0020】(b)シリカ微粒子:(b)成分のコロイ
ダルシリカまたはフュ−ムドシリカは、主として基板の
平坦性を高める作用をするもので、平均粒径が10〜1
00nmの微粒子が、研磨剤組成物中、10〜30重量
%、好ましくは15〜25重量%用いられる。
ダルシリカまたはフュ−ムドシリカは、主として基板の
平坦性を高める作用をするもので、平均粒径が10〜1
00nmの微粒子が、研磨剤組成物中、10〜30重量
%、好ましくは15〜25重量%用いられる。
【0021】(a)成分のγ-アルミナ 1重量部に対
し、(b)成分のシリカは2〜10重量部(固型分重量
比)の割合で用いるのが好ましい。γ-アルミナの量が
増加するにつれ、研磨速度は向上する。また、シリカの
増加につれ表面平坦成は向上する。
し、(b)成分のシリカは2〜10重量部(固型分重量
比)の割合で用いるのが好ましい。γ-アルミナの量が
増加するにつれ、研磨速度は向上する。また、シリカの
増加につれ表面平坦成は向上する。
【0022】(c)潤滑剤:(c)成分の潤滑剤は、研
磨速度を向上させるとともに、固体粒子の分散を助ける
もので、分子量100〜400のポリエチレングリコ−
ル、エチレンオキシド・プロピレンオキシド共重合体、
プロピレングリコ−ル等が挙げられる。潤滑剤は、研磨
剤組成物中、1〜25重量%、好ましくは、5〜15重
量%の割合で用いる。
磨速度を向上させるとともに、固体粒子の分散を助ける
もので、分子量100〜400のポリエチレングリコ−
ル、エチレンオキシド・プロピレンオキシド共重合体、
プロピレングリコ−ル等が挙げられる。潤滑剤は、研磨
剤組成物中、1〜25重量%、好ましくは、5〜15重
量%の割合で用いる。
【0023】(d)分散助剤:(d)成分の分散助剤
は、水溶性のもので、(a)成分および(b)成分の固
体粒子の分散を助けるものである。具体的には、テトラ
メチルアンモニウムヒドロキシド、アンモニア、ニコチ
ン酸ソ−ダ、多臭素化ステアリルベンジルメチルアンモ
ニウム、キサンタンガム、ポリビニルアルコ−ル、カル
ボキシメチルセルロ−ス、ポリアクリル酸アンモニウ
ム、ポリアクリル酸ソ−ダ、ポリアクリル酸カリウム、
ノニオン性界面活性剤等が利用できる。
は、水溶性のもので、(a)成分および(b)成分の固
体粒子の分散を助けるものである。具体的には、テトラ
メチルアンモニウムヒドロキシド、アンモニア、ニコチ
ン酸ソ−ダ、多臭素化ステアリルベンジルメチルアンモ
ニウム、キサンタンガム、ポリビニルアルコ−ル、カル
ボキシメチルセルロ−ス、ポリアクリル酸アンモニウ
ム、ポリアクリル酸ソ−ダ、ポリアクリル酸カリウム、
ノニオン性界面活性剤等が利用できる。
【0024】ノニオン性界面活性剤としては、ポリオキ
シエチレンアルキルエ−テル、ポリオキシエチレンアル
キルフェニルエ−テル、脂肪酸ポリオキシエチレンエス
テル、脂肪酸ポリオキシエチレンソルビタンエステル、
ポリオキシエチレンひまし油、脂肪酸蔗糖エステル、ポ
リオキシエチレン・オキシプロピレンアルキルエ−テル
等が挙げられる。具体的には、ジラウリン酸ポリエチレ
ングリコ−ルエステル、トリデシルポリオキシエチレン
エ−テル、ノニルフェニルポリオキシエチレンエ−テ
ル、モノステアリン酸ポリエチレングリコ−ル等が挙げ
られる。好ましくは、HLBが10以上のノニオン性界
面活性剤が好ましい。(d)成分の分散助剤は、研磨剤
組成物中、0.5〜5重量%の割合で用いられる。
シエチレンアルキルエ−テル、ポリオキシエチレンアル
キルフェニルエ−テル、脂肪酸ポリオキシエチレンエス
テル、脂肪酸ポリオキシエチレンソルビタンエステル、
ポリオキシエチレンひまし油、脂肪酸蔗糖エステル、ポ
リオキシエチレン・オキシプロピレンアルキルエ−テル
等が挙げられる。具体的には、ジラウリン酸ポリエチレ
ングリコ−ルエステル、トリデシルポリオキシエチレン
エ−テル、ノニルフェニルポリオキシエチレンエ−テ
ル、モノステアリン酸ポリエチレングリコ−ル等が挙げ
られる。好ましくは、HLBが10以上のノニオン性界
面活性剤が好ましい。(d)成分の分散助剤は、研磨剤
組成物中、0.5〜5重量%の割合で用いられる。
【0025】(e)水:a成分およびb成分の固体粒子
の分散媒体としては水が使用され、研磨剤組成物中、水
は30〜87重量%の割合で使用される。水の一部をイ
ソプロピルアルコ−ル、メチルアルコ−ル、エチルアル
コ−ル、1,4−ブタンジオ−ル、エチレングリコ−
ル、1,6−ヘキサンジオ−ルの水溶性化合物に置き代
えてもよい。
の分散媒体としては水が使用され、研磨剤組成物中、水
は30〜87重量%の割合で使用される。水の一部をイ
ソプロピルアルコ−ル、メチルアルコ−ル、エチルアル
コ−ル、1,4−ブタンジオ−ル、エチレングリコ−
ル、1,6−ヘキサンジオ−ルの水溶性化合物に置き代
えてもよい。
【0026】pH調整剤:硬脆材料基板用研磨剤は、p
Hが8.5〜12.5となるように、研磨剤組成物にp
H調整剤を加えて調整する。pH調整剤としては、苛性
ソ−ダ、苛性カリ、アンモニア水、モルフォリン、イミ
ダゾ−ル等が使用される。
Hが8.5〜12.5となるように、研磨剤組成物にp
H調整剤を加えて調整する。pH調整剤としては、苛性
ソ−ダ、苛性カリ、アンモニア水、モルフォリン、イミ
ダゾ−ル等が使用される。
【0027】上記(a)、(b)、(c)、(d)およ
び(e)成分、pH調整剤のほかに、他の研磨助剤、例
えば、防錆剤、消泡剤、防かび剤等を配合してもよい。
防錆剤としてはアルカノ−ルアミン・アルカノ−ルアミ
ンホウ酸縮合物、モノエタノ−ルアミン、ジエタノ−ル
アミン、トリエタノ−ルアミン、ほう酸アルカノ−ルア
ミン塩、ベンズイソチアゾリン類等の含窒素有機化合物
が挙げられる。消泡剤としては、流動パラフィン、ジメ
チルシリコンオイル、ステアリン酸モノ、ジ-グリセリ
ド混合物、ソルビタンモノパルミチエ−ト、等が挙げら
れる。
び(e)成分、pH調整剤のほかに、他の研磨助剤、例
えば、防錆剤、消泡剤、防かび剤等を配合してもよい。
防錆剤としてはアルカノ−ルアミン・アルカノ−ルアミ
ンホウ酸縮合物、モノエタノ−ルアミン、ジエタノ−ル
アミン、トリエタノ−ルアミン、ほう酸アルカノ−ルア
ミン塩、ベンズイソチアゾリン類等の含窒素有機化合物
が挙げられる。消泡剤としては、流動パラフィン、ジメ
チルシリコンオイル、ステアリン酸モノ、ジ-グリセリ
ド混合物、ソルビタンモノパルミチエ−ト、等が挙げら
れる。
【0028】研磨条件:研磨剤は、定盤上に50〜25
0cc/分の割合で供給される。ヘッドに保持された基
板は、定盤上に200〜500g/cm2の圧力で押圧
され、摺動される。基板、定盤の回転数は、40〜20
0min-1である。
0cc/分の割合で供給される。ヘッドに保持された基
板は、定盤上に200〜500g/cm2の圧力で押圧
され、摺動される。基板、定盤の回転数は、40〜20
0min-1である。
【0029】
【実施例】以下、実施例により本発明を更に詳細に説明
する。なお、研磨装置として、ロデ−ルニッタ株式会社
のウレタン布 SUBA600(商品名)をテ−ブルに
貼付した定盤、4枚の基板保持ヘッドおよび前記定盤の
表面に研磨剤を供給する供給管を備えた株式会社岡本工
作機械製作所の研磨装置 SPP600AT(商品名)
を用いた。
する。なお、研磨装置として、ロデ−ルニッタ株式会社
のウレタン布 SUBA600(商品名)をテ−ブルに
貼付した定盤、4枚の基板保持ヘッドおよび前記定盤の
表面に研磨剤を供給する供給管を備えた株式会社岡本工
作機械製作所の研磨装置 SPP600AT(商品名)
を用いた。
【0030】研磨される基板としては、インゴットをワ
イヤ−ソウで薄い板状に切断され、両面をラップ加工さ
れた後、電極が写真印刷される面側を3000番のグリ
−ンカ−ボン砥石を用い、片面ラップ加工した直径4イ
ンチ、厚み約750μmのタンタル酸リチウムウエハを
用いた。
イヤ−ソウで薄い板状に切断され、両面をラップ加工さ
れた後、電極が写真印刷される面側を3000番のグリ
−ンカ−ボン砥石を用い、片面ラップ加工した直径4イ
ンチ、厚み約750μmのタンタル酸リチウムウエハを
用いた。
【0031】 実施例1 研磨剤の調製: (a)比表面積120〜125m2/g、平均粒径0.2μmのγ−アルミナ を5重量%濃度の割合で含有するγ−アルミナ、 (b)平均粒径57μm、濃度22重量%のコロイダルシリカ水分散液 (c)平均分子量300のポリエチレングリコ−ル、 (d)5重量%濃度ポリアクリル酸アンモニウム水溶液 10cc、 (e)20%濃度モノエタノ−ルアミン水溶液 10cc、 (f)水 をホモジナイザ−で混合して約4000ccのスラリ--
とした後、ついで、20重量%苛性ソ−ダ水溶液を加
え、ホモジナイザ−で混合してpH10.5に研磨剤ス
ラリ−のpHを調整して、研磨剤スラリ−中のγ−アル
ミナ濃度が3重量%、シリカ濃度が12.5重量%、ポ
リエチレングリコ−ル濃度が2重量%の研磨剤を調製し
た。
とした後、ついで、20重量%苛性ソ−ダ水溶液を加
え、ホモジナイザ−で混合してpH10.5に研磨剤ス
ラリ−のpHを調整して、研磨剤スラリ−中のγ−アル
ミナ濃度が3重量%、シリカ濃度が12.5重量%、ポ
リエチレングリコ−ル濃度が2重量%の研磨剤を調製し
た。
【0032】このようにして得た研磨剤を研磨定盤の研
磨布上に滴下しつつ、ヘッドに保持された4枚のタンタ
ル酸リチウム基板の3000番GC砥石ラップ面を定盤
の研磨布面に押し当て、研磨定盤の回転数とヘッドの回
転数を次の条件で回転させ、15μmの厚み分を取除く
研磨加工を行った。 定盤回転数 60min-1 ヘッド回転数 60min-1 ヘッド加圧 300g/cm2
磨布上に滴下しつつ、ヘッドに保持された4枚のタンタ
ル酸リチウム基板の3000番GC砥石ラップ面を定盤
の研磨布面に押し当て、研磨定盤の回転数とヘッドの回
転数を次の条件で回転させ、15μmの厚み分を取除く
研磨加工を行った。 定盤回転数 60min-1 ヘッド回転数 60min-1 ヘッド加圧 300g/cm2
【0033】研磨終了後(研磨速度は、0.58μm/
分)、研磨面を純水で洗浄し、ついで、50%濃度フッ
酸水溶液で研磨面を11時間エッチング処理し、純水で
洗浄、スピン乾燥して研磨・エッチング面をレ−ザ−光
による表面欠陥解析装置を用いて観察した。マイクロス
クラッチは検出されなかった。また、突起はなく、表面
粗度も良好で、鏡面を呈した。
分)、研磨面を純水で洗浄し、ついで、50%濃度フッ
酸水溶液で研磨面を11時間エッチング処理し、純水で
洗浄、スピン乾燥して研磨・エッチング面をレ−ザ−光
による表面欠陥解析装置を用いて観察した。マイクロス
クラッチは検出されなかった。また、突起はなく、表面
粗度も良好で、鏡面を呈した。
【0034】参考例1 研磨剤として、A社市販のタンタル酸リチウム基板用研
磨剤(コロイダルシリカ単独砥粒)を用いる外は実施例
1と同様にしてタンタル酸リチウム基板の15μm研磨
を行った。研磨速度は、0.08μm/分であった。得
た研磨・エッチング加工基板は、マイクロスクラッチは
なく、突起もなく、表面粗度も良好で、鏡面を呈した。
磨剤(コロイダルシリカ単独砥粒)を用いる外は実施例
1と同様にしてタンタル酸リチウム基板の15μm研磨
を行った。研磨速度は、0.08μm/分であった。得
た研磨・エッチング加工基板は、マイクロスクラッチは
なく、突起もなく、表面粗度も良好で、鏡面を呈した。
【0035】比較例1 実施例1において、研磨剤として、γ−アルミナ水分散
液の代わりにα−アルミナ(比表面積 50〜53m2
/g、平均粒径0.20μm)水分散液を用いる外は同
様にして研磨剤を調製し、同様にタンタル酸リチウム基
板を研磨して研磨剤を評価した。研磨速度は、0.72
μm/分であった。得た研磨・エッチング加工基板は、
マイクロスクラッチが2本乃至4本存在し、表面に微細
な突起のある表面粗度が不良のものであった。
液の代わりにα−アルミナ(比表面積 50〜53m2
/g、平均粒径0.20μm)水分散液を用いる外は同
様にして研磨剤を調製し、同様にタンタル酸リチウム基
板を研磨して研磨剤を評価した。研磨速度は、0.72
μm/分であった。得た研磨・エッチング加工基板は、
マイクロスクラッチが2本乃至4本存在し、表面に微細
な突起のある表面粗度が不良のものであった。
【0036】実施例2 実施例1において、研磨剤として次ぎの調製で得たもの
を用いる外は同様にしてタンタル酸リチウム基板の15
μm研磨を行った。研磨速度は、0.70μm/分であ
った。得た研磨・エッチング加工基板は、マイクロスク
ラッチはなく、突起もなく、表面粗度も良好で、鏡面を
呈した。も良好で、鏡面を呈した。
を用いる外は同様にしてタンタル酸リチウム基板の15
μm研磨を行った。研磨速度は、0.70μm/分であ
った。得た研磨・エッチング加工基板は、マイクロスク
ラッチはなく、突起もなく、表面粗度も良好で、鏡面を
呈した。も良好で、鏡面を呈した。
【0037】 研磨剤の調製: (a)比表面積126〜131m2/g、平均粒径0.18μmのγ−アルミ ナ (b)平均粒径57μm、濃度22重量%のコロイダルシリカ水分散液 (c)平均分子量200のポリエチレングリコ−ル、 (d)5重量%濃度ポリアクリル酸アンモニウム水溶液 20cc、 (e)1重量%濃度ノニルフェノ−ルポリオキシエチレンアルコ−ル5cc、 (f)20%濃度モノエタノ−ルアミン水溶液 10cc、 (g)水 をホモジナイザ−で混合して4000ccの分散液と
し、、ついで、20重量%苛性ソ−ダ水溶液を加え、ホ
モジナイザ−で混合してpH10.3に研磨剤スラリ−
のpHを調整して、研磨剤スラリ−中のγ−アルミナ濃
度が5重量%、シリカ濃度が25重量%、ポリエチレン
グリコ−ル濃度が1.8重量%の研磨剤を調製した。
し、、ついで、20重量%苛性ソ−ダ水溶液を加え、ホ
モジナイザ−で混合してpH10.3に研磨剤スラリ−
のpHを調整して、研磨剤スラリ−中のγ−アルミナ濃
度が5重量%、シリカ濃度が25重量%、ポリエチレン
グリコ−ル濃度が1.8重量%の研磨剤を調製した。
【0038】以上、実施例において、(b)成分として
コロイダルシリカを例に取り上げたが、ヒュ−ムドシリ
カでも同等の効果が予測される。
コロイダルシリカを例に取り上げたが、ヒュ−ムドシリ
カでも同等の効果が予測される。
【0039】
【発明の効果】特定の物性のγ−アルミナとコロイダル
シリカまたはヒュ−ムドシリカを組み合わせ、これに更
に潤滑剤を配合した研磨剤を用いることにより、研磨速
度が市販品の研磨剤の5〜8倍と向上し、しかも有害な
加工歪(スクラッチ、微小突起)が解消されたタンタル
酸リチウム研磨基板が得られる。
シリカまたはヒュ−ムドシリカを組み合わせ、これに更
に潤滑剤を配合した研磨剤を用いることにより、研磨速
度が市販品の研磨剤の5〜8倍と向上し、しかも有害な
加工歪(スクラッチ、微小突起)が解消されたタンタル
酸リチウム研磨基板が得られる。
Claims (4)
- 【請求項1】 研磨剤組成物中、(a)BET比表面積
が40〜160m2/g、平均粒径が0.5μm以下の
γ-アルミナ 1〜10重量%、(b)平均粒径が10
〜100nmのコロイダルシリカまたはフュ−ムドシリ
カ 10〜30重量%、(c)潤滑剤 1〜25重量
%、(d)分散助剤 0.5〜5重量%、および(e)
水 30〜87重量%を含有する、pHが8.5〜1
2.5の硬脆材料基板用研磨剤。 - 【請求項2】 (c)成分の潤滑剤が、分子量100〜
400のポリエチレングリコ−ルであることを特徴とす
る、請求項1に記載の硬脆材料基板用研磨剤。 - 【請求項3】 (d)成分の分散助剤が、テトラメチル
アンモニウムヒドロキシド、アンモニア、ニコチン酸ソ
−ダ、多臭素化ステアリルベンジルメチルアンモニウ
ム、キサンタンガム、ポリビニルアルコ−ル、カルボキ
シメチルセルロ−ス、ポリアクリル酸アンモニウム、ポ
リアクリル酸ソ−ダ、ポリアクリル酸カリウム、およ
び、ノニオン性界面活性剤より選ばれた化合物であるこ
とを特徴とする、請求項1に記載の硬脆材料基板用研磨
剤。 - 【請求項4】 γ-アルミナ 1重量部に対し、シリカ
が2〜10重量部(固型分重量比)の割合で用いられる
ことを特徴とする、請求項1に記載の硬脆材料基板用研
磨剤。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2000385483A JP2002184726A (ja) | 2000-12-19 | 2000-12-19 | 硬脆材料基板用研磨剤 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2000385483A JP2002184726A (ja) | 2000-12-19 | 2000-12-19 | 硬脆材料基板用研磨剤 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2002184726A true JP2002184726A (ja) | 2002-06-28 |
Family
ID=18852740
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2000385483A Pending JP2002184726A (ja) | 2000-12-19 | 2000-12-19 | 硬脆材料基板用研磨剤 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2002184726A (ja) |
Cited By (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2004100242A1 (ja) | 2003-05-09 | 2004-11-18 | Sanyo Chemical Industries, Ltd. | Cmpプロセス用研磨液及び研磨方法 |
JP2005105068A (ja) * | 2003-09-29 | 2005-04-21 | Mimasu Semiconductor Industry Co Ltd | ラッピングスラリー及びウェーハの加工方法 |
JP2005103684A (ja) * | 2003-09-29 | 2005-04-21 | Mimasu Semiconductor Industry Co Ltd | コロイド分散型ラッピング剤及びその製造方法 |
KR100497412B1 (ko) * | 2002-12-12 | 2005-06-28 | 제일모직주식회사 | 실리콘 웨이퍼의 최종 연마용 슬러리 조성물 |
KR100526092B1 (ko) * | 2002-10-15 | 2005-11-08 | 주식회사 네패스 | 실리콘 웨이퍼용 에지연마 조성물 |
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KR100754807B1 (ko) | 2005-12-23 | 2007-09-03 | 제일모직주식회사 | 실리콘 웨이퍼 연마용 슬러리 조성물 및 이를 이용한연마방법 |
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KR101345555B1 (ko) * | 2005-07-12 | 2013-12-27 | 삼성코닝정밀소재 주식회사 | 슬러리 조성물 |
JP2015227410A (ja) * | 2014-05-30 | 2015-12-17 | 山口精研工業株式会社 | 精密研磨剤組成物 |
WO2016075880A1 (ja) * | 2014-11-12 | 2016-05-19 | 株式会社フジミインコーポレーテッド | 研磨用組成物およびそれを用いた基板の製造方法 |
WO2022130839A1 (ja) * | 2020-12-17 | 2022-06-23 | 株式会社フジミインコーポレーテッド | 研磨用組成物およびこれを用いた研磨方法 |
CN117067119A (zh) * | 2023-07-07 | 2023-11-17 | 广东仕邦杰科技有限公司 | 一种海绵磨料及其制备方法 |
-
2000
- 2000-12-19 JP JP2000385483A patent/JP2002184726A/ja active Pending
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