JP2002180219A - 平版印刷版用アルミニウム合金板の製造方法 - Google Patents
平版印刷版用アルミニウム合金板の製造方法Info
- Publication number
- JP2002180219A JP2002180219A JP2000377200A JP2000377200A JP2002180219A JP 2002180219 A JP2002180219 A JP 2002180219A JP 2000377200 A JP2000377200 A JP 2000377200A JP 2000377200 A JP2000377200 A JP 2000377200A JP 2002180219 A JP2002180219 A JP 2002180219A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- aluminum alloy
- plate
- heat treatment
- rolling
- rolled
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 103
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 29
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 74
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 73
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 66
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 51
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 51
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims abstract description 27
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims abstract description 26
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 claims abstract description 13
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 7
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 15
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 15
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 15
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 15
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 9
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims description 4
- 238000007788 roughening Methods 0.000 abstract description 23
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 9
- 239000000463 material Substances 0.000 description 23
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 21
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 13
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 13
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 11
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 11
- 230000002159 abnormal effect Effects 0.000 description 9
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 9
- 229910000521 B alloy Inorganic materials 0.000 description 8
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 7
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 5
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N Nitric acid Chemical compound O[N+]([O-])=O GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000010407 anodic oxide Substances 0.000 description 4
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 4
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 4
- 229910017604 nitric acid Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 4
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 3
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 3
- 229910018084 Al-Fe Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910018192 Al—Fe Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910018191 Al—Fe—Si Inorganic materials 0.000 description 2
- KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-N Fluorane Chemical compound F KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 2
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 2
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 102220253765 rs141230910 Human genes 0.000 description 2
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 2
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 2
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 2
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 2
- 229910018085 Al-F Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018179 Al—F Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004220 aggregation Methods 0.000 description 1
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 1
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 238000005868 electrolysis reaction Methods 0.000 description 1
- 239000003792 electrolyte Substances 0.000 description 1
- 239000008151 electrolyte solution Substances 0.000 description 1
- 238000000866 electrolytic etching Methods 0.000 description 1
- 238000005530 etching Methods 0.000 description 1
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000013508 migration Methods 0.000 description 1
- 230000005012 migration Effects 0.000 description 1
- 238000003801 milling Methods 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 239000002243 precursor Substances 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 239000002210 silicon-based material Substances 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Printing Plates And Materials Therefor (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 双ロール式溶湯圧延法により、粗面化後に金
属組織模様が観察されない均一な外観と、均一な粗面化
面を得ることができる平版印刷版用アルミニウム合金板
の製造方法を提供する。 【解決手段】 アルミニウム合金の溶湯を双ロール式溶
湯圧延法で直接連続鋳造圧延した後、得られた鋳造圧延
板を冷間圧延を含む工程により加工して平版印刷版用ア
ルミニウム合金板を製造する方法において、アルミニウ
ム合金が、Ｓｉ:0.20 ％以下、Ｆｅ:0.08 ％〜0.7 ％を
含有し、残部がＡｌと各0.15％以下の不可避的不純物と
からなり、前記鋳造圧延板の表面における圧延方向に直
角方向の結晶粒の平均幅を２５０μｍ以下とし、この鋳
造圧延板を、熱処理を介することなしに冷間圧延し、ま
たは冷間圧延後に熱処理を行わないことを特徴とする。
あるいは、鋳造圧延板を、冷間圧延し得る程度に軟化す
るが再結晶しないような熱処理を介して冷間圧延し、ま
たは冷間圧延後に再結晶しないような熱処理を行うこと
を特徴とする。
属組織模様が観察されない均一な外観と、均一な粗面化
面を得ることができる平版印刷版用アルミニウム合金板
の製造方法を提供する。 【解決手段】 アルミニウム合金の溶湯を双ロール式溶
湯圧延法で直接連続鋳造圧延した後、得られた鋳造圧延
板を冷間圧延を含む工程により加工して平版印刷版用ア
ルミニウム合金板を製造する方法において、アルミニウ
ム合金が、Ｓｉ:0.20 ％以下、Ｆｅ:0.08 ％〜0.7 ％を
含有し、残部がＡｌと各0.15％以下の不可避的不純物と
からなり、前記鋳造圧延板の表面における圧延方向に直
角方向の結晶粒の平均幅を２５０μｍ以下とし、この鋳
造圧延板を、熱処理を介することなしに冷間圧延し、ま
たは冷間圧延後に熱処理を行わないことを特徴とする。
あるいは、鋳造圧延板を、冷間圧延し得る程度に軟化す
るが再結晶しないような熱処理を介して冷間圧延し、ま
たは冷間圧延後に再結晶しないような熱処理を行うこと
を特徴とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、平版印刷版用アル
ミニウム合金板の製造方法、詳しくは、粗面化処理後に
金属組織模様が観察されない均一な外観と、均一な粗面
化面を得ることができる平版印刷版用アルミニウム合金
板の製造方法に関する。
ミニウム合金板の製造方法、詳しくは、粗面化処理後に
金属組織模様が観察されない均一な外観と、均一な粗面
化面を得ることができる平版印刷版用アルミニウム合金
板の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、平版印刷版用アルミニウム合金板
の製造は、ＳｉやＦｅ等を若干含有するＪＩＳ１０５０
相当のアルミニウム合金の溶湯を、半連続鋳造法によっ
て厚さ５００mm前後の矩形断面形状の鋳塊に造塊し、鋳
塊表皮の不均一な組織部分を面削により除去した後、均
質化処理、熱間圧延し、焼鈍工程を介して冷間圧延する
ことにより行われている。
の製造は、ＳｉやＦｅ等を若干含有するＪＩＳ１０５０
相当のアルミニウム合金の溶湯を、半連続鋳造法によっ
て厚さ５００mm前後の矩形断面形状の鋳塊に造塊し、鋳
塊表皮の不均一な組織部分を面削により除去した後、均
質化処理、熱間圧延し、焼鈍工程を介して冷間圧延する
ことにより行われている。
【０００３】この方法により製造された平版印刷版用ア
ルミニウム合金板は、その表面に粗面化処理が施された
後、陽極酸化処理が行われ、また必要に応じて親水化処
理が施されて平版印刷版用支持体となり、得られた平版
印刷版用支持体の表面に感光塗膜を設け、画像露光、現
像することにより印刷原版が得られる。
ルミニウム合金板は、その表面に粗面化処理が施された
後、陽極酸化処理が行われ、また必要に応じて親水化処
理が施されて平版印刷版用支持体となり、得られた平版
印刷版用支持体の表面に感光塗膜を設け、画像露光、現
像することにより印刷原版が得られる。
【０００４】上記印刷原版を得るまでの工程中、粗面化
処理は、平版印刷版用支持体表面に感光層との密着性や
保水性を付与する重要な処理であり、粗面化面は、均一
且つ緻密なピットで構成されることが要求され、粗面化
面の状態は、印刷原版の性能に著しく大きな影響を及ぼ
す。また、粗面化処理後の外観の均一性は、印刷原版の
品質の優劣を判断する重要な要素の一つであり、粗面化
後にムラの無い均一な表面が形成されることも要求され
る。
処理は、平版印刷版用支持体表面に感光層との密着性や
保水性を付与する重要な処理であり、粗面化面は、均一
且つ緻密なピットで構成されることが要求され、粗面化
面の状態は、印刷原版の性能に著しく大きな影響を及ぼ
す。また、粗面化処理後の外観の均一性は、印刷原版の
品質の優劣を判断する重要な要素の一つであり、粗面化
後にムラの無い均一な表面が形成されることも要求され
る。
【０００５】粗面化方法としては、ボールグレイン、ブ
ラッシグレイン、液体ホーニング法等の機械的粗面化、
電気化学的粗面化、化学的粗面化あるいはこれらを組み
合わせた方法があるが、最近では、硝酸又は塩酸を主成
分とする電解液中でアルミニウム合金板を電気化学的に
粗面化する方法、あるいは前記の機械的粗面化と電気化
学的粗面化とを組み合わせた方法が一般的に採用されて
いる。なお、粗面化は、アルミニウム合金板表面に直接
施されるため、その表面に均一粗面化を妨げない金属組
織の均一性が求められている。
ラッシグレイン、液体ホーニング法等の機械的粗面化、
電気化学的粗面化、化学的粗面化あるいはこれらを組み
合わせた方法があるが、最近では、硝酸又は塩酸を主成
分とする電解液中でアルミニウム合金板を電気化学的に
粗面化する方法、あるいは前記の機械的粗面化と電気化
学的粗面化とを組み合わせた方法が一般的に採用されて
いる。なお、粗面化は、アルミニウム合金板表面に直接
施されるため、その表面に均一粗面化を妨げない金属組
織の均一性が求められている。
【０００６】従来の半連続鋳造法による鋳塊から平版印
刷版用アルミニウム合金板を製造する方法においては、
鋳塊表皮部に組織の不均一帯が形成されるため、面削に
よりこれを除去しなければならず、歩留りを低下させる
一因となっている。また、面削量や鋳塊表皮組織の不均
一層の深さによっては、面削後も有害な組織部分が残存
し、平板印刷版用アルミニウム合金板の粗面化後の外観
を著しく損なうことが少なくなかった。
刷版用アルミニウム合金板を製造する方法においては、
鋳塊表皮部に組織の不均一帯が形成されるため、面削に
よりこれを除去しなければならず、歩留りを低下させる
一因となっている。また、面削量や鋳塊表皮組織の不均
一層の深さによっては、面削後も有害な組織部分が残存
し、平板印刷版用アルミニウム合金板の粗面化後の外観
を著しく損なうことが少なくなかった。
【０００７】このため、近年、半連続鋳造法による鋳塊
にみられる不均一組織帯が発生し難い双ロール式溶湯圧
延法、例えばハンター法、３Ｃ法により直接連続鋳造圧
延する工程を経て製造される平版印刷版用アルミニウム
合金板が開発されている。双ロール式溶湯圧延法は、内
部が冷却された一対のロール間にアルミニウム合金の溶
湯を供給し、ロールを回転させながら板厚２〜１０mm程
度の薄板に鋳造する方法であり、得られた薄板は、直接
冷間圧延可能な板厚であるため、半連続鋳造法をベース
とした製造方法における熱間圧延より後の工程と同様の
工程で、平板印刷版用アルミニウム合金板を製造するこ
とができる。従って、この方法では、均質化処理や面
削、熱間圧延工程が省略され、且つアルミニウム合金の
溶湯が急冷凝固するため化合物が微細化され、平版印刷
版用アルミニウム合金板の粗面化後の外観や電解ピット
形状の均一化に効果が期待され、いくつかの製造方法が
開示されている。
にみられる不均一組織帯が発生し難い双ロール式溶湯圧
延法、例えばハンター法、３Ｃ法により直接連続鋳造圧
延する工程を経て製造される平版印刷版用アルミニウム
合金板が開発されている。双ロール式溶湯圧延法は、内
部が冷却された一対のロール間にアルミニウム合金の溶
湯を供給し、ロールを回転させながら板厚２〜１０mm程
度の薄板に鋳造する方法であり、得られた薄板は、直接
冷間圧延可能な板厚であるため、半連続鋳造法をベース
とした製造方法における熱間圧延より後の工程と同様の
工程で、平板印刷版用アルミニウム合金板を製造するこ
とができる。従って、この方法では、均質化処理や面
削、熱間圧延工程が省略され、且つアルミニウム合金の
溶湯が急冷凝固するため化合物が微細化され、平版印刷
版用アルミニウム合金板の粗面化後の外観や電解ピット
形状の均一化に効果が期待され、いくつかの製造方法が
開示されている。
【０００８】例えば、Ｆｅ:0.8％以下、Ｓｉ:1.0％以
下、Ｃｕ:0.2％以下、更にＢｅ:0.0002 〜0.01％及びＳ
ｎ:0.001〜0.10％の１種もしくは２種を含有し、残部が
Ａｌと不可避的不純物とからなるアルミニウム合金の溶
湯を、双ロール式溶湯圧延法を含む連続鋳造法により厚
さ３０mm以下の板に鋳造し、これを冷間圧延及び必要に
応じて中間焼鈍し、更に最終冷間圧延する平版印刷版支
持体用アルミニウム合金板の製造方法（特開平９−２３
４９６６号公報）、アルミニウム溶湯から双ロールで直
接板状に連続鋳造した後、例えば、冷間圧延−焼鈍−冷
間圧延のように、冷間圧延、熱処理を各々１回以上行
い、更に 矯正を行う平板印刷版用支持体の製造におい
て、連続鋳造後のアルミニウム板の結晶粒径が鋳造進行
方向に垂直な断面において２〜５００μｍであり、且つ
最終的な冷間圧延又は焼鈍後のアルミニウム板の結晶粒
径が鋳造及び圧延進行方向に垂直な断面において２〜１
００μｍであることを特徴とする平版印刷版用支持体の
製造方法（特開平６−２１８４９５号公報）が開示され
ている。
下、Ｃｕ:0.2％以下、更にＢｅ:0.0002 〜0.01％及びＳ
ｎ:0.001〜0.10％の１種もしくは２種を含有し、残部が
Ａｌと不可避的不純物とからなるアルミニウム合金の溶
湯を、双ロール式溶湯圧延法を含む連続鋳造法により厚
さ３０mm以下の板に鋳造し、これを冷間圧延及び必要に
応じて中間焼鈍し、更に最終冷間圧延する平版印刷版支
持体用アルミニウム合金板の製造方法（特開平９−２３
４９６６号公報）、アルミニウム溶湯から双ロールで直
接板状に連続鋳造した後、例えば、冷間圧延−焼鈍−冷
間圧延のように、冷間圧延、熱処理を各々１回以上行
い、更に 矯正を行う平板印刷版用支持体の製造におい
て、連続鋳造後のアルミニウム板の結晶粒径が鋳造進行
方向に垂直な断面において２〜５００μｍであり、且つ
最終的な冷間圧延又は焼鈍後のアルミニウム板の結晶粒
径が鋳造及び圧延進行方向に垂直な断面において２〜１
００μｍであることを特徴とする平版印刷版用支持体の
製造方法（特開平６−２１８４９５号公報）が開示され
ている。
【０００９】しかしながら、Ｆｅ、Ｓｉを含む溶湯圧延
法による連続鋳造圧延板を直接あるいは冷間圧延後に焼
鈍した場合、表層部に著しく粗大な再結晶粒が形成され
ることがあり、上記の方法では、粗面化処理後の均一性
が必ずしも確保できないことが確認された。上記の方法
のうち前者の方法には、焼鈍を行わない実施形態も開示
されているが、この場合も溶湯圧延後の結晶粒組織によ
っては、粗面化面の均一性が確保できない場合があるこ
とがわかった。
法による連続鋳造圧延板を直接あるいは冷間圧延後に焼
鈍した場合、表層部に著しく粗大な再結晶粒が形成され
ることがあり、上記の方法では、粗面化処理後の均一性
が必ずしも確保できないことが確認された。上記の方法
のうち前者の方法には、焼鈍を行わない実施形態も開示
されているが、この場合も溶湯圧延後の結晶粒組織によ
っては、粗面化面の均一性が確保できない場合があるこ
とがわかった。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、双ロール式
溶湯圧延法により直接連続鋳造圧延する工程を経て製造
される平版印刷版用アルミニウム合金板における上記従
来の問題を解消するために、合金成分、結晶粒組織、製
造工程と粗面化処理後の粗面化面の性状との関係につい
て多角的な試験、検討を行った結果としてなされたもの
であり、その目的は、粗面化処理後に金属組織模様が観
察されない均一な外観と、均一な粗面化面を安定して得
ることを可能とする平版印刷版用アルミニウム合金板の
製造方法を提供することにある。
溶湯圧延法により直接連続鋳造圧延する工程を経て製造
される平版印刷版用アルミニウム合金板における上記従
来の問題を解消するために、合金成分、結晶粒組織、製
造工程と粗面化処理後の粗面化面の性状との関係につい
て多角的な試験、検討を行った結果としてなされたもの
であり、その目的は、粗面化処理後に金属組織模様が観
察されない均一な外観と、均一な粗面化面を安定して得
ることを可能とする平版印刷版用アルミニウム合金板の
製造方法を提供することにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
め、本発明の請求項１による平版印刷版用アルミニウム
合金板の製造方法は、アルミニウム合金の溶湯を双ロー
ル式溶湯圧延法で直接連続鋳造圧延した後、得られた鋳
造圧延板を冷間圧延を含む工程により加工して平版印刷
版用アルミニウム合金板を製造する方法において、アル
ミニウム合金が、Ｓｉ:0.20 ％以下、Ｆｅ:0.08 ％〜0.
7 ％を含有し、残部がＡｌと各0.15％以下の不可避的不
純物とからなり、前記鋳造圧延板の表面における圧延方
向に直角方向の結晶粒の平均幅を２５０μｍ以下とし、
この鋳造圧延板を、熱処理を介することなしに冷間圧延
し、または冷間圧延後に熱処理を行わないことを特徴と
する。
め、本発明の請求項１による平版印刷版用アルミニウム
合金板の製造方法は、アルミニウム合金の溶湯を双ロー
ル式溶湯圧延法で直接連続鋳造圧延した後、得られた鋳
造圧延板を冷間圧延を含む工程により加工して平版印刷
版用アルミニウム合金板を製造する方法において、アル
ミニウム合金が、Ｓｉ:0.20 ％以下、Ｆｅ:0.08 ％〜0.
7 ％を含有し、残部がＡｌと各0.15％以下の不可避的不
純物とからなり、前記鋳造圧延板の表面における圧延方
向に直角方向の結晶粒の平均幅を２５０μｍ以下とし、
この鋳造圧延板を、熱処理を介することなしに冷間圧延
し、または冷間圧延後に熱処理を行わないことを特徴と
する。
【００１２】請求項２による平版印刷版用アルミニウム
合金板の製造方法は、アルミニウム合金の溶湯を双ロー
ル式溶湯圧延法で直接連続鋳造圧延した後、得られた鋳
造圧延板を冷間圧延を含む工程により加工して平版印刷
版用アルミニウム合金板を製造する方法において、アル
ミニウム合金が、Ｓｉ:0.20 ％以下、Ｆｅ:0.08 ％〜0.
7 ％を含有し、残部がＡｌと各0.15％以下の不可避的不
純物とからなり、前記鋳造圧延板の表面における圧延方
向に直角方向の結晶粒の平均幅を２５０μｍ以下とし、
この鋳造圧延板を、冷間圧延し得る程度に軟化するが再
結晶しないような熱処理を介して冷間圧延し、または冷
間圧延後に再結晶しないような熱処理を行うことを特徴
とする。
合金板の製造方法は、アルミニウム合金の溶湯を双ロー
ル式溶湯圧延法で直接連続鋳造圧延した後、得られた鋳
造圧延板を冷間圧延を含む工程により加工して平版印刷
版用アルミニウム合金板を製造する方法において、アル
ミニウム合金が、Ｓｉ:0.20 ％以下、Ｆｅ:0.08 ％〜0.
7 ％を含有し、残部がＡｌと各0.15％以下の不可避的不
純物とからなり、前記鋳造圧延板の表面における圧延方
向に直角方向の結晶粒の平均幅を２５０μｍ以下とし、
この鋳造圧延板を、冷間圧延し得る程度に軟化するが再
結晶しないような熱処理を介して冷間圧延し、または冷
間圧延後に再結晶しないような熱処理を行うことを特徴
とする。
【００１３】請求項３による平版印刷版用アルミニウム
合金板の製造方法は、請求項２において、前記熱処理
が、熱処理温度４００℃未満の温度で行われることを特
徴とする。
合金板の製造方法は、請求項２において、前記熱処理
が、熱処理温度４００℃未満の温度で行われることを特
徴とする。
【００１４】請求項４による平版印刷版用アルミニウム
合金板の製造方法は、請求項３において、前記熱処理
は、熱処理温度が３００℃以上４００℃未満の場合に
は、３００℃から熱処理温度Ｔ℃までの昇温時間と熱処
理温度Ｔ℃での保持時間と熱処理温度Ｔ℃から３００℃
までの降温時間との和が（２４００−６Ｔ）分以下とな
るようにし、熱処理温度が１５０℃以上３００℃未満の
場合には、熱処理時間を１０時間以下とすることを特徴
とする。
合金板の製造方法は、請求項３において、前記熱処理
は、熱処理温度が３００℃以上４００℃未満の場合に
は、３００℃から熱処理温度Ｔ℃までの昇温時間と熱処
理温度Ｔ℃での保持時間と熱処理温度Ｔ℃から３００℃
までの降温時間との和が（２４００−６Ｔ）分以下とな
るようにし、熱処理温度が１５０℃以上３００℃未満の
場合には、熱処理時間を１０時間以下とすることを特徴
とする。
【００１５】請求項５による平版印刷版用アルミニウム
合金板の製造方法は、請求項１〜４において、前記双ロ
ール式溶湯圧延法において、アルミニウム合金の溶湯が
双ロールに達するまでの間にアルミニウム合金の溶湯に
Ｔｉ、ＴｉとＢ、またはＴｉとＣを、鋳造圧延板中の含
有量がＴｉの場合は０．００１％以上、ＴｉとＢの場合
はＴｉ０．０００５％以上、Ｂ１ppm 以上、ＴｉとＣの
場合はＴｉ０．０００５％以上、Ｃ１ppm 以上となるよ
う添加し、該添加位置から双ロールのロール間に達する
までのアルミニウム合金の溶湯の流速を２０cm／分以上
として、アルミニウム合金の溶湯が前記添加位置からロ
ール間に達するまでの時間を１〜６０分とすることを特
徴とする。
合金板の製造方法は、請求項１〜４において、前記双ロ
ール式溶湯圧延法において、アルミニウム合金の溶湯が
双ロールに達するまでの間にアルミニウム合金の溶湯に
Ｔｉ、ＴｉとＢ、またはＴｉとＣを、鋳造圧延板中の含
有量がＴｉの場合は０．００１％以上、ＴｉとＢの場合
はＴｉ０．０００５％以上、Ｂ１ppm 以上、ＴｉとＣの
場合はＴｉ０．０００５％以上、Ｃ１ppm 以上となるよ
う添加し、該添加位置から双ロールのロール間に達する
までのアルミニウム合金の溶湯の流速を２０cm／分以上
として、アルミニウム合金の溶湯が前記添加位置からロ
ール間に達するまでの時間を１〜６０分とすることを特
徴とする。
【００１６】また、請求項６による平版印刷版用アルミ
ニウム合金板の製造方法は、請求項５において、アルミ
ニウム合金溶湯を双ロール式溶湯圧延法で直接連続鋳造
圧延した後の冷却過程で、連続鋳造圧延板を３００〜４
００℃の温度域で１０秒〜２時間保持することを特徴と
する。
ニウム合金板の製造方法は、請求項５において、アルミ
ニウム合金溶湯を双ロール式溶湯圧延法で直接連続鋳造
圧延した後の冷却過程で、連続鋳造圧延板を３００〜４
００℃の温度域で１０秒〜２時間保持することを特徴と
する。
【００１７】
【発明の実施の形態】本発明の平版印刷版用アルミニウ
ム合金板の製造方法における（１）合金成分の意義およ
びその限定理由、（２）製造工程の意義およびその限定
理由について説明する。 （１）合金成分の意義およびその限定理由 Ｆｅは、溶湯圧延時にＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系やＡｌ−Ｆｅ
系の微細な化合物を生成して、粗面化面のピット形状を
均一化するよう機能する。Ｆｅの好ましい含有範囲は、
0.08％〜0.7 ％であり、0.08％未満では微細なＡｌ−Ｆ
ｅ−Ｓｉ系化合物やＡｌ−Ｆｅ系化合物が不足し、粗面
化面の均一性を向上させる効果が小さくなり、0.7 ％を
越えて含有すると、上記の化合物が粗大化し、粗面化面
の均一性を損なう。
ム合金板の製造方法における（１）合金成分の意義およ
びその限定理由、（２）製造工程の意義およびその限定
理由について説明する。 （１）合金成分の意義およびその限定理由 Ｆｅは、溶湯圧延時にＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系やＡｌ−Ｆｅ
系の微細な化合物を生成して、粗面化面のピット形状を
均一化するよう機能する。Ｆｅの好ましい含有範囲は、
0.08％〜0.7 ％であり、0.08％未満では微細なＡｌ−Ｆ
ｅ−Ｓｉ系化合物やＡｌ−Ｆｅ系化合物が不足し、粗面
化面の均一性を向上させる効果が小さくなり、0.7 ％を
越えて含有すると、上記の化合物が粗大化し、粗面化面
の均一性を損なう。
【００１８】Ｓｉは、単体粒子で存在する場合、電解粗
面化面の陽極酸化性を阻害し、印刷汚れの原因となるた
め、一般的にその含有量は厳しく制限される。特に、Ｄ
Ｃ鋳造法では、Ｓｉと化合物を生成することによりＳｉ
を無害化する作用のあるＦｅが、均質化処理の際にＡｌ
−Ｆｅ系化合物を優先して生成するため、均質化処理後
や熱間圧延後の冷却時にＳｉが単体で析出することが多
い。これに対して、溶湯圧延法では凝固時に溶湯が急冷
されるため、Ｓｉの多くがＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系化合物を
生成し、適切な量のＦｅが材料中に含有していれば、Ｓ
ｉの含有量が多くても無害化することができる。Ｓｉの
好ましい含有範囲は、0.20％以下であり、0.20％を越え
ると、溶湯圧延後の冷却過程や熱処理の際に単体Ｓｉが
析出し、印刷汚れが発生し易くなる。なお、その他の不
純物は、その各量が 0.15 ％以下であれば、本発明の効
果を阻害することはない。
面化面の陽極酸化性を阻害し、印刷汚れの原因となるた
め、一般的にその含有量は厳しく制限される。特に、Ｄ
Ｃ鋳造法では、Ｓｉと化合物を生成することによりＳｉ
を無害化する作用のあるＦｅが、均質化処理の際にＡｌ
−Ｆｅ系化合物を優先して生成するため、均質化処理後
や熱間圧延後の冷却時にＳｉが単体で析出することが多
い。これに対して、溶湯圧延法では凝固時に溶湯が急冷
されるため、Ｓｉの多くがＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系化合物を
生成し、適切な量のＦｅが材料中に含有していれば、Ｓ
ｉの含有量が多くても無害化することができる。Ｓｉの
好ましい含有範囲は、0.20％以下であり、0.20％を越え
ると、溶湯圧延後の冷却過程や熱処理の際に単体Ｓｉが
析出し、印刷汚れが発生し易くなる。なお、その他の不
純物は、その各量が 0.15 ％以下であれば、本発明の効
果を阻害することはない。
【００１９】（２）製造工程の意義およびその限定理由 本発明における製造工程上の第１の特徴は、直接連続鋳
造圧延板を、熱処理を介することなしに冷間圧延し、ま
たは冷間圧延後に熱処理を行わないことにある。発明者
らによる試験の結果、均一の粗面化面の阻害要因となる
異常再結晶は、溶湯圧延時の圧延加工が原因となること
が見出された。双ロール式溶湯圧延法は、鋳型としてロ
ールを使用するため、凝固とほぼ同時に板に圧延加工が
施される。この圧延加工により材料に転位がもたらさ
れ、固溶元素が転位やその集合部に微細に析出し易くな
り、析出した微細粒子は、溶湯圧延後の熱処理の際、再
結晶に必要な転位の移動を阻害し、再結晶を遅延させる
よう作用する。この結果、比較的粗大な化合物や変形帯
を核として、一部で再結晶粒が発生すると、その再結晶
粒のみが異常成長し、著しく粗大化する。従って、異常
再結晶を生成させないようにするためには、溶湯圧延で
得られた鋳造圧延板を再結晶させない、すなわち再結晶
のための熱処理を行わないことである。
造圧延板を、熱処理を介することなしに冷間圧延し、ま
たは冷間圧延後に熱処理を行わないことにある。発明者
らによる試験の結果、均一の粗面化面の阻害要因となる
異常再結晶は、溶湯圧延時の圧延加工が原因となること
が見出された。双ロール式溶湯圧延法は、鋳型としてロ
ールを使用するため、凝固とほぼ同時に板に圧延加工が
施される。この圧延加工により材料に転位がもたらさ
れ、固溶元素が転位やその集合部に微細に析出し易くな
り、析出した微細粒子は、溶湯圧延後の熱処理の際、再
結晶に必要な転位の移動を阻害し、再結晶を遅延させる
よう作用する。この結果、比較的粗大な化合物や変形帯
を核として、一部で再結晶粒が発生すると、その再結晶
粒のみが異常成長し、著しく粗大化する。従って、異常
再結晶を生成させないようにするためには、溶湯圧延で
得られた鋳造圧延板を再結晶させない、すなわち再結晶
のための熱処理を行わないことである。
【００２０】本発明における製造工程上の第２の特徴
は、鋳造圧延板を、冷間圧延し得る程度に軟化するが再
結晶しないような熱処理を介して冷間圧延し、または冷
間圧延後に再結晶しないような熱処理を行うことにあ
る。このような熱処理を行うことにより、省エネルギー
の面では、上記の熱処理を行わない手法には劣るが、材
料強度を広範囲で調整し易くなり、更に冷間圧延性も向
上させることができるという利点がある。この場合、熱
処理温度は４００℃未満とするのが好ましい。４００℃
以上の温度で熱処理した場合には異常再結晶粒が生じ易
くなる。
は、鋳造圧延板を、冷間圧延し得る程度に軟化するが再
結晶しないような熱処理を介して冷間圧延し、または冷
間圧延後に再結晶しないような熱処理を行うことにあ
る。このような熱処理を行うことにより、省エネルギー
の面では、上記の熱処理を行わない手法には劣るが、材
料強度を広範囲で調整し易くなり、更に冷間圧延性も向
上させることができるという利点がある。この場合、熱
処理温度は４００℃未満とするのが好ましい。４００℃
以上の温度で熱処理した場合には異常再結晶粒が生じ易
くなる。
【００２１】具体的な熱処理の態様としては、熱処理温
度が３００℃以上４００℃未満の場合には、３００℃か
ら熱処理温度Ｔ℃までの昇温時間（ｔ1 ）と熱処理温度
Ｔ℃での保持時間（ｔ2 ）と熱処理温度Ｔ℃から３００
℃までの降温時間（ｔ3 ）との和（ｔ1 ＋ｔ2 ＋ｔ3 ）
が（２４００−６Ｔ）分以下となるようにする。この時
間が上限を越えると、異常再結晶粒が部分的あるいは全
面で発生し易く、外観を著しく損なうことになる。熱処
理温度が１５０℃以上３００℃未満の場合には、熱処理
を長時間施しても再結晶しにくいが、生産性を阻害しな
い実用的な熱処理時間は１０時間以下とするのが好まし
い。熱処理温度が１５０℃未満では、材料を軟化させる
のに極めて長時間の保持が必要となるか、あるいは軟化
させる効果がないため、熱処理温度としては実用的では
ない。
度が３００℃以上４００℃未満の場合には、３００℃か
ら熱処理温度Ｔ℃までの昇温時間（ｔ1 ）と熱処理温度
Ｔ℃での保持時間（ｔ2 ）と熱処理温度Ｔ℃から３００
℃までの降温時間（ｔ3 ）との和（ｔ1 ＋ｔ2 ＋ｔ3 ）
が（２４００−６Ｔ）分以下となるようにする。この時
間が上限を越えると、異常再結晶粒が部分的あるいは全
面で発生し易く、外観を著しく損なうことになる。熱処
理温度が１５０℃以上３００℃未満の場合には、熱処理
を長時間施しても再結晶しにくいが、生産性を阻害しな
い実用的な熱処理時間は１０時間以下とするのが好まし
い。熱処理温度が１５０℃未満では、材料を軟化させる
のに極めて長時間の保持が必要となるか、あるいは軟化
させる効果がないため、熱処理温度としては実用的では
ない。
【００２２】上記の熱処理は、溶湯圧延直後、溶湯圧延
後の冷間圧延の途中工程（中間熱処理あるいは中間焼
鈍）、最終冷間圧延後のいずれのタイミングで行っても
よい。
後の冷間圧延の途中工程（中間熱処理あるいは中間焼
鈍）、最終冷間圧延後のいずれのタイミングで行っても
よい。
【００２３】溶湯圧延後の結晶粒組織は、粗面化面の均
一性に大きく影響する。結晶粒は、その金属学的な方位
によりその化学的な特性が異なるから、結晶粒が粗大で
あると、化学的特性の異なる粗大な部分が疎らに存在す
ることになり、粗面化面の外観の均一性が著しく損なわ
れる。また、溶湯圧延法により得られる鋳造圧延板の板
厚は薄く、所定板厚にするまでに大きな加工度を付与す
ることができないため、冷間圧延を行っても溶湯圧延後
の結晶組織の影響が残り易い。圧延方向に直角方向の結
晶粒界は、圧延によって引き延ばされ粒界としての特性
が緩和されるが、圧延方向の結晶粒界は明瞭に残存し、
粗面化面の外観の均一性を損なう。
一性に大きく影響する。結晶粒は、その金属学的な方位
によりその化学的な特性が異なるから、結晶粒が粗大で
あると、化学的特性の異なる粗大な部分が疎らに存在す
ることになり、粗面化面の外観の均一性が著しく損なわ
れる。また、溶湯圧延法により得られる鋳造圧延板の板
厚は薄く、所定板厚にするまでに大きな加工度を付与す
ることができないため、冷間圧延を行っても溶湯圧延後
の結晶組織の影響が残り易い。圧延方向に直角方向の結
晶粒界は、圧延によって引き延ばされ粒界としての特性
が緩和されるが、圧延方向の結晶粒界は明瞭に残存し、
粗面化面の外観の均一性を損なう。
【００２４】粗面化後に結晶粒組織が模様として観察さ
れないようにするために、鋳造圧延板表面における圧延
方向に直角方向の結晶粒の平均幅を２５０μｍ以下とす
るのが好ましい。このような微細な結晶粒は、双ロール
式溶湯圧延法において、アルミニウム合金の溶湯が溶解
・保持炉、溶湯処理槽、樋、ノズルを通して給送され双
ロールに達するまでの間にアルミニウム合金の溶湯にＴ
ｉ、ＴｉとＢ、またはＴｉとＣを添加し、この添加位置
から双ロールのロール間に達するまでのアルミニウム合
金の溶湯の流速を２０cm／分以上として、アルミニウム
合金の溶湯が前記添加位置からロール間に達するまでの
時間を１〜６０分とすることにより得られ易い。
れないようにするために、鋳造圧延板表面における圧延
方向に直角方向の結晶粒の平均幅を２５０μｍ以下とす
るのが好ましい。このような微細な結晶粒は、双ロール
式溶湯圧延法において、アルミニウム合金の溶湯が溶解
・保持炉、溶湯処理槽、樋、ノズルを通して給送され双
ロールに達するまでの間にアルミニウム合金の溶湯にＴ
ｉ、ＴｉとＢ、またはＴｉとＣを添加し、この添加位置
から双ロールのロール間に達するまでのアルミニウム合
金の溶湯の流速を２０cm／分以上として、アルミニウム
合金の溶湯が前記添加位置からロール間に達するまでの
時間を１〜６０分とすることにより得られ易い。
【００２５】Ｔｉは、鋳造圧延板中において0.001 ％以
上となるよう添加する。ＴｉとＢは、Ｔｉ0.0005％以
上、Ｂ1ppm以上となるよう添加する。また、ＴｉとＣ
は、Ｔｉ0.0005％以上、Ｃ1ppm以上となるように添加す
る。
上となるよう添加する。ＴｉとＢは、Ｔｉ0.0005％以
上、Ｂ1ppm以上となるよう添加する。また、ＴｉとＣ
は、Ｔｉ0.0005％以上、Ｃ1ppm以上となるように添加す
る。
【００２６】また、溶湯圧延後の冷却過程において、鋳
造圧延板を３００〜４００℃の温度域に１０秒間〜２時
間保持することにより、その表層部を微細に再結晶させ
ることができ、粗面化後の外観を均一にするのにより効
果的である。なお、この場合の再結晶は、溶湯圧延後の
冷却過程で生じることがあるもので、溶湯圧延時の熱間
加工により導入された転位が再配列し、冷却過程で再結
晶化したものであり、溶湯圧延後の工程で生じた再結晶
とは生成機構が異なるものである。従って、溶湯圧延後
の冷却過程においては、異常再結晶が発生することはな
い。
造圧延板を３００〜４００℃の温度域に１０秒間〜２時
間保持することにより、その表層部を微細に再結晶させ
ることができ、粗面化後の外観を均一にするのにより効
果的である。なお、この場合の再結晶は、溶湯圧延後の
冷却過程で生じることがあるもので、溶湯圧延時の熱間
加工により導入された転位が再配列し、冷却過程で再結
晶化したものであり、溶湯圧延後の工程で生じた再結晶
とは生成機構が異なるものである。従って、溶湯圧延後
の冷却過程においては、異常再結晶が発生することはな
い。
【００２７】
【実施例】以下、本発明の実施例を比較例と対比して説
明する。なお、これらの実施例は本発明の一実施態様を
示すものであり、本発明がこれらに限定されるものでは
ない。 実施例１ 表１に示す組成を有するアルミニウム合金（合金Ｎｏ．
Ａ）の溶湯を、双ロール式溶湯圧延法で直接連続鋳造圧
延して、板厚６mmの鋳造圧延板（鋳造圧延板Ｎｏ．１）
を得た。なお、双ロールに達するまでの間にアルミニウ
ム合金の溶湯に結晶粒微細化剤Ａｌ−５％Ｔｉ−０．２
％Ｂ合金を添加し、結晶粒微細化剤の添加位置から双ロ
ールのロール間に達するまでのアルミニウム合金の溶湯
の流速を５０cm／分以上として、アルミニウム合金の溶
湯が前記添加位置からロール間に達するまでの時間を３
分とした。
明する。なお、これらの実施例は本発明の一実施態様を
示すものであり、本発明がこれらに限定されるものでは
ない。 実施例１ 表１に示す組成を有するアルミニウム合金（合金Ｎｏ．
Ａ）の溶湯を、双ロール式溶湯圧延法で直接連続鋳造圧
延して、板厚６mmの鋳造圧延板（鋳造圧延板Ｎｏ．１）
を得た。なお、双ロールに達するまでの間にアルミニウ
ム合金の溶湯に結晶粒微細化剤Ａｌ−５％Ｔｉ−０．２
％Ｂ合金を添加し、結晶粒微細化剤の添加位置から双ロ
ールのロール間に達するまでのアルミニウム合金の溶湯
の流速を５０cm／分以上として、アルミニウム合金の溶
湯が前記添加位置からロール間に達するまでの時間を３
分とした。
【００２８】得られた鋳造圧延板Ｎｏ．１について、下
記の方法に従って（１）結晶幅の測定を行った。 （１）結晶幅の測定 鋳造圧延板の表面を塩酸、硝酸、フッ酸を含む２５℃の
タッカー氏液中に１０秒間浸漬してエッチングした後、
投影機にて２０倍に拡大した組織写真を撮影し、次い
で、この組織写真上の任意の位置で鋳造方向に対して直
角方向に５０mmの直線を３本引き、この直線と交わる結
晶粒界の数から平均結晶幅を算出する。
記の方法に従って（１）結晶幅の測定を行った。 （１）結晶幅の測定 鋳造圧延板の表面を塩酸、硝酸、フッ酸を含む２５℃の
タッカー氏液中に１０秒間浸漬してエッチングした後、
投影機にて２０倍に拡大した組織写真を撮影し、次い
で、この組織写真上の任意の位置で鋳造方向に対して直
角方向に５０mmの直線を３本引き、この直線と交わる結
晶粒界の数から平均結晶幅を算出する。
【００２９】次に、鋳造圧延板Ｎｏ．１を冷間圧延し
て、板厚０．２４mmのアルミニウム合金板（冷延板Ｎ
ｏ．１）とし、この冷延板Ｎｏ．１の表面に、苛性ソー
ダ水溶液によるアルカリエッチングと硝酸液によるデス
マット処理を施した後、この表面を１．６％硝酸水溶液
中で交番的に極性が入れ替わる交流電解により、陽極時
電気量が３５０クーロン／ｄｍ2 となる条件で粗面化し
た。更に、この粗面化面を硫酸で洗浄した後、硫酸を主
体とする電解液中で粗面化面に陽極酸化皮膜を設け、平
版印刷版用アルミニウム合金板（試験材Ｎｏ．１）を得
た。
て、板厚０．２４mmのアルミニウム合金板（冷延板Ｎ
ｏ．１）とし、この冷延板Ｎｏ．１の表面に、苛性ソー
ダ水溶液によるアルカリエッチングと硝酸液によるデス
マット処理を施した後、この表面を１．６％硝酸水溶液
中で交番的に極性が入れ替わる交流電解により、陽極時
電気量が３５０クーロン／ｄｍ2 となる条件で粗面化し
た。更に、この粗面化面を硫酸で洗浄した後、硫酸を主
体とする電解液中で粗面化面に陽極酸化皮膜を設け、平
版印刷版用アルミニウム合金板（試験材Ｎｏ．１）を得
た。
【００３０】冷延板Ｎｏ．１および得られた試験材Ｎ
ｏ．１について、以下の項目について評価した。 （２）単体Ｓｉの析出 粗面化を行う前の冷延板について、単体Ｓｉの析出状況
を透過型電子顕微鏡で観察し、単体Ｓｉの有無を評価す
る。 （３）電解ピットの均一性 粗面化後、硫酸での洗浄を終えた陽極酸化被膜形成前の
試験材について、その表面を走査型電子顕微鏡により観
察し、電解ピットの均一性を評価する。 （４）外観の均一性 陽極酸化皮膜を設けた試験材の表面を黄色光の下で目視
観察し、外観の均一性を評価する。
ｏ．１について、以下の項目について評価した。 （２）単体Ｓｉの析出 粗面化を行う前の冷延板について、単体Ｓｉの析出状況
を透過型電子顕微鏡で観察し、単体Ｓｉの有無を評価す
る。 （３）電解ピットの均一性 粗面化後、硫酸での洗浄を終えた陽極酸化被膜形成前の
試験材について、その表面を走査型電子顕微鏡により観
察し、電解ピットの均一性を評価する。 （４）外観の均一性 陽極酸化皮膜を設けた試験材の表面を黄色光の下で目視
観察し、外観の均一性を評価する。
【００３１】実施例２ 表１に示す組成を有するアルミニウム合金（合金Ｎｏ．
Ｂ）の溶湯を、双ロール式溶湯圧延法で直接連続鋳造圧
延して、板厚６mmの鋳造圧延板（鋳造圧延板Ｎｏ．２）
を得た。なお、双ロールに達するまでの間にアルミニウ
ム合金の溶湯に実施例１と同様にして結晶粒微細化剤Ａ
ｌ−５％Ｔｉ−０．２％Ｂ合金を添加した。
Ｂ）の溶湯を、双ロール式溶湯圧延法で直接連続鋳造圧
延して、板厚６mmの鋳造圧延板（鋳造圧延板Ｎｏ．２）
を得た。なお、双ロールに達するまでの間にアルミニウ
ム合金の溶湯に実施例１と同様にして結晶粒微細化剤Ａ
ｌ−５％Ｔｉ−０．２％Ｂ合金を添加した。
【００３２】得られた鋳造圧延板Ｎｏ．２について、実
施例１と同様に（１）結晶幅の測定を行い、その後、実
施例１と同様に、板厚０．２４mmまで冷間圧延してアル
ミニウム合金板（冷延板Ｎｏ．２）とし、更にその表面
を実施例１と同様に処理して、平版印刷版用アルミニウ
ム合金板（試験材Ｎｏ．２）を作製し、実施例１と同様
に（２）単体Ｓｉの析出、（３）電解ピットの均一性、
（４）外観の均一性を評価した。
施例１と同様に（１）結晶幅の測定を行い、その後、実
施例１と同様に、板厚０．２４mmまで冷間圧延してアル
ミニウム合金板（冷延板Ｎｏ．２）とし、更にその表面
を実施例１と同様に処理して、平版印刷版用アルミニウ
ム合金板（試験材Ｎｏ．２）を作製し、実施例１と同様
に（２）単体Ｓｉの析出、（３）電解ピットの均一性、
（４）外観の均一性を評価した。
【００３３】実施例３ 表１に示す組成を有するアルミニウム合金（合金Ｎｏ．
Ｃ）の溶湯を、双ロール式溶湯圧延法で直接連続鋳造圧
延して、板厚３mmの鋳造圧延板（鋳造圧延板Ｎｏ．３）
を得た。なお、双ロールに達するまでの間にアルミニウ
ム合金の溶湯に実施例１と同様にして結晶粒微細化剤Ａ
ｌ−５％Ｔｉ−０．２％Ｂ合金を添加した。
Ｃ）の溶湯を、双ロール式溶湯圧延法で直接連続鋳造圧
延して、板厚３mmの鋳造圧延板（鋳造圧延板Ｎｏ．３）
を得た。なお、双ロールに達するまでの間にアルミニウ
ム合金の溶湯に実施例１と同様にして結晶粒微細化剤Ａ
ｌ−５％Ｔｉ−０．２％Ｂ合金を添加した。
【００３４】得られた鋳造圧延板Ｎｏ．３について、実
施例１と同様に（１）結晶幅の測定を行い、その後、実
施例１と同様に、板厚０．２４mmまで冷間圧延してアル
ミニウム合金板（冷延板Ｎｏ．３）とし、更にその表面
を実施例１と同様に処理して、平版印刷版用アルミニウ
ム合金板（試験材Ｎｏ．３）を作製し、実施例１と同様
に（２）単体Ｓｉの析出、（３）電解ピットの均一性、
（４）外観の均一性を評価した。
施例１と同様に（１）結晶幅の測定を行い、その後、実
施例１と同様に、板厚０．２４mmまで冷間圧延してアル
ミニウム合金板（冷延板Ｎｏ．３）とし、更にその表面
を実施例１と同様に処理して、平版印刷版用アルミニウ
ム合金板（試験材Ｎｏ．３）を作製し、実施例１と同様
に（２）単体Ｓｉの析出、（３）電解ピットの均一性、
（４）外観の均一性を評価した。
【００３５】実施例４ 表１に示す組成を有するアルミニウム合金（合金Ｎｏ．
Ｄ）の溶湯を、双ロール式溶湯圧延法で直接連続鋳造圧
延して、板厚３mmの鋳造圧延板（鋳造圧延板Ｎｏ．４）
を得た。なお、溶湯圧延後の鋳造圧延板の冷却過程で３
００〜４００℃の温度域で２分間保持し、板表面全体を
微細に再結晶させた。
Ｄ）の溶湯を、双ロール式溶湯圧延法で直接連続鋳造圧
延して、板厚３mmの鋳造圧延板（鋳造圧延板Ｎｏ．４）
を得た。なお、溶湯圧延後の鋳造圧延板の冷却過程で３
００〜４００℃の温度域で２分間保持し、板表面全体を
微細に再結晶させた。
【００３６】その後、実施例１と同様に、板厚０．２４
mmまで冷間圧延してアルミニウム合金板（冷延板Ｎｏ．
４）とし、更にその表面を実施例１と同様に処理して、
平版印刷版用アルミニウム合金板（試験材Ｎｏ．４）を
作製し、実施例１と同様に（２）単体Ｓｉの析出、
（３）電解ピットの均一性、（４）外観の均一性を評価
した。なお、鋳造圧延板Ｎｏ．４の結晶幅の測定につい
ては、表面全体が微細に再結晶し、実施例１と同じ方法
による測定が困難であったため、バーカー氏液中で電解
エッチングを行い、偏光顕微鏡で２００倍に拡大した組
織写真から測定した。
mmまで冷間圧延してアルミニウム合金板（冷延板Ｎｏ．
４）とし、更にその表面を実施例１と同様に処理して、
平版印刷版用アルミニウム合金板（試験材Ｎｏ．４）を
作製し、実施例１と同様に（２）単体Ｓｉの析出、
（３）電解ピットの均一性、（４）外観の均一性を評価
した。なお、鋳造圧延板Ｎｏ．４の結晶幅の測定につい
ては、表面全体が微細に再結晶し、実施例１と同じ方法
による測定が困難であったため、バーカー氏液中で電解
エッチングを行い、偏光顕微鏡で２００倍に拡大した組
織写真から測定した。
【００３７】比較例１ 表１に示す組成を有するアルミニウム合金（合金Ｎｏ．
Ｅ）の溶湯を、双ロール式溶湯圧延法で直接連続鋳造圧
延して、板厚３mmの鋳造圧延板（鋳造圧延板Ｎｏ．５）
を得た。なお、双ロールに達するまでの間にアルミニウ
ム合金の溶湯に実施例１と同様にして、結晶粒微細化剤
Ａｌ−５％Ｔｉ−０．２％Ｂ合金を添加した。
Ｅ）の溶湯を、双ロール式溶湯圧延法で直接連続鋳造圧
延して、板厚３mmの鋳造圧延板（鋳造圧延板Ｎｏ．５）
を得た。なお、双ロールに達するまでの間にアルミニウ
ム合金の溶湯に実施例１と同様にして、結晶粒微細化剤
Ａｌ−５％Ｔｉ−０．２％Ｂ合金を添加した。
【００３８】得られた鋳造圧延板Ｎｏ．５について、実
施例１と同様に（１）結晶幅の測定を行い、その後、実
施例１と同様に、板厚０．２４mmまで冷間圧延してアル
ミニウム合金板（冷延板Ｎｏ．５）とし、更にその表面
を実施例１と同様に処理して、平版印刷版用アルミニウ
ム合金板（試験材Ｎｏ．５）を作製し、実施例１と同様
に（２）単体Ｓｉの析出、（３）電解ピットの均一性、
（４）外観の均一性を評価した。
施例１と同様に（１）結晶幅の測定を行い、その後、実
施例１と同様に、板厚０．２４mmまで冷間圧延してアル
ミニウム合金板（冷延板Ｎｏ．５）とし、更にその表面
を実施例１と同様に処理して、平版印刷版用アルミニウ
ム合金板（試験材Ｎｏ．５）を作製し、実施例１と同様
に（２）単体Ｓｉの析出、（３）電解ピットの均一性、
（４）外観の均一性を評価した。
【００３９】比較例２ 表１に示す組成を有するアルミニウム合金（合金Ｎｏ．
Ｆ）の溶湯を、双ロール式溶湯圧延法で直接連続鋳造圧
延して、板厚６mmの鋳造圧延板（鋳造圧延板Ｎｏ．６）
を得た。なお、双ロールに達するまでの間にアルミニウ
ム合金の溶湯に実施例１と同様にして、結晶粒微細化剤
Ａｌ−５％Ｔｉ−０．２％Ｂ合金を添加した。
Ｆ）の溶湯を、双ロール式溶湯圧延法で直接連続鋳造圧
延して、板厚６mmの鋳造圧延板（鋳造圧延板Ｎｏ．６）
を得た。なお、双ロールに達するまでの間にアルミニウ
ム合金の溶湯に実施例１と同様にして、結晶粒微細化剤
Ａｌ−５％Ｔｉ−０．２％Ｂ合金を添加した。
【００４０】得られた鋳造圧延板Ｎｏ．６について、実
施例１と同様に（１）結晶幅の測定を行い、その後、実
施例１と同様に、板厚０．２４mmまで冷間圧延してアル
ミニウム合金板（冷延板Ｎｏ．６）とし、更にその表面
を実施例１と同様に処理して、平版印刷版用アルミニウ
ム合金板（試験材Ｎｏ．６）を作製し、実施例１と同様
に（２）単体Ｓｉの析出、（３）電解ピットの均一性、
（４）外観の均一性を評価した。
施例１と同様に（１）結晶幅の測定を行い、その後、実
施例１と同様に、板厚０．２４mmまで冷間圧延してアル
ミニウム合金板（冷延板Ｎｏ．６）とし、更にその表面
を実施例１と同様に処理して、平版印刷版用アルミニウ
ム合金板（試験材Ｎｏ．６）を作製し、実施例１と同様
に（２）単体Ｓｉの析出、（３）電解ピットの均一性、
（４）外観の均一性を評価した。
【００４１】比較例３ 表１の合金Ｎｏ．Ａのアルミニウム合金の溶湯を、双ロ
ール式溶湯圧延法で直接連続鋳造圧延して、板厚６mmの
鋳造圧延板（鋳造圧延板Ｎｏ．７）を得た。なお、双ロ
ールに達するまでの間にアルミニウム合金の溶湯に実施
例１と同様にして結晶粒微細化剤Ａｌ−５％Ｔｉ−０．
２％Ｂ合金を添加した。
ール式溶湯圧延法で直接連続鋳造圧延して、板厚６mmの
鋳造圧延板（鋳造圧延板Ｎｏ．７）を得た。なお、双ロ
ールに達するまでの間にアルミニウム合金の溶湯に実施
例１と同様にして結晶粒微細化剤Ａｌ−５％Ｔｉ−０．
２％Ｂ合金を添加した。
【００４２】得られた鋳造圧延板Ｎｏ．７について、実
施例１と同様に（１）結晶幅の測定を行い、その後、実
施例１と同様に、板厚０．２４mmまで冷間圧延してアル
ミニウム合金板（冷延板Ｎｏ．７）とし、更にその表面
を実施例１と同様に処理して、平版印刷版用アルミニウ
ム合金板（試験材Ｎｏ．７）を作製し、実施例１と同様
に（２）単体Ｓｉの析出、（３）電解ピットの均一性、
（４）外観の均一性を評価した。
施例１と同様に（１）結晶幅の測定を行い、その後、実
施例１と同様に、板厚０．２４mmまで冷間圧延してアル
ミニウム合金板（冷延板Ｎｏ．７）とし、更にその表面
を実施例１と同様に処理して、平版印刷版用アルミニウ
ム合金板（試験材Ｎｏ．７）を作製し、実施例１と同様
に（２）単体Ｓｉの析出、（３）電解ピットの均一性、
（４）外観の均一性を評価した。
【００４３】比較例４ 表１の合金Ｎｏ．Ｂのアルミニウム合金の溶湯を、双ロ
ール式溶湯圧延法で直接連続鋳造圧延して、板厚６mmの
鋳造圧延板（鋳造圧延板Ｎｏ．８）を得た。なお、双ロ
ールに達するまでの間にアルミニウム合金の溶湯に実施
例１と同様にして結晶粒微細化剤Ａｌ−５％Ｔｉ−０．
２％Ｂ合金を添加した。
ール式溶湯圧延法で直接連続鋳造圧延して、板厚６mmの
鋳造圧延板（鋳造圧延板Ｎｏ．８）を得た。なお、双ロ
ールに達するまでの間にアルミニウム合金の溶湯に実施
例１と同様にして結晶粒微細化剤Ａｌ−５％Ｔｉ−０．
２％Ｂ合金を添加した。
【００４４】得られた鋳造圧延板Ｎｏ．８について、実
施例１と同様に（１）結晶幅の測定を行い、その後、実
施例１と同様に、板厚０．２４mmまで冷間圧延してアル
ミニウム合金板（冷延板Ｎｏ．８）とし、更にその表面
を実施例１と同様に処理して、平版印刷版用アルミニウ
ム合金板（試験材Ｎｏ．８）を作製し、実施例１と同様
に（２）単体Ｓｉの析出、（３）電解ピットの均一性、
（４）外観の均一性を評価した。
施例１と同様に（１）結晶幅の測定を行い、その後、実
施例１と同様に、板厚０．２４mmまで冷間圧延してアル
ミニウム合金板（冷延板Ｎｏ．８）とし、更にその表面
を実施例１と同様に処理して、平版印刷版用アルミニウ
ム合金板（試験材Ｎｏ．８）を作製し、実施例１と同様
に（２）単体Ｓｉの析出、（３）電解ピットの均一性、
（４）外観の均一性を評価した。
【００４５】比較例５ 表１の合金Ｎｏ．Ｃのアルミニウム合金の溶湯を、双ロ
ール式溶湯圧延法で直接連続鋳造圧延して、板厚３mmの
鋳造圧延板（鋳造圧延板Ｎｏ．９）を得た。なお、双ロ
ールに達するまでの間にアルミニウム合金の溶湯に実施
例１と同様にして結晶粒微細化剤Ａｌ−５％Ｔｉ−０．
２％Ｂ合金を添加した。
ール式溶湯圧延法で直接連続鋳造圧延して、板厚３mmの
鋳造圧延板（鋳造圧延板Ｎｏ．９）を得た。なお、双ロ
ールに達するまでの間にアルミニウム合金の溶湯に実施
例１と同様にして結晶粒微細化剤Ａｌ−５％Ｔｉ−０．
２％Ｂ合金を添加した。
【００４６】得られた鋳造圧延板Ｎｏ．９について、実
施例１と同様に（１）結晶幅の測定を行い、その後、実
施例１と同様に、板厚０．２４mmまで冷間圧延してアル
ミニウム合金板（冷延板Ｎｏ．９）とし、更にその表面
を実施例１と同様に処理して、平版印刷版用アルミニウ
ム合金板（試験材Ｎｏ．９）を作製し、実施例１と同様
に（２）単体Ｓｉの析出、（３）電解ピットの均一性、
（４）外観の均一性を評価した。
施例１と同様に（１）結晶幅の測定を行い、その後、実
施例１と同様に、板厚０．２４mmまで冷間圧延してアル
ミニウム合金板（冷延板Ｎｏ．９）とし、更にその表面
を実施例１と同様に処理して、平版印刷版用アルミニウ
ム合金板（試験材Ｎｏ．９）を作製し、実施例１と同様
に（２）単体Ｓｉの析出、（３）電解ピットの均一性、
（４）外観の均一性を評価した。
【００４７】実施例１〜４および比較例１〜５の測定、
評価結果を表１および表２に示す。表１および表２に示
すように、本発明に従う実施例１〜４においてはいずれ
も、鋳造圧延板表面における圧延方向に直角な方向の結
晶粒の平均幅長さは２５０μｍ以下で、単体Ｓｉの析出
がなく、電解ピットの均一性、外観の均一性に優れ、平
板印刷版用アルミニウム合金板として満足すべきもので
あった。これに対して、比較例１〜２については、合金
組成が本発明の範囲を外れているため、電解ピットの均
一性あるいは単体Ｓｉ量に問題があり、また比較例３〜
５については、溶湯圧延後の結晶幅が大きいため、いず
れも試験材の外観が不均一であった。
評価結果を表１および表２に示す。表１および表２に示
すように、本発明に従う実施例１〜４においてはいずれ
も、鋳造圧延板表面における圧延方向に直角な方向の結
晶粒の平均幅長さは２５０μｍ以下で、単体Ｓｉの析出
がなく、電解ピットの均一性、外観の均一性に優れ、平
板印刷版用アルミニウム合金板として満足すべきもので
あった。これに対して、比較例１〜２については、合金
組成が本発明の範囲を外れているため、電解ピットの均
一性あるいは単体Ｓｉ量に問題があり、また比較例３〜
５については、溶湯圧延後の結晶幅が大きいため、いず
れも試験材の外観が不均一であった。
【００４８】
【表１】 《表注》合金組成：Si、Fe、Tiは質量％（mass％）、B はppm
【００４９】
【表２】
【００５０】実施例５ 表１に示す実施例１〜４における鋳造圧延板Ｎｏ．１〜
４を用いて、下記Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄの各条件で板厚０．２
４mmのアルミニウム合金板を作製し、得られたアルミニ
ウム合金板の表面を実施例１と同様に処理して、平版印
刷版用アルミニウム合金板（試験材Ｎｏ．１０〜２５）
を得た。
４を用いて、下記Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄの各条件で板厚０．２
４mmのアルミニウム合金板を作製し、得られたアルミニ
ウム合金板の表面を実施例１と同様に処理して、平版印
刷版用アルミニウム合金板（試験材Ｎｏ．１０〜２５）
を得た。
【００５１】得られた試験材について、実施例１と同様
に（２）単体Ｓｉの析出（異常再結晶の有無）、（３）
電解ピットの均一性、（４）外観の均一性の項目につい
て評価を行った。また、粗面化処理を行う前のアルミニ
ウム合金板から、ＪＩＳ５号引張試験片を圧延方向と引
張試験での負荷方向とが平行になるように採取して、
（５）引張強さを評価した。
に（２）単体Ｓｉの析出（異常再結晶の有無）、（３）
電解ピットの均一性、（４）外観の均一性の項目につい
て評価を行った。また、粗面化処理を行う前のアルミニ
ウム合金板から、ＪＩＳ５号引張試験片を圧延方向と引
張試験での負荷方向とが平行になるように採取して、
（５）引張強さを評価した。
【００５２】条件Ａ：溶湯圧延後、鋳造圧延板を厚さ
０．２４mmまで冷間圧延し、３００℃から３８０℃（熱
処理温度）までの昇温時間、３８０℃での保持時間およ
び３８０℃から３００℃までの降温時間の和が１５秒間
となる条件で熱処理を施す。 条件Ｂ：溶湯圧延後、鋳造圧延板を厚さ０．２４mmまで
冷間圧延し、３００℃から３４０℃（熱処理温度）まで
の昇温時間、３４０℃での保持時間および３４０℃から
３００℃までの降温時間の和が４時間となる条件で熱処
理を施す。
０．２４mmまで冷間圧延し、３００℃から３８０℃（熱
処理温度）までの昇温時間、３８０℃での保持時間およ
び３８０℃から３００℃までの降温時間の和が１５秒間
となる条件で熱処理を施す。 条件Ｂ：溶湯圧延後、鋳造圧延板を厚さ０．２４mmまで
冷間圧延し、３００℃から３４０℃（熱処理温度）まで
の昇温時間、３４０℃での保持時間および３４０℃から
３００℃までの降温時間の和が４時間となる条件で熱処
理を施す。
【００５３】条件Ｃ：溶湯圧延後、鋳造圧延板を板厚
０．８mmまで冷間圧延し、３００℃から３１０℃（熱処
理温度）までの昇温時間、３１０℃での保持時間および
３１０℃から３００℃までの降温時間の和が４時間とな
る条件で熱処理を施した後、厚さ０．２４mmまで冷間圧
延する。 条件Ｄ：溶湯圧延後、鋳造圧延板を厚さ１．２mmまで冷
間圧延し、２００℃で２時間保持する熱処理を施した
後、厚さ０．２４mmまで冷間圧延する。
０．８mmまで冷間圧延し、３００℃から３１０℃（熱処
理温度）までの昇温時間、３１０℃での保持時間および
３１０℃から３００℃までの降温時間の和が４時間とな
る条件で熱処理を施した後、厚さ０．２４mmまで冷間圧
延する。 条件Ｄ：溶湯圧延後、鋳造圧延板を厚さ１．２mmまで冷
間圧延し、２００℃で２時間保持する熱処理を施した
後、厚さ０．２４mmまで冷間圧延する。
【００５４】評価結果を表３に示す。表３にみられるよ
うに、実施例５の試験材Ｎｏ．１０〜２５はいずれも、
異常再結晶が無く、外観の均一性に優れ、電解ピットも
均一であり、種々の引張強度のものを得ることができ
た。
うに、実施例５の試験材Ｎｏ．１０〜２５はいずれも、
異常再結晶が無く、外観の均一性に優れ、電解ピットも
均一であり、種々の引張強度のものを得ることができ
た。
【００５５】
【表３】
【００５６】比較例６ 表１に示す実施例１〜４における鋳造圧延板Ｎｏ．１〜
４を用いて、下記Ｅ、Ｆの各条件で板厚０．２４mmのア
ルミニウム合金板を作製し、得られたアルミニウム合金
板の表面を実施例１と同様に処理して、平版印刷版用ア
ルミニウム合金板（試験材Ｎｏ．２６〜３３）を得た。
４を用いて、下記Ｅ、Ｆの各条件で板厚０．２４mmのア
ルミニウム合金板を作製し、得られたアルミニウム合金
板の表面を実施例１と同様に処理して、平版印刷版用ア
ルミニウム合金板（試験材Ｎｏ．２６〜３３）を得た。
【００５７】得られた試験材について、実施例１と同様
に（２）単体Ｓｉの析出（異常再結晶の有無）、（３）
電解ピットの均一性、（４）外観の均一性の項目につい
て評価を行った。また、実施例５と同様に、（５）引張
強さを評価した。
に（２）単体Ｓｉの析出（異常再結晶の有無）、（３）
電解ピットの均一性、（４）外観の均一性の項目につい
て評価を行った。また、実施例５と同様に、（５）引張
強さを評価した。
【００５８】条件Ｅ：溶湯圧延後、鋳造圧延板を厚さ
０．２４mmまで冷間圧延し、３００℃から４００℃（熱
処理温度）までの昇温時間、４００℃での保持時間およ
び４００℃から３００℃までの降温時間の和が１５秒間
となる条件で熱処理を施す。 条件Ｆ：溶湯圧延後、鋳造圧延板を厚さ０．８mmまで冷
間圧延し、３００℃から３５０℃（熱処理温度）までの
昇温時間、３５０℃での保持時間および３５０℃から３
００℃までの降温時間の和が１０時間となる条件で熱処
理を施した後、厚さ０．２４mmまで冷間圧延する。
０．２４mmまで冷間圧延し、３００℃から４００℃（熱
処理温度）までの昇温時間、４００℃での保持時間およ
び４００℃から３００℃までの降温時間の和が１５秒間
となる条件で熱処理を施す。 条件Ｆ：溶湯圧延後、鋳造圧延板を厚さ０．８mmまで冷
間圧延し、３００℃から３５０℃（熱処理温度）までの
昇温時間、３５０℃での保持時間および３５０℃から３
００℃までの降温時間の和が１０時間となる条件で熱処
理を施した後、厚さ０．２４mmまで冷間圧延する。
【００５９】評価結果を表４に示す。表４に示すよう
に、比較例６の各試験材においては、部分的あるいは全
面で異常再結晶が発生し、外観が不均一となった。な
お、単体Ｓｉは、本発明の実施例１〜４における鋳造板
Ｎｏ．１〜４を用いているため、問題が生じていない。
に、比較例６の各試験材においては、部分的あるいは全
面で異常再結晶が発生し、外観が不均一となった。な
お、単体Ｓｉは、本発明の実施例１〜４における鋳造板
Ｎｏ．１〜４を用いているため、問題が生じていない。
【００６０】
【表４】
【００６１】
【発明の効果】以上のとおり、本発明によれば、双ロー
ル式溶湯圧延法を使用することにより、歩留り向上や工
程上の簡略化の要求を満足し、且つ最終的に得られたア
ルミニウム合金板に粗面化を施した場合、金属組織模様
が観察されない均一な外観と、均一な粗面化面とを得ら
れる平版印刷版用アルミニウム合金板が製造される。当
該平版印刷版用アルミニウム合金板は品質の良い印刷版
となり、良好な印刷原板を得ることができる。
ル式溶湯圧延法を使用することにより、歩留り向上や工
程上の簡略化の要求を満足し、且つ最終的に得られたア
ルミニウム合金板に粗面化を施した場合、金属組織模様
が観察されない均一な外観と、均一な粗面化面とを得ら
れる平版印刷版用アルミニウム合金板が製造される。当
該平版印刷版用アルミニウム合金板は品質の良い印刷版
となり、良好な印刷原板を得ることができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｂ２２Ｄ 11/12 Ｂ２２Ｄ 11/12 Ａ Ｂ４１Ｎ 1/08 Ｂ４１Ｎ 1/08 // Ｃ２２Ｃ 21/00 Ｃ２２Ｃ 21/00 Ｍ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６０４ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６０４ ６２３ ６２３ ６７４ ６７４ ６８１ ６８１ ６８５ ６８５Ｚ ６９１ ６９１Ｂ ６９１Ａ ６９１Ｃ (72)発明者 上杉 彰男 静岡県榛原郡吉田町川尻4000番地 富士写 真フィルム株式会社内 (72)発明者 渡辺 良夫 東京都港区新橋５丁目11番３号 住友軽金 属工業株式会社内 (72)発明者 扇 博史 東京都港区新橋５丁目11番３号 住友軽金 属工業株式会社内 (72)発明者 佐々木 茂明 東京都港区新橋５丁目11番３号 住友軽金 属工業株式会社内 Ｆターム(参考） 2H114 AA04 AA14 DA04 DA64 EA02 EA08 FA06 GA02 4E004 DA13 MB14 NC08 SD03 SE02
Claims (6)
- 【請求項１】 アルミニウム合金の溶湯を双ロール式溶
湯圧延法により直接連続鋳造圧延した後、得られた鋳造
圧延板を冷間圧延を含む工程により加工して平板印刷版
用アルミニウム合金板を製造する方法において、アルミ
ニウム合金が、Ｓｉ:0.20 ％（質量％、以下同じ）以
下、Ｆｅ:0.08 ％〜0.7 ％を含有し、残部がＡｌと各0.
15％以下の不可避的不純物とからなり、前記鋳造圧延板
の表面における圧延方向に直角な方向の結晶粒の平均幅
を２５０μｍ以下とし、鋳造圧延板を、熱処理を介する
ことなしに冷間圧延し、且つ冷間圧延後に熱処理を行わ
ないことを特徴とする平版印刷版用アルミニウム合金板
の製造方法。 - 【請求項２】 アルミニウム合金の溶湯を双ロール式溶
湯圧延法により直接連続鋳造圧延した後、得られた鋳造
圧延板を冷間圧延を含む工程により加工して平板印刷版
用アルミニウム合金板を製造する方法において、アルミ
ニウム合金が、Ｓｉ:0.20 ％以下、Ｆｅ:0.08 ％〜0.7
％を含有し、残部がＡｌと各0.15％以下の不可避的不純
物とからなり、前記鋳造圧延板の表面における圧延方向
に直角な方向の結晶粒の平均幅を２５０μｍ以下とし、
鋳造圧延板を、冷間圧延し得る程度に軟化するが再結晶
しないような熱処理を介して冷間圧延し、または冷間圧
延後に再結晶しないような熱処理を行うことを特徴とす
る平版印刷版用アルミニウム合金板の製造方法。 - 【請求項３】 前記熱処理が、熱処理温度４００℃未満
の温度で行われることを特徴とする請求項２記載の平版
印刷版用アルミニウム合金板の製造方法。 - 【請求項４】 前記熱処理は、熱処理温度が３００℃以
上４００℃未満の場合には、３００℃から熱処理温度Ｔ
℃までの昇温時間と熱処理温度Ｔ℃での保持時間と熱処
理温度Ｔ℃から３００℃までの降温時間との和が（２４
００−６Ｔ）分以下となるようにし、熱処理温度が１５
０℃以上３００℃未満の場合には、熱処理時間を１０時
間以下とすることを特徴とする請求項３記載の平版印刷
版用アルミニウム合金板の製造方法。 - 【請求項５】 前記双ロール式溶湯圧延法において、ア
ルミニウム合金の溶湯が双ロールに達するまでの間にア
ルミニウム合金の溶湯にＴｉ、ＴｉとＢ、またはＴｉと
Ｃを、鋳造圧延板中の含有量がＴｉの場合は０．００１
％以上、ＴｉとＢの場合はＴｉ０．０００５％以上、Ｂ
１ppm 以上、ＴｉとＣの場合はＴｉ０．０００５％以
上、Ｃ１ppm 以上となるよう添加し、該添加位置から双
ロールのロール間に達するまでのアルミニウム合金の溶
湯の流速を２０cm／分以上として、アルミニウム合金の
溶湯が前記添加位置からロール間に達するまでの時間を
１〜６０分とすることを特徴とする請求項１〜４のいず
れかに記載の平版印刷版用アルミニウム合金板の製造方
法。 - 【請求項６】 アルミニウム合金溶湯を双ロール式溶湯
圧延法により直接連続鋳造圧延した後の冷却過程で、鋳
造圧延板を３００〜４００℃の温度域で１０秒〜２時間
保持することを特徴とする請求項１〜５記載の平版印刷
版用アルミニウム合金板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000377200A JP4162376B2 (ja) | 2000-12-12 | 2000-12-12 | 平版印刷版用アルミニウム合金板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000377200A JP4162376B2 (ja) | 2000-12-12 | 2000-12-12 | 平版印刷版用アルミニウム合金板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002180219A true JP2002180219A (ja) | 2002-06-26 |
| JP4162376B2 JP4162376B2 (ja) | 2008-10-08 |
Family
ID=18845962
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000377200A Expired - Fee Related JP4162376B2 (ja) | 2000-12-12 | 2000-12-12 | 平版印刷版用アルミニウム合金板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4162376B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113787097A (zh) * | 2021-09-10 | 2021-12-14 | 海宁市新业金属制品有限公司 | 一种锌板连铸连轧的生产方法及其设备 |
-
2000
- 2000-12-12 JP JP2000377200A patent/JP4162376B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113787097A (zh) * | 2021-09-10 | 2021-12-14 | 海宁市新业金属制品有限公司 | 一种锌板连铸连轧的生产方法及其设备 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4162376B2 (ja) | 2008-10-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4740896B2 (ja) | 平版印刷版用アルミニウム合金板の製造方法 | |
| US6387198B1 (en) | Process for producing aluminum alloy substrate for lithographic printing plate | |
| JP2000017412A (ja) | アルミニウム合金板の製造方法 | |
| US5507887A (en) | Support for planographic printing plate | |
| JP5149582B2 (ja) | 平版印刷版用アルミニウム合金板およびその製造方法 | |
| JP3662959B2 (ja) | 電解粗面化平版印刷版用アルミニウム合金素板の製造方法 | |
| JP2005002429A (ja) | 平版印刷版用アルミニウム合金材料およびその製造方法 | |
| JP3582819B2 (ja) | Ｐｓ版支持体用アルミニウム合金溶湯圧延板の製造方法およびｐｓ版支持体用アルミニウム合金溶湯圧延板 | |
| JPS6274693A (ja) | オフセツト印刷用アルミニウム合金支持体 | |
| US20080289731A1 (en) | Method of producing aluminum alloy sheet for lithographic printing plate | |
| JP2002180219A (ja) | 平版印刷版用アルミニウム合金板の製造方法 | |
| JP3487160B2 (ja) | 陽極酸化処理前のアルカリ処理により筋模様の発生しないアルミニウム合金板の製造方法およびアルミニウム合金板およびアルミニウム合金板成形品 | |
| JP4161134B2 (ja) | 印刷版用アルミニウム合金素板の製造方法 | |
| JP3662418B2 (ja) | 平版印刷版用支持体 | |
| JP4174483B2 (ja) | 平板印刷版用アルミニウム合金板の製造方法 | |
| JP3209627B2 (ja) | 印刷版用アルミニウム合金支持体及びその製造方法 | |
| JP2001049409A (ja) | 平版印刷版用アルミニウム合金支持体および該支持体用素板の製造方法 | |
| JP3256106B2 (ja) | 印刷版用アルミニウム合金板及びその製造方法 | |
| JPH11140609A (ja) | 連続鋳造コイルを用いた表面処理性及び加工性の優れた建材用アルミニウム合金の製造法 | |
| JP2013127105A (ja) | 平版印刷版用アルミニウム合金板の製造方法 | |
| JP3295276B2 (ja) | 印刷版用アルミニウム合金板及びその製造方法 | |
| JPH10297129A (ja) | 平版印刷版用支持体 | |
| JP4021743B2 (ja) | 平版印刷版用アルミニウム合金材料 | |
| JP4064259B2 (ja) | 平版印刷版用アルミニウム合金板およびその製造方法 | |
| JP3233468B2 (ja) | 平版印刷版用支持体及びその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20070129 |
|
| A711 | Notification of change in applicant |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A712 Effective date: 20070129 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A821 Effective date: 20070129 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20080709 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20080715 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20080722 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110801 Year of fee payment: 3 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 4162376 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120801 Year of fee payment: 4 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130801 Year of fee payment: 5 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313115 |
|
| R360 | Written notification for declining of transfer of rights |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R360 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |