JP2002173756A - めっき密着性及び耐食性に優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 - Google Patents
めっき密着性及び耐食性に優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法Info
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- JP2002173756A JP2002173756A JP2000369682A JP2000369682A JP2002173756A JP 2002173756 A JP2002173756 A JP 2002173756A JP 2000369682 A JP2000369682 A JP 2000369682A JP 2000369682 A JP2000369682 A JP 2000369682A JP 2002173756 A JP2002173756 A JP 2002173756A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】下地鋼板がＳｉ、Ｍｎを多量に含んでいても、
上層溶融亜鉛めっきの密着性に優れ、めっき鋼板として
耐食性に優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板及びそ
の製造方法を提供する。 【解決手段】特定量のＳｉ、Ｍｎ及びＢを含む低炭素鋼
の鋼板上に、合金化溶融亜鉛めっき層中のＳｉ、Ｍｎ及
びＢの含有量が特定の関係を満たす高強度合金化溶融亜
鉛めっき鋼板。鋼板を加熱後、所定量の酸化被膜を生成
させ、酸洗により所定量まで除去し、溶融亜鉛めっき及
び合金化を施す。
上層溶融亜鉛めっきの密着性に優れ、めっき鋼板として
耐食性に優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板及びそ
の製造方法を提供する。 【解決手段】特定量のＳｉ、Ｍｎ及びＢを含む低炭素鋼
の鋼板上に、合金化溶融亜鉛めっき層中のＳｉ、Ｍｎ及
びＢの含有量が特定の関係を満たす高強度合金化溶融亜
鉛めっき鋼板。鋼板を加熱後、所定量の酸化被膜を生成
させ、酸洗により所定量まで除去し、溶融亜鉛めっき及
び合金化を施す。
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、複雑なプレス成形
加工にも充分に耐えうる高強度とめっき密着性及び耐食
性に優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板及びその製
造方法に関するものである。
加工にも充分に耐えうる高強度とめっき密着性及び耐食
性に優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板及びその製
造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、地球環境の保全という観点から、
自動車の燃費改善が要求されている。さらに加えて、衝
突時に乗員を保護するため、自動車車体の安全性向上も
要求されている。このようなことから、最近では自動車
車体の軽量化及び自動車車体の強化が積極的に進められ
ている。特に、自動車車体の軽量化のために、熱延鋼板
及び冷延鋼板等の自動車用鋼板を高強度化し鋼板板厚を
低減することが考えられている。一方、鋼板を素材とす
る自動車用部品の多くがプレス加工によって成形される
ため、自動車用鋼板には優れたプレス成形性が要求され
る。また、合金化溶融亜鉛めっき鋼板は防錆性に優れ、
安価に製造できるため、自動車車体用防錆表面処理鋼板
として多用されている。鋼板を高強度化するには、易酸
化性元素であるＭｎ、Ｓｉ等の元素を添加し、固溶強化
等を図る必要がある。また、最近の防錆性能の要求レベ
ルの高まりから、従来使用されていた合金化溶融亜鉛め
っき鋼板の耐食性をさらに向上することが求められてい
る。
自動車の燃費改善が要求されている。さらに加えて、衝
突時に乗員を保護するため、自動車車体の安全性向上も
要求されている。このようなことから、最近では自動車
車体の軽量化及び自動車車体の強化が積極的に進められ
ている。特に、自動車車体の軽量化のために、熱延鋼板
及び冷延鋼板等の自動車用鋼板を高強度化し鋼板板厚を
低減することが考えられている。一方、鋼板を素材とす
る自動車用部品の多くがプレス加工によって成形される
ため、自動車用鋼板には優れたプレス成形性が要求され
る。また、合金化溶融亜鉛めっき鋼板は防錆性に優れ、
安価に製造できるため、自動車車体用防錆表面処理鋼板
として多用されている。鋼板を高強度化するには、易酸
化性元素であるＭｎ、Ｓｉ等の元素を添加し、固溶強化
等を図る必要がある。また、最近の防錆性能の要求レベ
ルの高まりから、従来使用されていた合金化溶融亜鉛め
っき鋼板の耐食性をさらに向上することが求められてい
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記問題を
解決しようとするもので、下地鋼板がＳｉ、Ｍｎを多量
に含んでいても、上層溶融亜鉛めっきの密着性に優れ、
めっき鋼板として耐食性に優れた高強度合金化溶融亜鉛
めっき鋼板及びその製造方法を提供することを目的とす
る。
解決しようとするもので、下地鋼板がＳｉ、Ｍｎを多量
に含んでいても、上層溶融亜鉛めっきの密着性に優れ、
めっき鋼板として耐食性に優れた高強度合金化溶融亜鉛
めっき鋼板及びその製造方法を提供することを目的とす
る。
【０００４】
【課題を解決するための手段】すなわち、本発明は、次
の（１）〜（６）に示す高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼
板及びその製造方法を提供するものである。 （１）Ｃ量０．０５〜０．２５％、Ｓｉ量０．１〜１．
５％、Ｍｎ量０．５〜３．５％及びＢ量≦５ｐｐｍを満
たす鋼板上に、めっき層中のＳｉ、Ｍｎ及びＢの含有量
がそれぞれ ｛Ｆｅ％｝＊［Ｓｉ％］／１０（％）≧｛Ｓｉ％｝≧
｛Ｆｅ％｝＊［Ｓｉ％］／１００（％）かつ ｛Ｆｅ％｝＊［Ｍｎ％］／１０（％）≧｛Ｍｎ％｝≧
｛Ｆｅ％｝＊［Ｍｎ％］／１００（％）かつ ｛Ｂ｝（ｐｐｍ）≦１０（ｐｐｍ）を満たし、かつ 合金化度が７（％）≦｛Ｆｅ％｝≦１５（％）を満たす
合金化溶融亜鉛めっき層を有することを特徴とするめっ
き密着性及び耐食性に優れた高強度合金化溶融亜鉛めっ
き鋼板。但し、｛ ｝はめっき層中の含有量、［ ］は
鋼中の含有量、％は、以下、特に断らない限り質量％を
表す。
の（１）〜（６）に示す高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼
板及びその製造方法を提供するものである。 （１）Ｃ量０．０５〜０．２５％、Ｓｉ量０．１〜１．
５％、Ｍｎ量０．５〜３．５％及びＢ量≦５ｐｐｍを満
たす鋼板上に、めっき層中のＳｉ、Ｍｎ及びＢの含有量
がそれぞれ ｛Ｆｅ％｝＊［Ｓｉ％］／１０（％）≧｛Ｓｉ％｝≧
｛Ｆｅ％｝＊［Ｓｉ％］／１００（％）かつ ｛Ｆｅ％｝＊［Ｍｎ％］／１０（％）≧｛Ｍｎ％｝≧
｛Ｆｅ％｝＊［Ｍｎ％］／１００（％）かつ ｛Ｂ｝（ｐｐｍ）≦１０（ｐｐｍ）を満たし、かつ 合金化度が７（％）≦｛Ｆｅ％｝≦１５（％）を満たす
合金化溶融亜鉛めっき層を有することを特徴とするめっ
き密着性及び耐食性に優れた高強度合金化溶融亜鉛めっ
き鋼板。但し、｛ ｝はめっき層中の含有量、［ ］は
鋼中の含有量、％は、以下、特に断らない限り質量％を
表す。
【０００５】（２）Ｃ量０．０５〜０．２５％、Ｓｉ量
０．１〜１．５％、Ｍｎ量０．５〜３．５％及びＢ量≦
５ｐｐｍを満たす鋼板を、加熱炉で７５０〜９５０℃に
加熱し、Ｓｉ及びＭｎを含む厚さ０．０１〜０．３μｍ
の酸化皮膜を生成させた後、６０〜９０℃、１〜２０％
の濃度の酸で１〜２０秒間酸洗を施し、酸化被膜が０．
００１〜０．０５μｍになるまで除去した後、６５０〜
８５０℃で焼鈍後、Ａｌ濃度が０．０８〜０．２０％で
ある４４０〜４８０℃の亜鉛浴中にて溶融亜鉛めっきを
施し、引き続き４５０〜６００℃で合金化度が７（％）
≦｛Ｆｅ％｝≦１５（％）となるように合金化処理を施
すことを特徴とするめっき密着性及び耐食性に優れた高
強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
０．１〜１．５％、Ｍｎ量０．５〜３．５％及びＢ量≦
５ｐｐｍを満たす鋼板を、加熱炉で７５０〜９５０℃に
加熱し、Ｓｉ及びＭｎを含む厚さ０．０１〜０．３μｍ
の酸化皮膜を生成させた後、６０〜９０℃、１〜２０％
の濃度の酸で１〜２０秒間酸洗を施し、酸化被膜が０．
００１〜０．０５μｍになるまで除去した後、６５０〜
８５０℃で焼鈍後、Ａｌ濃度が０．０８〜０．２０％で
ある４４０〜４８０℃の亜鉛浴中にて溶融亜鉛めっきを
施し、引き続き４５０〜６００℃で合金化度が７（％）
≦｛Ｆｅ％｝≦１５（％）となるように合金化処理を施
すことを特徴とするめっき密着性及び耐食性に優れた高
強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
【０００６】（３）さらに、前記鋼板中に、Ｃｕ、Ｎｉ
及びＭｏからなる群から選択される少なくとも１種を
０．０１〜１％含み、かつ前記合金化溶融亜鉛めっき層
中に、Ｃｕ、Ｎｉ及びＭｏからなる群から選択される少
なくとも１種を０．０１〜０．２％含むことを特徴とす
る前記（１）に記載のめっき密着性及び耐食性に優れた
高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板。
及びＭｏからなる群から選択される少なくとも１種を
０．０１〜１％含み、かつ前記合金化溶融亜鉛めっき層
中に、Ｃｕ、Ｎｉ及びＭｏからなる群から選択される少
なくとも１種を０．０１〜０．２％含むことを特徴とす
る前記（１）に記載のめっき密着性及び耐食性に優れた
高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板。
【０００７】（４）さらに、前記鋼板中に、Ａｌを０．
０１〜１％含むことを特徴とする前記（１）又は（３）
に記載のめっき密着性及び耐食性に優れた高強度合金化
溶融亜鉛めっき鋼板。
０１〜１％含むことを特徴とする前記（１）又は（３）
に記載のめっき密着性及び耐食性に優れた高強度合金化
溶融亜鉛めっき鋼板。
【０００８】（５）さらに、前記鋼板中に、Ｃｕ、Ｎｉ
及びＭｏからなる群から選択される少なくとも１種を
０．０１〜１％含むことを特徴とする前記（２）に記載
のめっき密着性及び耐食性に優れた高強度合金化溶融亜
鉛めっき鋼板の製造方法。
及びＭｏからなる群から選択される少なくとも１種を
０．０１〜１％含むことを特徴とする前記（２）に記載
のめっき密着性及び耐食性に優れた高強度合金化溶融亜
鉛めっき鋼板の製造方法。
【０００９】（６）さらに、前記鋼板中に、Ａｌを０．
０１〜１％含むことを特徴とする前記（２）又は（５）
に記載のめっき密着性及び耐食性に優れた高強度合金化
溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
０１〜１％含むことを特徴とする前記（２）又は（５）
に記載のめっき密着性及び耐食性に優れた高強度合金化
溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
【００１０】
【発明の実施の形態】上述のように、母材中のＳｉ、Ｍ
ｎ量が多いほど母材は高強度であり、めっき層中のＳ
ｉ、Ｍｎ量が多いほどめっき層の耐食性は向上すること
が知られているが、母材中にＳｉ、Ｍｎを多く含むとめ
っき密着性が低下する。そこで、本発明者らは、この問
題を解決するために以下の実験を行い、得られた知見か
ら本発明を完成させるに至った。なお、軽元素であるＢ
は、Ｓｉ、Ｍｎより拡散しやすいため、焼鈍条件にもよ
るが、そのめっき層中の濃化量は、母材含有量の数十倍
程度になりうると推定されている。
ｎ量が多いほど母材は高強度であり、めっき層中のＳ
ｉ、Ｍｎ量が多いほどめっき層の耐食性は向上すること
が知られているが、母材中にＳｉ、Ｍｎを多く含むとめ
っき密着性が低下する。そこで、本発明者らは、この問
題を解決するために以下の実験を行い、得られた知見か
ら本発明を完成させるに至った。なお、軽元素であるＢ
は、Ｓｉ、Ｍｎより拡散しやすいため、焼鈍条件にもよ
るが、そのめっき層中の濃化量は、母材含有量の数十倍
程度になりうると推定されている。
【００１１】本発明は以下の実験事実に基づいて完成さ
れたものである。表２に記載の鋼種Ａの組成の厚さ３０
ｍｍのシートバーを１２００℃で加熱し、５パスで厚さ
２．０ｍｍの熱延板とし、６１０℃で巻き取った。次い
で、酸洗により黒皮を除去し、焼鈍炉においてこの熱延
板を７００〜９７０℃で６０秒間焼鈍した後、６０℃の
５％ＨＣｌで１〜２０秒間酸洗した。その後、めっき装
置にて、６００〜９００℃で２０秒間焼鈍し、浴中Ａｌ
濃度０．１３％、浴温４６５℃の亜鉛浴中にて１秒間め
っき処理した後、４４０〜５５０℃で合金化処理した。
得られた合金化溶融亜鉛めっき鋼板中の｛Ｆｅ％｝は１
０％であり、｛Ｓｉ％｝は０．０１〜０．８％、｛Ｍｎ
％｝は０．１〜２．２％であった。
れたものである。表２に記載の鋼種Ａの組成の厚さ３０
ｍｍのシートバーを１２００℃で加熱し、５パスで厚さ
２．０ｍｍの熱延板とし、６１０℃で巻き取った。次い
で、酸洗により黒皮を除去し、焼鈍炉においてこの熱延
板を７００〜９７０℃で６０秒間焼鈍した後、６０℃の
５％ＨＣｌで１〜２０秒間酸洗した。その後、めっき装
置にて、６００〜９００℃で２０秒間焼鈍し、浴中Ａｌ
濃度０．１３％、浴温４６５℃の亜鉛浴中にて１秒間め
っき処理した後、４４０〜５５０℃で合金化処理した。
得られた合金化溶融亜鉛めっき鋼板中の｛Ｆｅ％｝は１
０％であり、｛Ｓｉ％｝は０．０１〜０．８％、｛Ｍｎ
％｝は０．１〜２．２％であった。
【００１２】ここで得られためっき鋼板のめっき密着性
及び耐食性を調査した。めっき密着性は、めっき鋼板に
セロファンテープを貼りテープ面を９０°内に曲げ、曲
げ戻しをした後テープを剥したときの単位長さ当りのめ
っき剥離量を蛍光Ｘ線によりＺｎカウント数として測定
し、表１の基準に照らしてランク１、２のものを良好、
３以上のものを不良として評価した。耐食性は、軟鋼板
の合金化溶融亜鉛めっき鋼板の塩水噴霧試験の結果にお
ける錆発生状況と比較して、錆発生面積率が同等以下で
あるものを良好、１０％超であるものを不良として評価
した。図２は、耐食性に及ぼす酸洗前後の酸化被膜厚み
の影響を示した図であり、耐食性が良好であったものを
○とし、不良であったものを●として示した。これらの
結果を総合して、めっき密着性及び耐食性が共に良好で
あったものを○とし、耐食性は良好であるが、めっき密
着性が不良であったものを◎とし、めっき密着性、耐食
性が共に不良であったものを●として、図１に示した。
また、図３は、めっき密着性に及ぼす合金化溶融亜鉛め
っき層中のＢの濃度の影響を示した図である。めっき層
中のＢ量が６ｐｐｍ以下であると、めっき密着性は表１
の基準に照らしてランク１（○）であり、また、めっき
層中のＢ量が７〜１０ｐｐｍであるとランク２（△）で
ある。一方、めっき層中のＢ量が１０ｐｐｍを超える
と、ランク３以上（×）であった。
及び耐食性を調査した。めっき密着性は、めっき鋼板に
セロファンテープを貼りテープ面を９０°内に曲げ、曲
げ戻しをした後テープを剥したときの単位長さ当りのめ
っき剥離量を蛍光Ｘ線によりＺｎカウント数として測定
し、表１の基準に照らしてランク１、２のものを良好、
３以上のものを不良として評価した。耐食性は、軟鋼板
の合金化溶融亜鉛めっき鋼板の塩水噴霧試験の結果にお
ける錆発生状況と比較して、錆発生面積率が同等以下で
あるものを良好、１０％超であるものを不良として評価
した。図２は、耐食性に及ぼす酸洗前後の酸化被膜厚み
の影響を示した図であり、耐食性が良好であったものを
○とし、不良であったものを●として示した。これらの
結果を総合して、めっき密着性及び耐食性が共に良好で
あったものを○とし、耐食性は良好であるが、めっき密
着性が不良であったものを◎とし、めっき密着性、耐食
性が共に不良であったものを●として、図１に示した。
また、図３は、めっき密着性に及ぼす合金化溶融亜鉛め
っき層中のＢの濃度の影響を示した図である。めっき層
中のＢ量が６ｐｐｍ以下であると、めっき密着性は表１
の基準に照らしてランク１（○）であり、また、めっき
層中のＢ量が７〜１０ｐｐｍであるとランク２（△）で
ある。一方、めっき層中のＢ量が１０ｐｐｍを超える
と、ランク３以上（×）であった。
【００１３】
【００１４】得られた結果から以下の知見を得た。 １）めっき層中のＳｉ、Ｍｎ量は、耐食性を向上させる
効果がある。 ２）Ｓｉ、Ｍｎの鋼材表面での濃化量は、母材含有量の
数倍程度と推定されるため、めっき層中のＳｉ、Ｍｎ量
は、母材そのものの含有量から理論的に考えられる取り
込み量より多めになる。 ３）めっき層中のＳｉ、Ｍｎの量は、母材のＳｉ、Ｍｎ
量と、めっき層中の合金化後の｛Ｆｅ％｝に影響され、
その範囲が ｛Ｆｅ％｝＊［Ｓｉ％］／１０（％）≧｛Ｓｉ％｝≧
｛Ｆｅ％｝＊［Ｓｉ％］／１００（％）、 ｛Ｆｅ％｝＊［Ｍｎ％］／１０（％）≧｛Ｍｎ％｝≧
｛Ｆｅ％｝＊［Ｍｎ％］／１００（％） であれば、めっき密着性と耐食性が共に良好な範囲が存
在する。４）図２の結果から、酸洗前後の酸化被膜厚み
が特定範囲内である場合に、耐食性が良好となることが
わかる。５）図３の結果から、Ｂはめっき密着性を劣化
させることがわかり、鋼中含有量のみならずめっき層中
への取り込みを極力低減すべきである。さらには、めっ
き密着性が劣化することにより、不めっき、ピンホール
などの地鉄裸出部が生成するため、めっき層中にＳｉ等
が取り込まれていても結果として耐食性が劣化するおそ
れがある。このため、めっき層中のＢ量は１０ｐｐｍ以
下としなければならない。
効果がある。 ２）Ｓｉ、Ｍｎの鋼材表面での濃化量は、母材含有量の
数倍程度と推定されるため、めっき層中のＳｉ、Ｍｎ量
は、母材そのものの含有量から理論的に考えられる取り
込み量より多めになる。 ３）めっき層中のＳｉ、Ｍｎの量は、母材のＳｉ、Ｍｎ
量と、めっき層中の合金化後の｛Ｆｅ％｝に影響され、
その範囲が ｛Ｆｅ％｝＊［Ｓｉ％］／１０（％）≧｛Ｓｉ％｝≧
｛Ｆｅ％｝＊［Ｓｉ％］／１００（％）、 ｛Ｆｅ％｝＊［Ｍｎ％］／１０（％）≧｛Ｍｎ％｝≧
｛Ｆｅ％｝＊［Ｍｎ％］／１００（％） であれば、めっき密着性と耐食性が共に良好な範囲が存
在する。４）図２の結果から、酸洗前後の酸化被膜厚み
が特定範囲内である場合に、耐食性が良好となることが
わかる。５）図３の結果から、Ｂはめっき密着性を劣化
させることがわかり、鋼中含有量のみならずめっき層中
への取り込みを極力低減すべきである。さらには、めっ
き密着性が劣化することにより、不めっき、ピンホール
などの地鉄裸出部が生成するため、めっき層中にＳｉ等
が取り込まれていても結果として耐食性が劣化するおそ
れがある。このため、めっき層中のＢ量は１０ｐｐｍ以
下としなければならない。
【００１５】以上の実験により知見したことから以下の
本発明を完成した。本発明の特徴は、めっき層中の｛Ｓ
ｉ％｝、｛Ｍｎ％｝、鋼中の［Ｓｉ％］、［Ｍｎ％］及
びめっき層中の｛Ｆｅ％｝を特定範囲として、めっき密
着性、耐食性及び強度を併せて満足しためっき鋼板が得
られることにある。すなわち、めっき層中のＳｉ、Ｍ
ｎ、Ｂの含有量は、以下の式を満たす範囲が必要であ
る。 ｛Ｆｅ％｝＊［Ｓｉ％］／１０（％）≧｛Ｓｉ％｝≧
｛Ｆｅ％｝＊［Ｓｉ％］／１００（％）かつ ｛Ｆｅ％｝＊［Ｍｎ％］／１０（％）≧｛Ｍｎ％｝≧
｛Ｆｅ％｝＊［Ｍｎ％］／１００（％）かつ ｛Ｂ｝（ｐｐｍ）≦１０（ｐｐｍ） ｛Ｓｉ％｝、｛Ｍｎ％｝が上記範囲より少ない場合、充
分な耐食性向上を望めない。一方、｛Ｓｉ％｝、｛Ｍｎ
％｝が上記範囲を超える場合、耐食性は向上するが、溶
融亜鉛めっき時に、めっき性が悪く、不めっきの部分は
耐食性を劣化させる上、合金化後のめっき密着性を劣化
させる。また、｛Ｂ｝が上記範囲を超える場合、めっき
密着性を劣化させる。
本発明を完成した。本発明の特徴は、めっき層中の｛Ｓ
ｉ％｝、｛Ｍｎ％｝、鋼中の［Ｓｉ％］、［Ｍｎ％］及
びめっき層中の｛Ｆｅ％｝を特定範囲として、めっき密
着性、耐食性及び強度を併せて満足しためっき鋼板が得
られることにある。すなわち、めっき層中のＳｉ、Ｍ
ｎ、Ｂの含有量は、以下の式を満たす範囲が必要であ
る。 ｛Ｆｅ％｝＊［Ｓｉ％］／１０（％）≧｛Ｓｉ％｝≧
｛Ｆｅ％｝＊［Ｓｉ％］／１００（％）かつ ｛Ｆｅ％｝＊［Ｍｎ％］／１０（％）≧｛Ｍｎ％｝≧
｛Ｆｅ％｝＊［Ｍｎ％］／１００（％）かつ ｛Ｂ｝（ｐｐｍ）≦１０（ｐｐｍ） ｛Ｓｉ％｝、｛Ｍｎ％｝が上記範囲より少ない場合、充
分な耐食性向上を望めない。一方、｛Ｓｉ％｝、｛Ｍｎ
％｝が上記範囲を超える場合、耐食性は向上するが、溶
融亜鉛めっき時に、めっき性が悪く、不めっきの部分は
耐食性を劣化させる上、合金化後のめっき密着性を劣化
させる。また、｛Ｂ｝が上記範囲を超える場合、めっき
密着性を劣化させる。
【００１６】また、合金化度｛Ｆｅ％｝を限定した理由
は次のとおりである。本発明のめっき層中の｛Ｓｉ｝、
｛Ｍｎ｝量の最適値は、合金化度と鋼中の［Ｓｉ］、
［Ｍｎ］量によって決定される。 合金化度：７≦｛Ｆｅ％｝≦１５ ７％未満だとζ相が多く残存するだけでなく、η相が残
るため合金化が不十分となり摺動性が劣化するので、合
金化度は７％以上が必要である。但し、１５％を超える
とΓ相が多量に生成するためにめっき密着性が劣化し、
曲げ加工部の耐食性が劣化するため、上記範囲とした。
は次のとおりである。本発明のめっき層中の｛Ｓｉ｝、
｛Ｍｎ｝量の最適値は、合金化度と鋼中の［Ｓｉ］、
［Ｍｎ］量によって決定される。 合金化度：７≦｛Ｆｅ％｝≦１５ ７％未満だとζ相が多く残存するだけでなく、η相が残
るため合金化が不十分となり摺動性が劣化するので、合
金化度は７％以上が必要である。但し、１５％を超える
とΓ相が多量に生成するためにめっき密着性が劣化し、
曲げ加工部の耐食性が劣化するため、上記範囲とした。
【００１７】次に、本発明において鋼中の構成成分の含
有量を限定した理由について説明する。 Ｃ量０．０５〜０．２５％ Ｃ量は、必要強度を得るためと所望の組織を得るために
不可欠である。少なくとも０．０５％が必要であるが、
０．２５％を超えると溶接性が悪化するため、上記範囲
とした。
有量を限定した理由について説明する。 Ｃ量０．０５〜０．２５％ Ｃ量は、必要強度を得るためと所望の組織を得るために
不可欠である。少なくとも０．０５％が必要であるが、
０．２５％を超えると溶接性が悪化するため、上記範囲
とした。
【００１８】Ｓｉ量０．１〜１．５％ Ｓｉ量は、固溶強化と所望の組織を得るために不可欠で
あり、延性を劣化させずに高強度化を図れる。また、Ｓ
ｉ、Ｍｎ酸化物には耐食性を向上する効果があるため、
めっき直前に適正量のＳｉ、Ｍｎ酸化物を残存させるこ
とにより、Ｓｉ、Ｍｎ酸化物及び鋼中の固溶Ｓｉ、Ｍｎ
を供給源とし、めっき密着性を維持したまま合金層中に
適正量を取り込むことにより耐食性を向上する効果が得
られる。所望の効果を得るためには０．１％が必要であ
るが、１．５％を超えるとめっき密着性が劣化するた
め、上記範囲とした。
あり、延性を劣化させずに高強度化を図れる。また、Ｓ
ｉ、Ｍｎ酸化物には耐食性を向上する効果があるため、
めっき直前に適正量のＳｉ、Ｍｎ酸化物を残存させるこ
とにより、Ｓｉ、Ｍｎ酸化物及び鋼中の固溶Ｓｉ、Ｍｎ
を供給源とし、めっき密着性を維持したまま合金層中に
適正量を取り込むことにより耐食性を向上する効果が得
られる。所望の効果を得るためには０．１％が必要であ
るが、１．５％を超えるとめっき密着性が劣化するた
め、上記範囲とした。
【００１９】Ｍｎ量０．５〜３．５％ Ｃと同様に必要強度を得るためと所望の組織を得るため
に０．５〜３．５％のＭｎ量が不可欠である。また、Ｓ
ｉと同様に耐食性を向上する効果を得るためには少なく
とも０．５％に満たないと効果に乏しいが、３．５％を
超えると溶接性が悪化するため、上記範囲とした。
に０．５〜３．５％のＭｎ量が不可欠である。また、Ｓ
ｉと同様に耐食性を向上する効果を得るためには少なく
とも０．５％に満たないと効果に乏しいが、３．５％を
超えると溶接性が悪化するため、上記範囲とした。
【００２０】Ｂ量≦５ｐｐｍ Ｂはめっき密着性を劣化させるため、鋼中含有量のみな
らずめっき層中への取り込みを極力低減するべきであ
る。さらには、めっき密着性が劣化することにより不め
っき、ピンホールなどの地鉄裸出部が生成するため、め
っき層中にＳｉ等が取り込まれていても結果として耐食
性が劣化するおそれがある。そのため上限を５ｐｐｍと
した。
らずめっき層中への取り込みを極力低減するべきであ
る。さらには、めっき密着性が劣化することにより不め
っき、ピンホールなどの地鉄裸出部が生成するため、め
っき層中にＳｉ等が取り込まれていても結果として耐食
性が劣化するおそれがある。そのため上限を５ｐｐｍと
した。
【００２１】さらに、本発明の高強度合金化溶融亜鉛め
っき鋼板の鋼中には、以下の元素を以下の量少なくとも
１種類含んでもよい。その場合はさらに以下の効果を有
する。 Ｃｕ量０．０１〜１％ Ｃｕはオーステナイト中に偏析し、所望の強度を得るた
めと所望の組織を得るために重要であるだけでなく、め
っき密着性を向上する効果もある。めっき密着性が向上
する理由は現時点では明らかになっていないが、これら
所望の効果を得るためには、好ましくは０．０１％以上
含んでいると効果的である。但し、１％を超えると経済
性が劣化するため上限を１％とするのが好ましい。
っき鋼板の鋼中には、以下の元素を以下の量少なくとも
１種類含んでもよい。その場合はさらに以下の効果を有
する。 Ｃｕ量０．０１〜１％ Ｃｕはオーステナイト中に偏析し、所望の強度を得るた
めと所望の組織を得るために重要であるだけでなく、め
っき密着性を向上する効果もある。めっき密着性が向上
する理由は現時点では明らかになっていないが、これら
所望の効果を得るためには、好ましくは０．０１％以上
含んでいると効果的である。但し、１％を超えると経済
性が劣化するため上限を１％とするのが好ましい。
【００２２】Ｎｉ量０．０１〜１％ ＮｉはＣｕと同様オーステナイト中に偏析し、必要強度
を得るためと所望の組織を得るために重要であるだけで
なく、めっき密着性を向上する効果も有するので必要に
応じて添加する。めっき密着性が向上する理由は現時点
では明らかになっていないが、これら所望の効果を得る
ためには、Ｃｕと同様０．０１％以上含んでいるのが好
ましい。但し、１％を超えると経済性が劣化するため上
限を１％とするのが好ましい。
を得るためと所望の組織を得るために重要であるだけで
なく、めっき密着性を向上する効果も有するので必要に
応じて添加する。めっき密着性が向上する理由は現時点
では明らかになっていないが、これら所望の効果を得る
ためには、Ｃｕと同様０．０１％以上含んでいるのが好
ましい。但し、１％を超えると経済性が劣化するため上
限を１％とするのが好ましい。
【００２３】Ｍｏ量０．０１〜１％ Ｍｏは高価であるが、オーステナイト中に偏析し、必要
強度を得るためと所望の組織を得るために重要であるだ
けでなく、めっき密着性を向上する効果も有する。めっ
き密着性が向上する理由は、Ｃｕ、Ｎｉと同様現時点で
は明らかになっていないが、これら所望の効果を得るた
めには、０．０１％以上含んでいるのが好ましい。但
し、１％を超えると経済性が劣化するため上限を１％と
するのが好ましい。
強度を得るためと所望の組織を得るために重要であるだ
けでなく、めっき密着性を向上する効果も有する。めっ
き密着性が向上する理由は、Ｃｕ、Ｎｉと同様現時点で
は明らかになっていないが、これら所望の効果を得るた
めには、０．０１％以上含んでいるのが好ましい。但
し、１％を超えると経済性が劣化するため上限を１％と
するのが好ましい。
【００２４】Ａｌ量０．０１〜１％ Ａｌは必要強度を得るためと所望の組織を得るために重
要であり、結果としてＳｉ添加量を低減できるため、同
等の引っ張り強度を有するＳｉ添加鋼よりめっき密着性
の改善に有利であるので必要に応じて添加する。所望の
効果を得るためには０．０１％以上含有するのが好まし
いが、１％を超えると経済性が劣化するため上限を１％
とするのが好ましい。
要であり、結果としてＳｉ添加量を低減できるため、同
等の引っ張り強度を有するＳｉ添加鋼よりめっき密着性
の改善に有利であるので必要に応じて添加する。所望の
効果を得るためには０．０１％以上含有するのが好まし
いが、１％を超えると経済性が劣化するため上限を１％
とするのが好ましい。
【００２５】鋼中にＣｕ、Ｎｉ及びＭｏからなる群から
選択される少なくとも１種を含む場合には、めっき層中
にＣｕ、Ｎｉ及びＭｏからなる群から選択される少なく
とも１種を０．０１〜０．２％含むことが好ましい。め
っき層中にこれらの元素の少なくともいずれか１種が含
有されると、これらの元素とＦｅ−Ｚｎ合金層の複合効
果により耐食性の向上がより効果的であるため好まし
い。母材にＣｕ、Ｎｉ、Ｍｏを含む鋼板については、安
定した耐食性向上効果を得るためには、めっき層中にそ
れぞれ０．０１％以上含まれることが好ましいが、０．
２％を超えるためには鋼板母材中の含有量を増加させな
ければならなくなり経済性が悪化するため０．２％を上
限とするのが好ましい。また、本発明では、めっき層中
の｛Ｆｅ％｝、｛Ｓｉ％｝及び｛Ｍｎ％｝と、鋼中の
［Ｓｉ％］及び［Ｍｎ％］を、上記式で示すような関係
とすることが必要である。
選択される少なくとも１種を含む場合には、めっき層中
にＣｕ、Ｎｉ及びＭｏからなる群から選択される少なく
とも１種を０．０１〜０．２％含むことが好ましい。め
っき層中にこれらの元素の少なくともいずれか１種が含
有されると、これらの元素とＦｅ−Ｚｎ合金層の複合効
果により耐食性の向上がより効果的であるため好まし
い。母材にＣｕ、Ｎｉ、Ｍｏを含む鋼板については、安
定した耐食性向上効果を得るためには、めっき層中にそ
れぞれ０．０１％以上含まれることが好ましいが、０．
２％を超えるためには鋼板母材中の含有量を増加させな
ければならなくなり経済性が悪化するため０．２％を上
限とするのが好ましい。また、本発明では、めっき層中
の｛Ｆｅ％｝、｛Ｓｉ％｝及び｛Ｍｎ％｝と、鋼中の
［Ｓｉ％］及び［Ｍｎ％］を、上記式で示すような関係
とすることが必要である。
【００２６】製造方法の特徴は、Ｓｉ、Ｍｎを含む酸化
被膜を一旦つくり、次に、酸洗によりＢ量をコントロー
ルし、めっき層中のＳｉ、Ｍｎ量を一定範囲とすること
にある。めっき層中のＢ量を低減する方法は、加熱炉で
の加熱後であって、連続溶融亜鉛めっき設備（ＣＧＬと
表す。）炉での焼鈍前における酸洗で、Ｓｉ、Ｍｎ主体
の酸化皮膜を酸洗によって適正量残存して合金化後に合
金層中へ取り込み、それと同時にＢを除去させることで
あるが、ＢはＳｉ、Ｍｎより酸洗されやすいため、後述
する酸洗条件によりほぼ完全に除去される。
被膜を一旦つくり、次に、酸洗によりＢ量をコントロー
ルし、めっき層中のＳｉ、Ｍｎ量を一定範囲とすること
にある。めっき層中のＢ量を低減する方法は、加熱炉で
の加熱後であって、連続溶融亜鉛めっき設備（ＣＧＬと
表す。）炉での焼鈍前における酸洗で、Ｓｉ、Ｍｎ主体
の酸化皮膜を酸洗によって適正量残存して合金化後に合
金層中へ取り込み、それと同時にＢを除去させることで
あるが、ＢはＳｉ、Ｍｎより酸洗されやすいため、後述
する酸洗条件によりほぼ完全に除去される。
【００２７】以下、製造条件を限定した理由について説
明する。 加熱炉での加熱温度 ７５０℃を下回ると所望の組織が得られなくなり高強度
化が図れないだけでなく、Ｓｉ、Ｍｎの表面濃化が不十
分となる。この工程での表面濃化が不十分であると、合
金化処理での表面濃化が多すぎてかえってめっき密着性
が劣化する。９５０℃を超えると、効果が飽和するだけ
でなく操業上困難であり経済性に劣る。さらには多量の
表面濃化物が生成するため、酸洗により適正量まで除去
することができなくなり、不めっきが発生する。そのた
め、加熱炉での加熱温度は７５０〜９５０℃とする。
明する。 加熱炉での加熱温度 ７５０℃を下回ると所望の組織が得られなくなり高強度
化が図れないだけでなく、Ｓｉ、Ｍｎの表面濃化が不十
分となる。この工程での表面濃化が不十分であると、合
金化処理での表面濃化が多すぎてかえってめっき密着性
が劣化する。９５０℃を超えると、効果が飽和するだけ
でなく操業上困難であり経済性に劣る。さらには多量の
表面濃化物が生成するため、酸洗により適正量まで除去
することができなくなり、不めっきが発生する。そのた
め、加熱炉での加熱温度は７５０〜９５０℃とする。
【００２８】加熱炉での酸化皮膜（酸洗前の酸化被膜） 酸化被膜が０．０１μｍを下回ると、酸洗後に残存する
量が減るため耐食性が劣化する。また、０．３μｍを超
えると酸洗が困難である。そのため、加熱炉での酸化皮
膜は０．０１〜０．３μｍとする。ここで、酸化皮膜の
量はＧＤＳ、ＳＩＭＳ、ＡＥＳなど各種測定装置により
スパッタリング速度を調整しながら測定することにより
見積もれる。
量が減るため耐食性が劣化する。また、０．３μｍを超
えると酸洗が困難である。そのため、加熱炉での酸化皮
膜は０．０１〜０．３μｍとする。ここで、酸化皮膜の
量はＧＤＳ、ＳＩＭＳ、ＡＥＳなど各種測定装置により
スパッタリング速度を調整しながら測定することにより
見積もれる。
【００２９】酸洗条件 酸洗温度が６０℃未満もしくは酸洗時間が１秒間未満で
は効果が得られにくく、酸洗温度が９０℃を超えるかも
しくは酸洗時間が２０秒間を超えると表面が荒れ、めっ
き後の外観を損ねる。そのため、酸洗条件は１〜２０％
の濃度の酸で、酸洗温度６０〜９０℃、酸洗時間１〜２
０秒間施すこととする。酸は塩酸が経済的で好ましい
が、その他の酸でも、硫酸、燐酸、硝酸など特に種類は
問わない。
は効果が得られにくく、酸洗温度が９０℃を超えるかも
しくは酸洗時間が２０秒間を超えると表面が荒れ、めっ
き後の外観を損ねる。そのため、酸洗条件は１〜２０％
の濃度の酸で、酸洗温度６０〜９０℃、酸洗時間１〜２
０秒間施すこととする。酸は塩酸が経済的で好ましい
が、その他の酸でも、硫酸、燐酸、硝酸など特に種類は
問わない。
【００３０】酸洗後の酸化皮膜量 酸洗後の酸化被膜量が０．００１μｍ未満では合金化後
にめっき層中に取り込む量が少なくなるため耐食性向上
効果が得られない。また、０．０５μｍを超えるとめっ
き密着性が劣化するだけでなく、不めっき部による耐食
性の劣化が起こる。そのため、酸洗後の酸化被膜量は
０．００１〜０．０５μｍとした。
にめっき層中に取り込む量が少なくなるため耐食性向上
効果が得られない。また、０．０５μｍを超えるとめっ
き密着性が劣化するだけでなく、不めっき部による耐食
性の劣化が起こる。そのため、酸洗後の酸化被膜量は
０．００１〜０．０５μｍとした。
【００３１】還元加熱温度 好ましくはＣＧＬ（合金化）炉においてＨ2 を含む還元
性雰囲気中で加熱して還元するが、加熱温度は、６５０
℃未満では酸洗により生じた酸化皮膜が還元できず不め
っきが発生する。また、８５０℃を超えるとＣＧＬ炉で
のＳｉ、Ｍｎの表面濃化が多いため、同様に不めっきが
発生する。そのためＣＧＬ炉での加熱温度は６５０〜８
５０℃とした。
性雰囲気中で加熱して還元するが、加熱温度は、６５０
℃未満では酸洗により生じた酸化皮膜が還元できず不め
っきが発生する。また、８５０℃を超えるとＣＧＬ炉で
のＳｉ、Ｍｎの表面濃化が多いため、同様に不めっきが
発生する。そのためＣＧＬ炉での加熱温度は６５０〜８
５０℃とした。
【００３２】溶融亜鉛めっき浴 めっき層の合金化後の密着性を確保するため、Ａｌ濃度
が０．０８％以上であることが必要である。但し、Ａｌ
濃度が０．２０％を超えると合金化が困難になるため上
限は０．２０％とした。浴温は４４０℃未満であるとめ
っき浴の浴温変動により凝固点（４２０℃）を下回る箇
所が出てくる可能性があり、操業上安定性に欠ける。ま
た、４８０℃を超えると加熱保持にかかるコストがかさ
む。そのため浴温は４４０〜４８０℃とした。
が０．０８％以上であることが必要である。但し、Ａｌ
濃度が０．２０％を超えると合金化が困難になるため上
限は０．２０％とした。浴温は４４０℃未満であるとめ
っき浴の浴温変動により凝固点（４２０℃）を下回る箇
所が出てくる可能性があり、操業上安定性に欠ける。ま
た、４８０℃を超えると加熱保持にかかるコストがかさ
む。そのため浴温は４４０〜４８０℃とした。
【００３３】合金化温度 合金化温度が４５０℃未満であるとζ相が生成しやすく
なり、合金化溶融亜鉛めっき鋼板の摺動性に欠けるおそ
れがあるだけでなく、合金化に時間がかかるため生産性
が劣化する。また、６００℃を超えるとΓ相が生成しや
すくなり、合金化溶融亜鉛めっき鋼板のめっき密着性に
欠けるおそれがある。そのため、合金化温度は４５０〜
６００℃とした。また、合金化条件によってめっき層中
のＦｅ量が決定されるため、めっき層中のＦｅ、Ｓｉ、
Ｍｎ量と、母材中のＳｉ、Ｍｎ量を上記式で示す範囲と
するためには合金化条件が重要である。
なり、合金化溶融亜鉛めっき鋼板の摺動性に欠けるおそ
れがあるだけでなく、合金化に時間がかかるため生産性
が劣化する。また、６００℃を超えるとΓ相が生成しや
すくなり、合金化溶融亜鉛めっき鋼板のめっき密着性に
欠けるおそれがある。そのため、合金化温度は４５０〜
６００℃とした。また、合金化条件によってめっき層中
のＦｅ量が決定されるため、めっき層中のＦｅ、Ｓｉ、
Ｍｎ量と、母材中のＳｉ、Ｍｎ量を上記式で示す範囲と
するためには合金化条件が重要である。
【００３４】
【実施例】以下、実施例を挙げて本発明をより具体的に
説明するが、本発明はこれらの実施例により何ら限定さ
れるものではない。 実施例１〜９、比較例１〜８ 表２に示した化学組成（Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ａｌ，Ｐ，
Ｓ，Ｃｒ，Ｃｕ，Ｎｉ，Ｍｏ，Ｔｉ，Ｎｂ，Ｂ）の厚さ
３００ｍｍスラブを１２００℃で加熱し、熱間圧延によ
り厚さ２．３ｍｍの熱延板とし、６２０℃で巻き取っ
た。次いで、酸洗により黒皮を除去し、冷間圧延により
５０％の圧下率で圧延し、連続焼鈍炉（ＣＡＬ）に通板
した。続いて、ＣＧＬに通板して酸洗、亜鉛めっき、合
金化処理を行った。めっき付着量は片面で４０ｇ／ｍ2
ずつであった。合金化温度は４５０〜６００℃、合金化
時間は２０秒間とした。めっき鋼板の製造条件（加熱炉
での加熱温度、加熱炉生成被膜量、酸洗後残存被膜量、
酸洗時間、ＣＧＬ焼鈍温度、めっき浴温、浴中Ａｌ濃
度、合金化温度）を表３に、得られた合金化溶融亜鉛め
っき鋼板のめっき層中のＳｉ、Ｍｎ、Ｂ、Ｃｕ、Ｎｉ、
Ｍｏ含有量、めっき外観、めっき密着性及び耐食性の調
査結果を表４に示した。製造条件が本発明範囲内のもの
はいずれもめっき密着性、耐食性が良好であるが、本発
明範囲外である比較例では、めっき密着性、耐食性のい
ずれかもしくは両方が劣っていた。
説明するが、本発明はこれらの実施例により何ら限定さ
れるものではない。 実施例１〜９、比較例１〜８ 表２に示した化学組成（Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ａｌ，Ｐ，
Ｓ，Ｃｒ，Ｃｕ，Ｎｉ，Ｍｏ，Ｔｉ，Ｎｂ，Ｂ）の厚さ
３００ｍｍスラブを１２００℃で加熱し、熱間圧延によ
り厚さ２．３ｍｍの熱延板とし、６２０℃で巻き取っ
た。次いで、酸洗により黒皮を除去し、冷間圧延により
５０％の圧下率で圧延し、連続焼鈍炉（ＣＡＬ）に通板
した。続いて、ＣＧＬに通板して酸洗、亜鉛めっき、合
金化処理を行った。めっき付着量は片面で４０ｇ／ｍ2
ずつであった。合金化温度は４５０〜６００℃、合金化
時間は２０秒間とした。めっき鋼板の製造条件（加熱炉
での加熱温度、加熱炉生成被膜量、酸洗後残存被膜量、
酸洗時間、ＣＧＬ焼鈍温度、めっき浴温、浴中Ａｌ濃
度、合金化温度）を表３に、得られた合金化溶融亜鉛め
っき鋼板のめっき層中のＳｉ、Ｍｎ、Ｂ、Ｃｕ、Ｎｉ、
Ｍｏ含有量、めっき外観、めっき密着性及び耐食性の調
査結果を表４に示した。製造条件が本発明範囲内のもの
はいずれもめっき密着性、耐食性が良好であるが、本発
明範囲外である比較例では、めっき密着性、耐食性のい
ずれかもしくは両方が劣っていた。
【００３５】
【表１】
【００３６】
【表２】
【００３７】
【表３】
【００３８】
【発明の効果】以上のように、本発明によれば、めっき
密着性及び耐食性に優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき
鋼板が得られる。本発明の鋼板を適用することにより、
自動車車体の軽量化及び低燃費化が可能となり、ひいて
は地球環境の改善にも大きく貢献する。
密着性及び耐食性に優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき
鋼板が得られる。本発明の鋼板を適用することにより、
自動車車体の軽量化及び低燃費化が可能となり、ひいて
は地球環境の改善にも大きく貢献する。
【図１】 めっき密着性及び耐食性に及ぼす合金化溶融
亜鉛めっき層中のＳｉ及びＭｎの濃度の影響を示した図
である。
亜鉛めっき層中のＳｉ及びＭｎの濃度の影響を示した図
である。
【図２】 耐食性に及ぼす酸洗前後の酸化被膜の影響を
示した図である。
示した図である。
【図３】 めっき密着性に及ぼす合金化溶融亜鉛めっき
層中のＢの濃度の影響を示した図である。
層中のＢの濃度の影響を示した図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ２３Ｃ 2/40 Ｃ２３Ｃ 2/40 Ｆターム(参考） 4K027 AA05 AA22 AB05 AB07 AB28 AB43 AC73 AE02 AE03 AE22 AE32
Claims (6)
- 【請求項１】Ｃ量０．０５〜０．２５％、Ｓｉ量０．１
〜１．５％、Ｍｎ量０．５〜３．５％及びＢ量≦５ｐｐ
ｍを満たす鋼板上に、めっき層中のＳｉ、Ｍｎ及びＢの
含有量がそれぞれ ｛Ｆｅ％｝＊［Ｓｉ％］／１０（％）≧｛Ｓｉ％｝≧
｛Ｆｅ％｝＊［Ｓｉ％］／１００（％）かつ ｛Ｆｅ％｝＊［Ｍｎ％］／１０（％）≧｛Ｍｎ％｝≧
｛Ｆｅ％｝＊［Ｍｎ％］／１００（％）かつ ｛Ｂ｝（ｐｐｍ）≦１０（ｐｐｍ）を満たし、かつ 合金化度が７（％）≦｛Ｆｅ％｝≦１５（％）を満たす
合金化溶融亜鉛めっき層を有することを特徴とするめっ
き密着性及び耐食性に優れた高強度合金化溶融亜鉛めっ
き鋼板。但し、｛ ｝はめっき層中の含有量、［ ］は
鋼中の含有量、％は、以下、特に断らない限り質量％を
表す。 - 【請求項２】Ｃ量０．０５〜０．２５％、Ｓｉ量０．１
〜１．５％、Ｍｎ量０．５〜３．５％及びＢ量≦５ｐｐ
ｍを満たす鋼板を、加熱炉で７５０〜９５０℃に加熱
し、Ｓｉ及びＭｎを含む厚さ０．０１〜０．３μｍの酸
化皮膜を生成させた後、６０〜９０℃、１〜２０％の濃
度の酸で１〜２０秒間酸洗を施し、酸化被膜が０．００
１〜０．０５μｍになるまで除去した後、６５０〜８５
０℃で焼鈍後、Ａｌ濃度が０．０８〜０．２０％である
４４０〜４８０℃の亜鉛浴中にて溶融亜鉛めっきを施
し、引き続き４５０〜６００℃で合金化度が７（％）≦
｛Ｆｅ％｝≦１５（％）となるように合金化処理を施す
ことを特徴とするめっき密着性及び耐食性に優れた高強
度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 - 【請求項３】さらに、前記鋼板中に、Ｃｕ、Ｎｉ及びＭ
ｏからなる群から選択される少なくとも１種を０．０１
〜１％含み、かつ前記合金化溶融亜鉛めっき層中に、Ｃ
ｕ、Ｎｉ及びＭｏからなる群から選択される少なくとも
１種を０．０１〜０．２％含むことを特徴とする請求項
１に記載のめっき密着性及び耐食性に優れた高強度合金
化溶融亜鉛めっき鋼板。 - 【請求項４】さらに、前記鋼板中に、Ａｌを０．０１〜
１％含むことを特徴とする請求項１又は３に記載のめっ
き密着性及び耐食性に優れた高強度合金化溶融亜鉛めっ
き鋼板。 - 【請求項５】さらに、前記鋼板中に、Ｃｕ、Ｎｉ及びＭ
ｏからなる群から選択される少なくとも１種を０．０１
〜１％含むことを特徴とする請求項２に記載のめっき密
着性及び耐食性に優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼
板の製造方法。 - 【請求項６】さらに、前記鋼板中に、Ａｌを０．０１〜
１％含むことを特徴とする請求項２又は５に記載のめっ
き密着性及び耐食性に優れた高強度合金化溶融亜鉛めっ
き鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000369682A JP4655366B2 (ja) | 2000-12-05 | 2000-12-05 | めっき密着性及び耐食性に優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
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|---|---|---|---|
| JP2000369682A JP4655366B2 (ja) | 2000-12-05 | 2000-12-05 | めっき密着性及び耐食性に優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002173756A true JP2002173756A (ja) | 2002-06-21 |
| JP4655366B2 JP4655366B2 (ja) | 2011-03-23 |
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ID=18839687
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000369682A Expired - Fee Related JP4655366B2 (ja) | 2000-12-05 | 2000-12-05 | めっき密着性及び耐食性に優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 |
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|---|---|
| JP (1) | JP4655366B2 (ja) |
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-
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- 2000-12-05 JP JP2000369682A patent/JP4655366B2/ja not_active Expired - Fee Related
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