JP2002164204A - 異方性ボンド磁石、回転機およびマグネットロール - Google Patents
異方性ボンド磁石、回転機およびマグネットロールInfo
- Publication number
- JP2002164204A JP2002164204A JP2001273859A JP2001273859A JP2002164204A JP 2002164204 A JP2002164204 A JP 2002164204A JP 2001273859 A JP2001273859 A JP 2001273859A JP 2001273859 A JP2001273859 A JP 2001273859A JP 2002164204 A JP2002164204 A JP 2002164204A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- anisotropic
- magnet
- powder
- bonded magnet
- weight
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/032—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials
- H01F1/10—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials non-metallic substances, e.g. ferrites, e.g. [(Ba,Sr)O(Fe2O3)6] ferrites with hexagonal structure
- H01F1/11—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials non-metallic substances, e.g. ferrites, e.g. [(Ba,Sr)O(Fe2O3)6] ferrites with hexagonal structure in the form of particles
- H01F1/113—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials non-metallic substances, e.g. ferrites, e.g. [(Ba,Sr)O(Fe2O3)6] ferrites with hexagonal structure in the form of particles in a bonding agent
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Hard Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 従来の異方性フェライトボンド磁石を超える
最大エネルギー積(BH)maxを有し、さらには耐熱性を改
善した新規高性能の異方性ボンド磁石を提供する。 【解決手段】 実質的にマグネトプランバイト型結晶構
造を有する平均粒径10μｍ超1000μｍ以下の異方性フェ
ライト焼結磁石粉末とバインダーとから実質的になるこ
とを特徴とする異方性ボンド磁石。
最大エネルギー積(BH)maxを有し、さらには耐熱性を改
善した新規高性能の異方性ボンド磁石を提供する。 【解決手段】 実質的にマグネトプランバイト型結晶構
造を有する平均粒径10μｍ超1000μｍ以下の異方性フェ
ライト焼結磁石粉末とバインダーとから実質的になるこ
とを特徴とする異方性ボンド磁石。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、広範囲な磁石応用
製品分野、例えば自動車または電気機器用等の各種回転
機、電子写真や静電記録等において現像ロール用に使用
するマグネットロール、音響用スピーカ、ブザー、ある
いは吸着または磁界発生用磁石等に有用であり、従来の
異方性フェライトボンド磁石を超える最大エネルギー積
(BH)maxを有し、さらには耐熱性を向上した新規高性能
の異方性ボンド磁石に関する。また本発明は、前記異方
性ボンド磁石を用いて構成される高性能の回転機および
マグネットロールに関する。
製品分野、例えば自動車または電気機器用等の各種回転
機、電子写真や静電記録等において現像ロール用に使用
するマグネットロール、音響用スピーカ、ブザー、ある
いは吸着または磁界発生用磁石等に有用であり、従来の
異方性フェライトボンド磁石を超える最大エネルギー積
(BH)maxを有し、さらには耐熱性を向上した新規高性能
の異方性ボンド磁石に関する。また本発明は、前記異方
性ボンド磁石を用いて構成される高性能の回転機および
マグネットロールに関する。
【０００２】
【従来の技術】国際公開；WO98/38654には、六方晶構造
を有するフェライトを主相とし、かつＳｒ，Ｂａ，Ｃａ
およびＰｂから選択される少なくとも1種の元素であっ
て、Ｓｒを必ず含むものをＡとし、希土類元素（Ｙを含
む）およびＢｉから選択される少なくとも１種の元素で
あってＬａを必ず含むものをＲとし、Ｃｏであるか、Ｃ
ｏおよびＺｎをＭとしたとき、Ａ，Ｒ，ＦｅおよびＭそ
れぞれの金属元素の総計の構成比率が、全金属元素量に
対し、Ａ：１〜13原子％、Ｒ：0.05〜10原子％、Ｆｅ：
80〜95原子％、Ｍ：0.1〜５原子％である組成を有する
酸化物磁性材料を含有するフェライト粒子からなるボン
ド磁石が記載されている。具体例として、Ｓｒ０．７Ｌ
ａ０．３Ｆｅ１ ２−７Ｃｏ０．３Ｏ１９（但し、仮焼前
にＳｉＯ２を0.2重量％、ＣａＣＯ３を0.15重量％添
加。）の組成の仮焼体を乾式振動ミルで粉砕後、大気中
で1000℃×５分間アニールし、得られたボンド磁石用フ
ェライト粉末の固有保磁力iHcが343.0kA/m（4.31kOe）
である旨の記載がある。しかし、このボンド磁石の(BH)
maxは記載されておらず、異方性フェライト焼結磁石粉
末を用いる記載は無い。最近の異方性フェライトボンド
磁石に対する高性能化の要求は益々過酷になってきてい
るが従来の異方性フェライトボンド磁石の(BH)maxは上
限値に達しており、さらなる高性能化が困難であった。
またマグネットロールの用途では高い(BH)maxを有する
のが、回転機の用途では高い(BH)maxを有するとともに
耐熱性を向上する（iHcを高める）のが望まれていた。
を有するフェライトを主相とし、かつＳｒ，Ｂａ，Ｃａ
およびＰｂから選択される少なくとも1種の元素であっ
て、Ｓｒを必ず含むものをＡとし、希土類元素（Ｙを含
む）およびＢｉから選択される少なくとも１種の元素で
あってＬａを必ず含むものをＲとし、Ｃｏであるか、Ｃ
ｏおよびＺｎをＭとしたとき、Ａ，Ｒ，ＦｅおよびＭそ
れぞれの金属元素の総計の構成比率が、全金属元素量に
対し、Ａ：１〜13原子％、Ｒ：0.05〜10原子％、Ｆｅ：
80〜95原子％、Ｍ：0.1〜５原子％である組成を有する
酸化物磁性材料を含有するフェライト粒子からなるボン
ド磁石が記載されている。具体例として、Ｓｒ０．７Ｌ
ａ０．３Ｆｅ１ ２−７Ｃｏ０．３Ｏ１９（但し、仮焼前
にＳｉＯ２を0.2重量％、ＣａＣＯ３を0.15重量％添
加。）の組成の仮焼体を乾式振動ミルで粉砕後、大気中
で1000℃×５分間アニールし、得られたボンド磁石用フ
ェライト粉末の固有保磁力iHcが343.0kA/m（4.31kOe）
である旨の記載がある。しかし、このボンド磁石の(BH)
maxは記載されておらず、異方性フェライト焼結磁石粉
末を用いる記載は無い。最近の異方性フェライトボンド
磁石に対する高性能化の要求は益々過酷になってきてい
るが従来の異方性フェライトボンド磁石の(BH)maxは上
限値に達しており、さらなる高性能化が困難であった。
またマグネットロールの用途では高い(BH)maxを有する
のが、回転機の用途では高い(BH)maxを有するとともに
耐熱性を向上する（iHcを高める）のが望まれていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】したがって、本発明が
解決しようとする課題は、従来の異方性フェライトボン
ド磁石を超える最大エネルギー積(BH)maxを有し、さら
には耐熱性を向上した新規高性能の異方性フェライトボ
ンド磁石を提供することである。また本発明の課題は前
記異方性フェライトボンド磁石を用いて構成される高性
能の回転機およびマグネットロールを提供することであ
る。
解決しようとする課題は、従来の異方性フェライトボン
ド磁石を超える最大エネルギー積(BH)maxを有し、さら
には耐熱性を向上した新規高性能の異方性フェライトボ
ンド磁石を提供することである。また本発明の課題は前
記異方性フェライトボンド磁石を用いて構成される高性
能の回転機およびマグネットロールを提供することであ
る。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決した本発
明の異方性ボンド磁石は、実質的にマグネトプランバイ
ト型結晶構造を有する平均粒径10μｍ超1000μｍ以下の
異方性フェライト焼結磁石粉末とバインダーとから実質
的になることを特徴とする。また本発明の異方性ボンド
磁石は、実質的にマグネトプランバイト型結晶構造を有
するとともにＦｅ２＋含有量が0.10重量％以下の異方性
フェライト焼結磁石粉末とバインダーとから実質的にな
ることを特徴とする。これら本発明の異方性ボンド磁石
は従来の異方性フェライトボンド磁石を超える(BH)max
を有する。
明の異方性ボンド磁石は、実質的にマグネトプランバイ
ト型結晶構造を有する平均粒径10μｍ超1000μｍ以下の
異方性フェライト焼結磁石粉末とバインダーとから実質
的になることを特徴とする。また本発明の異方性ボンド
磁石は、実質的にマグネトプランバイト型結晶構造を有
するとともにＦｅ２＋含有量が0.10重量％以下の異方性
フェライト焼結磁石粉末とバインダーとから実質的にな
ることを特徴とする。これら本発明の異方性ボンド磁石
は従来の異方性フェライトボンド磁石を超える(BH)max
を有する。
【０００５】また本発明の異方性ボンド磁石を構成する
異方性フェライト焼結磁石粉末が、 (Ａ１−ｘＲ’ｘ)Ｏ・ｎ［(Ｆｅ１−ｙＭｙ)２Ｏ３］（原子比率） (ＡはＳｒおよび/またはＢａであり、Ｒ’はＹを含む希
土類元素の少なくとも１種であってＬａ，Ｐｒ，Ｎｄお
よびＣｅから選択される少なくとも１種を必ず含み、Ｍ
はＣｏまたは、ＣｏおよびＺｎである。)、0.01≦ｘ≦
0.4，0.005≦ｙ≦0.04，および5.0≦ｎ≦6.4で表される
主要成分組成を有し、実質的にマグネトプランバイト型
結晶構造を有する場合、従来の異方性フェライトボンド
磁石を超える高い(BH)maxおよび顕著に向上した耐熱性
を有する。
異方性フェライト焼結磁石粉末が、 (Ａ１−ｘＲ’ｘ)Ｏ・ｎ［(Ｆｅ１−ｙＭｙ)２Ｏ３］（原子比率） (ＡはＳｒおよび/またはＢａであり、Ｒ’はＹを含む希
土類元素の少なくとも１種であってＬａ，Ｐｒ，Ｎｄお
よびＣｅから選択される少なくとも１種を必ず含み、Ｍ
はＣｏまたは、ＣｏおよびＺｎである。)、0.01≦ｘ≦
0.4，0.005≦ｙ≦0.04，および5.0≦ｎ≦6.4で表される
主要成分組成を有し、実質的にマグネトプランバイト型
結晶構造を有する場合、従来の異方性フェライトボンド
磁石を超える高い(BH)maxおよび顕著に向上した耐熱性
を有する。
【０００６】また本発明の異方性ボンド磁石を構成する
異方性フェライト焼結磁石粉末を、実質的にマグネトプ
ランバイト型結晶構造を有する異方性フェライト焼結磁
石粉末であって、Ａ’Ｏ・ｎＦｅ２Ｏ３（原子比率）
（Ａ’はＳｒおよび/またはＢａであり、5.0≦ｎ≦6.4
である。）で表される主要成分組成を有するフェライト
焼結磁石粉末と、 (Ａ１−ｘＲ’ｘ)Ｏ・ｎ［(Ｆｅ１−ｙＭｙ)２Ｏ３］（原子比率） (ＡはＳｒおよび/またはＢａであり、Ｒ’はＹを含む希
土類元素の少なくとも１種であってＬａ，Ｐｒ，Ｎｄお
よびＣｅから選択される少なくとも１種を必ず含み、Ｍ
はＣｏまたは、ＣｏおよびＺｎである。)、0.01≦ｘ≦
0.4，0.005≦ｙ≦0.04，および5.0≦ｎ≦6.4で表される
主要成分組成を有するフェライト焼結磁石粉末とからな
る異方性ボンド磁石で構成することもできる。
異方性フェライト焼結磁石粉末を、実質的にマグネトプ
ランバイト型結晶構造を有する異方性フェライト焼結磁
石粉末であって、Ａ’Ｏ・ｎＦｅ２Ｏ３（原子比率）
（Ａ’はＳｒおよび/またはＢａであり、5.0≦ｎ≦6.4
である。）で表される主要成分組成を有するフェライト
焼結磁石粉末と、 (Ａ１−ｘＲ’ｘ)Ｏ・ｎ［(Ｆｅ１−ｙＭｙ)２Ｏ３］（原子比率） (ＡはＳｒおよび/またはＢａであり、Ｒ’はＹを含む希
土類元素の少なくとも１種であってＬａ，Ｐｒ，Ｎｄお
よびＣｅから選択される少なくとも１種を必ず含み、Ｍ
はＣｏまたは、ＣｏおよびＺｎである。)、0.01≦ｘ≦
0.4，0.005≦ｙ≦0.04，および5.0≦ｎ≦6.4で表される
主要成分組成を有するフェライト焼結磁石粉末とからな
る異方性ボンド磁石で構成することもできる。
【０００７】本発明の異方性ボンド磁石はラジアル異方
性または極異方性を有するものが実用性に富む。本発明
の異方性ボンド磁石を用いて構成される回転機は高効率
になり、本発明の異方性ボンド磁石を用いて構成される
マグネットロールを搭載してなる複写機では高精細画像
が得られる。
性または極異方性を有するものが実用性に富む。本発明
の異方性ボンド磁石を用いて構成される回転機は高効率
になり、本発明の異方性ボンド磁石を用いて構成される
マグネットロールを搭載してなる複写機では高精細画像
が得られる。
【０００８】
【発明の実施の形態】本発明に好適な異方性フェライト
焼結磁石粉末は実質的にマグネトプランバイト型結晶構
造を有する。実質的にマグネトプランバイト型結晶構造
を有するとはマグネトプランバイト型結晶構造相を主相
とするものを包含し、マグネトプランバイト型結晶構造
相のみからなる場合が好ましい。
焼結磁石粉末は実質的にマグネトプランバイト型結晶構
造を有する。実質的にマグネトプランバイト型結晶構造
を有するとはマグネトプランバイト型結晶構造相を主相
とするものを包含し、マグネトプランバイト型結晶構造
相のみからなる場合が好ましい。
【０００９】本発明に用いる、主要成分組成が、 (Ａ１−ｘＲ’ｘ)Ｏ・ｎ［(Ｆｅ１−ｙＭｙ)２Ｏ３］（原子比率） (ＡはＳｒおよび/またはＢａであり、Ｒ’はＹを含む希
土類元素の少なくとも１種であってＬａ，Ｐｒ，Ｎｄお
よびＣｅから選択される少なくとも１種を必ず含み、Ｍ
はＣｏまたは、ＣｏおよびＺｎである。)、0.01≦ｘ≦
0.4，0.005≦ｙ≦0.04，および5.0≦ｎ≦6.4で表され、
実質的にマグネトプランバイト型結晶構造を有する異方
性フェライト焼結磁石粉末の組成限定理由を以下に説明
する。
土類元素の少なくとも１種であってＬａ，Ｐｒ，Ｎｄお
よびＣｅから選択される少なくとも１種を必ず含み、Ｍ
はＣｏまたは、ＣｏおよびＺｎである。)、0.01≦ｘ≦
0.4，0.005≦ｙ≦0.04，および5.0≦ｎ≦6.4で表され、
実質的にマグネトプランバイト型結晶構造を有する異方
性フェライト焼結磁石粉末の組成限定理由を以下に説明
する。
【００１０】ｎ（モル比）は5.0〜6.4が好ましく、5.6
〜6.2がより好ましく、5.8〜6.0が特に好ましい。ｎが
6.4超ではマグネトプランバイト相以外の異相(α-Ｆｅ
２Ｏ３等)の生成が顕著になりiHcが大きく低下し、ｎが
5.0未満では(BH)maxが大きく低下する。
〜6.2がより好ましく、5.8〜6.0が特に好ましい。ｎが
6.4超ではマグネトプランバイト相以外の異相(α-Ｆｅ
２Ｏ３等)の生成が顕著になりiHcが大きく低下し、ｎが
5.0未満では(BH)maxが大きく低下する。
【００１１】ｘの値は0.01〜0.4が好ましく、0.1〜0.3
がより好ましく、0.15〜0.25が特に好ましい。ｘが0.4
超では(BH)max，iHcが大きく低下し、ｘが0.01未満では
添加効果が認められない。Ｒ’にはＬａ，Ｐｒ，Ｃｅお
よびＮｄ以外の希土類元素（Ｙを含む）を不可避的に含
むことが許容される。Ｒ’原料としてＬａ，Ｐｒ，Ｃｅ
およびＮｄから選択される少なくとも２種の混合希土類
酸化物または水酸化物を用いると安価で好ましい。飽和
磁化を高めるために、Ｒ’に占めるＬａ，Ｐｒ，Ｃｅお
よびＮｄから選択される少なくとも１種の比率を、好ま
しくは50原子％以上、より好ましくは70原子％以上、さ
らに好ましくは95原子％以上とするのがよい。特に、不
可避的に混入するＲ’成分を除いてＲ’がＬａからなる
場合が最も好ましい。
がより好ましく、0.15〜0.25が特に好ましい。ｘが0.4
超では(BH)max，iHcが大きく低下し、ｘが0.01未満では
添加効果が認められない。Ｒ’にはＬａ，Ｐｒ，Ｃｅお
よびＮｄ以外の希土類元素（Ｙを含む）を不可避的に含
むことが許容される。Ｒ’原料としてＬａ，Ｐｒ，Ｃｅ
およびＮｄから選択される少なくとも２種の混合希土類
酸化物または水酸化物を用いると安価で好ましい。飽和
磁化を高めるために、Ｒ’に占めるＬａ，Ｐｒ，Ｃｅお
よびＮｄから選択される少なくとも１種の比率を、好ま
しくは50原子％以上、より好ましくは70原子％以上、さ
らに好ましくは95原子％以上とするのがよい。特に、不
可避的に混入するＲ’成分を除いてＲ’がＬａからなる
場合が最も好ましい。
【００１２】本発明の異方性ボンド磁石は従来のフェラ
イトボンド磁石に比べて高い(BH)maxを有するか、ある
いは従来と同等以上の(BH)maxを保持しつつ高いiHcを有
する。このためにＭとしてＣｏを選択するのが好まし
い。またＭとしてＣｏおよびＺｎを選択する場合はＭに
占めるＣｏの比率を10〜90原子％にするのが好ましく、
30〜80原子％にするのがより好ましい。Mに占めるＣｏ
の比率が10原子％未満ではiHcが大きく低下し、90原子
％超ではZnによるBrの向上効果が事実上得られない。
イトボンド磁石に比べて高い(BH)maxを有するか、ある
いは従来と同等以上の(BH)maxを保持しつつ高いiHcを有
する。このためにＭとしてＣｏを選択するのが好まし
い。またＭとしてＣｏおよびＺｎを選択する場合はＭに
占めるＣｏの比率を10〜90原子％にするのが好ましく、
30〜80原子％にするのがより好ましい。Mに占めるＣｏ
の比率が10原子％未満ではiHcが大きく低下し、90原子
％超ではZnによるBrの向上効果が事実上得られない。
【００１３】電荷補償の目的を実現するために、ｙとｘ
の間には理想的にはｙ＝ｘ/(2.0ｎ)の関係が成り立つ必
要があるが、ｙがｘ/(2.6ｎ)以上、ｘ/(1.6ｎ)以下であ
れば電荷補償による効果を実質的に損なうことは無く、
好ましい。例えばR＝ＬａでかつＭ＝Ｃｏの場合の理想
的な電荷補償はＬａ３＋とＣｏ２＋により相殺されると
して扱える。ところでｙの値がｘ/(2.0ｎ)からずれた場
合、前記異方性フェライト焼結磁石粉末のマグネトプラ
ンバイト相のＦｅサイトのＦｅ３＋がＦｅ２＋になり電
荷補償が行われるものと判断される。さらに後述の実施
例１〜３に示す通り、特定の条件で熱処理するとiHcを
顕著に向上できるとともにＦｅ２＋が低減されるのがわ
かった。iHcを高めるためにＦｅ２＋の含有量を0.005〜
0.10重量％にするのが好ましく、0.01〜0.07重量％にす
るのがより好ましい。Ｆｅ２＋の含有量を0.005重量％
未満にするのは工業生産上困難であり、Ｆｅ２＋の含有
量が0.10重量％超ではiHcのさらなる向上を望めない。
典型的な例では、ｙの好ましい範囲は0.005〜0.04であ
り、0.01〜0.03とするのがより好ましい。
の間には理想的にはｙ＝ｘ/(2.0ｎ)の関係が成り立つ必
要があるが、ｙがｘ/(2.6ｎ)以上、ｘ/(1.6ｎ)以下であ
れば電荷補償による効果を実質的に損なうことは無く、
好ましい。例えばR＝ＬａでかつＭ＝Ｃｏの場合の理想
的な電荷補償はＬａ３＋とＣｏ２＋により相殺されると
して扱える。ところでｙの値がｘ/(2.0ｎ)からずれた場
合、前記異方性フェライト焼結磁石粉末のマグネトプラ
ンバイト相のＦｅサイトのＦｅ３＋がＦｅ２＋になり電
荷補償が行われるものと判断される。さらに後述の実施
例１〜３に示す通り、特定の条件で熱処理するとiHcを
顕著に向上できるとともにＦｅ２＋が低減されるのがわ
かった。iHcを高めるためにＦｅ２＋の含有量を0.005〜
0.10重量％にするのが好ましく、0.01〜0.07重量％にす
るのがより好ましい。Ｆｅ２＋の含有量を0.005重量％
未満にするのは工業生産上困難であり、Ｆｅ２＋の含有
量が0.10重量％超ではiHcのさらなる向上を望めない。
典型的な例では、ｙの好ましい範囲は0.005〜0.04であ
り、0.01〜0.03とするのがより好ましい。
【００１４】前記主要成分組成を有する異方性フェライ
ト焼結磁石粉末は結晶粒界のＲ’濃度が結晶粒内のＲ’
濃度よりも高い傾向が認められる。特にｎ＝5.7〜6.2，
ｘ＝0.15〜0.3および1.0＜ｘ/２ｎｙ≦1.3，より好まし
くは1.05≦ｘ/２ｎｙ≦1.25というＲ’過剰組成、およ
びＣａＯ含有量を0.5〜1.5重量％にし、ＳｉＯ２含有量
を0.25〜0.55重量％にしたときに高い(BH)maxが得ら
れ、かつ結晶粒界のＲ’濃度が結晶粒内のＲ’濃度より
も高い傾向が顕著になる。
ト焼結磁石粉末は結晶粒界のＲ’濃度が結晶粒内のＲ’
濃度よりも高い傾向が認められる。特にｎ＝5.7〜6.2，
ｘ＝0.15〜0.3および1.0＜ｘ/２ｎｙ≦1.3，より好まし
くは1.05≦ｘ/２ｎｙ≦1.25というＲ’過剰組成、およ
びＣａＯ含有量を0.5〜1.5重量％にし、ＳｉＯ２含有量
を0.25〜0.55重量％にしたときに高い(BH)maxが得ら
れ、かつ結晶粒界のＲ’濃度が結晶粒内のＲ’濃度より
も高い傾向が顕著になる。
【００１５】また本発明に用いる異方性フェライト焼結
磁石粉末として、主要成分組成が Ａ’Ｏ・ｎＦｅ２Ｏ
３（原子比率） (Ａ’はＳｒおよび/またはＢａであり、ｎ（モル比）＝
5.0〜6.4である。)で表わされる主要成分のものの実用
性が高い。
磁石粉末として、主要成分組成が Ａ’Ｏ・ｎＦｅ２Ｏ
３（原子比率） (Ａ’はＳｒおよび/またはＢａであり、ｎ（モル比）＝
5.0〜6.4である。)で表わされる主要成分のものの実用
性が高い。
【００１６】従来の異方性フェライトボンド磁石を超え
る(BH)maxを有するために、主要成分組成が(Ａ
１−ｘＲ’ｘ)Ｏ・ｎ［(Ｆｅ１−ｙＭｙ)２Ｏ３］（原
子比率）の異方性フェライト焼結磁石粉末と主要成分組
成がＡ’Ｏ・ｎＦｅ２Ｏ３（原子比率）の異方性フェラ
イト焼結磁石粉末とを50〜100：50〜０ の重量比率で
混合し、異方性ボンド磁石用磁粉とするのが好ましい。
両者を混合して用いるメリットはＡ’Ｏ・ｎＦｅ２Ｏ３
磁粉が(Ａ１−ｘＲ’ｘ)Ｏ・ｎ［(Ｆｅ１−ｙＭｙ)２Ｏ
３］磁粉に比べて(BH)max、iHcは低いが安価なためであ
る。
る(BH)maxを有するために、主要成分組成が(Ａ
１−ｘＲ’ｘ)Ｏ・ｎ［(Ｆｅ１−ｙＭｙ)２Ｏ３］（原
子比率）の異方性フェライト焼結磁石粉末と主要成分組
成がＡ’Ｏ・ｎＦｅ２Ｏ３（原子比率）の異方性フェラ
イト焼結磁石粉末とを50〜100：50〜０ の重量比率で
混合し、異方性ボンド磁石用磁粉とするのが好ましい。
両者を混合して用いるメリットはＡ’Ｏ・ｎＦｅ２Ｏ３
磁粉が(Ａ１−ｘＲ’ｘ)Ｏ・ｎ［(Ｆｅ１−ｙＭｙ)２Ｏ
３］磁粉に比べて(BH)max、iHcは低いが安価なためであ
る。
【００１７】前記異方性フェライト焼結磁石粉末の平均
粒径は２〜1000μｍ（Sympatec社製レーザー回折型粒径
分布測定装置：ヘロス・ロードスにより測定。）とする
のが好ましく、10μｍ超300μｍ以下がより好ましく、3
0〜100μｍが特に好ましい。平均粒径が２μｍ未満では
充填密度の低下が顕著になり(BH)maxの低下が大きくな
り、平均粒径が1000μｍ超では異方性ボンド磁石の表面
状態が悪化し磁気ギャップの狭い用途への適用が困難な
場合を生じる。
粒径は２〜1000μｍ（Sympatec社製レーザー回折型粒径
分布測定装置：ヘロス・ロードスにより測定。）とする
のが好ましく、10μｍ超300μｍ以下がより好ましく、3
0〜100μｍが特に好ましい。平均粒径が２μｍ未満では
充填密度の低下が顕著になり(BH)maxの低下が大きくな
り、平均粒径が1000μｍ超では異方性ボンド磁石の表面
状態が悪化し磁気ギャップの狭い用途への適用が困難な
場合を生じる。
【００１８】本発明に用いる異方性フェライト焼結磁石
粉末の製造は、「原料粉の混合→仮焼によるフェライト
化（固相反応）→粉砕→磁場中成形→焼結→粉砕→熱処
理→解砕」という製造工程によるのが実用的である。あ
るいは「原料粉の混合→仮焼によるフェライト化（固相
反応）→粉砕→磁場中成形→粉砕→焼結→熱処理→解
砕」という製造工程も有用である。後者の製造工程では
成形体を平均粒径２〜1000μｍに粉砕し、焼結する。
「解砕」は熱処理後の凝集状態を解いて磁場配向性を高
めるために行う処理で、凝集が軽度の場合は「解砕」を
省略してもよい。
粉末の製造は、「原料粉の混合→仮焼によるフェライト
化（固相反応）→粉砕→磁場中成形→焼結→粉砕→熱処
理→解砕」という製造工程によるのが実用的である。あ
るいは「原料粉の混合→仮焼によるフェライト化（固相
反応）→粉砕→磁場中成形→粉砕→焼結→熱処理→解
砕」という製造工程も有用である。後者の製造工程では
成形体を平均粒径２〜1000μｍに粉砕し、焼結する。
「解砕」は熱処理後の凝集状態を解いて磁場配向性を高
めるために行う処理で、凝集が軽度の場合は「解砕」を
省略してもよい。
【００１９】仮焼の加熱条件は1150〜1300℃×１〜５時
間とするのが好ましい。仮焼の加熱条件が1150℃×１時
間未満ではフェライト化が不十分になり、1300℃×５時
間超では仮焼物が硬くなり粉砕性が劣化する。公知の粉
砕機を任意に組合せて粗粉砕および微粉砕を行う。乾式
または湿式のアトライター、ボールミル、あるいは振動
ミル等を用いるのが実用的である。異方性ボンド磁石の
iHcおよび(BH)maxを高めるために微粉砕紛の平均粒径を
0.4〜0.9μｍ（空気透過法により測定。）とするのが好
ましく、0.6〜0.8μｍにするのがより好ましい。この微
粉砕平均粒径にすることにより最終的に得られる異方性
フェライト焼結磁石粉末のｃ軸方向の平均結晶粒径を２
μｍ以下、好ましくは１μｍ以下にできる。
間とするのが好ましい。仮焼の加熱条件が1150℃×１時
間未満ではフェライト化が不十分になり、1300℃×５時
間超では仮焼物が硬くなり粉砕性が劣化する。公知の粉
砕機を任意に組合せて粗粉砕および微粉砕を行う。乾式
または湿式のアトライター、ボールミル、あるいは振動
ミル等を用いるのが実用的である。異方性ボンド磁石の
iHcおよび(BH)maxを高めるために微粉砕紛の平均粒径を
0.4〜0.9μｍ（空気透過法により測定。）とするのが好
ましく、0.6〜0.8μｍにするのがより好ましい。この微
粉砕平均粒径にすることにより最終的に得られる異方性
フェライト焼結磁石粉末のｃ軸方向の平均結晶粒径を２
μｍ以下、好ましくは１μｍ以下にできる。
【００２０】次に湿式磁場中成形または乾式磁場中成形
を行う。磁場中成形は室温で397.9〜1193.7kA/m(５〜15
kOe)の磁場を印加しつつ、0.35〜0.45トン/cm2程度の成形
圧力で行うのが好ましい。このようにして得られる成形
体の密度は2.6〜3.2Mg/m3(g/cm3)程度である。次に成形
体を1180〜1230℃×１〜５時間の加熱条件で焼結する。
加熱条件が1180℃×１時間未満では焼結体の密度が十分
に上がらず(BH)maxが低くなり、1230℃×５時間超では
結晶粒が粗大化してiHcの低下が顕著になる。次に必要
に応じて焼結体を粉砕し、次いで篩分または風力分級し
粒径分布および平均粒径を所定値に調整する。次に熱処
理を行う。大気中熱処理でもiHcを高めることができる
が、好ましくは酸素分圧(PO2)を0.02MPa（0.2atm）超、
より好ましくは0.03MPa(0.3atm)以上、特に好ましくは
0.05〜0.1MPa（0.5〜１atm）に調整した過剰酸素雰囲気
中で750〜950℃×0.5〜５時間熱処理するのがよい。酸
素分圧が0.02MPa以下ではiHcの向上およびＦｅ２＋の低
減が十分ではなく、酸素分圧が0.1MPa超では熱処理の効
果が飽和する。熱処理の加熱条件が750℃×0.5時間未満
ではiHcが事実上向上できず、950℃×５時間超ではフェ
ライト磁粉の凝集が顕著になりiHc、(BH)maxが顕著に低
下する。
を行う。磁場中成形は室温で397.9〜1193.7kA/m(５〜15
kOe)の磁場を印加しつつ、0.35〜0.45トン/cm2程度の成形
圧力で行うのが好ましい。このようにして得られる成形
体の密度は2.6〜3.2Mg/m3(g/cm3)程度である。次に成形
体を1180〜1230℃×１〜５時間の加熱条件で焼結する。
加熱条件が1180℃×１時間未満では焼結体の密度が十分
に上がらず(BH)maxが低くなり、1230℃×５時間超では
結晶粒が粗大化してiHcの低下が顕著になる。次に必要
に応じて焼結体を粉砕し、次いで篩分または風力分級し
粒径分布および平均粒径を所定値に調整する。次に熱処
理を行う。大気中熱処理でもiHcを高めることができる
が、好ましくは酸素分圧(PO2)を0.02MPa（0.2atm）超、
より好ましくは0.03MPa(0.3atm)以上、特に好ましくは
0.05〜0.1MPa（0.5〜１atm）に調整した過剰酸素雰囲気
中で750〜950℃×0.5〜５時間熱処理するのがよい。酸
素分圧が0.02MPa以下ではiHcの向上およびＦｅ２＋の低
減が十分ではなく、酸素分圧が0.1MPa超では熱処理の効
果が飽和する。熱処理の加熱条件が750℃×0.5時間未満
ではiHcが事実上向上できず、950℃×５時間超ではフェ
ライト磁粉の凝集が顕著になりiHc、(BH)maxが顕著に低
下する。
【００２１】前記異方性フェライト焼結磁石粉末に適量
のＳｉＯ２およびＣａＯを含有する場合に緻密な焼結体
組織になり、有用な磁気特性が得られる。ＳｉＯ２は焼
結時の結晶粒成長を抑制する添加物であり、含有量は重
量％で0.05〜0.55％が好ましく、0.25〜0.55％がより好
ましい。ＳｉＯ２含有量が0.05％未満では焼結時の不均
一結晶粒成長が顕著になり、iHcが劣化し、0.55％を超
えると結晶粒成長が過度に抑制され、結晶粒成長ととも
に進行する配向度の改善が不十分となりBr、(BH)maxが
大きく低下する。一方ＣａＯは結晶粒成長を促進する元
素であり、ＣａＯ含有量は重量％で0.35〜1.5％が好ま
しく、0.4〜1.2％がより好ましく、0.5〜1.0％が特に好
ましい。ＣａＯ含有量が1.5％を超えると焼結時に結晶
粒成長が過度に進行してiHcが大きく低下し、0.35％未
満では有用な添加効果が得られず、配向度の改善が不十
分となりBr、(BH)maxが劣化する。
のＳｉＯ２およびＣａＯを含有する場合に緻密な焼結体
組織になり、有用な磁気特性が得られる。ＳｉＯ２は焼
結時の結晶粒成長を抑制する添加物であり、含有量は重
量％で0.05〜0.55％が好ましく、0.25〜0.55％がより好
ましい。ＳｉＯ２含有量が0.05％未満では焼結時の不均
一結晶粒成長が顕著になり、iHcが劣化し、0.55％を超
えると結晶粒成長が過度に抑制され、結晶粒成長ととも
に進行する配向度の改善が不十分となりBr、(BH)maxが
大きく低下する。一方ＣａＯは結晶粒成長を促進する元
素であり、ＣａＯ含有量は重量％で0.35〜1.5％が好ま
しく、0.4〜1.2％がより好ましく、0.5〜1.0％が特に好
ましい。ＣａＯ含有量が1.5％を超えると焼結時に結晶
粒成長が過度に進行してiHcが大きく低下し、0.35％未
満では有用な添加効果が得られず、配向度の改善が不十
分となりBr、(BH)maxが劣化する。
【００２２】前記異方性ボンド磁石の室温におけるiHc
を278.5kA/m（3.5kOe）以上、好ましくは358.1kA/m（4.
5kOe）以上、特に好ましくは437.7kA/m（5.5kOe）以上
とするために、前記異方性フェライト焼結磁石粉末のＡ
ｌ含有量およびＣｒ含有量の合計を（Ａｌ２Ｏ３＋Ｃｒ
２Ｏ３）換算で0.1〜１重量％にするのが好ましく、0.2
〜0.5重量％とするのがより好ましい。この含有量未満
では添加効果が事実上得られず、この含有量を超えると
従来の異方性フェライトボンド磁石を超える(BH)maxを
得るのが困難になる。
を278.5kA/m（3.5kOe）以上、好ましくは358.1kA/m（4.
5kOe）以上、特に好ましくは437.7kA/m（5.5kOe）以上
とするために、前記異方性フェライト焼結磁石粉末のＡ
ｌ含有量およびＣｒ含有量の合計を（Ａｌ２Ｏ３＋Ｃｒ
２Ｏ３）換算で0.1〜１重量％にするのが好ましく、0.2
〜0.5重量％とするのがより好ましい。この含有量未満
では添加効果が事実上得られず、この含有量を超えると
従来の異方性フェライトボンド磁石を超える(BH)maxを
得るのが困難になる。
【００２３】コンパウンドを構成するバインダーとして
公知の熱硬化性樹脂、熱可塑性樹脂またはゴム材料を用
いるのが実用的である。特にバインダーの粘性の低いも
のを選定するのが159.2〜795.8kA/m（２〜10kOe）、好
ましくは238.7〜477.5kA/m（３〜６kOe）という実用的
な強度の配向磁場を印加して得られる異方性フェライト
ボンド磁石の(BH)maxを高めるために好ましい。成形法
として磁場中圧縮成形法、磁場中押出成形法または磁場
中射出成形法を採用するのが実用性に富む。あるいはコ
ンパウンドを80〜300℃に加熱し、次いで平均間隔を0.0
1〜３ｍｍに調整した双ロールの間隙に通してシート状
に圧延する。次に得られたシートを前記加熱状態に保持
しつつシートの所定部分の厚み方向に沿って159.2〜79
5.8kA/m（２〜10kOe）の配向磁場を印加して異方性を付
与し、次いで冷却する。この操作をシートの全長にわた
り行って異方性のシート状ボンド磁石を作製することが
できる。加熱温度が80℃未満では成形性が悪く、異方性
を付与するのが困難であり、300℃超ではバインダーの
熱分解を生じて(BH)maxが大きく低下する。
公知の熱硬化性樹脂、熱可塑性樹脂またはゴム材料を用
いるのが実用的である。特にバインダーの粘性の低いも
のを選定するのが159.2〜795.8kA/m（２〜10kOe）、好
ましくは238.7〜477.5kA/m（３〜６kOe）という実用的
な強度の配向磁場を印加して得られる異方性フェライト
ボンド磁石の(BH)maxを高めるために好ましい。成形法
として磁場中圧縮成形法、磁場中押出成形法または磁場
中射出成形法を採用するのが実用性に富む。あるいはコ
ンパウンドを80〜300℃に加熱し、次いで平均間隔を0.0
1〜３ｍｍに調整した双ロールの間隙に通してシート状
に圧延する。次に得られたシートを前記加熱状態に保持
しつつシートの所定部分の厚み方向に沿って159.2〜79
5.8kA/m（２〜10kOe）の配向磁場を印加して異方性を付
与し、次いで冷却する。この操作をシートの全長にわた
り行って異方性のシート状ボンド磁石を作製することが
できる。加熱温度が80℃未満では成形性が悪く、異方性
を付与するのが困難であり、300℃超ではバインダーの
熱分解を生じて(BH)maxが大きく低下する。
【００２４】本発明の異方性ボンド磁石の形状、寸法は
特に限定されないが、外径：５〜60ｍｍ、（外径−内
径）/２で定義する肉厚：0.3〜３ｍｍ、軸方向長さ：0.
3〜50ｍｍのリング状の成形体（好ましくはラジアル異
方性あるいは極異方性を有するもの。）が実用性に富
む。マグネットロール用途のラジアル異方性あるいは極
異方性を有する異方性ボンド磁石の形状、寸法は特に限
定されないが、外径：10〜60ｍｍ、軸方向長さ：200〜3
50ｍｍ、および（長さ/外径）≧５の円筒状に形成する
のが実用性に富む。小型の複写機やプリンターの用途に
は外径：10〜30ｍｍ、特に外径：10〜20ｍｍでかつ（軸
方向長さ/外径）≧５の小径とするのが好ましい。
特に限定されないが、外径：５〜60ｍｍ、（外径−内
径）/２で定義する肉厚：0.3〜３ｍｍ、軸方向長さ：0.
3〜50ｍｍのリング状の成形体（好ましくはラジアル異
方性あるいは極異方性を有するもの。）が実用性に富
む。マグネットロール用途のラジアル異方性あるいは極
異方性を有する異方性ボンド磁石の形状、寸法は特に限
定されないが、外径：10〜60ｍｍ、軸方向長さ：200〜3
50ｍｍ、および（長さ/外径）≧５の円筒状に形成する
のが実用性に富む。小型の複写機やプリンターの用途に
は外径：10〜30ｍｍ、特に外径：10〜20ｍｍでかつ（軸
方向長さ/外径）≧５の小径とするのが好ましい。
【００２５】
【実施例】以下、実施例により本発明を詳しく説明する
が、それら実施例により本発明が限定されるものではな
い。
が、それら実施例により本発明が限定されるものではな
い。
【００２６】（実施例１） ［酸素過剰雰囲気中で熱処理したSrLaCo系異方性フェラ
イト焼結磁石粉末を配合してなる異方性ボンド磁石］Ｓ
ｒＣＯ３粉末（不純物としてＢａ，Ｃａを含む），α−
Ｆｅ２Ｏ３粉末，Ｌａ２Ｏ３粉末及びＣｏ３Ｏ４粉末を
用いて、仮焼後にＳｒ０．８０Ｌａ０．２０Ｆｅ
１１．７０Ｃｏ０．２０Ｏ１８．８５で表される主要成
分組成になるように配合した。次いで前記配合物に対し
ＳｉＯ２粉末およびＣａＣＯ３粉末をそれぞれ0.25重量
％および0.2重量％配合し、混合した。次に1300℃で２
時間、大気中で仮焼した。得られた仮焼物を粗砕後、ロー
ラーミルで乾式粗粉砕し粗粉を得た。次いでアトライタ
ーにより湿式微粉砕し、平均粒径0.6μｍ（空気透過法に
よる。）の微粉砕粉を含むスラリーを得た。微粉砕初期
に焼結助剤としてＳｒＣＯ３粉末，ＳｉＯ２粉末，Ｃａ
ＣＯ３粉末，Ａｌ２Ｏ３およびＬａ２Ｏ３粉末を微粉砕
に投入した粗粉の総重量に対しそれぞれ0.25重量％，0.
40重量％，0.80重量％，0.25重量％および0.60重量％添
加した。得られた微粉砕スラリーにより795.8kA/m(10kO
e)の磁場中で圧縮成形した。得られた成形体を大気中で
1200℃×２時間焼結し、Ｌａ/Ｃｏ＝1.2（Ｌａ過剰組
成）の異方性フェライト焼結磁石を得た。 （Ｓｒ０．７７Ｌａ０．２３）Ｏ・5.72［（Ｆｅ
０．９８３Ｃｏ０．０１ ７）２Ｏ３］ ＳｉＯ２含有量：0.40重量％，ＣａＯ含有量：0.57重量
％，（Ａｌ２Ｏ３＋Ｃｒ２Ｏ３）に換算した（Ａｌ＋Ｃ
ｒ）含有量：0.32重量％
イト焼結磁石粉末を配合してなる異方性ボンド磁石］Ｓ
ｒＣＯ３粉末（不純物としてＢａ，Ｃａを含む），α−
Ｆｅ２Ｏ３粉末，Ｌａ２Ｏ３粉末及びＣｏ３Ｏ４粉末を
用いて、仮焼後にＳｒ０．８０Ｌａ０．２０Ｆｅ
１１．７０Ｃｏ０．２０Ｏ１８．８５で表される主要成
分組成になるように配合した。次いで前記配合物に対し
ＳｉＯ２粉末およびＣａＣＯ３粉末をそれぞれ0.25重量
％および0.2重量％配合し、混合した。次に1300℃で２
時間、大気中で仮焼した。得られた仮焼物を粗砕後、ロー
ラーミルで乾式粗粉砕し粗粉を得た。次いでアトライタ
ーにより湿式微粉砕し、平均粒径0.6μｍ（空気透過法に
よる。）の微粉砕粉を含むスラリーを得た。微粉砕初期
に焼結助剤としてＳｒＣＯ３粉末，ＳｉＯ２粉末，Ｃａ
ＣＯ３粉末，Ａｌ２Ｏ３およびＬａ２Ｏ３粉末を微粉砕
に投入した粗粉の総重量に対しそれぞれ0.25重量％，0.
40重量％，0.80重量％，0.25重量％および0.60重量％添
加した。得られた微粉砕スラリーにより795.8kA/m(10kO
e)の磁場中で圧縮成形した。得られた成形体を大気中で
1200℃×２時間焼結し、Ｌａ/Ｃｏ＝1.2（Ｌａ過剰組
成）の異方性フェライト焼結磁石を得た。 （Ｓｒ０．７７Ｌａ０．２３）Ｏ・5.72［（Ｆｅ
０．９８３Ｃｏ０．０１ ７）２Ｏ３］ ＳｉＯ２含有量：0.40重量％，ＣａＯ含有量：0.57重量
％，（Ａｌ２Ｏ３＋Ｃｒ２Ｏ３）に換算した（Ａｌ＋Ｃ
ｒ）含有量：0.32重量％
【００２７】得られた焼結体をジョークラッシャーで粗
砕後、ローラーミルで乾式粗粉砕し粗粉を得た。次に20
0メッシュアンダーに篩分した。次にこの粉末を酸素分
圧：PO2＝0.1MPa（１atm）の過剰酸素雰囲気中で830℃
×２時間熱処理し、次いで室温まで冷却した。次に水中
に前記熱処理済み粉末を浸漬し、次いで浸漬物を80℃に
加熱して水分を蒸発させた後冷却した。こうして得られ
た異方性フェライト焼結磁石粉末（以後、SrLaCo系フェ
ライト焼結磁粉-1という。）の平均粒径は55.4μｍであ
った。SrLaCo系フェライト焼結磁粉-1の単位重量あたり
のＦｅ２＋含有量を分析した結果0.06重量％であり、他
の含有Ｆｅは全てＦｅ３＋であった。
砕後、ローラーミルで乾式粗粉砕し粗粉を得た。次に20
0メッシュアンダーに篩分した。次にこの粉末を酸素分
圧：PO2＝0.1MPa（１atm）の過剰酸素雰囲気中で830℃
×２時間熱処理し、次いで室温まで冷却した。次に水中
に前記熱処理済み粉末を浸漬し、次いで浸漬物を80℃に
加熱して水分を蒸発させた後冷却した。こうして得られ
た異方性フェライト焼結磁石粉末（以後、SrLaCo系フェ
ライト焼結磁粉-1という。）の平均粒径は55.4μｍであ
った。SrLaCo系フェライト焼結磁粉-1の単位重量あたり
のＦｅ２＋含有量を分析した結果0.06重量％であり、他
の含有Ｆｅは全てＦｅ３＋であった。
【００２８】次に、SrLaCo系フェライト焼結磁粉-1：10
0重量部、液状エポキシ樹脂：2.8重量部、硬化剤（DD
S；ジアミノジフェニルスルフォン）：0.7重量部、およ
びメチルエチルケトン（沸点79.5℃）：2.8重量部を攪
拌機に投入し、20r.p.m.で20分間撹拌してスラリー化し
た。得られたスラリー（コンパウンド）により、室温に
おいて配向磁場強度：477.5kA/m（６kOe）および成形圧
力：784MPa（８トン/cm２）で湿式磁場中圧縮成形した。
得られた成形体を85℃で１時間加熱して脱溶媒し、次い
で170℃で２時間加熱硬化した。次に交流脱磁し得られ
た異方性ボンド磁石を20℃でＢ−Ｈトレーサーにより着
磁磁場強度795.8kA/m（10kOe）で着磁してiHc，(BH)max
を測定した。結果を表１のNo.１に示す。
0重量部、液状エポキシ樹脂：2.8重量部、硬化剤（DD
S；ジアミノジフェニルスルフォン）：0.7重量部、およ
びメチルエチルケトン（沸点79.5℃）：2.8重量部を攪
拌機に投入し、20r.p.m.で20分間撹拌してスラリー化し
た。得られたスラリー（コンパウンド）により、室温に
おいて配向磁場強度：477.5kA/m（６kOe）および成形圧
力：784MPa（８トン/cm２）で湿式磁場中圧縮成形した。
得られた成形体を85℃で１時間加熱して脱溶媒し、次い
で170℃で２時間加熱硬化した。次に交流脱磁し得られ
た異方性ボンド磁石を20℃でＢ−Ｈトレーサーにより着
磁磁場強度795.8kA/m（10kOe）で着磁してiHc，(BH)max
を測定した。結果を表１のNo.１に示す。
【００２９】（実施例２） ［大気雰囲気中で熱処理したSrLaCo系異方性フェライト
焼結磁石粉末を配合してなる異方性ボンド磁石］酸素分
圧：PO2＝0.02MPa（0.2atm）の大気雰囲気中で830℃×
２時間熱処理した以外は実施例１と同様にして、主要成
分組成が （Ｓｒ０．７７Ｌａ０．２３）Ｏ・5.72［（Ｆｅ
０．９８３Ｃｏ０．０１７） ２Ｏ３］ であり、ＳｉＯ
２含有量：0.41重量％，ＣａＯ含有量：0.55重量％，
（Ａｌ２Ｏ３＋Ｃｒ２Ｏ３）に換算した（Ａｌ＋Ｃｒ）
含有量：0.33重量％、単位重量あたりのＦｅ２＋含有量
＝0.08重量％、他の含有Ｆｅは全てＦｅ３＋であり、平
均粒径57.7μｍの異方性フェライト焼結磁石粉末（以
後、SrLaCo系フェライト焼結磁粉-2という。）を得た。
この磁粉を用いた以外は以降実施例１と同様にしてスラ
リー化し、異方性ボンド磁石を作製し評価した。結果を
表１のNo.11に示す。
焼結磁石粉末を配合してなる異方性ボンド磁石］酸素分
圧：PO2＝0.02MPa（0.2atm）の大気雰囲気中で830℃×
２時間熱処理した以外は実施例１と同様にして、主要成
分組成が （Ｓｒ０．７７Ｌａ０．２３）Ｏ・5.72［（Ｆｅ
０．９８３Ｃｏ０．０１７） ２Ｏ３］ であり、ＳｉＯ
２含有量：0.41重量％，ＣａＯ含有量：0.55重量％，
（Ａｌ２Ｏ３＋Ｃｒ２Ｏ３）に換算した（Ａｌ＋Ｃｒ）
含有量：0.33重量％、単位重量あたりのＦｅ２＋含有量
＝0.08重量％、他の含有Ｆｅは全てＦｅ３＋であり、平
均粒径57.7μｍの異方性フェライト焼結磁石粉末（以
後、SrLaCo系フェライト焼結磁粉-2という。）を得た。
この磁粉を用いた以外は以降実施例１と同様にしてスラ
リー化し、異方性ボンド磁石を作製し評価した。結果を
表１のNo.11に示す。
【００３０】（実施例３） ［熱処理無しの異方性フェライト焼結磁石粉末を配合し
てなる異方性ボンド磁石］実施例１で得られた200メッ
シュアンダーの篩分粉末を異方性フェライト焼結磁石粉
末（以後、SrLaCo系フェライト焼結磁粉-3という。）と
した。SrLaCo系フェライト焼結磁粉-3のＦｅ２＋含有量
は0.11重量％で、他の含有Ｆｅは全てＦｅ ３＋であっ
た。この磁粉を用いた以外は以降実施例１と同様にして
スラリー化し、異方性ボンド磁石を作製し評価した。結
果を表１のNo.21に示す。
てなる異方性ボンド磁石］実施例１で得られた200メッ
シュアンダーの篩分粉末を異方性フェライト焼結磁石粉
末（以後、SrLaCo系フェライト焼結磁粉-3という。）と
した。SrLaCo系フェライト焼結磁粉-3のＦｅ２＋含有量
は0.11重量％で、他の含有Ｆｅは全てＦｅ ３＋であっ
た。この磁粉を用いた以外は以降実施例１と同様にして
スラリー化し、異方性ボンド磁石を作製し評価した。結
果を表１のNo.21に示す。
【００３１】（実施例４） ［酸素過剰雰囲気中で熱処理したSr系異方性フェライト
焼結磁石粉末を配合してなる異方性ボンド磁石］日立金
属（株）製のＳｒ系異方性フェライト焼結磁石（商品
名：ＹＢＭ−６ＢＦ）のスクラップを粉砕し、次いで20
0メッシュアンタ゛ーに篩分した。次に酸素分圧：PO 2＝0.1MPa
（１atm）の酸素過剰雰囲気中で830℃×２時間熱処理
し、次いで室温まで冷却した。次に水中に前記熱処理済
み粉末を浸漬し、次いで浸漬物を80℃に加熱して水分を
蒸発させた後冷却した。こうして主要成分組成がＳｒＯ
・６Ｆｅ ２Ｏ３（原子比率）で表され、平均粒径65μｍ
の異方性フェライト焼結磁石粉末（以後、Sr系フェライ
ト焼結磁粉-1という。）を作製した。この磁粉を用いた
以外は以降実施例１と同様にしてスラリー化し、異方性
ボンド磁石を作製し評価した。結果を表１のNo.31に示
す。
焼結磁石粉末を配合してなる異方性ボンド磁石］日立金
属（株）製のＳｒ系異方性フェライト焼結磁石（商品
名：ＹＢＭ−６ＢＦ）のスクラップを粉砕し、次いで20
0メッシュアンタ゛ーに篩分した。次に酸素分圧：PO 2＝0.1MPa
（１atm）の酸素過剰雰囲気中で830℃×２時間熱処理
し、次いで室温まで冷却した。次に水中に前記熱処理済
み粉末を浸漬し、次いで浸漬物を80℃に加熱して水分を
蒸発させた後冷却した。こうして主要成分組成がＳｒＯ
・６Ｆｅ ２Ｏ３（原子比率）で表され、平均粒径65μｍ
の異方性フェライト焼結磁石粉末（以後、Sr系フェライ
ト焼結磁粉-1という。）を作製した。この磁粉を用いた
以外は以降実施例１と同様にしてスラリー化し、異方性
ボンド磁石を作製し評価した。結果を表１のNo.31に示
す。
【００３２】（実施例５） ［大気雰囲気中で熱処理したSr系異方性フェライト焼結
磁石粉末を配合してなる異方性ボンド磁石］酸素分圧：
PO2＝0.02MPa（0.2atm）の大気雰囲気中で830℃×２時
間熱処理した以外は実施例４と同様にして、主要成分組
成がＳｒＯ・６Ｆｅ２Ｏ３（原子比率）で表され、平均
粒径63μｍの異方性フェライト焼結磁石粉末（以後、Sr
系フェライト焼結磁粉-2という。）を作製した。以降は
実施例１と同様にしてスラリー化し、異方性ボンド磁石
を作製し評価した。結果を表１のNo.41に示す。
磁石粉末を配合してなる異方性ボンド磁石］酸素分圧：
PO2＝0.02MPa（0.2atm）の大気雰囲気中で830℃×２時
間熱処理した以外は実施例４と同様にして、主要成分組
成がＳｒＯ・６Ｆｅ２Ｏ３（原子比率）で表され、平均
粒径63μｍの異方性フェライト焼結磁石粉末（以後、Sr
系フェライト焼結磁粉-2という。）を作製した。以降は
実施例１と同様にしてスラリー化し、異方性ボンド磁石
を作製し評価した。結果を表１のNo.41に示す。
【００３３】（実施例６） ［熱処理無しのSr系異方性フェライト焼結磁石粉末を配
合してなる異方性ボンド磁石］実施例４で得られた200
メッシュアンダー篩分粉末を異方性フェライト焼結磁石
粉末（以後、Sr系フェライト焼結磁粉-3という。）とし
た。以降は実施例１と同様にしてスラリー化し、異方性
ボンド磁石を作製し評価した。結果を表１のNo.51に示
す。
合してなる異方性ボンド磁石］実施例４で得られた200
メッシュアンダー篩分粉末を異方性フェライト焼結磁石
粉末（以後、Sr系フェライト焼結磁粉-3という。）とし
た。以降は実施例１と同様にしてスラリー化し、異方性
ボンド磁石を作製し評価した。結果を表１のNo.51に示
す。
【００３４】（実施例７）実施例１のSrLaCo系フェライ
ト焼結磁粉-1と実施例４のSr系フェライト焼結磁粉-1と
を50/50の比率で配合し、混合磁粉を作製した。この混
合磁粉を用いた以外は以降実施例１と同様にしてスラリ
ー化し、異方性ボンド磁石を作製し評価した。結果を表
１のNo.61に示す。
ト焼結磁粉-1と実施例４のSr系フェライト焼結磁粉-1と
を50/50の比率で配合し、混合磁粉を作製した。この混
合磁粉を用いた以外は以降実施例１と同様にしてスラリ
ー化し、異方性ボンド磁石を作製し評価した。結果を表
１のNo.61に示す。
【００３５】（比較例１）ＳｒＣＯ３粉末（不純物とし
てＢａ，Ｃａを含む），α−Ｆｅ２Ｏ３粉末，Ｌａ２Ｏ
３粉末及びＣｏ３Ｏ４粉末を用いて、仮焼後に（Ｓｒ
０．８５Ｌａ０．１５）Ｏ・5.85［（Ｆｅ０．９８Ｃｏ
０．０２）２Ｏ３］で表される主要成分組成になるよう
に配合し、混合した。次いで1200℃で２時間、大気中で
仮焼した。得られた仮焼物を粗砕後、ローラーミルで乾
式粗粉砕し粗粉を得た。次に乾式の振動ミルにより平均
粒径1.15μｍ（空気透過法による。）の微粉を得た。次
にPO2＝0.02MPa（0.2atm）の大気雰囲気中で830℃×２
時間熱処理し、次いで室温まで冷却した。次に水中に浸
漬し、次いで乾燥して平均粒径1.20μｍ（空気透過法に
よる。）のボンド磁石用フェライト粉末（以後、SrLaCo
系フェライトボンド磁粉という。）を得た。この磁粉を
用いた以外は以降実施例１と同様にしてスラリー化し、
異方性ボンド磁石を作製し評価した。結果を表１のNo.8
0に示す。
てＢａ，Ｃａを含む），α−Ｆｅ２Ｏ３粉末，Ｌａ２Ｏ
３粉末及びＣｏ３Ｏ４粉末を用いて、仮焼後に（Ｓｒ
０．８５Ｌａ０．１５）Ｏ・5.85［（Ｆｅ０．９８Ｃｏ
０．０２）２Ｏ３］で表される主要成分組成になるよう
に配合し、混合した。次いで1200℃で２時間、大気中で
仮焼した。得られた仮焼物を粗砕後、ローラーミルで乾
式粗粉砕し粗粉を得た。次に乾式の振動ミルにより平均
粒径1.15μｍ（空気透過法による。）の微粉を得た。次
にPO2＝0.02MPa（0.2atm）の大気雰囲気中で830℃×２
時間熱処理し、次いで室温まで冷却した。次に水中に浸
漬し、次いで乾燥して平均粒径1.20μｍ（空気透過法に
よる。）のボンド磁石用フェライト粉末（以後、SrLaCo
系フェライトボンド磁粉という。）を得た。この磁粉を
用いた以外は以降実施例１と同様にしてスラリー化し、
異方性ボンド磁石を作製し評価した。結果を表１のNo.8
0に示す。
【００３６】（比較例２）磁粉として、PO2＝0.02MPa
（0.2atm）の大気雰囲気中で830℃×２時間熱処理して
得られた、主要成分組成がＳｒＯ・６Ｆｅ２Ｏ３であ
り、平均粒径1.10μｍ（空気透過法による。）のボンド
磁石用フェライト粉末（以後、Sr系フェライトボンド磁
粉という。）を用いた以外は以降実施例１と同様にして
スラリー化し、異方性ボンド磁石を作製し評価した。結
果を表１のNo.90に示す。
（0.2atm）の大気雰囲気中で830℃×２時間熱処理して
得られた、主要成分組成がＳｒＯ・６Ｆｅ２Ｏ３であ
り、平均粒径1.10μｍ（空気透過法による。）のボンド
磁石用フェライト粉末（以後、Sr系フェライトボンド磁
粉という。）を用いた以外は以降実施例１と同様にして
スラリー化し、異方性ボンド磁石を作製し評価した。結
果を表１のNo.90に示す。
【００３７】
【表１】
【００３８】表１より以下の知見が得られた。 (1)実施例１〜３、比較例１の比較から、過剰酸素中で
熱処理したSrLaCo系フェライト焼結磁粉-1を配合した場
合に(BH)max、iHcが最も向上することがわかる。また異
方性フェライト焼結磁粉に大気中熱処理を施すと(BH)ma
x、iHcが向上する効果を得られることがわかる。すなわ
ち、異方性フェライト焼結磁石粉末に熱処理を施すこと
により異方性ボンド磁石の(BH)maxを落とさずにiHcを高
められるので高出力でかつ耐熱性に富む回転機を構成す
ることができる。熱処理により(BH)max、iHcが向上する
のは粉砕時に導入された歪や微小欠陥が減少あるいは消
滅する効果に加え、Ｆｅ２＋含有量が低減されることが
効いていると判断される。 (2)実施例４〜６、比較例２の比較から、過剰酸素中で
熱処理したSr系フェライト焼結磁粉-1を配合した場合に
(BH)max、iHcが最も向上することがわかる。 (3)実施例１、７、および比較例１の比較から、過剰酸
素中で熱処理したSrLaCo系フェライト焼結磁粉-1を50重
量部以上、過剰酸素中で熱処理したSr系フェライト焼結
磁粉-1を50重量部以下配合してなる異方性ボンド磁石の
(BH)maxは比較例１よりも(BH)maxが高く、かつ安価な異
方性ボンド磁石として有用なことがわかる。
熱処理したSrLaCo系フェライト焼結磁粉-1を配合した場
合に(BH)max、iHcが最も向上することがわかる。また異
方性フェライト焼結磁粉に大気中熱処理を施すと(BH)ma
x、iHcが向上する効果を得られることがわかる。すなわ
ち、異方性フェライト焼結磁石粉末に熱処理を施すこと
により異方性ボンド磁石の(BH)maxを落とさずにiHcを高
められるので高出力でかつ耐熱性に富む回転機を構成す
ることができる。熱処理により(BH)max、iHcが向上する
のは粉砕時に導入された歪や微小欠陥が減少あるいは消
滅する効果に加え、Ｆｅ２＋含有量が低減されることが
効いていると判断される。 (2)実施例４〜６、比較例２の比較から、過剰酸素中で
熱処理したSr系フェライト焼結磁粉-1を配合した場合に
(BH)max、iHcが最も向上することがわかる。 (3)実施例１、７、および比較例１の比較から、過剰酸
素中で熱処理したSrLaCo系フェライト焼結磁粉-1を50重
量部以上、過剰酸素中で熱処理したSr系フェライト焼結
磁粉-1を50重量部以下配合してなる異方性ボンド磁石の
(BH)maxは比較例１よりも(BH)maxが高く、かつ安価な異
方性ボンド磁石として有用なことがわかる。
【００３９】次に実施例８、９および比較例３により、
磁場中圧縮成形法を採用して作製したリング状異方性ボ
ンド磁石ならびにそれらを組み込んだ回転機の評価結果
について説明する。 （実施例８）実施例１のスラリーを、成形機に設置され
た室温の外径：25ｍｍ、内径（金型のコア外径）：22ｍ
ｍの成形用金型キャビティに充填し、次いでラジアル配
向磁場：318.3kA/m（４kOe）を印加しながら、成形圧
力：784MPa（８トン/cm２）で湿式磁場中圧縮成形した。
得られた成形体を80℃に加熱して脱溶媒し、次いで加熱
硬化して外径：25ｍｍ、内径：22ｍｍ、軸方向長さ：15
ｍｍのリング状ラジアル異方性ボンド磁石を得た。次に
このボンド磁石の外径面の周方向に総磁束量が飽和する
条件で対称８極着磁を施した。得られた着磁品の軸方向
中心でかつ外径面周方向の表面磁束密度(Bo)波形を測定
し、各磁極のBoの最大値の平均値(以後Bo,maxという。)
を求めた。その結果、Bo,maxは0.162Ｔ(1.62kG)であり
高かった。
磁場中圧縮成形法を採用して作製したリング状異方性ボ
ンド磁石ならびにそれらを組み込んだ回転機の評価結果
について説明する。 （実施例８）実施例１のスラリーを、成形機に設置され
た室温の外径：25ｍｍ、内径（金型のコア外径）：22ｍ
ｍの成形用金型キャビティに充填し、次いでラジアル配
向磁場：318.3kA/m（４kOe）を印加しながら、成形圧
力：784MPa（８トン/cm２）で湿式磁場中圧縮成形した。
得られた成形体を80℃に加熱して脱溶媒し、次いで加熱
硬化して外径：25ｍｍ、内径：22ｍｍ、軸方向長さ：15
ｍｍのリング状ラジアル異方性ボンド磁石を得た。次に
このボンド磁石の外径面の周方向に総磁束量が飽和する
条件で対称８極着磁を施した。得られた着磁品の軸方向
中心でかつ外径面周方向の表面磁束密度(Bo)波形を測定
し、各磁極のBoの最大値の平均値(以後Bo,maxという。)
を求めた。その結果、Bo,maxは0.162Ｔ(1.62kG)であり
高かった。
【００４０】（比較例３）比較例１のスラリーを用いた
以外は実施例８と同様にして、ラジアル異方性を有し、
対称８極着磁を施してなるリング状ボンド磁石（外径：
25ｍｍ、内径：22ｍｍ、軸方向長さ：15ｍｍ）を作製
し、Bo,maxを測定した。Bo,maxは0.148T(1.48kG)であり
低かった。
以外は実施例８と同様にして、ラジアル異方性を有し、
対称８極着磁を施してなるリング状ボンド磁石（外径：
25ｍｍ、内径：22ｍｍ、軸方向長さ：15ｍｍ）を作製
し、Bo,maxを測定した。Bo,maxは0.148T(1.48kG)であり
低かった。
【００４１】（実施例９）実施例１のスラリーを、成形
機に設置された室温の外径：25ｍｍ、内径（金型のコア
外径）：22ｍｍの成形用金型キャビティに充填し、次い
で極異方性配向磁場（対称８極）：318.3kA/m（４kOe）
を印加しながら、成形圧力：784MPa（８トン/cm２）で湿
式磁場中圧縮成形した。得られた成形体を80℃に加熱し
て脱溶媒し、次いで加熱硬化して外径：25ｍｍ、内径：
22ｍｍ、軸方向長さ：15ｍｍのリング状極異方性ボンド
磁石を得た。このボンド磁石の外径面の異方性付与方向
に沿って総磁束量が飽和する条件で対称８極着磁を施
し、得られた着磁品の軸方向中心でかつ外径面周方向の
Bo,maxは0.160Ｔ（1.60kG）であった。
機に設置された室温の外径：25ｍｍ、内径（金型のコア
外径）：22ｍｍの成形用金型キャビティに充填し、次い
で極異方性配向磁場（対称８極）：318.3kA/m（４kOe）
を印加しながら、成形圧力：784MPa（８トン/cm２）で湿
式磁場中圧縮成形した。得られた成形体を80℃に加熱し
て脱溶媒し、次いで加熱硬化して外径：25ｍｍ、内径：
22ｍｍ、軸方向長さ：15ｍｍのリング状極異方性ボンド
磁石を得た。このボンド磁石の外径面の異方性付与方向
に沿って総磁束量が飽和する条件で対称８極着磁を施
し、得られた着磁品の軸方向中心でかつ外径面周方向の
Bo,maxは0.160Ｔ（1.60kG）であった。
【００４２】実施例８、９および比較例３で作製したリ
ング状ボンド磁石をそれぞれ用いてブラシレスモータ
（図示省略）の回転子側に組み込み、ブラシレスモータ
を構成した。なお各モータの回転子と固定子との間の平
均エアギャップ間隔を0.3ｍｍとした。これら各モータ
の最高効率をそれぞれ測定した結果、実施例８および９
のリング状ボンド磁石を組み込んだモータの最高効率が
ほぼ同等であり、かつ比較例３のリング状ボンド磁石を
組み込んだモータの最高効率に比べて高いことがわかっ
た。
ング状ボンド磁石をそれぞれ用いてブラシレスモータ
（図示省略）の回転子側に組み込み、ブラシレスモータ
を構成した。なお各モータの回転子と固定子との間の平
均エアギャップ間隔を0.3ｍｍとした。これら各モータ
の最高効率をそれぞれ測定した結果、実施例８および９
のリング状ボンド磁石を組み込んだモータの最高効率が
ほぼ同等であり、かつ比較例３のリング状ボンド磁石を
組み込んだモータの最高効率に比べて高いことがわかっ
た。
【００４３】次に実施例１０、１１および比較例４によ
り、磁場中射出成形法を採用して作製したリング状異方
性ボンド磁石ならびにそれらを組み込んだ回転機の評価
結果について説明する。 （実施例１０）ミキサーに実施例１のSrLaCo系フェライ
ト焼結磁粉-1：100重量部、およびシラン系カップリン
グ剤（KBM-603；信越化学(株)製）：0.25重量部を投入
して混合した。得られた混合粉を大気中で80℃×３時間
加熱後、冷却して表面処理を行った。次に、表面処理し
たSrLaCo系フェライト焼結磁粉-1：88.3重量部、ナイロ
ン12：11.4重量部、ステアリン酸アミド（AP-1；日本化
成(株)製）：0.3重量部を加圧・加熱型ニーダに投入
し、混練し、得られた混練物を造粒して回転機用のコン
パウンドを得た。次に、コンパウンドを射出成形機に投
入し、射出温度：290℃、射出圧力：98MPa(1000kgf/c
m2)の条件で、ラジアル配向磁場：318.3kA/m（４kOe）
の成形用金型キャビティに射出成形した。得られたラジ
アル異方性リング状成形体（外径：20ｍｍ、内径：15ｍ
ｍ、軸方向長さ：10ｍｍ）の外径面側に総磁束量が飽和
する条件で対称６極着磁を施した。この着磁品の軸方向
中心でかつ外径面周方向のBo,maxは0.147Ｔ（1.47kG）
であった。
り、磁場中射出成形法を採用して作製したリング状異方
性ボンド磁石ならびにそれらを組み込んだ回転機の評価
結果について説明する。 （実施例１０）ミキサーに実施例１のSrLaCo系フェライ
ト焼結磁粉-1：100重量部、およびシラン系カップリン
グ剤（KBM-603；信越化学(株)製）：0.25重量部を投入
して混合した。得られた混合粉を大気中で80℃×３時間
加熱後、冷却して表面処理を行った。次に、表面処理し
たSrLaCo系フェライト焼結磁粉-1：88.3重量部、ナイロ
ン12：11.4重量部、ステアリン酸アミド（AP-1；日本化
成(株)製）：0.3重量部を加圧・加熱型ニーダに投入
し、混練し、得られた混練物を造粒して回転機用のコン
パウンドを得た。次に、コンパウンドを射出成形機に投
入し、射出温度：290℃、射出圧力：98MPa(1000kgf/c
m2)の条件で、ラジアル配向磁場：318.3kA/m（４kOe）
の成形用金型キャビティに射出成形した。得られたラジ
アル異方性リング状成形体（外径：20ｍｍ、内径：15ｍ
ｍ、軸方向長さ：10ｍｍ）の外径面側に総磁束量が飽和
する条件で対称６極着磁を施した。この着磁品の軸方向
中心でかつ外径面周方向のBo,maxは0.147Ｔ（1.47kG）
であった。
【００４４】（比較例４）ミキサーに比較例１のSrLaCo
系フェライトボンド磁粉：100重量部、およびシラン系
カップリング剤（KBM-603；信越化学(株)製）：0.25重
量部を投入して混合した。得られた混合粉を大気中で80
℃×３時間加熱後、冷却して表面処理を行った。次に、
表面処理したSrLaCo系フェライトボンド磁粉：88.2重量
部、ナイロン12：11.5重量部、ステアリン酸アミド（AP
-1；日本化成(株)製）：0.3重量部を加圧・加熱型ニー
ダに投入し、混練し、得られた混練物を造粒して回転機
用のコンパウンドを得た。このコンパウンドを用いた以
外は以降実施例１０と同様にして、ラジアル異方性ボン
ド磁石を成形した。得られたリング状ボンド磁石（外
径：20ｍｍ、内径：15ｍｍ、軸方向長さ：10ｍｍ）に対
称６極着磁を行い、測定したBo,maxは0.138T(1.38kG)で
あった。
系フェライトボンド磁粉：100重量部、およびシラン系
カップリング剤（KBM-603；信越化学(株)製）：0.25重
量部を投入して混合した。得られた混合粉を大気中で80
℃×３時間加熱後、冷却して表面処理を行った。次に、
表面処理したSrLaCo系フェライトボンド磁粉：88.2重量
部、ナイロン12：11.5重量部、ステアリン酸アミド（AP
-1；日本化成(株)製）：0.3重量部を加圧・加熱型ニー
ダに投入し、混練し、得られた混練物を造粒して回転機
用のコンパウンドを得た。このコンパウンドを用いた以
外は以降実施例１０と同様にして、ラジアル異方性ボン
ド磁石を成形した。得られたリング状ボンド磁石（外
径：20ｍｍ、内径：15ｍｍ、軸方向長さ：10ｍｍ）に対
称６極着磁を行い、測定したBo,maxは0.138T(1.38kG)で
あった。
【００４５】（実施例１１）実施例１０で作製したのと
同じコンパウンドを射出成形機に投入し、射出温度：29
0℃、射出圧力：98MPa(1000kgf/cm2)の条件で、対称６
極極異方性配向磁場：318.3kA/m（４kOe）の成形用金型
キャビティに射出成形した。得られた極異方性リング状
成形体（外径：20ｍｍ、内径：15ｍｍ、軸方向長さ：10
ｍｍ）の異方性付与方向に沿って総磁束量が飽和する条
件で対称６極着磁を施し、測定したBo,maxは0.147Ｔ
（1.47kG）であった。
同じコンパウンドを射出成形機に投入し、射出温度：29
0℃、射出圧力：98MPa(1000kgf/cm2)の条件で、対称６
極極異方性配向磁場：318.3kA/m（４kOe）の成形用金型
キャビティに射出成形した。得られた極異方性リング状
成形体（外径：20ｍｍ、内径：15ｍｍ、軸方向長さ：10
ｍｍ）の異方性付与方向に沿って総磁束量が飽和する条
件で対称６極着磁を施し、測定したBo,maxは0.147Ｔ
（1.47kG）であった。
【００４６】実施例１０、１１および比較例４で作製し
たリング状ボンド磁石をそれぞれ用いて、ブラシレスモ
ータ（図示省略）の回転子側に組み込み、ブラシレスモ
ータを構成した。これらモータの各々の最高効率を測定
した結果、実施例１０および１１のリング状ボンド磁石
を組み込んだモータの最高効率はほぼ同等であり、かつ
比較例４のリング状ボンド磁石を組み込んだモータの最
高効率に比べて高いことがわかった。各ブラシレスモー
タの回転子と固定子との間の平均エアギャップ間隔を0.
3ｍｍとした。
たリング状ボンド磁石をそれぞれ用いて、ブラシレスモ
ータ（図示省略）の回転子側に組み込み、ブラシレスモ
ータを構成した。これらモータの各々の最高効率を測定
した結果、実施例１０および１１のリング状ボンド磁石
を組み込んだモータの最高効率はほぼ同等であり、かつ
比較例４のリング状ボンド磁石を組み込んだモータの最
高効率に比べて高いことがわかった。各ブラシレスモー
タの回転子と固定子との間の平均エアギャップ間隔を0.
3ｍｍとした。
【００４７】（実施例１２） ［シート状異方性ボンド磁石］表２に示す４種のフェラ
イト磁粉をそれぞれ用い、各フェライト磁粉：91.5重量
部、ＥＥＡ樹脂(MB-870)：6.2重量部、分散剤（DH-3
7）：1.0重量部，滑剤（スリパックスＥ）：0.5重量
部、およびシリコーンオイル（KF968，信越化学工業
製）：0.8重量部を加熱・加圧型ニーダに投入して混練
し、整粒して４種のコンパウンドを作製した。表２のN
o.102に記載の＊SrLaCo系フェライト焼結磁粉は微粉砕時にＡ
ｌ２Ｏ３を添加しなかった以外は実施例１のSrLaCo系フ
ェライト焼結磁粉-1と同様にして作製した。＊SrLaCo系
フェライト焼結磁粉は主要成分組成が、 （Ｓｒ０．７７Ｌａ０．２３）Ｏ・5.72［（Ｆｅ
０．９８３Ｃｏ０．０１７）２Ｏ３］であり、ＳｉＯ２
含有量：0.41重量％、ＣａＯ含有量：0.57重量％、（Ａ
ｌ２Ｏ３＋Ｃｒ２Ｏ３）に換算した（Ａｌ＋Ｃｒ）含有
量：0.05重量％、平均粒径70.3μｍ、Ｆｅ２＋＝0.05重
量％であり他の含有Ｆｅは全てＦｅ３＋であった。
イト磁粉をそれぞれ用い、各フェライト磁粉：91.5重量
部、ＥＥＡ樹脂(MB-870)：6.2重量部、分散剤（DH-3
7）：1.0重量部，滑剤（スリパックスＥ）：0.5重量
部、およびシリコーンオイル（KF968，信越化学工業
製）：0.8重量部を加熱・加圧型ニーダに投入して混練
し、整粒して４種のコンパウンドを作製した。表２のN
o.102に記載の＊SrLaCo系フェライト焼結磁粉は微粉砕時にＡ
ｌ２Ｏ３を添加しなかった以外は実施例１のSrLaCo系フ
ェライト焼結磁粉-1と同様にして作製した。＊SrLaCo系
フェライト焼結磁粉は主要成分組成が、 （Ｓｒ０．７７Ｌａ０．２３）Ｏ・5.72［（Ｆｅ
０．９８３Ｃｏ０．０１７）２Ｏ３］であり、ＳｉＯ２
含有量：0.41重量％、ＣａＯ含有量：0.57重量％、（Ａ
ｌ２Ｏ３＋Ｃｒ２Ｏ３）に換算した（Ａｌ＋Ｃｒ）含有
量：0.05重量％、平均粒径70.3μｍ、Ｆｅ２＋＝0.05重
量％であり他の含有Ｆｅは全てＦｅ３＋であった。
【００４８】表２のNo.103および104に記載のSrLaCoZn
系フェライト焼結磁粉は、仮焼後にＳｒ０．８０Ｌａ
０．２０Ｆｅ１１．７０Ｃｏ０．１０Ｚｎ０．１０Ｏ
１８．８ ５ で表される主要成分組成になるように配合
し、また微粉砕時にＡｌ２Ｏ３を添加しなかった以外は
実施例１と同様にして作製した。SrLaCoZn系フェライト
焼結磁粉の主要成分組成は、(Ｓｒ０．７７Ｌａ
０．２３)Ｏ・5.72[(Ｆｅ０．９８３Ｃｏ０．００８５
Ｚｎ０ ．００８５)２Ｏ３]であり、ＳｉＯ２含有量：0.
42重量％、ＣａＯ含有量：0.59重量％、（Ａｌ２Ｏ３＋
Ｃｒ２Ｏ３）に換算した（Ａｌ＋Ｃｒ）含有量：0.04重
量％、平均粒径62.9μｍ、Ｆｅ２＋＝0.05重量％であり
他の含有Ｆｅは全てＦｅ３＋であった。次に４種のコン
パウンドを順次加熱した押出成形機（図示省略；混練、
押出ゾーンの設定温度：150〜230℃。）に投入し、押出
成形機の押出口近傍に設けた平行配向磁場ゾーン（印加
磁場強度：397.9kA/m（５kOe））を通過させて押出し、
固化した。次いで軸方向長さ：320ｍｍに切断し、図１
に示すように断面が略コの字状で厚みｔが２ｍｍのシー
ト状異方性ボンド磁石16を得た。
系フェライト焼結磁粉は、仮焼後にＳｒ０．８０Ｌａ
０．２０Ｆｅ１１．７０Ｃｏ０．１０Ｚｎ０．１０Ｏ
１８．８ ５ で表される主要成分組成になるように配合
し、また微粉砕時にＡｌ２Ｏ３を添加しなかった以外は
実施例１と同様にして作製した。SrLaCoZn系フェライト
焼結磁粉の主要成分組成は、(Ｓｒ０．７７Ｌａ
０．２３)Ｏ・5.72[(Ｆｅ０．９８３Ｃｏ０．００８５
Ｚｎ０ ．００８５)２Ｏ３]であり、ＳｉＯ２含有量：0.
42重量％、ＣａＯ含有量：0.59重量％、（Ａｌ２Ｏ３＋
Ｃｒ２Ｏ３）に換算した（Ａｌ＋Ｃｒ）含有量：0.04重
量％、平均粒径62.9μｍ、Ｆｅ２＋＝0.05重量％であり
他の含有Ｆｅは全てＦｅ３＋であった。次に４種のコン
パウンドを順次加熱した押出成形機（図示省略；混練、
押出ゾーンの設定温度：150〜230℃。）に投入し、押出
成形機の押出口近傍に設けた平行配向磁場ゾーン（印加
磁場強度：397.9kA/m（５kOe））を通過させて押出し、
固化した。次いで軸方向長さ：320ｍｍに切断し、図１
に示すように断面が略コの字状で厚みｔが２ｍｍのシー
ト状異方性ボンド磁石16を得た。
【００４９】［マグネットロール］図１のマグネットロ
ール23を以下のようにして作製し、評価した。シャフト
22に固着された円筒状の等方性フェライト焼結磁石17の
現像磁極部に軸方向に延在する凹溝13を形成した。次い
で、作製した各シート状異方性ボンド磁石16をそれぞれ
凹溝13に固着し、マグネットロール23（表２のNo.101〜
104）を形成した。シート状異方性ボンド磁石16の軸方
向に凹部14が延びて貫通しているので、現像磁極直上の
空隙磁束密度分布波形が２山ピークになっている。マグ
ネットロール23の軸方向に沿うＮ１極直上の表面磁束密
度Boを測定し、表２の結果を得た。表２のBo（平均値）
は相対値で示してある。Bo測定は、シート状異方性ボン
ド磁石16の軸方向両端部から軸方向中心に向かって10ｍ
ｍまでの部分は除外し、軸方向長さ300ｍｍ（軸方向中
心から±150ｍｍ）の範囲で行った。その結果、No.101
〜104のマグネットロールのいずれも後述の比較例５（N
o.111）のマグネットロールに比べて高いBo（平均値）
を有し、高性能のマグネットロールを構成できることが
わかった。なお、円筒状磁石17を従来の等方性フェライ
トボンド磁石または異方性フェライトボンド磁石で構成
した場合にも高性能のマグネットロールを構成できる。
ール23を以下のようにして作製し、評価した。シャフト
22に固着された円筒状の等方性フェライト焼結磁石17の
現像磁極部に軸方向に延在する凹溝13を形成した。次い
で、作製した各シート状異方性ボンド磁石16をそれぞれ
凹溝13に固着し、マグネットロール23（表２のNo.101〜
104）を形成した。シート状異方性ボンド磁石16の軸方
向に凹部14が延びて貫通しているので、現像磁極直上の
空隙磁束密度分布波形が２山ピークになっている。マグ
ネットロール23の軸方向に沿うＮ１極直上の表面磁束密
度Boを測定し、表２の結果を得た。表２のBo（平均値）
は相対値で示してある。Bo測定は、シート状異方性ボン
ド磁石16の軸方向両端部から軸方向中心に向かって10ｍ
ｍまでの部分は除外し、軸方向長さ300ｍｍ（軸方向中
心から±150ｍｍ）の範囲で行った。その結果、No.101
〜104のマグネットロールのいずれも後述の比較例５（N
o.111）のマグネットロールに比べて高いBo（平均値）
を有し、高性能のマグネットロールを構成できることが
わかった。なお、円筒状磁石17を従来の等方性フェライ
トボンド磁石または異方性フェライトボンド磁石で構成
した場合にも高性能のマグネットロールを構成できる。
【００５０】（比較例５）比較例１のSrLaCo系フェライ
トボンド磁粉：91.5重量部、ＥＥＡ樹脂(MB-870)：6.2
重量部、分散剤（DH-37）：1.0重量部、滑剤（スリパッ
クスＥ）：0.5重量部、およびシリコーンオイル（KF96
8，信越化学工業製）：0.8重量部を加熱・加圧型ニーダ
に投入して混練し、整粒してコンパウンドを作製した。
このコンパウンドにより以降は実施例１２と同様にして
シート状異方性ボンド磁石を作製し、マグネットロール
を構成した。
トボンド磁粉：91.5重量部、ＥＥＡ樹脂(MB-870)：6.2
重量部、分散剤（DH-37）：1.0重量部、滑剤（スリパッ
クスＥ）：0.5重量部、およびシリコーンオイル（KF96
8，信越化学工業製）：0.8重量部を加熱・加圧型ニーダ
に投入して混練し、整粒してコンパウンドを作製した。
このコンパウンドにより以降は実施例１２と同様にして
シート状異方性ボンド磁石を作製し、マグネットロール
を構成した。
【００５１】実施例１２のシート状異方性ボンド磁石の
厚みｔは２ｍｍであるが、159.2〜795.8kA/m（２〜10kO
e）という実用的な配向磁場強度を印加しつつ押出成形
またはカレンダーロール成形すれば、従来の異方性フェ
ライトボンド磁石を超える(BH)maxを有する厚み：0.01
〜３ｍｍのシート状異方性ボンド磁石を作製できる。
厚みｔは２ｍｍであるが、159.2〜795.8kA/m（２〜10kO
e）という実用的な配向磁場強度を印加しつつ押出成形
またはカレンダーロール成形すれば、従来の異方性フェ
ライトボンド磁石を超える(BH)maxを有する厚み：0.01
〜３ｍｍのシート状異方性ボンド磁石を作製できる。
【００５２】
【表２】
【００５３】表２より、SrLaCoZn系フェライト焼結磁粉
を配合し作製したシート状異方性ボンド磁石を用いて構
成したNo.104のマグネットロールの（Bo平均値）が最も
高くなることがわかった。また（SrLaCoZn系フェライト
焼結磁粉：75重量部＋Sr系フェライト焼結磁粉-1：25重
量部）の混合磁粉を用いた場合に比較例５よりも高い
（Bo平均値）が得られることがわかった。
を配合し作製したシート状異方性ボンド磁石を用いて構
成したNo.104のマグネットロールの（Bo平均値）が最も
高くなることがわかった。また（SrLaCoZn系フェライト
焼結磁粉：75重量部＋Sr系フェライト焼結磁粉-1：25重
量部）の混合磁粉を用いた場合に比較例５よりも高い
（Bo平均値）が得られることがわかった。
【００５４】上記実施例に記載の各異方性フェライト焼
結磁石粉末をX線回折したところ、いずれもマグネトプ
ランバイト型結晶構造相のX線回折ピークのみが観察さ
れ、マグネトプランバイト型結晶構造を有することがわ
かった。
結磁石粉末をX線回折したところ、いずれもマグネトプ
ランバイト型結晶構造相のX線回折ピークのみが観察さ
れ、マグネトプランバイト型結晶構造を有することがわ
かった。
【００５５】実施例１〜７、実施例８、９ではバインダ
ーに液状エポキシ樹脂を採用してスラリーを作製し、磁
場中圧縮成形した場合を記載したが本発明はこれに限定
されない。例えばポリアミド樹脂等の熱可塑性樹脂をバ
インダーに採用してコンパウンドを作製し、温間で磁場
中圧縮成形すれば高性能の異方性フェライトボンド磁石
を作製できるとともにコンパウンドおよび異方性ボンド
磁石のリサイクルが可能になる。
ーに液状エポキシ樹脂を採用してスラリーを作製し、磁
場中圧縮成形した場合を記載したが本発明はこれに限定
されない。例えばポリアミド樹脂等の熱可塑性樹脂をバ
インダーに採用してコンパウンドを作製し、温間で磁場
中圧縮成形すれば高性能の異方性フェライトボンド磁石
を作製できるとともにコンパウンドおよび異方性ボンド
磁石のリサイクルが可能になる。
【００５６】本発明に用いるコンパウンドにはフェライ
ト磁粉およびバインダー以外に磁粉の分散剤（例えばフ
ェノール系。）、滑剤（例えばワックス類。）、可塑剤
（例えばDOP,DBP等）などを単独または複合で添加して
成形性等を向上するのが好ましい。これらの添加量は合
計で３重量％以下が好ましく、0.1〜２重量％がより好
ましい。
ト磁粉およびバインダー以外に磁粉の分散剤（例えばフ
ェノール系。）、滑剤（例えばワックス類。）、可塑剤
（例えばDOP,DBP等）などを単独または複合で添加して
成形性等を向上するのが好ましい。これらの添加量は合
計で３重量％以下が好ましく、0.1〜２重量％がより好
ましい。
【００５７】
【発明の効果】以上記述の通り、本発明によれば、従来
の異方性フェライトボンド磁石を超える最大エネルギー
積(BH)maxを有し、さらには耐熱性を向上した新規高性
能の異方性フェライトボンド磁石を提供できる。また高
性能の回転機およびマグネットロールを提供することが
できる。
の異方性フェライトボンド磁石を超える最大エネルギー
積(BH)maxを有し、さらには耐熱性を向上した新規高性
能の異方性フェライトボンド磁石を提供できる。また高
性能の回転機およびマグネットロールを提供することが
できる。
【図１】 本発明のマグネットロールの一例を示す要部
断面図である。
断面図である。
13 軸方向に平行に設けた溝部、14 凹部、15 凸部、
16 シート状ボンド磁石、17 マグネットロール基体
部、22 シャフト、23 マグネットロール。
16 シート状ボンド磁石、17 マグネットロール基体
部、22 シャフト、23 マグネットロール。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 久保田 裕 埼玉県熊谷市三ヶ尻5200番地 日立金属株 式会社磁性材料研究所内 (72)発明者 高見 崇 埼玉県熊谷市三ヶ尻5200番地 日立金属株 式会社磁性材料研究所内 Ｆターム(参考） 5E040 AA04 AA19 AB04 BB04 BB05 BD01 CA01 HB01 HB03 HB06 HB11 HB15 HB17 NN01 NN06 NN18
Claims (9)
- 【請求項１】 実質的にマグネトプランバイト型結晶構
造を有する平均粒径10μｍ超1000μｍ以下の異方性フェ
ライト焼結磁石粉末とバインダーとから実質的になるこ
とを特徴とする異方性ボンド磁石。 - 【請求項２】 実質的にマグネトプランバイト型結晶構
造を有するとともにＦｅ２＋含有量が0.10重量％以下の
異方性フェライト焼結磁石粉末とバインダーとから実質
的になることを特徴とする異方性ボンド磁石。 - 【請求項３】 実質的にマグネトプランバイト型結晶構
造を有する異方性フェライト焼結磁石粉末が、 (Ａ１−ｘＲ’ｘ)Ｏ・ｎ［(Ｆｅ１−ｙＭｙ)２Ｏ３］（原子比率） (ＡはＳｒおよび/またはＢａであり、Ｒ’はＹを含む希
土類元素の少なくとも１種であってＬａ，Ｐｒ，Ｎｄお
よびＣｅから選択される少なくとも１種を必ず含み、Ｍ
はＣｏまたは、ＣｏおよびＺｎである。)、0.01≦ｘ≦
0.4，0.005≦ｙ≦0.04，および5.0≦ｎ≦6.4で表される
主要成分組成を有する請求項１または２に記載の異方性
ボンド磁石。 - 【請求項４】 実質的にマグネトプランバイト型結晶構
造を有する異方性フェライト焼結磁石粉末が、 Ａ’Ｏ・ｎＦｅ２Ｏ３（原子比率）（Ａ’はＳｒおよび
/またはＢａであり、5.0≦ｎ≦6.4である。）で表され
る主要成分組成を有するフェライト焼結磁石粉末と、 (Ａ１−ｘＲ’ｘ)Ｏ・ｎ［(Ｆｅ１−ｙＭｙ)２Ｏ３］（原子比率） (ＡはＳｒおよび/またはＢａであり、Ｒ’はＹを含む希
土類元素の少なくとも１種であってＬａ，Ｐｒ，Ｎｄお
よびＣｅから選択される少なくとも１種を必ず含み、Ｍ
はＣｏまたは、ＣｏおよびＺｎである。)、0.01≦ｘ≦
0.4，0.005≦ｙ≦0.04，および5.0≦ｎ≦6.4で表される
主要成分組成を有するフェライト焼結磁石粉末とからな
る請求項１または２に記載の異方性ボンド磁石。 - 【請求項５】 前記異方性フェライト焼結磁石粉末の平
均粒径が２〜1000μｍである請求項２乃至４のいずれか
に記載の異方性ボンド磁石。 - 【請求項６】 ラジアル異方性または極異方性が付与さ
れている請求項１乃至５のいずれかに記載の異方性ボン
ド磁石。 - 【請求項７】 厚みが0.01〜３ｍｍのシート形状を有す
る請求項１乃至５のいずれかに記載の異方性ボンド磁
石。 - 【請求項８】 請求項１乃至７のいずれかに記載の異方
性ボンド磁石を用いて構成されることを特徴とする回転
機。 - 【請求項９】 請求項１乃至７のいずれかに記載の異方
性ボンド磁石を用いて構成されることを特徴とするマグ
ネットロール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001273859A JP2002164204A (ja) | 2000-09-12 | 2001-09-10 | 異方性ボンド磁石、回転機およびマグネットロール |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000276861 | 2000-09-12 | ||
| JP2000-276861 | 2000-09-12 | ||
| JP2001273859A JP2002164204A (ja) | 2000-09-12 | 2001-09-10 | 異方性ボンド磁石、回転機およびマグネットロール |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002164204A true JP2002164204A (ja) | 2002-06-07 |
Family
ID=26599777
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001273859A Pending JP2002164204A (ja) | 2000-09-12 | 2001-09-10 | 異方性ボンド磁石、回転機およびマグネットロール |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002164204A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006093196A (ja) * | 2004-09-21 | 2006-04-06 | Tdk Corp | フェライト磁性材料 |
-
2001
- 2001-09-10 JP JP2001273859A patent/JP2002164204A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006093196A (ja) * | 2004-09-21 | 2006-04-06 | Tdk Corp | フェライト磁性材料 |
| JP4543849B2 (ja) * | 2004-09-21 | 2010-09-15 | Ｔｄｋ株式会社 | フェライト磁性材料 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| TWI433433B (zh) | 黏結磁鐵及磁力輥 | |
| JP4540076B2 (ja) | ボンド磁石、コンパウンド、マグネットロール及びそれらに用いるフェライト粉末並びにその製造方法 | |
| EP3364426B1 (en) | Ferrite magnetic material and ferrite sintered magnet | |
| EP1808422A1 (en) | Oxide magnetic material and sintered magnet | |
| JP2922864B2 (ja) | フェライト磁石およびその製造方法 | |
| US20020084001A1 (en) | Resin-bonded magnet, its product, and ferrite magnet powder and compound used therefor | |
| US6478982B1 (en) | Ferrite magnet powder and magnet using the magnet powder, and method for preparing them | |
| JP3262109B2 (ja) | 磁石粉末およびその製造方法 | |
| JP2000357606A (ja) | 複合型等方性ボンド磁石およびそれを用いた回転機 | |
| JP2001052912A (ja) | フェライト磁石材料およびそれを用いた焼結磁石ならびにボンド磁石 | |
| JP3266187B2 (ja) | 回転機 | |
| JP3835729B2 (ja) | フェライト焼結磁石及びその製造方法 | |
| JPH11251127A (ja) | 高性能フェライト磁石およびその製造方法 | |
| JP2002164204A (ja) | 異方性ボンド磁石、回転機およびマグネットロール | |
| JP2002164206A (ja) | 異方性ボンド磁石、回転機およびマグネットロール | |
| JP2005032745A (ja) | 焼結フェライト磁石およびその製造方法 | |
| JP2002141212A (ja) | 回転機 | |
| JPH11307331A (ja) | フェライト磁石 | |
| JP2002164205A (ja) | 複合型ボンド磁石、回転機およびマグネットロール | |
| JP3682850B2 (ja) | 回転機 | |
| JP2003133120A (ja) | ボンド磁石及びその製造方法 | |
| JP2003282313A (ja) | ボンド磁石用フェライト磁粉、コンパウンド、及びボンド磁石 | |
| JP2001068320A (ja) | フェライト磁石 | |
| JP2002110408A (ja) | マグネットロール | |
| JP6988563B2 (ja) | フェライト焼結磁石、及び回転機 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A711 | Notification of change in applicant |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A712 Effective date: 20050609 |