JP2002122305A

JP2002122305A - 循環流動層焼却炉の運転方法

Info

Publication number: JP2002122305A
Application number: JP2000314583A
Authority: JP
Inventors: Tsuneki Yamauchi; 恒樹山内; Hiroki Honda; 裕姫本多; Yoshihito Shimizu; 義仁清水; Masatomo Henmi; 眞知逸見; Toshikazu Hotta; 俊和堀田
Original assignee: Mitsubishi Heavy Industries Ltd
Current assignee: Mitsubishi Heavy Industries Ltd
Priority date: 2000-10-16
Filing date: 2000-10-16
Publication date: 2002-04-26

Abstract

(57)【要約】【課題】砂循環量を容易に適正値に保つことが可能な
流動層焼却炉の運転方法を提供することを目的とする。【解決手段】コントロール部３０は、炉床部圧力Ｐ１
と炉頂部圧力Ｐ２をそれぞれ圧力検出器３０ａ、３０ｂ
によって検出し、両者の圧力差ΔＰ＝（Ｐ１−Ｐ２）が
所定規制ゾーンに入るように制御する。この制御は、コ
ンベヤ４９の駆動源であるモータ４９ａを制御して砂戻
し量を操作する方法、ダンパ２０ｂ、２１ｂを開度制
御してシールポット空気量を操作する方法、ダンパ１
８ｂ、１９ｂを開度制御して一次空気１８と二次空気１
９との配分比率を操作する方法、又はダンパ２２ｂ、
２３ｂ、２４ｂの何れかを選択的に開くか若しくは開度
制御して二次空気１９の供給高さや各高さの量を操作す
る方法、のいずれか１つ又は複数の組合せにより、流動
砂１０ｄの循環量を調整することで、行う。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、下水汚泥、都市ご
み、産業廃棄物等の固形炭素質系を焼却する循環流動層
焼却炉の運転方法に係り、特に下水汚泥のように高水分
廃棄物の循環流動層焼却炉の運転方法に関するものであ
る。

【０００２】

【従来の技術】従来より、下水汚泥、都市ごみ又は産業
廃棄物等の処理には、流動層焼却炉が広く用いられてい
る。この流動層焼却炉は瞬時に廃棄物を乾燥、焼却でき
ることが最大の特徴である。また、炉床部が定常的に高
温に保持されており、かつ十分に蓄熱されているため、
廃棄物の供給の瞬時変動に対して不安定にならない等の
利点により、廃棄物の中でも、特に高含水率の下水汚泥
に適している。

【０００３】かかる流動層焼却炉は、都市ごみや脱水汚
泥等の焼却炉に多く見られる気泡流動層炉と、石炭焚き
発電ボイラや一部廃棄物との混焼用焼却炉に見られる循
環流動層炉とに分類される。前者の気泡流動層炉の構造
は、概説すると、炉底に砂等の流動媒体を充填してその
下方から高圧空気の吹込みにより流動状態にして該流動
媒体中に投入した廃棄物を瞬時に乾燥、焼却するもので
あり、これにより、流動媒体を高温に維持して連続瞬時
焼却を可能にしている。また、流動媒体の持つ熱容量が
非常に大きいため、停止時の放熱が少なく、間欠運転に
も適するという特徴を有しており、さらに該流動媒体の
熱伝達率が大きいため、汚泥の乾燥能力も高い。

【０００４】しかしながら、近年の汚泥性状の変化によ
り、汚泥中の揮発分が炉内上部のフリーボードで活発な
燃焼を起こすという問題が生じており、炉内温度の均一
化や排ガス量の低下等の目的から、上記気泡流動層炉で
はなく、吹込み空気の速度を上げることにより流動媒体
が炉内を循環する上記循環流動層炉が多用される傾向に
ある。かかる循環流動層炉は、炉底から吹き込む一次空
気の速度を流動媒体の終末速度（流動媒体が飛散し始め
る速度）以上とし、投入された汚泥と該流動媒体とを激
しく混合しながら飛散させ、該飛散した流動媒体や汚泥
等を二次空気の吹込みによりフリーボードへ同伴して該
フリーボードで完全燃焼させ、該流動媒体を循環利用す
るものである。この作用により、流動媒体は高温化した
フリーボードの余熱を吸収して昇温し、高温化した流動
媒体が炉底へ還流することから、循環流動層炉を用いる
と、汚泥等の高含水率の廃棄物でも効率良く乾燥・焼却
することが可能となる。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】このような循環流動層
炉の砂循環量を適正値に保てない場合、例えば、流動媒
体保有量が少ない場合は炉底温度の低下による運転停止
につながり、流動媒体保有量が多い場合は送風機動力の
浪費につながることから、従来の下水汚泥循環流動層炉
においては、炉頂と炉床の温度差から運転制御して、砂
循環量を適正値に保っていた。

【０００６】しかしながら、温度差のみ制御では、気泡
流動領域における温度低下やフリーボード部での温度上
昇に対応できず、運転の不安定や機器の損傷といった問
題が生じていた。また、排ガスの未燃分の処理もコスト
等との関係で問題となっていた。本発明は、かかる状況
に鑑みてなされたものであり、砂循環量を容易に適正値
に保ち、効率良く乾燥・燃焼が可能な流動層焼却炉の運
転方法を提供することを目的とする。また、本発明の別
の目的は、排ガス処理にも配慮した流動層焼却炉の運転
方法の提供にある。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明は、かかる課題を
解決するためになされたものであり、下水汚泥の循環流
動層炉の運転制御において、炉頂と炉床との圧力差及び
／又は炉頂と炉床の温度を用いている。

【０００８】炉床部圧力Ｐ１と炉頂部圧力Ｐ２との差を
一定にすべく、炉内保有砂量を増減することにより砂循
環量を制御する方法である。この方法によると、砂循環
量を常に適当な量に保つことが可能になり、温度変動及
びランニングコストの少ない運転が可能になる。

【０００９】砂循環量の制御は、砂戻し量操作、シール
ポット空気量操作、一次空気と二次空気との配分比率の
操作又は二次空気の供給高さの変更操作のいずれか１つ
又は複数の組み合わせにより行うことができる。

【００１０】本発明は、気泡流動領域の温度Ｔ１を６５
０℃以上に、フリーボード部温度Ｔ２を９５０℃以下に
すべく、炉内保有砂量を増減することにより、砂循環量
を制御する方法である。この方法によると、助燃料の着
火点に近い６５０℃にするため、助燃料の点火及び燃焼
がスムーズに行われる。また、フリーボード部温度を９
５０℃以下にすることで、クリンカやＮＯｘ生成を抑制
しながら、Ｎ₂Ｏの抑制、及び完全燃焼を達成すること
ができる。

【００１１】炉床部圧力Ｐ１と炉頂部圧力Ｐ２との差を
一定に、かつ、気泡流動領域の温度Ｔ１を６５０℃以上
に、フリーボード部温度Ｔ２を９５０℃以下にすべく、
炉内保有砂量を増減することにより砂循環量を制御する
方法である。この方法によると、砂循環量を常に適当な
量に保つことが可能になり、温度変動及びランニングコ
ストの少ない運転が可能になる。さらに、助燃料の着火
点に近い６５０℃にするため、助燃料の点火及び燃焼が
スムーズに行われる。また、フリーボード部温度を９５
０℃以下にすることで、クリンカやＮＯｘ生成を抑制し
ながら、Ｎ₂Ｏの抑制、及び完全燃焼を達成することが
できる。なお、助燃料の操作は温度の絶対値に影響を与
え、砂循環量の操作は上記温度差や圧力差に影響を与え
る。

【００１２】

【発明の実施の形態】次に、本発明に係る循環流動層焼
却炉の運転方法の実施の形態について図面に基づいて説
明する。

【００１３】図１に示すように、本実施形態に係る流動
層焼却炉１１は、底部に配した流動ガス分散器１８ｃを
介して一次空気１８を流動媒体である珪砂等の流動砂１
０ｄを内蔵する流動床に吹込んで気泡流動化させる気泡
流動領域１０と、該気泡流動領域１０の流動砂層面１２
ａの気泡の破裂に伴って流動砂１０ｄが飛び出し吹上げ
られるスプラッシュ領域１２ｂに、高低差を以って３段
に配設された二次空気投入口２２ａ、２３ａ、２４ａの
なかからコントロール部３０により選択された１又は複
数の二次空気投入口より、二次空気の導入経路２２、２
３、２４のいずれかを経由して二次空気を導入し、前記
流動砂１０ｄをその上方側のフリーボード１３に同伴搬
送させる同伴流動部１２と、該選択された二次空気の導
入経路２２、２３、２４のいずれかによりスプラッシュ
領域１２ｂに飛び出した前記流動砂１０ｄをその上方の
フリーボード１３を介して炉外に同伴輸送するととも
に、排ガスと流動砂等の分離を行うサイクロン等の分離
器１４とシールポット部１５及びダクト１５ｃを介して
前記気泡流動領域１０に還流させる還流部と、前記一次
空気１８と二次空気１９との総量規制するブロワ１７ａ
と、一次空気１８と二次空気１９との比率制御をするダ
ンパ１８ｂ、１９ｂからなる制御系２５ａと、前記シー
ルポット部１５に流動空気を送るブロワ１７ｂと、制御
系２５ｂよりなるガス供給系１７と、前記ダンパ１９ｂ
より供給された二次空気をコントロール部３０の作動に
より二次空気投入口２２ａ、２３ａ、２４ａのいずれか
を選択して二次空気１９を導入するようにしたダンパ２
２ｂ、２３ｂ、２４ｂからなる導入位置選択手段と、助
燃料供給系２６と、前記気泡流動領域１０の下部の不燃
物及び流動媒体排出口４２に設けたバッファータンクを
含む流動媒体抜き出し装置４３よりなる内部循環部とを
備えた構成である。

【００１４】前記ガス供給系１７は、ダンパ１８ｂ、１
９ｂの開度制御により一次空気１８及び二次空気１９の
比率制御を行いながら夫々一次空気側の投入口１８ａと
ともに二次空気側の投入口２２ａ、２３ａ、２４ａへ二
次空気を選択的に導入する。

【００１５】上記一次空気１８と二次空気１９の総量
は、ダンパ１８ｂ、１９ｂの開度制御により廃棄物の性
状及び投入量に対応して一義的に決定される。そして前
記ダンパ１８ｂにより比率制御された一次空気１８は、
投入口１８ａよりガス分散器１８ｃを介して塔内下方に
吹込まれ、気泡流動領域１０に内蔵した流動砂１０ｄを
流動化開始速度で流動化を開始させ、スプラッシュ領域
１２ｂを形成させるとともに、流動砂層面１２ａを形成
する。

【００１６】即ち、ダンパ１８ｂの開度制御により前記
一次空気１８の空塔速度を上昇させ、気泡開始速度以上
にすると気泡流動領域１０には気泡が発生し、発生した
気泡により層内は撹乱され不均一流動状態の気泡流動層
を形成する。さらに空塔速度を増加させると気泡流動領
域１０の流動砂層面１２ａより流動砂１０ｄは飛び出さ
せられ、上部にスプラッシュ領域１２ｂを形成する。こ
の場合、上記一次空気１８はガス供給系１７のダンパ１
８ｂの開度制御により一次空気の比率割合を増減させ、
気泡流動領域１０の温度制御及びフリーボード１３の懸
濁濃度（ライザ差圧）の制御をするようにしてある。

【００１７】上記スプラッシュ領域１２ｂは、前記した
ように上下に高低差を以て配設した二次空気の投入口２
２ａ、２３ａ、２４ａを持ち、下部の流動砂層面１２ａ
に対し不連続な密度空間を形成している。なお、前記流
動砂層面１２ａより上方の適当箇所には被焼却物（廃棄
物）投入口１６が設けられている。更に前記サイクロン
からなる分離器１４の上部には排ガス出口１４ａが設け
られ同伴輸送された流動砂１０ｄを分離したあとの排ガ
ス３５を外部へ放出するようにしてある。

【００１８】スプラッシュ領域１２ｂには、高低差を持
たせて開口部を形成した二次空気投入口２２ａ、２３
ａ、２４ａとダンパ２２ｂ、２３ｂ、２４ｂとを設け、
ダンパ１９ｂを介して比率制御された二次空気１９をダ
ンパ２２ｂ、２３ｂ、２４ｂの開度制御により適宜選択
投入するようにし、該選択投入は後記するように炉床部
と炉頂部の炉内圧力Ｐ１、Ｐ２をそれぞれ検出し、コン
トロール部３０を介して適正圧力差を維持して、フリー
ボード１３の懸濁濃度と循環量とが適正になるようにし
てある。上記二次空気１９の各投入口２２ａ、２３ａ、
２４ａを持つスプラッシュ領域１２ｂと上部のフリーボ
ード１３で同伴流動部１２を形成する。

【００１９】上記構成により、スプラッシュ領域１２ｂ
で気泡の破裂により気泡より離脱して浮遊状態にある流
動媒体である流動砂１０ｄは、所定比率割合に制御され
た二次空気１９をスプラッシュ領域１２ｂに高低差を以
って形成され上段の二次空気の導入経路２２及び中段の
二次空気の導入経路２３及び下段の二次空気の導入経路
２４の内選択された１又は複数の経路に導入し、一次空
気１８とともにフリーボード１３内に輸送され、後段に
設けたサイクロン等の分離器１４に至り、その頂部の排
ガス出口１４ａより前記したように排ガス３５を排出さ
せるとともに、分離器１４で分離された流動砂１０ｄは
下部のシールポット部１５の貯留領域１５ａに貯留され
る。

【００２０】上記シールポット部１５は、ブロワ１７ｂ
より供給される流動化用空気２０、２１により貯留領域
１５ａに貯留し、ニューマチック領域１５ｂで貯留した
流動砂１０ｄをダクト１５ｃを介して、気泡流動領域１
０に還流するようにしてある。

【００２１】一次空気１８と二次空気１９の和は一定に
して流動砂１０ｄの循環量を一定にし、又シールポット
部１５の前記流動化空気２０、２１の送気量は一定にし
て流動砂１０ｄの気泡流動領域１０への還流量が一定に
なるように通常は制御しているが、一次空気１８と二次
空気１９の和及びシールポット部１５の流動化空気２
０、２１の送気量をコントロール部３０により増減制御
が可能なようにも構成してある。なお、図にはシールポ
ット部１５へ送気するブロワ１７ｂを別途設ける構成に
してあるが、基本的にはブロワ１７ａより分岐して送気
する。

【００２２】助燃料供給系２６は、高水分の汚泥等の廃
棄物を流動層内で燃焼させるために起きる、砂層温度の
低下を防ぐようにするためのもので、助燃料（重油や都
市ガス等）を使用して砂層温度を維持しているが、助燃
料をコントロール部３０により増減制御できるように構
成している。

【００２３】前記流動媒体抜き出し装置４３は、図２に
示すように、気泡流動領域１０の下部排出口４２に設け
た、スクリューコンベヤ４６と篩振動器等の砂分級器４
７とバッファータンク（貯溜槽）４８とコンベヤ４９と
投入口３１とコントロール部３０とからなり、流動層内
に粒子の内部循環部を形成している。

【００２４】上記流動媒体抜き出し装置４３において、
灰抜き出しのため行う、スクリューコンベヤ４６により
焼却灰等の不燃物とともに流動媒体を抜き出したあと、
振動篩等よりなる砂分級器４７を介して不燃物等を除去
した流動媒体をバッファータンク４８に一時保留する。
次いで、炉床部圧力Ｐ１と炉頂部圧力Ｐ２との圧力差が
基準設定値を超過した場合は、コントロール部３０とモ
ータ４９ａを介してコンベヤ４９の稼働速度を加減し
て、フリーボード１３にバッファータンク４８に貯留し
てある流動媒体である砂１０ｄを投入口３１より、圧力
差の超過分に比例する砂供給量をコントロール部３０に
より設定供給するようにしてある。

【００２５】その結果、フリーボード１３の粒子のホー
ルドアップ量は増加ないし減少するとともに、懸濁濃度
も増減させフリーボード１３の前記過大な圧力変動に対
応し、被焼却物の燃焼性状に起因する負荷の変動に幅広
く対応できるようにしてある。なお、流動媒体の抜き出
し量は、灰等の不燃物除去のため常時稼働するスクリュ
ーコンベヤ４６を介して行われるため、一定である。

【００２６】そして、上記のように予めバッファータン
ク４８に貯留してある砂１０ｄを炉内へ供給すること
は、その供給により当該炉の初期充填量は供給分だけ増
加させたことになり、これにより砂の循環量は増加させ
たことになり、フリーボードの熱容量は増大し負荷の対
応力を本来的にアップすることになる。

【００２７】コントロール部３０は、炉床部圧力Ｐ１と
炉頂部圧力Ｐ２をそれぞれ圧力検出器３０ａ、３０ｂに
よって検出し、両者の圧力差ΔＰ＝（Ｐ１−Ｐ２）が所
定規制ゾーンに入るように制御する。すなわち、コン
ベヤ４９の駆動源であるモータ４９ａを制御して砂戻し
量を操作する方法、ダンパ２０ｂ、２１ｂを開度制御
してシールポット空気量を操作する方法、ダンパ１８
ｂ、１９ｂを開度制御して一次空気１８と二次空気１９
との配分比率を操作する方法、又はダンパ２２ｂ、２
３ｂ、２４ｂの何れかを選択的に開くか若しくは開度制
御して二次空気１９の供給高さや各高さの量を操作する
方法、のいずれか１つ又は複数の組合せにより、流動砂
１０ｄの循環量を調整する。圧力差制御には、上記のほ
かに、助燃料供給系２６の供給量を調整することや、ブ
ロワ１７ａ、１７ｂによる総空気量を調整することで
も、行うことができる。なお、各圧力の値は例えばＰ１
が３００乃至６００ｍｍＡｑ、Ｐ２が１００ｍｍＡｑで
あるが、制御すべき圧力値は炉の高さ等の諸条件により
変動するもので装置固有のものであることから、圧力差
ΔＰも装置ごとに異なる。

【００２８】上述の砂戻し量を操作する方法やシールポ
ット空気量を操作する方法では、図３に示すように、炉
内懸濁密度はシールポット空気量の変化に追随し、炉内
砂投入により、懸濁密度（ライザ差圧）は増加する。

【００２９】上述の一次空気１８と二次空気１９との配
分比率を操作する方法では、図４に示すように、一次空
気１８の割合を増やすと、流動砂１０ｄの循環量が増え
て炉軸方向温度分布が均一になるように作用し、減らす
と循環量が減って下側の温度が下がり炉内温度の軸方向
の温度差が大きくなるので、ダンパ１８ｂとダンパ１９
ｂの開度制御による一次空気１８と二次空気１９との比
率制御割合により、気泡流動領域１０、スプラッシュ領
域１２ｂ、フリーボード１３内における流動砂１０ｄの
ホールドアップ量と懸濁濃度を設定し、炉床部圧力と炉
頂部圧力の制御を行う。例えば、懸濁濃度の上限及び下
限より一次空気と二次空気の比率を例えば１対２乃至２
対１のように設定する。

【００３０】また、上述の二次空気の供給高さ等を操作
する方法では、一次空気により気泡流動化された流動砂
１０ｄの密度が濃い領域（下方側）に二次空気を導入す
ると循環量が増え、薄い領域（上方側）に導入すると循
環量が減るので、下水汚泥等の被焼却物の燃料性状等に
対応して所定比率割合に制御された二次空気１９を、高
低差を以て形成された上段、中段、下段の導入経路２
２、２３、２４のいずれの経路に選択すべきかを決定す
る。基本的には真ん中の中段の導入経路２３を選択す
る。

【００３１】また、コントロール部３０は、気泡流動領
域１０の温度Ｔ１とフリーボード１３の温度Ｔ２をそれ
ぞれ温度検出器３０ｃ、３０ｄによって検出し、温度Ｔ
１が６５０℃以上で、温度Ｔ２が９５０℃以下となるよ
うに制御する。

【００３２】助燃料の着火点は６５０℃程度であること
を考慮し、温度Ｔ１が６５０℃以上となるように制御す
る。また、図５に示すように、亜酸化窒素（Ｎ₂Ｏ）は
温度が高くなる程減るが、あまり高くなりすぎると燃費
が悪くなり、またクリンカができ易くなり、さらにＮＯ
ｘが高くなるという傾向があることを考慮すると、温度
Ｔ２が９５０℃以下となるように制御する。このように
制御することで、助燃料の点火及び燃焼がスムーズに行
われ、また、フリーボード部温度を９５０℃以下にする
ことで、クリンカやＮＯｘ生成を抑制しながら、Ｎ₂Ｏ
の抑制、及び完全燃焼を達成することができる。

【００３３】なお、本実施形態では、炉床部圧力Ｐ１と
炉頂部圧力Ｐ２との圧力差制御と、温度Ｔ１及び温度Ｔ
２の各温度制御とを併用しているが、いずれか一方のみ
の制御も可能である。

【００３４】

【発明の効果】本発明に係る循環流動層焼却炉の運転方
法は、流動層下方より一次空気を吹き込みながら流動媒
体の気泡流動化を図るとともに、該気泡流動領域の流動
砂層面の気泡の破裂に伴って流動媒体の粒子が吹き上げ
られるスプラッシュ領域に二次空気を導入し、該二次空
気により前記吹き上げ粒子をフリーボードを介して炉外
に同伴輸送し、同伴輸送した粒子を分離器により捕集し
た後に外部循環部を介して前記気泡流動領域へ還流させ
るようにした循環流動層焼却炉の運転方法において、炉
頂と炉床との圧力差が所定範囲内になるように制御する
ものであり、砂循環量と関連ある圧力差に着目した制御
を行うので、砂循環量を容易に一定に保つことができ
る。

【００３５】上記炉頂と炉床との圧力差の制御は、流動
層下部の不燃物取出口より同伴排出されバッファータン
クに一時貯留された流動媒体を炉内に戻す量を操作する
方法、上記外部循環部の分離器の下方に、上記分離器に
より捕集した粒子を一時貯留させた後にダクトを介して
上記気泡流動領域に還流させるシールポット部への空気
量を操作する方法、上記一次空気と上記二次空気との配
分比率を操作する方法、又は上記二次空気の導入位置の
高さを操作する方法のいずれか１つ又はその組合せによ
り行うように構成すると、状況に応じた制御を行うこと
ができ、より確実な制御を行うことができる。

【００３６】また、本発明は、流動層下方より一次空気
を吹き込みながら流動媒体の気泡流動化を図るととも
に、該気泡流動領域の流動砂層面の気泡の破裂に伴って
流動媒体の粒子が吹き上げられるスプラッシュ領域に二
次空気を導入し、該二次空気により前記吹き上げ粒子を
フリーボードを介して炉外に同伴輸送し、同伴輸送した
粒子を分離器により捕集した後に外部循環部を介して前
記気泡流動領域へ還流させるようにした循環流動層焼却
炉の運転方法において、上記フリーボードの温度を９５
０℃以下に制御することを特徴とするので、クリンカや
ＮＯｘ生成を抑制しながら、Ｎ₂Ｏの抑制、及び完全燃
焼を達成することができ、排ガス処理のためのコストを
削減することができる。

【００３７】上記循環流動層焼却炉は、砂層温度を所定
温度に保持するための助燃料供給系を備えたものであ
り、上記気泡流動領域の温度を６５０℃以上に制御する
ようにすると、助燃料の点火と燃焼をスムーズに行うこ
とができ、燃料の浪費と爆発の危険性を回避することが
できる。

【００３８】上記循環流動層焼却炉は、砂層温度を所定
温度に保持するための助燃料供給系を備えたものであ
り、上記フリーボードの温度を９５０℃以下に制御し、
上記気泡流動領域の温度を６５０℃以上に制御するよう
にすると、クリンカやＮＯｘ生成を抑制しながら、Ｎ₂
Ｏの抑制、及び完全燃焼を達成することができるととも
に、助燃料の点火と燃焼をスムーズに行うことができ、
燃料の浪費と爆発の危険性を回避することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施形態に係る循環流動層焼却炉の
運転方法を実施する装置の全体概略構成を示す模式図で
ある。

【図２】図１の流動媒体抜き出し装置の概略の構成を示
す模式図である。

【図３】シールポット空気量変化に対するフリーボード
懸濁密度変化を示すグラフで、縦軸は懸濁密度、シール
ポット空気量、横軸は時間である。

【図４】一次空気と二次空気との配分と炉内軸方向温度
分布を示すグラフで、縦軸は分散板上高さ（ｍ）、横軸
は温度（℃）である。

【図５】炉頂温度とＮ₂Ｏ濃度との関係を示したグラフ
で、縦軸は炉出口濃度、横軸は炉頂温度（℃）である。

【符号の説明】

１０気泡流動領域１０ｃダクト１０ｄ流動砂１１流動層焼却炉１２同伴流動部１２ａ流動砂層面１２ｂスプラッシュ領域１３フリーボード１４分離器１４ａ排ガス出口１５シールポット部１５ａ貯留領域１５ｃダクト１６被焼却物投入口１７ガス供給系１７ａ、１７ｂブロワ１８一次空気１８ａ一次空気投入口１８ｂ、１９ｂ、２０ｂ、２１ｂ、２２ｂ、２３ｂ、２
４ｂダンパ１８ｃガス分散器１９二次空気２０、２１流動用空気２２、２３、２４導入径路２２ａ、２３ａ、２４ａ二次空気投入口２５ａ制御系２６助燃料供給系３０コントロール部３０ａ、３０ｂ圧力検出器３０ｃ、３０ｄ温度検出器３１投入口３５排ガス４２流動媒体排出口４３流動媒体抜き出し装置４６スクリューコンベヤ４７砂分級器４８バッファータンク４９コンベヤ４９ａモータＰ１炉床部圧力Ｐ２炉頂部圧力Ｔ１気泡流動領域の温度Ｔ２フリーボードの温度

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号ＦＩテーマコート゛(参考）Ｆ２３Ｇ 5/50 ＺＡＢＦ２３Ｇ 5/50 ＺＡＢＭＺＡＢＫＦ２３Ｃ 11/02 ３１１ (72)発明者清水義仁神奈川県横浜市金沢区幸浦一丁目８番地１三菱重工業株式会社横浜研究所内 (72)発明者逸見眞知神奈川県横浜市中区錦町12番地三菱重工業株式会社横浜製作所内 (72)発明者堀田俊和神奈川県横浜市中区錦町12番地三菱重工業株式会社横浜製作所内Ｆターム(参考） 3K062 AA11 AB01 AC01 AC02 BA02 BB02 CB03 DA08 DA12 DB06 DB07 DB08 DB13 DB30 3K064 AA08 AA18 AA20 AB03 AC02 AC06 AC12 AC13 AD04 AD08 AE02 AE04 BA07

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】流動層下方より一次空気を吹き込みなが
ら流動媒体の気泡流動化を図るとともに、該気泡流動領
域の流動砂層面の気泡の破裂に伴って流動媒体の粒子が
吹き上げられるスプラッシュ領域に二次空気を導入し、
該二次空気により前記吹き上げ粒子をフリーボードを介
して炉外に同伴輸送し、同伴輸送した粒子を分離器によ
り捕集した後に外部循環部を介して前記気泡流動領域へ
還流させるようにした循環流動層焼却炉の運転方法にお
いて、炉頂と炉床との圧力差が所定範囲内になるように
制御して、砂循環量を一定に保つことを特徴とする循環
流動層焼却炉の運転方法。
【請求項２】上記炉頂と炉床との圧力差の制御は、流
動層下部の不燃物取出口より同伴排出されバッファータ
ンクに一時貯留された流動媒体を炉内に戻す量を操作す
る方法、上記外部循環部の分離器の下方に、上記分離器
により捕集した粒子を一時貯留させた後にダクトを介し
て上記気泡流動領域に還流させるシールポット部への空
気量を操作する方法、上記一次空気と上記二次空気との
配分比率を操作する方法、又は上記二次空気の導入位置
の高さを操作する方法のいずれか１つ又はその組合せに
より行うことを特徴とする請求項１に記載の循環流動層
焼却炉の運転方法。
【請求項３】流動層下方より一次空気を吹き込みなが
ら流動媒体の気泡流動化を図るとともに、該気泡流動領
域の流動砂層面の気泡の破裂に伴って流動媒体の粒子が
吹き上げられるスプラッシュ領域に二次空気を導入し、
該二次空気により前記吹き上げ粒子をフリーボードを介
して炉外に同伴輸送し、同伴輸送した粒子を分離器によ
り捕集した後に外部循環部を介して前記気泡流動領域へ
還流させるようにした循環流動層焼却炉の運転方法にお
いて、上記フリーボードの温度を９５０℃以下に制御す
ることを特徴とする循環流動層焼却炉の運転方法。
【請求項４】上記循環流動層焼却炉は、砂層温度を所
定温度に保持するための助燃料供給系を備えたものであ
り、上記気泡流動領域の温度を６５０℃以上に制御する
ことを特徴とする請求項３に記載の循環流動層焼却炉の
運転方法。
【請求項５】上記循環流動層焼却炉は、砂層温度を所
定温度に保持するための助燃料供給系を備えたものであ
り、上記フリーボードの温度を９５０℃以下に制御し、
上記気泡流動領域の温度を６５０℃以上に制御すること
を特徴とする請求項１又は２に記載の循環流動層焼却炉
の運転方法。