JP2002121614A - 高清浄鋼の溶製方法 - Google Patents
高清浄鋼の溶製方法Info
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- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
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- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 溶鋼中の介在物を低減し、清浄性の高い鋼を
製造する方法を提供すること。 【解決手段】 転炉出鋼後、取鍋中の溶鋼に、ＲＨ脱ガ
ス処理装置で脱ガスおよび成分調整するＲＨ脱ガス処理
を施して鋼を溶製するにあたり、ＲＨ脱ガス処理後の取
鍋スラグ中のＴ．Ｆｅ濃度を０．４ｍａｓｓ％以上７ｍ
ａｓｓ％以下、ＳｉＯ２濃度を９ｍａｓｓ％以下、Ｃａ
Ｏ／Ａｌ２Ｏ３の比を１以上２以下とする。
製造する方法を提供すること。 【解決手段】 転炉出鋼後、取鍋中の溶鋼に、ＲＨ脱ガ
ス処理装置で脱ガスおよび成分調整するＲＨ脱ガス処理
を施して鋼を溶製するにあたり、ＲＨ脱ガス処理後の取
鍋スラグ中のＴ．Ｆｅ濃度を０．４ｍａｓｓ％以上７ｍ
ａｓｓ％以下、ＳｉＯ２濃度を９ｍａｓｓ％以下、Ｃａ
Ｏ／Ａｌ２Ｏ３の比を１以上２以下とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、清浄性の高い鋼を
製造する方法に関するものである。
製造する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、製鋼段階での取鍋精錬および鋳造
技術の進歩により介在物が少なく清浄性の高い鋼塊・鋳
片の溶製が可能となっているものの、鉄鋼材料に要求さ
れる材料特性もその使用用途の拡大、過酷化により従来
に増して高性能化している。脱酸時に生成するアルミナ
はガス攪拌等で大部分は系外へ除去されるものの、一部
は溶鋼内に懸濁したまま凝固し、最終製品の欠陥に影響
を及ぼす場合があり、これら介在物の積極的除去が重要
な課題である。
技術の進歩により介在物が少なく清浄性の高い鋼塊・鋳
片の溶製が可能となっているものの、鉄鋼材料に要求さ
れる材料特性もその使用用途の拡大、過酷化により従来
に増して高性能化している。脱酸時に生成するアルミナ
はガス攪拌等で大部分は系外へ除去されるものの、一部
は溶鋼内に懸濁したまま凝固し、最終製品の欠陥に影響
を及ぼす場合があり、これら介在物の積極的除去が重要
な課題である。
【０００３】介在物を除去、無害化する方法としては、
例えば、特開平３−４７９１０号公報に、溶鋼にＣａＯ
系の粉体を添加し、アルミキルド鋼の介在物をＡｌ２Ｏ
３からＣａＯ−Ａｌ２Ｏ３系に変える方法が提案されて
いる。また、ＣａＯ−Ａｌ２Ｏ３系以外への形態制御を
する方法として、特開平３−１００２３３号公報に、金
属Ｍｇを溶鋼中に添加し、一旦生成したＡｌ２Ｏ３をＡ
ｌ２Ｏ３−ＭｇＯ系へ変化させて介在物の無害化を図る
方法が提案されている。
例えば、特開平３−４７９１０号公報に、溶鋼にＣａＯ
系の粉体を添加し、アルミキルド鋼の介在物をＡｌ２Ｏ
３からＣａＯ−Ａｌ２Ｏ３系に変える方法が提案されて
いる。また、ＣａＯ−Ａｌ２Ｏ３系以外への形態制御を
する方法として、特開平３−１００２３３号公報に、金
属Ｍｇを溶鋼中に添加し、一旦生成したＡｌ２Ｏ３をＡ
ｌ２Ｏ３−ＭｇＯ系へ変化させて介在物の無害化を図る
方法が提案されている。
【０００４】しかし、ＣａＯ系を添加する場合は生成し
た大きなＣａＯ−Ａｌ２Ｏ３が必ずしも鋼中から除去さ
れず、鋼塊・鋳片中に残存して逆に品質を悪化させたり
する等安定して清浄性が得られない。また、金属Ｍｇ添
加の場合には、Ｍｇの蒸気圧が高いためＭｇの歩留まり
が悪く、金属Ｍｇ自体も高価なためコストが高くなる
点、さらにＡｌ２Ｏ３より高融点になるために制御幅が
狭く、操業の安定性の面から介在物の絶対量を大幅に低
減できるまでは至らないのが現状である。
た大きなＣａＯ−Ａｌ２Ｏ３が必ずしも鋼中から除去さ
れず、鋼塊・鋳片中に残存して逆に品質を悪化させたり
する等安定して清浄性が得られない。また、金属Ｍｇ添
加の場合には、Ｍｇの蒸気圧が高いためＭｇの歩留まり
が悪く、金属Ｍｇ自体も高価なためコストが高くなる
点、さらにＡｌ２Ｏ３より高融点になるために制御幅が
狭く、操業の安定性の面から介在物の絶対量を大幅に低
減できるまでは至らないのが現状である。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、以上の点に
鑑みてなされたものであり、溶鋼中の介在物を低減し、
清浄性の高い鋼を製造する方法を提供することを目的と
する。
鑑みてなされたものであり、溶鋼中の介在物を低減し、
清浄性の高い鋼を製造する方法を提供することを目的と
する。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、鋼に含ま
れる介在物の実態を調査し、その対策を検討した。その
結果、製品の欠陥発生割合を低減するには、鋼中の介在
物を減らすことが重要であり、介在物の量とＲＨ脱ガス
処理後の取鍋スラグの組成とには相関があることを見出
した。すなわち、Ａｌを添加した後にスラグの組成が悪
いと、溶鋼中のＡｌが再酸化してアルミナ介在物が生成
し、製品の欠陥発生率が高くなる。
れる介在物の実態を調査し、その対策を検討した。その
結果、製品の欠陥発生割合を低減するには、鋼中の介在
物を減らすことが重要であり、介在物の量とＲＨ脱ガス
処理後の取鍋スラグの組成とには相関があることを見出
した。すなわち、Ａｌを添加した後にスラグの組成が悪
いと、溶鋼中のＡｌが再酸化してアルミナ介在物が生成
し、製品の欠陥発生率が高くなる。
【０００７】本発明は上記知見に鑑みてなされたもので
あって、第１発明は、転炉出鋼後、取鍋中の溶鋼に、Ｒ
Ｈ脱ガス処理装置で脱ガスおよび成分調整するＲＨ脱ガ
ス処理を施して鋼を溶製するにあたり、ＲＨ脱ガス処理
後の取鍋スラグ中のＴ．Ｆｅ濃度を０．４ｍａｓｓ％以
上７ｍａｓｓ％以下、ＳｉＯ２濃度を９ｍａｓｓ％以
下、ＣａＯ／Ａｌ２Ｏ３の値を１以上２以下とすること
を特徴とする高清浄鋼の溶製方法を提供する。
あって、第１発明は、転炉出鋼後、取鍋中の溶鋼に、Ｒ
Ｈ脱ガス処理装置で脱ガスおよび成分調整するＲＨ脱ガ
ス処理を施して鋼を溶製するにあたり、ＲＨ脱ガス処理
後の取鍋スラグ中のＴ．Ｆｅ濃度を０．４ｍａｓｓ％以
上７ｍａｓｓ％以下、ＳｉＯ２濃度を９ｍａｓｓ％以
下、ＣａＯ／Ａｌ２Ｏ３の値を１以上２以下とすること
を特徴とする高清浄鋼の溶製方法を提供する。
【０００８】第２発明は、第１発明において、転炉出鋼
時に、石灰、またはＣａＯをベースとした合成フラック
ス、および金属Ａｌを取鍋に添加することを特徴とする
高清浄鋼の溶製方法を提供する。
時に、石灰、またはＣａＯをベースとした合成フラック
ス、および金属Ａｌを取鍋に添加することを特徴とする
高清浄鋼の溶製方法を提供する。
【０００９】第３発明は、第２発明において、前記石灰
または合成フラックスを添加した後、取鍋を揺動させる
ことを特徴とする高清浄鋼の溶製方法を提供する。
または合成フラックスを添加した後、取鍋を揺動させる
ことを特徴とする高清浄鋼の溶製方法を提供する。
【００１０】第４発明は、第１発明から第３発明のいず
れかにおいて、前記ＲＨ脱ガス処理の処理前および／ま
たは処理中に、石灰、またはＣａＯをベースとした合成
フラックス、および金属Ａｌとをスラグに添加すること
を特徴とする高清浄鋼の溶製方法を提供する。
れかにおいて、前記ＲＨ脱ガス処理の処理前および／ま
たは処理中に、石灰、またはＣａＯをベースとした合成
フラックス、および金属Ａｌとをスラグに添加すること
を特徴とする高清浄鋼の溶製方法を提供する。
【００１１】なお、本発明におけるスラグ中のＴ．Ｆｅ
濃度とは、スラグ中にＦｅＯ、Ｆｅ ２Ｏ３等として含ま
れる酸化鉄中のＦｅの総和の濃度のことである。
濃度とは、スラグ中にＦｅＯ、Ｆｅ ２Ｏ３等として含ま
れる酸化鉄中のＦｅの総和の濃度のことである。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下、本発明について具体的に説
明する。本発明における高清浄鋼の溶製方法は、転炉出
鋼後、取鍋中の溶鋼に、ＲＨ脱ガス処理装置で脱ガスお
よび成分調整するＲＨ脱ガス処理を施して鋼を溶製する
にあたり、ＲＨ脱ガス処理後の取鍋スラグ中のＴ．Ｆｅ
濃度を０．４ｍａｓｓ％以上７ｍａｓｓ％以下、ＳｉＯ
２濃度を９ｍａｓｓ％以下、ＣａＯ／Ａｌ２Ｏ３の値を
１以上２以下とするものである。
明する。本発明における高清浄鋼の溶製方法は、転炉出
鋼後、取鍋中の溶鋼に、ＲＨ脱ガス処理装置で脱ガスお
よび成分調整するＲＨ脱ガス処理を施して鋼を溶製する
にあたり、ＲＨ脱ガス処理後の取鍋スラグ中のＴ．Ｆｅ
濃度を０．４ｍａｓｓ％以上７ｍａｓｓ％以下、ＳｉＯ
２濃度を９ｍａｓｓ％以下、ＣａＯ／Ａｌ２Ｏ３の値を
１以上２以下とするものである。
【００１３】転炉出鋼後、ＲＨ脱ガス処理して鋼を溶製
する方法においては、処理後の取鍋スラグ中のＦｅおよ
びＳｉＯ２は、それぞれ下記（１）および（２）式の反
応を示して溶鋼中のＡｌを再酸化してアルミナを生成
し、鋼中の介在物を増大することから、処理後の取鍋ス
ラグ中のＴ．Ｆｅ濃度およびＳｉＯ２濃度はいずれも低
く抑えることが重要である。 ３ＦｅＯ＋２Ａｌ→Ａｌ２Ｏ３＋３Ｆｅ …… （１） ３ＳｉＯ２＋４Ａｌ→２Ａｌ２Ｏ３＋３Ｓｉ …… （２）
する方法においては、処理後の取鍋スラグ中のＦｅおよ
びＳｉＯ２は、それぞれ下記（１）および（２）式の反
応を示して溶鋼中のＡｌを再酸化してアルミナを生成
し、鋼中の介在物を増大することから、処理後の取鍋ス
ラグ中のＴ．Ｆｅ濃度およびＳｉＯ２濃度はいずれも低
く抑えることが重要である。 ３ＦｅＯ＋２Ａｌ→Ａｌ２Ｏ３＋３Ｆｅ …… （１） ３ＳｉＯ２＋４Ａｌ→２Ａｌ２Ｏ３＋３Ｓｉ …… （２）
【００１４】このことから、本発明では、ＲＨ脱ガス処
理後の取鍋スラグ中のＴ．Ｆｅ濃度を０．４ｍａｓｓ％
以上７ｍａｓｓ％以下、ＳｉＯ２濃度を９ｍａｓｓ％以
下と規定した。Ｔ．Ｆｅ濃度が７ｍａｓｓ％超またはＳ
ｉＯ２濃度が９ｍａｓｓ％超では上記（１）または
（２）式に示した反応により生成したアルミナによる製
品欠陥の発生が顕著となる。一方、Ｔ．Ｆｅ濃度が０．
４％未満では上記（１）式の反応によるＡｌの再酸化量
が激減するため、スラグがＡｌの再酸化量の支配的要因
でなくなり、雰囲気や耐火物の影響が現れ始め、Ｔ．Ｆ
ｅ濃度をさらに低減しても介在物量をそれ以上低減する
効果が得られない。Ｔ．Ｆｅ濃度は３ｍａｓｓ％以下と
することが望ましく、ＳｉＯ２濃度は５ｍａｓｓ％以下
とすることが望ましい。これにより製品欠陥の発生をよ
り有効に防止することができる。
理後の取鍋スラグ中のＴ．Ｆｅ濃度を０．４ｍａｓｓ％
以上７ｍａｓｓ％以下、ＳｉＯ２濃度を９ｍａｓｓ％以
下と規定した。Ｔ．Ｆｅ濃度が７ｍａｓｓ％超またはＳ
ｉＯ２濃度が９ｍａｓｓ％超では上記（１）または
（２）式に示した反応により生成したアルミナによる製
品欠陥の発生が顕著となる。一方、Ｔ．Ｆｅ濃度が０．
４％未満では上記（１）式の反応によるＡｌの再酸化量
が激減するため、スラグがＡｌの再酸化量の支配的要因
でなくなり、雰囲気や耐火物の影響が現れ始め、Ｔ．Ｆ
ｅ濃度をさらに低減しても介在物量をそれ以上低減する
効果が得られない。Ｔ．Ｆｅ濃度は３ｍａｓｓ％以下と
することが望ましく、ＳｉＯ２濃度は５ｍａｓｓ％以下
とすることが望ましい。これにより製品欠陥の発生をよ
り有効に防止することができる。
【００１５】また、ＲＨ脱ガス処理後の取鍋スラグ中の
ＣａＯ濃度とＡｌ２Ｏ３濃度との比であるＣａＯ／Ａｌ
２Ｏ３の値を１以上２以下と規定したのは、この値が２
を超えると処理温度でのスラグの溶融性が悪くなり、裸
湯面が露出しやすくなって空気による再酸化が増加する
ためであり、一方、この値が１未満ではスラグ中のＡｌ
２Ｏ３濃度が高くなるため、溶鋼中に懸濁していたＡｌ
２Ｏ３が浮上してきた際に速やかにスラグに吸収されに
くくなるためである。
ＣａＯ濃度とＡｌ２Ｏ３濃度との比であるＣａＯ／Ａｌ
２Ｏ３の値を１以上２以下と規定したのは、この値が２
を超えると処理温度でのスラグの溶融性が悪くなり、裸
湯面が露出しやすくなって空気による再酸化が増加する
ためであり、一方、この値が１未満ではスラグ中のＡｌ
２Ｏ３濃度が高くなるため、溶鋼中に懸濁していたＡｌ
２Ｏ３が浮上してきた際に速やかにスラグに吸収されに
くくなるためである。
【００１６】本発明においては、処理後の取鍋スラグ組
成が上記の規定を満たすようにＲＨ脱ガス処理を施すこ
とにより、清浄性の高い鋼を溶製することができる。Ｒ
Ｈ到着のスラグでは、処理中に脱炭の酸化精錬やＡｌ投
入後の還元精錬などにより組成が変化するためバラツキ
が大きく、鋼の清浄性を示す指標にはなりにくい。これ
に対して、処理後の取鍋スラグ組成はバラツキが少な
く、これを指標とすることで鋼の高清浄性を確保するこ
とができる。
成が上記の規定を満たすようにＲＨ脱ガス処理を施すこ
とにより、清浄性の高い鋼を溶製することができる。Ｒ
Ｈ到着のスラグでは、処理中に脱炭の酸化精錬やＡｌ投
入後の還元精錬などにより組成が変化するためバラツキ
が大きく、鋼の清浄性を示す指標にはなりにくい。これ
に対して、処理後の取鍋スラグ組成はバラツキが少な
く、これを指標とすることで鋼の高清浄性を確保するこ
とができる。
【００１７】処理後の取鍋スラグ組成が上記の規定を満
たすようにＲＨ脱ガス処理を施すためには、転炉出鋼
時、ＲＨ到着時もしくはＲＨ処理中に、スラグを改質す
る改質剤として石灰、またはＣａＯをベースとした合成
フラックス、および金属Ａｌを添加することが好まし
い。転炉出鋼時にはＴ．Ｆｅ濃度が高いスラグが不可避
的に取鍋に混入するが、このようにすることでスラグの
Ｔ．Ｆｅ濃度を低下させることができる。このような改
質剤は、転炉出鋼時に添加する場合には取鍋に直接添加
することができ、ＲＨ到着時もしくはＲＨ処理中に添加
する場合にはＲＨ脱ガス処理装置で添加することができ
る。
たすようにＲＨ脱ガス処理を施すためには、転炉出鋼
時、ＲＨ到着時もしくはＲＨ処理中に、スラグを改質す
る改質剤として石灰、またはＣａＯをベースとした合成
フラックス、および金属Ａｌを添加することが好まし
い。転炉出鋼時にはＴ．Ｆｅ濃度が高いスラグが不可避
的に取鍋に混入するが、このようにすることでスラグの
Ｔ．Ｆｅ濃度を低下させることができる。このような改
質剤は、転炉出鋼時に添加する場合には取鍋に直接添加
することができ、ＲＨ到着時もしくはＲＨ処理中に添加
する場合にはＲＨ脱ガス処理装置で添加することができ
る。
【００１８】また、添加した石灰等とスラグとの反応性
を高めるためには、転炉出鋼時の溶鋼に石灰、またはＣ
ａＯをベースとした合成フラックスを添加した後、取鍋
を揺動させることが好ましい。取鍋の揺動は、取鍋を運
搬するクレーンまたは鍋台車等を用いて行うことができ
る。
を高めるためには、転炉出鋼時の溶鋼に石灰、またはＣ
ａＯをベースとした合成フラックスを添加した後、取鍋
を揺動させることが好ましい。取鍋の揺動は、取鍋を運
搬するクレーンまたは鍋台車等を用いて行うことができ
る。
【００１９】
【実施例】高炉から出た溶銑を脱硫、脱燐の溶銑予備処
理を経た後に、転炉で吹錬した約２５０トンの溶鋼を取
鍋に出鋼した。出鋼した溶鋼の成分は、［Ｃ］：０．０
３〜０．０５ｍａｓｓ％、［Ｓｉ］：０．０５ｍａｓｓ
％以下、［Ｍｎ］：０．２〜０．４ｍａｓｓ％、
［Ｐ］：０．０１ｍａｓｓ％以下、［Ｓ］：０．００３
ｍａｓｓ％以下であった。
理を経た後に、転炉で吹錬した約２５０トンの溶鋼を取
鍋に出鋼した。出鋼した溶鋼の成分は、［Ｃ］：０．０
３〜０．０５ｍａｓｓ％、［Ｓｉ］：０．０５ｍａｓｓ
％以下、［Ｍｎ］：０．２〜０．４ｍａｓｓ％、
［Ｐ］：０．０１ｍａｓｓ％以下、［Ｓ］：０．００３
ｍａｓｓ％以下であった。
【００２０】その後、ＲＨ脱ガス装置を用いて、環流用
Ａｒガス量が２０００〜３０００ＮＬ／ｍｉｎ、槽内真
空度が１ｔｏｒｒ（１３３Ｐａ）以下の種々の条件でＲ
Ｈ脱ガス処理を施し、所定の［Ｃ］、［Ｓｉ］、［Ｍ
ｎ］、［Ａｌ］濃度等に調整した後、連続鋳造機にて溶
鋼をスラブとした。なお、転炉から取鍋への出鋼時、Ｒ
Ｈ到着時またはＲＨ処理中のいずれかのタイミングで、
ＣａＯをベースとし、５０％ＣａＯ−４５％Ａｌ２Ｏ３
−５％ＳｉＯ２の組成を有するプリメルトフラックス、
および金属Ａｌを添加して、ＲＨ脱ガスは、Ａｌ添加後
の環流時間が１０〜１２分間とほぼ一定となるように調
整して行った。また、一部の条件ではフラックスを添加
した後に取鍋を運搬するクレーンまたは鍋台車を用いて
取鍋を揺動させた。また、ＲＨ脱ガス処理を施した後の
取鍋からスラグを採取し、その組成を分析した。一方、
連続鋳造で得られたスラブを圧延機で圧延し、冷延コイ
ルにおける欠陥発生を欠陥発生指数で評価し、欠陥発生
とＲＨ処理後の取鍋スラグ組成との関係を調査した。な
お、欠陥発生指数とは欠陥発生頻度をコイル重量あたり
で標準化した値であり、欠陥発生指数０．３以下が基準
を満足する領域である。
Ａｒガス量が２０００〜３０００ＮＬ／ｍｉｎ、槽内真
空度が１ｔｏｒｒ（１３３Ｐａ）以下の種々の条件でＲ
Ｈ脱ガス処理を施し、所定の［Ｃ］、［Ｓｉ］、［Ｍ
ｎ］、［Ａｌ］濃度等に調整した後、連続鋳造機にて溶
鋼をスラブとした。なお、転炉から取鍋への出鋼時、Ｒ
Ｈ到着時またはＲＨ処理中のいずれかのタイミングで、
ＣａＯをベースとし、５０％ＣａＯ−４５％Ａｌ２Ｏ３
−５％ＳｉＯ２の組成を有するプリメルトフラックス、
および金属Ａｌを添加して、ＲＨ脱ガスは、Ａｌ添加後
の環流時間が１０〜１２分間とほぼ一定となるように調
整して行った。また、一部の条件ではフラックスを添加
した後に取鍋を運搬するクレーンまたは鍋台車を用いて
取鍋を揺動させた。また、ＲＨ脱ガス処理を施した後の
取鍋からスラグを採取し、その組成を分析した。一方、
連続鋳造で得られたスラブを圧延機で圧延し、冷延コイ
ルにおける欠陥発生を欠陥発生指数で評価し、欠陥発生
とＲＨ処理後の取鍋スラグ組成との関係を調査した。な
お、欠陥発生指数とは欠陥発生頻度をコイル重量あたり
で標準化した値であり、欠陥発生指数０．３以下が基準
を満足する領域である。
【００２１】得られた結果を図１から図３に整理して示
す。図１は、ＲＨ脱ガス処理後の取鍋スラグ組成がＳｉ
Ｏ２濃度≦９ｍａｓｓ％および１≦ＣａＯ／Ａｌ２Ｏ３
≦２を満足する場合を抽出し、横軸をＴ．Ｆｅ濃度と
し、縦軸を欠陥発生指数として示したグラフである。図
２は、ＲＨ脱ガス処理後の取鍋スラグ組成が０．４ｍａ
ｓｓ％≦Ｔ．Ｆｅ濃度≦７ｍａｓｓ％および１≦ＣａＯ
／Ａｌ２Ｏ３≦２を満足する場合を抽出し、横軸をＳｉ
Ｏ２濃度とし、縦軸を欠陥発生指数として示したグラフ
である。図３は、ＲＨ脱ガス処理後の取鍋スラグ組成が
０．４ｍａｓｓ％≦Ｔ．Ｆｅ濃度≦７ｍａｓｓ％および
ＳｉＯ２濃度≦９ｍａｓｓ％を満足する場合を抽出し、
横軸をＣａＯ／Ａｌ２Ｏ３の値とし、縦軸を欠陥発生指
数として示したグラフである。
す。図１は、ＲＨ脱ガス処理後の取鍋スラグ組成がＳｉ
Ｏ２濃度≦９ｍａｓｓ％および１≦ＣａＯ／Ａｌ２Ｏ３
≦２を満足する場合を抽出し、横軸をＴ．Ｆｅ濃度と
し、縦軸を欠陥発生指数として示したグラフである。図
２は、ＲＨ脱ガス処理後の取鍋スラグ組成が０．４ｍａ
ｓｓ％≦Ｔ．Ｆｅ濃度≦７ｍａｓｓ％および１≦ＣａＯ
／Ａｌ２Ｏ３≦２を満足する場合を抽出し、横軸をＳｉ
Ｏ２濃度とし、縦軸を欠陥発生指数として示したグラフ
である。図３は、ＲＨ脱ガス処理後の取鍋スラグ組成が
０．４ｍａｓｓ％≦Ｔ．Ｆｅ濃度≦７ｍａｓｓ％および
ＳｉＯ２濃度≦９ｍａｓｓ％を満足する場合を抽出し、
横軸をＣａＯ／Ａｌ２Ｏ３の値とし、縦軸を欠陥発生指
数として示したグラフである。
【００２２】図１から図３より、処理後の取鍋中のスラ
グ組成が、Ｔ．Ｆｅ濃度：０．４ｍａｓｓ％以上７ｍａ
ｓｓ％以下、ＳｉＯ２濃度：９ｍａｓｓ％以下、ＣａＯ
／Ａｌ２Ｏ３の値：１以上２以下となるようにＲＨ脱ガ
ス処理することにより、冷延コイルでの欠陥発生指数を
０．３以下とすることができ、基準を満足する清浄度の
高い鋼を溶製することができることがわかる。また、さ
らに、Ｔ．Ｆｅ濃度が３ｍａｓｓ％以下となるようにし
た場合、および、ＳｉＯ２濃度が５ｍａｓｓ％以下とな
るようにした場合には、冷延コイルでの欠陥発生指数を
より低い値に抑えることができることがわかる。
グ組成が、Ｔ．Ｆｅ濃度：０．４ｍａｓｓ％以上７ｍａ
ｓｓ％以下、ＳｉＯ２濃度：９ｍａｓｓ％以下、ＣａＯ
／Ａｌ２Ｏ３の値：１以上２以下となるようにＲＨ脱ガ
ス処理することにより、冷延コイルでの欠陥発生指数を
０．３以下とすることができ、基準を満足する清浄度の
高い鋼を溶製することができることがわかる。また、さ
らに、Ｔ．Ｆｅ濃度が３ｍａｓｓ％以下となるようにし
た場合、および、ＳｉＯ２濃度が５ｍａｓｓ％以下とな
るようにした場合には、冷延コイルでの欠陥発生指数を
より低い値に抑えることができることがわかる。
【００２３】また、転炉出鋼時、ＲＨ到着時もしくはＲ
Ｈ処理中に、スラグを改質する改質剤として合成フラッ
クスと金属Ａｌとを添加することにより、スラグのＴ．
Ｆｅを低下させることができることが確認された。さら
に、合成フラックスを添加した後に取鍋を揺動させるこ
とにより、スラグと合成フラックスとの反応性を高める
効果があることも確認された。
Ｈ処理中に、スラグを改質する改質剤として合成フラッ
クスと金属Ａｌとを添加することにより、スラグのＴ．
Ｆｅを低下させることができることが確認された。さら
に、合成フラックスを添加した後に取鍋を揺動させるこ
とにより、スラグと合成フラックスとの反応性を高める
効果があることも確認された。
【００２４】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
欠陥起因となる介在物量を激減し、清浄性に優れた鋼を
溶製することが可能となる。
欠陥起因となる介在物量を激減し、清浄性に優れた鋼を
溶製することが可能となる。
【図１】Ｔ．Ｆｅ濃度と欠陥発生指数との関係を示すグ
ラフ。
ラフ。
【図２】ＳｉＯ２濃度と欠陥発生指数との関係を示すグ
ラフ。
ラフ。
【図３】ＣａＯ濃度とＡｌ２Ｏ３濃度との比であるＣａ
Ｏ／Ａｌ２Ｏ３の値と欠陥発生指数との関係を示すグラ
フ。
Ｏ／Ａｌ２Ｏ３の値と欠陥発生指数との関係を示すグラ
フ。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 菊地 良輝 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 渡辺 敦 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 櫻井 栄司 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 Ｆターム(参考） 4K002 BD10 4K013 AA07 AA09 BA14 CA02 CB06 CB09 CE01 CE05 CE07 CF01 CF13 DA03 DA05 DA09 DA10 DA12 EA03 EA04 EA05 EA19 FA05 FA06
Claims (4)
- 【請求項１】 転炉出鋼後、取鍋中の溶鋼に、ＲＨ脱ガ
ス処理装置で脱ガスおよび成分調整するＲＨ脱ガス処理
を施して鋼を溶製するにあたり、ＲＨ脱ガス処理後の取
鍋スラグ中のＴ．Ｆｅ濃度を０．４ｍａｓｓ％以上７ｍ
ａｓｓ％以下、ＳｉＯ２濃度を９ｍａｓｓ％以下、Ｃａ
Ｏ／Ａｌ２Ｏ３の値を１以上２以下とすることを特徴と
する高清浄鋼の溶製方法。 - 【請求項２】 転炉出鋼時に、石灰、またはＣａＯをベ
ースとした合成フラックス、および金属Ａｌを取鍋に添
加することを特徴とする請求項１に記載の高清浄鋼の溶
製方法。 - 【請求項３】 前記石灰または合成フラックスを添加し
た後、取鍋を揺動させることを特徴とする請求項２に記
載の高清浄鋼の溶製方法。 - 【請求項４】 前記ＲＨ脱ガス処理の処理前および／ま
たは処理中に、石灰、またはＣａＯをベースとした合成
フラックス、および金属Ａｌとをスラグに添加すること
を特徴とする請求項１から請求項３に記載の高清浄鋼の
溶製方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000313944A JP2002121614A (ja) | 2000-10-13 | 2000-10-13 | 高清浄鋼の溶製方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000313944A JP2002121614A (ja) | 2000-10-13 | 2000-10-13 | 高清浄鋼の溶製方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002121614A true JP2002121614A (ja) | 2002-04-26 |
Family
ID=18793274
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000313944A Pending JP2002121614A (ja) | 2000-10-13 | 2000-10-13 | 高清浄鋼の溶製方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002121614A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101749001B1 (ko) | 2016-08-23 | 2017-06-19 | 현대제철 주식회사 | 용강 슬래그의 염기도 예측 방법 |
-
2000
- 2000-10-13 JP JP2000313944A patent/JP2002121614A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101749001B1 (ko) | 2016-08-23 | 2017-06-19 | 현대제철 주식회사 | 용강 슬래그의 염기도 예측 방법 |
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