JP2002090557A - 光導波路型回折格子素子、光導波路型回折格子素子製造方法、合分波モジュールおよび光伝送システム - Google Patents
光導波路型回折格子素子、光導波路型回折格子素子製造方法、合分波モジュールおよび光伝送システムInfo
- Publication number
- JP2002090557A JP2002090557A JP2000285560A JP2000285560A JP2002090557A JP 2002090557 A JP2002090557 A JP 2002090557A JP 2000285560 A JP2000285560 A JP 2000285560A JP 2000285560 A JP2000285560 A JP 2000285560A JP 2002090557 A JP2002090557 A JP 2002090557A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- diffraction grating
- optical waveguide
- waveguide type
- band
- type diffraction
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
- G02B6/02—Optical fibres with cladding with or without a coating
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
- G02B6/02—Optical fibres with cladding with or without a coating
- G02B6/02057—Optical fibres with cladding with or without a coating comprising gratings
- G02B6/02076—Refractive index modulation gratings, e.g. Bragg gratings
- G02B6/02123—Refractive index modulation gratings, e.g. Bragg gratings characterised by the method of manufacture of the grating
- G02B6/02133—Refractive index modulation gratings, e.g. Bragg gratings characterised by the method of manufacture of the grating using beam interference
- G02B6/02138—Refractive index modulation gratings, e.g. Bragg gratings characterised by the method of manufacture of the grating using beam interference based on illuminating a phase mask
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
- G02B6/02—Optical fibres with cladding with or without a coating
- G02B6/02057—Optical fibres with cladding with or without a coating comprising gratings
- G02B6/02076—Refractive index modulation gratings, e.g. Bragg gratings
- G02B6/0208—Refractive index modulation gratings, e.g. Bragg gratings characterised by their structure, wavelength response
- G02B6/02085—Refractive index modulation gratings, e.g. Bragg gratings characterised by their structure, wavelength response characterised by the grating profile, e.g. chirped, apodised, tilted, helical
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
- G02B6/24—Coupling light guides
- G02B6/26—Optical coupling means
- G02B6/28—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals
- G02B6/293—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals with wavelength selective means
- G02B6/29304—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals with wavelength selective means operating by diffraction, e.g. grating
- G02B6/29316—Light guides comprising a diffractive element, e.g. grating in or on the light guide such that diffracted light is confined in the light guide
- G02B6/29317—Light guides of the optical fibre type
- G02B6/29319—With a cascade of diffractive elements or of diffraction operations
- G02B6/2932—With a cascade of diffractive elements or of diffraction operations comprising a directional router, e.g. directional coupler, circulator
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
- G02B6/02—Optical fibres with cladding with or without a coating
- G02B6/02057—Optical fibres with cladding with or without a coating comprising gratings
- G02B6/02076—Refractive index modulation gratings, e.g. Bragg gratings
- G02B6/02171—Refractive index modulation gratings, e.g. Bragg gratings characterised by means for compensating environmentally induced changes
- G02B6/02176—Refractive index modulation gratings, e.g. Bragg gratings characterised by means for compensating environmentally induced changes due to temperature fluctuations
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Diffracting Gratings Or Hologram Optical Elements (AREA)
- Optical Integrated Circuits (AREA)
- Optical Fibers, Optical Fiber Cores, And Optical Fiber Bundles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 反射帯域内の光が反射する際に生じる群遅延
差が小さい等の特徴を有する光導波路型回折格子素子を
提供する。 【解決手段】 光導波路型回折格子素子は、光ファイバ
における光導波方向の所定範囲に亘って屈折率変調によ
る回折格子が形成されており、この光ファイバを導波す
る光のうち反射帯域内の光を回折格子により選択的に反
射する光導波路型回折格子素子であって、透過率がＴ0
以下である連続した波長帯域のうち最大帯域幅のものを
第１帯域とし、反射率がＲ0となる波長のうちの最大波
長と最小波長との間の波長帯域を第２帯域としたとき
に、Ｔ0が−２０ｄＢ以下であり、Ｒ0が−２０ｄＢ以下
であり、第１帯域の幅Ｂ1と第２帯域の幅Ｂ2との比（Ｂ
1／Ｂ2）が０．３以上であり、第１帯域内の光が回折格
子により反射されることにより生じる最大群遅延差が所
定の限界値以下である。
差が小さい等の特徴を有する光導波路型回折格子素子を
提供する。 【解決手段】 光導波路型回折格子素子は、光ファイバ
における光導波方向の所定範囲に亘って屈折率変調によ
る回折格子が形成されており、この光ファイバを導波す
る光のうち反射帯域内の光を回折格子により選択的に反
射する光導波路型回折格子素子であって、透過率がＴ0
以下である連続した波長帯域のうち最大帯域幅のものを
第１帯域とし、反射率がＲ0となる波長のうちの最大波
長と最小波長との間の波長帯域を第２帯域としたとき
に、Ｔ0が−２０ｄＢ以下であり、Ｒ0が−２０ｄＢ以下
であり、第１帯域の幅Ｂ1と第２帯域の幅Ｂ2との比（Ｂ
1／Ｂ2）が０．３以上であり、第１帯域内の光が回折格
子により反射されることにより生じる最大群遅延差が所
定の限界値以下である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、光導波路における
光導波方向の所定範囲に亘って屈折率変調による回折格
子が形成された光導波路型回折格子素子、この光導波路
型回折格子素子を含み光を合波または分波する合分波モ
ジュール、および、この合分波モジュールを含み多波長
の信号光を用いて光伝送を行う光伝送システムに関する
ものである。
光導波方向の所定範囲に亘って屈折率変調による回折格
子が形成された光導波路型回折格子素子、この光導波路
型回折格子素子を含み光を合波または分波する合分波モ
ジュール、および、この合分波モジュールを含み多波長
の信号光を用いて光伝送を行う光伝送システムに関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】光導波路型回折格子素子は、光導波路
（例えば光ファイバ）における光導波方向の所定範囲に
亘って屈折率変調による回折格子が形成されたものであ
って、この光導波路を導波する光のうち所定の反射帯域
内の光を回折格子により選択的に反射することができ
る。また、この光導波路型回折格子素子を含む合分波モ
ジュールは、光導波路型回折格子素子により反射帯域内
の光を選択的に反射することで光を合波または分波する
ことができ、波長多重した多波長の信号光を用いて光伝
送を行う波長多重（ＷＤＭ: Wavelength Division Mult
iplexing）伝送システム等において用いられる。
（例えば光ファイバ）における光導波方向の所定範囲に
亘って屈折率変調による回折格子が形成されたものであ
って、この光導波路を導波する光のうち所定の反射帯域
内の光を回折格子により選択的に反射することができ
る。また、この光導波路型回折格子素子を含む合分波モ
ジュールは、光導波路型回折格子素子により反射帯域内
の光を選択的に反射することで光を合波または分波する
ことができ、波長多重した多波長の信号光を用いて光伝
送を行う波長多重（ＷＤＭ: Wavelength Division Mult
iplexing）伝送システム等において用いられる。
【０００３】一般に、光導波路型回折格子素子は、光導
波路における光導波方向の所定範囲に亘って一定周期Λ
の屈折率変調による回折格子が形成されていて、この回
折格子により、λ＝２Ｎ・Λ なる式で表されるブラッグ
条件式を満たす波長λの光を選択的に反射し、他の波長
の光を透過する。ここで、Ｎは光導波路の屈折率変調領
域における平均の実効的屈折率である。
波路における光導波方向の所定範囲に亘って一定周期Λ
の屈折率変調による回折格子が形成されていて、この回
折格子により、λ＝２Ｎ・Λ なる式で表されるブラッグ
条件式を満たす波長λの光を選択的に反射し、他の波長
の光を透過する。ここで、Ｎは光導波路の屈折率変調領
域における平均の実効的屈折率である。
【０００４】このような光導波路型回折格子素子により
反射帯域内の光が反射する際に生じる群遅延差が問題と
なる。すなわち、回折格子における光の反射が回折格子
内の光導波方向のあらゆる位置で起きることから、実効
的な反射位置が波長に応じたものとなり、これに因り反
射光に群遅延が生じる。反射帯域内の群遅延の波長依存
性が大きいと、光導波路型回折格子素子で反射すること
により信号光の波形が劣化して、受信誤りが生じ易くな
り、ＷＤＭ伝送において大容量化を図ることができな
い。
反射帯域内の光が反射する際に生じる群遅延差が問題と
なる。すなわち、回折格子における光の反射が回折格子
内の光導波方向のあらゆる位置で起きることから、実効
的な反射位置が波長に応じたものとなり、これに因り反
射光に群遅延が生じる。反射帯域内の群遅延の波長依存
性が大きいと、光導波路型回折格子素子で反射すること
により信号光の波形が劣化して、受信誤りが生じ易くな
り、ＷＤＭ伝送において大容量化を図ることができな
い。
【０００５】そこで、反射帯域における反射帯域内の光
の反射に因り生じる群遅延差を低減することを図った光
導波路型回折格子素子が、文献１「M. Ibsen, et al.,
"Optimised square passband fibre Bragg grating fi
lter with in-band flat group delay response", Elec
tron. Lett., Vol.34, No.8, pp.800-802 (1998)」や、
文献２「M. Ibsen, et al., "99.9% Reflectivity Disp
ersion-less Square-filter Fibre Bragg Gratings for
High Speed DWDM Networks", OFC'2000, PD21(2000)」
に記載されている。
の反射に因り生じる群遅延差を低減することを図った光
導波路型回折格子素子が、文献１「M. Ibsen, et al.,
"Optimised square passband fibre Bragg grating fi
lter with in-band flat group delay response", Elec
tron. Lett., Vol.34, No.8, pp.800-802 (1998)」や、
文献２「M. Ibsen, et al., "99.9% Reflectivity Disp
ersion-less Square-filter Fibre Bragg Gratings for
High Speed DWDM Networks", OFC'2000, PD21(2000)」
に記載されている。
【０００６】文献１に記載された光導波路型回折格子素
子は、回折格子の屈折率変調の振幅分布が一様ではなく
アポダイズされたものである。回折格子の屈折率変調が
形成された所定範囲の中心位置を原点とするｚ軸を光導
波方向に設定して、回折格子の屈折率変調の振幅分布を
変数ｚの関数として表すと、このアポダイズされた振幅
分布はsinc関数とガウス関数との積で表され、上記所定
範囲の中心位置を中心として前後対称である。
子は、回折格子の屈折率変調の振幅分布が一様ではなく
アポダイズされたものである。回折格子の屈折率変調が
形成された所定範囲の中心位置を原点とするｚ軸を光導
波方向に設定して、回折格子の屈折率変調の振幅分布を
変数ｚの関数として表すと、このアポダイズされた振幅
分布はsinc関数とガウス関数との積で表され、上記所定
範囲の中心位置を中心として前後対称である。
【０００７】文献２に記載された光導波路型回折格子素
子も、回折格子の屈折率変調の振幅分布が一様ではなく
アポダイズされたものである。この光導波路型回折格子
素子の屈折率変調の振幅分布は、レイヤーピーリング手
法（layer peeling Bragg grating design method）に
より設計されたものである。すなわち、回折格子の屈折
率変調が形成されるべき所定範囲が多数の微小区間に細
分化され、回折格子の全体で所望の反射率特性が得られ
るように上記所定範囲の一端から順次に各微小区間の屈
折率が決定されて、これにより屈折率変調の振幅分布が
設計されたものである。
子も、回折格子の屈折率変調の振幅分布が一様ではなく
アポダイズされたものである。この光導波路型回折格子
素子の屈折率変調の振幅分布は、レイヤーピーリング手
法（layer peeling Bragg grating design method）に
より設計されたものである。すなわち、回折格子の屈折
率変調が形成されるべき所定範囲が多数の微小区間に細
分化され、回折格子の全体で所望の反射率特性が得られ
るように上記所定範囲の一端から順次に各微小区間の屈
折率が決定されて、これにより屈折率変調の振幅分布が
設計されたものである。
【０００８】上記の文献１および文献２それぞれに記載
された光導波路型回折格子素子は、回折格子の屈折率変
調の振幅分布が一様であるものやガウス関数で表される
ものと比較すれば、反射帯域内の光が反射する際に生じ
る群遅延差が小さい。
された光導波路型回折格子素子は、回折格子の屈折率変
調の振幅分布が一様であるものやガウス関数で表される
ものと比較すれば、反射帯域内の光が反射する際に生じ
る群遅延差が小さい。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
文献１および文献２それぞれに記載された光導波路型回
折格子素子は、以下のような問題点を有している。すな
わち、文献１に記載された光導波路型回折格子素子は、
反射帯域における光の透過率が大きいことから、反射す
べき波長の光の一部が透過する。したがって、このよう
な光導波路型回折格子素子を含む合分波モジュールをＷ
ＤＭ伝送システムにおいて用いると、透過すべき波長の
光であって実際に光導波路型回折格子素子を透過したも
のと、反射すべき波長の光ではあるが光導波路型回折格
子素子を透過した一部のものとの間で、各々の波長の差
が小さい場合にクロストークが生じて受信エラー発生率
が高くなる。また、反射すべき波長の光の一部が光導波
路型回折格子素子を透過することから、反射すべき波長
の光であって実際に光導波路型回折格子素子で反射され
たものはパワーロスが生じる。また、文献１に記載され
た光導波路型回折格子素子は、回折格子の屈折率変調の
振幅分布が一様であるものやガウス関数で表されるもの
と比較すれば、反射帯域内の光が反射する際に生じる群
遅延差が小さいものの、未だ充分には群遅延差が小さく
ない。
文献１および文献２それぞれに記載された光導波路型回
折格子素子は、以下のような問題点を有している。すな
わち、文献１に記載された光導波路型回折格子素子は、
反射帯域における光の透過率が大きいことから、反射す
べき波長の光の一部が透過する。したがって、このよう
な光導波路型回折格子素子を含む合分波モジュールをＷ
ＤＭ伝送システムにおいて用いると、透過すべき波長の
光であって実際に光導波路型回折格子素子を透過したも
のと、反射すべき波長の光ではあるが光導波路型回折格
子素子を透過した一部のものとの間で、各々の波長の差
が小さい場合にクロストークが生じて受信エラー発生率
が高くなる。また、反射すべき波長の光の一部が光導波
路型回折格子素子を透過することから、反射すべき波長
の光であって実際に光導波路型回折格子素子で反射され
たものはパワーロスが生じる。また、文献１に記載され
た光導波路型回折格子素子は、回折格子の屈折率変調の
振幅分布が一様であるものやガウス関数で表されるもの
と比較すれば、反射帯域内の光が反射する際に生じる群
遅延差が小さいものの、未だ充分には群遅延差が小さく
ない。
【００１０】文献２に記載された光導波路型回折格子素
子は、文献２に記載されたものと比較して、光が反射す
る際に生じる群遅延差が更に小さい。しかし、回折格子
の屈折率変調が形成される所定範囲の長さが１２０ｍｍ
と長いことから、温度変動に因り一般に生じる反射特性
の変動を抑制する為の温度調整機構または温度補償機構
の実現が困難である。また、回折格子の屈折率変調の振
幅分布が上記所定範囲の中心位置を中心として前後対称
ではなく非対称であることから、合波および分波の双方
が可能な合分波モジュール（光ＡＤＭ: Add-Drop Multi
plexer）を実現するには２個の光導波路型回折格子素子
が必要であり、この点からも、合分波モジュールが大き
くなる。
子は、文献２に記載されたものと比較して、光が反射す
る際に生じる群遅延差が更に小さい。しかし、回折格子
の屈折率変調が形成される所定範囲の長さが１２０ｍｍ
と長いことから、温度変動に因り一般に生じる反射特性
の変動を抑制する為の温度調整機構または温度補償機構
の実現が困難である。また、回折格子の屈折率変調の振
幅分布が上記所定範囲の中心位置を中心として前後対称
ではなく非対称であることから、合波および分波の双方
が可能な合分波モジュール（光ＡＤＭ: Add-Drop Multi
plexer）を実現するには２個の光導波路型回折格子素子
が必要であり、この点からも、合分波モジュールが大き
くなる。
【００１１】本発明は、上記問題点を解消する為になさ
れたものであり、反射帯域内の光が反射する際に生じる
群遅延差が小さく、回折格子の屈折率変調が形成される
所定範囲の長さが短く、回折格子の屈折率変調の振幅分
布が上記所定範囲の中心位置を中心として前後対称であ
る光導波路型回折格子素子、および、この光導波路型回
折格子素子を製造する方法を提供することを目的とす
る。また、このような光導波路型回折格子素子を含む合
分波モジュール、および、この合分波モジュールを含む
光伝送システムを提供することをも目的とする。
れたものであり、反射帯域内の光が反射する際に生じる
群遅延差が小さく、回折格子の屈折率変調が形成される
所定範囲の長さが短く、回折格子の屈折率変調の振幅分
布が上記所定範囲の中心位置を中心として前後対称であ
る光導波路型回折格子素子、および、この光導波路型回
折格子素子を製造する方法を提供することを目的とす
る。また、このような光導波路型回折格子素子を含む合
分波モジュール、および、この合分波モジュールを含む
光伝送システムを提供することをも目的とする。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明に係る光導波路型
回折格子素子は、光導波路における光導波方向の所定範
囲に亘って屈折率変調による回折格子が形成されてお
り、この光導波路を導波する光のうち反射帯域内の光を
回折格子により選択的に反射する光導波路型回折格子素
子であって、透過率がＴ0（単位ｄＢ）以下である連続
した波長帯域のうち最大帯域幅のものを第１帯域とし、
反射率がＲ0（単位ｄＢ）となる波長のうちの最大波長
と最小波長との間の波長帯域を第２帯域としたときに、
回折格子の屈折率変調が所定範囲の中心位置を中心とし
て前後対称であり、Ｔ0が−２０ｄＢ以下であり、Ｒ0が
−２０ｄＢ以下であり、第１帯域の幅Ｂ1（単位ｎｍ）
と第２帯域の幅Ｂ2（単位ｎｍ）との比（Ｂ1／Ｂ2）が
０．３以上であり、第１帯域内の光が回折格子により反
射されることにより生じる最大群遅延差（単位ｐｓ）が
0.011×exp(7.86×Ｂ1／Ｂ2−0.045×Ｒ0)／Ｂ1 以下
である、ことを特徴とする。
回折格子素子は、光導波路における光導波方向の所定範
囲に亘って屈折率変調による回折格子が形成されてお
り、この光導波路を導波する光のうち反射帯域内の光を
回折格子により選択的に反射する光導波路型回折格子素
子であって、透過率がＴ0（単位ｄＢ）以下である連続
した波長帯域のうち最大帯域幅のものを第１帯域とし、
反射率がＲ0（単位ｄＢ）となる波長のうちの最大波長
と最小波長との間の波長帯域を第２帯域としたときに、
回折格子の屈折率変調が所定範囲の中心位置を中心とし
て前後対称であり、Ｔ0が−２０ｄＢ以下であり、Ｒ0が
−２０ｄＢ以下であり、第１帯域の幅Ｂ1（単位ｎｍ）
と第２帯域の幅Ｂ2（単位ｎｍ）との比（Ｂ1／Ｂ2）が
０．３以上であり、第１帯域内の光が回折格子により反
射されることにより生じる最大群遅延差（単位ｐｓ）が
0.011×exp(7.86×Ｂ1／Ｂ2−0.045×Ｒ0)／Ｂ1 以下
である、ことを特徴とする。
【００１３】この光導波路型回折格子素子は、従来のも
のと比べて、第１帯域内の光が反射する際に生じる群遅
延差が小さいことから、反射した信号光の波形の劣化が
抑制される。また、この光導波路型回折格子素子は、回
折格子の屈折率変調が形成される所定範囲の長さを短く
することができることから、温度変動に因る反射特性の
変動を抑制する為の温度調整機構または温度補償機構の
実現が容易である。また、この光導波路型回折格子素子
は、回折格子の屈折率変調の振幅分布が上記所定範囲の
中心位置を中心として前後対称であることから、合波お
よび分波の双方が可能な合分波モジュールを実現する場
合であっても、１個の光導波路型回折格子素子で充分で
あり、合分波モジュールを小型とすることができる。
のと比べて、第１帯域内の光が反射する際に生じる群遅
延差が小さいことから、反射した信号光の波形の劣化が
抑制される。また、この光導波路型回折格子素子は、回
折格子の屈折率変調が形成される所定範囲の長さを短く
することができることから、温度変動に因る反射特性の
変動を抑制する為の温度調整機構または温度補償機構の
実現が容易である。また、この光導波路型回折格子素子
は、回折格子の屈折率変調の振幅分布が上記所定範囲の
中心位置を中心として前後対称であることから、合波お
よび分波の双方が可能な合分波モジュールを実現する場
合であっても、１個の光導波路型回折格子素子で充分で
あり、合分波モジュールを小型とすることができる。
【００１４】また、本発明に係る光導波路型回折格子素
子は、回折格子の屈折率変調の振幅分布が位相反転部を
有することを特徴とする。この場合には、上記のような
諸特性を有する光導波路型回折格子素子を実現する上で
好適である。また、本発明に係る光導波路型回折格子素
子は、回折格子の屈折率変調が形成される所定範囲の長
さが４０ｍｍ以下であることを特徴とする。この場合に
は、温度調整機構または温度補償機構の実現が更に容易
である。
子は、回折格子の屈折率変調の振幅分布が位相反転部を
有することを特徴とする。この場合には、上記のような
諸特性を有する光導波路型回折格子素子を実現する上で
好適である。また、本発明に係る光導波路型回折格子素
子は、回折格子の屈折率変調が形成される所定範囲の長
さが４０ｍｍ以下であることを特徴とする。この場合に
は、温度調整機構または温度補償機構の実現が更に容易
である。
【００１５】また、本発明に係る光導波路型回折格子素
子は、最大群遅延差が１０ｐｓ以下であるのが好適であ
り、最大群遅延差が２．５ｐｓ以下であれば更に好適で
ある。また、第２帯域の幅Ｂ2が１．６ｎｍ以下である
のが好適であり、第２帯域の幅Ｂ2が０．８ｎｍ以下で
あれば更に好適である。この場合には、ビットレートが
１０Ｇｂｐｓ（または４０Ｇｂｐｓ）であって波長間隔
が１００ＧＨｚ（または５０ＧＨｚ）であるＷＤＭ伝送
を行う光伝送システムにおいて好適に用いられる。
子は、最大群遅延差が１０ｐｓ以下であるのが好適であ
り、最大群遅延差が２．５ｐｓ以下であれば更に好適で
ある。また、第２帯域の幅Ｂ2が１．６ｎｍ以下である
のが好適であり、第２帯域の幅Ｂ2が０．８ｎｍ以下で
あれば更に好適である。この場合には、ビットレートが
１０Ｇｂｐｓ（または４０Ｇｂｐｓ）であって波長間隔
が１００ＧＨｚ（または５０ＧＨｚ）であるＷＤＭ伝送
を行う光伝送システムにおいて好適に用いられる。
【００１６】本発明に係る光導波路型回折格子素子製造
方法は、上記の本発明に係る光導波路型回折格子素子を
製造する方法であって、回折格子の屈折率変調の振幅分
布を非線形計画法により設計して、これに基づいて光導
波路型回折格子素子を製造することを特徴とする。この
光導波路型回折格子素子製造方法によれば、上記の光導
波路型回折格子素子を製造することができる。
方法は、上記の本発明に係る光導波路型回折格子素子を
製造する方法であって、回折格子の屈折率変調の振幅分
布を非線形計画法により設計して、これに基づいて光導
波路型回折格子素子を製造することを特徴とする。この
光導波路型回折格子素子製造方法によれば、上記の光導
波路型回折格子素子を製造することができる。
【００１７】本発明に係る合分波モジュールは、上記の
本発明に係る光導波路型回折格子素子を含み、この光導
波路型回折格子素子により反射帯域内の光を選択的に反
射して、光を合波または分波することを特徴とする。ま
た、本発明に係る光伝送システムは、波長多重した多波
長の信号光を用いて光伝送を行う光伝送システムであっ
て、上記の本発明に係る合分波モジュールを含み、この
合分波モジュールにより多波長の信号光を合波または分
波することを特徴とする。これによれば、合分波モジュ
ールに含まれる光導波路型回折格子素子により第１帯域
内の波長の光が反射する際に生じる群遅延差が小さいこ
とから、反射した波長の信号光の波形の劣化が抑制さ
れ、大容量のＷＤＭ伝送が可能である。
本発明に係る光導波路型回折格子素子を含み、この光導
波路型回折格子素子により反射帯域内の光を選択的に反
射して、光を合波または分波することを特徴とする。ま
た、本発明に係る光伝送システムは、波長多重した多波
長の信号光を用いて光伝送を行う光伝送システムであっ
て、上記の本発明に係る合分波モジュールを含み、この
合分波モジュールにより多波長の信号光を合波または分
波することを特徴とする。これによれば、合分波モジュ
ールに含まれる光導波路型回折格子素子により第１帯域
内の波長の光が反射する際に生じる群遅延差が小さいこ
とから、反射した波長の信号光の波形の劣化が抑制さ
れ、大容量のＷＤＭ伝送が可能である。
【００１８】
【発明の実施の形態】以下、添付図面を参照して本発明
の実施の形態を詳細に説明する。なお、図面の説明にお
いて同一の要素には同一の符号を付し、重複する説明を
省略する。
の実施の形態を詳細に説明する。なお、図面の説明にお
いて同一の要素には同一の符号を付し、重複する説明を
省略する。
【００１９】先ず、本発明に係る光導波路型回折格子素
子およびその製造方法の実施形態について説明する。図
１は、本実施形態に係る光導波路型回折格子素子１００
の説明図である。この図は、光軸を含む面で切断したと
きの光導波路型回折格子素子１００の断面図を示してい
る。この光導波路型回折格子素子１００は、光導波路で
ある光ファイバ１１０に回折格子１１３が形成されたも
のである。光ファイバ１１０は、石英ガラスを主成分と
するものであって、光軸中心を含むコア領域１１１にＧ
ｅＯ2が添加されており、このコア領域１１１を取り囲
んでクラッド領域１１２が設けられている。この光ファ
イバ１１０における光導波方向の所定範囲に亘って屈折
率変調Δｎallによる回折格子１１３が形成されてい
る。
子およびその製造方法の実施形態について説明する。図
１は、本実施形態に係る光導波路型回折格子素子１００
の説明図である。この図は、光軸を含む面で切断したと
きの光導波路型回折格子素子１００の断面図を示してい
る。この光導波路型回折格子素子１００は、光導波路で
ある光ファイバ１１０に回折格子１１３が形成されたも
のである。光ファイバ１１０は、石英ガラスを主成分と
するものであって、光軸中心を含むコア領域１１１にＧ
ｅＯ2が添加されており、このコア領域１１１を取り囲
んでクラッド領域１１２が設けられている。この光ファ
イバ１１０における光導波方向の所定範囲に亘って屈折
率変調Δｎallによる回折格子１１３が形成されてい
る。
【００２０】回折格子１１３が形成された所定範囲の中
心位置を原点とするｚ軸を光導波方向に設定すると、こ
の回折格子１１３の屈折率変調Δｎall(ｚ)は、例え
ば、
心位置を原点とするｚ軸を光導波方向に設定すると、こ
の回折格子１１３の屈折率変調Δｎall(ｚ)は、例え
ば、
【００２１】
【数１】 なる式で表される。ここで、Ｋは２以上の整数である。
回折格子１１３の屈折率変調Δｎallは、反射すべき波
長λに応じた一定周期Λのcos関数と、屈折率変調の振
幅分布Δｎ(ｚ)との積で表される（(1a)式）。また、屈
折率変調の振幅分布Δｎ(ｚ)は、Ｋ個のcos関数の和で
表され、アポダイズされたものである（(1b)式）。これ
らＫ個のcos関数それぞれは、屈折率変調が形成される
所定範囲（−ｄ≦ｚ≦＋ｄ）において原点（ｚ＝０）を
中心にして対称である偶関数であり、上記所定範囲の両
端（ｚ＝±ｄ）および上記所定範囲外（ｚ＜−ｄまたは
＋ｄ＜ｚ）で値が零であり、各々の周期が互いに異な
る。したがって、この光導波路型回折格子素子１００で
は、回折格子１１３の屈折率変調の振幅分布Δｎ(ｚ)
は、中心位置（ｚ＝０）を中心として前後対称である。
回折格子１１３の屈折率変調Δｎallは、反射すべき波
長λに応じた一定周期Λのcos関数と、屈折率変調の振
幅分布Δｎ(ｚ)との積で表される（(1a)式）。また、屈
折率変調の振幅分布Δｎ(ｚ)は、Ｋ個のcos関数の和で
表され、アポダイズされたものである（(1b)式）。これ
らＫ個のcos関数それぞれは、屈折率変調が形成される
所定範囲（−ｄ≦ｚ≦＋ｄ）において原点（ｚ＝０）を
中心にして対称である偶関数であり、上記所定範囲の両
端（ｚ＝±ｄ）および上記所定範囲外（ｚ＜−ｄまたは
＋ｄ＜ｚ）で値が零であり、各々の周期が互いに異な
る。したがって、この光導波路型回折格子素子１００で
は、回折格子１１３の屈折率変調の振幅分布Δｎ(ｚ)
は、中心位置（ｚ＝０）を中心として前後対称である。
【００２２】そして、本実施形態に係る光導波路型回折
格子素子１００の透過率がＴ0（単位ｄＢ）以下である
連続した波長帯域のうち最大帯域幅のものを第１帯域と
する。また、光導波路型回折格子素子１００の反射率が
Ｒ0（単位ｄＢ）となる波長のうちの最大波長と最小波
長との間の波長帯域を第２帯域とする。このときに、Ｔ
0が−２０ｄＢ以下であり、Ｒ0が−２０ｄＢ以下であ
り、第１帯域の幅Ｂ1（単位ｎｍ）と第２帯域の幅Ｂ
2（単位ｎｍ）との比（Ｂ1／Ｂ2）が０．３以上であ
り、また、第１帯域内の光が回折格子１１３により反射
されることにより生じる最大群遅延差（単位ｐｓ）が
0.011×exp(7.86×Ｂ1／Ｂ2−0.045×Ｒ0)／Ｂ1以下で
ある。
格子素子１００の透過率がＴ0（単位ｄＢ）以下である
連続した波長帯域のうち最大帯域幅のものを第１帯域と
する。また、光導波路型回折格子素子１００の反射率が
Ｒ0（単位ｄＢ）となる波長のうちの最大波長と最小波
長との間の波長帯域を第２帯域とする。このときに、Ｔ
0が−２０ｄＢ以下であり、Ｒ0が−２０ｄＢ以下であ
り、第１帯域の幅Ｂ1（単位ｎｍ）と第２帯域の幅Ｂ
2（単位ｎｍ）との比（Ｂ1／Ｂ2）が０．３以上であ
り、また、第１帯域内の光が回折格子１１３により反射
されることにより生じる最大群遅延差（単位ｐｓ）が
0.011×exp(7.86×Ｂ1／Ｂ2−0.045×Ｒ0)／Ｂ1以下で
ある。
【００２３】このような光導波路型回折格子素子１００
は、第１帯域（反射帯域）内の光が反射する際に生じる
群遅延差が小さいことから、反射した信号光の波形の劣
化が抑制される。したがって、この光導波路型回折格子
素子１００を含む合分波モジュールが用いられるＷＤＭ
伝送において大容量化を図ることができる。また、この
ような光導波路型回折格子素子１００は、回折格子１１
３の屈折率変調が形成される所定範囲の長さ２ｄを短く
することができることから、温度変動に因る反射特性の
変動を抑制する為の温度調整機構または温度補償機構の
実現が容易である。
は、第１帯域（反射帯域）内の光が反射する際に生じる
群遅延差が小さいことから、反射した信号光の波形の劣
化が抑制される。したがって、この光導波路型回折格子
素子１００を含む合分波モジュールが用いられるＷＤＭ
伝送において大容量化を図ることができる。また、この
ような光導波路型回折格子素子１００は、回折格子１１
３の屈折率変調が形成される所定範囲の長さ２ｄを短く
することができることから、温度変動に因る反射特性の
変動を抑制する為の温度調整機構または温度補償機構の
実現が容易である。
【００２４】また、本実施形態に係る光導波路型回折格
子素子１００は、回折格子１１３の屈折率変調の振幅分
布Δｎ(ｚ)が位相反転部を有するのが好適である。この
場合、上記のような諸特性を有する光導波路型回折格子
素子１００を実現する上で好適である。また、本実施形
態に係る光導波路型回折格子素子１００は、回折格子１
１３の屈折率変調が形成される所定範囲の長さ２ｄが４
０ｍｍ以下であるのが好適である。この場合には、温度
調整機構または温度補償機構の実現が更に容易である。
子素子１００は、回折格子１１３の屈折率変調の振幅分
布Δｎ(ｚ)が位相反転部を有するのが好適である。この
場合、上記のような諸特性を有する光導波路型回折格子
素子１００を実現する上で好適である。また、本実施形
態に係る光導波路型回折格子素子１００は、回折格子１
１３の屈折率変調が形成される所定範囲の長さ２ｄが４
０ｍｍ以下であるのが好適である。この場合には、温度
調整機構または温度補償機構の実現が更に容易である。
【００２５】さらに、第１帯域内の光が回折格子１１３
により反射されることにより生じる最大群遅延差は、１
０ｐｓ以下であるのが好適であり、２．５ｐｓ以下であ
れば更に好適である。また、第２帯域の幅Ｂ2が１．６
ｎｍ以下であるのが好適であり、第２帯域の幅Ｂ2が
０．８ｎｍ以下であれば更に好適である。最大群遅延差
が１０ｐｓ以下であって第２帯域の幅Ｂ2が１．６ｎｍ
以下である光導波路型回折格子素子１００を合分波モジ
ュールは、ビットレートが１０Ｇｂｐｓであって波長間
隔が１００ＧＨｚであるＷＤＭ伝送を行う光伝送システ
ムにおいて好適に用いられる。最大群遅延差が１０ｐｓ
以下であって第２帯域の幅Ｂ2が０．８ｎｍ以下である
光導波路型回折格子素子１００を合分波モジュールは、
ビットレートが１０Ｇｂｐｓであって波長間隔が５０Ｇ
ＨｚであるＷＤＭ伝送を行う光伝送システムにおいて好
適に用いられる。最大群遅延差が２．５ｐｓ以下であっ
て第２帯域の幅Ｂ2が１．６ｎｍ以下である光導波路型
回折格子素子１００を合分波モジュールは、ビットレー
トが４０Ｇｂｐｓであって波長間隔が１００ＧＨｚであ
るＷＤＭ伝送を行う光伝送システムにおいて好適に用い
られる。また、最大群遅延差が２．５ｐｓ以下であって
第２帯域の幅Ｂ2が０．８ｎｍ以下である光導波路型回
折格子素子１００を合分波モジュールは、ビットレート
が４０Ｇｂｐｓであって波長間隔が５０ＧＨｚであるＷ
ＤＭ伝送を行う光伝送システムにおいて好適に用いられ
る。
により反射されることにより生じる最大群遅延差は、１
０ｐｓ以下であるのが好適であり、２．５ｐｓ以下であ
れば更に好適である。また、第２帯域の幅Ｂ2が１．６
ｎｍ以下であるのが好適であり、第２帯域の幅Ｂ2が
０．８ｎｍ以下であれば更に好適である。最大群遅延差
が１０ｐｓ以下であって第２帯域の幅Ｂ2が１．６ｎｍ
以下である光導波路型回折格子素子１００を合分波モジ
ュールは、ビットレートが１０Ｇｂｐｓであって波長間
隔が１００ＧＨｚであるＷＤＭ伝送を行う光伝送システ
ムにおいて好適に用いられる。最大群遅延差が１０ｐｓ
以下であって第２帯域の幅Ｂ2が０．８ｎｍ以下である
光導波路型回折格子素子１００を合分波モジュールは、
ビットレートが１０Ｇｂｐｓであって波長間隔が５０Ｇ
ＨｚであるＷＤＭ伝送を行う光伝送システムにおいて好
適に用いられる。最大群遅延差が２．５ｐｓ以下であっ
て第２帯域の幅Ｂ2が１．６ｎｍ以下である光導波路型
回折格子素子１００を合分波モジュールは、ビットレー
トが４０Ｇｂｐｓであって波長間隔が１００ＧＨｚであ
るＷＤＭ伝送を行う光伝送システムにおいて好適に用い
られる。また、最大群遅延差が２．５ｐｓ以下であって
第２帯域の幅Ｂ2が０．８ｎｍ以下である光導波路型回
折格子素子１００を合分波モジュールは、ビットレート
が４０Ｇｂｐｓであって波長間隔が５０ＧＨｚであるＷ
ＤＭ伝送を行う光伝送システムにおいて好適に用いられ
る。
【００２６】次に、本実施形態に係る光導波路型回折格
子素子１００の製造方法について説明する。初めに、コ
ア領域１１１にＧｅＯ2が添加された石英系の光ファイ
バ１１０を用意する。この光ファイバ１１０に対して、
所定の周期の位相変調を有する位相マスクを介して、例
えばＫｒＦエキシマレーザ光源から出力された波長２４
８ｎｍの紫外レーザ光を照射して、周期Λの屈折率変調
を形成する。このとき、屈折率変調の振幅分布Δｎ(ｚ)
に応じて、光ファイバ１１０の長手方向についての照射
時間または照射強度の分布を適切に設定する。また、屈
折率変調の振幅分布Δｎ(ｚ)を非線形計画法により設計
する。非線形計画法とは、例えばシミュレーティド・ア
ニーリング（Simulated Annealing）法や遺伝アルゴリ
ズムに基づくものである。
子素子１００の製造方法について説明する。初めに、コ
ア領域１１１にＧｅＯ2が添加された石英系の光ファイ
バ１１０を用意する。この光ファイバ１１０に対して、
所定の周期の位相変調を有する位相マスクを介して、例
えばＫｒＦエキシマレーザ光源から出力された波長２４
８ｎｍの紫外レーザ光を照射して、周期Λの屈折率変調
を形成する。このとき、屈折率変調の振幅分布Δｎ(ｚ)
に応じて、光ファイバ１１０の長手方向についての照射
時間または照射強度の分布を適切に設定する。また、屈
折率変調の振幅分布Δｎ(ｚ)を非線形計画法により設計
する。非線形計画法とは、例えばシミュレーティド・ア
ニーリング（Simulated Annealing）法や遺伝アルゴリ
ズムに基づくものである。
【００２７】次に、本実施形態に係る光導波路型回折格
子素子１００の実施例を２つの比較例とともに説明す
る。図２は、実施例の光導波路型回折格子素子の諸特性
を示すグラフである。図３は、比較例１の光導波路型回
折格子素子の諸特性を示すグラフである。また、図４
は、比較例２の光導波路型回折格子素子の諸特性を示す
グラフである。各図（ａ）は、回折格子の屈折率変調の
振幅分布を示し、各図（ｂ）は、反射特性（実線）およ
び透過特性（破線）を示し、また、各図（ｃ）は、第１
帯域内の光が回折格子により反射されることにより生じ
る最大群遅延差特性を示す。
子素子１００の実施例を２つの比較例とともに説明す
る。図２は、実施例の光導波路型回折格子素子の諸特性
を示すグラフである。図３は、比較例１の光導波路型回
折格子素子の諸特性を示すグラフである。また、図４
は、比較例２の光導波路型回折格子素子の諸特性を示す
グラフである。各図（ａ）は、回折格子の屈折率変調の
振幅分布を示し、各図（ｂ）は、反射特性（実線）およ
び透過特性（破線）を示し、また、各図（ｃ）は、第１
帯域内の光が回折格子により反射されることにより生じ
る最大群遅延差特性を示す。
【００２８】図２に示した実施例の光導波路型回折格子
素子は、回折格子の屈折率変調の振幅分布Δｎ(ｚ)が上
記（1b）式で表されるものである（図２（ａ））。ここ
では、２ｄ＝３０ｍｍ、Ｔ0＝−３０ｄＢ、Ｒ0＝−３０
ｄＢ、Ｂ1／Ｂ2＝０．６、Ｂ 1＋Ｂ2＝０．８ｎｍ、Ｋ＝
１０ とした。また、第１帯域内の光が回折格子により
反射されることにより生じる最大群遅延差が上記条件の
下で最小となるように、非線形計画法によりパラメータ
ａ1〜ａ10を設計して、ａ1＝２．２０６×１０ -4、ａ2
＝１．３３２×１０-4、ａ3＝１．９１９×１０-5、ａ4
＝−４．６９４×１０-5、ａ5＝−３．８５２×１
０-5、ａ6＝８．６６１×１０-6、ａ7＝２．２１６×１
０-5、ａ8＝−５．８１６×１０-6、ａ9＝−６．３３０
×１０-6、ａ 10＝１．４４７×１０-6 とした。
素子は、回折格子の屈折率変調の振幅分布Δｎ(ｚ)が上
記（1b）式で表されるものである（図２（ａ））。ここ
では、２ｄ＝３０ｍｍ、Ｔ0＝−３０ｄＢ、Ｒ0＝−３０
ｄＢ、Ｂ1／Ｂ2＝０．６、Ｂ 1＋Ｂ2＝０．８ｎｍ、Ｋ＝
１０ とした。また、第１帯域内の光が回折格子により
反射されることにより生じる最大群遅延差が上記条件の
下で最小となるように、非線形計画法によりパラメータ
ａ1〜ａ10を設計して、ａ1＝２．２０６×１０ -4、ａ2
＝１．３３２×１０-4、ａ3＝１．９１９×１０-5、ａ4
＝−４．６９４×１０-5、ａ5＝−３．８５２×１
０-5、ａ6＝８．６６１×１０-6、ａ7＝２．２１６×１
０-5、ａ8＝−５．８１６×１０-6、ａ9＝−６．３３０
×１０-6、ａ 10＝１．４４７×１０-6 とした。
【００２９】図３に示した比較例１の光導波路型回折格
子素子は、回折格子の屈折率変調の振幅分布Δｎ(ｚ)が
子素子は、回折格子の屈折率変調の振幅分布Δｎ(ｚ)が
【００３０】
【数２】 なる式で表されるものである。ここでも、Ｔ0＝−３０
ｄＢ、Ｒ0＝−３０ｄＢ、Ｂ1／Ｂ2＝０．６、Ｂ1＋Ｂ2
＝０．８ｎｍ とした。また、比較例１では、ａ＝３．
５３３×１０-4、ｂ＝５．４８３ｍｍ、ｃ＝５．０５９
として、屈折率変調の振幅分布Δｎ(ｚ)をスーパーガ
ウシアン関数型（図３（ａ））とした。
ｄＢ、Ｒ0＝−３０ｄＢ、Ｂ1／Ｂ2＝０．６、Ｂ1＋Ｂ2
＝０．８ｎｍ とした。また、比較例１では、ａ＝３．
５３３×１０-4、ｂ＝５．４８３ｍｍ、ｃ＝５．０５９
として、屈折率変調の振幅分布Δｎ(ｚ)をスーパーガ
ウシアン関数型（図３（ａ））とした。
【００３１】図４に示した比較例２の光導波路型回折格
子素子も、回折格子の屈折率変調の振幅分布Δｎ(ｚ)が
上記（２）式で表されるものである。ここでも、Ｔ0＝
−３０ｄＢ、Ｒ0＝−３０ｄＢ、Ｂ1／Ｂ2＝０．６、Ｂ1
＋Ｂ2＝０．８ｎｍ とした。また、比較例２では、ａ＝
３．７８０×１０-4、ｂ＝８．１７８ｍｍ、ｃ＝２とし
て、屈折率変調の振幅分布Δｎ(ｚ)をガウス関数型（図
４（ａ））とした。
子素子も、回折格子の屈折率変調の振幅分布Δｎ(ｚ)が
上記（２）式で表されるものである。ここでも、Ｔ0＝
−３０ｄＢ、Ｒ0＝−３０ｄＢ、Ｂ1／Ｂ2＝０．６、Ｂ1
＋Ｂ2＝０．８ｎｍ とした。また、比較例２では、ａ＝
３．７８０×１０-4、ｂ＝８．１７８ｍｍ、ｃ＝２とし
て、屈折率変調の振幅分布Δｎ(ｚ)をガウス関数型（図
４（ａ））とした。
【００３２】実施例（図２）、比較例１（図３）および
比較例２（図４）を比較すると以下のことが言える。何
れも、Ｔ0＝−３０ｄＢ、Ｒ0＝−３０ｄＢ、Ｂ1／Ｂ2＝
０．６、Ｂ1＋Ｂ2＝０．８ｎｍ である点では一致す
る。しかし、第１帯域内の光が回折格子により反射され
ることにより生じる第１帯域内の最大群遅延差は、実施
例（図２）の場合で１．７ｐｓであり、比較例１（図
３）の場合で１７ｐｓであり、比較例２（図４）の場合
で１０３ｐｓである。このように、実施例における第１
帯域内の最大群遅延差は、比較例１と比べて１／１０で
あり、比較例２と比べて１／６０である。
比較例２（図４）を比較すると以下のことが言える。何
れも、Ｔ0＝−３０ｄＢ、Ｒ0＝−３０ｄＢ、Ｂ1／Ｂ2＝
０．６、Ｂ1＋Ｂ2＝０．８ｎｍ である点では一致す
る。しかし、第１帯域内の光が回折格子により反射され
ることにより生じる第１帯域内の最大群遅延差は、実施
例（図２）の場合で１．７ｐｓであり、比較例１（図
３）の場合で１７ｐｓであり、比較例２（図４）の場合
で１０３ｐｓである。このように、実施例における第１
帯域内の最大群遅延差は、比較例１と比べて１／１０で
あり、比較例２と比べて１／６０である。
【００３３】図５および図６それぞれは、実施例および
比較例１それぞれの光導波路型回折格子素子における第
１帯域内の最大群遅延差と比（Ｂ1／Ｂ2）との関係を示
すグラフである。
比較例１それぞれの光導波路型回折格子素子における第
１帯域内の最大群遅延差と比（Ｂ1／Ｂ2）との関係を示
すグラフである。
【００３４】これらの図において、△印は、回折格子の
屈折率変調の振幅分布が上記（1b）式で表される実施例
の光導波路型回折格子素子における第１帯域内の最大群
遅延差と比（Ｂ1／Ｂ2）との関係を示している。ここで
は、２ｄ＝３０ｍｍ、Ｂ1＋Ｂ2＝０．８ｎｍ、Ｋ＝１０
として固定し、比（Ｂ1／Ｂ2）を各値に設定して、第
１帯域内の光が回折格子により反射されることにより生
じる最大群遅延差が上記条件の下で最小となるように、
非線形計画法によりパラメータａ1〜ａ10を設計した。
なお、図５では、Ｔ0＝−２０ｄＢ、Ｒ0＝−２０ｄＢ
であり、図６では、Ｔ0＝−３０ｄＢ、Ｒ0＝−３０ｄＢ
である。
屈折率変調の振幅分布が上記（1b）式で表される実施例
の光導波路型回折格子素子における第１帯域内の最大群
遅延差と比（Ｂ1／Ｂ2）との関係を示している。ここで
は、２ｄ＝３０ｍｍ、Ｂ1＋Ｂ2＝０．８ｎｍ、Ｋ＝１０
として固定し、比（Ｂ1／Ｂ2）を各値に設定して、第
１帯域内の光が回折格子により反射されることにより生
じる最大群遅延差が上記条件の下で最小となるように、
非線形計画法によりパラメータａ1〜ａ10を設計した。
なお、図５では、Ｔ0＝−２０ｄＢ、Ｒ0＝−２０ｄＢ
であり、図６では、Ｔ0＝−３０ｄＢ、Ｒ0＝−３０ｄＢ
である。
【００３５】また、○印は、回折格子の屈折率変調の振
幅分布が上記（２）式で表される比較例１の光導波路型
回折格子素子における第１帯域内の最大群遅延差と比
（Ｂ1／Ｂ2）との関係を示している。ここでは、Ｂ1＋
Ｂ2＝０．８ｎｍ として固定し、上記（２）式中の各パ
ラメータａ，ｂおよびｃの組み合わせについて１００万
とおりの設計を行って、そのうちから第１帯域内の最大
群遅延差が小さい１０００とおりの設計のものを図中に
示した。なお、図５では、Ｔ0≦−２０ｄＢ、Ｒ0＝−２
０ｄＢ であり、図６では、Ｔ0≦−２０ｄＢ、Ｒ0＝−
３０ｄＢ である。図５および図６それぞれのグラフ中
に示された実線は、比（Ｂ1／Ｂ2）が０．３以上である
範囲における比較例１の場合の第１帯域内の最大群遅延
差の下限（すなわち、0.011×exp(7.86×Ｂ1／Ｂ2−0.0
45×Ｒ0)／Ｂ1）を示すものである。
幅分布が上記（２）式で表される比較例１の光導波路型
回折格子素子における第１帯域内の最大群遅延差と比
（Ｂ1／Ｂ2）との関係を示している。ここでは、Ｂ1＋
Ｂ2＝０．８ｎｍ として固定し、上記（２）式中の各パ
ラメータａ，ｂおよびｃの組み合わせについて１００万
とおりの設計を行って、そのうちから第１帯域内の最大
群遅延差が小さい１０００とおりの設計のものを図中に
示した。なお、図５では、Ｔ0≦−２０ｄＢ、Ｒ0＝−２
０ｄＢ であり、図６では、Ｔ0≦−２０ｄＢ、Ｒ0＝−
３０ｄＢ である。図５および図６それぞれのグラフ中
に示された実線は、比（Ｂ1／Ｂ2）が０．３以上である
範囲における比較例１の場合の第１帯域内の最大群遅延
差の下限（すなわち、0.011×exp(7.86×Ｂ1／Ｂ2−0.0
45×Ｒ0)／Ｂ1）を示すものである。
【００３６】これら図５および図６から判るように、実
施例および比較例１の何れにおいても、比（Ｂ1／Ｂ2）
の値が大きいほど、第１帯域内の光が回折格子により反
射されることにより生じる第１帯域内の最大群遅延差が
大きい。また、比（Ｂ1／Ｂ2）の値が同程度であれば、
実施例における第１帯域内の最大群遅延差は、比較例１
と比べて１／１０程度である。
施例および比較例１の何れにおいても、比（Ｂ1／Ｂ2）
の値が大きいほど、第１帯域内の光が回折格子により反
射されることにより生じる第１帯域内の最大群遅延差が
大きい。また、比（Ｂ1／Ｂ2）の値が同程度であれば、
実施例における第１帯域内の最大群遅延差は、比較例１
と比べて１／１０程度である。
【００３７】また、ビットレート１０Ｇｂｐｓの光伝送
を行う場合を想定すると、信号光の波形劣化を抑制する
ために、第１帯域内の光が回折格子により反射されるこ
とにより生じる第１帯域内の最大群遅延差が１０ｐｓ以
下であることが必要である。このことから、比較例１の
場合には比（Ｂ1／Ｂ2）が図５では０．５６程度以下で
あることが必要であり、図６では０．５０程度以下であ
ることが必要であるが、これに対して、実施例の場合に
は比（Ｂ1／Ｂ2）は０．８程度以下であればよい。この
ように、第１帯域内の光が回折格子により反射されるこ
とにより生じる第１帯域内の最大群遅延差が同程度であ
れば、比較例１と比べて実施例では、比（Ｂ1／Ｂ2）の
値を大きくすることができるので、信号光波長の誤差や
光導波路型回折格子素子を製造する際の誤差を考慮する
と有利である。
を行う場合を想定すると、信号光の波形劣化を抑制する
ために、第１帯域内の光が回折格子により反射されるこ
とにより生じる第１帯域内の最大群遅延差が１０ｐｓ以
下であることが必要である。このことから、比較例１の
場合には比（Ｂ1／Ｂ2）が図５では０．５６程度以下で
あることが必要であり、図６では０．５０程度以下であ
ることが必要であるが、これに対して、実施例の場合に
は比（Ｂ1／Ｂ2）は０．８程度以下であればよい。この
ように、第１帯域内の光が回折格子により反射されるこ
とにより生じる第１帯域内の最大群遅延差が同程度であ
れば、比較例１と比べて実施例では、比（Ｂ1／Ｂ2）の
値を大きくすることができるので、信号光波長の誤差や
光導波路型回折格子素子を製造する際の誤差を考慮する
と有利である。
【００３８】図７は、比較例１の光導波路型回折格子素
子における、第１帯域内の最大群遅延差を限界値で除し
た値と、比（Ｂ1／Ｂ2）との関係を示すグラフである。
なお、限界値は 0.011×exp(7.86×Ｂ1／Ｂ2−0.045×
Ｒ0)／Ｂ1 で表される。ここでは、Ｂ1＋Ｂ2＝０．８ｎ
ｍ として固定し、上記（２）式中の各パラメータａ，
ｂおよびｃの組み合わせについて１００万とおりの設計
を行って、第１帯域内の光が回折格子により反射される
ことにより生じる第１帯域内の最大群遅延差を求め、こ
の最大群遅延差を限界値で除した値を図中に示した。な
お、Ｔ0≦−２０ｄＢ、Ｒ0≦−２０ｄＢ である。この
図から判るように、比較例１の光導波路型回折格子素子
は、比（Ｂ1／Ｂ2）が０．３以上である範囲において
は、第１帯域内の光が回折格子により反射されることに
より生じる第１帯域内の最大群遅延差を限界値で除した
値が１を超えており、このことから、第１帯域内の最大
群遅延差が限界値以下となることがない。
子における、第１帯域内の最大群遅延差を限界値で除し
た値と、比（Ｂ1／Ｂ2）との関係を示すグラフである。
なお、限界値は 0.011×exp(7.86×Ｂ1／Ｂ2−0.045×
Ｒ0)／Ｂ1 で表される。ここでは、Ｂ1＋Ｂ2＝０．８ｎ
ｍ として固定し、上記（２）式中の各パラメータａ，
ｂおよびｃの組み合わせについて１００万とおりの設計
を行って、第１帯域内の光が回折格子により反射される
ことにより生じる第１帯域内の最大群遅延差を求め、こ
の最大群遅延差を限界値で除した値を図中に示した。な
お、Ｔ0≦−２０ｄＢ、Ｒ0≦−２０ｄＢ である。この
図から判るように、比較例１の光導波路型回折格子素子
は、比（Ｂ1／Ｂ2）が０．３以上である範囲において
は、第１帯域内の光が回折格子により反射されることに
より生じる第１帯域内の最大群遅延差を限界値で除した
値が１を超えており、このことから、第１帯域内の最大
群遅延差が限界値以下となることがない。
【００３９】次に、本発明に係る合分波モジュールの実
施形態について説明する。以下に説明する合分波モジュ
ール１０は、上記の実施形態に係る光導波路型回折格子
素子１００を含むものである。以下では、Ｍ波の波長λ
1〜λMの光を考え、これらのうちの波長λmの光を光導
波路型回折格子素子１００が選択的に反射するものとし
て説明する。
施形態について説明する。以下に説明する合分波モジュ
ール１０は、上記の実施形態に係る光導波路型回折格子
素子１００を含むものである。以下では、Ｍ波の波長λ
1〜λMの光を考え、これらのうちの波長λmの光を光導
波路型回折格子素子１００が選択的に反射するものとし
て説明する。
【００４０】図８は、本実施形態に係る合分波モジュー
ル１０の説明図である。この合分波モジュール１０は、
光導波路型回折格子素子１００の一端に光サーキュレー
タ２１０が接続され、光導波路型回折格子素子１００の
他端に光サーキュレータ２２０が接続されて構成されて
いる。光サーキュレータ２１０は、第１端子２１１、第
２端子２１２および第３端子２１３を有しており、第１
端子２１１に入力した光を第２端子２１２より光導波路
型回折格子素子１００へ出力し、第２端子２１２に入力
した光を第３端子２１３より出力する。また、光サーキ
ュレータ２２０は、第１端子２２１、第２端子２２２お
よび第３端子２２３を有しており、第１端子２２１に入
力した光を第２端子２２２より光導波路型回折格子素子
１００へ出力し、第２端子２２２に入力した光を第３端
子２２３より出力する。
ル１０の説明図である。この合分波モジュール１０は、
光導波路型回折格子素子１００の一端に光サーキュレー
タ２１０が接続され、光導波路型回折格子素子１００の
他端に光サーキュレータ２２０が接続されて構成されて
いる。光サーキュレータ２１０は、第１端子２１１、第
２端子２１２および第３端子２１３を有しており、第１
端子２１１に入力した光を第２端子２１２より光導波路
型回折格子素子１００へ出力し、第２端子２１２に入力
した光を第３端子２１３より出力する。また、光サーキ
ュレータ２２０は、第１端子２２１、第２端子２２２お
よび第３端子２２３を有しており、第１端子２２１に入
力した光を第２端子２２２より光導波路型回折格子素子
１００へ出力し、第２端子２２２に入力した光を第３端
子２２３より出力する。
【００４１】この合分波モジュール１０では、光サーキ
ュレータ２１０の第１端子２１１に波長λ1〜λm-1，λ
m+1〜λMの光が入力すると、これらの光は、光サーキュ
レータ２１０の第２端子２１２より光導波路型回折格子
素子１００へ出力され、光導波路型回折格子素子１００
を透過して、光サーキュレータ２２０の第２端子２２２
に入力し、光サーキュレータ２２０の第３端子２２３よ
り出力される。また、光サーキュレータ２２０の第１端
子２２１に波長λmの光が入力すると、この光は、光サ
ーキュレータ２２０の第２端子２２２より光導波路型回
折格子素子１００へ出力され、光導波路型回折格子素子
１００で反射して、光サーキュレータ２２０の第２端子
２２２に入力し、光サーキュレータ２２０の第３端子２
２３より出力される。すなわち、この場合には、この合
分波モジュール１０は、合波器として動作し、光サーキ
ュレータ２１０の第１端子２１１に入力した波長λ1〜
λm -1，λm+1〜λMの光と、光サーキュレータ２２０の
第１端子２２１に入力した波長λmの光とを合波して、
その合波した波長λ1〜λMの光を光サーキュレータ２２
０の第３端子２２３より出力する。なお、合分波モジュ
ール１０が合波器としてのみ用いられる場合には光サー
キュレータ２１０は不要である。
ュレータ２１０の第１端子２１１に波長λ1〜λm-1，λ
m+1〜λMの光が入力すると、これらの光は、光サーキュ
レータ２１０の第２端子２１２より光導波路型回折格子
素子１００へ出力され、光導波路型回折格子素子１００
を透過して、光サーキュレータ２２０の第２端子２２２
に入力し、光サーキュレータ２２０の第３端子２２３よ
り出力される。また、光サーキュレータ２２０の第１端
子２２１に波長λmの光が入力すると、この光は、光サ
ーキュレータ２２０の第２端子２２２より光導波路型回
折格子素子１００へ出力され、光導波路型回折格子素子
１００で反射して、光サーキュレータ２２０の第２端子
２２２に入力し、光サーキュレータ２２０の第３端子２
２３より出力される。すなわち、この場合には、この合
分波モジュール１０は、合波器として動作し、光サーキ
ュレータ２１０の第１端子２１１に入力した波長λ1〜
λm -1，λm+1〜λMの光と、光サーキュレータ２２０の
第１端子２２１に入力した波長λmの光とを合波して、
その合波した波長λ1〜λMの光を光サーキュレータ２２
０の第３端子２２３より出力する。なお、合分波モジュ
ール１０が合波器としてのみ用いられる場合には光サー
キュレータ２１０は不要である。
【００４２】また、この合分波モジュール１０では、光
サーキュレータ２１０の第１端子２１１に波長λ1〜λM
の光が入力すると、これらの光は、光サーキュレータ２
１０の第２端子２１２より光導波路型回折格子素子１０
０へ出力される。そして、これらの光のうち、波長λm
の光は、光導波路型回折格子素子１００で反射して、光
サーキュレータ２１０の第２端子２１２に入力し、光サ
ーキュレータ２１０の第３端子２１３より出力される。
一方、波長λ1〜λm-1，λm+1〜λMの光は、光導波路型
回折格子素子１００を透過して、光サーキュレータ２２
０の第２端子２２２に入力し、光サーキュレータ２２０
の第３端子２２３より出力される。すなわち、この場合
には、この合分波モジュール１０は、分波器として動作
し、光サーキュレータ２１０の第１端子２１１に入力し
た波長λ1〜λMを分波して、波長λmの光を光サーキュ
レータ２１０の第３端子２１３より出力し、波長λ1〜
λm- 1，λm+1〜λMの光を光サーキュレータ２２０の第
３端子２２３より出力する。なお、合分波モジュール１
０が分波器としてのみ用いられる場合には光サーキュレ
ータ２２０は不要である。
サーキュレータ２１０の第１端子２１１に波長λ1〜λM
の光が入力すると、これらの光は、光サーキュレータ２
１０の第２端子２１２より光導波路型回折格子素子１０
０へ出力される。そして、これらの光のうち、波長λm
の光は、光導波路型回折格子素子１００で反射して、光
サーキュレータ２１０の第２端子２１２に入力し、光サ
ーキュレータ２１０の第３端子２１３より出力される。
一方、波長λ1〜λm-1，λm+1〜λMの光は、光導波路型
回折格子素子１００を透過して、光サーキュレータ２２
０の第２端子２２２に入力し、光サーキュレータ２２０
の第３端子２２３より出力される。すなわち、この場合
には、この合分波モジュール１０は、分波器として動作
し、光サーキュレータ２１０の第１端子２１１に入力し
た波長λ1〜λMを分波して、波長λmの光を光サーキュ
レータ２１０の第３端子２１３より出力し、波長λ1〜
λm- 1，λm+1〜λMの光を光サーキュレータ２２０の第
３端子２２３より出力する。なお、合分波モジュール１
０が分波器としてのみ用いられる場合には光サーキュレ
ータ２２０は不要である。
【００４３】さらに、この合分波モジュール１０は、合
波器として動作するとともに、分波器としても動作する
ことにより、光ＡＤＭ（Add-Drop Multiplexer）として
も動作する。すなわち、この合分波モジュール１０は、
光サーキュレータ２１０の第１端子２１１に入力した波
長λ1〜λMのうち波長λmの光を光サーキュレータ２１
０の第３端子２１３より出力（Drop）するとともに、他
の情報を担う波長λmの光を光サーキュレータ２２０の
第１端子２２１より入力（Add）する。そして、光サー
キュレータ２１０の第１端子２１１に入力した波長λ1
〜λMのうちの波長λ1〜λm-1，λm+1〜λMの光と、光
サーキュレータ２２０の第１端子２２１に入力した波長
λmの光とを合波して、その合波した波長λ1〜λMの光
を光サーキュレータ２２０の第３端子２２３より出力す
る。
波器として動作するとともに、分波器としても動作する
ことにより、光ＡＤＭ（Add-Drop Multiplexer）として
も動作する。すなわち、この合分波モジュール１０は、
光サーキュレータ２１０の第１端子２１１に入力した波
長λ1〜λMのうち波長λmの光を光サーキュレータ２１
０の第３端子２１３より出力（Drop）するとともに、他
の情報を担う波長λmの光を光サーキュレータ２２０の
第１端子２２１より入力（Add）する。そして、光サー
キュレータ２１０の第１端子２１１に入力した波長λ1
〜λMのうちの波長λ1〜λm-1，λm+1〜λMの光と、光
サーキュレータ２２０の第１端子２２１に入力した波長
λmの光とを合波して、その合波した波長λ1〜λMの光
を光サーキュレータ２２０の第３端子２２３より出力す
る。
【００４４】この合分波モジュール１０は、既述した小
型であって前後対称である光導波路型回折格子素子１０
０を含む。したがって、この合分波モジュール１０は、
光導波路型回折格子素子１００の回折格子１１３により
第１帯域（反射帯域）内の波長λmの光が反射する際に
生じる群遅延差が小さいことから、反射した波長λmの
信号光の波形の劣化が抑制され、この合分波モジュール
１０が用いられるＷＤＭ伝送において大容量化を図るこ
とができる。また、この合分波モジュール１０は、小型
であり、また、合波および分波の双方が可能なもの（光
ＡＤＭ）であっても、１個の光導波路型回折格子素子を
含むだけで充分であるから、この点でも小型である。さ
らに、小型であることから、この合分波モジュール１０
は、温度変動に因る反射特性の変動を抑制する為の温度
調整機構または温度補償機構の実現が容易である。
型であって前後対称である光導波路型回折格子素子１０
０を含む。したがって、この合分波モジュール１０は、
光導波路型回折格子素子１００の回折格子１１３により
第１帯域（反射帯域）内の波長λmの光が反射する際に
生じる群遅延差が小さいことから、反射した波長λmの
信号光の波形の劣化が抑制され、この合分波モジュール
１０が用いられるＷＤＭ伝送において大容量化を図るこ
とができる。また、この合分波モジュール１０は、小型
であり、また、合波および分波の双方が可能なもの（光
ＡＤＭ）であっても、１個の光導波路型回折格子素子を
含むだけで充分であるから、この点でも小型である。さ
らに、小型であることから、この合分波モジュール１０
は、温度変動に因る反射特性の変動を抑制する為の温度
調整機構または温度補償機構の実現が容易である。
【００４５】なお、従来の技術の欄に挙げた文献２に記
載された光導波路型回折格子素子は、回折格子が形成さ
れる範囲が１２０ｍｍと長く、しかも、前後非対称であ
ることから合分波モジュールを実現する際に２つの光サ
ーキュレータの間に２つの光導波路型回折格子素子を設
ける必要がある。したがって、文献２に記載された光導
波路型回折格子素子を２つ用いた合分波モジュールは、
大型のものとなるだけでなく、温度調整機構または温度
補償機構の実現が困難であり、高価なものとなる。これ
に対して、本実施形態に係る合分波モジュール１０は、
本実施形態に係る光導波路型回折格子素子１００を１つ
含むだけで十分であるので、小型であり、温度調整機構
または温度補償機構の実現が容易であり、安価なものと
なる。
載された光導波路型回折格子素子は、回折格子が形成さ
れる範囲が１２０ｍｍと長く、しかも、前後非対称であ
ることから合分波モジュールを実現する際に２つの光サ
ーキュレータの間に２つの光導波路型回折格子素子を設
ける必要がある。したがって、文献２に記載された光導
波路型回折格子素子を２つ用いた合分波モジュールは、
大型のものとなるだけでなく、温度調整機構または温度
補償機構の実現が困難であり、高価なものとなる。これ
に対して、本実施形態に係る合分波モジュール１０は、
本実施形態に係る光導波路型回折格子素子１００を１つ
含むだけで十分であるので、小型であり、温度調整機構
または温度補償機構の実現が容易であり、安価なものと
なる。
【００４６】次に、本発明に係る光伝送システムの実施
形態について説明する。図９は、本実施形態に係る光伝
送システム１の概略構成図である。この光伝送システム
１は、送信局２と中継局３との間が光ファイバ伝送路５
で接続され、中継局３と受信局４との間も光ファイバ伝
送路６で接続されており、また、中継局３に合分波モジ
ュール１０が設けられている。
形態について説明する。図９は、本実施形態に係る光伝
送システム１の概略構成図である。この光伝送システム
１は、送信局２と中継局３との間が光ファイバ伝送路５
で接続され、中継局３と受信局４との間も光ファイバ伝
送路６で接続されており、また、中継局３に合分波モジ
ュール１０が設けられている。
【００４７】送信局２は、波長λ1〜λMの信号光を波長
多重して光ファイバ伝送路５へ送出する。中継局３は、
光ファイバ伝送路５を伝搬してきた波長λ1〜λMの信号
光を入力し、これらを合分波モジュール１０により分波
して、波長λ1〜λm-1，λm+ 1〜λMの信号光を光ファイ
バ伝送路６へ送出し、波長λmの信号光を他の光ファイ
バ伝送路へ送出する。また、中継局３は、合分波モジュ
ール１０により、他の光ファイバ伝送路を経て入力した
波長λmの信号光を光ファイバ伝送路６へ送出する。受
信局４は、光ファイバ伝送路６を伝搬してきた波長λ1
〜λMの信号光を入力し、これらを各波長に分波して受
信する。
多重して光ファイバ伝送路５へ送出する。中継局３は、
光ファイバ伝送路５を伝搬してきた波長λ1〜λMの信号
光を入力し、これらを合分波モジュール１０により分波
して、波長λ1〜λm-1，λm+ 1〜λMの信号光を光ファイ
バ伝送路６へ送出し、波長λmの信号光を他の光ファイ
バ伝送路へ送出する。また、中継局３は、合分波モジュ
ール１０により、他の光ファイバ伝送路を経て入力した
波長λmの信号光を光ファイバ伝送路６へ送出する。受
信局４は、光ファイバ伝送路６を伝搬してきた波長λ1
〜λMの信号光を入力し、これらを各波長に分波して受
信する。
【００４８】この光伝送システム１は、上記の本実施形
態に係る光導波路型回折格子素子１００を含む合分波モ
ジュール１０を用いて、波長λ1〜λMの信号光を合波ま
たは分波するものである。したがって、中継局３内の合
分波モジュール１０に含まれる光導波路型回折格子素子
１００により第１帯域（反射帯域）内の波長λmの光が
反射する際に生じる群遅延差が小さいことから、反射し
た波長λmの信号光の波形の劣化が抑制され、大容量の
ＷＤＭ伝送が可能である。
態に係る光導波路型回折格子素子１００を含む合分波モ
ジュール１０を用いて、波長λ1〜λMの信号光を合波ま
たは分波するものである。したがって、中継局３内の合
分波モジュール１０に含まれる光導波路型回折格子素子
１００により第１帯域（反射帯域）内の波長λmの光が
反射する際に生じる群遅延差が小さいことから、反射し
た波長λmの信号光の波形の劣化が抑制され、大容量の
ＷＤＭ伝送が可能である。
【００４９】本発明は、上記実施形態に限定されるもの
ではなく、種々の変形が可能である。例えば、上記実施
形態の光導波路型回折格子素子は、光導波路である光フ
ァイバに屈折率変調による回折格子が形成されたもので
あった。しかし、これに限られず、平面基板上に形成さ
れた光導波路に屈折率変調による回折格子が形成された
ものであってもよい。
ではなく、種々の変形が可能である。例えば、上記実施
形態の光導波路型回折格子素子は、光導波路である光フ
ァイバに屈折率変調による回折格子が形成されたもので
あった。しかし、これに限られず、平面基板上に形成さ
れた光導波路に屈折率変調による回折格子が形成された
ものであってもよい。
【００５０】
【発明の効果】以上、詳細に説明したとおり、本発明に
係る光導波路型回折格子素子は、透過率がＴ0（単位ｄ
Ｂ）以下である連続した波長帯域のうち最大帯域幅のも
のを第１帯域とし、反射率がＲ0（単位ｄＢ）となる波
長のうちの最大波長と最小波長との間の波長帯域を第２
帯域としたときに、回折格子の屈折率変調が所定範囲の
中心位置を中心として前後対称であり、Ｔ0が−２０ｄ
Ｂ以下であり、Ｒ0が−２０ｄＢ以下であり、第１帯域
の幅Ｂ1（単位ｎｍ）と第２帯域の幅Ｂ2（単位ｎｍ）と
の比（Ｂ1／Ｂ2）が０．３以上であり、第１帯域内の光
が回折格子により反射されることにより生じる最大群遅
延差（単位ｐｓ）が 0.011×exp(7.86×Ｂ1／Ｂ2−0.04
5×Ｒ0)／Ｂ1 以下である。
係る光導波路型回折格子素子は、透過率がＴ0（単位ｄ
Ｂ）以下である連続した波長帯域のうち最大帯域幅のも
のを第１帯域とし、反射率がＲ0（単位ｄＢ）となる波
長のうちの最大波長と最小波長との間の波長帯域を第２
帯域としたときに、回折格子の屈折率変調が所定範囲の
中心位置を中心として前後対称であり、Ｔ0が−２０ｄ
Ｂ以下であり、Ｒ0が−２０ｄＢ以下であり、第１帯域
の幅Ｂ1（単位ｎｍ）と第２帯域の幅Ｂ2（単位ｎｍ）と
の比（Ｂ1／Ｂ2）が０．３以上であり、第１帯域内の光
が回折格子により反射されることにより生じる最大群遅
延差（単位ｐｓ）が 0.011×exp(7.86×Ｂ1／Ｂ2−0.04
5×Ｒ0)／Ｂ1 以下である。
【００５１】したがって、この光導波路型回折格子素子
は、従来のものと比べて、第１帯域内の光が反射する際
に生じる群遅延差が小さいことから、反射した信号光の
波形の劣化が抑制される。また、この光導波路型回折格
子素子は、回折格子の屈折率変調が形成される所定範囲
の長さを短くすることができることから、温度変動に因
る反射特性の変動を抑制する為の温度調整機構または温
度補償機構の実現が容易である。また、この光導波路型
回折格子素子は、回折格子の屈折率変調の振幅分布が上
記所定範囲の中心位置を中心として前後対称であること
から、合波および分波の双方が可能な合分波モジュール
を実現する場合であっても、１個の光導波路型回折格子
素子で充分であり、合分波モジュールを小型とすること
ができる。
は、従来のものと比べて、第１帯域内の光が反射する際
に生じる群遅延差が小さいことから、反射した信号光の
波形の劣化が抑制される。また、この光導波路型回折格
子素子は、回折格子の屈折率変調が形成される所定範囲
の長さを短くすることができることから、温度変動に因
る反射特性の変動を抑制する為の温度調整機構または温
度補償機構の実現が容易である。また、この光導波路型
回折格子素子は、回折格子の屈折率変調の振幅分布が上
記所定範囲の中心位置を中心として前後対称であること
から、合波および分波の双方が可能な合分波モジュール
を実現する場合であっても、１個の光導波路型回折格子
素子で充分であり、合分波モジュールを小型とすること
ができる。
【００５２】また、回折格子の屈折率変調の振幅分布が
位相反転部を有する場合には、上記のような諸特性を有
する光導波路型回折格子素子を実現する上で好適であ
る。また、回折格子の屈折率変調が形成される所定範囲
の長さが４０ｍｍ以下である場合には、温度調整機構ま
たは温度補償機構の実現が更に容易である。また、最大
群遅延差が１０ｐｓ以下（より好適には２．５ｐｓ以
下）であり、第２帯域の幅Ｂ2が１．６ｎｍ以下（より
好適には０．８ｎｍ以下）である場合には、ビットレー
トが１０Ｇｂｐｓ（または４０Ｇｂｐｓ）であって波長
間隔が１００ＧＨｚ（または５０ＧＨｚ）であるＷＤＭ
伝送を行う光伝送システムにおいて好適に用いられる。
位相反転部を有する場合には、上記のような諸特性を有
する光導波路型回折格子素子を実現する上で好適であ
る。また、回折格子の屈折率変調が形成される所定範囲
の長さが４０ｍｍ以下である場合には、温度調整機構ま
たは温度補償機構の実現が更に容易である。また、最大
群遅延差が１０ｐｓ以下（より好適には２．５ｐｓ以
下）であり、第２帯域の幅Ｂ2が１．６ｎｍ以下（より
好適には０．８ｎｍ以下）である場合には、ビットレー
トが１０Ｇｂｐｓ（または４０Ｇｂｐｓ）であって波長
間隔が１００ＧＨｚ（または５０ＧＨｚ）であるＷＤＭ
伝送を行う光伝送システムにおいて好適に用いられる。
【００５３】本発明に係る光導波路型回折格子素子製造
方法は、上記の本発明に係る光導波路型回折格子素子を
製造する方法であって、回折格子の屈折率変調の振幅分
布を非線形計画法により設計して、これに基づいて光導
波路型回折格子素子を製造する。この光導波路型回折格
子素子製造方法によれば、上記の光導波路型回折格子素
子を製造することができる。
方法は、上記の本発明に係る光導波路型回折格子素子を
製造する方法であって、回折格子の屈折率変調の振幅分
布を非線形計画法により設計して、これに基づいて光導
波路型回折格子素子を製造する。この光導波路型回折格
子素子製造方法によれば、上記の光導波路型回折格子素
子を製造することができる。
【００５４】本発明に係る合分波モジュールは、上記の
本発明に係る光導波路型回折格子素子により反射帯域内
の光を選択的に反射して、光を合波または分波する。ま
た、本発明に係る光伝送システムは、波長多重した多波
長の信号光を用いて光伝送を行う光伝送システムであっ
て、上記の本発明に係る合分波モジュールにより多波長
の信号光を合波または分波する。これによれば、合分波
モジュールに含まれる光導波路型回折格子素子により第
１帯域内の波長の光が反射する際に生じる群遅延差が小
さいことから、反射した波長の信号光の波形の劣化が抑
制され、大容量のＷＤＭ伝送が可能である。
本発明に係る光導波路型回折格子素子により反射帯域内
の光を選択的に反射して、光を合波または分波する。ま
た、本発明に係る光伝送システムは、波長多重した多波
長の信号光を用いて光伝送を行う光伝送システムであっ
て、上記の本発明に係る合分波モジュールにより多波長
の信号光を合波または分波する。これによれば、合分波
モジュールに含まれる光導波路型回折格子素子により第
１帯域内の波長の光が反射する際に生じる群遅延差が小
さいことから、反射した波長の信号光の波形の劣化が抑
制され、大容量のＷＤＭ伝送が可能である。
【図１】本実施形態に係る光導波路型回折格子素子の説
明図である。
明図である。
【図２】実施例の光導波路型回折格子素子の諸特性を示
すグラフである。
すグラフである。
【図３】比較例１の光導波路型回折格子素子の諸特性を
示すグラフである。
示すグラフである。
【図４】比較例２の光導波路型回折格子素子の諸特性を
示すグラフである。
示すグラフである。
【図５】実施例および比較例１それぞれの光導波路型回
折格子素子における第１帯域内の最大群遅延差と比（Ｂ
1／Ｂ2）との関係を示すグラフである。
折格子素子における第１帯域内の最大群遅延差と比（Ｂ
1／Ｂ2）との関係を示すグラフである。
【図６】実施例および比較例１それぞれの光導波路型回
折格子素子における第１帯域内の最大群遅延差と比（Ｂ
1／Ｂ2）との関係を示すグラフである。
折格子素子における第１帯域内の最大群遅延差と比（Ｂ
1／Ｂ2）との関係を示すグラフである。
【図７】比較例１の光導波路型回折格子素子における、
第１帯域内の最大群遅延差を限界値で除した値と、比
（Ｂ1／Ｂ2）との関係を示すグラフである。
第１帯域内の最大群遅延差を限界値で除した値と、比
（Ｂ1／Ｂ2）との関係を示すグラフである。
【図８】本実施形態に係る合分波モジュールの説明図で
ある。
ある。
【図９】本実施形態に係る光伝送システムの概略構成図
である。
である。
１…光伝送システム、２…送信局、３…中継局、４…受
信局、５，６…光ファイバ伝送路、１０…合分波モジュ
ール、１００…光導波路型回折格子素子、１１０…光フ
ァイバ（光導波路）、１１１…コア領域、１１２…クラ
ッド領域、１１３…回折格子、２１０，２２０…光サー
キュレータ。
信局、５，６…光ファイバ伝送路、１０…合分波モジュ
ール、１００…光導波路型回折格子素子、１１０…光フ
ァイバ（光導波路）、１１１…コア領域、１１２…クラ
ッド領域、１１３…回折格子、２１０，２２０…光サー
キュレータ。
Claims (10)
- 【請求項１】 光導波路における光導波方向の所定範囲
に亘って屈折率変調による回折格子が形成されており、
この光導波路を導波する光のうち反射帯域内の光を前記
回折格子により選択的に反射する光導波路型回折格子素
子であって、 透過率がＴ0（単位ｄＢ）以下である連続した波長帯域
のうち最大帯域幅のものを第１帯域とし、反射率がＲ0
（単位ｄＢ）となる波長のうちの最大波長と最小波長と
の間の波長帯域を第２帯域としたときに、 前記回折格子の屈折率変調が前記所定範囲の中心位置を
中心として前後対称であり、 Ｔ0が−２０ｄＢ以下であり、 Ｒ0が−２０ｄＢ以下であり、 前記第１帯域の幅Ｂ1（単位ｎｍ）と前記第２帯域の幅
Ｂ2（単位ｎｍ）との比（Ｂ1／Ｂ2）が０．３以上であ
り、 前記第１帯域内の光が前記回折格子により反射されるこ
とにより生じる最大群遅延差（単位ｐｓ）が 0.011×ex
p(7.86×Ｂ1／Ｂ2−0.045×Ｒ0)／Ｂ1 以下である、 ことを特徴とする光導波路型回折格子素子。 - 【請求項２】 前記回折格子の屈折率変調の振幅分布が
位相反転部を有することを特徴とする請求項１記載の光
導波路型回折格子素子。 - 【請求項３】 前記回折格子の屈折率変調が形成される
前記所定範囲の長さが４０ｍｍ以下であることを特徴と
する請求項１記載の光導波路型回折格子素子。 - 【請求項４】 前記最大群遅延差が１０ｐｓ以下である
ことを特徴とする請求項１記載の光導波路型回折格子素
子。 - 【請求項５】 前記最大群遅延差が２．５ｐｓ以下であ
ることを特徴とする請求項１記載の光導波路型回折格子
素子。 - 【請求項６】 前記第２帯域の幅Ｂ2が１．６ｎｍ以下
であることを特徴とする請求項１記載の光導波路型回折
格子素子。 - 【請求項７】 前記第２帯域の幅Ｂ2が０．８ｎｍ以下
であることを特徴とする請求項１記載の光導波路型回折
格子素子。 - 【請求項８】 請求項１記載の光導波路型回折格子素子
を製造する方法であって、前記回折格子の屈折率変調の
振幅分布を非線形計画法により設計して、これに基づい
て前記光導波路型回折格子素子を製造することを特徴と
する光導波路型回折格子素子製造方法。 - 【請求項９】 請求項１記載の光導波路型回折格子素子
を含み、この光導波路型回折格子素子により反射帯域内
の光を選択的に反射して、光を合波または分波すること
を特徴とする合分波モジュール。 - 【請求項１０】 波長多重した多波長の信号光を用いて
光伝送を行う光伝送システムであって、請求項９記載の
合分波モジュールを含み、この合分波モジュールにより
前記多波長の信号光を合波または分波することを特徴と
する光伝送システム。
Priority Applications (11)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000285560A JP4529264B2 (ja) | 2000-09-20 | 2000-09-20 | 光導波路型回折格子素子、合分波モジュールおよび光伝送システム |
| US10/240,200 US6882777B2 (en) | 2000-09-20 | 2001-09-07 | Optical waveguide diffraction grating device, method for fabricating optical waveguide diffraction grating device, multiplexing/demultiplexing module, and optical transmission system |
| AU2001284491A AU2001284491B2 (en) | 2000-09-20 | 2001-09-07 | Optical waveguide diffraction grating device, method for fabricating optical waveguide diffraction grating device, multiplexing/demultiplexing module, and optical transmission system |
| CNB018098169A CN1221820C (zh) | 2000-09-20 | 2001-09-07 | 光波导型衍射光栅元件、合分波组件与光传输系统 |
| CA002407318A CA2407318A1 (en) | 2000-09-20 | 2001-09-07 | Optical waveguide diffraction grating device, method for fabricating optical waveguide diffraction grating device, multiplexing/demultiplexing module, and optical transmission system |
| KR1020027013770A KR20030051423A (ko) | 2000-09-20 | 2001-09-07 | 광 도파로형 회절격자 소자, 광 도파로형 회절격자 소자제조 방법, 합분파 모듈 및 광 전송 시스템 |
| EP01963535A EP1326103B1 (en) | 2000-09-20 | 2001-09-07 | Optical waveguide diffraction grating |
| AU8449101A AU8449101A (en) | 2000-09-20 | 2001-09-07 | Optical waveguide diffraction grating device, method for fabricating optical waveguide diffraction grating device, multiplexing/demultiplexing module, and optical transmission system |
| DE60121193T DE60121193T2 (de) | 2000-09-20 | 2001-09-07 | Optisches wellenleiterbeugungsgitter |
| PCT/JP2001/007805 WO2002025332A1 (fr) | 2000-09-20 | 2001-09-07 | Réseau de diffraction pour guide d'ondes optiques, procédé de fabrication de réseau de diffraction pour guide d'ondes optiques, module de multiplexage/démultiplexage, et système de transmission optique |
| TW090122589A TW542923B (en) | 2000-09-20 | 2001-09-12 | Light waveguide diffraction grating element, manufacturing method for the light waveguide diffraction grating element, division and multiplexing module, and light transmitting system |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000285560A JP4529264B2 (ja) | 2000-09-20 | 2000-09-20 | 光導波路型回折格子素子、合分波モジュールおよび光伝送システム |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002090557A true JP2002090557A (ja) | 2002-03-27 |
| JP4529264B2 JP4529264B2 (ja) | 2010-08-25 |
Family
ID=18769608
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000285560A Expired - Fee Related JP4529264B2 (ja) | 2000-09-20 | 2000-09-20 | 光導波路型回折格子素子、合分波モジュールおよび光伝送システム |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6882777B2 (ja) |
| EP (1) | EP1326103B1 (ja) |
| JP (1) | JP4529264B2 (ja) |
| KR (1) | KR20030051423A (ja) |
| CN (1) | CN1221820C (ja) |
| AU (2) | AU2001284491B2 (ja) |
| CA (1) | CA2407318A1 (ja) |
| DE (1) | DE60121193T2 (ja) |
| TW (1) | TW542923B (ja) |
| WO (1) | WO2002025332A1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6915045B2 (en) | 2002-08-29 | 2005-07-05 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Optical waveguide type grating element, production method thereof, multiplexer/demultiplexer module, and optical transmission system |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003114402A (ja) * | 2001-10-02 | 2003-04-18 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 光合分波器およびその調整方法 |
| GB0217047D0 (en) * | 2002-07-23 | 2002-08-28 | Univ Southampton | Optically induced refractive index modification in optical materials |
| JP4218606B2 (ja) * | 2004-07-23 | 2009-02-04 | 沖電気工業株式会社 | 光導波路装置 |
| KR100709762B1 (ko) * | 2005-12-22 | 2007-04-23 | 주식회사 대우일렉트로닉스 | 광 다중화기 및 그 제조방법, 광정보 다중화 기록장치 및방법, 광정보 다중화 재생장치 및 방법 |
| TW200918977A (en) * | 2007-10-26 | 2009-05-01 | Univ Nat Chiao Tung | Method to modulate refractivity of the optic fiber grating |
| EP3457183B1 (en) * | 2016-05-12 | 2020-06-10 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Multicore optical fiber, fiber bragg grating, and method for manufacturing a fiber bragg grating |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH1152148A (ja) * | 1997-08-05 | 1999-02-26 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 光フィルタ |
| JP2000187124A (ja) * | 1998-12-21 | 2000-07-04 | Otc Optical Technologies Center | 光ファイバ―格子の製造方法及び装置 |
| JP2001074925A (ja) * | 1999-07-08 | 2001-03-23 | Alcatel | 有効帯域で一定の群遅延応答を有するファイバブラッグ格子光フィルタ |
| JP2001083337A (ja) * | 1999-07-21 | 2001-03-30 | Highwave Optical Technologies:Sa | 光書込ブラッグ格子のアポディゼーション法 |
| JP2001188137A (ja) * | 1999-10-28 | 2001-07-10 | Alcatel | 波長分散の変化が少ない光フィルタ |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5433197A (en) * | 1992-09-04 | 1995-07-18 | Stark; Edward W. | Non-invasive glucose measurement method and apparatus |
| US5537432A (en) * | 1993-01-07 | 1996-07-16 | Sdl, Inc. | Wavelength-stabilized, high power semiconductor laser |
| JPH0943440A (ja) * | 1995-07-28 | 1997-02-14 | Toshiba Corp | 集積化光合分波器 |
| US6330383B1 (en) * | 1998-02-20 | 2001-12-11 | University Of Southern California | Disperson compensation by using tunable nonlinearly-chirped gratings |
| US6067391A (en) * | 1998-09-02 | 2000-05-23 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Multiply periodic refractive index modulated optical filters |
| US6559994B1 (en) * | 1999-08-18 | 2003-05-06 | New Elite Technologies, Inc. | Optical fiber transmitter for long distance subcarrier multiplexed lightwave systems |
-
2000
- 2000-09-20 JP JP2000285560A patent/JP4529264B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
2001
- 2001-09-07 AU AU2001284491A patent/AU2001284491B2/en not_active Ceased
- 2001-09-07 EP EP01963535A patent/EP1326103B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2001-09-07 WO PCT/JP2001/007805 patent/WO2002025332A1/ja active IP Right Grant
- 2001-09-07 AU AU8449101A patent/AU8449101A/xx active Pending
- 2001-09-07 DE DE60121193T patent/DE60121193T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2001-09-07 US US10/240,200 patent/US6882777B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2001-09-07 CN CNB018098169A patent/CN1221820C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2001-09-07 CA CA002407318A patent/CA2407318A1/en not_active Abandoned
- 2001-09-07 KR KR1020027013770A patent/KR20030051423A/ko not_active Application Discontinuation
- 2001-09-12 TW TW090122589A patent/TW542923B/zh not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH1152148A (ja) * | 1997-08-05 | 1999-02-26 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 光フィルタ |
| JP2000187124A (ja) * | 1998-12-21 | 2000-07-04 | Otc Optical Technologies Center | 光ファイバ―格子の製造方法及び装置 |
| JP2001074925A (ja) * | 1999-07-08 | 2001-03-23 | Alcatel | 有効帯域で一定の群遅延応答を有するファイバブラッグ格子光フィルタ |
| JP2001083337A (ja) * | 1999-07-21 | 2001-03-30 | Highwave Optical Technologies:Sa | 光書込ブラッグ格子のアポディゼーション法 |
| JP2001188137A (ja) * | 1999-10-28 | 2001-07-10 | Alcatel | 波長分散の変化が少ない光フィルタ |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6915045B2 (en) | 2002-08-29 | 2005-07-05 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Optical waveguide type grating element, production method thereof, multiplexer/demultiplexer module, and optical transmission system |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CA2407318A1 (en) | 2002-03-28 |
| DE60121193D1 (de) | 2006-08-10 |
| KR20030051423A (ko) | 2003-06-25 |
| CN1441918A (zh) | 2003-09-10 |
| AU2001284491B2 (en) | 2007-02-01 |
| US6882777B2 (en) | 2005-04-19 |
| JP4529264B2 (ja) | 2010-08-25 |
| EP1326103B1 (en) | 2006-06-28 |
| TW542923B (en) | 2003-07-21 |
| EP1326103A1 (en) | 2003-07-09 |
| WO2002025332A1 (fr) | 2002-03-28 |
| CN1221820C (zh) | 2005-10-05 |
| EP1326103A4 (en) | 2005-01-19 |
| US20030156790A1 (en) | 2003-08-21 |
| AU8449101A (en) | 2002-04-02 |
| DE60121193T2 (de) | 2007-05-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2119045C (en) | Optical waveguiding component comprising a band-pass filter | |
| EP0822428B1 (en) | Optical wavelength multiplexer/demultiplexer | |
| US5982518A (en) | Optical add-drop multiplexers compatible with very dense WDM optical communication systems | |
| JPH07301723A (ja) | 光多重信号分離装置及び該装置を包含する通信システム並びに企業内情報通信網 | |
| JP6653886B2 (ja) | モード合分波器及びモード多重伝送システム | |
| JP4529264B2 (ja) | 光導波路型回折格子素子、合分波モジュールおよび光伝送システム | |
| US6591038B1 (en) | Optical interleaver and demultiplexing apparatus for wavelength division multiplexed optical communications | |
| US6324322B1 (en) | Fused-fiber multi-window wavelength filter using unbalanced Michelson Interferometer | |
| KR20050073002A (ko) | 듀얼 밴드 파장분할 다중화기 | |
| JP2001053680A (ja) | 分散補償器 | |
| US6671430B2 (en) | Optical device, terminal apparatus, and system for wavelength division multiplexing | |
| US7072546B2 (en) | Compensation for chromatic dispersion | |
| JP2002090556A (ja) | 光導波路型回折格子素子、光導波路型回折格子素子製造方法、合分波モジュールおよび光伝送システム | |
| EP1243949A1 (en) | Optical filter device, method for tuning and communication system | |
| JP2004093677A (ja) | 光導波路型回折格子素子、光導波路型回折格子素子製造方法、合分波モジュールおよび光伝送システム | |
| CA2277665C (en) | Optical waveguiding component comprising a band-pass filter | |
| JP2002156542A (ja) | 光導波路型回折格子素子製造用ホログラム、光導波路型回折格子素子製造方法、光導波路型回折格子素子、合分波モジュールおよび光伝送システム | |
| JP2002323622A (ja) | 光導波路型回折格子素子、光導波路型回折格子素子製造方法、合分波モジュールおよび光伝送システム | |
| JP2002311258A (ja) | 光導波路型回折格子素子、合分波モジュールおよび光伝送システム | |
| Mutafungwa | An improved all-fiber cross-connect node for future optical transport networks | |
| JP2006101052A (ja) | 多重通信システム | |
| JPH1195032A (ja) | 光フィルタ | |
| JP2003185853A (ja) | 光デバイスおよび光通信システム | |
| JPH1164670A (ja) | グレーティング内蔵形光カップラ | |
| Mutafungwa et al. | A Modified Optical Add-Drop Multiplexer with Improved Transmission Performance |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20070823 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20100316 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20100423 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20100518 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20100531 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130618 Year of fee payment: 3 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |