JP2002020176A

JP2002020176A - 流し込み施工用耐火物

Info

Publication number: JP2002020176A
Application number: JP2000195251A
Authority: JP
Inventors: Shiyouichi Itose; 彰一糸瀬; Toshihiro Isobe; 利弘礒部; Kiyoshi Goto; 潔後藤; Hisashi Nakamura; 壽志中村
Original assignee: Nippon Steel Corp; Krosaki Harima Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp; Krosaki Harima Corp
Priority date: 2000-06-28
Filing date: 2000-06-28
Publication date: 2002-01-23
Anticipated expiration: 2020-06-28
Also published as: JP4608056B2

Abstract

(57)【要約】【課題】剥離損傷と前記亀裂の発生を防止して十分な
耐用性が得られる流し込み材を提供。【解決手段】マグネシア系原料２〜２３質量％、揮発
シリカ０．０５〜３質量％、アルミナ系原料７５〜９７
質量％を含む耐火骨材組成１００質量％に塩基性乳酸ア
ルミニウムを外掛け０．０１〜２質量％添加すると共
に、前記耐火骨材組成１００質量％に占める割合におい
て、前記マグネシア系原料のうち０．０１〜３質量％を
ヨード吸着量２０ヨードｍｇ／ｇ以上で且つ平均粒径１
μｍ以下の軽焼マグネシア微粉とし、さらに前記アルミ
ナ系原料のうち３〜１５質量％を平均粒径１．５μｍ以
下のアルミナ超微粉とした流し込み材。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、アルミナ−マグネ
シア質の流し込み施工用耐火物に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】溶鋼取鍋、タンデッシュ、真空脱ガス炉
等の溶鋼容器あるいは溶鋼処理装置の耐火物として使用
する流し込み施工用耐火物（以下「流し込み材」と称す
る。）として、例えば特開平１１−１３０５５０号公報
等にアルミナ−マグネシア質が提案されている。

【０００３】この材質は、アルミナ、マグネシアが持つ
耐食性と、アルミナとマグネシアの反応により生成され
るＭｇＯ・Ａｌ_２Ｏ_３系スピネル（以下「スピネル」と
称する。）による耐スラグ浸透性によって、優れた耐用
性を発揮する。

【０００４】しかし、近年の溶鋼容器および溶鋼処理装
置の使用条件は、溶鋼温度の上昇・滞湯時間の延長・ガ
ス吹き込み撹拌等によって苛酷化の一途をたどり、アル
ミナ−マグネシア質といえどもその寿命は決して十分な
ものではない。そこで、さらに耐用性に優れた流し込み
材が強く求められている。

【０００５】特開平１１−１３０５５０号公報にその改
善策として、結合剤に塩基性乳酸アルミニウムを添加し
たアルミナ−マグネシア質流し込み材が提案されてい
る。ここでは結合剤に乳酸アルミニウムを使用し、Ｃａ
Ｏ源であるアルミナセメントおよびＳｉＯ_２源のシリカ
を除くことで、耐溶損性の改善と焼結抑制による耐熱ス
ポーリング性向上の効果を得ている。また、特開平１０
−１９４８５３号公報にも、湿式吹付け施工用材質とし
て結合剤に塩基性乳酸アルミニウムを添加し、ＣａＯ源
であるアルミナセメントを除いたアルミナ−マグネシア
質流し込み材が提案されている。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】しかしアルミナ−マグ
ネシア質の場合、アルミナセメントおよびシリカを除く
と低融点物質の生成が少なくなることでアルミナとマグ
ネシアとによるスピネル生成反応が遅く、その分、スピ
ネル生成反応時の急激な膨張から膨張応力による内部亀
裂あるいは剥離損傷が生じる問題がある。

【０００７】また、アルミナセメントおよびシリカを除
くと低融点物質の生成が抑制され、耐火物使用中にスラ
グとの接触境界に低融点物質層の形成が少なくなるため
か、スラグ浸透による構造的スポーリング抑制の防止の
効果に劣る。その結果、構造的スポーリングによる剥離
損傷と前記亀裂とによって十分な耐用性が得られない。

【０００８】特開平１０−１９４８５３号公報のように
施工が吹付けで行われる場合は、施工体組織が比較的多
孔質なため、アルミナとマグネシアの粒子間接触面積が
小さいことでスピネル生成反応が緩慢でしかも多孔質組
織が膨張吸収作用を持つことにより、アルミナセメント
およびシリカを除くことによる焼結抑制によって耐熱ス
ポーリング性が得られる。

【０００９】これに対し、中子等の型枠を使用する流し
込み施工は、施工体組織が緻密であり、セメントを除い
ただけの材質では急激な膨張が避けられず、複雑な形状
を持つ実際の溶鋼容器あるいは溶鋼処理装置に対する内
張りにおいては、膨張応力による内部亀裂あるいは剥離
損傷が生じる。

【００１０】また、アルミナセメントあるいはシリカを
除き、結合剤として塩基性乳酸アルミニウムを使用した
場合、養生時に発生する収縮亀裂を抑制できないため
か、施工体に欠陥を生じる。この亀裂は耐火物使用中
に、スラグや溶鋼の内部組織への侵入を容易にするた
め、構造的スポーリング抑制の防止の効果に劣る。その
結果、構造的スポーリングによる剥離損傷と前記亀裂と
によって十分な耐用性が得られない。

【００１１】本発明は、型枠を使用して施工されるアル
ミナ−マグネシア質流し込み材において、剥離損傷と前
記亀裂の発生を防止して十分な耐用性が得られる流し込
み材を提供するものである。

【００１２】

【課題を解決するための手段】本発明の流し込み材は、
マグネシア系原料２〜２３質量％、揮発シリカ０．０５
〜３質量％、アルミナ系原料７５〜９７質量％を含む耐
火骨材組成１００質量％に塩基性乳酸アルミニウムを外
掛け０．０１〜２質量％添加すると共に、前記耐火骨材
組成１００質量％に占める割合において、前記マグネシ
ア系原料のうち０．０１〜３質量％をヨード吸着量２０
ヨードｍｇ／ｇ以上で且つ平均粒径１μｍ以下の軽焼マ
グネシア微粉とし、さらに前記アルミナ系原料のうち３
〜１５質量％を平均粒径１．５μｍ以下のアルミナ超微
粉としたことを特徴とする。

【００１３】本発明では耐食性および耐熱スポーリング
性の向上を目的として、ＣａＯ源となるアルミナセメン
トを使用しないか、またはアルミナセメント量を低く押
さえる。また、揮発シリカの添加によって耐火物組織に
高温下での軟化性を付与し、スピネル生成時の膨張を吸
収緩和させる。

【００１４】塩基性質乳酸アルミニウムは、施工水との
反応によるゲル化で養生中の流し込み材を硬化させる結
合剤としての役割の他に、そのゲル化に伴う膨張収縮で
施工体組織に微細亀裂を形成させる。この微細亀裂は、
施工体の乾燥・加熱時に組織内に残存することでクッシ
ョン材的な役目をし、スピネル生成に伴う施工体組織の
膨張を吸収する。

【００１５】スピネル生成反応は１２００℃程度から開
始する。揮発シリカによる膨張吸収作用は、１３５０℃
を超える高温域に限られるが、塩基性質乳酸アルミニウ
ムによる膨張吸収の効果は低温域での膨張吸収の効果を
持つことで、スピネル生成反応の開始温度である１２０
０℃を含む温度域全体を通して膨張吸収の効果をもつ。

【００１６】本発明ではさらに特定の軽焼マグネシアお
よびアルミナ超微粉を併用する。これにより、本発明が
目的とする容積安定性および耐食性の効果を得ることが
できる。その理由は以下のとおりと考えられる。

【００１７】塩基性乳酸アルミニウムのゲル化反応によ
る微細亀裂は、前記したように施工体の膨張吸収に効果
があるが、同時に養生収縮による亀裂が生じる。この養
生収縮の亀裂は、前記ゲル化反応による微細亀裂に比べ
て亀裂幅がはるかに大きく、耐食性低下の原因となる。

【００１８】これに対し本発明は軽焼マグネシアを組み
合わせることで、混練時に軽焼マグネシアから溶出した
Ｍｇにゲル化した塩基性乳酸アルミニウムが吸着し、塩
基性乳酸アルミニウム単独使用に見られた急激なゲル化
反応が抑制されることで、養生時の収縮亀裂が防止され
る。

【００１９】また、本発明では軽焼マグネシアと塩基性
乳酸アルミニウムとの反応で養生時にマグネシアとアル
ミナが既に結合した養生形態にあり、これらが比較的低
温域でスピネル化する。ここで生成されるスピネルは粒
径がきわめて微細である。このことが、前記養生時の収
縮亀裂の防止とも相俟って耐食性および容積安定性の向
上に大きく貢献する。

【００２０】本発明によるこれらの効果は、軽焼マグネ
シアの中でもヨード吸着量２０ヨードｍｇ／ｇ以上で且
つ平均粒径１μｍ以下の軽焼マグネシア微粉を使用する
ことではじめて発揮される。塩基性乳酸アルミニウムと
の反応性のためか、軽焼マグネシアはヨード吸着量、平
均粒径のいずれかがこの範囲から外れても本発明が目指
す効果は得られない。

【００２１】本発明では、平均粒径１．５μｍ以下のア
ルミナ超微粉を組み合わせる。これは施工体組織のマト
リックス部の充填性を高めることで、粒子間の余分な空
隙をなくし、塩基性乳酸アルミニウムのゲル化に伴う収
縮亀裂を防止する本発明の効果をより確実なものとす
る。

【００２２】本発明で使用するマグネシア系原料の一部
または全部を、化学分析値でＭｇＯ含有量３５質量％以
上の炭酸マグネシウム原料としてもよい。炭酸マグネシ
ウム原料は６００℃付近からの分解（ＭｇＣＯ_３→Ｍｇ
Ｏ+ＣＯ_２）によって施工体組織中に微細空隙を生成す
る。そしてこの微細空隙は、スピネル生成時の膨張を吸
収緩和することに加え、施工体使用時における表層部の
過焼結を防止し、構造的スポーリングに対しても優れた
効果を発揮する。また、スピネル生成時に起因する残存
膨張を緩和する効果もある。

【００２３】

【発明の実施の形態】本発明で使用するマグネシア系原
料は、焼結品、電融品のいずれでもよい。ＭｇＯ純度は
９０質量％以上、さらに好ましくは９５質量％である。
耐火骨材に占める割合は、２質量％未満では耐食性に劣
り、２３質量％を超えるとマグネシア自身の熱膨張性に
よって耐スポーリング性が低下する。

【００２４】このマグネシア系原料の一部又は全部を、
化学分析値でＭｇＯ含有量３５質量％以上の炭酸マグネ
シウム原料としてもよい。炭酸マグネシウム原料を使用
することで施工体組織の耐スポーリング性はさらに向上
する。また、耐食性の面から炭酸マグネシウム原料の割
合は、マグネシア質原料全体の７０質量％以下がより好
ましい。

【００２５】マグネシア質原料の粒度は、後述のアルミ
ナ質原料と同様、流し込み材施工時の流動性あるいは施
工体の充填性等を考慮し粗粒、中粒、微粒に調整する。

【００２６】本発明ではマグネシア系原料の一部にヨー
ド吸着量２０ヨードｍｇ／ｇ以上、さらに好ましくは３
０〜２００ヨードｍｇ／ｇの軽焼マグネシア微粉を使用
する。また、この軽焼マグネシア微粉の平均粒径は、１
μｍ以下、さらに好ましくは０．５μｍ以下とする。

【００２７】軽焼マグネシア微粉のヨード吸着量が２０
ヨードｍｇ／ｇ未満では塩基性乳酸アルミニウムとの反
応に劣るためか、養生時の収縮亀裂の防止に効果がな
い。軽焼マグネシア微粉は、平均粒径が１μｍを超える
とヨード吸着量が２０ヨードｍｇ／ｇ以上であっても塩
基性乳酸アルミニウムとの反応が遅いためか同様に養生
時の収縮亀裂の防止効果がない。また、軽焼マグネシア
微粉のこのヨード吸着量が２００ヨードｍｇ／ｇを超え
ると水和反応しやすくなって耐火物組織の耐消化性が低
下する傾向にあり好ましくない。

【００２８】ここでのヨード吸着量の測定はマグネシア
微粉の表面性状の測定法であるＪＩＳ−Ｋ６３３８に準
じて行うことができる。平均粒径の測定はレーザー回析
法で行うことができる。また、後述するアルミナ超微粉
の粒径測定もレーザー回析法で測定できる。

【００２９】軽焼マグネシアは、耐火骨材組成１００質
量％に占める割合で０．０１質量％未満では養生収縮を
防止する効果がない。３質量％を超えると流し込み材が
混練時に粘性が高くなり、施工時の流動性の低下で緻密
な施工体が得られ難い。

【００３０】軽焼マグネシア微粉は、水酸化マグネシウ
ムを比較的低温域で焼成処理して得られるもので、製造
過程における粒径調整、焼成温度等の操作でヨード吸着
量が異なる。ヨード吸着量、粒度について種々の品質が
市販されており、本発明で使用する軽焼マグネシア微粉
もこの市販品から求めることができる。また、本発明で
限定したヨード吸着量および粒度の軽焼マグネシア微粉
を本発明で限定した範囲の量で使用しておれば、他のヨ
ード吸着量および粒度の軽焼マグネシア微粉を組み合わ
せて使用してもよい。

【００３１】炭酸マグネシウムは、天然のマグネサイ
ト、合成炭酸マグネシウム、炭酸水酸化マグネシウム
（塩基性炭酸マグネシウム）等が使用でき、ＭｇＯ含有
量は３５質量％以上、粒径は１ｍｍ以下が望ましい。

【００３２】アルミナ質原料は耐食性と容積安定性とを
兼ね備えた耐火原料である。電融品、焼結品を問わな
い。微粉部分での使用は微粉として入手しやすい仮焼ア
ルミナでもよい。Ａｌ_２Ｏ_３純度は９５質量％以上のも
のが好ましい。

【００３３】アルミナ質原料の割合は７５質量％未満で
は耐スポーリング性に劣る。９７質量％を超えるとその
分、マグネシア質原料の割合が少なくなって耐スラグ浸
透性が低下する。

【００３４】アルミナ質原料のうち耐火骨材組成１００
質量％に占める割合で、３〜１５質量％を平均粒径１．
５μm以下のアルミナ超微粉を使用する。このアルミナ
超微粉の割合が３質量％未満では施工体の収縮亀裂防止
の効果に劣り、１５質量％を超えるとスピネル反応過多
となるためか耐スポーリング性の低下を招く。

【００３５】前記のアルミナ超微粉は、市販品から入手
しやすいという点で仮焼アルミナの使用が好ましい。仮
焼アルミナは種々の粒度のものが知られている。本発明
では平均粒径１１．５μｍ以下のアルミナ超微粉を３〜
１５質量％使用している以上、他の粒径のアルミナ超微
粉を組み合わせてもよい。また、平均粒径１．５μｍ以
下範囲で、粒径が異なるアルミナ超微粉を複数組み合わ
せてもよい。

【００３６】揮発シリカは、例えばシリコンまたは珪素
合金製造の際の副産物として得られれ、シリカフラワー
またはマイクロシリカ等の商品名で市販されている。平
均粒径１μｍ以下の超微粒子であり、スピネル生成時の
膨張を吸収緩和する効果を持つ。その割合は３質量％以
下とする。３質量％を超えると低融点物質を生成が多く
なり耐食性を低下させる。最も好ましい範囲は０．０５
〜１．５質量％である。

【００３７】耐火骨材は以上の組成を必須とするが、必
要によってはさらにスピネル、炭化珪素、クロム鉱、炭
素等を組み合わせてもよい。スピネルは比較的多く配合
してもよいが、本発明におけるアルミナとマグネシアと
の反応によるスピネル生成を阻害させないためにも、耐
火骨材組成に占める割合で２０質量％以下が好ましい。

【００３８】塩基性乳酸アルミニウムは、例えば水溶性
アルミニウムと炭酸または炭酸塩等と乳酸を反応させて
製造される。Ａｌ_２Ｏ_３／乳酸がモル比で０．３〜２の
ものが好ましいが、これに限定されるものではなく、グ
リコール酸、クエン酸を含有した乳酸アルミニウムでも
よい。

【００３９】塩基性乳酸アルミニウムの添加割合は、耐
火骨材組成１００質量％に対する外掛けで０．０５質量
％未満では膨張吸収の効果がなく、２質量％を超えると
耐食性が低下する。また、その添加は予め水で解いた状
態で行ってもよい。

【００４０】本発明では結合剤としてのアルミナセメン
トを原則として使用しないが、使用条件が比較的過酷で
ない場合は、耐火骨材組成１００質量％に対して１質量
％以下の範囲で添加してもよい。１質量％以下の範囲で
は施工体の膨張に伴う迫り出しを耐食性を低下させるこ
となく防止する効果がある。１質量％を超えると耐食性
低下の原因となる。

【００４１】結合剤として例えば水硬性アルミナ微粉を
添加してもよい。水硬性アルミナ微粉はアルミナセメン
トと違って耐食性低下の原因とならず、しかも施工体の
膨張に伴う迫り出しを防止する効果がある。

【００４２】その他、流し込み材の添加物として知られ
ている解こう剤、耐火粗大粒子、硬化調整剤、金属短繊
維（例えばステンレス鋼ファイバー）、有機繊維、ガラ
ス粉、炭素粉、ピッチ粉、セラミックファイバー、発泡
剤等を添加してもよい。

【００４３】特に解こう剤の添加は施工時の流動性付与
として必要である。具体例としては、例えばトリポリリ
ン酸ソーダ、ヘキサメタリン酸ソーダ、ウルトラポリリ
ン酸ソーダ、酸性ヘキサメタリン酸ソーダ、ホウ酸ソー
ダ、クエン酸ソーダ、カルボキシル基含有ポリエーテル
系分散剤、酒石酸ソーダ、ポリアクリル酸ソーダ、スル
ホン酸ソーダ等がある。その添加割合は、耐火骨材１０
０質量％に対する外掛けで０．０１〜０．５質量％が好
ましい。

【００４４】耐火粗大粒子は、耐火物組織内に発生した
亀裂の発達を寸断することで剥離損傷防止の効果があ
る。具体例としてはアルミナ質、スピネル質、ムライト
質、マグネシア質等である。またアルミナ質あるいはス
ピネル質を主材としたれんが屑、耐火物使用後品等でも
よい。

【００４５】耐火粗大粒子の粒径は、耐火骨材の最大粒
径との兼ね合いもあるが、１０〜５０ｍｍが好ましい。
また、その割合は耐火骨材１００質量％に対する外掛け
で３５質量％以下が好ましく、さらに好ましくは５〜３
０質量％である。３５質量％を超えると粒度構成のバラ
ンスの悪さから施工体の強度に劣り、耐食性の低下を招
く。

【００４６】本発明の流し込み材の施工は、常法どお
り、以上の配合組成物全体に外掛け４〜８質量％程度を
もって施工水を添加し、中子等の型枠を使用して流し込
み施工される。また、流し込み時には振動の付与で充填
率を向上させる。

【００４７】

【実施例】以下に本発明実施例とその比較例を示す。各
例は表１及び表２に示す流し込み材組成に施工水分を外
掛け６．５質量％添加・混練し、型枠に流し込み施工
し、養生後、１１０℃×２４時間で乾燥後して試験片を
得た。試験方法は、以下のとおりである。

【００４８】なお、各例におけるアルミナ超微粉は、昭
和電工（株）製の仮焼アルミナでを使用した。揮発シリ
カはエルケム（株）製のシリカフラワーを使用した。ま
た、塩基性乳酸アルミニウムは多木化学（株）製であ
る。

【００４９】耐食性；質量比で鋼片：転炉スラグ（Ｆｅ
Ｏ含有量；２０質量％）＝５０：５０を侵食剤とし、１
７００℃×５時間の回転侵食試験を行い、溶損寸法を測
定した。

【００５０】耐スラグ浸透性；前記の条件で回転侵食試
験を行った後、スラグ浸透寸法を測定した。

【００５１】耐スポーリング性；質量比で鋼片：転炉ス
ラグ（ＦｅＯ含有量；２０質量％）＝５０：５０を侵食
剤とし、回転侵食試験装置を用いて１７００℃×３０分
加熱後、３０分空冷し、これを６回くり返し、亀裂発生
の状況を観察した。◎…亀裂なし、〇…微亀裂、△…小
亀裂、×…大亀裂。

【００５２】実機試験；２７０トン溶鋼取鍋に中子を用
いて流し込み施工し、養生後、使用前に約１０００℃で
加熱乾燥後、使用した。溶損速度（ｍｍ／チャージ）お
よび使用後の構造的スポーリングの程度を確認した。

【００５３】

【表１】

【表２】本発明による実施例は、いずれもアルミナ−マグネシア
質流し込み材がもつ耐食性、耐スラグ浸透性の効果がい
かんなく発揮され、耐食性および耐スポーリング性に優
れた効果を発揮する。この効果は実機試験の耐用性にお
いて確認される。

【００５４】実施例６〜８はマグネシア系原料の一部ま
たは全部を炭酸マグネシウム（ＭｇＯ：４７質量％）を
使用した例であって、特に耐構造的スポーリング性に優
れることで、耐用性が一段と向上している。また、試験
データとして表には示していないが、本発明実施例にお
いてアルミナセメントを１質量％以下の範囲で添加した
ものは、急熱乾燥によっても施工体は迫り出しが無く、
施工能率に優れている。

【００５５】これに対し塩基性乳酸アルミニウムを添加
しない比較例１、揮発シリカを添加しない比較例２は膨
張緩和による亀裂、剥離抑制の効果が不十分のため耐ス
ポーリング性、耐スラグ浸透性共にに劣る。アルミナセ
メントの添加量が多い比較例３と揮発シリカの添加量が
多い比較例４は、低融点物質の生成過多のためか、耐食
性に劣る。

【００５６】塩基性乳酸アルミニウムの添加量が多すぎ
る比較例５は、養生収縮亀裂が著しいことで耐食性およ
び耐スラグ浸透性に劣る。マグネシア質原料の割合が多
い比較例６は、膨張による組織破壊・亀裂の発生によ
り、耐スポーリング性、耐スラグ浸透性共に劣る。マグ
ネシア質原料の割合が少ない比較例７は、アルミナ−マ
グネシア質流し込材がもつ耐食性、耐スラグ浸透性の効
果が発揮されない。

【００５７】軽焼マグネシア微粉を添加していない比較
例８、アルミナ超微粉を添加しない比較例９、ヨード吸
着量が本発明で限定した範囲より少ない軽焼マグネシア
微粉を使用した比較例１０、軽焼マグネシア微粉の平均
粒子径が大きい比較例１１は、いずれも養生収縮亀裂に
より、耐食性に劣る。比較例１２はアルミナ超微粉の割
合が多く、耐スポーリング性に劣る。

【００５８】実施例３の配合組成をベースとし、軽焼マ
グネシア粉のヨード吸着量のみ変化させ、軽焼マグネシ
ア粉のヨード吸着量に対する耐食性および耐スラグ浸透
性の関係を試験し、その結果をグラフ化したのが図１で
ある。

【００５９】耐食性はヨード吸着量２０ｍｇ／ｇの軽焼
マグネシア粉を使用した場合の溶損寸法、スラグ浸透寸
法のそれぞれを１００とした指数で示し、数値が小さい
ほど耐食性、耐スラグ浸透性に優れる。同グラフの結果
からも、本発明で限定したヨード吸着量の軽焼マグネシ
ア粉の使用が耐食性、耐スラグ浸透性に優れていること
が確認される。

【００６０】実機試験は溶鋼取鍋の内張りにおいて行な
ったが、本発明の流し込み材はこれに限らず、タンデッ
シュ、真空脱ガス炉、転炉、電気炉等の溶鋼容器、溶鋼
処理容器の内張りにも使用することができる。

【００６１】

【発明の効果】本発明のアルミナ−マグネシア質流し込
み材は、近年の溶鋼容器および溶鋼処理装置おける過酷
な使用条件においても優れた耐用性を発揮することがで
きる。その結果、溶鋼容器あるいは溶鋼処理装置の稼働
率向上、内張り耐火物の原単位の低下、内張り耐火物の
補修回数の低減など、この効果は大きい。

【図面の簡単な説明】

【図１】アルミナ−マグネシア質流し込み材において軽
焼マグネシア粉のヨード吸着量に対する耐食性および耐
スラグ浸透性の関係を示したグラフである。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者礒部利弘北九州市八幡西区東浜町１番１号黒崎播磨株式会社第二製造事業部八幡不定形工場内 (72)発明者後藤潔富津市新富20−１新日本製鐵株式会社技術開発本部内 (72)発明者中村壽志東海市東海町５−３新日本製鐵株式会社名古屋製鐵所内Ｆターム(参考） 4G033 AA02 AA03 AA06 AA24 AB01 AB02 AB21

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】マグネシア系原料２〜２３質量％、揮発
シリカ０．０５〜３質量％、アルミナ系原料７５〜９７
質量％を含む耐火骨材組成１００質量％に塩基性乳酸ア
ルミニウムを外掛け０．０１〜２質量％添加すると共
に、前記耐火骨材組成１００質量％に占める割合におい
て、前記マグネシア系原料のうち０．０１〜３質量％を
ヨード吸着量２０ヨードｍｇ／ｇ以上で且つ平均粒径１
μｍ以下の軽焼マグネシア微粉とし、さらに前記アルミ
ナ系原料のうち３〜１５質量％を平均粒径１．５μｍ以
下のアルミナ超微粉とした流し込み施工用耐火物。
【請求項２】マグネシア系原料の一部または全部を化
学分析値でＭｇＯ含有量３５質量％以上の炭酸マグネシ
ウム原料とした請求項１記載の流し込み施工用耐火物。
【請求項３】アルミナセメントを添加しない請求項１
または２記載の流し込み施工用耐火物。
【請求項４】耐火骨材組成１００質量％に対し、アル
ミナセメントを外掛け１質量％以下添加した請求項１、
２または３記載の流し込み施工用耐火物。