JP2001515927A - 砥粒の製造法およびこの方法で製造された砥粒 - Google Patents
砥粒の製造法およびこの方法で製造された砥粒Info
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Abstract
Description
非鉄金属、紙、重合体、コンクリート、石、大理石、土壌、超硬合金;また酸化
アルミニウム、炭化ケイ素、ダイヤモンドまたは立方晶形窒化ホウ素の研削砥石
等々の上で作動することができる、即ちそれらと接触状態にあることができる。
る。幾つかの適用分野、例えば穿孔や研削、また皮革、ゴム、木材の機械加工に
は、より大きい砥粒が必要とされる。ダイヤモンドを含んで成る砥粒は、ダイヤ
モンド骨格物(diamond skeleton)(少量の結合用物質を用いるか、または結合
用物質を全く用いない自己結合ダイヤモンド)を含んで成るか、またはセラミッ
ク相を含むマトリックスによって結合されているダイヤモンド粒子を含んで成る
ダイヤモンド複合材料から製造することができる。ここで、セラミック相を含ん
で成るそのマトリックスは、ダイヤモンド粒子をそのようなセラミック材料の存
在下で焼結することにより製造されたものである。
料は、例えば高圧チャンバー中で焼結し、続いてその複合材料を粉砕し(crush )、そしてその砥粒を分級することにより製造される。
60,000気圧の圧力を有する高圧チャンバー中で1300〜1600℃の高
温(HP/HT)の、ダイヤモンドが安定である条件で行われる。
れないということである。加えて、その製造技術はかなり複雑で、特別な装置を
必要とする。その効率は製造される製品の量に関して低く、従ってその相対コス
トが高い。
法が開示される。この方法は、70〜90容積%のダイヤモンド骨格物、および
ケイ素、炭化ケイ素および/または金属ケイ化物より成るダイヤモンド圧縮物を
、好ましくは約1.5mm、大きさが小さくされた砕片に粉砕することを含む。
そのダイヤモンド圧縮物は、ダイヤモンド、ケイ素、炭化ケイ素および/または
金属ケイ化物の混合物を高圧チャンバー中で焼結することにより造るのが好まし
い。ダイヤモンド圧縮物の粉砕後に、それらの砕片はそのままHP/HT条件で
焼結して硬い製品としてもよい。別法として、それら砕片を焼結、圧縮中に浸透
処理するために、その砕片に金属、即ち第二の相を含めてもよい。
めに、その強さが不十分である。圧縮物中の最初のダイヤモンドは焼結されて連
続骨格を形成している。この骨格物は脆く(脆性ダイヤモンドに相当する)、従
ってその砥粒も脆いだろう。ケイ素および/または炭化ケイ素が比較的少量であ
るため、ダイヤモンド骨格物を通して起こるクラックの成長が防止されない。こ
のことが、全て、特に動的荷重下では、ダイヤモンド砥粒の強さを低下させる。
さらに、上記圧縮物は高圧/高温法で造られる。
相互に連結された網状構造を持つ自己結合研磨材粒子(ダイヤモンドおよび/ま
たはCBN)の圧縮物の製造が記載される。この圧縮物は、一塊りの研磨材粒子
を、焼結補助材料を使用して高圧、高温(HP/HT)下で結合させ、自己結合
体とすることによって製造される。この自己結合体は、研磨材粒子を自己結合形
態で、また焼結補助材料をその自己結合体全体に浸透した状態で含む。自己結合
体には、次に、浸透材料を除去する処理が施され、それによって自己結合砥粒よ
り成る圧縮物が造られる。
技術が明らかにされている。
るガス雰囲気中にダイヤモンド粒子を懸濁させ、そしてそのケイ素化合物の熱分
解によりそのダイヤモンド粒子上に炭化ケイ素層を形成することによる、炭化ケ
イ素被覆ダイヤモンド砥粒の製造が記載される。熱分解は、水素と上記揮発化ケ
イ素化合物とを含むガス混合物中にダイヤモンドを懸濁させた流動床を形成する
ことにより行うのが好ましい。この流動床は、ケイ素化合物を分解し、そして分
散、懸濁されたダイヤモンド粒子上に炭化ケイ素の被覆を形成させるために、1
300〜1500℃に加熱される。
らの粒子となっていて、凝集物となるようにはお互いに結合されていないことで
あり、それによって研磨材粗粒の粒度が小さくなり、結果として適用分野が狭め
られることになる。
細書には、コアとしての研磨材結晶(ダイヤモンドまたはCBN)と、そのコア
結晶上の炭化ケイ素被覆を含んで成る複合研磨材粒子が記載される。この研磨材
粒子は、非ダイヤモンド系炭素質材料で被覆されたコア結晶を液体ケイ素で浸透
処理することにより造られるのが好ましい。そのケイ素は、次に、コア結晶、お
よび炭化ケイ素とケイ素とのマトリックスより成る製造物から浸出される。得ら
れる浸出処理物はさらに細かくされ、そして複合研磨材粒子が回収される。開示
されるもう1つの態様は、開放構造を持つ炭化ケイ素マトリックスで相互に連結
されている、それら複合研磨材粒子の凝集物である。
ド粒子の大きさが、最初のダイヤモンド粒子の大きさと同等であるということで
ある。従って、最初のダイヤモンドの大きさより数倍大きく、しかも工業生産さ
れるダイヤモンド粒子よりも大きい、大きくて安価な砥粒を製造するには限界が
ある。上記の方法で製造される凝集物は多孔質であって、高い強さを持たず、こ
のことがそれらの適用分野を制限している。
粒を、簡単かつコスト効果の高いやり方で製造する方法と、それによって製造さ
れる砥粒にある。
子を含んで成る多結晶性物体を製造し、そしてその多結晶性物体を粉砕して砥粒
となす工程を特徴とする砥粒の製造法によって達成される。
5容積%の炭化ケイ素および1〜40容積%のケイ素を含んで成る多結晶性物体
が製造され、この多結晶性物体が砥粒に粉砕される。
なくとも5容積%、好ましくは15容積%より多い炭化ケイ素、およびケイ素を
含んで成る、ヤング率が450GPaを越える多結晶性物体が製造され、この多
結晶性物体が砥粒に粉砕される。
子、少なくとも14容積%の炭化ケイ素、およびケイ素を含んで成る、ヤング率
が540GPaを越える多結晶性物体が製造され、この多結晶性物体が砥粒に粉
砕される。
約30μmであるダイヤモンド粒子、少なくとも5容積%、好ましくは15容積
%より多い炭化ケイ素、およびケイ素を含んで成る、ヤング率が560GPaを
越える多結晶性物体が製造され、この多結晶性物体が砥粒に粉砕される。
ンド粒子にして、その少なくとも60%が少なくとも50μmの粒径を有するそ
のダイヤモンド粒子、少なくとも5容積%、好ましくは15容積%より多い炭化
ケイ素、およびケイ素を含んで成る、ヤング率が650GPaを越える多結晶性
物体が製造され、この多結晶性物体が砥粒に粉砕される。
される量の黒鉛がダイヤモンド粒子の黒鉛化により造り出されるように制御し、
それによって中間物(intermediate body)を造り;そして その中間物にケイ素を浸透させる 工程を含んで成る。
その加工物は粒径が3〜500μmであるダイヤモンド粒子から形成される。加
工物の熱処理中に造り出される黒鉛の量は、ダイヤモンドの量の1〜50重量%
、好ましくは6〜30重量%であり、また黒鉛化中の加熱温度は1700℃未満
である。黒鉛化に必要とされる加熱温度と加熱時間は、使用される加熱装置につ
いて実験的に定められる。25〜60容積%の気孔率を持つ加工物が形成される
。加工物には、その加工物をガス状の炭化水素または炭化水素類に、その炭化水
素または炭化水素類の分解温度を越える温度で曝露することにより、ある一定量
の炭素を沈着させることができる。加工物をガス状の炭化水素または炭化水素類
に、その炭化水素または炭化水素類の分解温度を越える温度で曝露する前に、ダ
イヤモンド粒子の少なくとも一部の黒鉛化を行うのが好ましい。加工物は、色々
な粒径を持つダイヤモンド粒子の均一な混合物から、最終的にはバインダーを加
えて形成されるのが好ましく、また加工物のその形成は金型中で行われ、その際
上記の熱処理とケイ素の浸透は、その加工物を金型から取り出した後に行われる
。
ヤモンド粒子、炭化ケイ素およびケイ素を含んで成り、ここでそのダイヤモンド
粒子は炭化ケイ素とケイ素とのマトリックス中に配置されており、そして砥粒中
におけるダイヤモンド粒子、炭化ケイ素およびケイ素の、平均値としての含有量
は、それぞれ20〜70容積%、0.1〜75容積%および1〜40容積%であ
ることを特徴とするものである。
素の、平均値としての含有量は、それぞれ少なくとも20容積%、少なくとも5
容積%および1〜40容積%である。
ケイ素の、平均値としての含有量は、それぞれ少なくとも29容積%、少なくと
も14容積%および1〜40容積%である。
およびケイ素の、平均値としての含有量は、それぞれ少なくとも46容積%、少
なくとも5容積%および1〜40容積%であり、そしてそのダイヤモンド粒子は
約30μm以下の粒径を有している。
の、平均値としての含有量は、それぞれ少なくとも54容積%、少なくとも5容
積%および1〜40容積%であり、そしてそのダイヤモンド粒子の少なくとも6
0%は少なくとも50μmの粒径を有している。
しくは1.1未満の熱安定性係数(thermal stability factor)を有している。
術的結果は、個々ばらばらのダイヤモンド粒子が、炭化ケイ素とケイ素により形
成されているマトリックス中に配置されて成る複合材料を粉砕することによって
、40μmを越える粒径を持つ砥粒を製造することにより得られる。次いで、そ
の砥粒は分級される。
構造が図1に与えられる。図中、《1》はダイヤモンドであり、《2》は炭化ケ
イ素であり、そして《3》はケイ素である。図1が示すとおり、本出願で特許請
求される砥粒は、以前から知られている材料のあるもののようには、連続したダ
イヤモンド骨格を有していない。個々ばらばらのダイヤモンド粒子は、炭化ケイ
素とケイ素とのマトリックスによって結合されているのである。これは、特に動
的影響下での砥粒の破壊強さを改善する。砥粒中でクラックが発生するとき、ダ
イヤモンド粒子とマトリックスとの間の境界がそのクラックを妨げ、それによっ
て破壊が防がれるのである。ダイヤモンド骨格の材料においては、脆いダイヤモ
ンド骨格中でクラックが発生すると、砥粒全体が破壊される。個々ばらばらのダ
イヤモンド粒子が、あらゆるダイヤモンド粒子を包囲している炭化ケイ素とケイ
素とのマトリックスで結合されているということは、砥粒を熱安定性の高いもの
にする。
ことによってもたらされる砥粒は、炭化ケイ素とケイ素とで結合されたダイヤモ
ンドを含んでいる。このことは、任意の大きさを持つダイヤモンド砥粒を生成さ
せるのを可能にするもので、その大きさは粉砕前の多結晶性物体自体の大きさに
よって制限されるだけである。これは、大きい砥粒を製造する場合、そのことに
大きく高価なダイヤモンドを使用する必要がないので、有利なことである。
20〜70容積%のダイヤモンド粒子、0.1〜75容積%の炭化ケイ素および
1〜40容積%のケイ素を含んで成り、しかもダイヤモンド粒子をそのままの状
態で残しつつ、それら粒子を高い剛性と硬度を持つマトリックスで結合させるの
を可能にするその独特な製造法に起因して、均一な構造を有している。
ド粒子を95容積%より多い含有量で含む混合物から、周知の方法(プレス成形
法、スリップ鋳形法、スラリー鋳形法等々)で、バインダーを用いまたは用いず
に、25〜60容積%の気孔率を有する加工物を形成し、その加工物をガス状炭
化水素(1種または複数種)の媒体中または不活性媒体(真空、不活性ガス)中
で、その加工物中のダイヤモンド含有量が50重量%以下の分だけ低下されるま
で熱処理し、続いてその多孔性中間物に液状ケイ素を浸透させることによって製
造される。この結果、所定の形状と大きさを持つ複合材料が製造される。
ルタル(metallic mortars)、スプラインクラッシャー(splined crusher)、 ローター式クラッシャー等々を用いるある種特定の方法で行われる。製造された
砥粒は、炭化ケイ素とケイ素とのマトリックス中にダイヤモンド粒子を含んで成
る。この砥粒は、追加の機械加工を行わなくても使用できる状態にあり、またそ
の砥粒を標準的な方法を用いて、例えば旋回式オーバライザー(vortical ovali
ser)で卵形体に成形できる状態にある。卵形砥粒はダイヤモンドペースト、有 機マトリックスをベースとするダイヤモンド工具等々で使用することができる。
の高い乾式篩分け法に代えて、湿式篩分け法または沈降法により行われるべきで
ある。
素含有量および0.1容積%未満の炭化ケイ素含有量を持つこのタイプの複合材
料は製造されない。炭化ケイ素の含有量が75容積%より大になると、ダイヤモ
ンド含有量が低くなるため、その砥粒の研磨性が低下する。ケイ素の含有量が4
0容積%より大になると、砥粒の強さが小さくなる。粒径3〜500μmのダイ
ヤモンド粒子を含む特定組成物の多結晶性複合材料を粉砕することにより製造さ
れる砥粒を試験すると、結果が良好なことが示された。
即ち、砥粒の静的強さは、標準法で測定して、不活性媒体中で1200℃におい
て熱処理した後、20%(好ましくは10%)より多くは低下しない。
製造のために、ダイヤモンドの黒鉛化を利用する方法により達成される。黒鉛化
を炭素の熱分解沈着処理と組み合わせることも可能であるが、それは必ず必要な
訳ではない。これは、本発明は、ダイヤモンドの黒鉛化、即ち効率的に、そして
計画、制御された方式でのダイヤモンドの黒鉛への部分的変換を利用するもので
あることを意味する。
味し、また小さいダイヤモンドとは20μm未満、さらに好ましくは10μm未
満のダイヤモンド粒子を意味する。>20μmという粒径の大きいダイヤモンド
、および>60μmという粒径の非常に大きいダイヤモンドが、小さなダイヤモ
ンドと組み合わせて使用されることも多い。本発明による方法では、粒径3〜5
00μmのダイヤモンドを用いるのが好ましい。
る。本発明による方法のこの色々な工程を下記によって説明する:
的バインダーと一緒に、またはバインダーを使用せずに、色々な大きさのダイヤ
モンド粒子の混合物から行われる。この形成は確立されている方法を用いて、例
えばプレス成形する、スリップおよびスラリー鋳型法を使用する、射出成形する
等々の方法によって行われる。未加工物の形成に金型を用いる場合、その未加工
物は金型から取り出される。
蒸発または硬化させ、そして分解することによって行われる。未加工物がいかな
るバインダーも使用せずに製造される場合、それは加工物と見なされる。加工物
の全容積を通じて均一かつ制御可能な黒鉛化を行えるようにする目的には、その
加工物が、その中に、バインダーに由来する不純物を含んでいるのは望ましくな
い。これら不純物は黒鉛化プロセスを触媒するか、またはそれを抑制することが
あるのである。加工物中のダイヤモンド量を95重量%以上とする1つの理由は
、存在する炭素の量を精密に制御することであることは明らかであって、その場
合その精密制御は充填材、その他の追加材料を含まない物体において可能である
に過ぎない。
ダイヤモンドの制御された黒鉛化法、またはダイヤモンドの制御された黒鉛化と
、ここにパイロカーボン(pyrocarbon)と称される熱分解炭素の沈着とを組み合
わせた方法を用いることにより熱処理されて中間物を与える。それら両方法を組
み合わせる場合、パイロカーボンの沈着前に黒鉛化を利用するのが好ましい。
で、または制御された雰囲気中で、好ましくは不活性ガス中で、1000〜19
00℃、好ましくは1200〜1700℃において熱処理される。1000℃未
満の温度では黒鉛化は無視できる。1900℃より高い温度では黒鉛化速度が非
常に速くなり、そのため、低品質のダイヤモンドを使用すると、その速度を必要
とされる精度で制御することが困難になるだろう。真空の圧力は1mmHg未満
であるのが好ましい。不活性ガスとして、窒素、アルゴン、水素またはヘリウム
を用い得るが、これは当該系中に酸素を存在させないようにするために与えられ
るものである。不活性ガスの圧力はそれほど重要ではなく、本発明の方法の適用
可能性に従って選ばれ、例えば760mmHgである。
は炭化水素若しくは炭化水素類のガスに、その流動ガス若しくはガス類の分解温
度を越える温度で、例えば天然ガスにT=750〜950℃で、またはアセチレ
ン、メタン、エタン、プロパン、ペンタン、ヘキサン、ベンゼンおよびそれらの
誘導体を含むガスにT=510〜1200℃で曝露される。
で、例えば固体ケイ素を溶融することにより、液状ケイ素を中間物の外表面に供
給することにより、示差真空浸透法を用いることにより、或いは中間物を液状ケ
イ素の中に浸漬することにより行われるのが好ましいだろう。蒸気状ケイ素の浸
透により、または化学的方法、例えばゾル−ゲル沈着法、化学蒸着法等々と同様
の方法を用い、次いで高温反応を行うことによってケイ素を適用できる可能性も
ある。
炭化ケイ素が形成され、この炭化ケイ素があり得べき遊離ケイ素と共に生成複合
材料物体のマトリックスを形成する。
ル、スプラインクラッシャー、ローター式クラッシャー等々を用いて行われる。
製造された砥粒は、炭化ケイ素とケイ素とのマトリックスの中にダイヤモンド粒
子を含んで成る。マトリックスは、時には、小さいダイヤモンド粒子も含んでい
る。
続いて標準的な篩セットを用いて分級、即ちある一定粒径の砥粒を篩い分けする
。その砥粒は旋回式オーバライザーで卵形化され、丸くされる時もある;強磁性
粒子とその粉砕砥粒との混合物が、磁場により回転数3000rpmで回転せし
められる。次に、最後の篩い分けが行われる。
た標準的な方法を用いて、例えば旋回式オーバライザーで卵形体に成形できる状
態にある。この卵形砥粒は、ダイヤモンドペースト、有機マトリックスをベース
とするダイヤモンド工具等々で使用することができる。
コストの高い方法で行わなければならない。
変換する黒鉛化;
ター、例えば時間−温度曲線の形、即ち温度、保持時間および加熱速度、ダイヤ
モンド粒子の大きさとタイプと品質、および同粒子中の不純物、雰囲気並びに圧
力を同時に制御することにより、ダイヤモンドの黒鉛化度を管理し、変える能力
にある。制御上から考慮すべき点に、例えば次のものがある:
モンドとの相対容積は黒鉛化度に依存し、従って黒鉛化度はこれを精密に制御し
て行わなければならない。
鉛化が、そのダイヤモンド粒子が消失してしまうような程度までは進まないよう
にすることが重要である。黒鉛化は50重量%未満、好ましくは6〜30重量%
であるべきである。
さいダイヤモンド粒子の大きさは、その小さい粒子が、所望されない限りは消失
せず、かつその大きい粒子が十分に黒鉛化されるように注意深く選ばれなければ
ならない。黒鉛化は50重量%未満、好ましくは6〜30重量%であるべきであ
る。
数としての、真空中または不活性ガス中での、大気圧における、約1200℃か
ら約1700℃までの温度−時間曲線について、正しい形のものを選択すべきで
ある。
度については、これら曲線について異なる形のものを選ばなければならない。
、そしてダイヤモンドと炭化ケイ素とケイ素との間で組成に関してバランスがよ
く取れている最終物体を得ることが可能である。黒鉛化度が低い場合は、最終複
合材料はより多量のケイ素を含むか、またはより大きな気孔率を有することとな
る。黒鉛化度が高ければ高いほど、最終物体の炭化ケイ素含有量は多くなる。
イヤモンド粒子の表面からダイヤモンド粒子内部への移動前線での黒鉛化の速度
も、結晶方向や材料不純物および欠陥の量で決まる。他の条件が全て同じとき、
生長前線での黒鉛化の速度は、大小両ダイヤモンド粒子で同じである。しかし、
粒径の相違は大小両粒子で相対的黒鉛化度を異ならしめる。黒鉛化度は小さい粒
子で大きい粒子より有意に高く、それはダイヤモンドの比面積に比例するのであ
る。かくして、ある材料の製造をこの提案された方法で制御するためには、上記
熱処理について最適条件を選ぶことが重要であり、そしてそれは小さいダイヤモ
ンド粒子を使用するとき、特に重要なものである。
温度領域で加熱速度を加速することが極めて重要である。それによって、黒鉛化
は(同じ温度までよりゆっくり加熱する場合に比べて)低下し、その黒鉛化度は
所望とされる限度を越えない(≦50重量%)。このことが続いて行われる中間
物の液状ケイ素による浸透を可能にする。この中間物全体を通してのケイ素の浸
透は、その物体全体に十分な大きさの気孔が存在しない限り起こらない。黒鉛化
のこのプロセスは、その制御と実現のためになされるのである。それは使用され
る装置と材料に合わせて調整されなければならない。これらパラメーターの一部
は、使用される装置と材料に合うように実験的に関係付けられなければならない
。
のである。これより分かるように、黒鉛化度は、小さいダイヤモンド粒子(5/
3、10/7および14/10μm)では、大きい粒子(28/20および63
/50μm)に比べて、より急速に増加する。粒径が大きくなればなるほど、相
対的黒鉛化速度の増加はゆるくなる。
ダイヤモンドの値段はその品質と大きさに関係する。ほとんどのダイヤモンド粒
子で、その表面層に極めて多くの欠陥が存在することはよく知られている。ダイ
ヤモンド表面上の欠陥と不純物は、機械的および化学的な安定性を低下させる。
表面欠陥と不純物を持たず、しかも、なお、高価な高品質のダイヤモンドを使用
しないことが望ましい。これは、ダイヤモンドの表面層を熱処理で黒鉛に意図的
に変換することによって達成される。黒鉛化はその粒子表面で始まり、粒子内部
へと徐々に深く成長して行く。さらに、ダイヤモンドを黒鉛化することでダイヤ
モンド表面が改善され得るばかりでなく、内部特性も改善される。ダイヤモンド
が加熱されると、そのダイヤモンド中で拡散プロセスがスタートする。この拡散
プロセスにより、金属不純物、その他の不純物がダイヤモンド表面へと移動せし
められ、炭化ケイ素またはケイ素の中に埋入せしめられる。黒鉛化がダイヤモン
ド表面上の欠陥層を変えると、それにつれて粒子の全体的な性質が、結果として
複合材料全体が改善される。これらの改善を達成するためには、ダイヤモンド粒
子を包囲している黒鉛層は少なくとも50nm、好ましくは200nmより大き
い厚さとなっているべきである。その黒鉛化は1重量%を下回らず、好ましくは
少なくとも6重量%であるべきである。
iCの結合が極めて強く、そのSiCが個々のダイヤモンド粒子をそれぞれ被覆
していることである。このダイヤモンドがマトリックスに結合されることとなり
、従って求められている用途でそのダイヤモンドは抜き出されない。
セス中は、ある特定のルールに従わなければならない。
複数の気孔より成る。加工物は、熱処理とケイ素による浸透の前に、ダイヤモン
ドの粒径と粒径分布で決まる、また存在するかまたは添加される他の材料で決ま
る、および未加工物の最後に行われる圧縮で決まるある一定の容積百分率の気孔
率と、ある一定の気孔の大きさとを有する。ダイヤモンドの含有量は、ダイヤモ
ンドの黒鉛化中に形成される黒鉛の量に応じて減少して行く。その物体中の、添
加パイロカーボンを含めて、または残留している可能性のあるバインダーからの
非ダイヤモンド炭素の総量は、気孔を満たし、緻密な、または緻密な状態に近い
物体を造る元素状ケイ素に対して、(非ダイヤモンド炭素とケイ素との間の反応
で生成する)炭化ケイ素を最適含有量で有する最終物体を得るために制御されな
ければならない。
い加工物の気孔率では、加工物の強さはこの方法の後続工程の実現に不十分であ
る。加工物の気孔率が25容積%未満であるときは、ケイ素を中間物に浸透させ
るのが困難であり、また最終物体は有意の残留気孔率を有している。同じ問題が
、黒鉛化度が50重量%より大きいか、または沈着パイロカーボンおよびバイン
ダーからの残留炭素の量が25重量%より多い場合にも現れる。それらを制限す
る小さい気孔が、(炭素層が厚すぎることに因り)十分には大きくならないから
である。このような場合、ケイ素の浸透中に、中間物の表面ゾーンに炭化ケイ素
の緻密な層が形成され、その層が液状ケイ素のその中間物の内部部分への浸透を
妨害するのである。
量にして、後の方の加工工程でその炭素の全てと浸透したケイ素とを反応させて
炭化ケイ素を形成するそれら炭素の最大量が、図4aで説明されている。黒鉛(
α)と、パイロカーボンプラスバインダーからの残留炭素(γ)との、それらの
任意の許容できる組み合わせについての相対量も、本図から見分けることができ
る。この方法は気孔率に関係した炭素の総量によって制限される。ある一定の初
期気孔率において、最終複合材料は、炭素量が少なすぎると大量のケイ素を含む
ことになる。炭素量が多すぎると、ある量の残留炭素が最終複合材料中に残され
ることになるが、それは、その炭素がその複合材料中で欠陥のように振る舞うの
で、好ましくないものである。ある一定の初期気孔率についての黒鉛化度と、最
終複合材料の組成との間の関係を示している2つのグラフ、即ち図4bおよび図
4cも参照されたい。これらの図から分かるように、成分であるダイヤモンド、
炭化ケイ素およびケイ素の変化は直線的である。黒鉛化度が増加すると、それに
つれて炭素含有量が増加し、同時にダイヤモンドとケイ素の含有量が減少する。
いという条件下で、次式を用いて作成されたものである:
、即ち:
MSiCおよびMcは炭化ケイ素および炭素の分子量である。
この条件は、αおよびγの値が図3aに示される領域内に入ることにより満たさ
れる。従って、φSi≧0の条件を満たすために最終材料に挿入することができる
パイロカーボンとバインダー残留分の量は、黒鉛化度に大きく依存する。γ=0
における式1、2および3の解が、図3b〜cによるダイヤモンド複合材料の組
成と加工物の初期気孔率との間の関係を与える。
のである。図5aから明らかなように、ダイヤモンド粉末から形成された初期加
工物は、ダイヤモンド相(符号“D”が付けられている)を含んでいる。中間物
を得るために、続いてその加工物を熱処理すると、図5bに見ることができるよ
うに、その中間物中に黒鉛相(符号“G”が付けられている)が形成される。次
の、中間物のケイ素による浸透処理において、そのケイ素は黒鉛と反応し、炭化
ケイ素を生成させる。図5cは、最終生成物中に黒鉛が存在せず、ダイヤモンド
、炭化ケイ素(符号“SiC”が付けられている)およびケイ素(符号“Si”
が付けられている)が存在することを示している。
工工程中に、材料にパラメーター変化を適用することができる。パラメーター変
化の色々な組み合わせも適用することができる。適用されるパラメーターは:
ター変化とそれらの組み合わせの使用により最終的性質を制御する例を示す。
径を有するダイヤモンド粒子を含んでいることができる。材料中での、幾つかの
粒径を持つダイヤモンドの使用は、その材料に特別の特性を与える。大きいダイ
ヤモンド粒子は、良好な研磨性(この用語は、研磨、摩耗、切削、その他の機械
的材料除去特性を意味する)を持つ材料をもたらす。しかし、SiC/Siマトリック
スが持つ低い相対的耐摩耗性は、剥離、即ちこれら大きいダイヤモンドの、特に
過酷な操作条件下でのマトリックスからの損失をもたらすことがあり、それによ
って複合材料工具の寿命が短縮されるだろう。
み合わせることによって、その複合材料工具の寿命は、形成された新しいマトリ
ックスの向上した耐摩耗性に因り延びる。小さいダイヤモンド粒子が複合材料を
強化するのである。小さいダイヤモンド粒子がSiC−Siマトリックス全体を通じ て分布せしめられると、それら粒子はヤング率、熱伝導率、硬度、耐摩耗性等々
を増加させる。例えば、約10μmの粒径を持つ約40容積%のダイヤモンド粒
子がSiC−Siマトリックスに含まれているとき、ダイヤモンドを含まないSiC−Si
マトリックスと比較するならば、ヤング率は400GPaから650GPaまで
増大し、また熱伝導率は80W/mKから250W/mKまで増大する。従って
、小さいダイヤモンドを大きいダイヤモンドと共に使用すると、材料特性が向上
せしめられるばかりでなく、大きいダイヤモンドだけを使用する場合よりも経済
性が高い。
こで、品質なる用語は、次のパラメーター、即ち機械的および光学的性質、十分
に結晶化されているか否か、包有物のような欠陥およびクラック(大部分、表面
に存在する)、形状、合成のものであるか、天然のものであるかどうか等々と共
に変化する何らかの性質と理解されるものである。
価格のダイヤモンドと品質の良好なダイヤモンドとの組み合わせを使用すること
によって製造することができる。ある種の低品質ダイヤモンドは品質のより良好
なダイヤモンドより速く黒鉛化され、それによって一層大量の黒鉛が得られ、ま
たそれによって次の浸透工程でより大量の炭化ケイ素が生成せしめられる。さら
に、黒鉛化はより低い表面品質を持つダイヤモンドの表面を改善する。
て、その材料を色々な適用分野に合うように調製することが可能である。本発明
複合材料の優れた硬さのために、作業努力の主要部分に使用される本発明の複合
材料ではダイヤモンドがその成分となり、従って上記の調整はダイヤモンドのパ
ラメーター、即ちそのタイプ、粒径および濃度を変えることによって行われるこ
とになろう。
結晶化された塊状の単結晶から、異なるダイヤモンド層が互いに重なり合ってい
る、例えばタマネギ形状の、各層がそれぞれカット縁を有しているそのようなダ
イヤモンド層からなるタイプまでの、幾つかのタイプのダイヤモンド粒子が存在
する。後者のタイプは砕けやすいものと称されるときもある。これら2つのタイ
プは有意に異なった性質を有し、そしてこれら両極のタイプ間には非常に多様な
タイプのダイヤモンドが存在する。
ンドのタイプは研削砥石の性質に大きな影響を及ぼすことが知られている。これ
らの性質を適正なやり方で調整するには、しかし、ダイヤモンドの結合力を使用
されるダイヤモンドのタイプに合わせて調整することが必要である。公知の研削
砥石用材料では、最適性能に必要とされるその結合のそのような精密な調整は達
成困難である。主として3つの異なるタイプの結合、即ち樹脂結合、金属結合お
よびガラス結合が研削砥石に利用される。
結合用マトリックス(ここでは、小さいダイヤモンド、炭化ケイ素およびケイ素
より成る)の性質を調整できる十分な可能性がある。マトリックスの適切な硬さ
は、粒径<20μmの小さいダイヤモンド(20〜70容積%)、炭化ケイ素(
0.1〜75容積%)およびケイ素(1〜40容積%)の濃度を変え、それによ
って、また、マトリックスの耐摩耗性と、上記の大きいダイヤモンド粒子の引き
続く結合を変えることによって選ぶことができる。
3GPaの範囲内で選ぶことが可能になる。ここで、ダイヤモンドの硬度は約1
00GPaであり、炭化ケイ素のそれは約25GPaであり、そしてケイ素のそ
れは10GPaよりはるかに小さい。この種の調整によって、本発明の改善され
た材料の性能は色々な用途に最適なものとされる。
トリックス硬度が、強い結合を必要とするタイプのダイヤモンドには50〜63
GPaのマトリックス硬度が、また中間の結合強さを必要とするタイプのダイヤ
モンドまたはその混合物には30〜50GPaのマトリックス硬度がそれぞれ好
ましい。
本発明による材料の卓越した性質を提供する。さらに、炭化ケイ素の含有量は本
発明材料の性質に重要で、例えばその硬度とダイヤモンドの結合に影響を及ぼす
。ケイ素の量もそれらの性質に影響を及ぼす―ケイ素含有量が増加すると、材料
の硬度と耐摩耗性が低下する。この組成によって影響される他の性質は、例えば
熱伝導率や電導率等々であって、熱伝導率はダイヤモンド含有量と共に増大し、
また電導率はケイ素含有量と共に増大する。
容積%のダイヤモンド粒子、0.1〜75容積%の炭化ケイ素および1〜40容
積%のケイ素を含んで成り、しかも本発明の独特の製造法に起因して均一な構造
を有している。実際には、1容積%未満のケイ素含有量および0.1容積%未満
の炭化ケイ素含有量を持つこのタイプの複合材料は製造されない。炭化ケイ素の
含有量が75容積%より大になると、ダイヤモンド含有量が低くなるため、その
砥粒の研磨性が低下する。ケイ素含有量が40容積%より大になると、砥粒の強
さが小さくなる。
がよく取れていることが望まれる。この組成バランスは複合材料に予定される特
定の用途に依存する。この組成を変えることによって、性質を制御することが可
能であり、それによってそれらを特定の用途に合わせることが可能になる。最終
物体中のケイ素と炭化ケイ素の含有量を変える方法は、非ダイヤモンド炭素の量
を有効気孔率に関して変えることである。これは、熱処理条件を変え、形成され
る黒鉛および添加されるパイロカーボンを異なる量で与えること、バインダー残
留分から残る色々な量の非ダイヤモンド炭素、ダイヤモンドの粒径/気孔の大き
さの変化等々によって行われる。
体を粉砕した後、得られる個々の砥粒は、典型的には、その最終物体と同じ含有
量のダイヤモンド、炭化ケイ素およびケイ素は有してはいない。しかし、この砥
粒の平均値としての含有量、即ち任意の適切な量のそのような砥粒中におけるダ
イヤモンド、炭化ケイ素およびケイ素の含有量は、最終物体中の含有量に相当す
る。
達成して、所望とされる強さと物理的および機械的性質とを有する、多結晶性砥
粒物体を製造するための最適条件を得るために、プロセスパラメーターを変える
ことができるということである。
法は、炭素被覆または非被覆ダイヤモンドを、ダイヤモンド−炭化ケイ素−ケイ
素複合材料を製造するために炭素質材料と混合する方法と比較して、次の幾つか
の利点を有する:
た可能なパイロカーボンの沈着中は黒鉛化されたダイヤモンドの上に直接形成さ
れる。従って、炭素はその表面としっかり接触している。しかして、粒子間の極
めて重要な小さい気孔は、続いて行われる中間物のケイ素による浸透処理に対し
てフリーな状態を維持している。炭素質材料とダイヤモンド粒子とを混合する既
知の方法を用いるときは、ダイヤモンド間にカーボンブラックまたは炭素繊維等
々のより小さい粒子が入る。これらの小さい粒子は狭くなった気孔の中で凝集し
、かくして気孔の大きさをさらに小さくし、これがケイ素の浸透にマイナスの影
響を及ぼす可能性がある。
ドの黒鉛への変換によって、また可能なパイロカーボンの物体に対する沈着によ
ってダイヤモンド表面と密に接触した状態になっている。この密な接触が、ダイ
ヤモンド粒子の表面に炭化ケイ素を直接形成するのを保証し、かくして高接着性
のダイヤモンド−マトリックス界面を形成する;即ちダイヤモンドは炭化ケイ素
−ケイ素マトリックスに堅く結合される。大小両ダイヤモンドのこの高接着性に
起因して諸性質が改善される。それらダイヤモンドは、色々な用途で使用されて
いる間にマトリックスからそう簡単には欠け落ちない。この材料は極めて耐摩耗
性である。非常に強い結合を必要とする操作で使用するとき、本発明の方法では
、大きいダイヤモンド粒子が完全に利用されるが、一方旧来の(金属結合または
有機結合を持つ)研磨材ではそれらのダイヤモンドは、マトリックスから脱落す
る前に、約50容積%まで使用されるに過ぎない。
が用いられないときは)ケイ素浸透用の装置と同じ装置を用いて行うことができ
る。かくして、これらのプロセス工程は同一の炉の中で段階的に実現可能であり
、その結果最終材料を製造するための総時間が短くなる。
イヤモンド粒子の深部へと生長していく。この黒鉛化でダイヤモンド表面の欠陥
層が変換されて、ダイヤモンド粒子の性質が改善され、その結果として複合材料
全体が、例えば熱安定性に関して改善される。このことが、比較的低コストのダ
イヤモンドの使用を可能にする。
ンドを黒鉛化することにより、炭素源としての炭素質材料中で物理的に混合する
ことに係わる色々な問題が回避される。これらの問題に、炭素の不均一な分布、
ケイ素との不完全な反応、気孔の閉塞、並びに混合材料の大きさ、形状および密
度が異なることに因る不均質性がある。
ようにする。この炭素の形成はダイヤモンドの表面から出発して直線的に拡大し
ていく。比較的少量のダイヤモンドしか変換されない。かくして、非常に厚く、
かつ大きい物体を製造する場合、この黒鉛化は、その物体のより深部であっても
、後続浸透用の気孔を閉塞する危険なしに炭素を形成させるその能力のために、
有利である。
れた炭素被覆または非被覆ダイヤモンドの未加工物の形成は、仮の金型またはバ
インダーの蒸発/分解用およびケイ素浸透用のものと同じ金型の中で行われる。
この形成には、特に大きいダイヤモンドを使用するときには、比較的大量のバイ
ンダーが必要とされるだろう。未加工物を炉に入れるとき、各未加工物にそれぞ
れ金型が必要になることで生産効率が落ちる。金型の消耗が大きく、熱処理プロ
セスにおける著しい摩耗のために金型の寿命が短縮される。金型から複合材料を
離型することに関する問題も存在するだろう。普通は黒鉛製の金型が用いられる
が、液状ケイ素の浸透工程中に一部のケイ素が黒鉛と反応し、それによって金型
からの物体の離型問題が引き起こされるのである。本発明による方法では、熱処
理工程およびケイ素の浸透工程での高価な金型の使用が回避され、そして金型の
使用に制限されないことによって、コスト上の利点がもたらされる。
ことができるという事実と、炭素を生成させる、即ちダイヤモンドを黒鉛化する
主たる方法がパイロカーボン法より迅速な方法であり、しかも気体を使用しない
という事実に起因して、著しいコスト上の利点を与える。パイロカーボンを加え
ない場合、この方法は、ダイヤモンドの黒鉛化がケイ素の浸透前の昇温中に行わ
れる「一工程法」である。金型は、場合によって成形のために用いられる外は、
これを使用する必要がない。比較的低価格のダイヤモンドが使用できる。
かつ希少な、粒径の大きいダイヤモンド含有砥粒の製造を可能にする。
、また経済的に使用できる期間が非常に短い、非常に細かいタイプのダイヤモン
ドに、新しい、ぴったり合った用途を見いだすことが可能になる。
であって、所望とされる性質を製造される材料に与えることができる。この方法
により、良好な耐摩耗性を有し、そして研磨、研削、その他の機械的除去操作に
ついて改善された性能を持つ材料を製造することが可能になる。
併せ持ち、かつ対応するそのような性質を、予定される多種多様な用途にベスト
に適合させ得る可能性をその特徴とするということである。
に影響を及ぼす:即ち、ダイヤモンド粒子とマトリックスとの間の接着性が高い
こと、および小さいダイヤモンドがマトリックス中に分布していることに起因し
て、そのマトリックスの耐摩耗性が高いこと。マトリックスに対するその結合が
不十分であるか、またはマトリックスの耐摩耗性が低い場合は、大きいダイヤモ
ンド粒子はその材料から脱落する。小さいダイヤモンド粒子はマトリックスを強
化して、そのマトリックスに高耐摩耗性と増加した剛性、強さおよび熱伝導性を
与える。このことは全て当該材料の研磨性(摩耗性、切削性、その他の機械的な
材料除去性)を有意に改善する;即ち、増加した熱伝導性はダイヤモンド複合材
料からなる砥粒の作用領域の温度を低下させる。
される砥粒の製造に用いられた、:全てウクライナ共和国(Ukraine)、キエフ 市(Kiev)のスーパーハード・マテリアルズ・インステチュート(Superhard Ma
terials Institute)から入手できる、ACM5/3合成ダイヤモンド粒子(粒 径範囲3−5μm)、ACM10/7合成ダイヤモンド粒子(粒径範囲7−10
μm)、ACM14/10合成ダイヤモンド粒子(粒径範囲10−14μm)、
ACM28/20合成ダイヤモンド粒子(粒径範囲20−28μm)、ACM4
0合成ダイヤモンド粒子(40μm未満の粒径を有する)およびACM63/5
0合成ダイヤモンド粒子(粒径範囲50−63μm)。
=3mm)を造った。即ち、そのダイヤモンド粉末とバインダーであるフェノー
ル/ホルムアルデヒド樹脂の25%アルコール溶液から混合物を調製する。乾燥
樹脂の量はダイヤモンド粉末の質量の2重量%である。この混合物を完全に攪拌
し、それをメッシュサイズ200μmの篩に通す。これら試料を、金属製金型を
用いて室温で45kNの力によりプレス成形することにより形成する。それら未
加工物を金型から取り出し、室温に空気中で10時間保持し、次いで70℃で1
時間乾燥し、そして150℃で1時間硬化させる。
する。これら加工物の熱処理を真空中(圧力0.1mmHg)で1550℃にお
いて3分間行う。この熱処理でその中間物のダイヤモンド含有量が15重量%分
、減少する。これら中間物の浸透処理を、その表面上でケイ素を1550℃にお
いて溶融させることにより行う。
およびケイ素を15容積%含み、そして570GPaのヤング率を有する。
砕に続いて、スプラインクラッシャーで選択的粉砕を行った。第一の粗砕後に、
2500μmより大きい砥粒が篩い分けられた。第二の粉砕後に、2000μm
より大きい砥粒が篩い分けられた。この粉砕に続いて、篩い分け分級の工程を行
った。これは標準的な篩セットを用いて行われる。
性粒子とそれら粉砕砥粒との混合物を磁場により回転数3000rpmで回転さ
せる。次いで、最後の篩い分けを行う。
い)、またそれら砥粒の温度安定性、即ち温度1200℃における20分間の、
アルゴン媒体中での処理後の強さを測定した(表2〜3を参照されたい)。
った:次の成分−ステアリン(stearine)21g、ワックス0.4g、ワセリン
32.6gおよびオレイン酸5g−を特製容器に入れた。その容器を水浴中でそ
の混合物が完全に溶融、攪拌されるまで加熱することにより、それら成分を60
〜76℃に加熱した。上記砥粒の40gをオレイン酸10g中で濡らし、そして
40〜50℃まで昇温しながら攪拌した。最後に、これら2つの混合物を一緒に
混合し、攪拌した。
均一な混合物)から、実施例1におけるようにして円柱状試料を造った。製造さ
れた試料はダイヤモンドを43容積%、炭化ケイ素を39容積%およびケイ素を
18容積%含み、そしてその材料のヤング率は560GPaである。
ーストを造った。これらの砥粒とペーストを実施例1におけるように試験した。
試験結果を表1〜3に示す。
している。これらの砥粒は動的影響に対する高抵抗性によって特徴付けられる。
動的強さは砥粒の粒径が大きくなると共に増加する。
イヤモンドのそれに相当し、またその動的強さは、FSUの最良のダイヤモンド
である、GOST要件No.9206−80によるタイプAC160のダイヤモンド
の動的強さより大きい。(GOST要件:AC65の静的強さは103Nである。A
C160の動的強さは50である。)
り研削される超硬合金の質量として測定される)は、砥粒中のダイヤモンド含有
量が50容積%未満であるにも係わらず、GOST要件No.255993−83(
GOST要件は160mgである)が合成ダイヤモンドに課した要件に従う。
における20分間の熱処理後も、実際上変化しないことを示している。その熱安
定性は天然ダイヤモンドのそれに相当する。同じ試験条件下での合成ダイヤモン
ドの強さは2.5から5.0以上の範囲の倍率で低下する:キエフ市、1987
年刊行の「ダイヤモンドの物理的性質:ハンドブック(Physical properties of
diamond: Handbook)」、第67頁を参照されたい。
石の製造には、粒径範囲160/125μmの砥粒と有機ボンドB2−01(ウ
クライナ共和国、キエフ市のスーパーハード・マテリアルズ・インスティチュー
ト社)が用いられた。
%)(超硬合金)および鋼P18(C:0.7−0.8%、W:17−18%、
Mo:0.5−1.0%、Cr:3.8−4.4%、V:1−1.4%)の研削
について試験した。試験結果を表4に示す。
び動的な両強さについて卓越した値を有し、このことがそれら砥粒を高品質ダイ
ヤモンドに匹敵するものにしている。
持している。これらの性質は天然ダイヤモンドの性質に劣らず、また合成ダイヤ
モンドに比べると2〜5倍大きい。
い研磨能を有している。製造されたこれら砥粒におけるダイヤモンド粒子の含有
量が約50容積%、即ち同じ研磨能を達成するのにより少ないダイヤモンドが必
要とされ、従ってダイヤモンドの節約になることに留意されたい。
色々なタイプのダイヤモンド工具の製造に用いることができる。この場合、製造
方法と製造装置は、合成ダイヤモンドから諸製品を製造するのに用いられる方法
および装置と同じである。
の他同様の材料を機械加工するのに適用することができるだけでなく、鉄系合金
の機械加工にも適用することができることを示した。これによって、製造された
それら砥粒を使用すると、さらに広い適用分野を持つ組み合わせ工具を製造する
ことが可能になる。
続測定することにより求められる:
かに増加させて付す。研削砥粒の静的強さは、50グラムの砥粒を連続して粉砕
することによって測定された。その破壊荷重を次のようにして計算した:
間行われる。
軸に沿って自由に運動する鋼製ボールが入っている。この容器を、その軸に沿っ
て振動往復運動を与える機械に取り付ける。荷重サイクルの量を記録する。粉末
の強さ(フリテスターによる指数)は、初期プローブ(initial probe)の砥粒 の50重量%を破壊するのに必要な荷重サイクルの量により定められる。動的強
さは、2±0.2カラットの3つの試料について試験した後、算術平均として計
算される。
を示すものであって、図中の《1》はダイヤモンドであり、《2》は炭化ケイ素
であり、そして《3》はケイ素である。
る。
。
て、最終物体の組成とその物体中のダイヤモンドの黒鉛化度との間の関係を示す
ものである。
て、最終物体の組成とその物体中のダイヤモンドの黒鉛化度との間の関係を示す
ものである。
Claims (24)
- 【請求項1】 炭化ケイ素とケイ素とのマトリックスの中にダイヤモンド粒
子を含んで成る多結晶性物体を製造し、そして該多結晶性物体を粉砕して砥粒と
なす工程を特徴とする、砥粒の製造法。 - 【請求項2】 20〜70容積%のダイヤモンド粒子、0.1〜75容積%
の炭化ケイ素および1〜40容積%のケイ素を含んで成る多結晶性物体を製造し
、そして該多結晶性物体を粉砕して砥粒となすことを特徴とする、請求項1によ
る方法。 - 【請求項3】 少なくとも20容積%のダイヤモンド粒子、少なくとも5容
積%、好ましくは15容積%より多い炭化ケイ素、およびケイ素を含んで成る、
ヤング率が450GPaを越える多結晶性物体を製造し、そして該多結晶性物体
を粉砕して砥粒となす工程を特徴とする、請求項2による方法。 - 【請求項4】 少なくとも29容積%のダイヤモンド粒子、少なくとも14
容積%の炭化ケイ素、およびケイ素を含んで成る、ヤング率が540GPaを越
える多結晶性物体を製造し、そして該多結晶性物体を粉砕して砥粒となす工程を
特徴とする、請求項3による方法。 - 【請求項5】 少なくとも46容積%の、粒径が大きくても約30μmであ
るダイヤモンド粒子、少なくとも5容積%、好ましくは15容積%より多い炭化
ケイ素、およびケイ素を含んで成る、ヤング率が560GPaを越える多結晶性
物体を製造し、そして該多結晶性物体を粉砕して砥粒となす工程を特徴とする、
請求項3による方法。 - 【請求項6】 少なくとも54容積%のダイヤモンド粒子にして、その少な
くとも60%が少なくとも50μmの粒径を有する該ダイヤモンド粒子、少なく
とも5容積%、好ましくは15容積%より多い炭化ケイ素、およびケイ素を含ん
で成る、ヤング率が650GPaを越える多結晶性物体を製造し、そして該多結
晶性物体を粉砕して砥粒となす工程を特徴とする、請求項3による方法。 - 【請求項7】 多結晶性物体の製造が、次の: ダイヤモンド粒子から加工物を形成し; 該加工物を加熱し、その際その加熱温度と加熱時間を、ある一定の、所望とさ
れる量の黒鉛がダイヤモンド粒子の黒鉛化により造り出されるように制御し、そ
れによって中間物を造り;そして 該中間物にケイ素を浸透させる 工程を含んで成ることを特徴とする、請求項1〜6のいずれか1項による方法。 - 【請求項8】 多結晶性物体を粉砕して粒径が少なくとも40μmである砥
粒となすことを特徴とする、請求項1〜7のいずれか1項による方法。 - 【請求項9】 粒径が3〜500μmであるダイヤモンド粒子の加工物を形
成することを特徴とする、請求項1〜8のいずれか1項による方法。 - 【請求項10】 加工物の熱処理中に造り出される黒鉛の量がダイヤモンド
の量の1〜50重量%、好ましくは6〜30重量%であることを特徴とする、請
求項7〜9のいずれか1項による方法。 - 【請求項11】 黒鉛化中の加熱温度が1700℃未満であることを特徴と
する、請求項7〜10のいずれか1項による方法。 - 【請求項12】 黒鉛化に必要とされる加熱温度と加熱時間を、使用される
加熱装置について実験的に定めることを特徴とする、請求項7〜11のいずれか
1項による方法。 - 【請求項13】 25〜60容積%の気孔率を有する加工物を形成すること
を特徴とする、請求項7〜12のいずれか1項による方法。 - 【請求項14】 加工物をガス状の炭化水素または炭化水素類に該炭化水素
または炭化水素類の分解温度を越える温度で曝露することにより、該加工物中に
ある一定量の炭素を沈着させることを特徴とする、請求項7〜13のいずれか1
項による方法。 - 【請求項15】 加工物をガス状の炭化水素または炭化水素類に該炭化水素
または炭化水素類の分解温度を越える温度で曝露する前に、ダイヤモンド粒子の
少なくとも一部の黒鉛化を行う、請求項14による方法。 - 【請求項16】 加工物を色々な粒径を持つダイヤモンド粒子の均一な混合
物から、最終的にはバインダーを加えて形成することを特徴とする、請求項7〜
15のいずれか1項による方法。 - 【請求項17】 加工物の形成を金型中で行い、その際熱処理とケイ素の浸
透を、該加工物を該金型から取り出した後に行うことを特徴とする、請求項7〜
16のいずれか1項による方法。 - 【請求項18】 砥粒がダイヤモンド粒子、炭化ケイ素およびケイ素を含ん
で成り、この場合該ダイヤモンド粒子は炭化ケイ素とケイ素とのマトリックスの
中に配置されており、そして該砥粒中におけるダイヤモンド粒子、炭化ケイ素お
よびケイ素の平均値としての含有量が、それぞれ20〜70容積%、0.1〜7
5容積%および1〜40容積%であることを特徴とする砥粒。 - 【請求項19】 砥粒中におけるダイヤモンド粒子、炭化ケイ素およびケイ
素の平均値としての含有量が、それぞれ少なくとも20容積%、少なくとも5容
積%および1〜40容積%であることを特徴とする、請求項18による砥粒。 - 【請求項20】 砥粒中におけるダイヤモンド粒子、炭化ケイ素およびケイ
素の平均値としての含有量が、それぞれ少なくとも29容積%、少なくとも14
容積%および1〜40容積%であることを特徴とする、請求項18による砥粒。 - 【請求項21】 砥粒中におけるダイヤモンド粒子、炭化ケイ素およびケイ
素の平均値としての含有量が、それぞれ少なくとも46容積%、少なくとも5容
積%および1〜40容積%であり、この場合該ダイヤモンド粒子は約30μm以
下の粒径を有していることを特徴とする、請求項18による砥粒。 - 【請求項22】 砥粒中におけるダイヤモンド粒子、炭化ケイ素およびケイ
素の平均値としての含有量が、それぞれ少なくとも54容積%、少なくとも5容
積%および1〜40容積%であり、この場合該ダイヤモンド粒子の少なくとも6
0%は少なくとも約50μmの粒径を有していることを特徴とする、請求項18
による砥粒。 - 【請求項23】 砥粒中のダイヤモンド粒子が3〜500μmの粒径を有し
ていることを特徴とする、請求項18〜22のいずれか1項による砥粒。 - 【請求項24】 砥粒が1.2未満、好ましくは1.1未満の熱安定性係数
を有していることを特徴とする、請求項18〜22のいずれか1項による砥粒。
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Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002525262A (ja) * | 1998-09-28 | 2002-08-13 | フレントン リミテッド | ダイヤモンド複合体の製法及びそれにより製造された複合体 |
JP2003340667A (ja) * | 2002-05-30 | 2003-12-02 | Disco Abrasive Syst Ltd | チャックテーブル |
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JP2015209369A (ja) * | 2014-04-30 | 2015-11-24 | 住友電気工業株式会社 | 複合焼結体 |
KR20170121188A (ko) * | 2015-01-28 | 2017-11-01 | 다이아몬드 이노베이션즈, 인크. | 취성 세라믹-결합 다이아몬드 복합 입자들 및 상기 복합 입자들을 제조하는 방법들 |
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DE60236250D1 (de) * | 2001-01-19 | 2010-06-17 | Dullien Inc | Abscheider aus porösem und faserförmigem filzartigem material |
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DE102018203882A1 (de) * | 2018-03-14 | 2019-09-19 | Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. | Verfahren zur Herstellung von Hartstoffpartikeln aus SiC-gebundenem Diamant, mit dem Verfahren hergestellte Hartstoffpartikel, mit den Hartstoffpartikeln hergestellte poröse Bauteile sowie deren Verwendung |
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---|---|---|---|---|
US3520667A (en) * | 1967-08-15 | 1970-07-14 | Carborundum Co | Silicon carbide coated diamond abrasive grains |
US4151686A (en) * | 1978-01-09 | 1979-05-01 | General Electric Company | Silicon carbide and silicon bonded polycrystalline diamond body and method of making it |
US4220455A (en) * | 1978-10-24 | 1980-09-02 | General Electric Company | Polycrystalline diamond and/or cubic boron nitride body and process for making said body |
IE49733B1 (en) * | 1978-12-29 | 1985-12-11 | Gen Electric | Integral composite of polycrystalline diamond and/or cubic boron nitride body phase and substrate phase and process for making it |
ZA82762B (en) * | 1981-04-01 | 1983-01-26 | Gen Electric | Randomly-oriented polycrystalline silicon carbide coatings for abrasive grains |
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Cited By (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002525262A (ja) * | 1998-09-28 | 2002-08-13 | フレントン リミテッド | ダイヤモンド複合体の製法及びそれにより製造された複合体 |
JP2003340667A (ja) * | 2002-05-30 | 2003-12-02 | Disco Abrasive Syst Ltd | チャックテーブル |
JP2011523613A (ja) * | 2008-05-16 | 2011-08-18 | エレメント シックス (プロダクション)(プロプライエタリィ) リミテッド | 炭化ホウ素複合材料 |
US8697259B2 (en) | 2008-05-16 | 2014-04-15 | Anine Hester Ras | Boron carbide composite materials |
JP2015209369A (ja) * | 2014-04-30 | 2015-11-24 | 住友電気工業株式会社 | 複合焼結体 |
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KR20170121188A (ko) * | 2015-01-28 | 2017-11-01 | 다이아몬드 이노베이션즈, 인크. | 취성 세라믹-결합 다이아몬드 복합 입자들 및 상기 복합 입자들을 제조하는 방법들 |
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