JP2001334478A

JP2001334478A - 油圧打撃装置の緩衝機構

Info

Publication number: JP2001334478A
Application number: JP2000161690A
Authority: JP
Inventors: Susumu Murakami; 進村上
Original assignee: Furukawa Co Ltd
Current assignee: Furukawa Co Ltd
Priority date: 2000-05-31
Filing date: 2000-05-31
Publication date: 2001-12-04
Anticipated expiration: 2020-05-31
Also published as: JP4514900B2

Abstract

(57)【要約】【課題】フローティングダンパ作用を単体のダンピング
ピストンで実現することにより、装置の小型化及びコス
トの低減を図り、緩衝作用における応答性を向上させる
ことができる油圧打撃装置の緩衝機構を提供する。【解決手段】油圧打撃装置の緩衝機構は、装置本体１内
に摺嵌された、前方に大径部１１ａ、後方に小径部１１
ｂ、及び大径部１１ａと小径部１１ｂとの間に小径部１
１ｂよりも径の小さな縮径部１１ｃを有するダンピング
ピストン１１と、装置本体１の内径摺動面とダンピング
ピストン１１の縮径部１１ｃとによって形成される油圧
室１３と、油圧室１３の前方の装置本体１の内径摺動面
にシール長Ｓ１を隔てて設けられたドレン通路１５と、
油圧室１３の後方の装置本体１の内径摺動面にシール長
Ｓ２を隔てて設けられた給圧通路１６とを具備してい
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、ロッドやチゼル等
の工具に打撃を与えて岩盤等の破砕を行う、さく岩機や
ブレーカ等の油圧打撃装置の緩衝機構に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来のさく岩機として、例えば、図２に
示すさく岩機が知られている（特開平９- １０９０６４
号公報参照）。このさく岩機は、さく岩機本体１の前端
部にシャンクロッド２が装着され、このシャンクロッド
２の前端には、さく孔用のビット６を前端に取り付けた
ロッド４がスリーブ５で連結されている。そして、さく
岩機の打撃機構３の打撃ピストン７がシャンクロッド２
を打撃すると、その打撃エネルギーはシャンクロッド２
からロッド４を経てビット６に伝達され、ビット６が岩
盤Ｒを打撃して破砕する。

【０００３】このとき、岩盤Ｒからの反射エネルギーＥ
ｒは、ビット６からロッド４、シャンクロッド２を経て
さく岩機本体１に伝達され、この反射エネルギーＥｒに
よってさく岩機本体１は一旦後退する。それから、さく
岩機本体１は送り機構（図示略）の推力により１打撃に
よる破砕長分だけもとの位置よりさらに前進したところ
で、打撃機構３が次の打撃を行う。この行程を繰り返す
ことにより、さく孔作業が行われる。

【０００４】従来のさく岩機本体１には、図５に示すよ
うに、チャック８を介してシャンクロッド２に回転を与
えるチャックドライバ９が備えられており、このチャッ
クドライバ９にはシャンクロッド２の大径部後端２ａに
当接するチャックドライバブッシュ１０が装着されてい
る。このチャックドライバブッシュ１０の後側には、フ
ロントダンピングピストン２１とリヤダンピングピスト
ン２２とが配設され緩衝機構を構成している。

【０００５】このリヤダンピングピストン２２は、円筒
状のピストンでその外側と内側とを連通させる油路２３
を備えており、さく岩機本体１に設けられている中央段
部１ｃと後方段部１ｂとの間で摺動可能に装着されてい
る。リヤダンピングピストン２２は、さく岩機本体１の
内径摺動面との間に形成されるリヤダンピングピストン
油室２４の油圧で前方への推力が与えられる。また、フ
ロントダンピングピストン２１は、前端部外径を大径、
その後方の外径を小径とする円筒状のピストンであり、
小径の部分がリヤダンピングピストン２２の内側に前後
方向に摺動可能に装着され、大径の部分により、さく岩
機本体１に設けられている前方段部１ａとリヤダンピン
グピストン２２の前端面２２ａとの間で前後の移動範囲
を規制している。フロントダンピングピストン２１の小
径部分の外周とリヤダンピングピストン２２の内周との
間には、フロントダンピングピストン油室２５が形成さ
れており、その油圧でフロントダンピングピストン２１
に前方への推力が与えられる。

【０００６】フロントダンピングピストン油室２５はリ
ヤダンピングピストン油室２４と油路２３で連通してお
り、リヤダンピングピストン油室２４は緩衝用のアキュ
ムレータ２６に連通している。フロントダンピングピス
トン２１には、フロントダンピングピストン油室２５に
おける受圧面積と油圧の積で求められる推力Ｆ２１が作
用し、同様にリヤダンピングピストン２２には、リヤダ
ンピングピストン油室２４における受圧面積と油圧の積
で求められる推力Ｆ２２が作用する。

【０００７】一方、さく岩機本体１には、常時Ｆ１の推
力が与えられており、この推力は岩盤Ｒからビット６、
ロッド４、シャンクロッド２、及びチャックドライバブ
ッシュ１０を経てフロントダンピングピストン２１、リ
ヤダンピングピストン２２に反力として伝達されてい
る。ここで、フロントダンピングピストン２１に作用す
る推力Ｆ２１及びリダンピングピストン２２に作用する
推力Ｆ２２は、さく岩機本体１に作用する推力Ｆ１に対
して、Ｆ２１＜Ｆ１＜Ｆ２２の関係となるように設定さ
れている。このため、フロントダンピングピストン２１
とリヤダンピングピストン２２とは当接し、リヤダンピ
ングピストン２２の前端面２２ａがさく岩機本体１の中
央段部１ｃと当接する打撃基準位置（図５に示す位置）
に停止する。

【０００８】この打撃基準位置において打撃機構３の打
撃ピストン７がシャンクロッド２を打撃すると、その打
撃エネルギーはシャンクロッド２からロッド４を経てビ
ット６に伝達され、ビット６が破砕対象である岩盤Ｒを
打撃して破砕する。このときの岩盤Ｒからの反射エネル
ギーＥｒは、ビット６からロッド４、シャンクロッド
２、チャックドライバブッシュ１０を経てフロントダン
ピングピストン２１及びリヤダンピングピストン２２に
伝達され、リヤダンピングピストン２２はリヤダンピン
グピストン油室２４の油圧により緩衝されながらフロン
トダンピングピストン２１と共に後端面が後方段部１ｂ
に当接するまで後退し、反射エネルギーＥｒがさく岩機
本体１に伝達される。

【０００９】このように、シャンクロッド２からチャッ
クドライバブッシュ１０に伝達される反射エネルギーＥ
ｒは、フロントダンピングピストン２１及びリヤダンピ
ングピストン２２の後退により緩衝されるので、さく岩
機本体１、ビット６、ロッド４、及びシャンクロッド２
の損傷を少なくすることができる。さく岩機本体１に伝
達された反射エネルギーＥｒによってさく岩機本体１は
一旦後退するが、その後、リヤダンピングピストン２２
は、リヤダンピングピストン油室２４により与えられる
推力Ｆ２２がさく岩機本体１に与えられる推力Ｆ１より
も大きいことから、フロントダンピングピストン２１、
チャックドライバブッシュ１０、及びシャンクロッド２
を押し戻して前端面２２ａがさく岩機本体１の中央段部
１ｃと当接する打撃基準位置まで前進して停止する。

【００１０】ここで、さく岩機本体１の質量は、フロン
トダンピングピストン２１、チャックドライバブッシュ
１０、シャンクロッド２、スリーブ５、ロッド４、及び
ビット６の合計の質量の１０倍〜３０倍であるのに対
し、さく岩機本体１の推力Ｆ１はフロントダンピングピ
ストン２１の推力Ｆ２１の２倍程度しかないため、かか
るフロントダンピングピストン２１等の部材には質量に
比して大きな推力が与えられていることになり、移動速
度という面からみるとフロントダンピングピストン２１
等の部材はさく岩機本体１よりも速いことになる。

【００１１】ビット６と岩盤Ｒとの密着が不完全な状態
では、さく岩機本体１の推力Ｆ１は岩盤Ｒに十分に伝達
されていないので、ビット６からロッド４、スリーブ
５、シャンクロッド２、チャックドライバブッシュ１
０、及びフロントダンピングピストン２１へはＦ１より
もはるかに小さい反力が伝達される。従って、フロント
ダンピングピストン２１はリヤダンピングピストン２２
から離れ、チャックドライバブッシュ１０、シャンクロ
ッド２を押してビット６が岩盤Ｒに接するまで、さく岩
機本体１が前進するより速やかに前進して空打ち状態を
防止する。

【００１２】これに続いて、さく岩機本体１がその推力
Ｆ１により前進する。ビット６が岩盤Ｒに接した後は、
さく岩機本体１の推力Ｆ１がフロントダンピングピスト
ン２１の推力Ｆ２１よりも大きいので、フロントダンピ
ングピストン２１はリヤダンピングピストン２２に当接
するまで押し戻される。このように、ダンピングピスト
ンが打撃基準位置より後退して反射エネルギーを緩衝
し、さく岩機本体１よりも速やかに前進して工具を岩盤
へ常に密着させるように作用することをフローティング
ダンパ作用という。

【００１３】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、この従
来のさく岩機の緩衝機構にあっては、さく岩機本体１内
にフロントダンピングピストン２１及びリヤダンピング
ピストン２２の２つのダンピングピストンを配設してあ
り、さく岩機自体が大きくなって重量が増加してしま
い、また、部品点数が多いことによるコストの増加とい
う問題がある。

【００１４】また、フロントダンピングピストン２１が
打撃基準位置を大きく超えて前進した状態でビット６か
ら大きな反射エネルギー（Ｆ１よりも大きい反射エネル
ギー）が伝達されてくる場合には、まず、フロントダン
ピングピストン２１がチャックドライバブッシュ１０に
より押圧されて打撃基準位置まで後退してリヤダンピン
グピストン２２と当接し、そして、フロントダンピング
ピストン２１がリヤダンピングピストン２２と共に後退
することにより初めて緩衝される。このため、緩衝作用
においてフロントダンピングピストン２１単独の後退時
間分の応答遅れが生じてしまうという問題がある。

【００１５】従って、本発明は、さく岩機等の油圧打撃
装置における上述の問題点を解決するためになされたも
のであり、その目的は、フローティングダンパ作用を単
体のダンピングピストンで実現することにより、装置の
小型化及びコストの低減を図り、緩衝作用における応答
性を向上させることができる油圧打撃装置の緩衝機構を
提供することにある。

【００１６】

【課題を解決するための手段】上記問題を解決するた
め、本発明のうち請求項１に係る油圧打撃装置の緩衝機
構は、工具を打撃する打撃機構と、前記工具に破砕対象
側への推力を伝達する伝達部材と、該伝達部材の後方に
緩衝機構とを備えた油圧打撃装置において、前記緩衝機
構が、装置本体内に摺嵌された、前方に大径部、後方に
小径部、及び前記大径部と前記小径部との間に該小径部
よりも径の小さな縮径部を有するダンピングピストン
と、前記装置本体の内径摺動面と前記ダンピングピスト
ンの前記縮径部とによって形成される油圧室と、該油圧
室の前方の前記装置本体の内径摺動面にシール長を隔て
て設けられたドレン通路と、前記油圧室の後方の前記装
置本体の内径摺動面にシール長を隔てて設けられた給圧
通路とを具備することを特徴としている。

【００１７】工具を打撃機構によって打撃する打撃基準
位置においては、ダンピングピストンに与えられる前方
への推力は、ダンピングピストンに反力として作用する
油圧打撃装置の装置本体の推力と等しく設定されてい
る。即ち、油圧室の前後のシール長を調整することによ
って油圧室への圧油の流入量及び油圧室からの圧油の流
出量を調整し、これにより、油圧室内の油圧を調整し、
油圧室内の油圧と受圧面積との積によって求められるダ
ンピングピストンに与えられる前方への推力を、破砕対
象から工具、伝達部材を介してダンピングピストンに反
力として作用する装置本体の推力と等しく設定してい
る。

【００１８】この打撃基準位置において、打撃機構によ
って工具を打撃すると、その打撃エネルギーにより工具
が破砕対象を破砕する。このときの破砕対象からの瞬間
的に発生される反射エネルギーは打撃反力となり、装置
本体の推力の反力と合算されて、工具及び伝達部材を経
てダンピングピストンに伝達され、ダンピングピストン
は油圧室の油圧により緩衝されながら後退し、反射エネ
ルギーが装置本体に伝達される。ダンピングピストンが
打撃基準位置から後退すると、ドレン通路側のシール長
は増大し、逆に給圧通路側のシール長は減少し、油圧室
内では圧油の流入量が増大し流出量が減少して油圧が高
くなる。油圧室の油圧が高くなると、ダンピングピスト
ンに与えられる前方への推力が増大し、その推力が前述
した打撃反力と装置本体の推力の反力との合算値と釣り
合うと、ダンピングピストンは後退を停止する。

【００１９】打撃反力がダンピングピストンの後退によ
って緩衝され、装置本体の推力のみが反力として伝達部
材に作用するようになると、ダンピングピストンに作用
する前方への推力が、反力として作用する装置本体の推
力よりも大きくなっているため、ダンピングピストン
は、伝達部材及び工具を押し戻して前進する。ダンピン
グピストンが前進すると、ドレン通路側のシール長は減
少し、逆に給圧通路側のシール長は増大する。これによ
り、油圧室内では、圧油の流入量が減少し流出量が増大
して油圧が低くなる。油圧室内の油圧が低くなると、ダ
ンピングピストンに作用する前方への推力が減少し、反
力として作用する装置本体の推力と釣り合う位置、即ち
打撃基準位置でダンピングピストンは停止する。この状
態で次の打撃を待つことになる。

【００２０】装置本体の前進運動の速度が不足したり、
破砕対象の状態が悪いと、破砕対象と工具との密着が不
完全になる。破砕対象と工具との密着が不完全になる
と、装置本体の推力は破砕対象に十分に伝達されていな
いので、工具及び伝達部材を経てダンピングピストンに
伝達される反力は、通常よりも小さくなる。このときに
は、ダンピングピストンは、打撃基準位置から前進す
る。ダンピングピストンが前進すると、ドレン通路側の
シール長は減少し、逆に給圧通路側のシール長は増大す
るので、油圧室内では、圧油の流入量が減少し流出量が
増大して油圧が低くなる。油圧室内の油圧が低くなる
と、ダンピングピストンの前方への推力が減少し、前述
の小さい反力と釣り合う位置でダンピングピストンは停
止する。

【００２１】この状態で打撃機構が打撃を行うと、工具
が伝達部材を介してダンピングピストンによって打撃基
準位置を超えて前進しているので、打撃機構が減速域と
なっていて、打撃力の小さい軽打撃となる。ここで、ダ
ンピングピストンは打撃基準位置よりも前進している
が、油圧室がシール長を介して閉ざされた状態を維持し
ているので、破砕対象から工具及び伝達部材を介して伝
達される反射エネルギーは、即座に緩衝される。

【００２２】

【発明の実施の形態】次に本発明の実施形態を図面を参
照して説明する。図１は本発明の一実施形態を示すさく
岩機の緩衝機構の縦断面図、図２はさく岩機の基本的構
成の説明図、図３はダンピングピストンが後死点にある
状態の緩衝機構の作動の説明図、図４はダンピングピス
トンが前死点にある状態の緩衝機構の作動の説明図であ
る。

【００２３】さく岩機の基本的構成は、従来のさく岩機
と同様であり、図２に示すように、さく岩機本体１の前
端部にシャンクロッド２が装着され、その後方にシャン
クロッド２に打撃を与える打撃機構３が設けられてい
る。シャンクロッド２の前端には、さく孔用のビット６
を前端に取り付けたロッド４がスリーブ５で連結されて
いる。ビット６、ロッド４、スリーブ５、及びシャンク
ロッド２で工具を構成する。

【００２４】ここで、さく岩機本体１には、図１に示す
ように、チャック８を介してシャンクロッド２に回転を
与えるチャックドライバ９が備えられており、このチャ
ックドライバ９にはシャンクロッド２の大径部後端２ａ
に当接する伝達部材としてのチャックドライバブッシュ
１０が装着されている。このチャックドライバブッシュ
１０の後方には、緩衝機構を構成するダンピングピスト
ン１１が備えられている。

【００２５】ダンピングピストン１１は、円筒状のピス
トンで、前方に外径がφＤの大径部１１ａ、後方に外径
がφｄの小径部１１ｂ、及び大径部１１ａと小径部１１
ｂとの間に小径部１１ｂよりも外径の小さな縮径部１１
ｃを有する。そして、ダンピングピストン１１は、さく
岩機本体１の内径に形成された前方段部１１ａと後方段
部１１ｂとの間で前後方向に摺動可能に装着されてい
る。

【００２６】さく岩機本体１の内径摺動面とダンピング
ピストン１１の縮径部１１ｃとの間には、油圧室１３が
形成され、ダンピングピストン１１は油圧室１３の油圧
で前方への推力が与えられる。そして、さく岩機本体１
の内径摺動面には、油圧室１３を挟んで前方にシール長
Ｓ１を隔ててドレン通路１５が、後方にシール長Ｓ２を
隔てて油圧通路１４が設けられている。油圧通路１４
は、油圧源１２に連通している。油圧源１２からの圧油
は、給圧通路７及びシール長Ｓ２を介して油圧室１３内
に流入し、シール長Ｓ１を介してドレン通路１５へ排出
するようになっている。この際に、圧油の流入量と流出
量との差し引き分の圧力Ｐ１が油圧室１３内で発生す
る。油圧源１２からの油圧をＰ２とすると、Ｐ１＜Ｐ２
となる。

【００２７】油圧室１３の受圧面積Ａはダンピングピス
トン１１の大径部１１ａの外径がφＤであり、小径部１
１ｂの外径がφｄであることから、次の（１）式で表さ
れる。

【００２８】

【数１】

【００２９】そして、ダンピングピストン１１に与えら
れる推力Ｆ１１は、油圧室１３の圧力Ｐ１と受圧面積Ａ
との積であり、上述の（１）式を考慮すると、次の
（２）式で表される。

【００３０】

【数２】

【００３１】そして、このダンピングピストン１１に与
えられる推力Ｆ１１は、さく岩機本体１に公知の送り機
構によって与えられる推力をＦ１とすると、ダンピング
ピストン１１が打撃基準位置（図１に示す位置）に停止
した状態で、Ｆ１１＝Ｆ１となるように設定されてい
る。ダンピングピストン１１が打撃基準位置から後退す
ると、シール長Ｓ２は減少して油圧源１２から給圧通路
１４を経て油圧室１３内に流入する圧油の流量は増加
し、逆にシール長Ｓ１は増加して油圧室１３からドレン
通路１５へ流出する圧油の流量は減少する。これによ
り、油圧室１３内の油圧は増加してＰ１' ＞Ｐ１となる
ため、ダンピングピストン１１に与えられる前方への推
力Ｆ１１' は次の（３）式に示すように増加する。

【００３２】

【数３】

【００３３】さらに、図３に示すように、ダンピングピ
ストン１１が後退しダンピングピストン１１の後端面１
１ｅが後方段部１ｂに当接すると、シール長Ｓ２は０以
下となり、油圧源１２からの圧油の全量が油圧室１３内
に流入し、逆にシール長Ｓ１はさらに増加して油圧室１
３からドレン通路１５へ流出する圧油の流量はさらに減
少する。これにより、油圧室１３内の油圧は増加してＰ
１''≒Ｐ２＞Ｐ１' となるため、ダンピングピストン１
１に与えられる前方への推力Ｆ１１''は次の（４）式に
示すように最大となる。

【００３４】

【数４】

【００３５】一方、ダンピングピストン１１が打撃基準
位置から前進すると、シール長Ｓ２は増加して油圧源１
２から給圧通路１４を経て油圧室１３内に流入する圧油
の流量は減少し、逆にシール長Ｓ１は減少して油圧室１
３からドレン通路１５へ流出する圧油の流量は増加す
る。これにより、油圧室１３内の油圧は減少してＰ
１''' ＜Ｐ１となるため、ダンピングピストン１１に与
えられる前方への推力Ｆ１１''' は次の（５）式に示す
ように減少する。

【００３６】

【数５】

【００３７】さらに、図４に示すように、ダンピングピ
ストン１１が前進しダンピングピストン１１の前端面１
１ｄが前方段部１ａに当接すると、シール長Ｓ１は０以
下となり、油圧室１３とドレン通路１５とが連通し油圧
室１３内の油圧は減少してＰ１''''≒０となる。このた
め、ダンピングピストン１１に与えられる前方への推力
Ｆ１１''''はＦ１１''''≒０になり、最小となる。

【００３８】次に、さく孔作業について説明する。さく
孔作業の際に、打撃基準位置において打撃機構３の打撃
ピストン７がシャンクロッド２を打撃すると、その打撃
エネルギーはシャンクロッド２からロッド４を経てビッ
ト６に伝達され、ビット６が破砕対象である岩盤Ｒを打
撃して破砕する。このときの岩盤Ｒからの瞬間的に発生
される反射エネルギーＥｒは打撃反力Ｆ２となり、さく
岩機本体１の推力Ｆ１の反力と合算されて、ビット６か
らロッド４、シャンクロッド２、チャックドライバブッ
シュ１０を経てダンピングピストン１１に伝達され、ダ
ンピングピストン１１は油圧室１３の油圧により緩衝さ
れながら後退し、反射エネルギーがさく岩機本体１に伝
達される。

【００３９】このように、シャンクロッド２からチャッ
クドライバブッシュ１０に伝達される反射エネルギーＥ
ｒは、ダンピングピストン１１の後退により緩衝される
ので、さく岩機本体１及びビット６、ロッド４、シャン
クロッド２の損傷が少なくなる。さく岩機本体１に伝達
された反射エネルギーによってさく岩機本体１は、一旦
後退するが、瞬間的に発生する打撃反力Ｆ２が減少し
て、チャックドライバブッシュ１０に作用する反力とし
てはさく岩機本体１に与えられる推力Ｆ１の反力のみと
なる。一方、ダンピングピストン１１の後退に伴って油
圧室１３内の油圧はＰ１からＰ１' （又はＰ１''）に増
加し、この油圧Ｐ１' （又はＰ１''）よるダンピングピ
ストン１１に作用する前方への推力Ｆ１１' （又はＦ１
１''）がさく岩機本体１に与えられる推力Ｆ１の反力よ
りも大きくなる。このため、ダンピングピストン１１
は、チャックドライバブッシュ１０、シャンクロッド２
を押し戻して打撃基準位置まで前進し、ダンピングピス
トン１１に作用する前方への推力がＦ１１となってさく
岩機本体１に与えられる推力Ｆ１の反力と等しくなり、
ダンピングピストン１１は停止する。この間、さく岩機
本体１は、送り機構によって１打撃による岩盤Ｒの破砕
長分だけ前進し、ビット６が岩盤Ｒに接する。ビット６
が岩盤Ｒに接すると、さく岩機本体１の推力Ｆ１がビッ
ト６から反力としてダンピングピストン１１に伝達さ
れ、ダンピングピストン１１は、ダンピングピストン１
１に作用する前方への推力Ｆ１１がさく岩機本体１の推
力Ｆ１と等しくなる位置即ち打撃基準位置に保持され、
次の打撃を待つ状態となる。その後、打撃ピストン７が
次の打撃を行う。この行程を繰り返すことにより、さく
孔作業が行われる。

【００４０】次の打撃までの間に、さく岩機本体１の前
進運動の速度が不足したり、岩盤Ｒの状態が悪い（破砕
帯等）と、岩盤Ｒとビット６との密着が不完全になる。
岩盤Ｒとビット６との密着が不完全になると、さく岩機
本体１の推力Ｆ１は岩盤Ｒに十分に伝達されていないの
で、ビット６からロッド４、スリーブ５、シャンクロッ
ド２、チャックドライバブッシュ１０、及びダンピング
ピストン１１へはＦ１よりもはるかに小さい反力Ｆ１'
が伝達される。このときには、ダンピングピストン１１
は、打撃基準位置から前進し、反力Ｆ１' とダンピング
ピストン１１に与えられる前方への推力Ｆ１１''' とが
等しくなる位置で停止する。

【００４１】この状態で打撃ピストン７が次の打撃を行
うと、シャンクロッド２がダンピングピストン１１によ
って打撃基準位置を超えて前進しているので、打撃ピス
トン７が減速域となっていて、打撃力の小さい軽打撃と
なる。このため、シャンクロッド２、ロッド４、ビット
６から岩盤Ｒに伝達される打撃エネルギーが小さくな
り、その一方、岩盤Ｒからビット６、ロッド４、シャン
クロッド２、及びチャックドライバブッシュ１０に伝達
される反射エネルギーも小さくなる。しかし、軽打撃と
はいえ空打ち状態に近いため、この反射エネルギーを速
やかに緩衝することが望ましい。ここで、ダンピングピ
ストン１１は打撃基準位置よりも前進しているが、油圧
室１３がシール長を介して閉ざされた状態を維持してい
るので、かかる反射エネルギーは、即座に緩衝される。
仮に、油圧室１３がドレン通路１５と連通していても、
ダンピングピストン１１が瞬間的に後退すると油圧室１
３は閉じた状態となり、反射エネルギーは緩衝される。

【００４２】以上のように、さく岩機よるさく孔作業に
おいて、フローティングダンパ作用を単体のダンピング
ピストン１１で実現できるので、さく岩機自体の小型化
及び部品点数の削減によるコストの低下を図ることがで
きる。また、フローティングダンパ作用を単体のダンピ
ングピストン１１で実現できることで、従来の緩衝機構
と比較して緩衝作用の応答性を向上させることができ
る。

【００４３】

【発明の効果】以上説明したように、本発明のうち請求
項１に係る油圧打撃装置の緩衝機構によれば、緩衝機構
が、装置本体内に摺嵌された、前方に大径部、後方に小
径部、及び前記大径部と前記小径部との間に該小径部よ
りも径の小さな縮径部を有するダンピングピストンと、
前記装置本体の内径摺動面と前記ダンピングピストンの
前記縮径部とによって形成される油圧室と、該油圧室の
前方の前記装置本体の内径摺動面にシール長を隔てて設
けられたドレン通路と、前記油圧室の後方の前記装置本
体の内径摺動面にシール長を隔てて設けられた給圧通路
とを具備するので、フローティングダンパ作用を単体の
ダンピングピストンで実現でき、油圧打撃装置自体の小
型化及び部品点数の削減によるコストの低下を図ること
ができる。また、フローティングダンパ作用を単体のダ
ンピングピストンで実現できることで、従来の緩衝機構
と比較して緩衝作用の応答性を向上させることができ
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施形態を示すさく岩機の緩衝機構
の縦断面図である。

【図２】さく岩機の基本的構成の説明図である。

【図３】ダンピングピストンが後死点にある状態の緩衝
機構の作動の説明図である。

【図４】ダンピングピストンが前死点にある状態の緩衝
機構の作動の説明図である。

【図５】従来例のさく岩機の緩衝機構の縦断面図であ
る。

【符号の説明】

１さく岩機本体２シャンクロッド２ａ大径部後端３打撃機構４ロッド５スリーブ６ビット７打撃ピストン８チャック９チャックドライバ１０チャックドライバブッシュ１１ダンピングピストン１１ａ大径部１１ｂ小径部１１ｃ縮径部１１ｄ前端面１１ｅ後端面１２油圧源１３油圧室１４給圧通路１５ドレン通路

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】工具を打撃する打撃機構と、前記工具に破
砕対象側への推力を伝達する伝達部材と、該伝達部材の
後方に緩衝機構とを備えた油圧打撃装置において、前記緩衝機構が、装置本体内に摺嵌された、前方に大径
部、後方に小径部、及び前記大径部と前記小径部との間
に該小径部よりも径の小さな縮径部を有するダンピング
ピストンと、前記装置本体の内径摺動面と前記ダンピン
グピストンの前記縮径部とによって形成される油圧室
と、該油圧室の前方の前記装置本体の内径摺動面にシー
ル長を隔てて設けられたドレン通路と、前記油圧室の後
方の前記装置本体の内径摺動面にシール長を隔てて設け
られた給圧通路とを具備することを特徴とする油圧打撃
装置の緩衝機構。