JP2001327634A - ゴルフクラブの溶接材料 - Google Patents
ゴルフクラブの溶接材料Info
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- JP2001327634A JP2001327634A JP2000151174A JP2000151174A JP2001327634A JP 2001327634 A JP2001327634 A JP 2001327634A JP 2000151174 A JP2000151174 A JP 2000151174A JP 2000151174 A JP2000151174 A JP 2000151174A JP 2001327634 A JP2001327634 A JP 2001327634A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 高い溶接強度、適当な流動性、ならびに耐腐
食性などの特性を兼備するゴルフクラブの溶接材料を提
供する。 【解決手段】 このゴルフクラブの溶接材料は、１８．
０ｗｔ％のクロム、１．２ｗｔ％のホウ素、１．８ｗｔ
％のシリコン、１．２ｗｔ％の鉄、０．０２４ｗｔ％の
炭素、６．０ｗｔ％のリン、他の元素、ならびに残り成
分のニッケルなどの要素から形成される。前述の他の元
素は、０．０５wｔ％以下のアルミニウム、０．０５ｗ
ｔ％以下のチタン、０．０５ｗｔ％以下のジルコニウ
ム、ならびに０．０５ｗｔ％以下のコバルトを含み、全
含量が０．５ｗｔ％より小さい。それら成分を加熱、熔
融し、充分に混合させることにより、微小な顆粒状合金
に成形する。そうすると、溶接材料とフラックスを充分
に混合できるほか、溶接のパスは均一な構造を具有する
ので、該パスの場所による強度、耐腐食性ならびに他の
材料特性の違いがなく同じになる。
食性などの特性を兼備するゴルフクラブの溶接材料を提
供する。 【解決手段】 このゴルフクラブの溶接材料は、１８．
０ｗｔ％のクロム、１．２ｗｔ％のホウ素、１．８ｗｔ
％のシリコン、１．２ｗｔ％の鉄、０．０２４ｗｔ％の
炭素、６．０ｗｔ％のリン、他の元素、ならびに残り成
分のニッケルなどの要素から形成される。前述の他の元
素は、０．０５wｔ％以下のアルミニウム、０．０５ｗ
ｔ％以下のチタン、０．０５ｗｔ％以下のジルコニウ
ム、ならびに０．０５ｗｔ％以下のコバルトを含み、全
含量が０．５ｗｔ％より小さい。それら成分を加熱、熔
融し、充分に混合させることにより、微小な顆粒状合金
に成形する。そうすると、溶接材料とフラックスを充分
に混合できるほか、溶接のパスは均一な構造を具有する
ので、該パスの場所による強度、耐腐食性ならびに他の
材料特性の違いがなく同じになる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ゴルフクラブに関
し、特に高い強度ならびに耐腐食性を有するゴルフクラ
ブに関する。
し、特に高い強度ならびに耐腐食性を有するゴルフクラ
ブに関する。
【０００２】
【従来の技術】一般的に、ゴルフクラブに使われる溶接
材料は、特に、ヘッド（ｈｅａｄ）とボールを打つフェ
ース（ｆａｃｅ）との間における溶接（ｂｒａｚｉｎ
ｇ）材料について、溶接の温度が基材（通常、ヘッドの
材料はステンレスおよびチタン合金である）の溶解点よ
り高くしてはならないということを考慮しなければなら
ず、ＢＮｉ−２、ＢＮｉ−７などニッケル系の材料がよ
く用いられている。
材料は、特に、ヘッド（ｈｅａｄ）とボールを打つフェ
ース（ｆａｃｅ）との間における溶接（ｂｒａｚｉｎ
ｇ）材料について、溶接の温度が基材（通常、ヘッドの
材料はステンレスおよびチタン合金である）の溶解点よ
り高くしてはならないということを考慮しなければなら
ず、ＢＮｉ−２、ＢＮｉ−７などニッケル系の材料がよ
く用いられている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述の
従来の各溶接材料は成分が同じではないので、それぞれ
利点、欠点がある。例えばＢＮｉ−２は、硬さは大きい
が錆、腐食は発生し易く、流動性は悪いので、大きなギ
ャップ（０．０３ｍｍ〜０．１ｍｍ）の充填には適用で
きるが小さなギャップに適用できない。それに対してＢ
Ｎｉ−７は、硬さは小さいが流動性がよいので、小さな
ギャップ（＜０．０３ｍｍ）の充填に適用でき、大きな
ギャップに適用できない。つまり、耐腐食性、高い強
度、ならびに適当な流動性などの特性を兼備したゴルフ
クラブの溶接材料はない。
従来の各溶接材料は成分が同じではないので、それぞれ
利点、欠点がある。例えばＢＮｉ−２は、硬さは大きい
が錆、腐食は発生し易く、流動性は悪いので、大きなギ
ャップ（０．０３ｍｍ〜０．１ｍｍ）の充填には適用で
きるが小さなギャップに適用できない。それに対してＢ
Ｎｉ−７は、硬さは小さいが流動性がよいので、小さな
ギャップ（＜０．０３ｍｍ）の充填に適用でき、大きな
ギャップに適用できない。つまり、耐腐食性、高い強
度、ならびに適当な流動性などの特性を兼備したゴルフ
クラブの溶接材料はない。
【０００４】したがって、本考案の主な目的は、高い溶
接強度、適当な流動性、ならびに耐腐食性などの特性を
兼備するゴルフクラブの溶接材料を提供することにあ
る。
接強度、適当な流動性、ならびに耐腐食性などの特性を
兼備するゴルフクラブの溶接材料を提供することにあ
る。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上述の目的を達成するた
めの本発明のゴルフクラブの溶接材料は、主に次の組成
の成分から形成される。 クロム（Ｃｒ）：１５．５〜１８．５ｗｔ％ ホウ素（Ｂ）：０．９〜１．５ｗｔ％ シリコン（Ｓｉ）：１．４〜２．２ｗｔ％ 鉄（Ｆｅ）：０．７〜１．７ｗｔ％ 炭素（Ｃ）：０．０５ｗｔ％以下 リン（Ｐ）：５．５〜７．５ｗｔ％ 上記成分に加えて残り成分ニッケルを含有する。
めの本発明のゴルフクラブの溶接材料は、主に次の組成
の成分から形成される。 クロム（Ｃｒ）：１５．５〜１８．５ｗｔ％ ホウ素（Ｂ）：０．９〜１．５ｗｔ％ シリコン（Ｓｉ）：１．４〜２．２ｗｔ％ 鉄（Ｆｅ）：０．７〜１．７ｗｔ％ 炭素（Ｃ）：０．０５ｗｔ％以下 リン（Ｐ）：５．５〜７．５ｗｔ％ 上記成分に加えて残り成分ニッケルを含有する。
【０００６】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施例を表に基づ
いて説明する。本発明の一実施例によるゴルフクラブの
溶接材料は、１８．０ｗｔ％のクロム（Ｃｒ）、１．２
ｗｔ％のホウ素（Ｂ）、１．８ｗｔ％のシリコン（Ｓ
ｉ）、１．２ｗｔ％の鉄（Ｆｅ）、０．０２４ｗｔ％の
炭素（Ｃ）、６．０ｗｔ％のリン（Ｐ）、他の元素、な
らびに残り成分のニッケル（Ｎｉ）などの要素から形成
される。前述の他の元素は、０．０５ｗｔ％以下のアル
ミニウム（Ａｌ）、０．０５ｗｔ％以下のチタン（Ｔ
ｉ）、０．０５ｗｔ％以下のジルコニウム（Ｚｒ）、な
らびに０．０５ｗｔ％以下のコバルト（Ｃｏ）を含み、
全含量が０．５ｗｔ％より小さい。それら成分を加熱、
熔融し、充分に混合させることにより、微小な顆粒状合
金に成形する。そうすると、溶接材料とフラックスを充
分に混合できるほか、溶接のパスは均一な構造を具有す
るので、該パスの場所による強度、耐腐食性ならびに他
の材料特性の違いがなく同じになる。
いて説明する。本発明の一実施例によるゴルフクラブの
溶接材料は、１８．０ｗｔ％のクロム（Ｃｒ）、１．２
ｗｔ％のホウ素（Ｂ）、１．８ｗｔ％のシリコン（Ｓ
ｉ）、１．２ｗｔ％の鉄（Ｆｅ）、０．０２４ｗｔ％の
炭素（Ｃ）、６．０ｗｔ％のリン（Ｐ）、他の元素、な
らびに残り成分のニッケル（Ｎｉ）などの要素から形成
される。前述の他の元素は、０．０５ｗｔ％以下のアル
ミニウム（Ａｌ）、０．０５ｗｔ％以下のチタン（Ｔ
ｉ）、０．０５ｗｔ％以下のジルコニウム（Ｚｒ）、な
らびに０．０５ｗｔ％以下のコバルト（Ｃｏ）を含み、
全含量が０．５ｗｔ％より小さい。それら成分を加熱、
熔融し、充分に混合させることにより、微小な顆粒状合
金に成形する。そうすると、溶接材料とフラックスを充
分に混合できるほか、溶接のパスは均一な構造を具有す
るので、該パスの場所による強度、耐腐食性ならびに他
の材料特性の違いがなく同じになる。
【０００７】表１に、従来より既存の二つの溶接材料
（ＢＮｉ−２、ＢＮｉ−７）、ならびに本実施例の溶接
材料の組成成分とその基本性質とを示す。
（ＢＮｉ−２、ＢＮｉ−７）、ならびに本実施例の溶接
材料の組成成分とその基本性質とを示す。
【表１】 本実施例のゴルフクラブの溶接材料の中に１８．０ｗｔ
％のクロム（Ｃｒ）を入れた目的は、溶接材料の耐腐食
性を向上させるためである（一般のステンレスの定義は
１４ｗｔ％以上のクロム（Ｃｒ）を含むというものであ
る）。６．０ｗｔ％のリン（Ｐ）ならびに１．８ｗｔ％
のシリコン（Ｓｉ）の添加は溶接材料に適切な流動性を
与えるので、より小さなギャップ、より大きなギャップ
（０〜０．１ｍｍの範囲）の充填に適用できる。またさ
らに、溶接材料の展性の増加、合金化現象の低減を考慮
して、本実施例の溶接材料に１．２ｗｔ％のホウ素
（Ｂ）を入れる。
％のクロム（Ｃｒ）を入れた目的は、溶接材料の耐腐食
性を向上させるためである（一般のステンレスの定義は
１４ｗｔ％以上のクロム（Ｃｒ）を含むというものであ
る）。６．０ｗｔ％のリン（Ｐ）ならびに１．８ｗｔ％
のシリコン（Ｓｉ）の添加は溶接材料に適切な流動性を
与えるので、より小さなギャップ、より大きなギャップ
（０〜０．１ｍｍの範囲）の充填に適用できる。またさ
らに、溶接材料の展性の増加、合金化現象の低減を考慮
して、本実施例の溶接材料に１．２ｗｔ％のホウ素
（Ｂ）を入れる。
【０００８】ここで、合金化という現象を説明する。ス
テンレスの錆止めの原理は、Ｃｒと空気との接触により
金属の表面にＣｒ2O3の保護層を形成するものである
が、Ｂを入れると、基材との合金換えが生じ、Ｃｒ
2Ｂ、ＦｅＢ、ＴｉＢ2などの化合物を形成してＣｒ2Ｏ3
の保護層を破壊するので、溶接のパスに錆、腐食が発生
してしまう。ゆえに、本実施例はただ１．２ｗｔ％のＢ
を添加する（ＢＮｉ−２のＢ含量は３．１ｗｔ％であ
る）。これにより、本実施例の溶接材料の展性を向上さ
せるばかりでなく、ひどい合金化現象が生じない。
テンレスの錆止めの原理は、Ｃｒと空気との接触により
金属の表面にＣｒ2O3の保護層を形成するものである
が、Ｂを入れると、基材との合金換えが生じ、Ｃｒ
2Ｂ、ＦｅＢ、ＴｉＢ2などの化合物を形成してＣｒ2Ｏ3
の保護層を破壊するので、溶接のパスに錆、腐食が発生
してしまう。ゆえに、本実施例はただ１．２ｗｔ％のＢ
を添加する（ＢＮｉ−２のＢ含量は３．１ｗｔ％であ
る）。これにより、本実施例の溶接材料の展性を向上さ
せるばかりでなく、ひどい合金化現象が生じない。
【０００９】次に、従来より既存の溶接材料（ＢＮｉ−
２、ＢＮｉ−７）と本実施例の溶接材料とに圧縮試験を
行い比較した結果を説明する。この試験方法は、１５ｍ
ｍt×４０ｍｍw×７５ｍｍlの硬化ステンレスＣＵＳＴ
ＯＭ４６５で作られたフェースとＳＵＳ６３０から製造
されたヘッドとを真空で溶接（ｂｌａｚｉｎｇ）して結
合したあとで、直径４２ｍｍのゴルフボールでフェース
の中央部位に０．５秒荷重をかけ、結合強度を測る方法
である。その結果は、表２のとおりである。
２、ＢＮｉ−７）と本実施例の溶接材料とに圧縮試験を
行い比較した結果を説明する。この試験方法は、１５ｍ
ｍt×４０ｍｍw×７５ｍｍlの硬化ステンレスＣＵＳＴ
ＯＭ４６５で作られたフェースとＳＵＳ６３０から製造
されたヘッドとを真空で溶接（ｂｌａｚｉｎｇ）して結
合したあとで、直径４２ｍｍのゴルフボールでフェース
の中央部位に０．５秒荷重をかけ、結合強度を測る方法
である。その結果は、表２のとおりである。
【表２】 表２に示すように、本実施例の溶接材料は２．０×１０
4Ｎ(2000kgf)の荷重で局部的な脱離が生じ、一番強い。
その次に強いのはＢＮｉ−２（１．６×１０4Ｎ(1600kg
f)）で、強度が最も小さいのはＢＮｉ−７（１．３×１
０4Ｎ(1300kgf)）であると分かる。
4Ｎ(2000kgf)の荷重で局部的な脱離が生じ、一番強い。
その次に強いのはＢＮｉ−２（１．６×１０4Ｎ(1600kg
f)）で、強度が最も小さいのはＢＮｉ−７（１．３×１
０4Ｎ(1300kgf)）であると分かる。
【００１０】続いて、本発明者は耐腐食性の試験を行っ
た。その方法は、前述の三つの試験材料を２０％ＮａＣ
ｌ＋８０％水の試験液体に浸入させるものである。その
結果を表３に示す。
た。その方法は、前述の三つの試験材料を２０％ＮａＣ
ｌ＋８０％水の試験液体に浸入させるものである。その
結果を表３に示す。
【表３】 表３に示すように、ＢＮｉ−２は７２時間の浸入で接合
箇所の局部に錆、腐食の現象が発生するが、ＢＮｉ−７
および本発明の材料の場合そのような現象はない。
箇所の局部に錆、腐食の現象が発生するが、ＢＮｉ−７
および本発明の材料の場合そのような現象はない。
【００１１】上述の試験結果、ならびに三つの溶接材料
（ＢＮｉ−２、ＢＮｉ−７ならびに本実施例の溶接材
料）の他の相関的な特性を表４のようにまとめる。
（ＢＮｉ−２、ＢＮｉ−７ならびに本実施例の溶接材
料）の他の相関的な特性を表４のようにまとめる。
【表４】 前述した特性の詳しい説明はここでは省略する。要する
に、本実施例の溶接材料の溶接温度は１０５０℃で、Ｂ
Ｎｉ−２（１０４０℃）とＢＮｉ−７（１０６５℃）と
の間に介在するので、ゴルフクラブの各材料の溶接に適
用できる。次に、表４によると、三つの溶接材料の硬さ
と耐圧強度との関係が分かる。ＢＮｉ−２は硬さが一番
大きいが、もろく弱い。ＢＮｉ−７は硬さが一番小さく
（ＨＲＣ約４０〜４５）、耐圧強度が最低（１．３×１
０4Ｎ）になる。本実施例の材料は、ＨＲＣ４５〜５０
の硬さをもち、弾性、強靱性を兼備するので、耐圧強度
は最も高いといえる。その他、本実施例の溶接材料は最
適な流動性を具有し、充填可能なギャップは広く、０〜
０．１ｍｍの範囲にある。
に、本実施例の溶接材料の溶接温度は１０５０℃で、Ｂ
Ｎｉ−２（１０４０℃）とＢＮｉ−７（１０６５℃）と
の間に介在するので、ゴルフクラブの各材料の溶接に適
用できる。次に、表４によると、三つの溶接材料の硬さ
と耐圧強度との関係が分かる。ＢＮｉ−２は硬さが一番
大きいが、もろく弱い。ＢＮｉ−７は硬さが一番小さく
（ＨＲＣ約４０〜４５）、耐圧強度が最低（１．３×１
０4Ｎ）になる。本実施例の材料は、ＨＲＣ４５〜５０
の硬さをもち、弾性、強靱性を兼備するので、耐圧強度
は最も高いといえる。その他、本実施例の溶接材料は最
適な流動性を具有し、充填可能なギャップは広く、０〜
０．１ｍｍの範囲にある。
Claims (4)
- 【請求項１】 １５．５〜１８．５ｗｔ％のクロムと、 ０．９〜１．５ｗｔ％のホウ素と、 １．４〜２．２ｗｔ％のシリコンと、 ０．７〜１．７ｗｔ％の鉄と、 ０．０５ｗｔ％以下の炭素と、 ５．５〜７．５ｗｔ％のリンと、 残り成分ニッケルと、 を含有することを特徴とするゴルフクラブの溶接材料。
- 【請求項２】 他成分をさらに含有し、 前記他成分には、０．０５ｗｔ％以下のアルミニウム
と、０．０５ｗｔ％以下のチタンと、０．０５ｗｔ％以
下のジルコニウムと、０．０５ｗｔ％以下のコバルトと
が含まれることを特徴とする請求項１記載のゴルフクラ
ブの溶接材料。 - 【請求項３】 前記他成分の全含量は、０．５ｗｔ％以
下であることを特徴とする請求項２記載のゴルフクラブ
の溶接材料。 - 【請求項４】 前記ゴルフクラブの溶接材料の各成分
は、加熱、熔融および混合され、微小な顆粒状合金とし
て形成されることを特徴とする請求項１記載のゴルフク
ラブの溶接材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000151174A JP2001327634A (ja) | 2000-05-23 | 2000-05-23 | ゴルフクラブの溶接材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000151174A JP2001327634A (ja) | 2000-05-23 | 2000-05-23 | ゴルフクラブの溶接材料 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001327634A true JP2001327634A (ja) | 2001-11-27 |
Family
ID=18656775
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000151174A Pending JP2001327634A (ja) | 2000-05-23 | 2000-05-23 | ゴルフクラブの溶接材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001327634A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009069019A1 (de) * | 2007-10-15 | 2009-06-04 | Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg | Hartlotfolie auf nickel-basis sowie verfahren zum hartlöten |
-
2000
- 2000-05-23 JP JP2000151174A patent/JP2001327634A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009069019A1 (de) * | 2007-10-15 | 2009-06-04 | Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg | Hartlotfolie auf nickel-basis sowie verfahren zum hartlöten |
| US11130187B2 (en) | 2007-10-15 | 2021-09-28 | Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg | Nickel-based brazing foil and process for brazing |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20050608 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20070718 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20071210 |