JP2001316778A

JP2001316778A - 加工性に優れた無方向性電磁鋼板およびその製造方法

Info

Publication number: JP2001316778A
Application number: JP2000130326A
Authority: JP
Inventors: Yoshihiko Ono; 義彦小野; Akira Hiura; 昭日裏; Yoshihiko Oda; 善彦尾田; Takashi Sagawa; 孝寒川; Yasushi Tanaka; 靖田中
Original assignee: NKK Corp; Nippon Kokan Ltd
Current assignee: JFE Engineering Corp
Priority date: 2000-04-28
Filing date: 2000-04-28
Publication date: 2001-11-16

Abstract

(57)【要約】【課題】加工性に優れた無方向性電磁鋼板およびその
製造方法を提供する。【解決手段】 mass％で、Si：4％以下、Mn：2％以下、
sol.Al：0.1〜2 ％、S：0.03％以下、P：0.2％以下、
N：0.01％以下を含み、C含有量と結晶粒径d（μm）が
[％C]／d^2/3＜1.3×10^-4を満たし、残部実質的にFeから
なる無方向性電磁鋼板。また、前記鋼板を製造する方法
においては、0.4％以上の伸長率でスキンパス圧延を施
す。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、モータや発電機の
鉄心材料等に使用される電磁鋼板に関する。

【０００２】

【従来の技術】近年、家電・OA機器の省エネ対策、ある
いは自動車電装品の小型・高効率化の動きを受けて、こ
れまで冷延鋼板（以下、SPCCと略す）が使用されてきた
小型モータや小型発電機（オルタネータ）等の用途に、
電磁鋼板の適用が検討されつつある。このような用途に
は、例えば、クロー型PMステッピングモータのようにヨ
ーク部をプレス加工するものや、オルタネータのように
ステータ部を板面方向に曲げ加工（ヘリカル積層）する
ものがあり、電磁鋼板を適用するにあたっては、磁気特
性だけでなく、SPCCと同等の優れた加工性も要求されて
いる。さらに、最近ではモータコアの新しい組立工法も
開発されつつあり、例えばサーボモータでは、ポキポキ
コアとも呼ばれる、ステータの一部を曲げ加工してコア
形状に成形するものもある。

【０００３】このように、無方向性電磁鋼板における適
用品種の拡大、あるいは新たな組立工法の導入に伴い、
打ち抜き加工が主流であった電磁鋼板において曲げ加工
性、プレス成形性といった新たな鋼板性能が要求されつ
つある。これに対し、特開平09-256119号公報では、成
分と製造条件の適正化により曲げ加工時の腰折れの原因
となる降伏伸び（以下、YPELと称す）を低減する工夫が
なされており、具体的には、Nを固定するためにAlを0.1
5〜0.50％含有した電磁鋼板にスキンパス圧延を施す方
法が開示されている。

【０００４】また、特開平2-282423号公報では、良好な
磁気特性とプレス成形性を付与するために、脱酸形態と
析出物の種類を適正化して、面内異方性、降伏強度（以
下、YSと称す）、YPELを低減する技術が開示されてい
る。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開平
09-256119号公報では、鋼板を製造した直後には優れた
加工性を発揮するものの、時効によりYPELが再発現して
加工性の劣化が生じる問題を有している。さらには、加
工性を向上させる手段として0.8%以上の伸長率のスキン
パス圧延を必要とするので、磁気特性の劣化を招く。

【０００６】また、特開平2-282423号公報では、時効性
の低減は十分とはいえず、さらなる加工性の向上が望ま
れていた。

【０００７】本発明はこのような事情に鑑みなされたも
のであり、加工性に優れた無方向性電磁鋼板およびその
製造方法を提供することを目的とする。

【０００８】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、磁気特性
と加工性に優れた無方向性電磁鋼板を得るために、磁気
特性の劣化を極力抑えながら加工性劣化の原因となるYP
ELを低減する手法について鋭意研究を重ねた。

【０００９】その結果、電磁鋼板で通常3〜6％存在する
YPELは、固溶元素であるC、Nの大幅な低減と結晶粒径の
適正化を同時に図ることにより、格段に低減できること
を見い出した。また、脱炭焼鈍によりCの低減を行う場
合や脱窒素焼鈍によりNの低減を行う場合は、微量のSb
及び／又はSnを添加することで磁気特性がさらに向上す
ること、さらには0.4％以上の伸長率でスキンパス圧延
を施すことにより、YPELは一層低減されることも見い出
した。さらに、このようにして得られた電磁鋼板はスキ
ンパス圧延を実施してYPELを低減した場合、耐時効性が
従来鋼より格段に優れていることも見い出した。

【００１０】本発明はかかる知見に基づきなされたもの
で、以下のような構成を有する。 [1] mass％で、Si：4％以下、Mn：2％以下、sol.Al：0.
1〜2 ％、S：0.03％以下、P：0.2％以下、N：0.01％以
下を含み、C含有量[％C]と結晶粒径d（μm）が下式を満
たし、残部実質的にFeからなることを特徴とする加工性
に優れた無方向性電磁鋼板。 [％C]／d^2/3＜1.3×10^-4 ・・・ (1)式

【００１１】[2]mass％で、Si：4％以下、Mn：2％以
下、sol.Al：0.005 ％以下、S：0.03％以下、P：0.2％
以下を含み、（C含有量とN含有量）[％C＋％N]と結晶粒
径d（μm）が下式を満たし、残部実質的にFeからなるこ
とを特徴とする加工性に優れた無方向性電磁鋼板。 [％C＋％N]／d^2/3＜1.3×10^-4 ・・・ (2)式

【００１２】[3]mass％で、SnおよびSbの1種または2種
をSb+Sn/2として0.002〜0.15％含むことを特徴とする上
記[1]または[2]記載の加工性に優れた無方向性電磁鋼
板。

【００１３】[4]上記[1]〜[3]に記載の電磁鋼板を製造
する方法において、0.4％以上の伸長率でスキンパス圧
延を施すことを特徴とする加工性に優れた無方向性電磁
鋼板の製造方法。

【００１４】なお、これらの手段において、「残部実質
的にFe」とは、本発明の作用効果を無くさない限り、不
可避不純物をはじめ、他の微量元素を含有するものが本
発明の範囲に含まれ得ることを意味する。また、本明細
書において、鋼の成分を示す％はすべてmass％である。

【００１５】

【発明の実施の形態】以下、本発明の詳細をその限定理
由とともに説明する。電磁鋼板では通常3〜6％のYPELが
存在しており、このYPELの存在は曲げ加工時の腰折れや
プレス加工時のしわ模様を発生させる原因となる。ま
た、腰折れが発生した部分では局部的に大きな塑性変形
が加わるのでコア材の一部に破断を引き起こす場合もあ
る。

【００１６】このYPELは固溶Cや固溶N等の固溶元素の存
在により発生すると考えられており、電磁鋼板では、通
常0.0015〜0.0050％のCを含有するのでYPELを低減する
のは容易ではなかった。例えば、0.0015〜0.0050％のC
を焼鈍時にカーバイトとして析出させることは極めて難
しく、またスキンパス圧延を実施しても固溶Cは存在し
たままなので、この場合には時効で加工性の劣化が生じ
る。また、TiやNb等の炭窒化物形成元素を添加してIF系
の鋼とした場合、集合組織の著しい劣化や、析出物の形
成による鉄損の劣化が生じる。

【００１７】そこで、本発明者らは、無方向性電磁鋼板
の加工性を向上させる手段として、固溶Cの低減および
結晶粒径の適正化について検討を行った。すなわち、ま
ず固溶Cを大幅に低減することにより、磁気特性に悪影
響を及ぼすことなくYPELを低減でき、なおかつ時効性も
改善できると考えた。また、結晶粒の粗大化も歪の伝播
性を高めるため、YPELを低減する有効な手段であると考
えた。

【００１８】以上より、固溶Cの低減と結晶粒の粗大化
をうまく組み合わせることにより曲げ加工性に優れた鋼
板が得られる可能性があると考え、最初に、YPELに及ぼ
す固溶Cと結晶粒径の影響を調査した。

【００１９】C：0.0040％、Si：0.2％、Mn：0.35％、
P：0.1％、S：0.003％、sol.Al：0.2％、N：0.0025％と
した鋼を溶解し、熱間圧延を施して、板厚2mmの熱間圧
延板を得た。なお、ここではYPELに及ぼす固溶Nの影響
をなくすために、Alを0.1％以上含有した鋼を選定し
た。

【００２０】引き続きこの熱間圧延板に脱炭焼鈍を施
し、C含有量を0〜0.0040％の範囲で変化させた。この時
の脱炭焼鈍は、10％H₂-90％N₂、露点：20℃のウェット
雰囲気中にて720℃で0〜5時間実施し、次いで、雰囲気
を10%H₂-90N₂、露点：-20℃以下のドライ雰囲気に切り替
えて1時間行った。その後、板厚0.5mmまで冷間圧延し、
10%H₂-90%N₂雰囲気で680℃〜950℃×3〜30minの仕上焼
鈍を行い、結晶粒径が10〜100μmの範囲の供試材を得
た。

【００２１】図1に、このようにして得られた供試材の
うち、結晶粒径が18μmの供試材のC含有量とYPELの関係
を示す。ここで、YPELの測定はJIS5号引張試験片にて行
った。

【００２２】図1より、C含有量低減に伴い緩やかにYPEL
は低下していき、C含有量が0.0012%近辺でYPELの低下の
割合が大きくなっている。そして、C含有量が0.0008％
以下ではYPELが格段に低減されて2％以下となることが
わかる。

【００２３】そこで、YPELが2％以下となる場合のC含有
量及び結晶粒径の関係を調査するため、上記で得られた
供試材のYPELについてC含有量と結晶粒径で整理した。
図2にC含有量と結晶粒径及びYPELの関係を示す。なお、
図2において、YPELが2％以下であった供試材を■で、YP
ELが2％超えであった供試材を△で示す。

【００２４】図2より、C含有量[％C]と結晶粒径d（μ
m）が[％C]／d^2/3＜1.3×10^-4の関係を満たすときに、Y
PELが効果的に低減され、2％以下となることがわかる。

【００２５】また、このようにして得られた供試材のう
ち、C含有量が0.0003％で結晶粒径が18μm、C含有量が
0.0012％で結晶粒径が18μmの供試材について耐時効性
と磁気特性を調査した結果を表1に示す。さらに、C含有
量が0.0012％で結晶粒径が18μmの供試材については仕
上焼鈍後に伸長率1％のスキンパス圧延を実施し、スキ
ンパス圧延材の時効性も調査した。

【００２６】ここで、耐時効性は、25℃の恒温槽で最大
90日保持することにより調査した。また、磁気特性の測
定は25cmエプスタイン法により行った。

【００２７】

【表1】

【００２８】表1より、C含有量[％C]と結晶粒径d（μ
m）が[％C]／d^2/3＜1.3×10^-4の関係を満たすときは、Y
PEL、YS共に低く、時効によるYPEL、YSの増加も共に生
じておらず、耐時効性に優れていることがわかる。さら
に、磁気特性も優れていることがわかる。

【００２９】一方、C含有量[％C]と結晶粒径d（μm）が
[％C]／d^2/3≧1.3×10^-4の場合は、YPEL、YS共に高く、
磁気特性も劣っている。スキンパス圧延を施した供試材
では、時効によりYPEL、YS共に増加している。以上の理
由により、固溶Nの影響を受けない、すなわちAlを0.1％
以上含有した鋼板の場合においては、C含有量[％C]と結
晶粒径d（μm）は、[％C]／d^2/3＜1.3×10^-4を満たすも
のとする（ただし、C含有量は0％の場合を含む）。

【００３０】YPELが生じる原因としては、固溶Cの他に
固溶Nの影響が考えられる。そこで、次に、固溶Cと固溶
Nが共存する鋼板についてYPELに及ぼす固溶Cと固溶N及
び結晶粒径の影響を調査した。

【００３１】C：0.0025％、Si：0.4％、Mn：0.35％、
P：0.1％、S：0.003％、sol.Al：0.001％、N：0.0025％
とした鋼を溶解し、熱間圧延を施して、板厚2mmの熱間
圧延板を得た。なお、ここではAlNの生成を防止するた
めに、Alを0.001％とした。引き続きこの熱間圧延板に
脱炭・脱窒処理を施し、C＋N含有量を0.0003〜0.0050％
の範囲で変化させた。この時の脱炭・脱窒処理は、水素
分圧を調整した10〜100％H₂-N₂、露点：20℃のウェット
雰囲気中にて720℃で0〜5時間の焼鈍を実施し、次い
で、雰囲気を10％H₂-90％N₂、露点：-20℃以下のドライ
雰囲気に切り替えて1時間の焼鈍を行った。その後、板
厚0.5mmまで冷間圧延し、10％H₂-90％N₂雰囲気で680℃
〜950℃×3〜30minの仕上焼鈍を行い、結晶粒径が10〜1
00μmの範囲の供試材を得た。

【００３２】図3に、このようにして得られた供試材の
結晶粒径と（C含有量＋N含有量）及びYPELとのの関係を
示す。ここで、YPELの測定は、図1と同様の方法で行っ
た。なお、図3において、YPELが2％以下であった供試材
を■で、YPELが2％超えであった供試材を△で示す。

【００３３】図3より、（C含有量＋N含有量）[％C＋％
N]と結晶粒径d（μm）が[％C＋％N]／d^2/3＜1.3×10^-4
の関係を満たすときにYPELが効果的に低減され、2％
以下となることがわかる。

【００３４】以上の理由により、固溶Cと固溶Nが共存す
る鋼板、すなわちAlを0.005％以下含有した鋼板の場合
においては、（C含有量＋N含有量）[％C＋％N]と結晶粒
径d（μm）は、[％C＋％N]／d^2/3＜1.3×10^-4 を満た
すものとする（ただし、C含有量とNの含有量がこれらの
総量で0％の場合を含む）。

【００３５】ところで、脱炭焼鈍や脱窒焼鈍を施してC
やNを低減した場合に、鋼板の表層10〜20μmに酸化や窒
化の生じた領域が観察された。この酸化や窒化は、磁気
特性の劣化の原因となり、これらを防止すればさらに磁
気特性が向上すると考えられる。

【００３６】そこで、さらに磁気特性を向上させるため
に、酸化および窒化の防止について検討した。その結
果、本発明者らは、Sb、Snの微量添加が酸化および窒化
の防止に有効なのではという着想を抱き、酸化および窒
化の防止を目的として、Sb、Snを微量添加し、磁気特性
に及ぼすこれらの元素の影響を調査した。

【００３７】C：0.0040％、Si：0.2％、Mn：0.35％、
P：0.1％、S：0.003％、sol.Al：0.2％、N：0.0025％を
含み、SbまたはSnを0〜0.27％の範囲で変化させた鋼を
溶製し、熱間圧延を行った。得られた熱間圧延板に10％
H₂-90％N₂、ウェット雰囲気中で720℃×3時間、10％H₂-9
0％N₂、ドライ雰囲気中で720℃×1時間の脱炭焼鈍を施し
てC含有量を0.0003％に調整した。その後、板厚0.5mmま
で冷間圧延を施し、さらに仕上焼鈍を施して結晶粒径20
μmの供試材を得た。

【００３８】図4にこのようにして得られた供試材のSb
含有量と磁気特性の関係を示す。なお、磁気特性の測定
は25cmエプスタイン法により行った。

【００３９】図4より、Sbを0.002％〜0.15％の範囲で添
加することにより鉄損がさらに低減することがわかる。
また、SnもSbと同様の性質を有しておりSnの添加によ
り、鉄損が低減されることが確認された。ただし、Sbと
同等の効果を得るためには2倍の含有量が必要であっ
た。

【００４０】以上の理由により、鋼板に脱炭・脱窒焼鈍
を施す場合には、Sb、Snの一種または二種をSb＋Sn/2で
0.002〜0.15％の範囲で含有させることが望ましい。オ
ルタネータコア材のように極めて高い曲げ成形性が要求
される用途では、ユーザでの加工性、生産性向上の観点
から、磁気特性をある程度犠牲にしてもYPELのさらなる
低減が望まれる。そこで、さらなる加工性の向上、すな
わちより一層のYPELの低減を目的に、スキンパス圧延の
実施を検討した。

【００４１】C：0.0025％、Si：0.2％、Mn：0.35％、
P：0.1％、S：0.003％、sol.Al：0.2％、N：0.0025％と
した鋼を溶解し、熱間圧延を施して板厚2mmの熱間圧延
板を得た。この熱間圧延板に板厚0.5mmまで冷間圧延を
施した。次いで、脱炭焼鈍を施すことにより、C含有量
および結晶粒径を調整した。さらに、脱炭焼鈍後、伸長
率0〜2.5％の範囲でスキンパス圧延を行い、供試材を得
た。また、得られた供試材に25℃×90日の時効試験も行
った。なお、脱炭焼鈍は10％H₂-90％N₂、露点：20℃雰
囲気中にて750℃で2〜3時間行った後に、さらに雰囲気
を10％H₂-90％N₂、露点：-30℃のドライ雰囲気に切り替
えて2〜4時間行った。得られた供試材のC含有量は0.000
6％、0.0015％であり、結晶粒径はともに23μｍであっ
た。

【００４２】図5に、このようにして得られたC含有量が
0.0006％と0.0015％の各供試材のYPELとスキンパス圧延
での伸長率の関係を示す。ここで、YPELは図1と同様の
方法で測定した。

【００４３】図5より、C含有量が0.0015％でありC含有
量と結晶粒径との関係が本発明範囲内に適正化されてい
ない供試材では、YPELをほぼ完全に消失させるには1％
程度の伸長率が必要であり、耐時効性が劣るので25℃で
90日保持した後ではYPELが再発現することがわかる。

【００４４】一方、C含有量が0.0006％でありC含有量と
結晶粒径との関係が本発明範囲内に適正化されている供
試材では、0.4％のわずかな伸長率でも十分YPELを低減
することができ、さらに25℃×90日の時効試験後にもYP
ELの再発現がほとんど見られない。

【００４５】また、このようにして得られた供試材のス
キンパス圧延での伸長率と磁気特性を調査した結果を表
2に示す。ここで、磁気特性の測定は表1と同様の方法で
行った。

【００４６】

【表2】

【００４７】表2より、C含有量が0.0006％でありC含有
量と結晶粒径との関係が本発明範囲内に適正化されてい
る供試材では、歪の導入量が少なくてもYPELが十分低減
できるので、スキンパス圧延を実施しても磁気特性はあ
まり劣化しないことがわかる。

【００４８】一方、C含有量が0.0015％でありC含有量と
結晶粒径との関係が本発明範囲内に適正化されていない
供試材では、YPELを十分低減するには多量の歪みの導入
を必要とするので、スキンパス圧延実施により磁気特性
が著しく劣化している。以上の理由により、本発明鋼の
YPELをさらに低減する手段として、伸長率0.4％以上で
スキンパス圧延を実施することが望ましい。

【００４９】次にその他の成分の限定理由について説明
する。Siは鋼板の固有抵抗を上げて鉄損を低減するのに
有効な元素である。しかしながら、4％超えで添加して
も鉄損の低減効果は小さく、YSの上昇やELの低下による
加工性の劣化を招く恐れがあるため、Siの含有量は4％
以下（但し、0％の場合を含む）とする。

【００５０】Mnは、熱間圧延時の赤熱脆性の防止、粒成
長性向上の目的で添加されるが、2％超になると磁気特
性が劣化し、YSの上昇やELの低下により加工性も劣化す
る。以上より、Mn の含有量は2％以下（但し、0％の場
合を含む）とする。sol.Alは上記のように、固溶Nが存
在せず固溶Cのみ存在する鋼板の場合と、固溶Cと固溶N
が共存する鋼板の場合とでは、添加量が異なる。そのた
め、それぞれに分けて記載する。

【００５１】まず、固溶Nが存在せず固溶Cのみ存在する
鋼板の場合には、Nを固定するとともに粒成長性も確保
する必要があるので、sol.Alの含有量は0.1％以上とす
る。ただし、sol.Alを2％超えで含有させても鉄損の低
減効果は小さく、いたずらに強度上昇を招くので2％以
下とする。固溶Cと固溶Nが共存する鋼板の場合は、粒成
長性を確保するために、sol.Alの含有量は0.005％以下
とする。

【００５２】Sは0.03％を超えると粒成長性の低下およ
び延性の低下を招くため0.03％以下（但し、0％の場合
を含む）とする。

【００５３】PはSiと同様に鋼板の固有抵抗を上げて鉄
損を低減する元素である。ただし、0.2％を超えて添加
するとYSの上昇、ELの低下による加工性の著しい劣化を
招くため、P の含有量は0.2％以下（但し、0％の場合を
含む）とする。Nは、まず固溶Nが存在せず固溶Cのみ存
在する鋼板の場合、その含有量が多いとAlNの析出量が
多くなり、磁気特性の劣化や加工性の劣化を招くため、
Nの含有量は0.01％以下とする。また、固溶Cと固溶Nが
共存する鋼板の場合は、上記のように結晶粒径との関係
で規定する[％C＋％N]／d^2/3＜1.3×10^-4 式を満たす
ものとする。

【００５４】次に本発明の加工性に優れた無方向性電磁
鋼板の製造方法について説明する。本発明においては、
本発明で規定する成分、結晶粒径が本発明の範囲内であ
れば、製造方法は通常の方法でかまわない。すなわち、
転炉で吹練した溶鋼を脱ガス処理し所定の成分に調整
し、引き続き鋳造、熱間圧延を行う。熱間圧延時の仕上
焼鈍温度、巻取り温度は特に規定する必要はなく、通常
でかまわない。また、熱間圧延後の熱延板焼鈍は行って
も良いが必須ではない。次いで一回の冷間圧延、もしく
は中間焼鈍をはさんだ2回以上の冷間圧延により所定の
板厚とした後に、最終焼鈍を行う。さらに、YPELのさら
なる低減を目的に、伸長率0.4％以上のスキンパス圧延
を施すことが望ましい。

【００５５】ここで、C、Nの低減は、例えば、製鋼での
真空脱ガス、熱延板や冷延板へ脱炭・脱窒焼鈍を適用し
調整することにより、本発明の範囲とすることができ
る。

【００５６】また、本発明において、結晶粒径とは、板
厚方向に切断した面内に存在する結晶粒の平均径であ
り、例えば、最終焼鈍における焼鈍温度、焼鈍時間を調
整するることにより本発明で規定する範囲とすることが
できる。

【００５７】また、無方向性電磁鋼板では鋼板の打ち抜
き性や絶縁性を向上する目的で、有機／無機混合被膜が
塗布される場合がある。しかし、本発明の効果は被膜の
塗布に拘わりなく得られるものであり、被膜を塗布した
場合にも同様の効果が得られる。

【００５８】

【実施例】転炉で吹練した溶鋼を脱ガス処理し、所定の
成分に鋳造後、1200℃×1hrのスラブ加熱を行った後、
板厚2.0mmまで熱間圧延、次いで酸洗を行った。引き続
き、一部については、10〜100％H₂-N₂、露点：20℃のウ
ェット雰囲気中で720℃×0〜5時間の焼鈍と、10％H₂-90
％N₂、露点：-20℃以下のドライ雰囲気で720℃×1時間
の熱延板焼鈍を実施し、C含有量および（C含有量＋N含
有量）を調整した。その後、板厚0.50mmまで冷間圧延を
行い、10％H₂-90％N₂雰囲気で680℃〜950℃×30〜2min
の仕上焼鈍を行った。

【００５９】また、熱延板焼鈍を実施しないものについ
ては、板厚0.50mmまで冷間圧延後に10％H₂-90％N₂、露
点：20℃のウェット雰囲気中で、740℃×4時間の焼鈍
と、10％H₂-90％N₂、露点：-20℃以下のドライ雰囲気で
740℃×1時間の焼鈍を実施し、C含有量を調整した。仕
上げ焼鈍後もしくは冷延板の脱炭焼鈍後の鋼板の化学成
分を表3に示す。

【００６０】また、得られた鋼板の時効性を調査するた
めに、一部については、仕上げ焼鈍後にスキンパス圧延
を実施した。

【００６１】

【表3】

【００６２】低C、N化の手法とスキンパス圧延の伸長率
を表４に示す。また、得られた各鋼板の機械特性及び磁
気特性を表4に併せて示す。

【００６３】ここで、機械特性（YPEL）の測定はJIS5号
引張試験片にて行い、スキンパス圧延を実施しないもの
については仕上焼鈍直後のYPELと25℃の恒温槽にて90日
保持した後のYPELを、スキンパス圧延を実施したものに
ついてはスキンパス圧延直後のYPELと25℃の恒温槽にて
90日保持した後のYPELを測定した。また、磁気測定は25
cmエプスタイン試験片を用いて行った。なお、No.10の
鋼板については冷延後に脱炭焼鈍を施したので、脱炭焼
鈍後直後のYPELと25℃の恒温槽にて90日保持した後のYP
ELを測定した。

【００６４】

【表4】

【００６５】表4より、鋼板成分と結晶粒径を本発明範
囲に制御した本発明例においては、YPELが低く、磁気特
性に優れていることがわかる。また、25℃×90日の時効
後のYPELも焼鈍後もしくはスキンパス圧延後のYPELとほ
ば変わらず、時効によるYPELの劣化も生じないことがわ
かる。さらに、スキンパス圧延を行った実施例では、YP
ELがより低減されていることがわかる。

【００６６】これに対し、No.11、No.12の比較例は、
[％C]／d^2/3≧1.3×10^-4 もしくは[％C＋％N]／d^2/3≧
1.3×10^-4 と本発明の範囲を外れているので、YPELが
高くなっている。

【００６７】さらに、スキンパス圧延を行ったNo.11の
比較例は、スキンパス圧延直後のYPELに比べ時効後のYP
ELが高くなっており、時効後のYPELの劣化が認められ
る。また、鉄損も劣っている。

【００６８】

【発明の効果】以上述べたように、本発明によれば、加
工性に優れた無方向性電磁鋼板を得ることができる。さ
らに本発明により得られる鋼板は、磁気特性にも優れて
いるので、加工性向上によるユーザーでの生産性、作業
性の向上、ならびに鉄損低減によるモータや発電器の効
率の向上に寄与することができ、モータや発電機の鉄心
材料等に使用される材料として最適である。

【図面の簡単な説明】

【図1】C含有量とYPELとの関係を示すグラフ。

【図2】結晶粒径とC含有量及びYPELとの関係を示すグラ
フ。

【図3】結晶粒径と（C含有量＋N含有量）及びYPELとの
関係を示すグラフ。

【図4】Sb添加量と鉄損との関係を示すグラフ。

【図5】スキンパス圧延伸長率とYPELとの関係を示すグ
ラフ。

フロントページの続き (72)発明者尾田善彦東京都千代田区丸の内一丁目１番２号日本鋼管株式会社内 (72)発明者寒川孝東京都千代田区丸の内一丁目１番２号日本鋼管株式会社内 (72)発明者田中靖東京都千代田区丸の内一丁目１番２号日本鋼管株式会社内Ｆターム(参考） 4K033 CA09 PA06 RA03 5E041 AA02 AA11 AA19 CA04 HB07 NN01 NN06 NN17

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項1】 mass％で、Si：4％以下、Mn：2％以下、s
ol.Al：0.1〜2 ％、S：0.03％以下、P：0.2％以下、N：
0.01％以下を含み、C含有量[％C]と結晶粒径d（μm）が
下式を満たし、残部実質的にFeからなることを特徴とす
る加工性に優れた無方向性電磁鋼板。 [％C]／d^2/3＜1.3×10^-4 ・・・ (1)式
【請求項2】 mass％で、Si：4％以下、Mn：2％以下、so
l.Al：0.005 ％以下、S：0.03％以下、P：0.2％以下を
含み、（C含有量とN含有量）[％C＋％N]と結晶粒径d
（μm）が下式を満たし、残部実質的にFeからなること
を特徴とする加工性に優れた無方向性電磁鋼板。 [％C＋％N]／d^2/3＜1.3×10^-4 ・・・ (2)式
【請求項3】 mass％で、SnおよびSbの1種または2種をS
b+Sn/2として0.002〜0.15％含むことを特徴とする請求
項1または2記載の加工性に優れた無方向性電磁鋼板。
【請求項4】請求項1〜3に記載の電磁鋼板を製造する
方法において、0.4％以上の伸長率でスキンパス圧延を
施すことを特徴とする加工性に優れた無方向性電磁鋼板
の製造方法。