JP2001311509A - 気体燃料式加熱装置 - Google Patents
気体燃料式加熱装置Info
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- JP2001311509A JP2001311509A JP2000129766A JP2000129766A JP2001311509A JP 2001311509 A JP2001311509 A JP 2001311509A JP 2000129766 A JP2000129766 A JP 2000129766A JP 2000129766 A JP2000129766 A JP 2000129766A JP 2001311509 A JP2001311509 A JP 2001311509A
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- burner head
- gas
- air
- fuel
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 優れた熱効率と低圧力損失に基づく低価格化
が図られ、熱衝撃にも強く取り扱い性に優れたバーナー
ヘッドを備えた気体燃料式加熱装置を提供する。 【解決手段】 上流側に空気導入口１５を有し、下流端
にバーナーヘッド１２が取り付けられた混合管１１と、
混合管１１内に所定の噴出力でガスを噴出するガス導入
管１６とを備える。バーナーヘッド１２を、板状で、か
つ、圧力損失が単位空気流速１ｍ／ｓ当たり８５Ｐａ以
下の金属製多孔質体により構成する。
が図られ、熱衝撃にも強く取り扱い性に優れたバーナー
ヘッドを備えた気体燃料式加熱装置を提供する。 【解決手段】 上流側に空気導入口１５を有し、下流端
にバーナーヘッド１２が取り付けられた混合管１１と、
混合管１１内に所定の噴出力でガスを噴出するガス導入
管１６とを備える。バーナーヘッド１２を、板状で、か
つ、圧力損失が単位空気流速１ｍ／ｓ当たり８５Ｐａ以
下の金属製多孔質体により構成する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、調理用のガスレン
ジ等、都市ガスやＬＰＧ等の気体燃料を燃料源とする加
熱装置に関する。
ジ等、都市ガスやＬＰＧ等の気体燃料を燃料源とする加
熱装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】図２および図３に、従来のガスレンジを
示す。図２のガスレンジは、キャビネット２０内に配設
された混合管２１に、ガス導入管２２からガスが導入さ
れるとともに、このガスの噴出力によって空気が導入さ
れ、これらの混合気が、中実なバーナーヘッド２３と混
合管２１との間に形成される複数の炎孔２４を通過して
燃焼し、火炎Ｆが形成される。キャビネット２０におけ
るバーナーヘッド２３の周囲には受け皿２５が設けら
れ、さらにこの受け皿２５の周囲には、加熱される鍋等
の調理器Ｐを載せるための複数のゴトク２６が設けられ
ている。
示す。図２のガスレンジは、キャビネット２０内に配設
された混合管２１に、ガス導入管２２からガスが導入さ
れるとともに、このガスの噴出力によって空気が導入さ
れ、これらの混合気が、中実なバーナーヘッド２３と混
合管２１との間に形成される複数の炎孔２４を通過して
燃焼し、火炎Ｆが形成される。キャビネット２０におけ
るバーナーヘッド２３の周囲には受け皿２５が設けら
れ、さらにこの受け皿２５の周囲には、加熱される鍋等
の調理器Ｐを載せるための複数のゴトク２６が設けられ
ている。
【０００３】図３（図３では、図２と同一構成要素に同
一符号を付してある）のガスレンジは、キャビネット２
０内に装備された送風ファン３０によって混合管２１内
に空気が強制的に導入され、表面燃焼式のセラミック製
バーナーヘッド３１を通過した混合気が燃焼して火炎Ｆ
が形成される。
一符号を付してある）のガスレンジは、キャビネット２
０内に装備された送風ファン３０によって混合管２１内
に空気が強制的に導入され、表面燃焼式のセラミック製
バーナーヘッド３１を通過した混合気が燃焼して火炎Ｆ
が形成される。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記従来のガスレンジ
のうち、図２のものにおいては、火炎Ｆが調理器Ｐの一
部にしか当たらないために局部的な加熱しかできず、熱
効率に劣る欠点があった。一方、図３のものにおいて
は、多孔質体のセラミック製バーナーヘッド３１による
圧力損失が比較的大きい。したがって、送風ファン３０
を必要としており、これは、製品価格やランニングコス
トの上昇を招くことになる。また、逆火現象を引き起こ
すので圧力損失を下げることは困難である。さらに、バ
ーナーヘッド３１は熱衝撃で割れやすく、普段でも割れ
に注意せねばならないので、取り扱い性に劣るという欠
点があった。
のうち、図２のものにおいては、火炎Ｆが調理器Ｐの一
部にしか当たらないために局部的な加熱しかできず、熱
効率に劣る欠点があった。一方、図３のものにおいて
は、多孔質体のセラミック製バーナーヘッド３１による
圧力損失が比較的大きい。したがって、送風ファン３０
を必要としており、これは、製品価格やランニングコス
トの上昇を招くことになる。また、逆火現象を引き起こ
すので圧力損失を下げることは困難である。さらに、バ
ーナーヘッド３１は熱衝撃で割れやすく、普段でも割れ
に注意せねばならないので、取り扱い性に劣るという欠
点があった。
【０００５】よって本発明は、優れた熱効率を有すると
ともに低圧力損失に基づく低価格化が図られ、さらに熱
衝撃にも強く取り扱い性に優れたバーナーヘッドを備え
た気体燃料式加熱装置を提供することを目的としてい
る。
ともに低圧力損失に基づく低価格化が図られ、さらに熱
衝撃にも強く取り扱い性に優れたバーナーヘッドを備え
た気体燃料式加熱装置を提供することを目的としてい
る。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、上流側に空気
導入口を有し、下流端にバーナーヘッドが取り付けられ
た混合管と、この混合管内に所定の噴出力で気体燃料を
噴出する気体燃料導入管とを備え、空気導入口から導入
された空気と気体燃料導入管から噴出された気体燃料と
が混合管内で混合され、この混合気がバーナーヘッドを
通過して燃焼する気体燃料式加熱装置において、バーナ
ーヘッドが板状で、かつ、圧力損失が単位空気流速１ｍ
／ｓ当たり８５Ｐａ以下の金属製多孔質体からなること
を特徴としている。なお、ここで言う圧力損失は、単位
時間１ｓ（１秒）当たりに単位空気量１ｍ３を単位面積
１ｍ２に流した場合の圧力損失を言う。
導入口を有し、下流端にバーナーヘッドが取り付けられ
た混合管と、この混合管内に所定の噴出力で気体燃料を
噴出する気体燃料導入管とを備え、空気導入口から導入
された空気と気体燃料導入管から噴出された気体燃料と
が混合管内で混合され、この混合気がバーナーヘッドを
通過して燃焼する気体燃料式加熱装置において、バーナ
ーヘッドが板状で、かつ、圧力損失が単位空気流速１ｍ
／ｓ当たり８５Ｐａ以下の金属製多孔質体からなること
を特徴としている。なお、ここで言う圧力損失は、単位
時間１ｓ（１秒）当たりに単位空気量１ｍ３を単位面積
１ｍ２に流した場合の圧力損失を言う。
【０００７】本発明によれば、板状の金属製多孔質体か
らなるバーナーヘッドを混合気が通過して燃焼すること
により、火炎はバーナーヘッドから一様に放出するの
で、被加熱物は均一に加熱され、熱効率に優れる。本発
明では、バーナーヘッドから赤外線や遠赤外線を放出さ
せることができる。バーナーヘッドは、圧力損失が単位
空気流速１ｍ／ｓ当たり８５Ｐａ以下と比較的低いの
で、送風ファン等による空気の強制導入を必要とせず、
このため、安価な提供が可能である。また、バーナーヘ
ッドは金属製であるから、熱衝撃や通常の衝撃に対する
耐久性に優れ、取り扱いの点でも全く問題がない。
らなるバーナーヘッドを混合気が通過して燃焼すること
により、火炎はバーナーヘッドから一様に放出するの
で、被加熱物は均一に加熱され、熱効率に優れる。本発
明では、バーナーヘッドから赤外線や遠赤外線を放出さ
せることができる。バーナーヘッドは、圧力損失が単位
空気流速１ｍ／ｓ当たり８５Ｐａ以下と比較的低いの
で、送風ファン等による空気の強制導入を必要とせず、
このため、安価な提供が可能である。また、バーナーヘ
ッドは金属製であるから、熱衝撃や通常の衝撃に対する
耐久性に優れ、取り扱いの点でも全く問題がない。
【０００８】本発明では、空気導入口から混合管内に導
入される空気が、気体燃料導入管から混合管内に噴出す
る気体燃料の噴出力によって混合管内に導入されること
を好ましい形態としている。すなわち、上述のごとく空
気の導入を送風ファン等によることなく、気体燃料の噴
出力による吸引作用によって行う。これは、価格の上昇
を抑える手段として有効である。
入される空気が、気体燃料導入管から混合管内に噴出す
る気体燃料の噴出力によって混合管内に導入されること
を好ましい形態としている。すなわち、上述のごとく空
気の導入を送風ファン等によることなく、気体燃料の噴
出力による吸引作用によって行う。これは、価格の上昇
を抑える手段として有効である。
【０００９】本発明のバーナーヘッドは、金属製多孔質
体であり、その材質や形態は任意であるが、例えば、直
径１００μｍ以下の細線を圧縮成形したものを適用する
ことができる。これは、上記のように低圧力損失のバー
ナーヘッドを低コストで構成する形態としてきわめて有
効である。また、バーナーヘッドの材質としては、高い
耐熱性を有する観点から、Ｆｅ−Ｃｒ−Ｓｉ系の合金が
好適に用いられる。
体であり、その材質や形態は任意であるが、例えば、直
径１００μｍ以下の細線を圧縮成形したものを適用する
ことができる。これは、上記のように低圧力損失のバー
ナーヘッドを低コストで構成する形態としてきわめて有
効である。また、バーナーヘッドの材質としては、高い
耐熱性を有する観点から、Ｆｅ−Ｃｒ−Ｓｉ系の合金が
好適に用いられる。
【００１０】
【発明の実施の形態】次に、図１を参照して本発明の一
実施形態を説明する。図１は一実施形態に係るガスレン
ジの断面図であり、符号１０はキャビネット、１１はキ
ャビネット１０内に配設された混合管である。混合管１
１は、横方向に延びる上流管部１１ａの下流側に円筒部
１１ｂが一体に形成されたもので、円筒部１１ｂの下流
端には、円板状のバーナーヘッド１２が取り付けられて
いる。キャビネット１０におけるバーナーヘッド１２の
周囲には、環状の受け皿１３が設けられ、さらに受け皿
１３の周囲には複数のゴトク１４が設けられている。ゴ
トク１４には鍋等の調理器Ｐが載せられ、調理器Ｐから
の煮こぼれ等は受け皿１３で受けられる。
実施形態を説明する。図１は一実施形態に係るガスレン
ジの断面図であり、符号１０はキャビネット、１１はキ
ャビネット１０内に配設された混合管である。混合管１
１は、横方向に延びる上流管部１１ａの下流側に円筒部
１１ｂが一体に形成されたもので、円筒部１１ｂの下流
端には、円板状のバーナーヘッド１２が取り付けられて
いる。キャビネット１０におけるバーナーヘッド１２の
周囲には、環状の受け皿１３が設けられ、さらに受け皿
１３の周囲には複数のゴトク１４が設けられている。ゴ
トク１４には鍋等の調理器Ｐが載せられ、調理器Ｐから
の煮こぼれ等は受け皿１３で受けられる。
【００１１】混合管１１の上流端には空気導入口１５が
ラッパ状に開口しており、この空気導入口１５に、キャ
ビネット１０の側部に貫通されたガス導入管（気体燃料
導入管）１６の上流端が臨んでいる。ガス導入管１６と
空気導入口１５の縁部との間には環状の隙間が形成さ
れ、この隙間が実質的な空気導入口１５となっている。
ラッパ状に開口しており、この空気導入口１５に、キャ
ビネット１０の側部に貫通されたガス導入管（気体燃料
導入管）１６の上流端が臨んでいる。ガス導入管１６と
空気導入口１５の縁部との間には環状の隙間が形成さ
れ、この隙間が実質的な空気導入口１５となっている。
【００１２】バーナーヘッド１２は、金属製多孔質体で
あり、例えばＦｅ−Ｃｒ−Ｓｉ系の合金からなる直径１
００μｍ以下の細線を圧縮成形したものが用いられる。
そして、このバーナーヘッド１２は、圧力損失が比較的
低く、単位空気流速１ｍ／ｓ当たり８５Ｐａ以下に設定
されている。
あり、例えばＦｅ−Ｃｒ−Ｓｉ系の合金からなる直径１
００μｍ以下の細線を圧縮成形したものが用いられる。
そして、このバーナーヘッド１２は、圧力損失が比較的
低く、単位空気流速１ｍ／ｓ当たり８５Ｐａ以下に設定
されている。
【００１３】次いで、上記一実施形態の作用を説明す
る。調理器Ｐを、その底面の中心がバーナーヘッド１２
の中心に対応するよう、ゴトクに載せる。ガス導入管１
６から混合管１１内に所定の噴出圧力でガス（都市ガス
あるいはＬＰＧ）を噴出させる。混合管１１内には、ガ
スの噴出によって生じる吸引作用によって空気導入口１
５から空気が導入され、混合管１１内において混合気が
生成される。混合気はバーナーヘッド１２を通過し、バ
ーナーヘッド１２の表面において一様に燃焼し、面上の
火炎Ｆが放出される。この場合、バーナーヘッド１２の
表面は赤熱し、その表面から赤外線および遠赤外線が放
出される。
る。調理器Ｐを、その底面の中心がバーナーヘッド１２
の中心に対応するよう、ゴトクに載せる。ガス導入管１
６から混合管１１内に所定の噴出圧力でガス（都市ガス
あるいはＬＰＧ）を噴出させる。混合管１１内には、ガ
スの噴出によって生じる吸引作用によって空気導入口１
５から空気が導入され、混合管１１内において混合気が
生成される。混合気はバーナーヘッド１２を通過し、バ
ーナーヘッド１２の表面において一様に燃焼し、面上の
火炎Ｆが放出される。この場合、バーナーヘッド１２の
表面は赤熱し、その表面から赤外線および遠赤外線が放
出される。
【００１４】上記一実施形態によれば、円板状の金属製
多孔質体からなるバーナーヘッド１２を混合気が通過し
て燃焼することにより、火炎Ｆはバーナーヘッド１２の
表面から一様な面状となって放出される。このため、調
理器Ｐは均一に加熱され、熱効率に優れる。なお、バー
ナーヘッド１２が赤熱して熱効率の向上が図られる観点
から、燃焼効率（単位面積当たりの燃焼量）は、１２０
０ｋＷ／ｍ２以下であることが望ましい。
多孔質体からなるバーナーヘッド１２を混合気が通過し
て燃焼することにより、火炎Ｆはバーナーヘッド１２の
表面から一様な面状となって放出される。このため、調
理器Ｐは均一に加熱され、熱効率に優れる。なお、バー
ナーヘッド１２が赤熱して熱効率の向上が図られる観点
から、燃焼効率（単位面積当たりの燃焼量）は、１２０
０ｋＷ／ｍ２以下であることが望ましい。
【００１５】また、バーナーヘッド１２は、圧力損失が
単位空気流速１ｍ／ｓ当たり８５Ｐａ以下と比較的低
く、ガスの噴出力による空気の導入量でも十分な火力を
得ることができるので、送風ファン等による空気の強制
導入を必要としない。したがって、安価な提供が可能で
ある。また、バーナーヘッド１２は金属製であるから、
熱衝撃や通常の衝撃に対する耐久性に優れるとともに、
取り扱いやすい。さらに、バーナーヘッド１２として、
Ｆｅ−Ｃｒ−Ｓｉ系の耐熱性に優れた合金からなる直径
１００μｍ以下の細線を圧縮成形したものを用いれば、
低圧力損失のバーナーヘッド１２を低コストで構成する
ことができ、低価格化が促進する。
単位空気流速１ｍ／ｓ当たり８５Ｐａ以下と比較的低
く、ガスの噴出力による空気の導入量でも十分な火力を
得ることができるので、送風ファン等による空気の強制
導入を必要としない。したがって、安価な提供が可能で
ある。また、バーナーヘッド１２は金属製であるから、
熱衝撃や通常の衝撃に対する耐久性に優れるとともに、
取り扱いやすい。さらに、バーナーヘッド１２として、
Ｆｅ−Ｃｒ−Ｓｉ系の耐熱性に優れた合金からなる直径
１００μｍ以下の細線を圧縮成形したものを用いれば、
低圧力損失のバーナーヘッド１２を低コストで構成する
ことができ、低価格化が促進する。
【００１６】次に、本発明の実施例を説明する。 （Ａ）バーナーヘッドの圧力損失と熱効率および排ガス
特性の関係 上記一実施形態と同様の材質により、単位空気流速１ｍ
／ｓ当たりの圧力損失が８５Ｐａ、６４Ｐａ、４３Ｐａ
のバーナーヘッドを作製し、これらを実施例１、２、３
とした。また、同様の材質で、圧力損失が１０６Ｐａの
バーナーヘッドを作製し、比較例１とした。さらに、図
２に示した中実のバーナーヘッド２３を比較例２とし
た。これらのバーナーヘッドを用いて燃焼試験を行い、
熱効率、燃焼後の排ガス中のＣＯ濃度およびＮＯｘ（窒
素酸化物）濃度を調べた。その結果を表１に示す。
特性の関係 上記一実施形態と同様の材質により、単位空気流速１ｍ
／ｓ当たりの圧力損失が８５Ｐａ、６４Ｐａ、４３Ｐａ
のバーナーヘッドを作製し、これらを実施例１、２、３
とした。また、同様の材質で、圧力損失が１０６Ｐａの
バーナーヘッドを作製し、比較例１とした。さらに、図
２に示した中実のバーナーヘッド２３を比較例２とし
た。これらのバーナーヘッドを用いて燃焼試験を行い、
熱効率、燃焼後の排ガス中のＣＯ濃度およびＮＯｘ（窒
素酸化物）濃度を調べた。その結果を表１に示す。
【００１７】
【表１】
【００１８】表１によれば、各実施例のバーナーヘッド
は、熱効率が比較的優れていた。また、ＣＯ濃度および
ＮＯｘ濃度も比較的低く、クリーンな排ガスであった。
一方、各比較例のバーナーヘッドにあっては、熱効率が
比較的低く、ＣＯ濃度およびＮＯｘ濃度も比較的高く排
ガスの清浄度が劣っていた。
は、熱効率が比較的優れていた。また、ＣＯ濃度および
ＮＯｘ濃度も比較的低く、クリーンな排ガスであった。
一方、各比較例のバーナーヘッドにあっては、熱効率が
比較的低く、ＣＯ濃度およびＮＯｘ濃度も比較的高く排
ガスの清浄度が劣っていた。
【００１９】（Ｂ）バーナーヘッドの燃焼負荷と表面状
況および熱効率の関係 上記実施例１のバーナーヘッドを用い、燃焼効率（単位
面積当たりの燃焼量）を表２のように変化させ、これら
実施例４〜８の場合のバーナーヘッドの表面状況および
熱効率を調べた。
況および熱効率の関係 上記実施例１のバーナーヘッドを用い、燃焼効率（単位
面積当たりの燃焼量）を表２のように変化させ、これら
実施例４〜８の場合のバーナーヘッドの表面状況および
熱効率を調べた。
【００２０】
【表２】
【００２１】表２によれば、燃焼効率が１４００ｋＷ／
ｍ２の実施例４ではバーナーヘッドの表面が赤熱せず、
熱効率がもっとも劣っていた。燃焼効率が１２００ｋＷ
／ｍ ２以下の実施例５〜８ではバーナーヘッドの表面が
赤熱し、熱効率も比較的高かった。したがって、燃焼効
率は１２００ｋＷ／ｍ２以下が好ましいことが判った。
ｍ２の実施例４ではバーナーヘッドの表面が赤熱せず、
熱効率がもっとも劣っていた。燃焼効率が１２００ｋＷ
／ｍ ２以下の実施例５〜８ではバーナーヘッドの表面が
赤熱し、熱効率も比較的高かった。したがって、燃焼効
率は１２００ｋＷ／ｍ２以下が好ましいことが判った。
【００２２】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の気体燃料
式加熱装置によれば、板状で、かつ、圧力損失が単位空
気流速１ｍ／ｓ当たり８５Ｐａ以下の金属製多孔質体か
らなるバーナーヘッドを用いることにより、優れた熱効
率を有するとともに低圧力損失に基づく低価格化が図ら
れ、さらにそのバーナーヘッドは、熱衝撃にも強く取り
扱い性に優れるといった効果を奏する。
式加熱装置によれば、板状で、かつ、圧力損失が単位空
気流速１ｍ／ｓ当たり８５Ｐａ以下の金属製多孔質体か
らなるバーナーヘッドを用いることにより、優れた熱効
率を有するとともに低圧力損失に基づく低価格化が図ら
れ、さらにそのバーナーヘッドは、熱衝撃にも強く取り
扱い性に優れるといった効果を奏する。
【図１】 本発明の一実施形態に係るガスレンジの断面
図である。
図である。
【図２】 従来のガスレンジの一例を示す断面図であ
る。
る。
【図３】 従来のガスレンジの他の例を示す断面図であ
る。
る。
１５…バーナーヘッド、１１…混合管、１５…空気導入
口、１６…ガス導入管（気体燃料導入管）。
口、１６…ガス導入管（気体燃料導入管）。
Claims (4)
- 【請求項１】 上流側に空気導入口を有し、下流端にバ
ーナーヘッドが取り付けられた混合管と、 この混合管内に所定の噴出力で気体燃料を噴出する気体
燃料導入管とを備え、 前記空気導入口から導入された空気と前記気体燃料導入
管から噴出された気体燃料とが前記混合管内で混合さ
れ、この混合気が前記バーナーヘッドを通過して燃焼す
る気体燃料式加熱装置において、 前記バーナーヘッドは板状で、かつ、圧力損失が単位空
気流速１ｍ／ｓ当たり８５Ｐａ以下の金属製多孔質体か
らなることを特徴とする気体燃料式加熱装置。 - 【請求項２】 前記空気導入口から前記混合管内に導入
される空気は、前記気体燃料導入管から混合管内に噴出
する気体燃料の噴出力によって混合管内に導入されるこ
とを特徴とする請求項１に記載の気体燃料式加熱装置。 - 【請求項３】 前記バーナーヘッドは、直径１００μｍ
以下の細線を圧縮成形したものであることを特徴とする
請求項１または２に記載の気体燃料式加熱装置。 - 【請求項４】 前記バーナーヘッドは、Ｆｅ−Ｃｒ−Ｓ
ｉ系合金製であることを特徴とする請求項１〜３のいず
れかに記載の気体燃料式加熱装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000129766A JP2001311509A (ja) | 2000-04-28 | 2000-04-28 | 気体燃料式加熱装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000129766A JP2001311509A (ja) | 2000-04-28 | 2000-04-28 | 気体燃料式加熱装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001311509A true JP2001311509A (ja) | 2001-11-09 |
Family
ID=18638989
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000129766A Pending JP2001311509A (ja) | 2000-04-28 | 2000-04-28 | 気体燃料式加熱装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001311509A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20040050746A (ko) * | 2002-12-09 | 2004-06-17 | 엘지전자 주식회사 | 가스복사 버너의 버너포트 구조 |
| KR100784950B1 (ko) | 2006-03-30 | 2007-12-11 | 어코드 주식회사 | 자연연소식 표면연소버너 |
| CN105757668A (zh) * | 2016-03-29 | 2016-07-13 | 广东美的厨房电器制造有限公司 | 燃烧器 |
-
2000
- 2000-04-28 JP JP2000129766A patent/JP2001311509A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20040050746A (ko) * | 2002-12-09 | 2004-06-17 | 엘지전자 주식회사 | 가스복사 버너의 버너포트 구조 |
| KR100784950B1 (ko) | 2006-03-30 | 2007-12-11 | 어코드 주식회사 | 자연연소식 표면연소버너 |
| CN105757668A (zh) * | 2016-03-29 | 2016-07-13 | 广东美的厨房电器制造有限公司 | 燃烧器 |
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