JP2001307551A - 電線被覆用樹脂組成物及びその製造方法 - Google Patents
電線被覆用樹脂組成物及びその製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 特定の難燃剤が良好に分散した電線被覆用樹
脂組成物及びその製造方法を提供すること。 【解決手段】 （Ａ）エチレンと炭素数６以上のα−オ
レフィンとの共重合体である直鎖状低密度ポリエチレン
１００重量部、及び（Ｂ）平均粒子径（Ｄ50）が1.０〜
１０μｍ、水酸化マグネシウム含有率が８９重量％以
上、かつ粒子径が１５〜４０μｍの粗粉の含有率１０重
量％以下である水酸化マグネシウム系粉体８０〜１６０
重量部からなり、引張破断強さが１０ＭＰａ以上、引張
破断伸びが３５０％以上、及び引張破断伸びの標準偏差
が３０％以下である電線被覆用樹脂組成物、並びに
（Ａ）成分と（Ｂ）成分とを、混練指数１４００〜４３
００、混練時の樹脂温度２２０〜２８０℃の条件下で溶
融混練する製造方法である。
脂組成物及びその製造方法を提供すること。 【解決手段】 （Ａ）エチレンと炭素数６以上のα−オ
レフィンとの共重合体である直鎖状低密度ポリエチレン
１００重量部、及び（Ｂ）平均粒子径（Ｄ50）が1.０〜
１０μｍ、水酸化マグネシウム含有率が８９重量％以
上、かつ粒子径が１５〜４０μｍの粗粉の含有率１０重
量％以下である水酸化マグネシウム系粉体８０〜１６０
重量部からなり、引張破断強さが１０ＭＰａ以上、引張
破断伸びが３５０％以上、及び引張破断伸びの標準偏差
が３０％以下である電線被覆用樹脂組成物、並びに
（Ａ）成分と（Ｂ）成分とを、混練指数１４００〜４３
００、混練時の樹脂温度２２０〜２８０℃の条件下で溶
融混練する製造方法である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、電線被覆用樹脂組
成物及びその製造方法に関し、さらに詳しくは、異形押
出製品を得るための塩化ビニル樹脂の代替品として好適
で、かつ良好な難燃性を有する電線被覆用樹脂組成物及
びその製造方法に関する。
成物及びその製造方法に関し、さらに詳しくは、異形押
出製品を得るための塩化ビニル樹脂の代替品として好適
で、かつ良好な難燃性を有する電線被覆用樹脂組成物及
びその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、電線被覆用樹脂組成物として、火
災時における発煙性が低く、ハロゲン化水素等の有害ガ
スの発生がない等の観点から、水酸化マグネシウム系難
燃剤や水酸化アルミニウム系難燃剤を配合した樹脂組成
物が使用されている。水酸化マグネシウム系難燃剤とし
ては、平均粒子径（Ｄ50）が2.０〜7.５μｍ、水酸化マ
グネシウム含有率が８９重量％以上、かつ粒子径が１５
〜４０μｍの粗粉の含有率１０重量％以下である水酸化
マグネシウム系粉体が多用されている。良好な難燃性を
有する樹脂組成物を得るためには、樹脂１００重量部に
対してこの難燃剤１００〜１６０重量部を混合しなけれ
ばならないが、多軸連続混練機を用いて混練を行うと、
この難燃剤の分散化を良好なものとすることは困難であ
った。樹脂に対する難燃剤の分散が良好でないと、難燃
剤の分布状態が不均一な樹脂組成物となる。このような
樹脂組成物が通常のフルフライト型スクリューを有する
押出機等に供給されると、難燃剤の不均一性に起因して
樹脂組成物の流動状態が不均一となり、比較的低い剪断
速度でも樹脂組成物の表面外観が悪化するという不具合
を呈する。また、難燃剤の分布状態が不均一な樹脂組成
物は、電線被覆用として特に重要な物性である引張破断
伸びの標準偏差が大きいため、樹脂組成物で構成した電
線被覆材の歩留りが低下するという問題がある。このよ
うな事情により、現状では、難燃剤の分散性を優先させ
るため、バッチ式による生産方式が主流となっている。
また、環境問題やダイオキシン問題に伴う脱塩化ビニル
化及びリサイクル化の推進という社会的な動向を背景と
して、電線被覆材のポリオレフィン化が進み、市場の要
求に対応できる生産性の向上及びポリオレフィン製品の
確保が急務となっている。
災時における発煙性が低く、ハロゲン化水素等の有害ガ
スの発生がない等の観点から、水酸化マグネシウム系難
燃剤や水酸化アルミニウム系難燃剤を配合した樹脂組成
物が使用されている。水酸化マグネシウム系難燃剤とし
ては、平均粒子径（Ｄ50）が2.０〜7.５μｍ、水酸化マ
グネシウム含有率が８９重量％以上、かつ粒子径が１５
〜４０μｍの粗粉の含有率１０重量％以下である水酸化
マグネシウム系粉体が多用されている。良好な難燃性を
有する樹脂組成物を得るためには、樹脂１００重量部に
対してこの難燃剤１００〜１６０重量部を混合しなけれ
ばならないが、多軸連続混練機を用いて混練を行うと、
この難燃剤の分散化を良好なものとすることは困難であ
った。樹脂に対する難燃剤の分散が良好でないと、難燃
剤の分布状態が不均一な樹脂組成物となる。このような
樹脂組成物が通常のフルフライト型スクリューを有する
押出機等に供給されると、難燃剤の不均一性に起因して
樹脂組成物の流動状態が不均一となり、比較的低い剪断
速度でも樹脂組成物の表面外観が悪化するという不具合
を呈する。また、難燃剤の分布状態が不均一な樹脂組成
物は、電線被覆用として特に重要な物性である引張破断
伸びの標準偏差が大きいため、樹脂組成物で構成した電
線被覆材の歩留りが低下するという問題がある。このよ
うな事情により、現状では、難燃剤の分散性を優先させ
るため、バッチ式による生産方式が主流となっている。
また、環境問題やダイオキシン問題に伴う脱塩化ビニル
化及びリサイクル化の推進という社会的な動向を背景と
して、電線被覆材のポリオレフィン化が進み、市場の要
求に対応できる生産性の向上及びポリオレフィン製品の
確保が急務となっている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、特定
の難燃剤が良好に分散し、二次凝集体が発生しても余り
大きくならず、かつ均一に分散している、電線被覆用と
して好適なポリオレフィン系の樹脂組成物及びその製造
方法を提供することにある。
の難燃剤が良好に分散し、二次凝集体が発生しても余り
大きくならず、かつ均一に分散している、電線被覆用と
して好適なポリオレフィン系の樹脂組成物及びその製造
方法を提供することにある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記特定
の難燃剤が良好に分散した電線被覆用樹脂組成物を製造
すべく鋭意研究を重ねた結果、樹脂として特定の直鎖状
低密度ポリエチレンを用い、かつ特定の物性を有するも
のが上記目的に適合し、また、このような特定の物性を
有する樹脂組成物は、多軸連続混練機の短時間滞留混練
での連続混練において、操作因子を特定した製造方法に
より得られることを見出した。本発明は、かかる知見に
基づいて完成したものである。すなわち、本発明は、
（１）（Ａ）エチレンと炭素数６以上のα−オレフィン
との共重合体である直鎖状低密度ポリエチレン１００重
量部、及び（Ｂ）平均粒子径（Ｄ50）が1.０〜１０μ
ｍ、水酸化マグネシウム含有率が８９重量％以上、かつ
粒子径が１５〜４０μｍの粗粉の含有率１０重量％以下
である水酸化マグネシウム系粉体８０〜１６０重量部か
らなり、引張破断強さが１０ＭＰａ以上、引張破断伸び
が３５０％以上、及び引張破断伸びの標準偏差が３０％
以下であることを特徴とする電線被覆用樹脂組成物であ
り、好ましくは（２）（Ｂ）水酸化マグネシウム系粉体
の分散指数が0.６以下である上記（１）の組成物、さら
に（３）その限界剪断速度が１００００／ｓｅｃ以上の
ものである上記（１）又は（２）の組成物を提供するも
のである。また、本発明は、（４）上記（Ａ）成分と
（Ｂ）成分とを、混練指数１４００〜４３００、混練時
の樹脂温度２２０〜２８０℃の条件下で溶融混練するこ
とを特徴とする電線被覆用樹脂組成物の製造方法であ
り、好ましくは（５）混練指数が４０００〜４３００、
混練時の樹脂温度が２５５〜２６５℃である上記（４）
の製造方法、さらに（６）非噛合型異方向回転型混練
機、非噛合型同方向回転型混練機又は噛合型同方向回転
型混練機を用いて行う上記（４）又は（５）の製造方法
を提供するものである。
の難燃剤が良好に分散した電線被覆用樹脂組成物を製造
すべく鋭意研究を重ねた結果、樹脂として特定の直鎖状
低密度ポリエチレンを用い、かつ特定の物性を有するも
のが上記目的に適合し、また、このような特定の物性を
有する樹脂組成物は、多軸連続混練機の短時間滞留混練
での連続混練において、操作因子を特定した製造方法に
より得られることを見出した。本発明は、かかる知見に
基づいて完成したものである。すなわち、本発明は、
（１）（Ａ）エチレンと炭素数６以上のα−オレフィン
との共重合体である直鎖状低密度ポリエチレン１００重
量部、及び（Ｂ）平均粒子径（Ｄ50）が1.０〜１０μ
ｍ、水酸化マグネシウム含有率が８９重量％以上、かつ
粒子径が１５〜４０μｍの粗粉の含有率１０重量％以下
である水酸化マグネシウム系粉体８０〜１６０重量部か
らなり、引張破断強さが１０ＭＰａ以上、引張破断伸び
が３５０％以上、及び引張破断伸びの標準偏差が３０％
以下であることを特徴とする電線被覆用樹脂組成物であ
り、好ましくは（２）（Ｂ）水酸化マグネシウム系粉体
の分散指数が0.６以下である上記（１）の組成物、さら
に（３）その限界剪断速度が１００００／ｓｅｃ以上の
ものである上記（１）又は（２）の組成物を提供するも
のである。また、本発明は、（４）上記（Ａ）成分と
（Ｂ）成分とを、混練指数１４００〜４３００、混練時
の樹脂温度２２０〜２８０℃の条件下で溶融混練するこ
とを特徴とする電線被覆用樹脂組成物の製造方法であ
り、好ましくは（５）混練指数が４０００〜４３００、
混練時の樹脂温度が２５５〜２６５℃である上記（４）
の製造方法、さらに（６）非噛合型異方向回転型混練
機、非噛合型同方向回転型混練機又は噛合型同方向回転
型混練機を用いて行う上記（４）又は（５）の製造方法
を提供するものである。
【０００５】
【発明の実施の形態】本発明の電線被覆用樹脂組成物に
おいて、（Ａ）成分は、エチレンと炭素数６以上のα−
オレフィンとの共重合体である直鎖状低密度ポリエチレ
ンである。この直鎖状低密度ポリエチレンにおいて、α
−オレフィン単位の含有量は0.２〜２０モル％であるこ
とが好ましく、特に0.４〜１５モル％が好ましい。炭素
数６以上のα−オレフィンとしては、１−ヘキセン，１
−ヘプテン，１−オクテン，１−ノネン，１−デセン，
１−ウンデセン，１−ドデセンなどが挙げられる。本発
明においては炭素数６〜８のα−オレフィンが好まし
い。炭素数が５以下のα−オレフィンを用いると、得ら
れる樹脂組成物の強度が低くなり、また、炭素数が９以
上のα−オレフィンを用いると、直鎖状低密度ポリエチ
レンの重合効率が低下する恐れがあり、不経済である。
（Ａ）成分の直鎖状低密度ポリエチレンは、強度と靱性
とのバランスの点から、密度が８６０〜９０４ｋｇ／ｍ
3 であることが好ましく、このような（Ａ）成分を含有
する樹脂組成物は、電線被覆材の用途に特に好適なもの
である。（Ａ）成分の直鎖状低密度ポリエチレン（以
下、ＬＬＤＰＥということがある。）は、通常、チーグ
ラナッタ触媒系又はメタロセン系触媒の存在下で、エチ
レンと炭素数６以上のα−オレフィンとを共重合体させ
ることにより製造することができる。また、（Ａ）成分
として、市販のＬＬＤＰＥ（例えば出光モアテック
（株）製の０２１８ＣＮ、０２３８ＣＮ）も用いること
ができる。
おいて、（Ａ）成分は、エチレンと炭素数６以上のα−
オレフィンとの共重合体である直鎖状低密度ポリエチレ
ンである。この直鎖状低密度ポリエチレンにおいて、α
−オレフィン単位の含有量は0.２〜２０モル％であるこ
とが好ましく、特に0.４〜１５モル％が好ましい。炭素
数６以上のα−オレフィンとしては、１−ヘキセン，１
−ヘプテン，１−オクテン，１−ノネン，１−デセン，
１−ウンデセン，１−ドデセンなどが挙げられる。本発
明においては炭素数６〜８のα−オレフィンが好まし
い。炭素数が５以下のα−オレフィンを用いると、得ら
れる樹脂組成物の強度が低くなり、また、炭素数が９以
上のα−オレフィンを用いると、直鎖状低密度ポリエチ
レンの重合効率が低下する恐れがあり、不経済である。
（Ａ）成分の直鎖状低密度ポリエチレンは、強度と靱性
とのバランスの点から、密度が８６０〜９０４ｋｇ／ｍ
3 であることが好ましく、このような（Ａ）成分を含有
する樹脂組成物は、電線被覆材の用途に特に好適なもの
である。（Ａ）成分の直鎖状低密度ポリエチレン（以
下、ＬＬＤＰＥということがある。）は、通常、チーグ
ラナッタ触媒系又はメタロセン系触媒の存在下で、エチ
レンと炭素数６以上のα−オレフィンとを共重合体させ
ることにより製造することができる。また、（Ａ）成分
として、市販のＬＬＤＰＥ（例えば出光モアテック
（株）製の０２１８ＣＮ、０２３８ＣＮ）も用いること
ができる。
【０００６】本発明の組成物において、（Ｂ）成分は難
燃剤であり、平均粒子径（Ｄ50）が1.０〜１０μｍ、好
ましくは2.０〜7.５μｍ、水酸化マグネシウム含有率が
８９重量％以上、かつ粒子径が１５〜４０μｍの粗粉の
含有率１０重量％以下である水酸化マグネシウム系粉体
である。水酸化マグネシウム系粉体の平均粒子径が1.０
μｍ未満であると、組成物を製造する際に微粉状の水酸
化マグネシウム系粉体が飛散しやすく、組成物中に含ま
れる該配合量を調整することが若干難しくなる。水酸化
マグネシウム系粉体の平均粒子径が１０μｍを超える
と、成形時に樹脂組成物の流動性が低下するため、充分
に長い時間をかけて成形しないと、得られる成形物の外
観が悪化し、強度も低下する。粒径１５〜４０μｍの粗
粉の含有率が１０重量％を超える場合も得られる成形物
の外観が悪化し、強度も低下する。水酸化マグネシウム
系粉体としては、このような要件を満たすものであれ
ば、天然ブルーサイトを粉砕したものでも、合成品（水
酸化マグネシウム含有量は実質１００重量％）でも使用
することができる。天然ブルーサイト粉砕品の場合は、
水酸化マグネシウム含有量（純度）が８９重量％以上で
あることが好ましい。水酸化マグネシウム粉体は、目的
に応じてＲＣＯＯＨ〔ベヘン酸，モンタン酸等（Ｒは炭
化水素基）〕やカップリング剤（チタン系，シラン系
等）で表面処理されたものも用いることができる。
燃剤であり、平均粒子径（Ｄ50）が1.０〜１０μｍ、好
ましくは2.０〜7.５μｍ、水酸化マグネシウム含有率が
８９重量％以上、かつ粒子径が１５〜４０μｍの粗粉の
含有率１０重量％以下である水酸化マグネシウム系粉体
である。水酸化マグネシウム系粉体の平均粒子径が1.０
μｍ未満であると、組成物を製造する際に微粉状の水酸
化マグネシウム系粉体が飛散しやすく、組成物中に含ま
れる該配合量を調整することが若干難しくなる。水酸化
マグネシウム系粉体の平均粒子径が１０μｍを超える
と、成形時に樹脂組成物の流動性が低下するため、充分
に長い時間をかけて成形しないと、得られる成形物の外
観が悪化し、強度も低下する。粒径１５〜４０μｍの粗
粉の含有率が１０重量％を超える場合も得られる成形物
の外観が悪化し、強度も低下する。水酸化マグネシウム
系粉体としては、このような要件を満たすものであれ
ば、天然ブルーサイトを粉砕したものでも、合成品（水
酸化マグネシウム含有量は実質１００重量％）でも使用
することができる。天然ブルーサイト粉砕品の場合は、
水酸化マグネシウム含有量（純度）が８９重量％以上で
あることが好ましい。水酸化マグネシウム粉体は、目的
に応じてＲＣＯＯＨ〔ベヘン酸，モンタン酸等（Ｒは炭
化水素基）〕やカップリング剤（チタン系，シラン系
等）で表面処理されたものも用いることができる。
【０００７】水酸化マグネシウム系粉体は、上記特性に
加えて分散指数が0.６以下であることが好ましく、さら
に0.５以下が好ましく、特に0.３以下が好ましい。この
分散指数が0.６を超えると、引張破断強さが低下した
り、引張破断伸びの標準偏差が大きくなるため、得られ
た組成物を用いて均一な電線被覆材を製造することが困
難となる恐れがある。ここで、分散指数とは、長径が粒
子径５０〜５００μｍである水酸化マグネシウム系粉体
の二次凝集体の個数を長径４００μｍ以上の二次凝集体
の個数で除した値をいう。（Ｂ）成分の配合量は、
（Ａ）成分１００重量部に対して８０〜１６０重量部で
あるが、１００〜１６０重量部が特に好ましく、特に好
ましくは１２０〜１６０重量部である。（Ｂ）成分の配
合量が８０重量部未満であると、樹脂組成物の引張破断
強度は向上するものの、難燃性が不足するため、汎用レ
ベル以上の難燃性が得られなくなる。一方、１６０重量
部を超えると、樹脂組成物の難燃性は満足されるもの
の、引張破断強度等の物性が低下する。本発明の電線被
覆用樹脂組成物には、リン系酸化防止剤，フェノール系
酸化防止剤，硫黄系酸化防止剤及びこれらの組み合わ
せ，カーボンブラック，中和剤，紫外線吸収剤，耐候剤
及び難燃助剤等を、本発明の効果を損なわない範囲で、
必要に応じて配合することができる。
加えて分散指数が0.６以下であることが好ましく、さら
に0.５以下が好ましく、特に0.３以下が好ましい。この
分散指数が0.６を超えると、引張破断強さが低下した
り、引張破断伸びの標準偏差が大きくなるため、得られ
た組成物を用いて均一な電線被覆材を製造することが困
難となる恐れがある。ここで、分散指数とは、長径が粒
子径５０〜５００μｍである水酸化マグネシウム系粉体
の二次凝集体の個数を長径４００μｍ以上の二次凝集体
の個数で除した値をいう。（Ｂ）成分の配合量は、
（Ａ）成分１００重量部に対して８０〜１６０重量部で
あるが、１００〜１６０重量部が特に好ましく、特に好
ましくは１２０〜１６０重量部である。（Ｂ）成分の配
合量が８０重量部未満であると、樹脂組成物の引張破断
強度は向上するものの、難燃性が不足するため、汎用レ
ベル以上の難燃性が得られなくなる。一方、１６０重量
部を超えると、樹脂組成物の難燃性は満足されるもの
の、引張破断強度等の物性が低下する。本発明の電線被
覆用樹脂組成物には、リン系酸化防止剤，フェノール系
酸化防止剤，硫黄系酸化防止剤及びこれらの組み合わ
せ，カーボンブラック，中和剤，紫外線吸収剤，耐候剤
及び難燃助剤等を、本発明の効果を損なわない範囲で、
必要に応じて配合することができる。
【０００８】本発明の電線被覆用樹脂組成物は、引張破
断強さが１０ＭＰａ以上、引張破断伸びが３５０％以
上、及び引張破断伸びの標準偏差が３０％以下であると
いう特性を有する。引張破断強さが１０ＭＰａ未満であ
ると、該組成物を被覆材として用いた電線を施工する際
に、引張応力が電線に加えられたときに被覆材が切れる
恐れがあり、施工の容易性の点で不利である。引張破断
強さは、好ましくは１１ＭＰａ以上である。引張破断伸
びが３５０％未満であると、上記と同様の理由により施
工の容易性の点で不利である。引張破断伸びは好ましく
は３５０〜７００％である。引張破断伸びの標準偏差が
３０％を超えると、得られた組成物を用いて均一な電線
被覆材を製造することが困難となる。引張破断伸びの標
準偏差は好ましくは１５％以下、特に好ましくは８％以
下である。なお、引張破断伸びの標準偏差は、後述する
引張特性の測定方法により求めた引張破断伸びの標準偏
差（１主のサンプルにつきｎ数は５回）により求めた値
である。本発明の電線被覆用樹脂組成物は、表面粗さが
１５μｍ以下である平滑な電線被覆材を効率よく製造す
る点から、上記特性に加えてさらに限界剪断速度が１０
０００／ｓｅｃ以上であることが好ましい。ここで、限
界剪断速度とは、電線被覆用樹脂組成物で構成した電線
被覆材（例えばケーブルシース）の表面粗さが１５μｍ
以下となる最大剪断速度をいう。また、この表面粗さ
は、ＪＩＳ−Ｂ−０６０１に準拠して測定する。
断強さが１０ＭＰａ以上、引張破断伸びが３５０％以
上、及び引張破断伸びの標準偏差が３０％以下であると
いう特性を有する。引張破断強さが１０ＭＰａ未満であ
ると、該組成物を被覆材として用いた電線を施工する際
に、引張応力が電線に加えられたときに被覆材が切れる
恐れがあり、施工の容易性の点で不利である。引張破断
強さは、好ましくは１１ＭＰａ以上である。引張破断伸
びが３５０％未満であると、上記と同様の理由により施
工の容易性の点で不利である。引張破断伸びは好ましく
は３５０〜７００％である。引張破断伸びの標準偏差が
３０％を超えると、得られた組成物を用いて均一な電線
被覆材を製造することが困難となる。引張破断伸びの標
準偏差は好ましくは１５％以下、特に好ましくは８％以
下である。なお、引張破断伸びの標準偏差は、後述する
引張特性の測定方法により求めた引張破断伸びの標準偏
差（１主のサンプルにつきｎ数は５回）により求めた値
である。本発明の電線被覆用樹脂組成物は、表面粗さが
１５μｍ以下である平滑な電線被覆材を効率よく製造す
る点から、上記特性に加えてさらに限界剪断速度が１０
０００／ｓｅｃ以上であることが好ましい。ここで、限
界剪断速度とは、電線被覆用樹脂組成物で構成した電線
被覆材（例えばケーブルシース）の表面粗さが１５μｍ
以下となる最大剪断速度をいう。また、この表面粗さ
は、ＪＩＳ−Ｂ−０６０１に準拠して測定する。
【０００９】本発明の電線被覆用樹脂組成物は、（Ａ）
成分、（Ｂ）成分及び必要に応じて上記添加剤を混練す
ることにより製造される。混練方法としては（Ｂ）成分
の難燃剤を（Ａ）成分のＬＬＤＰＥ中に適切に分散させ
ることができる方法であればよく、特に限定されるもの
ではないが溶融混練することが好ましい。溶融混練にお
ける樹脂圧、ダイス温度、シリンダー温度等は通常の直
鎖状低密度ポリエチレンの場合と同様の条件とすること
ができる。溶融混練の際の混練指数は、１４００〜４３
００が好ましい。混練指数が１４００未満の場合、混練
力が不足してしまうため（Ｂ）成分が二次凝集してしま
い、このため（Ｂ）成分の分散性が悪くなる。混練指数
が４３００を超えると、必要以上に混練力が大きくなり
すぎ、不経済である。（Ｂ）成分の分散性をより良好な
ものとする点から、混練指数は４０００〜４３００が特
に好ましい。また、混練時の樹脂温度は２２０〜２８０
℃が好ましく、２５５〜２６５℃が特に好ましい。ここ
で、混練指数とは、多軸連続連続混練機による短時間滞
留での連続混練において、混練状態を表す剪断速度（単
位：１／ｓｅｃ）と混練機内の滞留時間（単位：ｓｅ
ｃ）との積をいう。
成分、（Ｂ）成分及び必要に応じて上記添加剤を混練す
ることにより製造される。混練方法としては（Ｂ）成分
の難燃剤を（Ａ）成分のＬＬＤＰＥ中に適切に分散させ
ることができる方法であればよく、特に限定されるもの
ではないが溶融混練することが好ましい。溶融混練にお
ける樹脂圧、ダイス温度、シリンダー温度等は通常の直
鎖状低密度ポリエチレンの場合と同様の条件とすること
ができる。溶融混練の際の混練指数は、１４００〜４３
００が好ましい。混練指数が１４００未満の場合、混練
力が不足してしまうため（Ｂ）成分が二次凝集してしま
い、このため（Ｂ）成分の分散性が悪くなる。混練指数
が４３００を超えると、必要以上に混練力が大きくなり
すぎ、不経済である。（Ｂ）成分の分散性をより良好な
ものとする点から、混練指数は４０００〜４３００が特
に好ましい。また、混練時の樹脂温度は２２０〜２８０
℃が好ましく、２５５〜２６５℃が特に好ましい。ここ
で、混練指数とは、多軸連続連続混練機による短時間滞
留での連続混練において、混練状態を表す剪断速度（単
位：１／ｓｅｃ）と混練機内の滞留時間（単位：ｓｅ
ｃ）との積をいう。
【００１０】溶融混練に用いる混練機としては、非噛合
型異方向回転型混練機、非噛合型同方向回転型混練機及
び噛合型同方向回転型混練機が好ましい。なお、組成物
の生産量が少ない場合は、バンバリーミキサーを用いて
何回も溶融混練すれば難燃剤自体は十分に分散するが、
樹脂が劣化してしまうため、得られる組成物の強度が低
下する恐れがあり、生産効率は著しく低下する。
型異方向回転型混練機、非噛合型同方向回転型混練機及
び噛合型同方向回転型混練機が好ましい。なお、組成物
の生産量が少ない場合は、バンバリーミキサーを用いて
何回も溶融混練すれば難燃剤自体は十分に分散するが、
樹脂が劣化してしまうため、得られる組成物の強度が低
下する恐れがあり、生産効率は著しく低下する。
【００１１】
【実施例】次に、本発明を実施例によりさらに詳しく説
明するが、本発明は、これらの例によってなんら限定さ
れるものではない。なお、実施例等で用いた試験方法
は、以下のとおりである。 実施例１〜４及び比較例１，２ 温度１９０℃、荷重２１６０ｇ（２1.２Ｎ）で、ＪＩＳ
−Ｋ−７２１０に準拠して測定したＭＦＲ（メルトフロ
ーレート）が、2.１ｇ／１０分、密度が９１０ｋｇ／ｍ
3 の直鎖状低密度ポリエチレン（出光モアテック（株）
製，０２１８ＣＮ）１００重量部と、平均粒子径
（Ｄ50）が4.０μｍ、水酸化マグネシウム含有率が９３
重量％、かつ粒子径が１５〜４０μｍの粗粉の含有率が
５重量％である天然ブルーサイトの粉砕品１４０重量部
とを、非噛合型異方向回転型混練機（神戸製鋼所製，Ｆ
ＣＭ５０）を用い、第１表に示す混練条件で混練し、混
練ペレットを得た（実施例１〜３，比較例１，２）。ま
た、同様の配合で、バンバリーミキサーを用いて４０分
間混練して（バッチ法）、混練組成物を得た（実施例
４）。
明するが、本発明は、これらの例によってなんら限定さ
れるものではない。なお、実施例等で用いた試験方法
は、以下のとおりである。 実施例１〜４及び比較例１，２ 温度１９０℃、荷重２１６０ｇ（２1.２Ｎ）で、ＪＩＳ
−Ｋ−７２１０に準拠して測定したＭＦＲ（メルトフロ
ーレート）が、2.１ｇ／１０分、密度が９１０ｋｇ／ｍ
3 の直鎖状低密度ポリエチレン（出光モアテック（株）
製，０２１８ＣＮ）１００重量部と、平均粒子径
（Ｄ50）が4.０μｍ、水酸化マグネシウム含有率が９３
重量％、かつ粒子径が１５〜４０μｍの粗粉の含有率が
５重量％である天然ブルーサイトの粉砕品１４０重量部
とを、非噛合型異方向回転型混練機（神戸製鋼所製，Ｆ
ＣＭ５０）を用い、第１表に示す混練条件で混練し、混
練ペレットを得た（実施例１〜３，比較例１，２）。ま
た、同様の配合で、バンバリーミキサーを用いて４０分
間混練して（バッチ法）、混練組成物を得た（実施例
４）。
【００１２】
【表１】
【００１３】得られた樹脂組成物について、以下の評価
を行った。結果を第２表に示す。 （１）分散指数 混練ペレットを射出成形機により、４ｍｍ厚の板状に成
形し、さらにプレス成形機により１ｍｍ厚の板状に賦形
したものを試料とし、超音波探傷装置（オリンパス光学
（株）製，ＵＨパルス１００，測定面積１５６ｍｍ2 ）
を用い、試料中に分散している二次凝集体３００〜５０
０個について長径を測定し、長径５０〜５００μｍの二
次凝集体の個数を長径４００μｍ以上の二次凝集体の個
数で除すことにより求めた。 （２）引張特性 上記１ｍｍ厚の板状の試料について、ＪＩＳ３号のダン
ベルを用い、引張速度２００ｍｍ／分で引張試験を行っ
た。 （３）限界剪断速度 実施例３及び実施例４で得られたペレットを樹脂温度１
６０〜１８０℃で、炭軸押出機を用い、剪断速度５００
０〜１３０００／ｓｅｃにおいて２０００／ｓｅｃ毎に
電線被覆材を成形し、その表面粗さをＪＩＳ−Ｂ−０６
０１に準拠して測定した。表面粗さが１５μｍ以下の被
覆材を成形したときの剪断速度のうち最大のものを限界
剪断速度とした。
を行った。結果を第２表に示す。 （１）分散指数 混練ペレットを射出成形機により、４ｍｍ厚の板状に成
形し、さらにプレス成形機により１ｍｍ厚の板状に賦形
したものを試料とし、超音波探傷装置（オリンパス光学
（株）製，ＵＨパルス１００，測定面積１５６ｍｍ2 ）
を用い、試料中に分散している二次凝集体３００〜５０
０個について長径を測定し、長径５０〜５００μｍの二
次凝集体の個数を長径４００μｍ以上の二次凝集体の個
数で除すことにより求めた。 （２）引張特性 上記１ｍｍ厚の板状の試料について、ＪＩＳ３号のダン
ベルを用い、引張速度２００ｍｍ／分で引張試験を行っ
た。 （３）限界剪断速度 実施例３及び実施例４で得られたペレットを樹脂温度１
６０〜１８０℃で、炭軸押出機を用い、剪断速度５００
０〜１３０００／ｓｅｃにおいて２０００／ｓｅｃ毎に
電線被覆材を成形し、その表面粗さをＪＩＳ−Ｂ−０６
０１に準拠して測定した。表面粗さが１５μｍ以下の被
覆材を成形したときの剪断速度のうち最大のものを限界
剪断速度とした。
【００１４】
【表２】
【００１５】得られた樹脂組成物のうち、実施例３の組
成物は難燃剤の分散性が特に良好であるため、限界剪断
速度が大きく、このため、通常のフルフライト型スクリ
ューを有する押出機等に供給されても、流動状態が良好
となり、比較的低い剪断速度領域においても良好な表面
外観となる。
成物は難燃剤の分散性が特に良好であるため、限界剪断
速度が大きく、このため、通常のフルフライト型スクリ
ューを有する押出機等に供給されても、流動状態が良好
となり、比較的低い剪断速度領域においても良好な表面
外観となる。
【００１６】
【発明の効果】本発明の電線被覆用樹脂組成物は、難燃
剤の分散性が良好で、かつ優れた物性を有するものであ
る。また、多軸連続混練機の短時間滞留混練での連続混
練において、操作因子を特定することにより、電線被覆
用として好ましい特性を有する組成物を製造することが
できる。
剤の分散性が良好で、かつ優れた物性を有するものであ
る。また、多軸連続混練機の短時間滞留混練での連続混
練において、操作因子を特定することにより、電線被覆
用として好ましい特性を有する組成物を製造することが
できる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） // Ｈ０１Ｂ 7/295 Ｈ０１Ｂ 7/34 Ｂ (72)発明者 小林 裕 大阪府大阪市中央区北浜四丁目５番33号 Ｆターム(参考） 4F070 AA13 AC14 AE07 FA03 FB06 FC06 4J002 BB051 DE076 FD136 GQ01 5G303 AA08 AB20 BA12 CA09 CA11 5G305 AA02 AB25 BA12 BA26 CA01 CA08 CA51 CC03 CD13 5G315 CA03 CB02 CC08 CD04 CD14
Claims (6)
- 【請求項１】 （Ａ）エチレンと炭素数６以上のα−オ
レフィンとの共重合体である直鎖状低密度ポリエチレン
１００重量部、及び（Ｂ）平均粒子径（Ｄ50）が1.０〜
１０μｍ、水酸化マグネシウム含有率が８９重量％以
上、かつ粒子径が１５〜４０μｍの粗粉の含有率１０重
量％以下である水酸化マグネシウム系粉体８０〜１６０
重量部からなり、引張破断強さが１０ＭＰａ以上、引張
破断伸びが３５０％以上、及び引張破断伸びの標準偏差
が３０％以下であることを特徴とする電線被覆用樹脂組
成物。 - 【請求項２】 さらに、（Ｂ）水酸化マグネシウム系粉
体の分散指数が0.６以下である請求項１記載の電線被覆
用樹脂組成物。 - 【請求項３】 組成物が、その限界剪断速度が１０００
０／ｓｅｃ以上のものである請求項１又は２記載の電線
被覆用樹脂組成物。 - 【請求項４】 （Ａ）成分と（Ｂ）成分とを、混練指数
１４００〜４３００、混練時の樹脂温度２２０〜２８０
℃の条件下で溶融混練することを特徴とする請求項１〜
３のいずれかに記載の電線被覆用樹脂組成物の製造方
法。 - 【請求項５】 混練指数が４０００〜４３００、混練時
の樹脂温度が２５５〜２６５℃である請求項４記載の製
造方法。 - 【請求項６】 溶融混練が、非噛合型異方向回転型混練
機、非噛合型同方向回転型混練機又は噛合型同方向回転
型混練機を用いて行うものである請求項４又は５記載の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000121471A JP2001307551A (ja) | 2000-04-21 | 2000-04-21 | 電線被覆用樹脂組成物及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000121471A JP2001307551A (ja) | 2000-04-21 | 2000-04-21 | 電線被覆用樹脂組成物及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001307551A true JP2001307551A (ja) | 2001-11-02 |
Family
ID=18632110
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000121471A Pending JP2001307551A (ja) | 2000-04-21 | 2000-04-21 | 電線被覆用樹脂組成物及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001307551A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004033538A1 (ja) * | 2002-10-10 | 2004-04-22 | Fa. M Inc. | 樹脂組成物の製造方法 |
| JPWO2009054313A1 (ja) * | 2007-10-22 | 2011-03-03 | 出光ユニテック株式会社 | 咬合具および咬合具付き包装袋 |
-
2000
- 2000-04-21 JP JP2000121471A patent/JP2001307551A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004033538A1 (ja) * | 2002-10-10 | 2004-04-22 | Fa. M Inc. | 樹脂組成物の製造方法 |
| JPWO2009054313A1 (ja) * | 2007-10-22 | 2011-03-03 | 出光ユニテック株式会社 | 咬合具および咬合具付き包装袋 |
| US8459870B2 (en) | 2007-10-22 | 2013-06-11 | Idemitsu Unitech Co., Ltd. | Interlocking device and packaging bag with interlocking device |
| JP5410291B2 (ja) * | 2007-10-22 | 2014-02-05 | 出光ユニテック株式会社 | 咬合具、咬合具付き包装袋および咬合具付き包装袋の製造方法 |
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Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A712 Effective date: 20060303 |
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Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20060822 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20061226 |