JP2001302924A

JP2001302924A - 振動を抑制するための車輌用部品構造

Info

Publication number: JP2001302924A
Application number: JP2000118028A
Authority: JP
Inventors: Tetsuo Mekata; 哲雄目加田; Nagayasu Adachi; 永容安達
Original assignee: Kanegafuchi Chemical Industry Co Ltd
Current assignee: Kanegafuchi Chemical Industry Co Ltd
Priority date: 2000-04-19
Filing date: 2000-04-19
Publication date: 2001-10-31

Abstract

(57)【要約】【課題】安価で軽量コンパクト、かつ車輌走行時のミ
ラーの画面ぶれなどの振動を抑制できる車輌用ドアミラ
ーのブラケットなどの振動を抑制するための車輌用部品
構造を提供する。また、騒音大幅に減衰するエンジンカ
バーを提供する。【解決手段】対数減衰率を０．０７以上および振動吸
収係数ｔａｎδが、０．０１以上で、曲げ弾性率が１６
５００ＭＰａ以上の高剛性合成樹脂組成物から形成され
る振動を抑制するための車輌用部品構造であって、車体
側から伝わる振動エネルギーの一部を熱エネルギーに変
換することにより、共振を低く抑えつつ、振動を早期に
減衰する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は振動を抑制するため
の車輌用部品構造に関する。さらに詳しくは、走行時に
おけるミラーの画面ぶれを抑制できる車輌用ドアミラー
のブラケットなどの振動を抑制するための車輌用部品構
造に関する。

【０００２】本発明の振動を抑制するための車輌用部品
構造は、高剛性が要求され、また、制振性、騒音透過抑
制が要求される車輌用ドアミラーステイ、エンジンカバ
ーなどに適用される。

【０００３】

【従来の技術】車輌用部品には、振動を抑制する必要が
ある部品がいろいろ含まれている。とくに、車輌用ドア
ミラーは走行時におけるミラーの画面ぶれを抑制するた
めに、高い制振機能が要求される。

【０００４】車輌用ドアミラーは、ミラーの取付け機構
の違いにより大きく２種類に分けることができ、たとえ
ばミラーが支持された合成樹脂製のミラーハウジングを
車体に固定されたアルミダイキャストなどからなる金属
製ステーに直接取り付けてなる手動調整式のドアミラー
と、車体に固定されたアルミダイキャストなどからなる
金属製ステーに、同じく金属製のシャフトを介してブラ
ケットを軸着し、該ブラケットにミラーハウジングおよ
び可動式ミラーをそれぞれ独立に取り付けてなる電動調
整式のドアミラーとがある。

【０００５】この電動調整式のドアミラーに用いられる
前記ブラケットには、ミラーハウジングおよび可動式ミ
ラーを長期にわたり確実に支持する耐久性、ならびに車
体に対して前記ミラーを振動させないすぐれた機械的強
度が必要とされ、従来から金属ダイキャスト、または曲
げ弾性率が１６０００ＭＰａ以下の合成樹脂からなるブ
ラケットが採用されている。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記金
属ダイキャスト製のブラケットの場合、前記耐久性およ
び機械的強度は比較的容易に満足できるものの、溶融金
属を使用しているため１ショット当たりの金型磨耗率が
大きく、したがって金型の寿命は４万〜７万ショット程
度と短いものであり、金型を頻繁に更新することで製造
コストが上昇するといった問題があった。

【０００７】また、曲げ弾性率が１６０００ＭＰａまで
の合成樹脂を用いた従来のブラケットにおいては、金型
寿命が延長される一方で、前記耐久性および機械的強度
を充分満足するためには補強リブの追加、大型化による
弾性係数の向上や、金属部品による補強、金属製バラン
サーの追加による振動の抑制などが必要となり、ドアミ
ラーの厚さおよび重量の増大、材料コストの上昇が避け
られない。

【０００８】このように従来の振動を抑制するための車
輌用部品構造は、材料の選択、断面の形状、リブの配
置、重量バランスなどの各要素について個々に検討して
構成されたものであり、各要素を総合的に考察して設計
された合成樹脂製ブラケットはいまだ存在していない。

【０００９】本発明はかかる問題を解消するためになさ
れたもので、安価で軽量コンパクトかつ車輌走行時のミ
ラーの画面ぶれなどの振動を抑制できる車輌用ドアミラ
ーのブラケットなどの振動を抑制するための車輌用部品
構造を提供することを目的とするものである。

【００１０】

【課題を解決するための手段】本発明者らは前述の課題
を解決するにあたり鋭意検討を進めた結果、ミラーの画
面ぶれなどの振動の原因は走行振動に起因するブラケッ
トなどの振動が抑制される部品の共振現象と減衰振動性
にあり、同一の強制振動を与えた場合、部品の共振を抑
える要素として、部品に使用した材料の比重（ρ）、曲
げ弾性率（Ｅ）と部品の基本断面から計算された断面２
次モーメント（Ｉ）、断面積（Ａ）に深い関係があるこ
とを見出した。

【００１１】このときの曲げ弾性率は、基本的にアメリ
カ材料試験協会のＡＳＴＭ−Ｄ７９０に示される方法で
測定される。これは、断面形状が、略幅１２．７ｍｍ×
厚さ６．２ｍｍのバー試験片と言われる棒状サンプル射
出成形し、所定の養生時間（７２時間以上）２３℃、５
０％の相対湿度に保たれた環境に放置後、同じく、２３
℃、相対湿度５０％の環境下で、同試験片を水平（６．
２ｍｍが、高さ方向になるように）に１００ｍｍのピッ
チで２点支持（金属製の支持台（幅１０ｍｍ、先端半径
５ｍｍの半円柱形状）が、１００ｍｍの間隔を隔てて２
箇所で支え）し、その中央を圧子（幅１０ｍｍ、先端半
径５ｍｍの半円柱形状）と呼ばれる金属部品で５ｍｍ／
分の速度で押し下げ、その時の押し下げ荷重が、５Ｋｇ
と１５Ｋｇにおける２つの曲げ応力から傾きを求め、弾
性率を求めたものを用いる。

【００１２】さらに前記各種物性、係数の間にはつぎの
関係があることを究明した。

【００１３】すなわち、車体側から伝わる周期的振動を
ａcosωｔで表わした場合（ａは振幅を示す。）Ｗ（Ｌ）＝ａ×（cosλ＋coshλ）／（１＋cosλ・coshλ）（１）が基本式となり、この式（１）で求めたＷ（Ｌ）が、強
制振動数１２０Ｈｚ以下の条件下で共振倍率２０倍以下
を満たせば、実走行時の画面ぶれを基準以下に充分抑え
ることができるのである。

【００１４】ここでＷ（Ｌ）は、定常的な強制振動とし
て前記周期的振動ａcosωｔを採用したときの固定側か
らＬだけ離れた部位の強制振動応答（静的撓みに対する
振幅の倍率を表わす関数）を示しており、λは固有モー
ドを示し、以下の式（２）により計算される。 λ＝ｋＬ（２）

【００１５】前記ｋは、ブラケットのバネ常数を示し、
バネ常数は以下の式（３）で計算される。ｋ⁴＝ω²ρＡ／（ＥＩ）（３）

【００１６】このときのωは、強制振動の振動数で、以
下の式（４）で計算される。 ω＝２πｆ（４）

【００１７】また、このときのｆは、車輌側から伝えら
れる振動数（単位：Ｈｚ）である。さらに、Ｅはブラケ
ットを形成する合成樹脂組成物の曲げ弾性率、Ｉはブラ
ケットの断面２次モーメント、ρはブラケットを構成す
る合成樹脂組成物の比重、Ａはブラケットの断面積をそ
れぞれ示している。

【００１８】また、振動減衰性については、以下の式が
成り立つことを見出した。振動１サイクル毎の損失エネ
ルギーは、Ｈ＝πＥ’ａ²ｔａｎδ （５）Ｅ’は動的弾性率、ａは振幅、ｔａｎδは振動吸収係数
を表わす。

【００１９】以上のような部品を作製するための合成樹
脂組成物としては、その比重が１．７以上、また曲げ弾
性率が１６５００ＭＰａ以上としたものが好適である。
そのような合成樹脂組成物の具体例としては、高フィラ
ー強化熱可塑性樹脂、とくに５５〜７０重量％のフィラ
ーを含有した強化ポリエチレンテレフタレート、ポリブ
チレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレートと
ポリブチレンテレフタレートのアロイ、ポリプロピレ
ン、ポリアミド、結晶性スチレンが挙げられ、またｔａ
ｎδを上げるには、これらの樹脂にスチレン−イソプレ
ン−スチレン（ＳＩＳ）ブロック共重合体、スチレン−
イソプレン（ＳＩ）ブロック共重合体、水添スチレン−
イソプレン−スチレン（水添ＳＩＳ）ブロック共重合
体、水添スチレン−イソプレン（水添ＳＩ）ブロック共
重合体、スチレン−イソブチレン−スチレン（ＳＩＢ
Ｓ）ブロック共重合体、イソプレン−イソブチレン共重
合体、クロロプレン重合体、ノルボルネン重合体、ポリ
ウレタン、（メタ）アクリル酸エステル系樹脂、アクリ
ロニトリル−ブタジエンラバー（ＮＢＲ）、シリコーン
ゴムなどを添加することにより達成される。

【００２０】またこのときの対数減衰率は、自由振動を
与え、減衰曲線をとったとき、となり合う振幅（となり
合う山同士など）から計算され、対数減衰率＝ｌｏｇ_e（ａ_i／ａ_i+2）から計算され、０．０７以上となる。

【００２１】

【発明の実施の形態】つぎに、本発明を添付図面に基づ
き詳細に説明する。

【００２２】前記式（１）〜（４）により得られる強制
振動応答Ｗ（Ｌ）を共振倍率２０倍以下にすることで、
金属ダイキャスト製ブラケットと比較して製造に用いる
金型寿命が長く、また、合成樹脂組成物製であるにもか
かわらず車輌走行時の画面ぶれが少なく、しかも安価で
コンパクトなドアミラーを提供できる。このような式
（１）〜（４）を満足する合成樹脂製ブラケットは、以
下のような手法により簡単に得ることができる。

【００２３】まず、ブラケットにおける振動は、固定側
から最も離れた位置において最も顕著であることから、
Ｌとしては、ブラケット断面における固定側から先端ま
での距離として計算すればよい。また、車体側の振動数
としては、実用上、車輌の振動は１２０Ｈｚ程度までを
検討すればよく、とくに７０〜９０Ｈｚ付近に現れる３
次固有モードの共振現象が重要である。

【００２４】また、前記ブラケットの断面２次モーメン
ト（Ｉ）は、実用上４０００〜１２０００ｍｍ⁴の範囲
内であり、また、その断面積（Ａ）は、実用上３００〜
１０００ｍｍ²の範囲内である。したがって、目的とす
る合成樹脂製ブラケットを得るためには、前記ブラケッ
ト断面における固定側から先端までの距離（Ｌ）、ブラ
ケットの断面２次モーメント（Ｉ）、断面積（Ａ）を実
用的な範囲で適宜設計し、強制振動数が１２０Ｈｚ程度
までにおいて共振倍率が２０倍以下となるような曲げ弾
性率（Ｅ）および比重（ρ）を満足する樹脂組成物を選
択してブラケットを製造することで、目的とする画面ぶ
れが抑制された車輌用ドアミラーとすることができる。

【００２５】図１〜３は本発明にかかる振動を抑制する
ための車輌用部品構造の代表的実施形態を示し、図中１
はドアミラー、６はブラケットをそれそれ示している。
図１はドアミラー１の構造を示す模式的分解斜視図であ
る。電動調整式のドアミラー１は、車体に固定されたア
ルミダイキャスト製の金属ステー８に同じくアルミダイ
キャスト製の金属シャフト９を介してブラケット６が軸
着され、当該ブラケット６にＡＢＳ樹脂やＡＡＳ樹脂か
らなるミラーハウジング５、ならびに図示しない電動モ
ータにより傾動操作される可動式ミラー７をそれぞれ取
り付けて構成されている。

【００２６】前記ブラケット６は、図２に示されるよう
に、高さｈ＝１２９ｍｍの寸法を有し、主要リブは横方
向に沿って設けられるため、該ブラケット６における前
記強制振動応答Ｗ（Ｌ）を考える場合は下端部１１を固
定端とした上端部１０における共振倍率に着目すればよ
く、先端までの距離Ｌはｈとなる。

【００２７】また、図２中のＰ−Ｐ断面を示す図３は、
ブラケット６における高さ方向に沿って一様な断面形状
を有する基本断面とみなすことができる。ここで、図３
において、水平方向の寸法は、Ｘ₁＝１２４ｍｍ、Ｘ₂＝
４３ｍｍ、Ｘ₃＝６５ｍｍ、Ｘ₄＝１１ｍｍ、Ｘ₅＝３ｍ
ｍ、Ｘ₆＝８ｍｍ、Ｘ₇＝５ｍｍ、Ｘ₈＝５ｍｍ、Ｘ₉＝
２．５ｍｍ、Ｘ₁₀＝２．５ｍｍであり、垂直方向の寸法
はＹ₁＝９ｍｍ、Ｙ₂＝６．５ｍｍ、Ｙ₃＝９ｍｍ、Ｙ₄＝
４．５ｍｍ、Ｙ₅＝２．５ｍｍ、Ｙ₆＝２．７ｍｍ、Ｙ₇
＝３ｍｍ、Ｙ₈＝２．５ｍｍ、Ｙ₉＝２．５ｍｍである。
これらの数値に基づいて以下の材料力学の公知の式を用
いて断面２次モーメントの計算を行なう。

【００２８】仮に設けた曲げ方向の線（Ｘ軸）から、図
心を通るＸ軸に平行な曲げ中心線までの距離をＹｅとす
ると、Ａ_total×Ｙｅ＝Ａ₁×Ｙ₁＋‥‥‥＋Ａ_n×Ｘ_n ・・・（Ａ_n：ｎ番要素の面積、Ｘ_n：Ｘ軸からｎ番要素重心ま
での距離）この式からＹｅを求める。ついで、Ｉ_An＝（１／２）×ｂ_n・ｈ_n ³＋Ａ_n×（Ｘ_n−Ｙｅ）² ・・・（ｂ_n：ｎ番要素の幅寸法、ｈ_n：ｎ番要素の厚み寸法）を計算し、最後に次式より断面２次モーメントＩ_total
を求める。Ｉ_total＝Ｉ_A1＋‥‥‥Ｉ_An ・・・

【００２９】以上の式〜から断面２次モーメントＩ
は７６４８．６４ｍｍ⁴、断面積Ａは４７１．６ｍｍ²と
求めることができる。なお、ここで図３中の図示しない
寸法は２ｍｍである。

【００３０】そして、ブラケット６を形成する合成樹脂
組成物の曲げ弾性率Ｅを１８０００ＭＰａとした場合
に、比重ρを１．５（図４のＩのグラフ）、１．７８
（同IIのグラフ）、２（同IIIのグラフ）として前記式
（１）〜（４）で得られるそれぞれの強制振動応答Ｗ
（Ｌ）は、図４に示すとおりである。この図４から、ブ
ラケット６を構成する合成樹脂材料の比重（ρ）が１．
７以上であれば、式（１）〜（４）で得られる強制振動
応答Ｗ（Ｌ）が共振倍率２０倍以下となる合成樹脂製ブ
ラケットを得ることができることがわかる。

【００３１】また、ブラケット６を形成する合成樹脂組
成物の比重（ρ）を１．７８とした場合に、曲げ弾性率
（Ｅ）を１５０００ＭＰａ（図５のＩのグラフ）、１６
０００ＭＰａ（同IIのグラフ）、１８０００ＭＰａ（同
IIIのグラフ）、１９０００ＭＰａ（同VIのグラフ）と
した前記式（１）〜（４）で得られる各強制振動応答Ｗ
（Ｌ）は、図５に示すとおりである。この図５から、ブ
ラケット６を構成する合成樹脂材料の曲げ弾性率（Ｅ）
が１８０００ＭＰａ以上であれば、式（１）〜（４）か
ら得られる強制振動応答Ｗ（Ｌ）が共振倍率２０倍以下
となる合成樹脂製ブラケットを得ることができることが
わかる。

【００３２】前記のような比重（ρ）および縦弾性率
（Ｅ）を有する合成樹脂組成物としては、５５〜７０重
量％のフィラーを含有した強化ポリエチレンテレフタレ
ート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンテレ
フタレートとポリブチレンテレフタレートのアロイ、ポ
リプロピレン、ポリアミド、結晶性ポリスチレンをあげ
ることができる。この場合のフィラーとしては、ガラス
繊維またはマイカ、炭酸カルシウム、ワラストナイト、
タルクなどの無機粉体、カーボンファイバーがあげられ
る。

【００３３】前記のようにして得られる本発明の振動を
抑制するための車輌用部品構造は、合成樹脂材料から形
成されているので、金属ダイキャスト品と比較して製造
時の金型寿命が長く、また合成樹脂製であっても車輌走
行時の振動が少なくかつ安価でコンパクトなドアミラー
を提供することができる。

【００３４】また、ｔａｎδを上げることによって、振
動一回当たりの損失エネルギーを向上させ、また、対数
減衰率を０．０７以上に向上させることにより、車両か
らの振動が、停止した場合、きわめて短時間で、振動が
減衰し、ドアミラーの画面ぶれを停止することができ
る。

【００３５】また、同じような理由で、ドアミラーステ
イへの応用も可能である。

【００３６】さらにエンジン内のピストンの騒音を透過
させにくい、エンジンカバー（たとえばエンジンヘッド
のカバーなど）への応用も同じく、騒音は、振動の伝播
であるから、それが、大幅に減衰するため、エンジンカ
バー上部から外への騒音を大幅に削減できるため、本発
明のような合成樹脂を使用することによって、走行中静
粛な車内を保つことができ、本発明の応用範囲である。

【００３７】

【実施例】以下、本発明を実施例によって説明する。本
実施例で行なう振動試験、およびその評価方法はつぎの
とおりである。

【００３８】（振動試験）図６は本実施例に採用される
ドアミラーの加振評価法を示す説明図であり、図示した
ようにドアミラー１を固定治具を介して０〜１２０Ｈｚ
の範囲で加振し、ミラー７からｌ₁＝０．８〜１ｍ離れ
た位置のレーザーポインター２からレーザー光を照射
し、その反射光を約ｌ₂＝２ｍ離れたスクリーン３で受
光する。

【００３９】（評価方法）前記スクリーン３で受けた反
射光による測定光源４の光ぶれの振幅を測定し、該光ぶ
れの振幅が２０ｍｍ以下であれば実車走行時に問題とな
らず合格と判断する。

【００４０】実施例１および比較例１ともに、前述の図
３に示す断面形状のブラケット６が用いられ、断面２次
モーメントＩは７６４８．６４ｍｍ⁴、断面積Ａは４７
１．６ｍｍ²である。

【００４１】そして、使用される合成樹脂組成物はつぎ
に示すものである。

【００４２】すなわち、実施例１では、曲げ弾性率１５
０００ＭＰａ、比重１．７８の５０％フィラー強化ポリ
エチレンテレフタレートを用い、比較例１では、合成樹
脂組成物として曲げ弾性率１９０００ＭＰａ、比重１．
８８の６０％フィラー強化ポリエチレンテレフタレート
を用いた。

【００４３】ここで、前記実施例１のドアミラーにおい
て式（１）〜（４）により求められる強制振動応答は、
図７に示されるように、強制振動数が約７５Ｈｚで現れ
る３次固有モードの共振倍率が１２倍程度となり、実際
の振動試験による測定光源の光ぶれの振幅も前述の基準
を充分に満たすものと推測される。

【００４４】また、前記比較例１のドアミラーにおいて
式（１）〜（４）により求められる強制振動応答は、図
８に示されるように、共振振動数が約２５Ｈｚで現れる
２次固有モードの共振倍率が約３４倍、約７０Ｈｚで現
れる３次固有モードの共振倍率が２０倍程度となり、実
際の振動試験による測定光源の光ぶれの振幅も基準を満
たさないと推測できる。

【００４５】評価結果はつぎのとおりである。

【００４６】実施例１実際の振動試験による光ぶれの振幅は、図９に示される
ように、最大１３ｍｍ程度であり、基準となる「２０ｍ
ｍ以下」を充分満たしている。

【００４７】比較例１実際の振動試験による光ぶれの振幅は、図１０に示され
るように、最大２２ｍｍ程度であり、前記基準を満たさ
ず良好でない。

【００４８】以上より、式（１）の結果が実際の振動試
験の結果と一致することが明らかであり、式（１）〜
（４）で求められる強制振動応答Ｗ（Ｌ）が、強制振動
数１２０Ｈｚ以下の条件で共振倍率２０倍以下を満たす
合成樹脂製ブラケットを構成することで、画面ぶれを抑
制してなる車輌用ドアミラーを得るという本発明の目的
を達成できることが明らかである。

【００４９】また、車輌が停止した場合の画面ぶれを制
止させる効果を見るため、１自由度減衰系の自由振動で
実験した例を図１１〜１３のグラフに示す。なお、グラ
フを見やすくするため、図１１ではｔ≦０．３の領域、
図１２ではｔ≦０．１５の領域については波形の山谷の
先端を点で示している。

【００５０】この試験では、６０％フィラー強化ポリエ
チレンテレフタレートにスチレン−イソプレン−スチレ
ン（ＳＩＳ）を０、５、１０重量％添加した結果例を示
す。

【００５１】これによれば、実際にＳＩＳを５重量％入
れたものと入れないものとでは、振動継続時間では、添
加側が、半分程度となり、また、振動の減衰の大きさを
表わす対数減衰率は、約３７％上昇する。

【００５２】この対数減衰率は、（６）で図１１〜１３
の振幅の大きさから計算される。対数減衰率＝ｌｏｇ_e（ａ_i／ａ_i+2）（６）ａ_iはｉ番目の振幅、ａ_i+2はｉ＋２番目の振幅。

【００５３】また、この実験における２４℃、７０Ｈｚ
におけるｔａｎδ、対数減衰率、振動継続時間をまとめ
た結果を表１に示す。

【００５４】また、ｔａｎδの測定は、ＪＩＳＫ７
１９８に準じて、レオバイブロンＤＤＶ−２５ＦＰ型を
使用し、引張りモード、加振振幅２５μｍ、掴み具間３
０ｍｍで測定した結果を用いた。

【００５５】

【表１】

【００５６】この結果を見ても、本発明における材料を
使用した場合、車輌停止後、画面ぶれが早期に減衰して
なる車輌用ドアミラーを得るという本発明の目的を達成
できることが明らかである。

【００５７】また、対数減衰率は、２４℃、湿度５０％
の環境下で、図１４に示されるように、ＡＳＴＭ試験用
ダンベル１３を用いて、サンプル支持台１２の上で梁長
さｇ ₁を１５８ｍｍに調整し、一端を固定して任意の曲
げを与え、放すことにより、その振幅をレーザー測位器
１４を用いて先端からの位置ｇ₂（１０ｍｍ程度）で測
定し、アンプ１５で増幅し、それをＸＹプロッター１６
に出力することにより求めたグラフから計算された。

【００５８】この試験方法を図１４に示す。

【００５９】また、本発明の合成樹脂内を騒音波が伝播
する際、大幅に減衰されることから、外部の騒音が減少
できることも明らかである。

【００６０】

【発明の効果】振動を抑制するための車輌用部品構造、
ステイを構成する合成樹脂組成物の曲げ弾性率、その密
度、ブラケットの断面２次モーメント、断面積などを、
式（１）で表わされる強制振動応答が強制振動数１２０
Ｈｚ以下の条件で共振倍率２０倍以下を満たすように設
定することで、合成樹脂製ブラケットであっても、車輌
用ドアミラーの後方視認性を妨げるミラーの振動、すな
わち画面ぶれを抑えることができる。

【００６１】また、合成樹脂製であるため寿命の長い射
出成形金型を利用することができ、金型作製面数の削減
によるコストダウンが図れる。

【００６２】さらに、補強リブを削減することにより、
ブラケット形状のフラット化による車輌用ドアミラーの
コンパクト化が容易であるとともに、使用する合成樹脂
量の低減によるコストダウンが図ることができる。

【００６３】また、ＳＩＳなどの添加により、ｔａｎδ
および対数減衰率を高めることで、車輌側の振動停止後
の画面ぶれの抑制を図ることができ、また本材料で構成
された樹脂内を騒音波とうが伝播する際、大幅に減衰す
ることから、振動のみならずこの材料で騒音部を囲むこ
とにより、外部への騒音漏れも軽減できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の代表的実施形態にかかわるドアミラー
の構造を示す模式的分解斜視図である。

【図２】図１のブラケットの一例を示す概略正面図であ
る。

【図３】図２のブラケットにおける主要断面であるＰ−
Ｐ断面図である。

【図４】式（１）〜（４）で得られる図１のブラケット
の強制振動応答を示すグラフであり、縦軸は振幅倍率、
横軸は強制振動数をそれぞれ示している。

【図５】式（１）〜（４）で得られるブラケットの強制
振動応答を示すグラフであり、縦軸は振幅倍率、横軸は
強制振動数をそれぞれ示している。

【図６】本発明の一実施の形態であるドアミラーの加振
評価法を示す説明図である。

【図７】本発明の実施例１のドアミラーにおいて式
（１）〜（４）で求められるブラケットの強制振動応答
を示すグラフであり、縦軸は振幅倍率、横軸は強制振動
数をそれぞれ示している。

【図８】比較例１のドアミラーにおいて式（１）〜
（４）で求められるブラケットの強制振動応答を示すグ
ラフであり、縦軸は振幅倍率、横軸は強制振動数をそれ
ぞれ示している。

【図９】本発明の実施例１のドアミラーにおいて振動試
験による光ぶれの振幅を示すグラフであり、縦軸は振
幅、横軸は加振装置の振動周波数をそれぞれ示してい
る。

【図１０】比較例１のドアミラーにおいて振動試験によ
る光ぶれの振幅を示すグラフであり、縦軸は振幅、横軸
は加振装置の振動周波数をそれぞれ示している。

【図１１】本発明のブラケットを形成する合成樹脂組成
物として、フィラー６０％ポリエチレンテレフタレート
の減衰波形を示すグラフであり、縦軸は振幅、横軸は時
間を示している。

【図１２】本発明のブラケットを形成する合成樹脂組成
物として、フィラー６０％ポリエチレンテレフタレート
にＳＩＳ５％を添加した場合の減衰波形を示すグラフで
あり、縦軸は振幅、横軸は時間を示している。

【図１３】本発明のブラケットを形成する合成樹脂組成
物として、フィラー６０％ポリエチレンテレフタレート
にＳＩＳ１０％を添加した場合の減衰波形を示すグラフ
であり、縦軸は振幅、横軸は時間を示している。

【図１４】本発明のｔａｎδおよび対数減衰率を求める
際用いた評価法を示す説明図である。

【符号の説明】

１ドアミラー２レーザーポインター３スクリーン４測定光源５ミラーハウジング６ブラケット７ミラー８ステー９シャフト１０上端部１１下端部１２サンプル支持台１３試験用ダンベル１４レーザー測位器１５アンプ１６ＸＹプロッター（データロガー付）ｈ高さ

フロントページの続きＦターム(参考） 3D053 FF03 FF22 FF23 FF29 GG06 HH09 JJ07 KK02 3J048 AA01 BD01 DA06 EA01 4J002 AC02X AC07X AC09X BB12W BG04X BK00X BP01X CE00X CF06W CF07W CK02X CL00W CP03X DA016 DE236 DJ006 DJ046 DJ056 DL006 FA046 FD016 GN00

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】対数減衰率が０．０７以上かつ、振動吸
収係数ｔａｎδが０．０１以上で、曲げ弾性率が１６５
００ＭＰａ以上の高剛性合成樹脂組成物から形成される
振動を抑制するための車輌用部品構造であって、車体側
から伝わる振動エネルギーの一部を熱エネルギーに変換
することにより、共振を低く抑えつつ、振動を早期に減
衰し、かつ以下の共振性を満たすことを特徴とする振動
を抑制するための車輌用部品構造。共振性については、
車体側の振動をａcosωｔの振動を与えたとして、Ｗ（Ｌ）＝ａ×（cosλ＋coshλ）／（１＋cosλ・cosｈλ）（１）を満たす。ここで、ａは振幅、λは下記式（２）より求
められる固有モードであり、 λ＝ｋＬ（２）式（２）中、ｋは下記式（３）より求められる振動が抑
制される部品のバネ常数であり、ｋ⁴＝ω²ρＡ／ＥＩ（３）式（３）中、ρは前記部品を形成する合成樹脂組成物の
比重、Ａは前記部品の断面積、Ｅは前記部品を形成する
合成樹脂組成物の曲げ弾性率、Ｉは前記部品の断面２次
モーメント、ωは下記式（４）より求められる強制振動
の振動数であり、 ω＝２πｆ（４）式（４）中、ｆは車輌側から伝えられる振動数である。
【請求項２】前記振動が抑制される部品の主要振動方
向における代表断面２次モーメントＩが４０００〜１２
０００ｍｍ⁴の範囲内である請求項１記載の車輌用部品
構造。
【請求項３】前記振動が抑制される部品の断面積Ａが
３００〜１０００ｍｍ²の範囲内である請求項１記載の
車輌用部品構造。
【請求項４】前記振動が抑制される部品を構成する合
成樹脂組成物の比重（ρ）が１．６以上である請求項１
記載の車輌用部品構造。
【請求項５】前記振動が抑制される部品を構成する合
成樹脂組成物の曲げ弾性率（Ｅ）が１６５００ＭＰａ以
上である請求項１記載の車輌用部品構造。
【請求項６】前記合成樹脂組成物が、５５〜７０重量
％のフィラー強化ポリエチレンテレフタレート、ポリブ
チレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレートと
ポリブチレンテレフタレートのアロイ、ポリプロピレ
ン、ポリアミドおよび結晶性スチレンからなる群より選
ばれた少なくとも一種からなる請求項１、２、３、４ま
たは５記載の車輌用部品構造。
【請求項７】前記合成樹脂組成物に、スチレン−イソ
プレン−スチレンブロック共重合体、スチレン−イソプ
レンブロック共重合体、水添スチレン−イソプレン−ス
チレンブロック共重合体、水添スチレン−イソプレンブ
ロック共重合体、スチレン−イソブチレン−スチレンブ
ロック共重合体、イソプレン−イソブチレン共重合体、
クロロプレン重合体、ノルボルネン重合体、ポリウレタ
ン、アクリル酸エステル系樹脂、アクリロニトリル−ブ
タジエンラバーおよびシリコーンゴムからなる群より選
ばれた少なくとも一種を添加することにより、ｔａｎδ
を０．０１以上に向上させ、かつ対数減衰率を０．０７
以上に向上させた請求項６記載の車輌用部品構造。
【請求項８】前記振動が抑制される部品が、ドアミラ
ーのブラケットである請求項１、２、３、４、５、６ま
たは７記載の車輌用部品構造。
【請求項９】前記ドアミラーが電動で角度調節される
可動式ミラーを備えてなる請求項８記載の車輌用部品構
造。
【請求項１０】前記振動が抑制される部品がドアミラ
ーのステイである請求項１、２、３、４、５、６または
７記載の車輌用部品構造。
【請求項１１】前記振動が抑制される部品がエンジン
カバーである請求項１、２、３、４、５、６または７記
載の車輌用部品構造。