JP2001279370A - 耐摩耗性に優れた冷間圧延用ロール - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 過酷な圧延条件で冷間圧延を行うと、冷間圧
延用ロールの摩耗や肌荒れが増加する。 【解決手段】 少なくとも被圧延材に接するロール表面
が、このロール表面における相当粒径が１０μｍ以上で
ある炭化物の粒間間隔が平均値で５０μｍ以下であると
ともに、この相当粒径の最大値が１００μｍである炭化
物分散特性を有する鉄基合金により構成される耐摩耗性
に優れた冷間圧延用ロールである。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、耐摩耗性に優れた
冷間圧延用ロールに関し、例えば、珪素鋼板に代表され
る硬質材の圧延やスケールが表面に付着した鋼板に対す
る強圧下圧延等のような、ロール摩耗量が大きな過酷な
圧延条件で使用するのに好適な、耐摩耗性に優れた冷間
圧延用ロールに関する。

【０００２】

【従来の技術】これまで、冷間圧延用ワークロールとし
ては、０．８％（本明細書では特にことわりがない限り
「％」は「質量％」を意味するものとする）程度のＣ
と、約５％程度のＣｒと、少量のＭｏとを含有する５％
Ｃｒ鍛鋼焼入れロールが多用されてきた。

【０００３】この５％Ｃｒ鍛鋼焼入れロールは、通常、
表面硬度が９７Ｈ_s 程度に焼入れされて圧延作業に供さ
れるが、使用とともに表面硬度は低下する。そして、摩
耗量が２５〜４０ｍｍ程度になり表面硬度が８５Ｈ_s 程
度にまで低下した時点で、表面硬度を上昇させるための
再焼入れが行われ、この後、摩耗量が２５〜４０ｍｍ程
度に達するまで使用される。

【０００４】したがって、冷間圧延用ロールの耐摩耗性
を向上させることにより、冷間圧延工程の生産能率を大
幅に向上することができる。このため、５％Ｃｒ鍛鋼焼
入れロールに代えて、例えばＣ：１％程度、Ｃｒ：５％
程度、Ｍｏ：３％程度およびＶ：１％程度を含有した、
いわゆるセミハイスロールや、例えばＣ：１．３％程
度、Ｃｒ：４％程度、Ｍｏ：９％程度、Ｖ：２％程度、
Ｃｏ：５％程度およびＷ：２％程度を含有した、いわゆ
るハイスロール等といった、硬質炭化物をより多く含有
するロールを用いることにより、冷間圧延用ロールの耐
摩耗性の向上が図られている。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】ところで、最近では、
省エネルギーの観点から、例えば冷延無方向性珪素鋼板
や冷延方向性珪素鋼板等の珪素鋼板に代表される硬質材
の圧延量が増加する傾向にある。また、冷間圧延時に被
圧延材である鋼板の表面に存在するスケールを除去する
とともに生産性を高めるため、強圧下圧延も多用される
ようになってきた。

【０００６】これらの過酷な圧延条件での圧延に供され
ることにより、冷間圧延用ロールの摩耗や肌荒れが増加
する。このため、被圧延材の形状制御精度が低下した
り、冷間圧延の操業が不安定になり、近年、冷間圧延の
大きな課題となっている。

【０００７】本発明の目的は、耐摩耗性に優れた冷間圧
延用ロールを提供することであり、例えば、珪素鋼板に
代表される硬質材の圧延やスケールが表面に付着した鋼
板に対する強圧下圧延等のように、ロール摩耗量が大き
な過酷な圧延条件での圧延に供されても、摩耗や肌荒れ
の発生が充分に抑制された、耐摩耗性に優れた冷間圧延
用ロールを提供することである。

【０００８】

【課題を解決するための手段】本発明者は、まず、上述
した過酷な圧延条件での圧延に供されることにより冷間
圧延用ロールに摩耗や肌荒れが発生する機構を検討し
た。その結果、この摩耗や肌荒れは、ロール表面におけ
る炭化物の周辺の比較的軟質な基地組織から開始するこ
とが判明した。特に、スケールが付着した鋼板に強圧下
圧延を行う際には、圧延によって破砕された硬質の微小
遊離スケール片がロールバイト内においてロール表面の
基地組織にくい込んで線条キズ（ミクロ摩耗）を発生さ
せ、その後の繰り返しにより、摩耗や肌荒れを進行させ
る。

【０００９】本発明者は検討を重ねた結果、スケールが
付着した鋼板の強圧下圧延において、破砕された微小遊
離スケール片の大きさと、ロール表面の線条キズの大き
さとの間には、一定の相関関係があることを知見した。
すなわち、微小遊離スケール片の大きさは１０μｍ以上
のものが多く、平均的サイズは５０μｍ程度であった。

【００１０】そこで、本発明者はさらに検討を重ねた結
果、スケールが付着した鋼板の強圧下圧延のみならず、
珪素鋼板等の硬質材の圧延においても、ロール表面にお
ける炭化物の面積をＳ_c としたときの相当粒径√Ｓ_c が
１０μｍ以上である炭化物を多く含有させることによっ
て微小遊離スケール片等の遊離硬質粒子の食い込みに対
するバリアーとし、かつ、相当粒径が１０μｍ以上の炭
化物の粒間間隔を５０μｍ以下に制御することによって
遊離硬質粒子の食い込みの頻度を低減して線条キズの発
生を抑制することができることを知見して、本発明を完
成した。

【００１１】本発明は、少なくとも被圧延材に接するロ
ール表面が、このロール表面における相当粒径が１０μ
ｍ以上である炭化物の粒間間隔が平均値で５０μｍ以下
であるとともに、この相当粒径の最大値が１００μｍで
ある炭化物分散特性を有する鉄基合金により構成される
ことを特徴とする耐摩耗性に優れた冷間圧延用ロールで
ある。

【００１２】この本発明にかかる冷間圧延用ロールで
は、鉄基合金が、Ｃ：０．８〜１．５％、Ｓｉ：０．１
〜２．０％、Ｍｎ：０．１〜２．０％、Ｃｒ：３．０〜
８．０％、Ｍｏ：１．０〜１０．０％、Ｖ：０．５〜
５．０％、Ｗ：１０．０％以下、Ｃｏ：６．０％以下、
および、Ｔｉ、Ｎｂ、ＺｒおよびＴａのうちの１種以上
を合計で１．０％以下を含有する鋼組成を有すること
が、例示される。

【００１３】

【発明の実施の形態】以下、本発明にかかる冷間圧延用
ロールの実施の形態を、詳細に説明する。なお、以降の
実施の形態の説明では、本発明にかかる冷間圧延用ロー
ルを、外層および芯材を有する複合ロールに適用した場
合を例にとる。

【００１４】まず、本実施形態の冷間圧延用ロールの外
層および芯材についてそれぞれ説明する。 ［外層］まず、外層の組成を限定する理由を説明する。

【００１５】（Ｃ：０．８〜１．５％）Ｃは、炭化物の
形成および基地硬さの確保のいずれについても有効な元
素である。すなわち、本実施形態では、Ｃは、前述した
炭化物の粒間間隔の平均値を５０μｍ以下に抑制し、硬
質のＭＣ型炭化物とＭ₆ Ｃ型炭化物とを得るために含有
する。Ｃ含有量が０．８％未満であると、炭化物の粒間
間隔の平均値を５０μｍ以下に抑制できるだけの炭化物
量を確保することができず、一方、Ｃ含有量が１．５％
を超えると研削性を著しく阻害するとともに製造を困難
にさせる。そこで、本実施形態では、Ｃ含有量は０．８
％以上１．５％以下と限定する。同様の観点から、Ｃ含
有量の下限は１．０％、上限は１．５％であることが、
それぞれ望ましい。

【００１６】（Ｓｉ：０．１〜２．０％）Ｓｉは、脱酸
剤として０．１％以上含有する。しかし、Ｓｉ含有量が
２．０％を超えると、脆化が助長される。そこで、本実
施形態では、Ｓｉ含有量は０．１％以上２．０％以下と
限定する。同様の観点から、Ｓｉ含有量の下限は０．１
％、上限は１．５％であることが、それぞれ望ましい。

【００１７】（Ｍｎ：０．１〜２．０％）Ｍｎは、脱酸
剤として配合され、特に焼入れ性の向上を図るため、
０．１％以上含有される。しかし、Ｍｎ含有量が２．０
％を超えると脆化が助長される。そこで、本実施形態で
は、Ｍｎ含有量は０．１％以上２．０％以下と限定す
る。同様の観点から、Ｍｎ含有量の上限は１．５％であ
ることが望ましい。

【００１８】（Ｃｒ：３．０〜８．０％）Ｃｒは、３．
０％以上含有することによって、炭化物を形成するとと
もに、基地中に固溶して焼入れ性を高め、基地硬さを高
める。しかし、Ｃｒ含有量が８．０％を超えると、逆に
基地硬さが低下する。そこで、本実施形態では、Ｃｒ含
有量は３．０％以上８．０％以下と限定する。同様の観
点から、Ｃｒ含有量の上限は６．０％であることが望ま
しい。

【００１９】（Ｍｏ：１．０〜１０．０％）Ｍｏは、Ｍ
₆ Ｃ型炭化物形成元素であるとともに、焼入れ性を向上
し、かつ、２次硬化作用により高い硬さと高い耐摩耗性
とをともに発現させる。Ｍｏ含有量が１．０％未満であ
ると、かかる効果が認められず、一方、Ｍｏ含有量が１
０．０％を超えると、脆化して製造を不安定にさせる。
そこで、本実施形態では、Ｍｏ含有量は１．０％以上１
０．０％以下と限定する。同様の観点から、Ｍｏ含有量
の下限は２．０％、上限は５．０％であることが、それ
ぞれ望ましい。

【００２０】（Ｖ：０．５〜５．０％）Ｖは、強力な炭
化物形成元素であるとともに、硬質のＭＣ型炭化物を形
成する。Ｖ含有量が０．５％未満であると、かかる効果
が認められず、一方、Ｖ含有量が５．０％を超えると、
炭化物量が過剰になり、研削性および製造安定性を阻害
する。そこで、本実施形態では、Ｖ含有量は０．５％以
上５．０％以下と限定する。同様の観点から、Ｖ含有量
の下限は１．０％、上限は３．０％であることが、それ
ぞれ望ましい。

【００２１】（Ｗ：１０．０％以下）Ｗは、炭化物形成
元素であり、耐摩耗性を高めるために添加する。しか
し、Ｗ含有量が１０．０％を超えると、かかる効果は飽
和し、コストが嵩むだけとなる。そこで、本実施形態で
は、Ｗ含有量は１０．０％以下と限定する。同様の観点
から、Ｗ含有量の上限は５．０％であることが望まし
い。

【００２２】（Ｃｏ：６．０％以下）Ｃｏは、基地に固
溶し、強化するために添加する。しかし、Ｃｏ含有量が
６．０％を超えると、かかる効果は飽和し、コストが嵩
むだけとなる。そこで、本実施形態では、Ｃｏ含有量は
６．０％以下と限定する。

【００２３】（Ｔｉ、Ｎｂ、ＺｒおよびＴａのうちの１
種以上を合計で１．０％以下）Ｔｉ、Ｎｂ、Ｚｒおよび
Ｔａと、ＣおよびＮとの親和力は非常に強く、粒状の炭
化物、窒化物あるいは炭窒化物の形態で晶出する。晶出
物の多くは、共晶炭化物の凝固時における核となり、炭
化物の過度の粗大化を抑制する作用がある。そこで、本
実施形態では、Ｔｉ、Ｎｂ、ＺｒおよびＴａのうちの１
種以上を添加する。しかし、Ｔｉ、Ｎｂ、ＺｒおよびＴ
ａのうちの１種以上を合計で１％を超えて添加すると、
これらの化合物は偏析し、機械的性質の劣化および研削
性の悪化を招く。そこで、本実施形態では、Ｔｉ、Ｎ
ｂ、ＺｒおよびＴａのうちの１種以上は合計で１．０％
以下と限定する。同様の観点から、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｚｒお
よびＴａのうちの１種以上の下限は合計で０．０５％、
上限は合計で０．６０％であることが、それぞれ望まし
い。

【００２４】本実施形態では、Ｎｉを任意添加元素とし
て含有してもよい。Ｎｉを２％以下含有することによ
り、焼入れ性の向上を図ることができる。また、本実施
形態では、不純物としてＰおよびＳを含有する。Ｐおよ
びＳそれぞれの含有量は、いずれも低いほうが望ましい
が、極端な低減には相応のコスト上昇を伴う。そこで、
本実施形態では、ＰおよびＳそれぞれの含有量は、いず
れも０．１％以下である。

【００２５】上記以外は、Ｆｅおよび不可避的不純物で
ある。また、この外層の厚さは、ロール状態で１０〜７
０ｍｍ程度である。［芯材］この種の冷間圧延用ロール
の芯材として周知慣用の材料を用いればよい。本実施形
態では、例えば、Ｃ：１．０％以下、Ｓｉ：１％以下、
Ｍｎ：１％以下、Ｎｉ：２％以下、Ｃｒ：１〜５％およ
びＭｏ：１．０％未満を含有する低合金鋼を用いた。

【００２６】本実施形態では、これらの外層および芯材
を有する複合ロールのロールインゴットを、連続肉盛り
法（複合製法）により製造することにより、本実施形態
の冷間圧延用ロールを製造した。連続肉盛り法によれ
ば、凝固過程の冷却速度を小さく制御することにより、
後述する１００μｍを超える粗大炭化物の抑制と、炭化
物の均等分散とを、いずれも容易に制御することができ
るためである。

【００２７】［炭化物分散特性］本実施形態の冷間圧延
用ロールは、連続肉盛り法により、下記の炭化物分散特
性を有する。以下、この炭化物分散特性を説明する。

【００２８】前述したように、例えば冷延無方向性珪素
鋼板や冷延方向性珪素鋼板等の珪素鋼板に代表される硬
質材の圧延や、鋼板に対する強圧下圧延等のような過酷
な圧延条件での圧延においては、ロール表面における炭
化物の周辺の比較的軟質な基地組織から破砕・分離され
た微小遊離スケール片等の遊離硬質粒子が、ロールバイ
ト内においてロール表面の基地組織にくい込んで線条キ
ズ（ミクロ摩耗）を発生させ、その後の繰り返しによっ
て、冷間圧延用ロールの摩耗や肌荒れを進行させる。

【００２９】この場合に、遊離硬質粒子の大きさは１０
μｍ以上のものが多く、平均的サイズは５０μｍ程度で
ある。このため、ロール表面における炭化物の面積をＳ
_c としたときの相当粒径√Ｓ _c が１０μｍ以上である炭
化物を多く含有させることによって遊離硬質粒子の食い
込みに対するバリアーとすることができる。そこで、本
実施形態では、ロール表面を摩耗させる遊離硬質粒子に
対する有効なバリアとして、炭化物の相当粒径√Ｓ_c を
１０μｍ以上に限定する。

【００３０】また、相当粒径√Ｓ_c が１０μｍ以上であ
る炭化物の粒間間隔を平均値で５０μｍ以下に抑制する
ことによって、遊離硬質粒子のロール基地組織への食い
込みの頻度を低減でき、これにより、線条キズの発生を
抑制することができる。同様の観点から、相当粒径√Ｓ
_c が１０μｍ以上である炭化物の粒間間隔を平均値で４
０μｍ以下とすることが望ましい。

【００３１】さらに、炭化物の相当粒径√Ｓ_c の最大値
が１００μｍを超えると、研削性の悪化および靱性の劣
化を招く。そこで、本実施形態では、炭化物の相当粒径
√Ｓ _c の最大値は１００μｍ以下と限定する。同様の観
点から、炭化物の相当粒径√Ｓ_c の最大値は８０μｍで
あることが、望ましい。

【００３２】このように、本実施形態では、少なくとも
被圧延材に接するロール表面が、このロール表面におけ
る相当粒径が１０μｍ以上である炭化物の粒間間隔が平
均値で５０μｍ以下であるとともに、この相当粒径の最
大値が１００μｍである炭化物分散特性を有すると限定
する。

【００３３】本実施形態の冷間圧延用ロールは、以上の
ように構成される。この本実施形態の冷間圧延用ロール
によれば、上記の炭化物分散特性を有するため、遊離硬
質粒子に起因した摩耗や肌荒れの発生を、充分に抑制す
ることができる。

【００３４】また、本実施形態の冷間圧延用ロールは、
組成を最適に設定しているため、耐摩耗性や耐肌荒れ性
以外の特性、例えば耐事故性、硬度さらにロール製造の
安定性等も充分に確保される。

【００３５】このため、本実施形態の冷間圧延用ロール
によれば、例えば、珪素鋼板に代表される硬質材の圧延
やスケールが表面に付着した鋼板の圧延等のように、ロ
ール摩耗量が大きくなる過酷な圧延条件での圧延に供さ
れても、摩耗や肌荒れの発生が充分に抑制され、これに
より、冷間圧延工程の生産能率を大幅に向上することが
できる。

【００３６】

【実施例】さらに、本発明を実施例を参照しながら具体
的に説明する。 （実施例１）表１に示す１３種類のロール材のうち、試
料Ｎｏ．１〜試料Ｎｏ．６の６種類を複合ロールの外層
として用いるとともに、芯材としてＣ：１．１％、Ｓ
ｉ：１．５％、Ｍｎ：１．５％、Ｎｉ：２．０％、Ｃ
ｒ：５．０％およびＭｏ：１．０％未満を含有する低合
金鋼を用い、連続肉盛り法により、前述した実施形態に
かかる冷間圧延用ロールを製造した。

【００３７】

【表１】

【００３８】そして、得られた６種の冷間圧延用ロール
について、耐摩耗性に及ぼす炭化物の粒間間隔の平均値
の影響を評価した。なお、表１において試料Ｎｏ．１〜
試料Ｎｏ．５は本発明例の冷間圧延用ロールであり、試
料Ｎｏ．６はＣ量および炭化物の粒間間隔の平均値が本
発明の範囲を外れた比較例の試料である。

【００３９】この評価試験には２円筒ころがり・すべり
方式の西原式摩耗試験機を用いた。また、試験材には熱
処理して約ＨＲ６３の硬さに調整した試料Ｎｏ．１〜試
料Ｎｏ．６を用いるとともに、相手材には熱処理でＨＲ
Ｃ６０の硬さに調整した、０．８％Ｃ−５％Ｃｒ鋼を用
いた。また、微小遊離スケール片が付着した板の圧延を
想定して、２円筒間には酸化第２鉄粉末を投入した。ま
た、潤滑油には灯油を用い、ヘルツ接触圧力を１８００
ＭＰａに、すべり率を５％にそれぞれ設定した。さら
に、試験材および相手材それぞれの初期粗さＲａは、
０．４μｍＲａとした。

【００４０】耐摩耗性は、実際に稼働している圧延機の
使用条件に近い回転数である１０万回転後の表面粗さで
評価した。評価試験の結果を、図１にグラフにまとめて
示す。

【００４１】図１のグラフから明らかなように、ロール
表面における相当粒径が１０μｍ以上である炭化物の粒
間間隔の平均値が５０μｍ以下である試料Ｎｏ．１〜試
料Ｎｏ．５は、いずれも、肌荒れの程度が少なく、良好
な耐摩耗性を示した。

【００４２】これに対し、炭化物の粒間間隔の平均値が
本発明の範囲外である試料Ｎｏ．６はは非常に大きな表
面粗さを示し、耐肌荒れ性および耐摩耗性がいずれも不
充分であった。

【００４３】（実施例２）表１のうちの試料Ｎｏ．３、
試料Ｎｏ．７〜試料Ｎｏ．１３の８種類を複合ロールの
外層として用い、実施例１と同様にして、研削性に及ぼ
す炭化物の最大粒径の影響を評価した。なお、表１にお
いて試料Ｎｏ．３は本発明例の冷間圧延用ロールであ
り、試料Ｎｏ．７はＣ量および炭化物の相当粒径の最大
値が本発明の範囲を外れた比較例の冷間圧延用ロールで
あり、試料Ｎｏ．８は炭化物の相当粒径が本発明の範囲
を外れた比較例の冷間圧延用ロールであり、試料Ｎｏ．
９〜試料Ｎｏ．１２は、いずれも試料Ｎｏ．８の組成に
類似した組成にＴｉ、Ｚｒ、ＮｂおよびＴａを適量添加
することによって炭化物の相当粒径を細粒化した本発明
例にかかる冷間圧延用ロールであり、さらに試料Ｎｏ．
１３はＴｉ、Ｚｒ、ＮｂおよびＴａの添加量が本発明の
範囲を外れる比較例の冷間圧延用ロールである。

【００４４】試験材には、直径が８０ｍｍであるととも
に長さが３００ｍｍであり、硬さが約ＨＲＣ６３の円柱
体を用いた。研削試験に用いた砥石の種類はＧＣであ
り、切り込み量の条件は２０μｍとした。

【００４５】研削性の良否は、研削時に測定した砥石負
荷電流の大小により判別した。結果を図２にグラフで示
す。図２のグラフから明らかなように、炭化物の相当粒
径の最大値が１００μｍ以下である試料Ｎｏ．３、試料
Ｎｏ．９〜試料Ｎｏ．１２は、いずれも、低負荷電流で
あり、良好な研削性を示した。

【００４６】これに対し、最大粒径が１００μｍを超え
る試料Ｎｏ．７および試料Ｎｏ．８は、いずれも高電流
を示し、研削中の電流値変動も大きかった。また、試料
Ｎｏ．１３は炭化物は細粒であったものの、Ｔｉ等の炭
・窒化物が偏析した組織となったため、研削性が劣化し
た。

【００４７】（変形形態）実施形態および実施例の説明
では、本発明にかかる冷間圧延用ロールを、外層および
芯材を有する複合ロールにより構成した場合を例にとっ
た。しかし、本発明は複合ロールには限定されず、単一
材料により一体に構成された一体ロールについても、同
様に適用される。

【００４８】また、実施形態および実施例の説明では、
鉄基合金が、Ｃ：０．８〜１．５％、Ｓｉ：０．１〜
２．０％、Ｍｎ：０．１〜２．０％、Ｃｒ：３．０〜
８．０％、Ｍｏ：１．０〜１０．０％、Ｖ：０．５〜
５．０％、Ｗ：１０．０％以下、Ｃｏ：６．０％以下、
および、Ｔｉ、Ｎｂ、ＺｒおよびＴａのうちの１種以上
を合計で１．０％以下を含有する鋼組成を有する場合を
例にとった。しかし、本発明はこの形態には限定され
ず、ロール表面における相当粒径が１０μｍ以上１００
μｍ以下である炭化物の粒間間隔が平均値で５０μｍ以
下である炭化物分散特性を有する鉄基合金であれば、等
しく適用される。このような鉄基合金として、Ｃ：１．
５〜２．０％、Ｃｒ：３．０〜１３．０％、Ｍｏ：１．
０〜１２．０％、Ｖ：０．５〜８．０％、Ｗ：２０．０
％以下、Ｃｏ：１０．０％以下が例示される。

【００４９】また、実施形態および実施例の説明では、
芯材を、Ｃ：１．０％以下、Ｓｉ：１％以下、Ｍｎ：１
％以下、Ｎｉ：２％以下、Ｃｒ：１〜５％およびＭｏ：
１．０％未満を含有する低合金鋼により構成した場合を
例にとった。しかし、本発明はこの低合金鋼には限定さ
れず、この種の芯材の構成材料として周知慣用の材料で
あれば、等しく適用される。

【００５０】さらに、実施形態および実施例の説明で
は、連続肉盛り法（複合製法）により複合ロールを製造
したが、本発明は連続肉盛り法には限定されず、粉末冶
金法等の連続肉盛り法以外の方法により複合ロールを製
造してもよい。

【００５１】

【発明の効果】以上詳細に説明したように、本発明によ
り、耐摩耗性に優れた冷間圧延用ロールを提供するこ
と、例えば、珪素鋼板に代表される硬質材の圧延やスケ
ールが表面に付着した鋼板に対する強圧下圧延等のよう
に、ロール摩耗量が大きな過酷な圧延条件での圧延に供
されても、摩耗や肌荒れの発生が充分に抑制された、耐
摩耗性に優れた冷間圧延用ロールを提供することが可能
となった。これにより、冷間圧延工程の生産能率を大幅
に向上することができる。

【００５２】かかる効果を有する本発明の意義は、極め
て著しい。

【図面の簡単な説明】

【図１】実施例１の結果を示すグラフである。

【図２】実施例２の結果を示すグラフである。

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 少なくとも被圧延材に接するロール表面
   が、該ロール表面における相当粒径が１０μｍ以上であ
   る炭化物の粒間間隔が平均値で５０μｍ以下であるとと
   もに、該相当粒径の最大値が１００μｍである炭化物分
   散特性を有する鉄基合金により構成されることを特徴と
   する耐摩耗性に優れた冷間圧延用ロール。
2. 【請求項２】 前記鉄基合金は、質量％で、Ｃ：０．８
   〜１．５％、Ｓｉ：０．１〜２．０％、Ｍｎ：０．１〜
   ２．０％、Ｃｒ：３．０〜８．０％、Ｍｏ：１．０〜１
   ０．０％、Ｖ：０．５〜５．０％、Ｗ：１０．０％以
   下、Ｃｏ：６．０％以下、および、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｚｒお
   よびＴａのうちの１種以上を合計で１．０％以下を含有
   する鋼組成を有する請求項１に記載された耐摩耗性に優
   れた冷間圧延用ロール。